FR2930967A1

FR2930967A1 - Systeme et procede d'optimisation de l'automate de declenchement des purges soufre

Info

Publication number: FR2930967A1
Application number: FR0802519A
Authority: FR
Inventors: Laurent Berthier
Original assignee: Renault SAS
Current assignee: Renault SAS
Priority date: 2008-05-06
Filing date: 2008-05-06
Publication date: 2009-11-13
Anticipated expiration: 2028-05-06
Also published as: FR2930967B1

Abstract

Système (16) d'optimisation de l'automate (30) de déclenchement des purges soufre d'un système (5) de régénération d'un dispositif (1) de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuils fixes de masse de soufre dans le dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (6, 8, 24, 40, 11, 17, 31, 32, 33) de détermination de la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique, des moyens (6, 24, 40, 14, 17) de détermination de la fréquence de désulfatation et des moyens (17, 30) de commande aptes à modifier lesdits seuils dudit système de régénération du dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuil fixe en fonction de valeurs d'un critère dépendant de ladite valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique et de ladite fréquence de désulfatation.

Description

Système et procédé d'optimisation de l'automate de déclenchement des purqes soufre

L'invention se situe dans le domaine des purges d'oxyde de soufre SOx, et plus précisément sur l'automate qui permet de déclencher ou non ces purges. La présente invention porte sur un système et un procédé d'optimisation de l'automate de déclenchement des purges soufre d'un système de régénération d'un dispositif de piégeage catalytique d'oxydes d'azote disposé dans la ligne d'échappement d'un moteur à combustion interne. De manière connue, les oxydes d'azote NOx provoquent des infections et des allergies respiratoires, ou jouent un rôle influençant la formation de pluies acides, de sorte que la plupart des pays ont imposé des normes limitant l'émission d'oxydes d'azote par les véhicules. Aussi, la plupart des véhicules, et notamment les véhicules à moteur de type Diesel, sont pourvus de dispositifs de piégeage catalytique d'oxyde d'azote. Or, ces dispositifs catalytiques sont sensibles à l'empoisonnement au soufre, particulièrement aux oxydes de soufre SOx et des phases d'élimination des oxydes de soufre du catalyseur sont nécessaires. Les phases d'élimination des oxydes de soufre du catalyseur ne peuvent se réaliser qu'à haute température dans le catalyseur. Toute formulation catalytique présentant une phase de piégeage des NOx sensible à l'empoisonnement au soufre peut nécessiter le recours à une phase de fonctionnement en richesse supérieure à 1, permettant de désulfater le piège. L'augmentation de la température des gaz d'échappement et du niveau de richesse supérieure à 1, nécessaires à une phase d'élimination des oxydes de soufre, entraînent une augmentation de la consommation en carburant du véhicule. En outre, les moteurs de type Diesel ont généralement recours à une ou plusieurs injections tardives de carburant dans les cylindres du moteur lors de phases d'élimination des oxydes de soufre, ce qui pose un problème de dilution de carburant dans l'huile de lubrification du moteur. Cette dilution de carburant dans l'huile de lubrification du moteur accroît les problèmes de fiabilité des organes mécaniques. La gestion des phases de régénération du dispositif de piégeage catalytique, pour éliminer les oxydes d'azote NOx ou les oxydes de soufre SOx est alors primordiale. Aujourd'hui, les systèmes de régénération des dispositifs de piégeage catalytique d'oxyde d'azote gèrent les phases d'élimination des oxydes de soufre de multiples manières telles que décrites dans les brevets européens EP 1 121 519 B1 et EP 1 161 618 B1. La gestion des déclenchements et arrêts des purges de soufre par l'intermédiaire d'automates, décrite dans ces brevets est effectuée par l'intermédiaire de seuils fixes de masse de soufre dans le dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote. Ces automates sont adaptés à certains types de roulages clients mais ne sont pas optimisés pour certains profils de roulages à forte vitesse (type autoroute) pour lequel il peuvent poser des problèmes majeurs en termes de dilution et de consommation de carburant. En effet, les seuils fixes induisent une surconsommation de carburant et une dilution trop importantes par rapport au besoin en dépollution. La présente invention propose de réduire à la fois la consommation de carburant et la dilution de carburant dans l'huile pour certains types de roulage client par une optimisation de l'automate de gestion des purges soufre. L'invention propose un système d'optimisation de l'automate de déclenchement des purges de soufre d'un système de régénération d'un dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuils fixes caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de détermination de la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique, des moyens de détermination de la fréquence de désulfatation et des moyens de commande aptes à modifier les seuils du système de régénération du dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuils fixes en fonction de valeurs d'un critère dépendant de ladite valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique et de ladite fréquence de désulfatation. Dans un mode de réalisation, le système comprend des moyens de mémorisation adaptés pour mémoriser un premier ensemble de valeurs de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et des moyens de mémorisation pour mémoriser un deuxième ensemble de valeurs des intervalles de temps séparant deux éliminations successives des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique. Dans un autre mode de réalisation, le système comprend des premiers moyens de calcul d'une première valeur moyenne M de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et d'une deuxième valeur moyenne T de l'intervalle de temps séparant deux éliminations successives des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique et des deuxième moyens de calcul de l'inverse de ladite valeur moyenne T de l'intervalle de temps séparant deux phases successives d'élimination des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique. Selon un mode de réalisation, lesdits moyens de commande sont, en outre, adaptés pour modifier le seuil du système de régénération dudit dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote lorsque ledit critère C ne dépasse pas une certaine valeur. Dans un autre mode de réalisation, le système comprend, en outre, des moyens de validation des valeurs de ladite moyenne M de masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et de ladite fréquence F des phases d'élimination des oxydes de soufre pour autoriser la détermination dudit critère C avec lesdites valeurs. Selon un autre aspect de l'invention, il est également proposé un procédé d'optimisation de l'automate de déclenchement des purges de soufre dans un système de régénération d'un dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuils fixes comprenant des moyens de détermination de la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique, des moyens de détermination de la fréquence de désulfatation caractérisé en ce que l'automate exécute une étape de mémorisation d'un premier ensemble de valeurs de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et d'un deuxième ensemble de valeurs des intervalles de temps séparant deux éliminations successives des oxycles de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique et une étape de modification des seuils du système de régénération du dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote.

D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront 10 à la lecture de la description suivante, de quelques exemples nullement limitatifs, et faisant référence aux dessins annexés, sur lesquels :

La figure 1 est une vue schématique d'un mode de réalisation d'un système selon un aspect de l'invention 15 La figure 2 est un graphique représentant la masse de soufre dans le dispositif de piégeage catalytique suivant un profil autoroute et un seuil de favorisation fixe en fonction du temps La figure 3 est un graphique représentant la masse de soufre dans le dispositif de piégeage catalytique suivant un profil autoroute et un 20 seuil de favorisation variable en fonction du temps La figure 4 est un graphique représentant la masse de soufre dans le dispositif de piégeage catalytique suivant un profil mixte et un seuil de favorisation fixe en fonction du temps

25 La détection du type de roulage se fait sur des critères de vitesse instantanée, vitesse moyenne et rapport engagé, par des capteurs et les traitements appropriés. La configuration d'automate avec seuil fixe correspondant à l'art antérieur est adaptée pour la plupart des clients ayant un profil de roulage 30 mixte ville / route / autoroute en maintenant une masse de soufre inférieure mais proche du seuil limite (4). Le schéma de la figure 4 illustre ces propos.

Dans ce cas précis, il y a très peu de marge sur la prestation de dépollution et il n'y a pas possibilité de limitation de la dilution. En revanche, pour des clients effectuant des roulages à vitesse moyenne élevée typique d'un roulage autoroute, cette optimisation devient possible, comme le montre le schéma de la figure 2. Avec ce type de profil de roulage pour lequel il y a de nombreuses séquences autoroute, le système effectue de fréquentes purges SOx ; on peut alors observer que la masse de soufre moyenne est plus faible comparée au profil de roulage présenté sur le graphe précédent, ce qui induit une surconsommation de carburant et une dilution trop importantes par rapport au besoin de dépollution. La présente invention propose de passer sur un nouveau mode de gestion de l'automate qui ferait varier les seuils de déclenchement des purges de soufre comme par exemple le seuil (2) sur la base de deux informations acquises en cours de roulage : la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le piège ainsi que la fréquence de désulfatation (DeSOx). Sur la figure 3 est représenté un exemple d'évolution de la masse de soufre dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote en fonction du temps pour un même client effectuant un roulage principalement composé d'autoroute avec la variation du seuil (2) ; le profil de roulage utilisé pour ce graphe est le profil type autoroute présenté dans l'état de la technique avec le seuil fixe. Si l'on compare les deux graphes des figures 2 et 3, on s'aperçoit que dans le cas d'un seuil fixe (figure 2) lors du passage au profil roulage autoroute, on déclenche immécliatement la purge SOx car la masse moyenne ml de soufre présente dans le dispositif de piégeage d'oxyde d'azote est supérieure au seuil (12) contrairement à la figure 3 ou le seuil variable (2') plus élevé permet de continuer à piéger les SOx avant déclenchement de la désulfatation (DeSOx).

D'autre part, il est important de noter que pour le même temps passé en mode de désulfatation (DeSCix), donc pour le même coûts dilution et consommation de carburant, plus la masse de soufre initiale est élevée plus la quantité de soufre extraite du piège est importante. Dans ces conditions, les coûts dilution et consommation sont moindres. Si l'on reprend les figures 2 et 3, on remarque que la masse moyenne m2 des oxydes de soufre présente dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote dans le cas d'un seuil variable est supérieure à la masse moyenne ml des oxydes de soufre présente dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote dans le cas d'un seuil fixe. De plus, la durée T2 d'élimination des oxydes de soufre dans le cas d'un seuil variable est inférieure à la durée T1 d'élimination desdits oxydes de soufre dans le cas d'un seuil fixe ; du fait d'une masse de soufre initiale plus importante avec l'automate optimisé, la purge est plus rapide.

L'innovation permet donc de maintenir une masse de soufre moyenne au plus proche de la masse de soufre maximum admissible (seuil 4), minimisant ainsi les coûts dilution et consommation de carburant pour l'ensemble des clients. Dans la présente invention, on se propose d'avoir un seuil de 20 déclenchement de purge soufre variable selon le profil de roulage du client et non un seuil fixe. Avec un seuil variable de déclenchement en fonction du profil de roulage client, l'efficacité des phases de désulfatation (DeSOx) est augmentée pour le même temps passé en désulfatation (DeSOx), quel que 25 soit le profil de roulage client et notamment un roulage typé majoritairement autoroutier que l'on aura détecté à l'aide des deux paramètres suivants : - Masse moyenne de soufre - Fréquence de désulfatation (DeSOx) Pour ces clients, la valeur du seuil de déclenchement est augmentée, 30 ce qui induit des purges SOx moins fréquentes et de durées moindres. On observera donc un gain en dilution et en consommation tout en respectant la prestation dépollution. La fréquence des désulfatations (DeSOx) nous renseigne sur le fait que le client circule souvent en ville ou non ; en effet, dans le cas de fréquences faibles, donc d'une masse de soufre moyenne élevée, ceci est directement assimilable à un roulage ville. A l'inverse, dans le cas de fréquences de purge élevées et donc d'une masse de soufre moyenne faible, on identifie un roulage autoroutier. Ces deux paramètres sont alors utilisés pour déterminer un seuil de 10 déclenchement plus adapté pour chaque client. La solution proposée suppose que la masse de soufre contenue dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote est estimée avec une précision suffisante, quelque soit le profil de roulage. Les applications possibles de l'invention concernent tout type 15 d'application utilisant un système de post traitement des NOx. Sur la figure 1 est représentée l'architecture générale d'un système d'optimisation de l'automate (30) de déclenchement des purges soufre d'un système d'élimination des oxydes de soufre d'un dispositif (1) de piégeage catalytique d'oxydes d'azote. Le système d'optimisation comprend une phase 20 catalytique, et est disposé dans la ligne d'échappement (2) d'un moteur à combustion interne (3) de type Diesel. Le dispositif (1) catalytique est alimenté en gaz d'échappement. Le système comprend une unité (5) de commande électronique d'élimination de l'oxyde d'azote et une unité de commande (16) électronique d'optimisation de l'automate de déclenchement 25 des purges soufre. L'unité de commande (5) comprend un automate (30) de déclenchement des purges soufre connectée au moteur par la connexion (12). En particulier, l'unité de commande électronique (16) est capable de modifier la valeur des seuils de déclenchement de l'automate du système d'élimination par l'intermédiaire d'une connexion (19).

Une phase d'élimination des oxydes de soufre du dispositif de piégeage catalytique (1) correspond à une phase durant laquelle on élimine des oxydes de soufre SOx qui bloquent les sites d'adsorption de la phase catalytique. En effet, le piège d'oxyde d'azote est agencé pour stocker de telles molécules sous la forme de nitrate sur des sites spécifiques de stockage, tels que du baryum par exemple. Afin de régénérer le piège d'oxydes d'azote, l'unité de commande (5) gère le dispositif d'alimentation du moteur par l'intermédiaire de la connexion (12) afin que le moteur libère dans la ligne d'échappement une quantité suffisante de réducteurs des NOx contenus dans le piège, tels que HC et CO. Les oxydes d'azote sont alors réduits et désorbés sous la forme de N2 et les sites de stockage sont libérés pour un nouveau stockage des oxydes d'azote. Or, ces sites de stockage sont également aptes à stocker des oxydes de soufre, ou SOx, lorsqu'ils sont exposés à du dioxyde de soufre généré par le moteur à partir du soufre contenu dans le carburant et l'huile de lubrification du moteur. Le piège se sature ainsi progressivement en SOx, ce qui a pour effet de réduire ses performance catalytiques. Il est donc nécessaire de purger régulièrement le piège afin d'éliminer 20 les SOx qui y sont stockés. Or, du fait de la grande stabilité thermodynamique du SOx, le seul basculement en mode riche du moteur ne suffit pas pour réduire ceux-ci. A cette fin, il est également nécessaire d'élever la température du piège jusqu'à des températures élevées supérieures à 650°C. 25 L'unité de commande (5) d'élimination des oxydes de soufre gère les phases d'élimination des oxydes de soufre avec des méthodes décrites dans l'art antérieur grâce aux sondes (8) et (9) et au capteur (6) de température situé en amont du dispositif de piégeage (1). Ledit système d'élimination des oxydes de soufre est programmé pour éliminer les oxydes de soufre qui 30 bloquent les sites d'adsorption de la phase catalytique présente dans le dispositif de piégeage catalytique (1) lorsque la quantité desdits oxydes de soufre atteint certains seuils dépendant du type de roulage. Ces seuils correspondent à la masse d'oxydes de soufre piégée maximale permise par rapport à des conditions de dépollution en fonction du type de roulage comme vu précédemment. Dans les automates actuels de gestion de purges de soufre, le déclenchement des purges se fait à partir de seuils fixes représentés sur la figure 1 dépendant du type de roulage : - le seuil (1) représente la masse de soufre en dessous de laquelle, quel que soit le type de roulage, les coûts résultant de la consommation de carburant et la dilution sont trop élevés par rapport à la faible quantité de soufre extraite du piège pour que les purges soit rentables. - le seuil (2) autorise le déclenchement des purges pour un roulage présentant des conditions thermiques favorables dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote en mode injection normale et des conditions de roulage stabilisées (type autoroute). - le seuil (3) autorise le déclenchement des purges pour un roulage présentant des conditions thermiques jugées suffisantes dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote en mode injection normale et des conditions de roulage relativement stabilisées (type route) - le seuil (4) autorise la purge quelque soit le type de roulage car au delà de ce seuil, les normes de dépollution ne sont plus respectées. L'unité de commande électronique (16) gère la valeur desdits seuils de masse desdits oxydes de soufre et permet ainsi au système d'optimisation de l'invention de posséder des seuils variables. L'unité de commande électronique (16) est connectée à un premier capteur de température (6) disposé en amont du dispositif de piégeage catalytique (1) dans la ligne d'échappement (2), par une connexion (7). L'unité de commande est connectée à un deuxième capteur de température (24) disposé en aval du dispositif de piégeage par une connexion (25). En outre, l'unité de commande électronique (16) est connectée à une première sonde à oxygène (8) et à une seconde sonde à oxygène (9) disposée dans la ligne d'échappement (2), respectivement en amont et en aval du dispositif de piégeage catalytique (1), par des connexions (10) et (11). La sonde en amont (8) permet de contrôler et de réguler la richesse du mélange alimentant le moteur (3). Le module (11) de détermination de la masse d'oxyde de soufre piégée est relié à un estimateur (40) de température du piège. Une première connexion (7) relie l'estimateur (40) au capteur (6) de température situé en amont du piège. Une deuxième connexion (25) relie l'estimateur (40) au capteur (24) de température situé en aval du piège. L'estimateur (40) établit la température à l'intérieur du piège à l'aide des deux capteurs (6) et (24). Le module (11) est connecté à la sonde (8), au capteur (32) de vitesse du véhicule (4) ainsi qu'à un capteur (31) de régime de rotation du moteur et à un système (33) de capteurs des injections pilotes, principales, des post- injections et de la consommation d'huile. Le module (11) est apte à donner une estimation de la masse d'oxyde de soufre stockée dans le piège. La valeur de cet indicateur et de ces estimations sont, par exemple, établies à partir de l'estimation de la température à l'intérieur du piège donnée par l'estimateur (40), des informations données par la sonde (8) propre à mesurer la richesse du mélange entrant dans le piège (1) par l'intermédiaire de la connexion (10), au capteurs (32) et (31) ainsi qu 'au système (33) de capteurs. Plus précisément, le module de détermination (11) calcule en continu la masse d'oxyde de soufre SOx présente dans le piège (1). Par exemple, à cet effet, deux calculs différents sont effectués. En effet, l'un de ces calculs concerne la vitesse de stockage de l'oxyde de soufre et l'autre la vitesse de déstockage de celui-ci. Selon qu'une tâche de purge est en cours ou non, un commutateur vient intégrer l'une ou l'autre des vitesses pour estimer en continu la masse d'oxyde de soufre dans le piège.

Le calcul de la vitesse de stockage de l'oxyde de soufre est en fait la somme de deux vitesses de stockage, à savoir celle due au soufre contenu dans le carburant consommé par le moteur et celle due au soufre contenu dans l'huile de lubrification consommée par le moteur. La vitesse de stockage du SOx issu du carburant consommé par le moteur est calculée en supposant la teneur en soufre du carburant constante, à savoir par exemple 10 ppm. La consommation instantanée du moteur en carburant (Qcarb) est déterminée à l'aide du système de capteurs (33) en réalisant la somme des débits des différentes injections utilisées, à savoir les injections pilotes (Qpilot;), principales (Qmain;) et post-injections (Qpost;) selon la relation : Qcarb(g/c) = (0.835/(3.104))*(Qpiloti + Qmain; + Qpost;(mm3/(cp))* N;(tr/min) Dans laquelle N représente I!e régime de rotation du moteur déterminé par le capteur (31). Cette consommation instantanée est ensuite multipliée par la teneur en soufre du carburant, ce qui donne la vitesse de stockage issue de celui-ci.

La vitesse de stockage du soufre issue de l'huile consommée par le moteur est calculée à partir de la consommation d'huile par le moteur, ce qui peut être une valeur calibrable par exemple en g/1000 km parcouru, multipliée par la teneur en soufre. La teneur en soufre dans l'huile consommée peut être considérée comme constante.

Cette vitesse de stockage est alors déterminée selon la relation : Vitesse de stockage en soufre issue de l'huile = (Teneur en soufre de l'huile [ppm])*(Consommation huile [g/1000 km])*(vitesse du véhicule [km/h]/3600). Cette vitesse est calculée à l'aide du capteur de consommation d'huile du système de capteurs (33) et du capteur (32) de la vitesse du véhicule.

La vitesse de stockage totale du soufre est donc la somme de celle issue du carburant et de celle issue de l'huile de lubrification. La vitesse de déstockage du soufre est quant à elle calculée lorsqu'une tâche de purge est exécutée. La masse de soufre dans le piège (1) diminue à chaque passage en mode de fonctionnement du moteur alimenté en mélange riche. Un modèle prédéterminé de déstockage est utilisé pour représenter l'évolution de la masse de soufre durant la tâche de purge. Ce modèle est apte à délivrer une estimation de la vitesse de déstockage (gis) en fonction de la valeur de la richesse des gaz telle que délivrée par la sonde (6) et de la température à l'intérieur du piège (1) estimé par l'estimateur (40). Ensuite la masse de soufre est comparée à différents seuils pour estimer un niveau d'empoisonnement des moyens de dépollution. Les moyens de détermination de la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif catalytique comprennent le module (17) de commande électronique, les capteurs (31) et (32), le système de capteurs (33), l'estimateur (40) de température, les capteurs (6) et (24) de température et le module de détermination (11) de la masse d'oxyde de soufre piégée afin de pouvoir connaître la masse des oxydes de soufre piégée à chaque phase d'élimination desdits oxydes de soufre.

Les valeurs estimées par le module (11) de ladite masse des oxydes de soufre notamment lors du déclenchement d'une phase de leur élimination pour un certain nombre de phases d'élimination successives forment un premier ensemble de valeurs mémorisées dans un module de mémorisation (12).

Un premier module de calcul (13) calcule une valeur moyenne M de la masse moyenne des oxydes de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique (1) à partir de l'ensemble de valeurs mémorisé dans le module de mémorisation (12). Les moyens de détermination de la fréquence moyenne des purges soufre comprennent le module de commande électronique (17), le module (14) de détermination du temps s'écoulant entre deux phases successives d'élimination des oxydes de soufre, l'estimateur (40) ainsi que les capteurs (6) et (24). La durée séparant les phases d'élimination de l'oxyde de soufre est déterminée par le module (14) par l'intermédiaire d'un chronomètre intégré à ce module. Le module (14) est connecté à l'estimateur (40) de température. Or, à chaque phase d'élimination de l'oxyde de soufre correspond une élévation de température. Le module (14) mesure le temps séparant les élévations de température obtenues à l'aide de l'estimateur (40) et détermine ainsi le temps séparant deux phases d'élimination successives de l'oxyde de soufre. Les valeurs ainsi estimées pour un certain nombre de phases d'élimination desdits oxydes de soufre forment un deuxième ensemble de valeurs mémorisé clans un second module de mémorisation (15). Un deuxième module de calcul (21) calcule une valeur moyenne T du temps moyen séparant deux phases consécutives d'élimination des oxydes de soufre à partir de l'ensemble des valeurs mémorisé dans le module de mémorisation (15). Le module de commande (17) estime, pour une phase d'élimination des oxydes de soufre le critère F au moyen de l'équation suivante : F =1/T Le module de commande (17) est, en outre, adapté pour déclencher immédiatement une modification d'un seuil de l'automate (30) de déclenchement de l'unité de commande (5) par l'intermédiaire d'une connexion (19). Cette modification est réalisée de telle sorte qu'un second critère C dépendant de la masse moyenne d'oxyde de soufre piégée M et de la fréquence moyenne entre deux phases successives d'élimination de l'oxyde de soufre F soit par exemple croissant à chacune de ces phases d'élimination jusqu'à une certaine limite dépendant des taux de dépollution. Le critère C doit dans ce cas varier en sens inverse de F afin d'entraîner une diminution de la fréquence de désulfatation et dans le même sens que M afin que la masse de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique augmente jusqu'à être maximale. Notons que la nouvelle valeur du seuil de masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage considéré doit être supérieure à la masse moyenne M comme vu précédemment lors de la comparaison des figures 2 et 3.

La modification par le module de commande (17) en fonction des valeurs de M et F est réalisée à chaque phase d'élimination des oxydes de soufre afin de modifier le seuil du roulage considéré en fonction du temps. Le système peut comprendre un module de validation (20) optionnel permettant de valider ou non les données fournies par les premier et deuxième module de détermination (11) et (14) aux fins du calcul du critère C. Le module de validation (20) tient par exemple compte des valeurs de la température du dispositif de piégeage catalytique, de la vitesse volumique horaire des gaz traversant le dispositif de piégeage catalytique (1), ou de la masse d'oxyde d'azote présente dans le dispositif de piégeage (1). Si les valeurs de ces paramètres sont comprises dans des intervalles de valeurs prédéterminées, alors le module de validation (20) autorise le module de commande (9) à évaluer le critère C pour la phase d'élimination des oxydes de soufre.

Aussi, il est possible, à faible coût, d'optimiser les phases d'élimination d'oxydes de soufre d'un dispositif de piégeage catalytique d'oxydes d'azote disposé dans la ligne d'échappement d'un moteur à combustion interne de type Diesel. Ceci est réalisé en limitant la surconsommation de carburant du moteur durant une phase d'élimination des oxydes de soufre, et en limitant les problèmes liés à la dilution de carburant dans l'huile de lubrification du moteur. II doit être évident pour les personnes versées dans l'art que la présente invention permet des modes de réalisation sous de nombreuses autres formes spécifiques sans l'éloigner du domaine d'application de l'invention comme revendiqué. Par conséquent, les présents modes de réalisation doivent être considérés à titre d'illustration mais peuvent être modifiés dans le domaine défini par la portée des revendications jointes. - 15-

Claims

REVENDICATIONS1. Système (16) d'optimisation de l'automate (30) de déclenchement des purges soufre d'un système (5) de régénération d'un dispositif (1) de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuils fixes de masse de soufre dans le dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (6, 8, 24, 40, 11, 17, 31, 32, 33) de détermination de la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique, des moyens (6, 24, 40, 14, 17) de détermination de la fréquence de désulfatation et des moyens (17, 30) de commande aptes à modifier lesdits seuils dudit système de régénération du dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuil fixe en fonction de valeurs d'un critère C dépendant de ladite valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique et de ladite fréquence de désulfatation.
2. Système selon la revendication 1, comprenant, en outre des moyens de mémorisation (12) adaptés pour mémoriser un premier ensemble de valeurs de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et des moyens de mémorisation (14) pour mémoriser un deuxième ensemble de valeurs des intervalles de temps séparant deux éliminations successives des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique.
3. Système selon la revendication 2, comprenant, en outre, des premiers moyens (13) de calcul d'une première valeur moyenne M de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et d'une deuxième valeur moyenne T de l'intervalle de temps séparant deux éliminations successives des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique et des deuxième moyens (15) de calcul de l'inverse de ladite valeur moyenne T de l'intervalle de temps séparant deux phases successives d'élimination des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique.
4. Système selon la revendication 3, dans lequel lesdits moyens de commande (17) sont, en outre, adaptés pour modifier le seuil du système de régénération dudit dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote lorsqu'un critère C ne dépasse pas une certaine valeur.
5. Système selon l'une des revendications précédentes, comprenant, en outre, des moyens de validation (20) des valeurs de ladite moyenne M de masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et de laditefréquence F dés phases d'élimination des oxydes de soufre pour autoriser la détermination dudit critère C avec lesdites valeurs.
6. Procédé d'optimisation de l'automate de déclenchement des purges de soufre dans un système (5) de régénération d'un dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuils fixes comprenant des moyens de détermination de la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique, des moyens de détermination de la fréquence de désulfatation caractérisé en ce que l'automate exécute une étape de mémorisation d'un premier ensemble de valeurs de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et d'un deuxième ensemble de valeurs des intervalles de temps séparant deux éliminations successives des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique et une étape de modification des seuils du système de régénération du dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote.