FR2930967A1 - Sulfur oxides purge triggering tool optimization system for diesel engine of vehicle, has control module to modify threshold value of regeneration system to fixed threshold based on average value of sulfur mass and desulfation frequency - Google Patents

Abstract

The system has a determination unit for determining an average value of mass of sulfur stored in a catalytic trapping device (1), where the determination unit is constituted of temperature sensors (6, 24), an oxygen probe (8), an estimator (40), a sulfur oxide mass determination module (11), sensors (31, 32) and a sensor system (33). An electronic control module (17) modifies a threshold value of a regeneration system of the trapping device to a fixed threshold based on the average value of the mass of sulfur stored in the trapping device and desulfation frequency. An independent claim is also included for a method for optimization of a triggering tool for sulfur oxides purge in a regeneration system of a catalytic nitrogen oxides trapping device in an exhaust line of an internal combustion engine.

Description

Système et procédé d'optimisation de l'automate de déclenchement des purqes soufre System and method for optimizing the sulfur purge initiation automaton

L'invention se situe dans le domaine des purges d'oxyde de soufre SOx, et plus précisément sur l'automate qui permet de déclencher ou non ces purges. La présente invention porte sur un système et un procédé d'optimisation de l'automate de déclenchement des purges soufre d'un système de régénération d'un dispositif de piégeage catalytique d'oxydes d'azote disposé dans la ligne d'échappement d'un moteur à combustion interne. De manière connue, les oxydes d'azote NOx provoquent des infections et des allergies respiratoires, ou jouent un rôle influençant la formation de pluies acides, de sorte que la plupart des pays ont imposé des normes limitant l'émission d'oxydes d'azote par les véhicules. Aussi, la plupart des véhicules, et notamment les véhicules à moteur de type Diesel, sont pourvus de dispositifs de piégeage catalytique d'oxyde d'azote. Or, ces dispositifs catalytiques sont sensibles à l'empoisonnement au soufre, particulièrement aux oxydes de soufre SOx et des phases d'élimination des oxydes de soufre du catalyseur sont nécessaires. Les phases d'élimination des oxydes de soufre du catalyseur ne peuvent se réaliser qu'à haute température dans le catalyseur. Toute formulation catalytique présentant une phase de piégeage des NOx sensible à l'empoisonnement au soufre peut nécessiter le recours à une phase de fonctionnement en richesse supérieure à 1, permettant de désulfater le piège. L'augmentation de la température des gaz d'échappement et du niveau de richesse supérieure à 1, nécessaires à une phase d'élimination des oxydes de soufre, entraînent une augmentation de la consommation en carburant du véhicule. En outre, les moteurs de type Diesel ont généralement recours à une ou plusieurs injections tardives de carburant dans les cylindres du moteur lors de phases d'élimination des oxydes de soufre, ce qui pose un problème de dilution de carburant dans l'huile de lubrification du moteur. Cette dilution de carburant dans l'huile de lubrification du moteur accroît les problèmes de fiabilité des organes mécaniques. La gestion des phases de régénération du dispositif de piégeage catalytique, pour éliminer les oxydes d'azote NOx ou les oxydes de soufre SOx est alors primordiale. Aujourd'hui, les systèmes de régénération des dispositifs de piégeage catalytique d'oxyde d'azote gèrent les phases d'élimination des oxydes de soufre de multiples manières telles que décrites dans les brevets européens EP 1 121 519 B1 et EP 1 161 618 B1. La gestion des déclenchements et arrêts des purges de soufre par l'intermédiaire d'automates, décrite dans ces brevets est effectuée par l'intermédiaire de seuils fixes de masse de soufre dans le dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote. Ces automates sont adaptés à certains types de roulages clients mais ne sont pas optimisés pour certains profils de roulages à forte vitesse (type autoroute) pour lequel il peuvent poser des problèmes majeurs en termes de dilution et de consommation de carburant. En effet, les seuils fixes induisent une surconsommation de carburant et une dilution trop importantes par rapport au besoin en dépollution. La présente invention propose de réduire à la fois la consommation de carburant et la dilution de carburant dans l'huile pour certains types de roulage client par une optimisation de l'automate de gestion des purges soufre. L'invention propose un système d'optimisation de l'automate de déclenchement des purges de soufre d'un système de régénération d'un dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuils fixes caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de détermination de la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique, des moyens de détermination de la fréquence de désulfatation et des moyens de commande aptes à modifier les seuils du système de régénération du dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuils fixes en fonction de valeurs d'un critère dépendant de ladite valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique et de ladite fréquence de désulfatation. Dans un mode de réalisation, le système comprend des moyens de mémorisation adaptés pour mémoriser un premier ensemble de valeurs de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et des moyens de mémorisation pour mémoriser un deuxième ensemble de valeurs des intervalles de temps séparant deux éliminations successives des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique. Dans un autre mode de réalisation, le système comprend des premiers moyens de calcul d'une première valeur moyenne M de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et d'une deuxième valeur moyenne T de l'intervalle de temps séparant deux éliminations successives des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique et des deuxième moyens de calcul de l'inverse de ladite valeur moyenne T de l'intervalle de temps séparant deux phases successives d'élimination des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique. Selon un mode de réalisation, lesdits moyens de commande sont, en outre, adaptés pour modifier le seuil du système de régénération dudit dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote lorsque ledit critère C ne dépasse pas une certaine valeur. Dans un autre mode de réalisation, le système comprend, en outre, des moyens de validation des valeurs de ladite moyenne M de masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et de ladite fréquence F des phases d'élimination des oxydes de soufre pour autoriser la détermination dudit critère C avec lesdites valeurs. Selon un autre aspect de l'invention, il est également proposé un procédé d'optimisation de l'automate de déclenchement des purges de soufre dans un système de régénération d'un dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuils fixes comprenant des moyens de détermination de la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique, des moyens de détermination de la fréquence de désulfatation caractérisé en ce que l'automate exécute une étape de mémorisation d'un premier ensemble de valeurs de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et d'un deuxième ensemble de valeurs des intervalles de temps séparant deux éliminations successives des oxycles de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique et une étape de modification des seuils du système de régénération du dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote. The invention lies in the field of SOx sulfur oxide purges, and more precisely on the automaton that makes it possible to trigger or not these purges. The present invention relates to a system and a method for optimizing the sulfur purge triggering automaton of a regeneration system of a catalytic nitrogen oxides trapping device arranged in the exhaust line of an internal combustion engine. In a known manner, nitrogen oxides NOx cause respiratory infections and allergies, or play a role in influencing the formation of acid rain, so that most countries have imposed standards limiting the emission of nitrogen oxides. by vehicles. Also, most vehicles, and particularly diesel-type motor vehicles, are provided with catalytic trapping devices for nitrogen oxide. However, these catalytic devices are sensitive to sulfur poisoning, particularly SOx sulfur oxides and sulfur oxide removal phases of the catalyst are necessary. The sulfur oxide removal phases of the catalyst can only be carried out at high temperature in the catalyst. Any catalytic formulation having a NOx trapping phase sensitive to sulfur poisoning may require the use of a rich operation phase greater than 1, to desulfate the trap. The increase of the exhaust gas temperature and the level of richness greater than 1, necessary for a phase of elimination of the sulfur oxides, lead to an increase in the fuel consumption of the vehicle. In addition, diesel type engines generally use one or more late fuel injections into the engine cylinders during sulfur oxide removal phases, which poses a problem of fuel dilution in the lubricating oil. of the motor. This dilution of fuel in the engine lubricating oil increases the reliability problems of the mechanical components. The management of the regeneration phases of the catalytic trapping device, to remove NOx nitrogen oxides or SOx sulfur oxides is then essential. Today, the regeneration systems of catalytic trapping devices for nitrogen oxide manage the sulfur oxide removal phases in multiple ways as described in European Patents EP 1 121 519 B1 and EP 1 161 618 B1 . The management of the triggering and stopping of sulfur purges via automatons, described in these patents is carried out via fixed thresholds of sulfur mass in the catalytic trap device of nitrogen oxide. These controllers are suitable for certain types of customer runs but are not optimized for certain high-speed driving profiles (motorway type) for which they can pose major problems in terms of dilution and fuel consumption. Indeed, the fixed thresholds induce overconsumption of fuel and excessive dilution compared to the need for depollution. The present invention proposes to reduce both the fuel consumption and the fuel dilution in the oil for certain types of customer running by an optimization of the sulfur purge management automaton. The invention proposes a system for optimizing the automaton for triggering sulfur purges of a regeneration system for a fixed-threshold nitrogen oxide catalytic trapping device, characterized in that it comprises means determining the average value of the mass of sulfur stored in the catalytic trapping device, means for determining the desulphatation frequency and control means able to modify the thresholds of the regeneration system of the catalytic oxide trapping device of fixed threshold nitrogen as a function of values of a criterion depending on said average value of the mass of sulfur stored in the catalytic trapping device and of said desulfation frequency. In one embodiment, the system comprises storage means adapted to store a first set of values of the mass of sulfur oxide present in the catalytic trapping device and storage means for storing a second set of values of the intervals. time separating two successive eliminations of the sulfur oxides present in the catalytic trapping device. In another embodiment, the system comprises first means for calculating a first average value M of the mass of sulfur oxide present in the catalytic trapping device and a second average value T of the range of time separating two successive eliminations of the sulfur oxides present in the catalytic trapping device and the second calculating means of the inverse of said average value T of the time interval separating two successive phases of removal of the sulfur oxides present in the the catalytic trapping device. According to one embodiment, said control means are further adapted to modify the threshold of the regeneration system of said catalytic nitrogen oxide trap device when said criterion C does not exceed a certain value. In another embodiment, the system further comprises means for validating the values of said average mass M of sulfur oxide present in the catalytic trapping device and of said frequency F of the oxide elimination phases. sulfur to allow the determination of said criterion C with said values. According to another aspect of the invention, there is also provided a method for optimizing the sulfur purge initiation automaton in a regeneration system of a fixed threshold nitrogen oxide catalytic trapping apparatus comprising: means for determining the average value of the mass of sulfur stored in the catalytic trapping device, means for determining the desulfation frequency, characterized in that the automaton executes a step of storing a first set of values of the mass of sulfur oxide present in the catalytic trapping device and a second set of values of the time intervals separating two successive eliminations of the sulfur oxycles present in the catalytic trapping device and a step of modifying the thresholds of the system of regeneration of the catalytic trap device of nitrogen oxide.

D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront 10 à la lecture de la description suivante, de quelques exemples nullement limitatifs, et faisant référence aux dessins annexés, sur lesquels : Other objects, features and advantages of the invention will appear on reading the following description of some non-limitative examples and referring to the appended drawings, in which:

La figure 1 est une vue schématique d'un mode de réalisation d'un système selon un aspect de l'invention 15 La figure 2 est un graphique représentant la masse de soufre dans le dispositif de piégeage catalytique suivant un profil autoroute et un seuil de favorisation fixe en fonction du temps La figure 3 est un graphique représentant la masse de soufre dans le dispositif de piégeage catalytique suivant un profil autoroute et un 20 seuil de favorisation variable en fonction du temps La figure 4 est un graphique représentant la masse de soufre dans le dispositif de piégeage catalytique suivant un profil mixte et un seuil de favorisation fixe en fonction du temps FIG. 1 is a schematic view of an embodiment of a system according to one aspect of the invention; FIG. 2 is a graph showing the mass of sulfur in the catalytic trapping device according to a motorway profile and a threshold of Figure 3 is a graph showing the mass of sulfur in the catalytic trapping device according to a motorway profile and a variable time-varying favoring threshold. FIG. 4 is a graph showing the mass of sulfur in FIG. the catalytic trapping device according to a mixed profile and a fixed favoring threshold as a function of time

25 La détection du type de roulage se fait sur des critères de vitesse instantanée, vitesse moyenne et rapport engagé, par des capteurs et les traitements appropriés. La configuration d'automate avec seuil fixe correspondant à l'art antérieur est adaptée pour la plupart des clients ayant un profil de roulage 30 mixte ville / route / autoroute en maintenant une masse de soufre inférieure mais proche du seuil limite (4). Le schéma de la figure 4 illustre ces propos. The detection of the type of rolling is done on criteria of instantaneous speed, average speed and engaged ratio, by sensors and the appropriate treatments. The fixed threshold controller configuration corresponding to the prior art is suitable for most customers having a mixed city / highway / highway taxi profile by maintaining a lower sulfur mass but close to the limit threshold (4). The diagram in Figure 4 illustrates these remarks.

Dans ce cas précis, il y a très peu de marge sur la prestation de dépollution et il n'y a pas possibilité de limitation de la dilution. En revanche, pour des clients effectuant des roulages à vitesse moyenne élevée typique d'un roulage autoroute, cette optimisation devient possible, comme le montre le schéma de la figure 2. Avec ce type de profil de roulage pour lequel il y a de nombreuses séquences autoroute, le système effectue de fréquentes purges SOx ; on peut alors observer que la masse de soufre moyenne est plus faible comparée au profil de roulage présenté sur le graphe précédent, ce qui induit une surconsommation de carburant et une dilution trop importantes par rapport au besoin de dépollution. La présente invention propose de passer sur un nouveau mode de gestion de l'automate qui ferait varier les seuils de déclenchement des purges de soufre comme par exemple le seuil (2) sur la base de deux informations acquises en cours de roulage : la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le piège ainsi que la fréquence de désulfatation (DeSOx). Sur la figure 3 est représenté un exemple d'évolution de la masse de soufre dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote en fonction du temps pour un même client effectuant un roulage principalement composé d'autoroute avec la variation du seuil (2) ; le profil de roulage utilisé pour ce graphe est le profil type autoroute présenté dans l'état de la technique avec le seuil fixe. Si l'on compare les deux graphes des figures 2 et 3, on s'aperçoit que dans le cas d'un seuil fixe (figure 2) lors du passage au profil roulage autoroute, on déclenche immécliatement la purge SOx car la masse moyenne ml de soufre présente dans le dispositif de piégeage d'oxyde d'azote est supérieure au seuil (12) contrairement à la figure 3 ou le seuil variable (2') plus élevé permet de continuer à piéger les SOx avant déclenchement de la désulfatation (DeSOx). In this case, there is very little margin on the depollution benefit and there is no possibility of limiting the dilution. On the other hand, for customers performing high average speed journeys typical of a highway taxi, this optimization becomes possible, as shown in the diagram of FIG. 2. With this type of rolling profile for which there are numerous sequences highway, the system performs frequent SOx purges; it can then be observed that the average sulfur mass is lower compared to the rolling profile presented in the previous graph, which induces too much fuel consumption and dilution compared to the need for depollution. The present invention proposes to pass on a new mode of management of the automaton which would vary the thresholds of triggering of the purges of sulfur like for example the threshold (2) on the basis of two information acquired during running: the average value the mass of sulfur stored in the trap as well as the desulfation rate (DeSOx). FIG. 3 shows an example of evolution of the mass of sulfur in the nitrogen oxide trapping device as a function of time for the same customer carrying out a rolling mainly composed of motorway with the variation of the threshold (2) ; the rolling profile used for this graph is the motorway type profile presented in the state of the art with the fixed threshold. If we compare the two graphs of Figures 2 and 3, we see that in the case of a fixed threshold (Figure 2) during the transition to the highway taxiing profile, it immediately triggers SOx purge because the average mass ml of sulfur present in the nitrogen oxide trap is greater than the threshold (12) contrary to FIG. 3 or the higher variable threshold (2 ') makes it possible to continue trapping the SOx before triggering the desulfation (DeSOx ).

D'autre part, il est important de noter que pour le même temps passé en mode de désulfatation (DeSCix), donc pour le même coûts dilution et consommation de carburant, plus la masse de soufre initiale est élevée plus la quantité de soufre extraite du piège est importante. Dans ces conditions, les coûts dilution et consommation sont moindres. Si l'on reprend les figures 2 et 3, on remarque que la masse moyenne m2 des oxydes de soufre présente dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote dans le cas d'un seuil variable est supérieure à la masse moyenne ml des oxydes de soufre présente dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote dans le cas d'un seuil fixe. De plus, la durée T2 d'élimination des oxydes de soufre dans le cas d'un seuil variable est inférieure à la durée T1 d'élimination desdits oxydes de soufre dans le cas d'un seuil fixe ; du fait d'une masse de soufre initiale plus importante avec l'automate optimisé, la purge est plus rapide. On the other hand, it is important to note that for the same time spent in desulfation mode (DeSCix), so for the same dilution and fuel consumption costs, the higher the initial sulfur mass, the higher the amount of sulfur extracted from the trap is important. Under these conditions, the dilution and consumption costs are lower. Referring to FIGS. 2 and 3, it should be noted that the average mass m 2 of the sulfur oxides present in the trapping device of the nitrogen oxides in the case of a variable threshold is greater than the average mass ml of the oxides. of sulfur present in the nitrogen oxides trapping device in the case of a fixed threshold. In addition, the duration T2 of removal of sulfur oxides in the case of a variable threshold is less than the time T1 of removal of said sulfur oxides in the case of a fixed threshold; because of a larger initial sulfur mass with the optimized automaton, purging is faster.

L'innovation permet donc de maintenir une masse de soufre moyenne au plus proche de la masse de soufre maximum admissible (seuil 4), minimisant ainsi les coûts dilution et consommation de carburant pour l'ensemble des clients. Dans la présente invention, on se propose d'avoir un seuil de 20 déclenchement de purge soufre variable selon le profil de roulage du client et non un seuil fixe. Avec un seuil variable de déclenchement en fonction du profil de roulage client, l'efficacité des phases de désulfatation (DeSOx) est augmentée pour le même temps passé en désulfatation (DeSOx), quel que 25 soit le profil de roulage client et notamment un roulage typé majoritairement autoroutier que l'on aura détecté à l'aide des deux paramètres suivants : - Masse moyenne de soufre - Fréquence de désulfatation (DeSOx) Pour ces clients, la valeur du seuil de déclenchement est augmentée, 30 ce qui induit des purges SOx moins fréquentes et de durées moindres. On observera donc un gain en dilution et en consommation tout en respectant la prestation dépollution. La fréquence des désulfatations (DeSOx) nous renseigne sur le fait que le client circule souvent en ville ou non ; en effet, dans le cas de fréquences faibles, donc d'une masse de soufre moyenne élevée, ceci est directement assimilable à un roulage ville. A l'inverse, dans le cas de fréquences de purge élevées et donc d'une masse de soufre moyenne faible, on identifie un roulage autoroutier. Ces deux paramètres sont alors utilisés pour déterminer un seuil de 10 déclenchement plus adapté pour chaque client. La solution proposée suppose que la masse de soufre contenue dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote est estimée avec une précision suffisante, quelque soit le profil de roulage. Les applications possibles de l'invention concernent tout type 15 d'application utilisant un système de post traitement des NOx. Sur la figure 1 est représentée l'architecture générale d'un système d'optimisation de l'automate (30) de déclenchement des purges soufre d'un système d'élimination des oxydes de soufre d'un dispositif (1) de piégeage catalytique d'oxydes d'azote. Le système d'optimisation comprend une phase 20 catalytique, et est disposé dans la ligne d'échappement (2) d'un moteur à combustion interne (3) de type Diesel. Le dispositif (1) catalytique est alimenté en gaz d'échappement. Le système comprend une unité (5) de commande électronique d'élimination de l'oxyde d'azote et une unité de commande (16) électronique d'optimisation de l'automate de déclenchement 25 des purges soufre. L'unité de commande (5) comprend un automate (30) de déclenchement des purges soufre connectée au moteur par la connexion (12). En particulier, l'unité de commande électronique (16) est capable de modifier la valeur des seuils de déclenchement de l'automate du système d'élimination par l'intermédiaire d'une connexion (19). The innovation therefore makes it possible to maintain an average sulfur mass as close as possible to the maximum permissible sulfur mass (threshold 4), thus minimizing dilution costs and fuel consumption for all customers. In the present invention, it is proposed to have a variable sulfur purge trigger threshold according to the customer's rolling profile and not a fixed threshold. With a variable trigger threshold depending on the customer's running profile, the efficiency of the desulfation (DeSOx) phases is increased for the same time spent in desulfation (DeSOx), whatever the customer's rolling profile, and in particular a rolling course. predominantly highway type that will have been detected using the following two parameters: - Average sulfur mass - Desulfation frequency (DeSOx) For these customers, the threshold value is increased, which induces SOx purges less frequent and of shorter duration. We will observe a gain in dilution and consumption while respecting the cleanup. The frequency of desulfation (DeSOx) informs us that the customer often circulates in the city or not; Indeed, in the case of low frequencies, so a high average sulfur mass, this is directly comparable to a city taxi. Conversely, in the case of high purge frequencies and therefore a low average sulfur mass, a highway taxi is identified. These two parameters are then used to determine a more suitable trigger threshold for each client. The proposed solution assumes that the mass of sulfur contained in the nitrogen oxides trapping device is estimated with sufficient accuracy, whatever the rolling profile. The possible applications of the invention relate to any type of application using a NOx post-treatment system. FIG. 1 shows the general architecture of an optimization system for the sulfur purge triggering automaton (30) of a sulfur oxide removal system of a catalytic trapping device (1). nitrogen oxides. The optimization system comprises a catalytic phase, and is disposed in the exhaust line (2) of a diesel-type internal combustion engine (3). The catalytic device (1) is supplied with exhaust gas. The system comprises an electronic control unit (5) for removing nitrogen oxide and an electronic control unit (16) for optimizing the sulfur purge triggering automaton. The control unit (5) comprises an automaton (30) for triggering the sulfur purges connected to the motor via the connection (12). In particular, the electronic control unit (16) is capable of modifying the value of the trigger thresholds of the elimination system automaton via a connection (19).

Une phase d'élimination des oxydes de soufre du dispositif de piégeage catalytique (1) correspond à une phase durant laquelle on élimine des oxydes de soufre SOx qui bloquent les sites d'adsorption de la phase catalytique. En effet, le piège d'oxyde d'azote est agencé pour stocker de telles molécules sous la forme de nitrate sur des sites spécifiques de stockage, tels que du baryum par exemple. Afin de régénérer le piège d'oxydes d'azote, l'unité de commande (5) gère le dispositif d'alimentation du moteur par l'intermédiaire de la connexion (12) afin que le moteur libère dans la ligne d'échappement une quantité suffisante de réducteurs des NOx contenus dans le piège, tels que HC et CO. Les oxydes d'azote sont alors réduits et désorbés sous la forme de N2 et les sites de stockage sont libérés pour un nouveau stockage des oxydes d'azote. Or, ces sites de stockage sont également aptes à stocker des oxydes de soufre, ou SOx, lorsqu'ils sont exposés à du dioxyde de soufre généré par le moteur à partir du soufre contenu dans le carburant et l'huile de lubrification du moteur. Le piège se sature ainsi progressivement en SOx, ce qui a pour effet de réduire ses performance catalytiques. Il est donc nécessaire de purger régulièrement le piège afin d'éliminer 20 les SOx qui y sont stockés. Or, du fait de la grande stabilité thermodynamique du SOx, le seul basculement en mode riche du moteur ne suffit pas pour réduire ceux-ci. A cette fin, il est également nécessaire d'élever la température du piège jusqu'à des températures élevées supérieures à 650°C. 25 L'unité de commande (5) d'élimination des oxydes de soufre gère les phases d'élimination des oxydes de soufre avec des méthodes décrites dans l'art antérieur grâce aux sondes (8) et (9) et au capteur (6) de température situé en amont du dispositif de piégeage (1). Ledit système d'élimination des oxydes de soufre est programmé pour éliminer les oxydes de soufre qui 30 bloquent les sites d'adsorption de la phase catalytique présente dans le dispositif de piégeage catalytique (1) lorsque la quantité desdits oxydes de soufre atteint certains seuils dépendant du type de roulage. Ces seuils correspondent à la masse d'oxydes de soufre piégée maximale permise par rapport à des conditions de dépollution en fonction du type de roulage comme vu précédemment. Dans les automates actuels de gestion de purges de soufre, le déclenchement des purges se fait à partir de seuils fixes représentés sur la figure 1 dépendant du type de roulage : - le seuil (1) représente la masse de soufre en dessous de laquelle, quel que soit le type de roulage, les coûts résultant de la consommation de carburant et la dilution sont trop élevés par rapport à la faible quantité de soufre extraite du piège pour que les purges soit rentables. - le seuil (2) autorise le déclenchement des purges pour un roulage présentant des conditions thermiques favorables dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote en mode injection normale et des conditions de roulage stabilisées (type autoroute). - le seuil (3) autorise le déclenchement des purges pour un roulage présentant des conditions thermiques jugées suffisantes dans le dispositif de piégeage des oxydes d'azote en mode injection normale et des conditions de roulage relativement stabilisées (type route) - le seuil (4) autorise la purge quelque soit le type de roulage car au delà de ce seuil, les normes de dépollution ne sont plus respectées. L'unité de commande électronique (16) gère la valeur desdits seuils de masse desdits oxydes de soufre et permet ainsi au système d'optimisation de l'invention de posséder des seuils variables. L'unité de commande électronique (16) est connectée à un premier capteur de température (6) disposé en amont du dispositif de piégeage catalytique (1) dans la ligne d'échappement (2), par une connexion (7). L'unité de commande est connectée à un deuxième capteur de température (24) disposé en aval du dispositif de piégeage par une connexion (25). En outre, l'unité de commande électronique (16) est connectée à une première sonde à oxygène (8) et à une seconde sonde à oxygène (9) disposée dans la ligne d'échappement (2), respectivement en amont et en aval du dispositif de piégeage catalytique (1), par des connexions (10) et (11). La sonde en amont (8) permet de contrôler et de réguler la richesse du mélange alimentant le moteur (3). Le module (11) de détermination de la masse d'oxyde de soufre piégée est relié à un estimateur (40) de température du piège. Une première connexion (7) relie l'estimateur (40) au capteur (6) de température situé en amont du piège. Une deuxième connexion (25) relie l'estimateur (40) au capteur (24) de température situé en aval du piège. L'estimateur (40) établit la température à l'intérieur du piège à l'aide des deux capteurs (6) et (24). Le module (11) est connecté à la sonde (8), au capteur (32) de vitesse du véhicule (4) ainsi qu'à un capteur (31) de régime de rotation du moteur et à un système (33) de capteurs des injections pilotes, principales, des post- injections et de la consommation d'huile. Le module (11) est apte à donner une estimation de la masse d'oxyde de soufre stockée dans le piège. La valeur de cet indicateur et de ces estimations sont, par exemple, établies à partir de l'estimation de la température à l'intérieur du piège donnée par l'estimateur (40), des informations données par la sonde (8) propre à mesurer la richesse du mélange entrant dans le piège (1) par l'intermédiaire de la connexion (10), au capteurs (32) et (31) ainsi qu 'au système (33) de capteurs. Plus précisément, le module de détermination (11) calcule en continu la masse d'oxyde de soufre SOx présente dans le piège (1). Par exemple, à cet effet, deux calculs différents sont effectués. En effet, l'un de ces calculs concerne la vitesse de stockage de l'oxyde de soufre et l'autre la vitesse de déstockage de celui-ci. Selon qu'une tâche de purge est en cours ou non, un commutateur vient intégrer l'une ou l'autre des vitesses pour estimer en continu la masse d'oxyde de soufre dans le piège. A sulfur oxide removal phase of the catalytic trapping device (1) corresponds to a phase during which SOx sulfur oxides are removed which block the adsorption sites of the catalytic phase. Indeed, the nitrogen oxide trap is arranged to store such molecules in the form of nitrate at specific storage sites, such as barium for example. In order to regenerate the nitrogen oxide trap, the control unit (5) manages the engine supply device via the connection (12) so that the engine releases in the exhaust line a sufficient amount of NOx reductants contained in the trap, such as HC and CO. The nitrogen oxides are then reduced and desorbed in the form of N2 and the storage sites are released for a new storage of nitrogen oxides. However, these storage sites are also able to store sulfur oxides, or SOx, when they are exposed to sulfur dioxide generated by the engine from the sulfur contained in the fuel and engine lubricating oil. The trap saturates progressively in SOx, which has the effect of reducing its catalytic performance. It is therefore necessary to purge the trap regularly in order to eliminate the SOx stored therein. However, because of the high thermodynamic stability of the SOx, the only switch to rich mode of the engine is not enough to reduce them. For this purpose, it is also necessary to raise the temperature of the trap to high temperatures above 650 ° C. The sulfur oxide removal control unit (5) manages the sulfur oxide removal phases with methods described in the prior art by virtue of the probes (8) and (9) and the sensor (6). ) of temperature located upstream of the trapping device (1). Said sulfur oxide removal system is programmed to remove the sulfur oxides which block the adsorption sites of the catalytic phase present in the catalytic trap (1) when the amount of said sulfur oxides reaches certain thresholds dependent the type of driving. These thresholds correspond to the maximum trapped sulfur oxide mass allowed compared to depollution conditions depending on the type of rolling as seen above. In the current sulfur purge management automatons, the triggering of the purges is based on fixed thresholds represented in FIG. 1 depending on the type of rolling: the threshold (1) represents the mass of sulfur below which, regardless of the type of taxiing, the fuel consumption and dilution costs are too high compared to the small amount of sulfur extracted from the trap for the purges to be profitable. - The threshold (2) allows the triggering purges for a taxiing having favorable thermal conditions in the device for trapping nitrogen oxides in normal injection mode and stabilized taxi conditions (highway type). - The threshold (3) allows the triggering of the purges for a ride with thermal conditions considered sufficient in the trap of nitrogen oxidation in normal injection mode and relatively steady taxi conditions (road type) - the threshold (4 ) authorizes the purge whatever the type of taxiing because beyond this threshold, the standards of decontamination are no longer respected. The electronic control unit (16) manages the value of said mass thresholds of said sulfur oxides and thus allows the optimization system of the invention to have variable thresholds. The electronic control unit (16) is connected to a first temperature sensor (6) arranged upstream of the catalytic trapping device (1) in the exhaust line (2) via a connection (7). The control unit is connected to a second temperature sensor (24) disposed downstream of the trapping device by a connection (25). In addition, the electronic control unit (16) is connected to a first oxygen sensor (8) and a second oxygen sensor (9) disposed in the exhaust line (2), respectively upstream and downstream. of the catalytic trapping device (1), by connections (10) and (11). The upstream probe (8) makes it possible to control and regulate the richness of the mixture supplying the engine (3). The module (11) for determining the trapped sulfur oxide mass is connected to a trap temperature estimator (40). A first connection (7) connects the estimator (40) to the temperature sensor (6) upstream of the trap. A second connection (25) connects the estimator (40) to the temperature sensor (24) downstream of the trap. The estimator (40) sets the temperature inside the trap using the two sensors (6) and (24). The module (11) is connected to the probe (8), the vehicle speed sensor (32) and to a motor rotation speed sensor (31) and a sensor system (33). pilot injections, main injections, post-injections and oil consumption. The module (11) is able to give an estimate of the mass of sulfur oxide stored in the trap. The value of this indicator and these estimates are, for example, established from the estimation of the temperature inside the trap given by the estimator (40), information given by the probe (8) specific to measuring the richness of the mixture entering the trap (1) via the connection (10), the sensors (32) and (31) and the system (33) of sensors. More precisely, the determination module (11) continuously calculates the SOx sulfur oxide mass present in the trap (1). For example, for this purpose, two different calculations are performed. Indeed, one of these calculations relates to the rate of storage of the sulfur oxide and the other the rate of destocking thereof. Depending on whether a purge task is in progress or not, a switch integrates one or other of the speeds to continuously estimate the mass of sulfur oxide in the trap.

Le calcul de la vitesse de stockage de l'oxyde de soufre est en fait la somme de deux vitesses de stockage, à savoir celle due au soufre contenu dans le carburant consommé par le moteur et celle due au soufre contenu dans l'huile de lubrification consommée par le moteur. La vitesse de stockage du SOx issu du carburant consommé par le moteur est calculée en supposant la teneur en soufre du carburant constante, à savoir par exemple 10 ppm. La consommation instantanée du moteur en carburant (Qcarb) est déterminée à l'aide du système de capteurs (33) en réalisant la somme des débits des différentes injections utilisées, à savoir les injections pilotes (Qpilot;), principales (Qmain;) et post-injections (Qpost;) selon la relation : Qcarb(g/c) = (0.835/(3.104))*(Qpiloti + Qmain; + Qpost;(mm3/(cp))* N;(tr/min) Dans laquelle N représente I!e régime de rotation du moteur déterminé par le capteur (31). Cette consommation instantanée est ensuite multipliée par la teneur en soufre du carburant, ce qui donne la vitesse de stockage issue de celui-ci. The calculation of the storage rate of sulfur oxide is in fact the sum of two storage speeds, namely that due to the sulfur contained in the fuel consumed by the engine and that due to the sulfur contained in the lubricating oil. consumed by the engine. The storage rate of SOx from the fuel consumed by the engine is calculated assuming the sulfur content of the fuel constant, ie for example 10 ppm. The instantaneous fuel consumption of the engine (Qcarb) is determined by means of the sensor system (33) by calculating the sum of the flow rates of the various injections used, namely the pilot (Qpilot;), main (Qmain;) and post-injections (Qpost;) according to the relation: Qcarb (g / c) = (0.835 / (3.104)) * (Qpiloti + Qmain; + Qpost; (mm3 / (cp)) * N; (rpm) In wherein N represents the engine rotational speed determined by the sensor 31. This instantaneous consumption is then multiplied by the sulfur content of the fuel, which gives the storage speed from it.

La vitesse de stockage du soufre issue de l'huile consommée par le moteur est calculée à partir de la consommation d'huile par le moteur, ce qui peut être une valeur calibrable par exemple en g/1000 km parcouru, multipliée par la teneur en soufre. La teneur en soufre dans l'huile consommée peut être considérée comme constante. The storage speed of the sulfur resulting from the oil consumed by the engine is calculated from the oil consumption by the engine, which may be a calibrated value, for example in g / 1000 km traveled, multiplied by the content of the engine. sulfur. The sulfur content in the oil consumed can be considered constant.

Cette vitesse de stockage est alors déterminée selon la relation : Vitesse de stockage en soufre issue de l'huile = (Teneur en soufre de l'huile [ppm])*(Consommation huile [g/1000 km])*(vitesse du véhicule [km/h]/3600). Cette vitesse est calculée à l'aide du capteur de consommation d'huile du système de capteurs (33) et du capteur (32) de la vitesse du véhicule. This storage rate is then determined according to the relation: Sulfur storage rate from oil = (Sulfur content of oil [ppm]) * (Oil consumption [g / 1000 km]) * (vehicle speed [km / h] / 3600). This speed is calculated using the oil consumption sensor of the sensor system (33) and the sensor (32) of the vehicle speed.

La vitesse de stockage totale du soufre est donc la somme de celle issue du carburant et de celle issue de l'huile de lubrification. La vitesse de déstockage du soufre est quant à elle calculée lorsqu'une tâche de purge est exécutée. La masse de soufre dans le piège (1) diminue à chaque passage en mode de fonctionnement du moteur alimenté en mélange riche. Un modèle prédéterminé de déstockage est utilisé pour représenter l'évolution de la masse de soufre durant la tâche de purge. Ce modèle est apte à délivrer une estimation de la vitesse de déstockage (gis) en fonction de la valeur de la richesse des gaz telle que délivrée par la sonde (6) et de la température à l'intérieur du piège (1) estimé par l'estimateur (40). Ensuite la masse de soufre est comparée à différents seuils pour estimer un niveau d'empoisonnement des moyens de dépollution. Les moyens de détermination de la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif catalytique comprennent le module (17) de commande électronique, les capteurs (31) et (32), le système de capteurs (33), l'estimateur (40) de température, les capteurs (6) et (24) de température et le module de détermination (11) de la masse d'oxyde de soufre piégée afin de pouvoir connaître la masse des oxydes de soufre piégée à chaque phase d'élimination desdits oxydes de soufre. The total storage speed of sulfur is therefore the sum of that resulting from the fuel and that resulting from the lubricating oil. The release rate of sulfur is calculated when a purge task is executed. The mass of sulfur in the trap (1) decreases each time the operating mode of the engine fed rich mixture. A predetermined destocking model is used to represent the evolution of the sulfur mass during the purge task. This model is capable of delivering an estimate of the destocking speed (gis) as a function of the value of the richness of the gases as delivered by the probe (6) and of the temperature inside the trap (1) estimated by the estimator (40). Then the mass of sulfur is compared with different thresholds to estimate a level of poisoning of the means of depollution. The means for determining the average value of the mass of sulfur stored in the catalytic device comprise the electronic control module (17), the sensors (31) and (32), the sensor system (33), the estimator ( 40), the temperature sensors (6) and (24) and the determination module (11) of the trapped sulfur oxide mass in order to be able to know the mass of sulfur oxides trapped at each elimination phase. said sulfur oxides.

Les valeurs estimées par le module (11) de ladite masse des oxydes de soufre notamment lors du déclenchement d'une phase de leur élimination pour un certain nombre de phases d'élimination successives forment un premier ensemble de valeurs mémorisées dans un module de mémorisation (12). The values estimated by the module (11) of said mass of sulfur oxides, in particular when a phase of their elimination is triggered for a certain number of successive elimination phases form a first set of values stored in a storage module ( 12).

Un premier module de calcul (13) calcule une valeur moyenne M de la masse moyenne des oxydes de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique (1) à partir de l'ensemble de valeurs mémorisé dans le module de mémorisation (12). Les moyens de détermination de la fréquence moyenne des purges soufre comprennent le module de commande électronique (17), le module (14) de détermination du temps s'écoulant entre deux phases successives d'élimination des oxydes de soufre, l'estimateur (40) ainsi que les capteurs (6) et (24). La durée séparant les phases d'élimination de l'oxyde de soufre est déterminée par le module (14) par l'intermédiaire d'un chronomètre intégré à ce module. Le module (14) est connecté à l'estimateur (40) de température. Or, à chaque phase d'élimination de l'oxyde de soufre correspond une élévation de température. Le module (14) mesure le temps séparant les élévations de température obtenues à l'aide de l'estimateur (40) et détermine ainsi le temps séparant deux phases d'élimination successives de l'oxyde de soufre. Les valeurs ainsi estimées pour un certain nombre de phases d'élimination desdits oxydes de soufre forment un deuxième ensemble de valeurs mémorisé clans un second module de mémorisation (15). Un deuxième module de calcul (21) calcule une valeur moyenne T du temps moyen séparant deux phases consécutives d'élimination des oxydes de soufre à partir de l'ensemble des valeurs mémorisé dans le module de mémorisation (15). Le module de commande (17) estime, pour une phase d'élimination des oxydes de soufre le critère F au moyen de l'équation suivante : F =1/T Le module de commande (17) est, en outre, adapté pour déclencher immédiatement une modification d'un seuil de l'automate (30) de déclenchement de l'unité de commande (5) par l'intermédiaire d'une connexion (19). Cette modification est réalisée de telle sorte qu'un second critère C dépendant de la masse moyenne d'oxyde de soufre piégée M et de la fréquence moyenne entre deux phases successives d'élimination de l'oxyde de soufre F soit par exemple croissant à chacune de ces phases d'élimination jusqu'à une certaine limite dépendant des taux de dépollution. Le critère C doit dans ce cas varier en sens inverse de F afin d'entraîner une diminution de la fréquence de désulfatation et dans le même sens que M afin que la masse de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique augmente jusqu'à être maximale. Notons que la nouvelle valeur du seuil de masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage considéré doit être supérieure à la masse moyenne M comme vu précédemment lors de la comparaison des figures 2 et 3. A first calculation module (13) calculates an average value M of the average mass of the sulfur oxides present in the catalytic trapping device (1) from the set of values stored in the storage module (12). The means for determining the average frequency of the sulfur purges comprise the electronic control module (17), the module (14) for determining the time flowing between two successive sulfur oxide removal phases, the estimator (40) ) as well as the sensors (6) and (24). The time between the elimination phases of the sulfur oxide is determined by the module (14) via a chronometer integrated in this module. The module (14) is connected to the temperature estimator (40). However, at each phase of removal of the sulfur oxide corresponds to a rise in temperature. The module (14) measures the time separating the temperature rises obtained with the aid of the estimator (40) and thus determines the time separating two successive elimination phases of the sulfur oxide. The values thus estimated for a number of phases of removal of said sulfur oxides form a second set of values stored in a second storage module (15). A second calculation module (21) calculates an average value T of the average time separating two consecutive sulfur oxide elimination phases from the set of values stored in the storage module (15). The control module (17) estimates, for a phase of elimination of sulfur oxides, the criterion F by means of the following equation: F = 1 / T The control module (17) is, furthermore, adapted to trigger immediately a modification of a threshold of the controller (5) for triggering the control unit (5) via a connection (19). This modification is carried out so that a second criterion C depending on the average mass of trapped sulfur oxide M and the average frequency between two successive phases of removal of the sulfur oxide F is for example increasing to each from these phases of elimination to a certain limit depending on the depollution rates. Criterion C must in this case vary in the opposite direction of F to cause a decrease in the desulfation frequency and in the same direction as M so that the mass of sulfur present in the catalytic trapping device increases to be maximum . Note that the new value of the sulfur oxide mass threshold present in the trapping device under consideration must be greater than the average mass M as previously seen when comparing FIGS. 2 and 3.

La modification par le module de commande (17) en fonction des valeurs de M et F est réalisée à chaque phase d'élimination des oxydes de soufre afin de modifier le seuil du roulage considéré en fonction du temps. Le système peut comprendre un module de validation (20) optionnel permettant de valider ou non les données fournies par les premier et deuxième module de détermination (11) et (14) aux fins du calcul du critère C. Le module de validation (20) tient par exemple compte des valeurs de la température du dispositif de piégeage catalytique, de la vitesse volumique horaire des gaz traversant le dispositif de piégeage catalytique (1), ou de la masse d'oxyde d'azote présente dans le dispositif de piégeage (1). Si les valeurs de ces paramètres sont comprises dans des intervalles de valeurs prédéterminées, alors le module de validation (20) autorise le module de commande (9) à évaluer le critère C pour la phase d'élimination des oxydes de soufre. The modification by the control module (17) as a function of the values of M and F is performed at each phase of removal of the sulfur oxides in order to modify the rolling threshold considered as a function of time. The system may comprise an optional validation module (20) enabling the data provided by the first and second determination modules (11) and (14) to be validated or not for the purpose of calculating criterion C. The validation module (20) For example, the values of the temperature of the catalytic trapping device, the hourly volume velocity of the gases passing through the catalytic trapping device (1), or the mass of nitrogen oxide present in the trapping device (1) are taken into account. ). If the values of these parameters are within predetermined ranges of values, then the validation module (20) allows the control module (9) to evaluate the criterion C for the phase of removal of the sulfur oxides.

Aussi, il est possible, à faible coût, d'optimiser les phases d'élimination d'oxydes de soufre d'un dispositif de piégeage catalytique d'oxydes d'azote disposé dans la ligne d'échappement d'un moteur à combustion interne de type Diesel. Ceci est réalisé en limitant la surconsommation de carburant du moteur durant une phase d'élimination des oxydes de soufre, et en limitant les problèmes liés à la dilution de carburant dans l'huile de lubrification du moteur. II doit être évident pour les personnes versées dans l'art que la présente invention permet des modes de réalisation sous de nombreuses autres formes spécifiques sans l'éloigner du domaine d'application de l'invention comme revendiqué. Par conséquent, les présents modes de réalisation doivent être considérés à titre d'illustration mais peuvent être modifiés dans le domaine défini par la portée des revendications jointes. - 15- Also, it is possible, at low cost, to optimize the sulfur oxide removal phases of a catalytic nitrogen oxide trapping device disposed in the exhaust line of an internal combustion engine. Diesel type. This is accomplished by limiting over-fueling of the engine during a phase of sulfur oxide removal, and by limiting the problems associated with fuel dilution in the engine lubricating oil. It should be obvious to those skilled in the art that the present invention allows embodiments in many other specific forms without departing from the scope of the invention as claimed. Therefore, the present embodiments should be considered by way of illustration but may be modified in the field defined by the scope of the appended claims. - 15-

Claims (6)

REVENDICATIONS1. Système (16) d'optimisation de l'automate (30) de déclenchement des purges soufre d'un système (5) de régénération d'un dispositif (1) de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuils fixes de masse de soufre dans le dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote caractérisé en ce qu'il comprend des moyens (6, 8, 24, 40, 11, 17, 31, 32, 33) de détermination de la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique, des moyens (6, 24, 40, 14, 17) de détermination de la fréquence de désulfatation et des moyens (17, 30) de commande aptes à modifier lesdits seuils dudit système de régénération du dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuil fixe en fonction de valeurs d'un critère C dépendant de ladite valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique et de ladite fréquence de désulfatation. REVENDICATIONS1. System (16) for optimizing the sulfur purge triggering automaton (30) of a system (1) for regenerating a nitrogen oxide catalytic trapping device (1) with fixed mass thresholds sulfur in the catalytic capture device of nitrogen oxide characterized in that it comprises means (6, 8, 24, 40, 11, 17, 31, 32, 33) for determining the average value of the mass of sulfur stored in the catalytic trapping device, means (6, 24, 40, 14, 17) for determining the desulphatation frequency and control means (17, 30) able to modify said thresholds of said regeneration system of the fixed threshold nitric oxide catalytic trapping device as a function of values of a criterion C depending on said average value of the mass of sulfur stored in the catalytic trapping device and of said desulphatation frequency. 2. Système selon la revendication 1, comprenant, en outre des moyens de mémorisation (12) adaptés pour mémoriser un premier ensemble de valeurs de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et des moyens de mémorisation (14) pour mémoriser un deuxième ensemble de valeurs des intervalles de temps séparant deux éliminations successives des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique. 2. System according to claim 1, further comprising storage means (12) adapted for storing a first set of values of the sulfur oxide mass present in the catalytic trapping device and storage means (14). for storing a second set of values of the time intervals separating two successive eliminations of the sulfur oxides present in the catalytic trapping device. 3. Système selon la revendication 2, comprenant, en outre, des premiers moyens (13) de calcul d'une première valeur moyenne M de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et d'une deuxième valeur moyenne T de l'intervalle de temps séparant deux éliminations successives des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique et des deuxième moyens (15) de calcul de l'inverse de ladite valeur moyenne T de l'intervalle de temps séparant deux phases successives d'élimination des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique. 3. System according to claim 2, further comprising first means (13) for calculating a first average value M of the mass of sulfur oxide present in the catalytic trapping device and a second average value. T of the time interval separating two successive eliminations of the sulfur oxides present in the catalytic trapping device and the second means (15) of calculating the inverse of said average value T of the time interval separating two successive phases removal of sulfur oxides present in the catalytic trapping device. 4. Système selon la revendication 3, dans lequel lesdits moyens de commande (17) sont, en outre, adaptés pour modifier le seuil du système de régénération dudit dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote lorsqu'un critère C ne dépasse pas une certaine valeur. 4. System according to claim 3, wherein said control means (17) are further adapted to modify the threshold of the regeneration system of said catalytic nitrogen oxide trap when a criterion C does not exceed some value. 5. Système selon l'une des revendications précédentes, comprenant, en outre, des moyens de validation (20) des valeurs de ladite moyenne M de masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et de laditefréquence F dés phases d'élimination des oxydes de soufre pour autoriser la détermination dudit critère C avec lesdites valeurs. 5. System according to one of the preceding claims, further comprising means for validating (20) the values of said average sulfur oxide mass M present in the catalytic trapping device and said phase frequency F d phases elimination of the sulfur oxides to allow the determination of said criterion C with said values. 6. Procédé d'optimisation de l'automate de déclenchement des purges de soufre dans un système (5) de régénération d'un dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote à seuils fixes comprenant des moyens de détermination de la valeur moyenne de la masse de soufre stockée dans le dispositif de piégeage catalytique, des moyens de détermination de la fréquence de désulfatation caractérisé en ce que l'automate exécute une étape de mémorisation d'un premier ensemble de valeurs de la masse d'oxyde de soufre présente dans le dispositif de piégeage catalytique et d'un deuxième ensemble de valeurs des intervalles de temps séparant deux éliminations successives des oxydes de soufre présents dans le dispositif de piégeage catalytique et une étape de modification des seuils du système de régénération du dispositif de piégeage catalytique d'oxyde d'azote. 6. A method for optimizing the sulfur purge initiation automaton in a system (5) for regenerating a fixed threshold nitrogen oxide catalytic trapping device comprising means for determining the average value of the mass of sulfur stored in the catalytic trapping device, means for determining the desulphatation frequency, characterized in that the automaton performs a step of storing a first set of values of the sulfur oxide mass present in the the catalytic trapping device and a second set of values of the time intervals separating two successive eliminations of the sulfur oxides present in the catalytic trapping device and a step of modifying the thresholds of the regeneration system of the catalytic trapping device of nitrogen oxide.