FR2920470A1 - Dispositif pour faciliter le refroidissemnt d'un composant de turbine a vapeur. - Google Patents
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Abstract
Un système de refroidissement (204) destiné à être utilisé avec une turbine à vapeur (200) est fourni. Le système de refroidissement comporte une source de vapeur saturée et un dispositif de contrôle de pression (268) couplé en communication par écoulement avec la source de vapeur saturée, le dispositif de contrôle de pression facilite la diminution de la pression de la vapeur saturée (274) de manière à former de la vapeur surchauffée (284), le dispositif de contrôle de pression étant configuré de manière à être couplé en communication par écoulement avec la turbine à vapeur pour lui délivrer de la vapeur surchauffée.
Description
B08-2505FR
Au nom de : GENERAL ELECTRIC COMPANY Dispositif pour faciliter le refroidissement d'un composant de turbine à vapeur Invention de : SANCHEZ Nestor Hernandez SAMSON Clifford Edward Priorité d'une demande de brevet déposée aux États-Unis d'Amérique le 29 août 2007 sous le n° 11/847.188 -2- Dispositif pour faciliter le refroidissement d'un composant de turbine à vapeur
La présente invention concerne de façon générale des composants de moteurs à turbine à vapeur et de façon plus spécifique, un dispositif facilitant le refroidissement de composants d'un moteur à turbine à vapeur. Au moins certaines centrales électriques connues à cycle combiné comportent une turbine à vapeur couplée à la turbine à gaz avec un arbre unique. On peut faire référence à ces centrales électriques comme ayant une configuration à cycle combiné à arbre unique. Au moins durant certaines opérations d'une telle centrale électrique, la turbine à gaz peut être chargée, tandis que la turbine à vapeur n'est pas chargée. Toutefois, durant de telles opérations, puisque les turbines à vapeur et à gaz sont couplées au même arbre commun, la turbine à vapeur doit fonctionner à pleine vitesse sans être chargée. Lorsque la turbine à vapeur est à pleine vitesse, fonctionnement sans charge, la température d'au moins certains composants de la turbine à vapeur peut augmenter en raison du tourbillonnement à l'intérieur de la turbine à vapeur. Pour faciliter la prévention de l'usure des composants, dans au moins certaines centrales électriques connues à cycle combiné à arbre unique, la turbine à vapeur est découplée de la turbine à gaz lorsque la turbine à gaz est chargée, mais que la turbine à vapeur n'est pas chargée. Ainsi, la turbine à vapeur ne fonctionne pas à pleine vitesse, dans des conditions sans charge tandis que la turbine à gaz est chargée. Toutefois, avant que la turbine à vapeur ne puisse être chargée, la turbine à vapeur doit être recouplée à la turbine à gaz. Comme cela est connu, la synchronisation du fonctionnement de la turbine à vapeur avec le fonctionnement de la turbine à gaz durant un recouplage peut constituer une tâche difficile et prenant du temps. D'autres centrales électriques connues à cycle combiné à arbre unique permettent à la turbine à vapeur de fonctionner à pleine vitesse, fonctionnement sans charge pendant que la turbine à gaz est chargée. De telles centrales utilisent un fluide de refroidissement, tel que de l'air ou de la vapeur, pour faciliter le refroidissement de la turbine à vapeur. Toutefois, avant de pouvoir introduire de la vapeur dans une turbine à vapeur, la vapeur doit être sensiblement exempte de gouttelettes d'eau, car de telles gouttelettes peuvent l'endommager. Pour faciliter la prévention de l'introduction de gouttelettes d'eau dans la turbine à vapeur, au moins certaines centrales connues à cycle combiné canalisent la vapeur jusqu'à un surchauffeur faisant partie intégrante d'une chaudière auxiliaire pour surchauffer la vapeur avant -3- de canaliser la vapeur vers la turbine à vapeur. Toutefois, de tels surchauffeurs sont généralement physiquement de grande taille et peuvent être coûteux à acheter et/ou à exploiter, car de tels surchauffeurs nécessitent généralement une alimentation en énergie considérable pour s'assurer que toute l'eau présente dans la vapeur est sensiblement vaporisée. Selon un aspect, un procédé de refroidissement d'un composant de turbine à vapeur est fourni. Le procédé comporte la canalisation de la vapeur saturée à une première pression vers un dispositif de contrôle de pression, la surchauffe de la vapeur en diminuant la pression de la vapeur saturée de la première pression jusqu'à une deuxième pression en utilisant le dispositif de contrôle de pression et la canalisation de la vapeur surchauffée vers un composant de turbine à vapeur pour faciliter le refroidissement du composant. Selon un autre aspect, un système de refroidissement destiné à être utilisé avec une turbine à vapeur est fourni. Le système de refroidissement comporte une source de vapeur saturée et un dispositif de contrôle de pression couplé en communication par écoulement avec la source de vapeur saturée. Le dispositif de contrôle de pression facilite la diminution de la pression de la vapeur saturée de manière à former de la vapeur surchauffée. Le dispositif de contrôle de pression est configuré de manière à être couplé en communication par écoulement avec la turbine à vapeur pour lui délivrer de la vapeur surchauffée. Selon encore un autre aspect, un système à cycle combiné est fourni. Le système à cycle combiné comporte une turbine à gaz, une turbine à vapeur couplée à la turbine à gaz par l'intermédiaire d'un arbre de rotor et un système de refroidissement de turbine à vapeur couplé en communication par écoulement avec la turbine à vapeur. Le système de refroidissement comporte une source de vapeur saturée et un dispositif de contrôle de pression couplé en communication par écoulement avec la source de vapeur saturée. Le dispositif de contrôle de pression est configuré de manière à surchauffer la vapeur saturée. La figure 1 est une vue schématique d'un exemple de centrale électrique à cycle combiné. La figure 2 est une vue schématique d'un exemple de système de turbine à vapeur pouvant être utilisé avec la centrale électrique représentée sur la figure 1. La figure 3 est une représentation graphique d'un exemple de diagramme enthalpie-entropie pouvant être utilisé en utilisant le système représenté sur la figure 2. -4- La figure 4 est une représentation graphique illustrant un exemple de relation entre la contre-pression de la turbine à vapeur, le débit de refroidissement et l'enthalpie, pouvant être utilisé avec le système représenté sur la figure 2. La figure 1 est une vue schématique d'un exemple de centrale électrique à cycle combiné 10. La figure 2 est une vue schématique d'un exemple de système de turbine à vapeur 200 pouvant être utilisé avec la centrale électrique 10. La figure 3 est une représentation graphique d'un diagramme enthalpie-entropie 300 (appelé également diagramme de Mollier pouvant être utilisé en utilisant le système de turbine à vapeur 200. La figure 4 est une représentation graphique 400 illustrant un exemple de relation entre la contre-pression de la turbine à vapeur 402, le débit de refroidissement 404 et l'enthalpie 406, pouvant être utilisé avec le système de turbine à vapeur 200. Dans l'exemple de mode de réalisation, une centrale électrique 10 comporte un assemblage de turbine à gaz 100, un système de turbine à vapeur 200, un générateur de vapeur à récupération de chaleur (HRSG) 12 et un générateur 14. De plus, dans l'exemple de mode de réalisation, le système de turbine à vapeur 200 comporte un assemblage de turbine à vapeur 202 et un système de refroidissement de turbine à vapeur 204, décrits plus en détail ci-dessous. La centrale électrique 10 peut inclure de quelconques autres composants permettant à la centrale électrique 10 de fonctionner comme ici décrit. Dans l'exemple de mode de réalisation, l'assemblage de turbine à gaz 100 et l'assemblage de turbine à vapeur 202 sont couplés ensemble par l'intermédiaire d'un arbre de rotor commun 16, qui entraîne un générateur 14. De façon plus spécifique, l'arbre de rotor 16 comporte un premier couplage 18 entre l'assemblage de turbine à gaz 100 et l'assemblage de turbine à vapeur 202, tel que l'assemblage de turbine à vapeur 202 peut être découplé de manière sélective de l'assemblage de turbine à gaz 100. L'assemblage de turbine à gaz 100 comporte un compresseur 102, une chambre de combustion 104 et une turbine à gaz 106. Le compresseur 102 et la turbine à gaz 106 sont couplés chacun à un arbre de rotor 16 pour tourner avec celui- ci. Le compresseur 102 comporte une entrée d'air 108 pour injecter de l'air 110 dans le compresseur 102. Le compresseur 102 est couplé en communication par écoulement avec la chambre de combustion 104 pour lui délivrer de l'air comprimé 110. La chambre de combustion 104 comporte une entrée de carburant 112 pour injecter du carburant 114 dans la chambre de combustion 104 pour une combustion dans celui-ci. La chambre de combustion 104 est couplée en communication par écoulement avec la turbine à gaz 106 pour canaliser vers celle-ci le gaz -5- d'échappement 116. La turbine à gaz 106 est couplée en communication par écoulement avec l'HRSG 12 de sorte que les gaz d'échappement 116 provenant de la turbine à gaz 106 chauffent l'eau 20 située à l'intérieur de l'HRSG 12 pour générer de la vapeur 22. L'HRSG 12 peut être un type quelconque d'HRSG permettant à la centrale 10 de fonctionner comme ici décrit. L'assemblage de turbine à vapeur 202 comporte une section à haute pression 206, une section à pression intermédiaire 208 (appelée également ici section de réchauffement), une section à basse pression 210 et un condenseur 212. Dans l'exemple de mode de réalisation, l'assemblage de turbine à vapeur 202 est une turbine à vapeur à contre-pression fonctionnant avec une contre-pression PB par exemple, approximativement de 4 HgA (13,5 kPa). Chaque section 206, 208 et 210 comporte une pluralité d'aubes 214 qui sont couplées à l'arbre de rotor 16. De façon plus spécifique, les aubes 214 sont agencées en rangées 216 s'étendant circonférentiellement autour de l'arbre 16. Les sections à haute pression, à pression intermédiaire et à basse pression 206, 208 et 210, sont respectivement couplées ensemble en série à l'arbre de rotor 16 comme décrit plus en détail ci-dessous. Dans l'exemple de mode de réalisation, les sections de turbine 206, 208 et 210 sont couplées à l'arbre 16 de sorte que la section à haute pression 206 est positionnée près de l'assemblage de turbine à gaz 100 et la section à basse pression 210 est positionnée près du générateur 14. De plus, dans l'exemple de mode de réalisation, la section à haute pression 206 est couplée aux sections à pression intermédiaire et à basse pression 210 et 208 au niveau d'un deuxième couplage 218. De plus, l'assemblage de turbine à vapeur comporte des paliers 220, 222 et 224 qui sont respectivement couplés à l'arbre de rotor 16 entre la section à basse pression 210 et le générateur 14, entre les sections à pression intermédiaire et à haute pression 20. Un premier carter 226 isole sensiblement respectivement les sections à basse pression et à pression intermédiaire 210 et 208 de l'environnement qui les entoure 24, un deuxième carter 228 isole sensiblement le deuxième couplage 218 et le palier 222 de l'environnement qui les entoure 24, un troisième carter 230 isole sensiblement la section à haute pression 206 de l'environnement qui l'entoure 24 et un quatrième carter 232 isole sensiblement le palier 224 et le premier couplage 18 de l'environnement qui les entoure 24. Dans l'exemple de mode de réalisation, un chemin d'écoulement de vapeur 234 est défini à l'intérieur de l'assemblage de turbine à vapeur 202 à travers les carters 226, 228, 230 et 232.
Dans l'exemple de mode de réalisation, la section à haute pression 206 comporte une paire d'entrées de vapeur 236 destinées à recevoir de la vapeur 22 -6- depuis 1'HRSG 12. À titre de variante, l'assemblage de turbine à vapeur 202 peut recevoir de la vapeur 22 depuis d'autres sources que l'HRSG 12 et/ou par l'intermédiaire d'autres entrées qu'une paire d'entrées de section à haute pression 236. De façon plus spécifique, dans l'exemple de mode de réalisation, la section à haute pression 206 reçoit de la vapeur 22 depuis 1'HRSG 12 par l'intermédiaire d'une première vanne 238 qui est par exemple, une vanne d'arrêt et de contrôle. La section à haute pression 206 comporte une sortie 240 définie à l'intérieur du troisième carter 230. La sortie 240 est configurée de manière à évacuer la vapeur 22 de la section 206. Un réchauffeur 242 est couplé entre la section à haute pression 206 et une paire de deuxièmes vannes 244 chacune étant par exemple une vanne de modération. Chaque vanne 244 est couplée à une entrée 246 de la section à pression intermédiaire 208. Une sortie 248 de la section à pression intermédiaire 208 est adjacente à une jonction verticale 250 définie entre les sections à pression intermédiaire et à basse pression 208 et 210. Une entrée 252 de la section à basse pression 210 est adjacente à la jonction 250 et une sortie 254 de la section à basse pression 210 est couplée en communication par écoulement avec le condenseur 212. De façon plus spécifique, dans l'exemple de mode de réalisation, la section à basse pression 210 est couplée en communication par écoulement avec le condenseur 212 de sorte que la vapeur condensée 26 peut être évacuée dans le condenseur 212 depuis la section à basse pression 210. De plus, dans l'exemple de mode de réalisation, l'assemblage de turbine à vapeur 202 comporte une pluralité de garnitures d'étanchéité ou presse-étoupe 256 qui sont couplés de manière adjacente à l'arbre de rotor 16. De façon plus spécifique, chaque joint 256 entoure sensiblement l'arbre 16. À titre de variante, l'assemblage de turbine à vapeur 202 peut inclure une seule ou aucune garniture d'étanchéité 256. Les garnitures d'étanchéité 256 sont positionnées entre les carters adjacents 226, 228, 230 et 232 de l'assemblage de turbine à vapeur 202. De façon plus spécifique, les garnitures d'étanchéité 256 sont positionnées entre le palier 220 et la section à basse pression 210 à une première extrémité 258 du carter 226, entre la section a pression intermédiaire 208 et le palier 222 à une deuxième extrémité 260 du carter 226, entre le deuxième couplage 218 et la section à haute pression 206 à une première extrémité 262 du carter 230, à l'intérieur du carter 230 de manière adjacente aux entrées de la section à haute pression 236 et entre la section à haute pression 206 et le palier 224 à une deuxième extrémité 264 du carter 230. Les garnitures d'étanchéité 256 facilitent la prévention de l'évacuation de la vapeur 22 depuis l'assemblage de turbine à gaz 202 à des emplacements indésirables. -7- Dans l'exemple de mode de réalisation, le système de refroidissement de turbine à vapeur 204 comporte une chaudière auxiliaire 266, un dispositif de contrôle de pression 268 et un surchauffeur 270. La chaudière auxiliaire 256 chauffe de l'eau 272 pour générer de la vapeur saturée 274. De façon plus spécifique, dans l'exemple de mode de réalisation, la chaudière auxiliaire 266 brûle du carburant 276 pour chauffer de l'eau 272 mais à titre de variante, la chaudière auxiliaire 266 peut chauffer de l'eau 272 en utilisant un quelconque autre procédé et/ou technique convenable permettant à la centrale 10 de fonctionner comme ici décrit. En outre, dans l'exemple de mode de réalisation, la chaudière auxiliaire 266 comporte une première sortie 278 et une deuxième sortie 280 pour évacuer la vapeur saturée 274 de celle-ci. La première sortie 278 est couplée en communication par écoulement avec le dispositif de contrôle de pression 268 et la deuxième sortie 280 est couplée en communication par écoulement avec le surchauffeur 270. Dans l'exemple de mode de réalisation, le dispositif de contrôle de pression 268 facilite la diminution de la pression de la vapeur saturée 274, comme décrit plus en détail ci-dessous. De plus, dans l'exemple de mode de réalisation, le surchauffeur 270 est un surchauffeur électrique incluant une pluralité de résistances (non représentées) qui surchauffent la vapeur saturée 274. À titre de variante, le dispositif de contrôle de pression 268 peut être un quelconque autre dispositif permettant au système de refroidissement 204 de fonctionner comme ici décrit. Dans un autre mode de réalisation, le surchauffeur 270 est un surchauffeur autre qu'un surchauffeur électrique. Le dispositif de contrôle de pression 268 de l'exemple de mode de réalisation comporte une sortie 282 qui évacue la vapeur surchauffée 284 dans l'assemblage de turbine à vapeur 202. De façon plus spécifique, puisque les longueurs L des aubes 214 (mesurées radialement depuis une racine d'aube 213 jusqu'à une pointe d'aube 215) sont plus longues dans les sections à basse pression et a pression intermédiaire 210 et 208 que les longueurs L des aubes 214 dans la section à haute pression 206 et puisque les pertes de rotation sont fonction de la longueur des aubes, la sortie 282 est configurée de manière à injecter la vapeur surchauffée 284 dans l'assemblage de turbine à vapeur 202 au niveau de la jonction 250. De plus, le surchauffeur 270 comporte une sortie 286 qui canalise la vapeur surchauffée 288 jusqu'au moins une garniture d'étanchéité 256 à l'intérieur de l'assemblage de turbine à vapeur 202. Durant un exemple de fonctionnement de la centrale, de l'air 110 est injecté à travers le compresseur 102 dans la chambre de combustion 104 pour se combiner avec le carburant 114 injecté dans la chambre de combustion 104 pour générer des -8- gaz d'échappement 116. Les gaz d'échappement 116 sont canalisés à travers la turbine à gaz 106 pour faire tourner des pales de turbine (non représentées) situées à l'intérieur. La rotation des pales est transmise au générateur 14 par l'intermédiaire de l'arbre de rotor 16 afin de générer de l'énergie 28 pouvant être exportée depuis une centrale 10 et/ou utilisée à l'intérieur de la centrale 10. Ainsi, l'assemblage de turbine à gaz 100 est chargé durant l'exemple de fonctionnement. Les gaz d'échappement 116 peuvent chauffer de l'eau 20 à l'intérieur de 1'HRSG 12 mais la vapeur 22 n'est pas délivrée par 1'HRSG 12 à l'assemblage de turbine à vapeur 202. Ainsi, l'assemblage de turbine à vapeur 202 n'est pas chargé durant l'exemple de fonctionnement.
Bien que l'assemblage de turbine à vapeur 202 ne soit pas chargé durant l'exemple de fonctionnement, les aubes 214 situées à l'intérieur des sections à haute pression, à pression intermédiaire et à basse pression 206, 208 et 210, tournent à l'intérieur de carters respectifs 226 et 230, car la rotation des pales de la turbine à gaz est transmise aux aubes de la turbine à gaz 214 par l'intermédiaire de l'arbre de rotor 16. Un tel fonctionnement est appelé fonctionnement à pleine vitesse sans charge . Dans l'exemple de mode de réalisation, les aubes de la turbine à vapeur 214 tournent approximativement entre 3000 et 3600 tr/min, en fonction de la configuration de la centrale 10, lorsque l'assemblage de turbine à gaz 100 est chargé. De plus, tandis que l'assemblage de turbine à vapeur 202 fonctionne à pleine vitesse sans charge, la pression dans l'assemblage de turbine à vapeur est approximativement égale à la pression du condenseur 212. Durant un tel fonctionnement à pleine vitesse sans charge, les tourbillonnements à l'intérieur de l'assemblage de turbine à vapeur 202 chauffent les composants situés à l'intérieur tels que les aubes 214 et créent des pertes par rotation. Dans l'exemple de mode de réalisation, les pertes de rotation sont fonction de la longueur des aubes 214, de sorte que les aubes plus longues 214 génèrent plus de perte de rotation que les aubes plus courtes 214. Dans l'exemple de mode de réalisation, de l'eau 272 et du carburant 276 sont délivrés à une chaudière auxiliaire 266. Le carburant 276 est brûlé à l'intérieur de la chaudière auxiliaire 266 pour chauffer l'eau 272. L'eau 272 est convertie en vapeur saturée 274 lorsque de la chaleur est transférée du carburant qui brûle 276 à l'eau 272. De la vapeur saturée 274 est évacuée de la chaudière auxiliaire 266 dans le dispositif de contrôle de pression 268 et le surchauffeur 270. La vapeur saturée 274 évacuée de la chaudière 266 a une qualité x approximativement égale à 99,9 %, une pression P1 approximativement égale à 150 psia (1034 kPa) et une température T1 approximativement égale à 358 °F (180 °C). En se référant à la figure 3, la vapeur saturée 274 est représentée sur le diagramme de Mollier 300 pour l'eau en un point -9- 302. Dans l'exemple de mode de réalisation, approximativement 90% de la vapeur saturée 274 générée dans la chaudière 266 est canalisée vers le dispositif de contrôle de pression 268 et approximativement 10% de la vapeur saturée 274 générée dans la chaudière 266 est canalisée vers le surchauffeur 270.
Dans l'exemple de mode de réalisation, le dispositif de contrôle de pression 268 facilite la réduction de la pression de la vapeur saturée 274 d'une pression P1 jusqu'à une deuxième pression P2, où la pression P2 est mesurée dans un bol (non représenté) de la section de basse pression 210. De façon plus spécifique, dans l'exemple de mode de réalisation, le dispositif de contrôle de pression 268 diminue la pression de vapeur saturée 274 approximativement de 150 psia (1034 kPa), ou pression P1, jusqu'à approximativement de 5 à 10 psia (34 à 68 kPa), ou pression P2, pour générer de la vapeur surchauffée 284. À titre de variante, la pression P2 peut être une quelconque autre pression permettant à la centrale 10 de fonctionner comme ici décrit. Dans un mode de réalisation, la pression P2 peut être choisie en se basant sur une pression d'admission de bol à basse pression et une aire de passage d'écoulement effectif ( LP bowl AeN ) et/ou une quantité prédéterminée d'écoulement de refroidissement. De plus, dans l'exemple de mode de réalisation, l'enthalpie h de vapeur saturée 274 est maintenue lorsque la vapeur 274 se dilate de manière à former de la vapeur surchauffée 284. Dans un autre mode de réalisation, l'enthalpie h varie à mesure que la vapeur saturée 274 se dilate. Dans l'exemple de mode de réalisation, l'enthalpie h de la vapeur saturée 274 est basée sur le débit massique m ou le refroidissement et la contre-pression PB de l'assemblage de turbine à vapeur 202, comme représenté sur le graphique 400 de la figure 4. Le graphique 400 ne comporte pas l'écoulement de la vapeur 288 vers la garniture d'étanchéité 256 et les valeurs Btu/lb indiquées sur le graphique 400 représentent l'enthalpie de l'écoulement de vapeur de refroidissement 274 et/ou 284. De plus, dans l'exemple de mode de réalisation, l'enthalpie h est approximativement égale par exemple à 1185 Btu/lb (2754 J/g). Lorsque la vapeur saturée 274 se dilate comme ici décrit, la vapeur saturée 274 devient de la vapeur surchauffée 284 ayant une température T2 qui est approximativement égale par exemple à 300 °F (149 °C). La vapeur surchauffée 284 est représentée sur le diagramme de Mollier 300 par un point 304 et le processus de dilatation à travers le dispositif de contrôle de pression 268 est représenté sur le diagramme de Mollier 300 par une ligne 306.
Dans l'exemple de mode de réalisation, la vapeur surchauffée 284 est canalisée depuis le dispositif de contrôle de pression 268 vers l'assemblage de turbine - 10 - à vapeur 202 à un débit massique m pour faciliter le refroidissement au moins d'un composant situé à l'intérieur. Dans l'exemple de mode de réalisation, à la pression P2 et à la température T2, la vapeur surchauffée 284 est délivrée à la turbine à vapeur à un débit m qui est approximativement égal par exemple à 55 000 lbm/h (25 t/h) afin de refroidir une rangée finale 289 d'aubes 214 dans la section à basse pression 210 jusqu'à une température TF qui est approximativement égale par exemple à 400 °F (204 °C). Un tel débit m correspond à l'enthalpie h, étant donnée la contre-pression PB. Une telle condition est représentée par un point 408 sur le graphique 400. À titre de variante, on peut déterminer le débit massique m en se basant sur d'autres paramètres de refroidissement. Dans l'exemple de mode de réalisation, la vapeur surchauffée 284 est canalisée jusqu'à la jonction 250 de façon qu'une partie 290 de la vapeur 284 s'écoule dans une première direction à travers la section à basse pression 210 et qu'une autre partie 292 de la vapeur 284 s'écoule dans une deuxième direction opposée à travers la section à pression intermédiaire 208. De plus, dans l'exemple de mode de réalisation, le surchauffeur 270 chauffe la vapeur saturée 274 jusqu'à ce que la vapeur saturée 274 devienne de la vapeur surchauffée 188. Les conditions, de la vapeur surchauffée 288 telles que la température et la pression sont basées par exemple sur la température du métal dans les garnitures d'étanchéité 256. Dans un mode de réalisation, la vapeur surchauffée 288 sort du surchauffeur 270 à une pression approximativement de 130 psia (896 kPa) jusqu'à approximativement 140 psia (965 kPa) et à une température approximativement de 350 °F (177 °C) jusqu'à approximativement 750 °F (399 °C). La vapeur surchauffée 288 est ensuite canalisée vers au moins une garniture d'étanchéité 256 pour faciliter l'étanchéité entre le carter 226 et/ou 230 et l'arbre de rotor 16. Le procédé et le dispositif décrits ci-dessus facilitent le refroidissement d'un composant de turbine à vapeur à l'intérieur d'une centrale électrique à cycle combiné. De façon plus spécifique, le système de refroidissement facilite la fourniture de vapeur saturée destinée à être utilisée dans le refroidissement d'un composant de turbine à vapeur. De façon plus spécifique, le système de refroidissement comporte un dispositif de contrôle de pression qui facilite la surchauffe de la vapeur saturée avant que la vapeur ne soit introduite dans la turbine à vapeur. Ainsi, le système de refroidissement facilite la diminution de la puissance nécessaire pour générer la vapeur surchauffée par rapport aux centrales électriques qui utilisent un surchauffeur électrique et/ou un surchauffeur faisant partie intégrante de la chaudière auxiliaire pour surchauffer la vapeur avant de l'introduire dans la turbine à vapeur. De façon - ll - plus spécifique, le système de refroidissement décrit ci-dessus permet à la vapeur saturée évacuée par la chaudière d'être surchauffée par un dispositif de contrôle de pression plutôt qu'un surchauffeur électrique moins efficace et/ou un surchauffeur intégré. Ainsi, la chaudière auxiliaire ne nécessite pas de surchauffeur intégré, ce qui diminue les coûts associés à la centrale électrique par comparaison aux centrales électriques incluant une chaudière auxiliaire comportant un surchauffeur intégré. De plus, puisque la température et la pression de la vapeur de refroidissement entrant dans la turbine à vapeur depuis le dispositif de contrôle de pression sont diminuées par comparaison avec la température et la pression de la vapeur délivrées par un surchauffeur électrique, on peut utiliser un débit massique inférieur pour la vapeur de refroidissement pour refroidir les composants situés à l'intérieur de la turbine à vapeur. Ainsi, le système de refroidissement décrit ci-dessus facilite la réduction des coûts de fonctionnement de la centrale électrique par comparaison avec des centrales électriques qui nécessitent un débit massique de vapeur supérieur pour refroidir les composants situés à l'intérieur de la turbine à vapeur. De plus, en utilisant les procédés et le dispositif décrits ci-dessus, la turbine à vapeur peut rester couplée à la turbine à gaz durant les périodes de fonctionnement lorsque seule la turbine à gaz est chargée. Ainsi, le système de refroidissement facilite la prévention de la resynchronisation de la turbine à vapeur et de la turbine à gaz pendant que la turbine à gaz fonctionne. Des exemples de mode de réalisation d'un procédé et d'un dispositif pour refroidir un composant de turbine à vapeur sont décrits ci-dessus en détail. Le procédé et le dispositif ne sont pas limités aux modes de réalisation spécifiques ici décrits mais on peut plutôt utiliser les composants du procédé et du dispositif indépendamment et séparément des autres composants ici décrits. On peut également utiliser par exemple le système de refroidissement en combinaison avec d'autres systèmes et procédés de centrales électriques et il n'est pas limité à être mis en pratique avec les seuls systèmes d'énergie et les fonctionnements de celui-ci comme ici décrits. En remplacement, la présente invention peut être mise en oeuvre et utilisée en relation avec un grand nombre d'autres applications de refroidissement de turbine. - 12 -
LISTE DES PIÈCES 10 Centrale électrique 12 Générateur de vapeur à récupération de chaleur (HRSG) 14 Générateur 16 Arbre de rotor 18 Premier couplage 20 Chauffage de l'eau 22 Vapeur 24 Environnement 26 Vapeur condensée 28 Génération d'énergie 100 Assemblage de turbine à gaz 102 Compresseur 104 Chambre de combustion 106 Turbine à gaz 108 Entrée d'air 110 Air comprimé 112 Entrée de carburant 114 Carburant 116 Gaz d'échappement 200 Système de turbine à vapeur 202 Assemblage de turbine à vapeur 204 Système de refroidissement de turbine à vapeur 206 Section à haute pression 208 Section à pression intermédiaire 210 Section à basse pression 212 Condenseur 213 Racine d'aube 214 Aubes 215 Pointe d'aube 216 Rangées 218 Deuxième couplage 220 Palier 222 Palier 224 Palier - 13 - 226 Premier carter 228 Deuxième carter 230 Carter 232 Quatrième carter 234 Chemin d'écoulement de vapeur 236 Entrées de la section haute pression 238 Première vanne 240 Sortie 242 Réchauffeur 244 Deuxième vanne 246 Entrée 248 Sortie 250 Jonction verticale 252 Entrée 254 Sortie 256 Garnitures d'étanchéité 258 Première extrémité 260 Deuxième extrémité 262 Première extrémité 264 Deuxième extrémité 266 Chaudière auxiliaire 268 Dispositif de contrôle de pression 270 Surchauffeur 272 Eau 274 Vapeur saturée 276 Carburant 278 Première sortie 280 Deuxième sortie 282 Sortie 284 Vapeur surchauffée 286 Sortie 288 Vapeur surchauffée 289 Rangée finale 290 Partie 292 Autre partie 300 Diagramme de Mollier
Claims (10)
1. Système de refroidissement (204) destiné à être utilisé avec une turbine à vapeur (200), ledit système de refroidissement comprenant : une source de vapeur saturée ; et un dispositif de contrôle de pression (268) couplé en communication par écoulement avec ladite source de vapeur saturée, ledit dispositif de contrôle de pression facilitant la diminution de la pression de la vapeur saturée (274) de manière à former de la vapeur surchauffée (284), ledit dispositif de contrôle de pression étant configuré de manière à être couplé en communication par écoulement avec la turbine à vapeur pour lui délivrer de la vapeur surchauffée.
2. Système de refroidissement (204) selon la revendication 1, comprenant en outre un surchauffeur électrique (270) couplé en communication par écoulement avec ladite source de vapeur saturée, ledit surchauffeur électrique étant configuré de manière à : surchauffer la vapeur saturée (274) ; et canaliser la vapeur surchauffée (284) vers au moins un assemblage de joint couplé à la turbine à vapeur (200).
3. Système de refroidissement (204) selon la revendication 1, dans lequel ledit dispositif de contrôle de pression (268) facilite la diminution de la température de ladite vapeur saturée (274) d'une première température à une deuxième température.
4. Système de refroidissement (204) selon la revendication 1, dans lequel ledit dispositif de contrôle de pression (268) est configuré de manière à maintenir sensiblement l'enthalpie de la vapeur saturée (274).
5. Système de refroidissement (204) selon la revendication 1, dans lequel ledit système de refroidissement est configuré de manière à délivrer de la vapeur saturée (274) a ladite turbine à vapeur (200) pendant que ladite turbine à vapeur fonctionne dans un premier état de fonctionnement.
6. Système à cycle combiné comprenant : une turbine à gaz (100) ; une turbine à vapeur (200) couplée à ladite turbine à gaz par l'intermédiaire d'un arbre de rotor (10) ; etun système de refroidissement de turbine à vapeur (204) couplé en communication par écoulement avec ladite turbine à vapeur, ledit système de refroidissement comprenant : une source de vapeur saturée ; et un dispositif de contrôle de pression (268) couplé en communication par écoulement avec ladite source de vapeur saturée, ledit dispositif de contrôle de pression étant configuré de manière à surchauffer la vapeur saturée.
7. Système à cycle combiné selon la revendication 6, dans lequel ledit dispositif de contrôle de pression (268) est configuré de manière à canaliser la vapeur surchauffée (284) vers au moins un composant situé dans la turbine à vapeur (200).
8. Système à cycle combiné selon la revendication 6, dans lequel ledit dispositif de contrôle de pression (268) est configuré de manière à diminuer la température de fonctionnement de ladite vapeur saturée (274) d'une première température à une deuxième température.
9. Système à cycle combiné selon la revendication 6, dans lequel ledit dispositif de contrôle de pression (268) est configuré de manière à maintenir sensiblement l'enthalpie de ladite vapeur saturée (274).
10. Système à cycle combiné selon la revendication 6, dans lequel ledit système de refroidissement (204) est configuré de manière à délivrer de la vapeur saturée (274) a ladite turbine à vapeur (200) lorsque ladite turbine à vapeur est dans un premier état de fonctionnement et que ladite turbine à gaz (100) est dans un deuxième état de fonctionnement qui est différent du premier état de fonctionnement.
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| US9003799B2 (en) * | 2012-08-30 | 2015-04-14 | General Electric Company | Thermodynamic cycle optimization for a steam turbine cycle |
| EP2738458B2 (fr) * | 2012-11-30 | 2023-05-24 | Lumenion AG | Centrale électrique et procédé de génération de courant électrique |
| US10436074B2 (en) * | 2013-01-24 | 2019-10-08 | Tascosa Advanced Service, Inc. | Combined brayton/rankine cycle gas and steam turbine generating system operated in two closed loops |
| EP3074613B1 (fr) * | 2013-11-26 | 2021-09-15 | Volvo Truck Corporation | Chauffage supplémentaire pour récupération de chaleur perdue |
| GB2524582B (en) * | 2014-03-28 | 2016-07-20 | Mitsubishi Hitachi Power Sys | Combined cycle gas turbine plant |
| DE102014104806B4 (de) * | 2014-04-04 | 2016-11-10 | Mitsubishi Hitachi Power Systems Europe Gmbh | Verfahren zum Betrieb eines Kraftwerks mit elektrischer Unterstützung sowie diesbezügliches Kraftwerk |
| KR102602774B1 (ko) * | 2015-06-15 | 2023-11-15 | 8 리버스 캐피탈, 엘엘씨 | 동력 생산 플랜트의 기동을 위한 시스템 및 방법 |
| JP2017040201A (ja) * | 2015-08-19 | 2017-02-23 | 株式会社東芝 | 発電システムおよびその運転方法 |
| RU2660237C1 (ru) * | 2017-08-07 | 2018-07-05 | Анатолий Александрович Рыбаков | Способ управления газораспределительным клапаном тепловой машины внешнего сгорания |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5435138A (en) * | 1994-02-14 | 1995-07-25 | Westinghouse Electric Corp. | Reduction in turbine/boiler thermal stress during bypass operation |
| US6178734B1 (en) * | 1997-08-26 | 2001-01-30 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Combined cycle power generation plant and operating method thereof |
Family Cites Families (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2451261A (en) * | 1946-10-29 | 1948-10-12 | Gen Electric | High and low pressure turbine rotor cooling arrangement |
| US3623457A (en) | 1969-08-15 | 1971-11-30 | Atomenergi Ab | Steam generator for generating saturated steam from superheated steam and water |
| CH579234A5 (fr) | 1974-06-06 | 1976-08-31 | Sulzer Ag | |
| JPS5532916A (en) * | 1978-08-25 | 1980-03-07 | Hitachi Ltd | Method of making temperature of steam turbine metal of combined plant constant and its device |
| US4571935A (en) * | 1978-10-26 | 1986-02-25 | Rice Ivan G | Process for steam cooling a power turbine |
| US4393657A (en) | 1981-04-29 | 1983-07-19 | Isao Takatama | Method for recovering waste heat as motive power |
| JPS58117306A (ja) * | 1981-12-29 | 1983-07-12 | Hitachi Ltd | コンバインドプラント |
| CH678987A5 (fr) | 1989-10-24 | 1991-11-29 | Asea Brown Boveri | |
| DE4129518A1 (de) * | 1991-09-06 | 1993-03-11 | Siemens Ag | Kuehlung einer niederbruck-dampfturbine im ventilationsbetrieb |
| US5412936A (en) * | 1992-12-30 | 1995-05-09 | General Electric Co. | Method of effecting start-up of a cold steam turbine system in a combined cycle plant |
| DE4409567A1 (de) | 1994-03-21 | 1995-09-28 | Abb Management Ag | Verfahren zur Kühlung von thermisch belasteten Komponenten einer Gasturbogruppe |
| DE19508018A1 (de) | 1995-03-07 | 1996-09-12 | Abb Management Ag | Verfahren zum Betrieb einer Kraftwerksanlage |
| JPH0988519A (ja) | 1995-09-27 | 1997-03-31 | Toshiba Corp | 蒸気冷却型複合発電プラントの起動方法 |
| DE19538674A1 (de) * | 1995-10-17 | 1997-04-24 | Siemens Ag | Verfahren und Einrichtung zur Erzeugung von überhitztem Dampf aus Sattdampf sowie Dampfkraftanlage |
| RU2113595C1 (ru) * | 1996-03-22 | 1998-06-20 | Евгений Павлович Ковалев | Паровая турбина |
| JP3825090B2 (ja) | 1996-07-24 | 2006-09-20 | 三菱重工業株式会社 | コンバインドサイクル発電プラント |
| US6442926B2 (en) | 1996-07-30 | 2002-09-03 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combined cycle power generation plant |
| KR20000048655A (ko) * | 1996-09-26 | 2000-07-25 | 칼 하인쯔 호르닝어 | 증기 터빈, 증기 터빈 시스템 및 증기 터빈 냉각 방법 |
| JP3564241B2 (ja) | 1996-10-29 | 2004-09-08 | 三菱重工業株式会社 | コンバインドサイクル発電プラント |
| JP3564242B2 (ja) * | 1996-10-29 | 2004-09-08 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気冷却ガスタービンの冷却蒸気系統システム |
| US6279308B1 (en) | 1997-04-23 | 2001-08-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Cooling steam control method for combined cycle power generation plants |
| JPH11117715A (ja) | 1997-10-15 | 1999-04-27 | Toshiba Corp | 複合サイクル発電プラントの蒸気タービン冷却装置 |
| US6301874B1 (en) | 1998-01-23 | 2001-10-16 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combined cycle power plant with steam-cooled gas turbine |
| US6272841B2 (en) | 1998-01-23 | 2001-08-14 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combined cycle power plant |
| DE19882242B4 (de) | 1998-01-23 | 2010-12-23 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas- und Dampfturbinen-Kraftwerk |
| DE69930557T2 (de) | 1998-01-29 | 2006-12-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Auslassstromüberwachungssystem in einer dampfgekühlten Gasturbine |
| JP4126108B2 (ja) | 1998-02-25 | 2008-07-30 | 三菱重工業株式会社 | ガスタービンコンバインドプラント、その運転方法、及びガスタービン高温部蒸気冷却システム |
| DE19962403A1 (de) | 1999-12-23 | 2001-06-28 | Alstom Power Schweiz Ag Baden | Verfahren zum Umrüsten eines Sattdampf erzeugenden Systems mit mindestens einer Dampfturbogruppe sowie nach dem Verfahren umgerüstetes Kraftwerk |
| JP2006046088A (ja) | 2004-07-30 | 2006-02-16 | Toshiba Corp | 蒸気タービンプラント |
| JP2006242522A (ja) * | 2005-03-07 | 2006-09-14 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 蒸気供給装置及び蒸気供給方法 |
| US7621133B2 (en) * | 2005-11-18 | 2009-11-24 | General Electric Company | Methods and apparatus for starting up combined cycle power systems |
| US20070245736A1 (en) * | 2006-04-25 | 2007-10-25 | Eastman Chemical Company | Process for superheated steam |
-
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Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5435138A (en) * | 1994-02-14 | 1995-07-25 | Westinghouse Electric Corp. | Reduction in turbine/boiler thermal stress during bypass operation |
| US6178734B1 (en) * | 1997-08-26 | 2001-01-30 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Combined cycle power generation plant and operating method thereof |
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