FR2731504A1 - Dispositif d'alimentation d'un bruleur a mazout reduisant la pollution - Google Patents

Abstract

Le brûleur est alimenté en une émulsion de mazout et d'une phase aqueuse dans laquelle est dissous du carbonate de sodium pour neutraliser in situ les vapeurs acides produites lors de la combustion, notamment par la combustion du soufre présent dans le mazout. L'émulsion est réalisée grâce à un mélangeur (21) suivi d'un émulsionneur (34) et relié à des réservoirs (1-3) contenant respectivement du mazout, de l'eau et une solution concentrée de carbonate de sodium.

Description

Dispositif d'alimentation d'un brûleur à mazout réduisant la pollution
L'invention concerne un procédé et un dispositif d'alimentation d'un brûleur en un mélange liquide contenant un combustible hydrocarboné et de l'eau.

Un tel procédé et un tel dispositif sont utilisés notamment pour alimenter des brûleurs à mazout d'installations de chauffage. On sait que la présence d'eau permet une combustion plus complète des hydrocarbures, ce qui procure un meilleur rendement et une forte diminution des imbrûlés solides (suies).

Les hydrocarbures naturels liquides et gazeux contiennent du soufre qui en brûlant se transforme en anhydride sulfureux puis en anhydride sulfurique, lequel se combine à l'eau pour donner de l'acide sulfurique H2SO4. De même, l'azote et l'oxygène de l'air se combinent, sous l'effet de la température de la flamme, pour former des oxydes nitreux et nitrique et finalement de l'acide nitrique. I1 n'est pas nécessaire d'insister sur le caractère corrosif des acides sulfurique et nitrique et sur les dangers qu'entraîne leur dissémination dans l'atmosphère. Dans les installations importantes, les gaz acides sont lavés avec de l'eau contenant un réactif neutralisant. Les eaux résiduaires du lavage sont évacuées dans la nature ou dans les égouts, ce qui aboutit encore à une pollution. De plus, l'efficacité du lavage n'est pas toujours parfaitement satisfaisante.

Le but de l'invention est de remédier à ces inconvénients.

L'invention vise notamment un procédé du genre défini en introduction, et prévoit qu'on amène le mélange au brûleur sous forme d'une émulsion dont la phase aqueuse contient en solution au moins un agent neutralisant propre à convertir les vapeurs acides produites dans la flamme du brûleur en substances non corrosives.

A la température de la flamme du brûleur, qui est généralement comprise entre 900 et 1600 "C, les vapeurs acides réagissent très rapidement et complètement avec l'agent neutralisant et n'entraînent par conséquent ni corrosion ni pollution. La réaction conduit à la formation de sulfates et de nitrates neutres qui se déposent sur les parois des conduites d'évacuation des gaz de combustion et peuvent être récupérés par les procédures habituelles de nettoyage et de ramonage pour être utilisés par exemple en tant qu'engrais dans l'agriculture.

Dans l'émulsion, chaque gouttelette de combustible est immédiatement environnée par l'agent neutralisant en solution prêt à réagir avec les vapeurs acides produites par la combustion.

Des caractéristiques optionnelles de l'invention, complémentaires ou alternatives, sont énoncées ci-après - Ledit agent neutralisant est choisi parmi les hydroxydes et carbonates alcalins, alcalino-terreux et d'ammonium. Dans le cas d'un carbonate, notamment le carbonate de sodium, les réactions produisent le sulfate et le nitrate correspondants, et de l'anhydride carbonique qui se dégagent dans l'atmosphère.

- L'émulsion est colloïdale.

L'invention a également pour objet un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé tel que défini ci-dessus, comprenant un mélangeur, des moyens pour introduire dans le mélangeur les constituants du mélange à réaliser, combustible, eau et agent neutralisant, à des débits relatifs dosés, un émulsionneur recevant le mélange produit par le mélangeur, une pompe de circulation placée en série avec l'émulsionneur de façon à produire un débit d'émulsion supérieur au débit consommé par le brûleur, une conduite d'alimentation amenant de la pompe au brûleur le débit d'émulsion nécessaire à celui-ci et une conduite de retour ramenant le débit excédentaire de la pompe au mélangeur pour y être mélangé auxdits constituants.

Ce dispositif peut être utilisé aussi bien pour alimenter un brûleur unique que pour alimenter plusieurs brûleurs en parallèle. Dans ce dernier cas, la référence au brûleur doit être comprise comme une référence à l'ensemble des brûleurs alimentés par le dispositif.

Le dispositif selon l'invention peut comporter au moins certaines des particularités suivantes - Le mélangeur présente une première entrée pour l'émulsion provenant de la conduite de retour, propre à former un jet d'émulsion, une sortie pour le mélange sensiblement coaxiale à la première entrée, d'autres entrées pour les constituants disposées latéralement par rapport à la première entrée, et des moyens disposés entre la première entrée et la sortie pour produire une aspiration au niveau desdites autres entrées, en coopération avec ledit jet d'émulsion.

- La première entrée comporte une buse axiale à paroi tubulaire, les autres entrées étant disposées et réparties autour de ladite paroi tubulaire.

- Les moyens pour produire une aspiration comprennent un passage étranglé du type venturi.

- Le passage étranglé est suivi d'une plaque placée en travers du trajet du mélange et percée d'une multiplicité d'orifices offrant au total une section de passage inférieure à la section minimale du passage étranglé.

- Chacun desdits orifices présente un étranglement médian.

- L'émulsionneur présente une entrée et une sortie sensiblement coaxiales entre lesquelles sont disposés successivement un premier passage étranglé, des moyens déflecteurs placés dans le trajet du mélange pour être frappés par celui-ci et montés de façon à pouvoir osciller dans la direction axiale, et un second passage étranglé.

- Les moyens déflecteurs comprennent un empilement alterné de deux types de plaques percées d'une multiplicité d'orifices ayant respectivement une forme cylindrique et une forme étranglée, les orifices étranglés ayant une section minimale au moins égale à la section des orifices cylindriques, les orifices étranglés d'une plaque étant alignés axialement avec les orifices cylindriques de la plaque précédente et décalés transversalement par rapport à ceux de la plaque suivante, deux plaques voisines définissant entre elles un volume libre dans lequel débouchent leurs orifices.

- L'empilement de plaques est maintenu en une position médiane entre les premier et second passages étranglés par des moyens de retenue élastiques.

- Les plaques de l'empilement sont montées de façon à coulisser individuellement le long de la paroi interne cylindrique d'un corps d'émulsionneur et sont appliquées les unes contre les autres par les moyens de retenue élastiques.

- Des moyens de réchauffage du mélange sont interposés dans le trajet de celui-ci entre le mélangeur et l'émulsionneur.

- La pompe de circulation est disposée en amont de l'émul- sionneur et un limiteur de pression est prévu en aval de celui-ci pour établir la pression d'alimentation du brûleur à une valeur comprise entre 1 et 2 bars.

- Le mélangeur présente une entrée pour le combustible et au moins une entrée pour l'eau et pour l'agent neutralisant, reliées à des réservoirs respectifs.

- Le mélangeur présente une entrée pour la majeure partie de l'eau et une autre entrée pour une solution concentrée de 1' agent neutralisant.

Les caractéristiques et avantages de l'invention seront exposés plus en détail dans la description ci-après, en se référant aux dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 représente un schéma fonctionnel d'un dispositif selon l'invention; - la figure 2 est une vue en coupe axiale d'un mélangeur pouvant faire partie de ce dispositif; et - la figure 3 est une vue partielle en coupe axiale d'un émulsionneur pouvant faire partie de ce dispositif.

Le dispositif illustré à la figure 1 comprend trois réservoirs 1, 2 et 3 destinés à contenir respectivement du mazout, de l'eau et une solution concentrée d'agent neutralisant, par exemple du carbonate de sodium. Le mazout est amené dans le réservoir 1 par une conduite 4 débouchant au sommet de celuici, à partir d'une cuve de stockage 5, grâce à une pompe 6.

La cuve 5 et la pompe 6 peuvent faire partie d'une installation de chauffage classique qui a été modifiée pour y inclure le dispositif selon l'invention. Une conduite de trop-plein 7 retourne du réservoir 1 à la cuve 5 et permet de maintenir un niveau constant dans le réservoir. Le réservoir d'eau 2 est alimenté par une conduite 8 qui peut être raccordée à un réseau de distribution 9 et qui est munie d'un clapet antiretour 10 et d'un robinet à flotteur 11 assurant également un niveau constant. Une électrovanne 12 commandée par deux détecteurs 13 du niveau d'eau dans le réservoir intervient en cas de défaillance du robinet à flotteur.

Le réservoir 3 présente à son sommet une ouverture de remplissage 14 par laquelle on peut introduire du carbonate de sodium solide et de l'eau pour réaliser la solution concentrée d'agent neutralisant. En variante, cette solution peut être introduite par une conduite non représentée à partir d'une cuve de stockage non représentée, le niveau de liquide étant maintenu grâce à des capteurs 13 analogues à ceux du réservoir 2.

Chacun des réservoirs 1, 2 et 3 est muni d'une résistance 15 permettant de réchauffer son contenu lorsque la température est très basse ou, dans le cas du mazout, pour abaisser sa viscosité lorsqu'il contient des hydrocarbures lourds.

Les indications ci-après sont valables pour chacun des trois réservoirs. La partie inférieure 16 du réservoir est conique et se raccorde à une conduite de vidange munie d'une vanne 17. Au-dessus de la partie conique 16 se raccorde une conduite de sortie 18 contenant une pompe 19 et un débitmètre 20 et reliée à une entrée d'un mélangeur 21 commun aux trois circuits. Une conduite de retour 22 se raccorde à la conduite de sortie 18, en aval de la pompe 19 et en amont du débitmètre 20, et ramène au réservoir, en un point plus élevé que le départ de la conduite 18. Cette conduite de retour 22 contient un régulateur de pression 23 qui permet d'envoyer chaque fluide dans le mélangeur 21 à une pression déterminée, et par conséquent de maintenir constants les rapports des débits des différents fluides.

A la sortie du mélangeur 21, une conduite 24 amène le mélange mazout-eau-agent neutralisant à un réservoir de réchauffage 25 muni d'une résistance chauffante 26 destinée à maintenir le mélange suffisamment fluide. La partie inférieure du réservoir 25 a la même forme que celle des réservoirs 1 à 3 et présente également une conduite et une vanne de vidange.

Le remplissage initial du réservoir 25 peut être réalisé à travers une conduite de remplissage 27 débouchant à son extrémité supérieure, cette conduite se raccordant à la conduite de retour 22 du réservoir de mazout 1. Le mélange peut sortir du réservoir 25 par deux conduites de sortie en parallèle, une conduite 28 située immédiatement au-dessus de la partie conique inférieure et une conduite 29 située plus haut, munies chacune d'une électrovanne et d'une vanne d'arrêt manuel. Après une période de repos de l'installation pendant laquelle de l'eau a pu se rassembler à la base du réservoir, on ferme la conduite 28 et on ouvre la conduite 29 pour envoyer au brûleur un mélange qui n'est pas excessivement riche en eau et permettre ainsi son allumage.Lorsque le brûleur est allumé, on peut fermer la conduite 29 et ouvrir la conduite 28 pour envoyer l'excès d'eau au brûleur sans provoquer l'extinction de la flamme.

Deux conduites 30 et 31, munies respectivement d'une vanne manuelle et d'une électrovanne, relient la conduite 24 et la conduite 29 (dans laquelle débouche l'extrémité aval de la conduite 28) de façon à permettre au mélange de court-circuiter le réservoir 25 en cas de défaillance. Les conduite 29, 30 et 31 se rejoignent en une conduite 32 contenant une pompe 33 suivie d'un émulsionneur 34, la pompe 33 amenant dans l'émulsionneur un débit de mélange supérieur à celui consommé par le brûleur, sous la pression nécessaire au fonctionnememnt de l'émulsionneur, comprise entre 10 et 25 bars selon la viscosité du mélange.Un débit correspondant d'émulsion sort de l'émulsionneur par une conduite 35 qui se subdivise ensuite en une conduite 36 pour l'alimentation d'un ou plusieurs brûleurs non représentés et une conduite de retour 37 ramenant l'excédent d'émulsion au mélangeur 21. La conduite 37 contient un détendeur ou limiteur de pression 38 qui ramène à une valeur comprise entre 1 et 2 bars la pression d'alimentation du brûleur. Une conduite de retour 39 provenant du ou des brûleurs se raccorde à la conduite 37, en aval du détendeur 38 et en amont d'un clapet anti-retour 40.

Le circuit de la figure 1 peut comporter divers électrovannes, vannes d'arrêt et robinets de réglage, en plus de ceux mentionnés ci-dessus.

Comme on le voit à la figure 2, le mélangeur 21 comprend quatre pièces tubulaires 50, 51, 52 et 53, disposées selon un même axe de façon à définir un trajet axial de fluide.

L'alésage axial de la pièce 51 est fileté dans sa partie amont et reçoit une région 54 filetée extérieurement de la pièce 50. Cette région 54 se raccorde en amont à une région 55 de plus grand diamètre, par un épaulement radial 56 qui vient s'appuyer sur l'extrémité 57 de la pièce 51. Dans la région élargie 55, l'alésage axial de la pièce 50 présente un filetage 58 pour recevoir un raccord non représenté reliant le mélangeur à l'extrémité aval de la conduite de retour 37.

La région 54 se prolonge vers l'aval par une paroi tubulaire 59 située à l'intérieur de la pièce 51. Un espace annulaire 60 est ainsi défini autour de la paroi 59, à l'intérieur de la pièce 51, qui communique avec quatre passages 61 débouchant latéralement à l'extérieur de cette pièce et disposés à 900 les uns des autres autour de l'axe du mélangeur. Les passages 61 sont filetés intérieurement pour se raccorder respectivement aux extrémités aval des trois conduites 18 de sortie des réservoirs 1 à 3 et à un capteur de pression.

La pièce 52 est disposée immédiatement en aval de la pièce 51, son alésage étant en forme de venturi avec une partie amont 62 dont le diamètre diminue progressivement à partir de celui de l'alésage de la pièce 51 et une partie aval 63 qui augmente progressivement à partir de la valeur finale de la partie 62, cette dernière ayant un profil curviligne dont la convexité est tournée vers l'intérieur et la partie 63 étant sensiblement tronconique.L'extrémité aval de la pièce 52, et l'extrémité amont de la pièce 53, qui lui fait face, présentent des lamages respectifs pour loger le bord périphérique d'un disque métallique 64 qui s'étend en travers du trajet axial et qui est percé d'une multiplicité d'orifices 65 étranglés en forme de venturi, la somme des sections de passage minimales des orifices 65 étant inférieure à la section minimale de passages dans la pièce 52. Immédiatement en aval du disque 64, l'alésage de la pièce 53 a une forme tronconique de diamètre décroissant. Ensuite, cet alésage comporte une partie cylindrique munie d'un filetage 66 pour recevoir un raccord de sortie non représenté relié à l'extré- mité amont de la conduite 24.

Les pièces 52, 64 et 53 sont appliquées axialement les unes contre les autres et sur l'extrémité aval de la pièce 51 par un écrou 67 muni d'une bride intérieure 68, qui se visse sur un tube 69 en acier inoxydable, entourant la pièce 52 et en partie la pièce 53, et lui-même vissé sur une région 70, filetée extérieurement, de la pièce 51 de façon à s'appuyer sur un épaulement 71 de celle-ci tournée vers l'aval. La bride 68 s'appuie sur un épaulement 72 de la pièce 53, également tournée vers l'aval, la pièce 53 et le tube 69 s'appuyant l'un sur l'autre par des surfaces tronconiques 73.

Des logements 74, 75, 76 et 77 sont prévus pour recevoir des joints toriques destinés à assurer l'étanchéité entre l'épaulement 56 et l'extrémité 57, entre l'épaulement 71 et l'extrémité amont du tube 69, entre la pièce 53 et ce même tube et entre la bride 68 et l'épaulement 72.

L'émulsion produite par l'émulsionneur 34, a un débit imposé par la pompe 33, et non utilisé par le brûleur, revient au mélangeur par la conduite 37 et y est injectée par la tubulure 59. Le jet arrive alors dans le venturi défini par les surfaces 62 et 63 et aspire les constituants provenant des réservoirs 1, 2 et 3 à travers les passages 61 et l'espace annulaire 60. On obtient ainsi un mélange d'une bonne uniformité, encore amélioré par le disque perforé 64 qui n'est nécessaire que pour des débits importants.

L'émulsionneur 34, partiellement représenté à la figure 3, comprend un corps tubulaire 80 en acier inoxydable à l'extrémité amont duquel sont montées des pièces en laiton 52, 53 et 67 identiques aux pièces désignées par les mêmes numéros de référence et décrites ci-dessus en relation avec le mélangeur 21. Le filetage 66 de la pièce 53 reçoit un raccord d'entrée non représenté relié à l'extrémité aval de la conduite 32, et l'écrou 67 se visse sur le corps 80, sa bride 68 s'appuyant sur l'épaulement 72 de la pièce 53 de manière à amener celleci en appui sur l'extrémité du corps, par des surfaces tronconiques de coopération 73. Le lamage de l'extrémité aval de la pièce 53 reçoit l'extrémité amont de la pièce 52, adjacente à la partie arrondie 62 de l'alésage de cette dernière, tandis que le lamage de la pièce 53 assure le centrage d'un ressort hélicoïdal 81.

D'autres pièces non représentées, identiques aux pièces 52, 53 et 67, sont montées à l'extrémité aval du corps tubulaire 80, symétriquement des premières par rapport au plan radial médian du corps. La pièce 52 disposée en aval assure le centrage d'un ressort 82 semblable au ressort 81. Une multiplicité de disques 83, 84 sont empilés dans le corps 80, entre les ressorts 81 et 82, de façon à s'étendre chacun en travers du corps. Ces disques sont maintenus en place, serrés les uns contre les autres, par les deux ressorts. Plusieurs disques 83, et plusieurs disques 84 différents des précédents, sont empilés alternativement. Chaque disque 83 présente un cadre périphérique 85 s'ajustant dans le corps 80 et présentant une longueur axiale suffisante pour assurer son guidage en coulissement.Radialement à l'intérieur du cadre, le disque 83 forme une plaque mince percée d'une multiplicité de trous cylindriques 86. Chaque disque 84 présente une épaisseur axiale supérieure à celle de la plaque perforée des disques 83 et inférieure à celle des cadres 85, et est serré axialement entre les cadres de deux disques 83 voisins, un volume libre plat 87 séparant deux plaques consécutives. Dans ce volume 87 débouchent les orifices 86 du disque 83 adjacent, ainsi que des orifices 88, de forme étranglée, du disque 84 adjacent. Les orifices 88 ont une section de passage minimale au moins égale à la section de passage des orifices 86. Les orifices 88 d'un disque 84 sont alignés axialement avec les orifices 86 du disque 83 précédent et décalés transversalement par rapport à ceux du disque 83 suivant.Des logements non représentés peuvent être prévus pour recevoir des joints toriques d'étanchéité entre certains au moins des cadres 85 et le corps 80.

Les variations de la section de passage dans les pièces 53 et 52 produisent des phénomènes de cavitation dans le mélange pénétrant dans l'émulsionneur, et des pulsations de pression qui entraînent à leur tour une vibration en résonance des disques 83 et 84, aussi bien dans leur ensemble que les uns par rapport aux autres. Il en résulte la formation d'une émulsion dont les particules de la phase dispersée sont sous forme de micelles de dimensions colloïdales. Une telle émulsion permet une meilleure pulvérisation du combustible par le brûleur et augmente la surface de contact entre le combustible et l'air comburant, améliorant le rendement de combustion. En même temps, l'agent neutralisant est réparti uniformément dans toutes les gouttelettes pulvérisées, ce qui permet une neutralisation complète des vapeurs acides formées.

I1 est bien entendu que le rapport des débits de combustible et d'agent neutralisant à introduire dans le mélangeur doit être réglé en fonction des quantités de vapeurs acides à neutraliser. La quantité de vapeurs sulfuriques est elle-même déterminée par la quantité de soufre contenue dans le combustible, tandis que la quantité de vapeurs nitriques est liée aux conditions de fonctionnement du brûleur. A titre d'exemple, une tonne de mazout à 1 % de soufre contient 10 kg, soit 312,5 atomes-gramme, de soufre, produisant 312,5 moles d'acide sulfurique dont la neutralisation nécessite autant de moles de carbonate de sodium, soit environ 33 kg, selon la réaction
H2SO4 + Na2CO3 g Na2SO4 + C 2 + H2O.

A cette quantité il convient d'ajouter celle nécessaire pour la neutralisation des vapeurs nitriques.

Le dispositif selon l'invention peut comporter deux réservoirs au lieu de trois pour les constituants du mélange, l'agent neutralisant étant dissous dans la totalité de l'eau.

Claims (17)

Revendications

1. Procédé d'alimentation d'un brûleur en un mélange liquide contenant un combustible hydrocarboné et de l'eau, caractérisé en ce qu'on amène le mélange au brûleur sous forme d'une émulsion dont la phase aqueuse contient en solution au moins un agent neutralisant propre à convertir les vapeurs acides produites dans la flamme du brûleur en substances non corrosives.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit agent neutralisant est choisi parmi les hydroxydes et carbonates alcalins, alcalino-terreux et d'ammonium.

3. Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que l'émulsion est colloïdale.

4. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications précédentes, comprenant un mélangeur (21), des moyens pour introduire dans le mélangeur les constituants du mélange à réaliser, combustible, eau et agent neutralisant, à des débits relatifs dosés, un émulsionneur (34) recevant le mélange produit par le mélangeur, une pompe de circulation (33) placée en série avec l'émulsionneur de façon à produire un débit d'émulsion supérieur au débit consommé par le brûleur, une conduite d'alimentation (36) amenant de la pompe au brûleur le débit d'émulsion nécessaire à celui-ci et une conduite de retour (37) ramenant le débit excédentaire de la pompe au mélangeur pour y être mélangé auxdits constituants.

5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le mélangeur présente une première entrée (50) pour l'émulsion provenant de la conduite de retour, propre à former un jet d'émulsion, une sortie (53) pour le mélange sensiblement coaxiale à la première entrée, d'autres entrées (61) pour les constituants disposées latéralement par rapport à la première entrée, et des moyens (52) disposés entre la première entrée et la sortie pour produire une aspiration au niveau desdites autres entrées, en coopération avec ledit jet d'émulsion.

6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que la première entrée comporte une buse axiale (59) à paroi tubulaire, les autres entrées étant disposées et réparties autour de ladite paroi tubulaire.

7. Dispositif selon l'une des revendications 5 et 6, caractérisé en ce que les moyens pour produire une aspiration comprennent un passage étranglé (62, 63) du type venturi.

8. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que le passage étranglé est suivi d'une plaque (64) placée en travers du trajet du mélange et percée d'une multiplicité d'orifices (65) offrant au total une section de passage inférieure à la section minimale du passage étranglé.

9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que chacun desdits orifices présente un étranglement médian.

10. Dispositif selon l'une des revendications 4 à 9, caractérisé en ce que l'émulsionneur présente une entrée (53) et une sortie sensiblement coaxiales entre lesquelles sont disposés successivement un premier passage étranglé (52), des moyens déflecteurs (83, 84) placés dans le trajet du mélange pour être frappés par celui-ci et montés de façon à pouvoir osciller dans la direction axiale, et un second passage étranglé.

11. Dispositif selon la revendication 10, caractérisé en ce que les moyens déflecteurs comprennent un empilement alterné de deux types de plaques (84, 84) percées d'une multiplicité d'orifices (86, 88) ayant respectivement une forme cylindrique et une forme étranglée, les orifices étranglés ayant une section minimale au moins égale à la section des orifices cylindriques, les orifices étranglés d'une plaque étant alignés axialement avec les orifices cylindriques de la plaque précédente et décalés transversalement par rapport à ceux de la plaque suivante, deux plaques voisines définissant entre elles un volume libre (87) dans lequel débouchent leurs orifices.

12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que l'empilement de plaques est maintenu en une position médiane entre les premier et second passages étranglés par des moyens de retenue élastiques (81, 82).

13. Dispositif selon la revendication 12, caractérisé en ce que les plaques de l'empilement sont montées de façon à coulisser individuellement le long de la paroi interne cylindrique d'un corps d'émulsionneur (80) et sont appliquées les unes contre les autres par les moyens de retenue élastiques.

14. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 13, caractérisé en ce que des moyens (25, 26) de réchauffage du mélange sont interposés dans le trajet de celui-ci entre le mélangeur et l'émulsionneur.

15. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 14, caractérisé en ce que la pompe de circulation est disposée en amont de l'émulsionneur et qu'un limiteur de pression (38) est prévu en aval de celui-ci pour établir la pression d'alimentation du brûleur à une valeur comprise entre 1 et 2 bars.

16. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 15, caractérisé en ce que le mélangeur présente une entrée pour le combustible et au moins une entrée pour l'eau et pour l'agent neutralisant, reliées à des réservoirs respectifs (13).

17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que le mélangeur présente une entrée pour la majeure partie de l'eau et une autre entrée pour une solution concentrée de l'agent neutralisant.