FR2619418A1

FR2619418A1 - Dispositif d'injection pour des moteurs deux temps d'outillages portatifs

Info

Publication number: FR2619418A1
Application number: FR8807177A
Authority: FR
Inventors: Roland Schierling; Werner Geyer; Michael Wissmann; Hans Nickel
Original assignee: Andreas Stihl AG and Co KG
Current assignee: Andreas Stihl AG and Co KG
Priority date: 1987-08-15
Filing date: 1988-05-30
Publication date: 1989-02-17
Anticipated expiration: 2008-05-30
Also published as: FR2619418B1; DE3812949A1; SE8801892D0; SE467749B; IT8820906A0; CA1303443C; JPS6460770A; DE3812949C2; SE8801892L; US4807573A; IT1217817B

Abstract

Dans les dispositifs d'injection bien connus, la pompe d'injection 10 est entraînée par la pression du carter. A des vitesses de rotation plus grandes, le remplissage d'air du cylindre diminue avec l'augmentation de la vitesse de rotation en raison de l'étranglement dans la tubulure d'aspiration, le mélange devient trop riche. L'invention a pour objet d'indiquer un dispositif d'injection qui permet une réduction automatique de la quantité injectée à des vitesses de rotation élevées et extrêmement élevées. Pour l'adaptation de la quantité de carburant débitée dans le cas des grandes vitesses de rotation, une contre-pression variable est créée dans le volume de retour 23 en fonction de la vitesse de rotation et de la course du diaphragme, ce qui a pour effet de réduire la course du piston plongeur 25. Il en résulte une diminution correspondante de la quantité de carburant débitée. Le dispositif d'injection est utilisable d'une manière générale pour des moteurs deux temps 2.

Description

Dispositif d'injection pour des moteurs deux temps d'outillages portatifs

L'invention concerne un dispositif d'injection pour S des moteurs deux temps, en particulier pour des outillages portatifs à commande manuelle tels que des tronçonneuses et analogues, comprenant une pompe d'injection et un injecteur débouchant dans la chambre de combustion du moteur deux temps, un volume de commande de la pompe d'injection étant divisé, par un diaphragme déplaçant le piston plongeur, en un volume d'impulsion et un volume de retour et le volume d'impulsion

étant relié au carter pour l'application de la pression ré-

gnant dans le carter du moteur deux temps.

Un dispositif d'injection de ce genre est indiqué dans le brevet allemand DE-OS 3 521 772. Le volume d'impulsion est chargé directement de la pression régnant dans le carter,

tandis que le volume de retour communique avec l'atmosphère.

En fonction des variations de pression dans le carter, le pis-

ton plongeur est ainsi déplacé vers le haut et vers le ba0, ce qui provoque alors l'injection du carburant dans la chambre de

combustion du moteur deux temps.

La pression dans le carter dépend de la vitesse de

rotation et de la charge du moteur deux temps. Lorsque le pis-

ton se déplace vers le bas en direction du point mort infé-

rieur, une surpression s'établit dans le carter, tandis qu'au cours du mouvement ascendant consécutif du piston vers le point mort supérieur, la pression à l'intérieur du carter descend jusqu'à la dépression. Ainsi, la pression du carter varie entre des valeurs positives et négatives, les valeurs

positives augmentant également, avec l'augmentation de la vi-

tesse de rotation, jusqu'à un maximum pour rester ensuite

constantes jusqu'à l'atteinte de la vitesse de rotation maxi-

male. Les variations de pression se situent, par exemple,

entre 0,75 bar et -0,2 bar environ.

2 - 2619418

Dans le brevet allemand DE-OS 3 521 772, il est pro-

posé d'adapter, au moyen d'une soupape additionnelle comman-

dable disposée entre le carter et le volume d'impulsion, le début de l'injection en fonction de la vitesse de rotation en mettant à profit les pressions à l'intérieur du carter; on ob- tient ainsi un point d'injection tardif pour des vitesses de rotation élevées et un point d'injection précoce pour des

faibles vitesses de rotation.

Dans le cas d'une telle variation du moment de l'in-

jection, la quantité de carburant injectee reste cependant

inchangée dans une large mesure de sorte que, pour des vi-

tesses de rotation élevées, le mélange se transforme en

graisse en raison du remplissage d'air modifié du cylindre.

Four s'opposer à une surcharge en graisse, un clapet d'étran-

glement efficace pour les grandes vitesses de rotation est inséré dans le conduit de raccordement entre le carter et le volume d.impulsion. Cette mesure seule ne suffit pas pour adapter la quantité de carburant avec une précision suffisante

à la vitesse de rotation.

La présente invention a pour objet de perfectionner

un dispositif d'injection pour des moteurs deux temps, en par-

ticulier pour des outillages portatifs à commande manuelle tels que des tronçonneuses et analogues, comprenant une pompe

d'injection et un injecteur débouchant dans la chambre de com-

bustion du moteur deux temps, un volume de commande de la pompe d'injection étant divisé, par un diaphragme déplaçant le

piston plongeur, en un volume d'impulsion et un volume de re-

tour et le volume d'impulsion étant relié au carter pour l'ap-

plication de la pression régnant dans le carter du moteur deux temps, de telle façon que, à l'aide de moyens simples, la quantité de carburant est adaptée en fonction de la quantité

d'air aspirée et que la quantité de carburant adaptée à la vi-

tesse de rotation est injectée sous une pression d'injection

élevée en utilisant dans une large mesure la pression du car-

ter.

Selon l'invention, ce but est atteint par le fait qu'une contre-pression variable est établie pour la variation de la course du piston dans le volume de retour en fornction de la vitesse de rotation du moteur deux temps et de la course du

piston plongeur. En variant la pression dans le volume de re-

tour, il est possible de modifier efficacement et sans faire

appel à la force de manoeuvre agissant dans le volume d'impul-

sion,la course du piston plongeur. Par exemple, lorsque pour des vitesses de rotation elevées, la contre-pression dans le volume de retour est commandée dans le sens d'une augmentation

rapide en fonction de la course du piston, la force antago-

niste qui neutralise la force de manoeuvre est atteinte re-

lativement vite dans le volume de retour, c'est-a-dire après

une faible course du piston. La quantité de carburant est di-

rectement proportionnelle à la course du piston de sorte

qu'une quantité de carburant moindre en conséquence est injec-

tée. La commande de la contre-pression dans le volume de re-

tour selon l'invention permet, pour des grandes vitesses de rotation, d'obtenir une adaptation simple de la quantité de carburant (dégression) au remplissage d'air réduit du cylindre

en raison de l'étranglement lors de l'aspiration.

Lorsque, dans le volume de retour, la contre-pression est commandée dans le sens d'une montée rapide pour limiter la course du piston à des grandes vitesses de rotation, il est

avantageux, pour l'obtention d'une force de manoeuvre impor-

tante au ralenti et à des faibles vitesses de rotation, de lui donner une valeur négative. Cela se fait en utilisant la pointe de pression dans le carter pour l'évacuation du volume de retour de telle façon que la pointe de pression suivante leégèrement positive au ralenti suffit pour un actionnement

puissant du piston plongeur.

Il est avantageux que le volume de retour soit relié à un volume de compensation par l'intermédiaire d'une conduite compensatrice, un clapet d'étranglement étant prévu dans la conduite compensatrice pour réduire des courants compensateurs rapides. De cette manière, le clapet d'étranglement n'agit que

pour des vitesses de rotation accrues à maximales, ce qui pro-

voque l'établissement d'une contre-pression.

Lorsqu'un clapet antiretour s'ouvrant vers le volume

de retour est monté dans une dérivation du clapet d'étrangle-

ment, la remise à l'état initial du diaphragme entraîne une

4 2 6 2619418

égalisation rapide de la pression entre le volume de compen-

sation et le volume de retour. Ainsi, chaque course du piston

commence dans les memes conditions de pression initiale.

A la place d'un volume de compensation entièrement fermé dont le volume soULs la forme d'un soufflet est, de pré-

férence, variable, il peut également ïtre avantageux de pré-

voir comme volume de compensation, l'atmosphère. Cela peut ap-

porter des avantages, en particulier lorsque la place dispo-

nible est limitée.

La description qui va suivre, en regard des dessins

annexés à titre d'exemples non limitatifs, permettra de bien

comprendre comment l'invention peut Atre mise en pratique.

La figure i représente un dispositif d'injection selon l'invention avec une pompe d'injection représentée en coupe suivant l'axe du piston plongeur; la figure 2 représente une vue en coupe de la pompe d'injection de la fig. 1, avec un plan de coupe tourné de 900 autour de l'axe du piston plongeur:

la figure 3 représente un schéma de la pompe d'injec-

tion selon l'invention avec un volume de travail divisé en un volume d'impulsion et un volume de retour et avec un volume de compensation communiquant avec le volume de retour;

les figures 3a, 3b, 3c représentent des schémas sui-

vant la fig. 3 avec des variantes de montage; la figure 4 représente un schéma suivant la fig. 3 avec l'atmosphère comme volume de compensation; la figure 5 représente un schéma suivant la fig. 4 avec une conduite communiquant avec l'atmosphère et commandée en fonction de la pression;

:0 la figure 6 représente un schéma de la pompe d'injec-

tion selon l'invention de la fig. 3 avec une pression moyenne réglable dans le volume de compensation;

la figure 7 représente un schéma de la pompe d'injec-

tion selon l'invention avec une contre-pression dans le volume de retour commandée en fonction de la pression de la tubulure d'aspiration. Le dispositif d'injection selon l'invention est prévu pour un moteur deux temps 2 qui est utilisé en partict"lier

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pour des outillages à commande manuelle, de préférence pour des outillages portatifs à commande manuelle tels que des tronconneuses et analogues, et qui comprend un cylindre 3, un

piston 4, une chambre de combustion 5 un injecteur 6. un car-

ter 7 ainsi qu'un vilebrequin 8 et une bielle 9 pour le piston 4. Lors du fonctionnement du moteur deux temps 2, la pression

dans le carter 7 varie avec le mouvement ascendant et descen-

dant du piston 4. La pression augmente lors du mouvement descendant du piston 4 du point mort supérieur jusqu'au point

mort inférieur, approximativement, de façon à créer une sur-

pression dans le carter laquelle rediminue jusqu'à une dé-

pression au cours du mouvement ascendant du piston 4. Le dis-

positif d'injection (fig. 1) comprend une pompe d'injection 10

avec une conduite de raccordement 12 qui est rattachée au car-

ter 7 et conduit la pression qui y règne vers la pompe d'in-

jection 10. A la pompe d'injection 10 est raccordée. en plus, une conduite d'alimentation de carburant 13 par laquelle le

carburant est amené, par l'intermédiaire d'un filtre à carbu-

rant 11, à partir d'un réservoir 14 et au moyen d'une pompe d'alimentation préliminaire 15 vers une soupape d'admission 16

conformée en clapet antiretour.

La pression d'alimentation préliminaire est réglée de telle façon que la soupape d'admission 16 ne s'ouvre pas; le carburant non aspiré est ramené au réservoir 14, d'après le système de circulation, par l'intermédiaire de la conduite de

retour 24.

La soupape d'admission 16 se trouve sur l'un des c8tés d'une chambre de pompe 18 conformée dans le carter 17 de

la pompe d'injection 10, tandis que du coté opposé est dispo-

sée une soupape d'échappement 19 qui est réalisée, elle aussi,

sous la forme d'un clapet antiretour. A partir de cette sou-

pape d'échappement 19, une conduite d'injection 20 conduit à l'injecteur 6 du moteur deux temps 2 par l'intermédiaire d'un

filtre à carburant 11' supplémentaire.

La conduite de raccordement 12 dérivée du carter 7 mène à un volume d'impulsion 21 de la pompe d'injection 10. Le volume d'impulsion 21 est séparé par un diaphragme 22 d'un

volume de retour 23 opposé. Le volume d'impulsion 21 et le vo-

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lume de retour 23 forment le volume de travail de la pompe d'injection.

Au centre du diaphragme 22 est fixé un piston plon-

geur 25 qui peut coulisser axialement dans un alésage de gui-

dage 26 (cylindre de pompe) du carter 17. Le diaphragme 22 est soumis à la force d'un ressort de rappel 5C) dans sa position initiale supérieure représentée (fig. 1, fig. 2). Pour limiter les masses en mouvement, le disque de diaphragme est réalisé

de façon à réduire le poids par des évidements correspondants.

Ainsi, le disque de diaphragme peut suivre sans difficulté des

changements de pression rapides.

La fig. 2 montre la construction du montage du volume d'impulsion 21 et du volume de compression 2:, alors que la fig. 3 en donne une représentation schématique. Dans le carter

17 de la pompe d'injection 10 est insérée une conduite de rac-

cordement 51 entre le volume d'impulsion et le volume de re-

tour dans laquelle est placé un clapet antiretour 32 qui s'ouvre dans le volume d'impulsion 21. Dans une dérivation 33

pour le clapet antiretour est disposé un étrangleur 34 qui -

) comme il sera décrit ci-après - est réglé pour des phénomènes

de compensation lents.

Le volume de retour 23 cogmunique, en outre, par

l'intermédiaire d'une conduite de compensation 35., avec un vo-

lume de compensation 37 qui, dans l'exemple de réalisation re-

présenté suivant les fig. 2 et 3, est prévu sous la forme d'un

espace rigide fermé de tous les cotés. La conduite de compen-

sation 35 comprend un étrangleur 36 réglable pour lequel un clapet antiretour 39 s'ouvrant dans le volume de retour 23 est placé dans une dérivation 38. Le principe de fonctionnement du dispositif d'injection selon l'invention est le suivant:

La pression du carter est appliquées par l'intermé-

diaire de la conduite de raccordement 12, au volume d'impul-

sion 21. La pression agit sur le disque de diaphragme 22 et actionne le piston plongeur 25 dans le sens d'un mouvement descendant (fig. 2), le carburant contenu dans la chambre de

pompe 18 étant comprimé et injecté dans la chambre de com-

bustion 5 du moteur deux temps 2 par l'intermédiaire de la soupape d'échappement 19 (fig. 1), la conduite d'injection 20

et l'injecteur 6.

L'étrangleur réglable 36 est réglé de telle façon

que, pour une vitesse de rotation initiale, un courant d'éga-

lisation peut se produire du volume de retour 23 vers le vo-

lume de compensation 37, ce qui a pour effet que dans le vo-

lume de retour 23 aucune contre-pression notable s'opposant à

la force de manoeuvre ne peut s'établir.

Après l'injection du carburant, le piston 4 se dé-

place en direction du point mort supérieur, ce qui amène une chute de la pression dans le carter jusqu'à la dépression; le

diaphragme 22 et respectivement le piston plongeur 29 sont ra-

menés dans leur position de repos (représentée dans la fig. 1) sous l'action du ressort de rappel 30. Lors du mouvement

ascendant du piston plongeur, du carburant nouveau sous pres-

sion d'admission est aspiré par l'intermédiaire de la soupape

d'admission 16; la chambre de pompe 18 se remplit.

Lorsque le volume de retour 23 communique avec l'at-

mosphère, la pression du carter qui augmente avec la vitesse

de rotation conduit à'des débits de carburant plus grands.

Toutefois, la pression du carter atteint sa valeur maximale, par exemple de 0,75 bar, bien avant que la machine à deux temps tourne à sa vitesse maximale, et cette valeur maximale reste alors constante méme lorsque la vitesse de rotation continue à monter. Il en résulte que, à partir de l'atteinte de la vitesse de rotation avec la pression de carter maximale!

le débit de la pompe d'injection 10 reste également constant.

Comme on le sait, l'aspiration d'air du moteur deux

temps est une opération d'étranglement de sorte que le rem-

plissage d'air du cylindre diminue au fur et à mesure que la vitesse de rotation augmente; mais en continuant à injecter une quantité de carburant constante, le mélange de carburant

et d'air dans la chambre de combustion devient trop riche.

Afin d'injecter, pour des grandes vitesses de rota-

tion, une quantité de carburant adaptée à la quantité d'air aspiré moindre, il est prévu selon l'invention de réduire la course du piston plongeur au fur et à mesure que la vitesse de rotation augmente. Pour cela, il est prévu d'opposer à la

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force de manoeuvre dans le volume d'impulsion une force anta-

goniste qui agit dans le volume de retour en fonction de la vitesse de rotation du moteur deux temps et de la course du piston plongeur (adaptation de la courbe de débit en fonction de la vitesse de rotation). Conformément & l'exemple de réalisation suivant les fig. 2 et 3, la contre-pression dans le volume de retour 23 est établie par le fait que le volume de retour 23 communique,

par l'intermédiaire de l'étrangleur 36, avec un volume de com-

pensation 37. L'étrangleur 36 est dimensionné de façon à per-

mettre, au ralenti et respectivement à une faible vitesse de rotation, un écoulement libre par la conduite de compensation 35. C'est pourquoi au ralenti et respectivement à des faibles vitesses de rotation aucune contre-pression notable g'nant la

course du piston plongeur ne s'établira dans le volume de re-

tour 23; la pompe d'injection débite donc en fonction de la

pression du carter momentanément appliquée.

Lorsque la vitesse de rotation augmente, la vitesse de l'écoulement dans la conduite de compensation 35 augmente également; l'étrangleur 36 gagne en efficacité. Dans le volume de retour 23., une contre-pression s'établit à chaque course de

travail du piston plongeur et respectivement du diaphragme 22.

Flus la vitesse de rotation augmente, plus l'actionnement du diaphragme 22 est rapide et plus la vitesse d'écoulement dans la conduite de compensation 35 augmente. Plus la vitesse d'écoulement est grande, plus l'étrangleur 36 devient efficace et plus la contre-pression augmente dans le volume de retour 23. Cette contre-pression agit sur le diaphragme 22 et produit

une force opposée à la force de manoeuvre dans le volume d'im-

pulsion qui réduit la course du piston au fur et à mesure que la vitesse de rotation augmente. De cette manière est réalisée

une dégression de la quantité de carburant injectée en fonc-

tion de la vitesse de rotation, en adaptation à la diminution

de la quantité d'air aspirée.

Pour obtenir une adaptation extr'mement précise de la quantité de carburant à débiter, il peut ptre avantageux de

réajuster l'étrangleur 36 réglable au moyen d'organes de ré-

glage électriques, ces organes de réglage pouvant!tre action-

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nés par un dispositif de commande électronique qui traite des données spécifiques de la combustion interne telles que la température, la vitesse de rotation oU aussi la qualité des gaz d'échappement et des paramètres analogues. Il peut alors 'tre avantageux d'utiliser a la place de l'étrangleur 36 à ré-

glage proportionnel, comme cela est représenté dans la fig. 2.

une électrovanne qui ne permet que les positions "conduite de compensation 35 fermée" et "conduite de compensation 35

ouverte". Une telle électrovanne à deux positions est comman-

dée au moyen d'un train d'impulsions. la cadence des impul-

sions déterminant l'action de l'étrangleur en fonction du temps. Pour avoir des conditions de pression équilibrées au

début de chaque course de piston - en particulier pour des vi-

tesses de rotation élevées - il est prévu une dérivation avec un clapet antiretour 39 s'ouvrant en direction du volume de retour 23 laquelle assure un courant compensateur non étranglé

lors du rappel du piston plongeur et respectivement du dia-

phragme 2_2.

Etant donné qu'au ralenti et à des faibles vitesses de rotation la surpression du carter n'est que très faible (par exemple environ 0,1 bar), on ne dispose également que

d'une faible force de manoeuvre pour la pompe d'injection.

Mais pour assurer, notamment au ralenti, un injection com-

plate, rapide et sous pression de la quantité de carburant né-

cessaire,- la conduite de raccordement 31 est prévue entre le volume d'impulsion 21 et le volume de retour 23. En présence

d'une dépression, le volume de retour est évacué par l'inter-

médiaire du clapet antiretour 32. Lorsque la pression du carter passe à des valeurs de pression positives, le clapet antiretour 32 se ferme et la valeur de pression positive est exclusivement appliquée dans le volume d'impulsion 21. Puisque la force de rappel du ressort 30 est abaissée du fait de la

dépression régnant dans le volume de retour 23, la faible sur-

pression du carter dans le volume d'impulsion 21 suffit pour

déplacer le piston plongeur 25 avec la course de piston exi-

gée. Du fait de la contre-pression négative dans le volume de retour 23. une différence de pression plus grande est tilisée -oueqd sap se;da2De uos sinas anb uo5e alia4 ap anA^ad -sa ebú jnajbueJ;-,j ap ynale^ eq 'ayje4dsow-e,i:a^e uoTe2Tunwwoz aun 4TIqea uoT4esuadwoD ap sauewoueqd sal inod ajTessameu etú ina;esuadwoa inalbuejel anb sTpueq eúZ ino4ai ap awnT gI -o^ ne aepioDmei 4sa úZ *noaj ap awnlo^ np uozenmeA^,i inod n^Jd Zú ino4ajT4ue adeID al ma^e Tú 4uawapioDDeJ ap a;TnpuoD el eeú 'bTj el suea. 2 qa qú 6eú '6F; sap ualnoDp TzuaIeA ne uoT4e4depel Jnod abe4uow ap sa; ueTze^ saJneG Àaa6ueqDuT qsa abJeq4 auTald uanb TSUTe O T-uale. ne ueJnqjeD ap FT-;uenb el ap uoTFe4depe.l ap snssap -TM a;TJMPp UOT-MUO: el 'ú jna4esuadwom inalbueJa, l ap uaw -a^T:adsaj a ú UOTle^TJp el ap aJ4QweTp al anb pue6 snld dnonneaq azXaweTp un auasJd gú uoT4esuadwoa ap aqTnpuoa el anb auuop;ueB3 'úú uoT;esuadwoM ap awnIoA al suep tú ina-es SZ -uadwoZ JnalbueJal DaAe úú uoT;e^Tzap el Jaqmnoqpp aJTe, ap n^eJd sa IT lan6oleue aJeTuew auna ewJa quawaieT-ua aDed -sa ua ewJoCuoM lú uoT4esuadwoM ap awnIoA al suep sTew úZ ÀnoD _aJ ap awnio^ al suep; uawaaaJTp sed uou 1ú 4uawapJoMMeJ ap aTnpuoD el JaqDnoqap azTet ap ina6eueAe aJ q rnad IT i "6T; OZ el suep sndwojauT s-4Tei ua a:uasaJdaJ sa IF awwo3 *apuewwoD ap zTTsodsTp al jed saaXzeJq sdwa: xnap Jna4ow np uawauuoTFuo. ap sanbT;sTJ -a:eJeM ap aseq el Jns an:aLa -ue: a6esnFe az linbTJ -nalg apuewwoD ap 4TqTsodsTp unp uaAow ne alqeli6j Zú Jnalb ST -Ue. J:l, Ja:snCead ap 'T:zuajeà ne gZ Ànabuold uo:sTd np asdnoz el ap uoT4e:depeI Jnod Ixnabe:ue^e:sa IT Iawi.w aO saAaal sQJJ saJToeae uoTssaJdep ap sa'uzod sap JnoCaJ ap awnloA al suep JaInwn e,p aqmidwa awsTuenew a3 '(Jeq ZCe sUTow aIdwa:xa Jed) uoTssaJd 0) -ipP el ap aeue; uawow a:uTod ap JnaleA el e? sdwa:rnap inaow np sino sanblanb ap -noq ne awdepe sa Jnodaj ap awnloA al anb a sjual sJna:esuadwoz sueJno sap anb a; daeu ITnb uo5re ajja: ap n5uoz sa bú inalbueJ;i, 'sJnaesuadwoD s4uei -no3 sal Jnod anAijd;sa alqelb a tú Jnal6uej;,l DaAe úú UOT: -e^TJep el Isdwa4 np uoT;muoj ua uozeoj ap assa^T^ el Da^e JaTJeA nad Ja;deD np uoTssaJdap el anb auuop -ue3 Àda:dJeM ap uoTssaJdins el ap uozzJeddeT ap sJol gZ Ànabuold uo:sTd np:uawauuoT:ej inod l 2619418

mènes de compensation lents qui assurent une évacuation du vo-

lume de retour 23 à la valeur de pointe de dépression dans le carter. Comme il est indiqué en traits interrompus dans la fig. 3a, l'étrangleur compensateur 34a peut également être prévu sur le volume de compensation 37 au lieu d'être monté sur le volume de retour 23. Malgré le montage modifié, le fonctionnement de la pompe d'injection selon l'invention est inchangé. Dans l'exemple de réalisation suivant la fig. 3b, la conduite de raccordement avec le clapet antiretour 32 prévue

pour l'évacuation est raccordée au volume de compensation 37.

Puisque l'évacuation du volume de retour 23 n'est prévue que pour des faibles vitesses de rotation, l'étrangleur 36 dans la conduite de compensation 35 ne gêne pas l'évacuation. Au bout de quelques tours,- le volume de retour 23 est évacué jusqu'à

la dépression de pointe du carter. Pour compenser des varia-

tions de la dépression de pointe, une conduite de compensation 34a est à nouveau raccordée au volume de retour 23. Il peut être avantageux de brancher l'étrangleur compensateur 34a non pas sur le volume de retour 23 mais directement sur le volume

de compensation 37.

L'exemple de réalisation suivant la fig. 3c ressemble

à celui suivant la fig. 3a. La conduite de raccordment 31 com-

prend, en plus du clapet antiretour 352, un étrangleur 61 monté

en série. Le volume de retour 23 est donc ventilé à faible vi-

tesse de rotation par la dépression du carter; il s'établit une dépression qui soutient la course du piston. Au fur et à mesure que la vitesse de rotation augmente, l'étrangleur 61 gagne en efficacité et emp6che la ventilation et la formation d'une dépression. La contribution à la course diminue, et la course de la pompe diminue avec l'augmentation de la vitesse

de rotation.

De plus, un clapet antiretour 60 qui empêche complè-

tement une mise à l'atmosphère du volume de retour 23 est mon-

té en série avec l'étrangleur de ventilation 34a. Au moment de la course de la pompe (descente du diaphragme 22), le volume

de retour 23 est comprimé avec établissement d'une surpres-

sion. Cette surpression ne peut pas non plus être annLlée par 12 2 l2619418 l'intermédiaire de la conduite de raccordement 31 (étrangleur 6i, clapet antiretour 32) parce que, à ce moment, la pression

du carter entrainant le diaphragme 22 est plus grande.

Etant donné qu'avec cet équipement du volume de re-

tour 23 la ventilation de celui-ci est empêchée, une dépres- sion ne peut pas non plus s'établir à des vitesses de rotation

élevées de telle façon qu'un soutien de la course est nette-

ment réduit à une grande vitesse de rotation; la course de la

pompe et la quantité injectée se trouvent donc diminuées.

Dans l'exemple de réalisation suivant la fig. 4,

l'adaptation au ralenti se fait - comme il a déjà été décrit -

par l'intermédiaire de la conduite de raccordement 31 avec le clapet antiretour 32 et de la dérivation 53 avec l'étrangleur

compensateur 34.

Four l'adaptation à pleine charge de la quantité de carburant à débiter, la conduite de compensation 35 communique avec l'atmosphère. La section de passage de la conduite de

compensation 35 est à nouveau déterminée par l'étrangleur 36.

Pour assurer dans la conduite de raccordement 35, un courant uniquement dans le sens d'une ventilation du volume de retour 23 vers l'atmosphère, un clapet antiretour 40 qui s'ouvre dans

l'atmosphère est monté en série avec l'étrangleur 36.

La dérivation 38 de l'étrangleur 36 débouche, elle aussi, dans l'atmosphère et présente un clapet antiretour 39' qui s'ouvre vers le volume de retour 23. Le clapet antiretour 39' est conformé en soupape de maintien de la pression et ne

s'ouvre qu'à partir d'une certaine valeur de seuil de la pres-

sion, de préférence réglable. Cette valeur de seuil de la pression est réglée de telle façon que la dépression de pointe du carter peut s'établir dans le volume de retour 23 sans que la soupape 39' s'ouvre. Des dépressions plus grandes créées par la course de retour du diaphragme 22 et du piston plongeur provoquent l'ouverture de la soupape 39'. De ce fait, de l'air de compensation pénètre dans le volume de retour 23 et la course suivante du piston plongeur se déroule à partir du mime état initial. Le fonctionnement de ce montage correspond

à celui déjà décrit précédemment.

Comme alternative pour la soupape de maintien de la pression 39', il peut ëtre avantageux de prévoir un montage en

* série composé d'un étrangleur réglable 42 et d'un clapet anti-

retour 41 qui s'ouvre vers le volume de retour 23. L'étran-

gleur 42 est réglé de façon à ne permettre qu'une ventilation lente par l'intermédiaire de la dérivation 38' de sorte que la dépression de pointe peut s'établir dans le volume de retour

23 en fonction du temps.

Dans l'exemple de réalisation suivant la fig. 5, l'adaptation au ralenti présente le meme montage que dans la fig. 4. Pour l'adaptation à pleine charge, le volume de retour 23 communique avec l'atmosphère par l'intermédiaire d'une sou-

pape commandable 27, de l'étrangleur réglable 36 et du clapet antiretour 359. Il peut tre utile d'insérer dans cette liaison un filtre à air 28. La soupape 27 est une soupape commandée par pression qui, à partir d'une valeur de seuil de 0,2 bar, par exemple, met le volume de retour 23 en communication avec l'atmosphère et qui bloque la conduite de compensation 35 en

dessous de cette valeur de seuil. Le c6té commande de la sou-

pape 27 est relié à la conduite de compensation 12 par l'in-

termédiaire d'une conduite de refoulement 43 et d'un clapet antiretour 45 s'ouvrant vers la soupape de commande. Dans la dérivation du clapet antiretour 45 est prévu un étrangleur 44

qui autorise des phénomènes de compensation lents.

Lorsque la pression de carter appliquée dépasse 0,2 bar, c'est-a-dire en cas de charge, la pression agit sur la soupape 27 par l'intermédiaire du clapet antiretour 45 et libère la conduite de compensation 35. L'adaptation à pleine charge déjà décrite précédemment se produit du fait de

l'étrangleur 36 et du clapet antiretour 39. Dès que la pres-

sion dans le carter descend en dessous de la valeur de seuil, c'est-àdire au ralenti, une compensation de la pression intervient par l'intermédiaire de l'étrangleur 44, et la soupape 27 commute dans sa position de blocage dans laquelle la conduite de compensation 35 est bloquée. Maintenant, seule est encore efficace l'adaptation au ralenti au moyen du clapet antiretour 32 et respectivement de l'étrangleur compensateur

34. Cela permet de séparer l'adaptation au ralenti et l'adap-

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tation à pleine charge qui ne s'influencent pas alors mutuel-

lement. Dans l'exemple de réalisation suivant la fig. 6. la contrepression dans le volume de retour 23 est déterminée, en S plus de la course du diaphragme 22 et de sa vitesse, par la pression établie dans le volume de compensation 37. Le volume de compensation est de nouveau relié au volume de retour 23 par l'intermédiaire de l'étrangleur 36 et du clapet antiretour 39. De plus! le volume de compensation 37 communique avec un 13 volume accumulateur 47 par l'intermédiaire d'un étrangleur 48

et d'un clapet antiretour 49 qui s'ouvre en direction du vo-

lume accumulateur 47. Le volume accumulateur 47 est relié, par

l'intermédiaire d'une conduite 52, à la conduite de raccorde-

ment 12 en aval ou en amont (ce qui est indiqué en traits in-

terrompus) d'un étrangleur 51 prévu dans la conduite de rac-

cordement. Dans la conduite 52 est inséré un clapet antiretour

46 qui s'ouvre vers le volume accumulateur et dans la dériva-

tion duquel est prévu un étrangleur compensateur 50.

La pression qui s'établit dans le volume accumulateur

47 est représentée dans le diagramme associé. La ligne conti-

nue montre les variations de la pression du carter dont les valeurs positives conduisent directement, par l'intermédiaire du clapet antiretour 46, à une augmentation correspondante de

la pression dans le volume accumulateur 47. Lorsque la sur-

pression du carter diminue, il se produit un phénomène de com-

pensation du volume accumulateur 47 vers la conduite de rac-

cordement 12 en passant par l'étrangleur réglable 50. L'étran-

gleur 50 est alors dimensionné de telle façon que la pression dans le volume accumulateur 47 diminue plus lentement - comme il est représenté en traits interrompus - que la pression du carter de telle façon que dans le volume accumulateur 47 est conservée! jusqu'à une augmentation ultérieure de la pression, une pression qui diffère de la pression du carter. Ainsi, le volume accumulateur 47 présente une pression positive

variable.

Lorsque le moteur tourne à faible vitesse, la pres-

sion dans le volume accumulateur 47 tombe à des valeurs faibles parce que le temps disponible pour la compensation est

suffisamment long. Au ralenti. la pression dans le volume ac-

cumulateur descend presque jusqu'a la dépression dans le car-

ter. Lorsque la vitesse de rotation est élevée, la pression dans le volume accumulateur 47 ne diminue pas aussi fortement parce que le temps disponible pour la compensation est plus court. Les pressions les plus faibles obtenues dans le volume accumulateur 47 augmentent donc avec la vitesse de rotation;

les pressions maximales correspondent à celles dans le carter.

Le clapet antiretour 49 entre le volume de compensa-

tion 37 et le volume accumulateur 47 limite la pression dans le volume de compensation 37 à la pression minimale dans le volume accumulateur 47; l'étrangleur 48 ne provoque de nouveau que des compensations lentes en cas de variation de la vitesse de rotation. A l'intérieur du volume de compensation 37, il

s'établit ainsi une pression qui correspond a la pression mi-

nimale dans le volume accumulateur 47 et qui augmente, comme

celle-ci avec la vitesse de rotation.

Le clapet antiretour 39 entre le volume accumulateur

37 et le volume de retour 23 de la pompe d'injection 10 trans-

met la pression dans le volume de compensation 37 directement

au volume de retour o il produit une contre-pression en fonc-

tion de la vitesse de rotation; avec une conception appro-

priée, une dépression est créée au ralenti. Cette contre-pres-

sion qui augmente avec la vitesse de rotation réduit la course

du piston plongeur au fur et à mesure que la vitesse de rota-

tion augmente; de ce fait, la quantité de carburant débitée est adaptée aux besoins du moteur. L'étrangleur réglable 36 agit de manière inchangée entre le volume de retour 23 et le

volume de compensation 37.

Dans l'exemple de réalisation suivant la fig. 7.

le volume de retour 23 est relié, par l'intermédiaire des conduites 35, 56, à la tubulure d'aspiration 53 du moteur deux temps 2. Entre la conduite a dépression 56 et la conduite de

raccordement 35 vers le volume de retour 23 est disposé un vo-

lume de compensation 37 qui communique avec l'atmosphère par l'intermédiaire d'un étrangleur de mise à l'air 55. Le volume d'impulsion 21 communique par l'intermédiaire de la conduite de raccordement 12 avec un orifice dans le carter du Moteur

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deux temps qui, dans une position prédéterminée du piston 4,

est ouvert par la chemise 4a du piston et établit la communi-

cation avec le carter.

Avec la variante suivant la fig. 7, la course de re-

tour du piston est réduite en fonction de la dépression dans

la tubulure d'aspiration. La dépression dans la tubulure d'as-

piration 53 prélevée, dans le sens d'écoulement, en aval de l'étrangleur 59 agit, par l'intermédiaire de la conduite à

dépression 56 et d'un étrangleur 57, sur le volume intermé-

diaire 37. Par l'intermédiaire de l'étrangleur de mise à l'air

réglable 55. l'air de l'atmosphère pénètre dans le volume in-

termédiaire 37. L'étrangleur de réglage 55 est prévu de telle facon que, pour des vitesses de rotation assez élevées, une dépression est créée dans le volume intermédiaire 37 laquelle

agit, par l'intermédiaire de la conduite 58. comme contre-

pression dans le volume de retour 23.

Dans une position déterminée du piston 4, la chemise du piston ouvre la liaison 4a avec la conduite de raccordement 12 et transmet la pression du carter au volume d'impulsion 21 dans lequel le diaphragme 22 est déplacé vers le bas pour le débit du carburant. Au cours du mouvement ascendant consécutif du piston plongeur 25 commandé par le ressort de rappel 30, la

dépression créée dans le volume de retour 23 provoque une di-

minution de la force de rappel de sorte que le diaphragme 22 ne peut retourner dans sa position initiale. De ce fait! la course du piston pour une phase d'injection suivante est plus

faible que pour la dernière injection; il en résulte une dimi-

nution de la quantité de carburant débitée.

Il peut tre avantageux de conformer les volumes men-

tionnés dans les exemples de réalisation décrits jusqu'ici sous la forme d'espaces fermés rigides. Il convient que ces

volumes soient variables, par exemple sous forme de soufflets.

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Claims

REVENDICATIONS

1. - Dispositif d'injection pour des moteurs deux temps. en particulier pour des outillages portatifs à commande manuelle tels que des tronçonneuses et analogues, comprenant une pompe d'injection (10) et un injecteur (6) débouchant dans

la chambre de combustion (5) du moteur deux temps (2), un vo-

lume de commande de la pompe d'injection étant divisé, par un

diaphragme (22) déplaçant le piston plongeur (25), en un vo-

lume d'impulsion (21) et un volume de retour (23) et le volume d'impulsion (21) étant relié au carter (7) pour l'application de la pression régnant dans le carter du moteur deux temps (2), c a r a c t é r i s é e n c e qu'une contre-pression variable est établie pour la variation de la course du piston

dans le volume de retour (23) en fonction de la vitesse de ro-

tation du moteur deux temps (2) et de la course du piston

plongeur (25).

2. - Dispositif d'injection selon la revendication 1, caractérisé en ce'que le volume de retour (23) est relié à un volume de compensation (37) par l'intermédiaire d'une conduite compensatrice (35) et que dans la conduite compensatrice (35)

est disposé un étrangleur (36) pour réduire des courants com-

pensateurs rapides, le volume de retour (23) communiquant avec

le volume de compensation (37), de préférence par l'intermé-

diaire d'une dérivation (38) avec un clapet antiretour (39)

qui s'ouvre vers le volume de retour (23).

3. - Dispositif d'injection selon la revendication 2,

caractérisé en ce que le volume de compensation (37) est l'at-

mosphère. 4. - Dispositif d'injection selon la revendication 2, caractérisé en ce que le volume de compensation (37) est un espace de compensation entièrement fermé dont le volume est,

de préférence, variable.

5. - Dispositif d'injection selon la revendication 2, caractérisé en ce que dans la conduite de compensation (35)

est disposé, en série avec l'étrangleur (36), un clapet anti-

retour (40) qui s'ouvre en direction du volume de compensation

(fig. 4).

À alqelôeJ -4sa (qú e,tz'-. 'etú etú';) JnaT ueJ,I anb aD ua esTJ9TeJe 'Iú eÀ z suoT4eDTpuaAaJ sap anbuoaDanb aun, UoDas UoT LarUTp j.T4TsodsTT- 'T gúI ( '6T) (,Zú iú) JnoaJ-zue adelD np uoT;eATJp aun suep a;uow;sa sa; uaj suoT;esuadwom sap;uesTJo;ne (, b 'tú) jnaj6ueja; unnb am ua sTJazeJeZ sB UOTeDTpuaAaJ el uoîas UOTDaFuT,p j.T;TsodsTa - *úT * (Dçú 'T) 0c (eú) Jnal ueJ:a,! MaAe aTJas ua a:uow;se aJpqdsowwe,! ap uoT;DaJTp ua '; uawaInoDe,p suas al suep 'anbolq Tnb (0,) JnoC;aJT:ue;adewD un,nb am ua PsTJ eJe' D TT no OT suoT4eD -TpuaAaj sap aunt uoîas uoTq;aruT,p *T; mTsodsTG - 'ZT (q'ú 'e.- 'T) (ej7) JnabueJ; un,p gz aJTeTpwJaeUT,îI Jed a. eqdsowqeI e sTw aJ;e.;nad (.ú) UCT; -esuadwoî ap awnIoA al anb am ua PSTJPaveJeD '6 no 8 suoTmeM -TpuaAaJ sap aun,I uoCas uoT;îaFuT,p yT; TsodsTa - 'TT *(qc'g 6e.' '6T) (et7ú) JnaIB -ue.J un,p aTeTpPwJa;uTT, Jed aJaqdsowel, e sTw aJ.a. rihad oz (Z) Jno;aJ ap awl!O0A al anb am ua sTJa:mDeJeD 6 no 8 suoT;eD -TpuaAaJ sap aun,! uoIas UoT]MaCuT,P *T] TZsodsT(a - 0 (:ú 'fT.t) (Zú) 1no:adT;ue qadel3 al maAe aTJas ua a;uow sa (T9) JnaI ue:i un.nb a- ua asmJ]eJe 8 UOT:.eMTpuaAael uolas uoT aCuTp _T4TsodsT] - '6 ST À(l.) uoTmesuadwom ap awnloA aT Jed lamuaJie Jd ap kJassed e uo5ej ap anieJd aJ]A. uueAnod uosTeTI el e(L) Ja;JeD al sJaA aJ^no,s Tnb (Zú) ino4aJT4ue;adetî un,p aJTeTpewJa;UT,.jed sdwa; x:nap Jna; ow nip (/) Ja:.Iel a! maAe anbTunwwoî ('") Jno.aJ ap awnloA al anb a3 ua isTJ:;ieJeD eZ e T suoT;eZTpuaAaJ sap OT anbuoiDlanb aun,! uoIas uoTsraFUT,p JT;TsodsTU - 8 (b 'E)T4t) (Zt) JnaIEueJz4 un e(Tt) Jno;aJT] 4ue adeID al zaie aTJas ua lasodsTP;sa (8ú) UOT]eATJeP el suep anb am ua 'sTJ;eJ.e6 '2 no z suoTqem -TpuaaaJ sap aunI uolas UOT3aCUT,P J.T;TsodsT( - 'g *(b 'DT.) ITnas ap Jnalea aun,p uoTr;uo. ua aJ^no,s Tnb (,62) Jno aJTrUe;adelD un]sa (82) UOT;eATJPp el suep Jno:aJT;ue;adedm al anb am ua sTJa;ZeJe;2 62 no - suoTmeM -Tpua^a.j sap aun,! uoias UoT;:aFUTp jTrTsOdSTa - *9

19 2619418

15. - Dispositif d'injection selon la revendication 14, caractérise en ce que l'étrangleur (34. 34a. 34'. 36) peut tre réglé par un dispositif de commande électrique qui traite, de préférence, les données de fonctionnement du moteur deux temps.

16. - Dispositif d'injection selon l'une des revendi-

cations 2 ou 3, caractérisé en ce que la conduite de compensa-

tion (35) peut tre bloquée par l'intermédiaire d'une soupape commutable (27) qui, de préférence, est fermée en dessous d'une valeur de seuil et ouverte au-dessus de la valeur de

seuil (fig. 5).

17. - Dispositif d'injection selon la revendication 16, caractérisé en ce que la valeur de seuil est une valeur de

seuil de pression de 0.2 bar de préférence.

18. - Dispositif d'injection selon la revendication 1i caractérisé en ce que le volume de retour (23) communique

avec la tubulure d'aspiration (53) du moteur deux temps.

19. - Dispositif d'injection selon la revendication 18, caractérisé en ce que le volume de retour (23) communique avec la tubulure d'aspiration (53) par l'intermédiaire d'un

volume intermédiaire (37).

20. - Dispositif d'injection selon la revendication 19, caractérisé en ce que le volume intermédiaire (37) peut tre mis à l'atmosphère par l'intermédiaire d'un étrangleur

(55) de préférence réglable.

21. - Dispositif d'injection selon l'une quelconque

des revendications 2 à 20, caractérisé en ce que le volume de

compensation (37) communique avec un volume accumulateur (47) qui, par l'intermédiaire d'un clapet antiretour (46) s'ouvrant vers le volume accumulateur (47), est relié au carter (7), un étrangleur (50), de préférence réglable, étant placé dans une

dérivation du clapet antiretour (46) (fig. 6).

22. - Dispositif d'injection selon la revendication

21, caractérisé en ce que la liaison entre le volume de com-

pensation (37) et le volume accumulateur (47) est constitué d'un clapet antiretour (49) qui s'ouvre en direction du volume accumulateur (47) et d'un étrangleur (48) monté en parallèle

avec ledit clapet antiretour.