FR2599907A1 - Dispositif pour le controle de la puissance d'une source de courant alternatif et applications de ce dispositif - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN DISPOSITIF POUR LE CONTROLE DE LA PUISSANCE D'UNE SOURCE DE COURANT ALTERNATIF. SELON L'INVENTION, UNE CHARGE 22 EST ALIMENTEE A PARTIR DE SOURCES DE PUISSANCES 2 AYANT DES PUISSANCES MAXIMALES DIFFERENTES, ET UN CIRCUIT DE COMMANDE DE COMMUTATION 12, 13, 4, 3, 5, 6, 7 PERMET DE CHOISIR ALTERNATIVEMENT LE PREMIER CIRCUIT DE PUISSANCE QUI ALIMENTERA LA CHARGE ET LE SECOND CIRCUIT DE PUISSANCE QUI L'ALIMENTERA, EN FAISANT GRADUELLEMENT DIMINUER LA DUREE D'ALIMENTATION FOURNIE PAR LA PREMIERE SOURCE ET EN AUGMENTANT GRADUELLEMENT CELLE D'ALIMENTATION FOURNIE PAR LA SECONDE SOURCE. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT AU CHAUFFAGE DE PARE-BRISE POUR COCKPIT D'AVIONS.

Description

L'invention a pour objet un dispositif pour le contrôle de la puissance

d'une source de courant alternatif, et plus particulièrement un dispositif pour le

contrôle de l'alimentation ou mise en service de la puis5 sance d'une source de courant alternatif appliquée à une charge.

GénéraLement un dispositif de chauffage est noyé dans un pare-brise en verre prévu sur le cockpit d'un avion, et un courant électrique est fourni au dispo10 sitif de chauffage pour réchauffer le verre de façon à empêcher la formation de buée et de givre. Le courant est appliqué à partir d'une source de courant alternatif installée dans l'avion, et sa valeur doit être réglée en fonction de la température atmosphérique. De façon classique, on contrôle la phase du courant au moyen d'un thyristor. Un dispositif de contrôLe classique qui effectue un tel contrôLe de phase en utilisant un thyristor présente les inconvénients suivants. Plus spécifiquement la forme 20 d'onde du courant continu devient discontinue et engendre des bruits. De façon à empêcher la génération de bruit, il peut être considéré que l'on contrôle le courant au moyen de mises en route dans des unités de périodes de

temps du courant alternatif.

Cependant, un générateur installé à bord de

l'avion ne présente pas un très bon facteur de fluc-

tuation de tension. Par suite si le courant est contrôlé au moyen de mises en route dans des unités de périodes de passage du courant alternatif, les fluctuations de la tension de sortie du générateur augmentent et provoquent le vascillement de l'éclairage des lampes fluorescentes. De façon à empêcher La discontinuité du courant, on peut envisager d'utiliser plusieurs circuits d'alimentation de courant ayant différentes puissances et qui sont sélectivement choisies. Dans ce cas, lorsque les circuits d'alimentation de courant ayant des puissances différentes sont commutés, un courant important est instantanément délivré à la suite d'une discordance de phase entre la tension de courant au moment de la commutation,

et il peut en résulter une fluctuation de la tension d'ali15 mentation du courant.

Dans un circuit de contrôle classique de courant utilisant un thysristor, le thysristor requiert une condition de signal de porte très stricte pour sa mise en route,

et le circuit de signal de porte devient compliqué ce 20 qui augmente le prix de revient.

Un objet de la présente invention est de prévoir un système permettant d'alimenter par une source de courant alternatif une charge, tandis qu'on commute une pluralité de circuits d'alimentation de puissance, le système permet25 tant de contrôler le passage du courant dans des unités de périodes de temps du courant alternatif et permettant de prévoir un dispositif de contrôle de puissance en courant alternatif peu coûteux comprenant un circuit simplement disposé et dans lequel la fluctuation de tension, provoquée 30 par la discontinuité du courant lors de la commutation des circuits d'alimentation en puissance peut être éliminée, le fonctionnement d'un thyristor peut être assuré de façon sûre, et deplus une influence défavorable teLle que la

génération de bruit sur un autre équipement peut être 35 évitée.

De façon à atteindre cet objet, il est prévu un dispositif de contrôle de la puissance du courant alternatif qui comprend une pluralité de moyens d'alimentation de puissance engendrant des puissaces ayant des valeurs maximales différentes, des moyens de commutation pour, après qu'un courant alternatif soit établi de façon continue dans un état de contrôle désiré, alternativement choisir les premiers moyens d'alimentation de puissance utilisés jusqu'à ce moment et des seconds moyens d'alimentation de puissance pour fournir une puissance voisine de celle fournie à une charge à ce moment à partir de la pluralité de moyens d'alimentation de puissance, des moyens de con10 trôle de la mise en route pour raccourcir graduellement la mise en route des premiers moyens de puissance tout en prolongeant graduellement la mise en route des seconds moyens de puissance jusqu'à ce que la mise en route des seconds moyens de puissance corresponde à la période entière, 15 et des moyens pour modifier la mise en route des moyens d'alimentation de puissance dans des unités de périodes

de temps d'alimentation du courant alternatif.

L'invention apparaîtra plus clairement à l'aide

de la description qui va suivre faite en référence aux 20 dessins annexés dans lesquels:

- la figure 1 est un schéma synoptique montrant un mode de réalisation de l'invention; - la figure 2 est une vue détaillée du schéma d'un circuit montrant un détecteur de niveau zéro illustré 25 à la figure 1; - la figure 3 est un schéma détaillé de circuit de contrôle de mise en route du courant de chauffage illustré à la figure 1; - la figure 4 est un schéma d'un circuit détaillé 30 d'un circuit de contrôle générateur de signal de porte illustré à la figure I; - la figure 5 est un schéma d'un circuit détaillé d'un circuit de thyristor montré à la figure 1; - la figure 6 est un schéma d'un circuit détaillé 35 d'un générateur de signal de porte illustré à la figure 1; - la figure 7 est un schéma d'un circuit détaillé d'un détecteur de courant de surcharge illustré à La figure 1; - les figures 8A à 8G sont des diagrammes de temps des signaux expliquant le fonctionnement du circuit iLLustré à la figure 1; - les figures 9A à 9F sont des diagrammes de temps des signaux expliquant Le fonctionnement du circuit illustré à la figure I; - les figures 10A à 10C sont des diagrammes d'ondes illustrant un état de démarrage d'un thyristor; - la figure 11 est un graphique illustrant la génération d'un signal de comparaison en fonction de la température d'un objet; - les figures 12A à 12C sont des graphiques 15 montrant des formes d'ondes d'un courant appliqué à un dispositif de chauffage; et - les figures 13A à 13C sont des diagrammes de temps expliquant le fonctionnement du détecteur de

courant de surcharge.

En se reportant à la figure 1, on a représenté un diagramme -synoptique montrant un dispositif de contrôle d'alimentation en courant alternatif construit selon un mode de réalisation de la présente invention. A la figure 1, la référence numérique 1 correspond à un circuit de 25 filtrage ou filtre; 2 est un circuit d'alimentation de puissance; 3 un détecteur de niveau zéro; 4 un circuit de contrôLe de l'instant de mise en route du courant de chauffage; 5 un circuit de contrôLe de l'instant de génération d'un signal de porte; 6 un générateur de signal 30 de porte; 7 un circuit de thyristor; 8 un détecteur de courant de surcharge; 9 un détecteur du courant de chauffage; 10 un détecteur de court-circuit; 11 un détecteur de surchauffe; 12 et 13 des circuits de commutation; 15 une porte ET; 16 un relais, 16a un contact du relais 16; 17 un transformateur; 181 et 182 des commutateurs de puissance interverrouillés; 19 un commutateur de vérification de détecteur; 20 un commutateur de vérification de surchauffe;

21 un commutateur de vérification d'alimentation de puissance; 22 un dispositif de chauffage noyé dans le parebrise d'un avion; 23 une lampe indicatrice de fonctionnement; 24 une thermistance permettant de détecter la tempé5 rature du pare-brise; et 25 une résistance.

Le filtre 1 empêche la pénétration de bruits extérieurs dans le dispositif ainsi que la fuite de bruits provenant du dispositif-vers un appareil extérieur. Le circuit de puissance 2 convertit une tension en courant 10 alternatif en une tension en courant continu nécessaire pour le fonctionnement du dispositif. Le détecteur 3 de niveau zéro détecte un niveau zéro pour chaque période de l'onde du courant alternatif, et engendre un signal d'impulsion au début de chaque période. Comme illustré 15 à la figure 2, le détecteur 3 de niveau zéro comprend une borne d'entrée 3a, une borne de sortie 3b, des résistances 32a à 32d, des diodes 33a à 33c, un transistor

34, une capacité 35 et un inverseur 36.

Le circuit 4 de contrôLe de l'instant d'alimen20 tation en courant du dispositif de chauffage contrôle le courant appLiqué au dispositif de chauffage en fonction de mises en route dans des unités de temps de l'onde alternative en fonction de la température du pare-brise et du laps de temps depuis la mise en route. Comme montré à la figure 3, ce circuit est constitué par un amplificateur 40, un temporisateur 41 réglé à 3 mn dont la tension de sortie augmente lineairement pendant 3 minutes à partir de la mise en route, un comparateur 42, un osciLLateur 43 engendrant une onde triangulaire à une fréquence d'en30 viron 8 Hz, et un circuit de discrimination de niveau 44. Les pièces qui composent ce circuit sont constituées par les résistances 40a à 40f, 41a à 41f, 42a, 42b, 43a à 43m, et 44a à 44g, des amplificateurs différentiels 40q, 41q, 42q, 43q-à 43s, 44q et 44r, des diodes 41t à 41v, 42t, 43t à 43w, et 44t, des capacités 40x, 40y, 41x, 42x, 43x et 44x, des bornes d'entrée 4a à 4c et des bornes

de sortie 4d à 4f.

Le circuit 5 de contrôle-de l'instant de génération du signal de porte engendre Le signal de porte nécessaire pour contrôler le moment de la mise en route pour une période de temps du circuit du thyristor 7. Comme illustré à la figure 4, le circuit 5 comprend les résistances 50a à 50e, les capacités 51a à 51d, les temporisateurs 52a à 52c, les dispositifs tampons 53 à 53c, une porte OU 54, des diodes 55a à 55c, des inverseurs 56a et 56b, des circuits RS flip-flop 57, une porte ET 58, 10 des bornes d'entrée 5a à 5d, et des bornes de sortie 5e à 5h. Comme illustré à la figure 5, le circuit du thyristor 7 comprend les thyristor 70a à 70f, les bornes

d'entrée 7a à 7m, et les bornes de sortie 7p à 7r.

Comme illustré à la figure 6, le générateur 6 de signal de porte comprend les portes NON-ET (NAND) a et 60b, les résistances 61a à 61h, les capacités 62a à 62d, les inverseurs 63a à 63d, les dispositifs tampons 64a et 64b, les portes ET 65a à 65l, les circuits flip20 flop RS 66a et 66b, les diodes 67a à 67d, les transistors 68a à 68d, les transformateurs d'impulsions 69a à 69c, les bornes d'entrée 6a à 6g, et les bornes de sortie 6j

à 6m et 6p à 6z.

Comme montré à la figure 7, le détecteur de 25 surcharge de courant 8 comprend des résistances 81a à 81h, des capacités 82a et 82b, des diodes 83a à 83c, des amplificateurs différentiels 84 et 85, une borne d'entrée

8a et des bornes de sortie 8b et 8c.

Comme illustré à la figure 1, le détecteur 9 30 du courant de chauffage comprend un transformateur 91, une diode 92, un amplificateur différentiel 93 et une source de tension de référence 94. Le détecteur 9 envoie un signal de haut niveau (référencé comme égal à "1" ciaprès) lorsque le courant de rectification engendré par 35 le courant du dispositif de chauffage dépasse la valeur fournie par la source de tension de référence 94. Le niveau de sortie provenant de la source de tension de référence 94 est choisi de façon à être légèrement supérieur au courant de rectification engendré par la valeur régLée à son maximum du courant de chauffage fourni au dispositif de chauffage 22. Par suite, lorsque le courant de chauffage est normalement appliqué, le détecteur 9 de courant de chauffage déLivre de façon continue le signal "1". Le détecteur 10 de court-circuit comprend un amplificateur différentiel 10a, une source de tension de référence 10b et des inverseurs 10c et 10d. Le détecteur 10 alimente normalement le relais 16. Lorsque l'état de courtcircuit est réalisé, c'est-à-dire lorsqu'une tension appliquée à la borne d'entrée 10e devient inférieure au signal déLivré par la source de tension de référence 10b, ou lorsqu'un état de détection de surcharge de courant apparaît, c'est15 à-dire lorsque le signal "1" est fourni à la borne d'entrée, ou lorsqu'un état de détection de surchauffe apparaît, c'est-à-dire lorsqu'un signal de bas niveau (référencé ci-après simplement comme "0") est appliqué à la borne

d'entrée 10f, le relais 16 n'est plus alimenté.

Le détecteur de surchauffe 11 comprend un amplificateur différentiel 11la, une source de tension de référence 11b, un inverseur 11c et une diode 11d. Lorsqu'un état de détection de surchauffe apparaît, c'est-à-dire lorsqu'une tension supérieure au niveau déLivré par la source de tension de référence 11 est appliquée à la borne d'entrée 11e, le détecteur 11envoie un signal "0" à partir de la borne de sortie 11g. Le circuit de commutation 12

comprend un transistor 12a et des diodes 12b et 12c.

Le fonctionnement du circuit de contrôLe d'alimenta30 tion en courant alternatif illustré à la figure 1 sera maintenant décrit en détail en faisant référence aux figures 8A à 8G, 9A à 9F, 10A à 10C, 11, 12A à 12C et aux figures

13A à 13C.

Pour une meilleure compréhension, la description 35 qui va suivre est faite en supposant que seulement un

type de puissance est appliqué au dispositif de chauffage

22. En faisant référence à la figure 1, lorsque les com-

mutateurs de puissance ou d'alimentation 181 et 182 sont mis en service, Le circuit d'alimentation 2 fournit une tension +V nécessaire pour assurer Le fonctionnement des circuits respectifs. A L'état normaL, Le reLais 16 est -alimenté et le contact 16a est fermé. Par suite, un courant aLternatif illustré à La figure 8A est délivré à partir d'une borne d'entrée IN en traversant le circuit de filtrage 1, et est appliqué à la borne d'entrée 3a du détecteur 3 de niveau "0". Comme montré à La figure 2, dans le détecteur 3 de niveau zéro, est montée une diode Zener 33c en série avec Le circuit de base du transistor, et la tension en courant continu +V est appliquéeau transistor 34. Par suite, si la diode Zener 33c est courtcircuitée, étant donné que le transistor 34 reçoit la tension continue +V, son niveau de démarrage de fonctionnement correspond à +V comme montré à la figure 8A. Lorsque la valeur de l'onde de tension du courant alternatif diminue et passe en-dessous de la valeur +V, le transistor 34 est alimenté. Si la tension de rupture de la diode 20 Zener 33c est égale à la tension en courant continu +V appliquée au transistor 34, le transistor est mis en route (devient passant) lorsque le niveau de la tension en courant alternatif baisse à partir du niveau de début de fonctionnement +V d'une valeur V, et il délivre un signal 25 comme montré à la figure 8B. De façon plus spécifique, le transistor 34 est mis en fonctionnement (passant) en réponse au niveau "0" de l'onde de tension alternative et il est arrêté (ou bloqué) en réponse au niveau zéro suivant.

Dans la description qui précède, la tension

inverse à travers l'émetteur du transistor 34 est zéro.

Cependant, cette valeur est d'environ 0,7 V en pratique, et ce niveau ne peut être ignoré comme constituant le niveau de démarrage opérationnel inhérent du transistor 35 34. Cependant, lorsque la tension en courant continu et la tension de rupture de la diode Zener 33c sont choisies de façon appropriée, le niveau de démarrage opérationnel

du circuit entier peut être réglé à la valeur "zéro".

De façon plus spécifique, Le décalage de niveau de La diode Zener 33c est introduit de façon à supprimer La tension d'opposition en courant continu qui est appLiquée au transistor 34 dans La direction opérationneLLe de sorte que Le niveau de démarrage opérationnel du transistor 34 correspond à La tension zéro, permettant ainsi d'obtenir un niveau de détection zéro. La tension engendrée aux bornes de la résistance 32c, comme ilustré à La figure 10 8B est différenciée par la capacité 35 et la résistance 32d et est convertie en un signal illustré à la figure 8C. Le signal est fixé par la diode 33b et est inversé par l'inverseur 36. Ensuite Le signal inversé est fourni

à la borne de sortie 3b en tant que signal d'impulsion 15 comme illustré à la figure 8D.

Le signal d'impulsion provenant de la borne de sortie 3b est appliqué à la borne d'entrée 5a du circuit de contrôLe de l'instant de génération du signal de porte, et il est alors appliqué à la borne B du tempori20 sateur 52b à travers le tampon 53b. Lorsque le signal "1" est appliqué à la borne CD du temporisateur 52b, le temporisateur 52b engendre un signa i"" à partir de la borne Q et un signal "0" à partir de la borne Q en

réponse au bord te fuite du signal appliqué à la borne 25 B. Cet état se continue pendant une durée de temps déterminée seulement par la résistance 50b et la capacité 51b.

Lorsque la borne CD vient au niveau "0", les niveaux logiques des bornes Q et Q sont inversés. Par suite, chaque fois que le signal d'impulsion illustré à la figure 8D 30 à partir du détecteur 3 de niveau zéro est appliqué à la borne 5a d'entrée, un signal d'impulsion qui est au niveau "1" durant seulement la période de temps T, comme illustré à la figure 8E, est engendré. La période T est déterminéepar la résistance 50b et la capacité 51b, comme 35 décrit ci-dessus, et le signal de sortie provenant du temporisateur 52b montré à la figure 8A et qui est choisi de façon à être plus Long qu'une demi-période du courant alternatif et plus court qu'une période, est appliqué à la borne d'entrée 6d du générateur 6 de signaL de porte à travers le tampon 53c, la porte ET 58 et la borne de sortie 5g (la condition ET de La porte ET 58 est établie comme il sera décrit plus loin). Pour cette raison, comme illustré à la figure 6, l'oscillateur comprenant la porte NON-ET (NAND) 60b et l'inverseur 63b engendrent de façon répétitive un signal de porte (figure 8F) ayant une largeur d'impulsion courte déterminée par la résistance 61d et 10 la capacité 62b pendant une période durant laquelle le

signal "1" est appliqué à la borne d'entrée 6d.

Après mise en route, le temporisateur 41 réglé à trois minutes du circuit 4 de contrôLe de l'instant d'alimentation du dispositif de chauffage envoie un signal 15 "0", et ce niveau est graduellement augmenté durant environ 3 minutes. Les amplificateurs différentiels 44q et 44r envoient des signaux "1" une fois qu'ils sont alimentés,

et ces signaux sont émis à travers les bornes 4f et 4g.

Ces signaux sont appliqués à une borne de chacune des 20 portes ET 65a et 65c à travers les bornes 6e et 6f et les tampons 64a et 64b du générateur 6 de signal de porte illustré à la figure 6. L'autre borne de chacune des portes ET 65a et 65b reçoit le signal de sortie provenant du détecteur 3 de niveau zéro à travers l'inverseur 56b du circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte. Comme montré à la figure 8D, le détecteur 3 de niveau zéro est amené au niveau "0" pour une courte période de temps après que le niveau zéro ait été détecté, puis il est maintenu à un niveau "1" durant les autres périodes de temps. Pour cette raison, l'autre borne d'entrée de chacune des portes ET 65a et 65c du générateur 6 de signal de porte illustré à la figure 6 reçoit un signal illustré à la figure 8D. Durant la période de niveau "1" du signal, les portes ET 65a et 65c envoient les signaux 35 "1". En réponse à celà, les flip-flop 66a et 66b sont établis et engendrent des signaux "1" à partir de leurs bornes Q. Le signal "1" provoque l'envoi par la porte ET 65e c'un signal "1". Par suite une onde d'osciLLation de fréquence éLevée envoyée à partir de L'inverseur 63b est appLiquée au transistor 68a à travers La porte ET i, la diode 67b et la résistance 61f, grâce à quoi le 5 transistor est mis en fonctionnement (passant). Ensuite, le signal de porte est appliqué aux thyristors 70a et b du circuit de thyristor 7 à travers le transformateur d'impulsion 69a, allumant ainsi ces thyristors. Les signaux de sortie provenant des thyristors 70a et 70b 10 sont appliques au transformateur 17, comme iLLustré à la figure 5. Ainsi, les signaux appliques au transformateur 17 sont transformés, et iLs sont ensuite appliqués

au disoositif de chauffage 22.

Etant donné que chaque paire de thyristors sont 15 connectés en paraLLèLe l'un à L'autre en étant montés en opposition, chaque thyristor est mis en action par une demi-onde positive du courant alternatif. Dans un thyristor en général, lorsqu'une tension de polarisation avant est aDpliquée à l'anode, le thyristor peutêtre mis 20 en fonctionnement si un signal de porte est appliqué à la grille pendant un court intervalle de temps. Cependant iL peut se faire qu'il ne soit pas allumé seLon les conaitrons d'environnement. SI le thyristor est toujours utilisé dans de bonnes conditions d'environnement, un tel fonctionnement erroné ne peut se produire. Cependant, de bonnes conditions d'environnement peuvent compromettre l'économie du système. Même si un état de fonctionnement erroné apparait, lorsqu'un signaL de porte est appliqué, non pas une fois, mais de façon répétitive, Le thyristor 30 peut être mis en fonctionnement de façon sûre. Pour cette raison, dans Le dispositif de L'invention, un signaL de porte ayant une fréquence d'environ 20 kHz est engendré et iL est appliqué aux thyristors de façon à permettre

leur fonctionnement dans des conditions fiables.

Les thyristors qui sont en fonctionnement peuvent être couoés en inversant la polarité de la tension d'alimentation aopliquée à travers L'anode et la cathode.

Ainsi, comme iLLustré à la figure 5, chaque paire de thyristors sont reLiés en paraLLèLe en étant montés en opposition.

Même si L'onde de courant aLternatif correspond à une demi-onde négative, le signaL de porte à haute fréquence peut continuer à être applique. De cette manière, les thyristors qui sont allumés en réponse à la demi-onde positive, peuvent être allumés en réponse à la demi-onde négative du courant alternatif. Lorsque le signaL de porte peut être établi pour être arrêté à un moment dépassant 10 une demi-période de l'onde alternative appliquée et à l'intérieure d'une période, les thyristors qui ont été

alimentés, après achèvement d'une période du courant alternatif, peuvent être éteints.

Dans ce dispositif, comme illustré à la figure 15 8G, les thyristors sont allumés ou mis en fonctionnement à partir de la demi-onde négative. Après le temps t1 auquel succède à la demi-onde négative la demi-onde positive, le signal de porte peut être appliqué. Par suite, lorsque l'onde alternative correspond à La demi-onde positive, Les thyristors qui ont été arrêtés en réponse à La demionde négative peuvent être allumés, et une demi-onde positive est produite. A L'instant t2, La fourniture du signaL de porte est arrêté. Dans cet état, Les thyristors qui sont à l'état de marche jusqu'au temps t3 auquel La poLa25 rité de La tension d'alimentation correspond à La demionde positive sont maintenus aLLumés. A L'instant t3, étant donné que La tension d'alimentation correspond à la demi-onde négative, Les thyristors qui ont-été amenés à l'état de fonctionnement par la demi-onde positive, sont arrêtés. A partir de ce moment, étant donné que L'alimentation du signal de porte est recommencé, comme illustré à la figure 8F, Les thyristors qui ont été places à l'état d'arrêt,par la demi-onde positive, sont allumés, et Le signal de sortie de la demi-onde négative, suivant la 35 demi-onde positive, constitue le signal de sortie provenant du circuit de thyristor 7, comme illustré à la

figure 8G. De cette manière, chaque fois que l'onde alter-

native traverse le niveau zéro dans une direction, c'està-dire depuis la direction positive vers la direction

négative, le signal de porte peut être engendré, de sorte que l'onde alternative peut être émise de façon continue.

A l'instant t4, la fourniture du signal de porte est stoppée. Comme décrit ci-dessus, les thyristors qui ont été amenés en état de marche à ce moment, sont maintenus allumés. Cependant, étant donné que la polarite de l'onde alternative est altérée à l'i-nstant t5, les thyristors qui ont été allumés sont éteints. Comme montré à la figure 8F, étant donné qu'aucun signal de déclenchement n'est appliqué à l'instant t4, le circuit 7 de thyristor n'engendre pas de signal de sortie après l'instant t4. De cette manière, lorsque les thyristors sont allumés à partir du début de l'onde alternative et que le signal de déclenchement n'est pas appliqué à la fin de la phase d'allumage avant que l'onde alternative ne change de polarité, les thyristors passent de l'état de marche à l'état arrêt au niveau zéro de l'onde alternative au moment des mises en route et des arrêts, et en conséquence aucun bruit n'est engendré par ces opérations de

mise en route et d'arrêt. Etant donné qu'un signal est répétitivement appliqué aux portes des thyristors, les 25 thyristors peuvent être allumés de façon fiable.

Le circuit 4 de contrôLe de l'instant d'allumage du courant de chauffage est disposé comme illustré à la figure 3. La tension de sortie provenant du temporisateur 41 réglé à 3 minutes est augmentée linéairement

depuis le début de l'allumage et est saturé au bout d'environ 3 minutes comme il est visible sur la figure 9A.

L'oscillateur 43 engendre une onde triangulaire à une fréquence d'environ 8 hZ, comme montré à la figure 9B.

Pour cette raison, les amplificateurs différentiels 42q délivrent un signal "0" durant un intervalle durant lequel le niveau du signal de sortie issu du temporisateur 41

réglé à 3 minutes est supérieur au niveau de l'onde trian-

gulaire. Le signal provenant de l'amplificateur 42q est envoyé à partir de la borne 4e et est fourni à la borne CD du temporisateur 52b à travers la borne 5b, l'inverseur 56a et la porte OU 54 du circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte. Ainsi, un signal tel qu'illustré à la figure 9 est appliqué à la borne CD du temporisateur 52b. Etant donné que La fréquence de la source d'alimentation en courant alternatif est d'environ 400 hZ, la période de L'onde triangulaire est

50 fois égale à celle de La source de courant alternatif.

Par suite, une période d'onde triangulaire correspond à 50 cycles de l'onde d'alimentation alternative. Tandis que le signal illustré à la figure 9D est au niveau "1", étant donné que le signal de porte est appliqué au circuit 15 de thyristor 7, le circuit de thyristor 7 est alimenté par intermittence pendant 3 minutes après la mise en route, et la durée d'alimentation e-st prolongée pendant que le temps s'écoule. Après que la tension de sortie du temporisateur illustré à la figure 9A soit venue à saturation,

le circuit 7 du thyristor est maintenu en état de marche.

Pour cette raison, comme illustré à la figure 9E, le signal de sortie de l'onde alternative provenant du circuit 7

de thyristor augmente le nombre d'ondes alternatives répétitives durant l'intervalle d'émission tandis que le temps 25 s'écoule.

Dans la description qui précède, La température

du verre n'a pas été considérée. En pratique, la thermistance montée dans le pare-brisse fournit une résistance qui correspond à la température du verre. GénéraLement, la température est faible et une résistance également faible est appliquée à la charge. Pour cette raison, dans L'amplificateur différentiel 40q, de l'amplificateur 40, étant donné que la tension de la borne d'entrée de non inversion est supérieure à celle de la borne d'entrée d'inversion, ce circuit engendre un signal "1", c'est-à-dire un signal tendant à augmenter la température du dispositif de chauffage 22.Cependant, comme il a été décrit ci-dessus, étant donné que la tension de sortie du temporisateur 41 réglée à 3 minutes augmente graduelLement, le niveau de sortie de l'amplificateur différentiel 41q est inférieur au niveau de sortie de l'amplificateur différentiel 40q, et le niveau de sortie de l'amplificateur différentiel 40q est fixé au niveau de sortie de L'amplificateur différentiel 41q à travers la diode 41t. Ensuite le signal du niveau fixé est appliqué à la borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 42q. Lorsque le dispositif de chauffage est chauffé, et que la température du verre est augmentée, 10 la résistance de la thermistance est augmentée et la tension appliquée à la borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 40q est également augmentée. Le niveau de sortie de l'amplificateur différentiel 40q est graduellement diminué. Lorsque le niveau de sortie de 15 l'amplificateur différentiel 40q est diminué de façon à devenir inférieur au niveau de sortie de l'amplificateur différentiel 41q, étant donné que la diode 41t est polarisée en inverse, un signal appliqué à la borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 42q est contrôlé 20 seulement par le signal de sortie provenant de l'amplificateur différentiel 40q, et le contrôle est assuré de façon

à obtenir, pour le verre, une température équilibrée.

L'onde alternative émise à partir du circuit de thyristor 7 est appliquée au transformateur 17 et est 25 convertie en une tension requise par les conditions de fonctionnement du dispositif de chauffage 22, et la tension est appliquée à ce dispositif. Lorsqu'un contrôle d'allumage intermittent est effectué en utilisant le transformateur, si la durée intermittente est plus faible qu'une 30 valeur déterminée, l'opération d'allumage suivante débutera avant que l'énergie électro-magnétique du transformateur soit éteinte. Lorsque l'opération de mise en route est recommencée, un courant de polarité opposée à la polarité immédiatement précédente peut être appliqué. Autre35 ment, le flux magnétique dans un noyau de fer serait saturé

et un courant important serait engendré de façon indésirable.

Pour cette raison, l'onde alternative illustrée à la figure a est engendrée. Lorsque cette onde alternative est controlée de façon intermittente, l'opération de mise en route qui se termine avec la demionde positive, comme illustré à la figure 10a, doit être recommencée à partir de la demi-onde négative. Comme montré à la figure 10C, le dispositif permettant de réaliser ceci engendre le signal de porte à un intervalle de temps pour lequel l'onde illustrée à la figure 10A devient négative, et le signal de porte est stoppée avant que l'onde alternative passe 10 de la demi-onde négative à la demi-onde positive et que cette demi-onde ait pris fin. Le moment de l'arrêt du signal de porte est choisi de façon que les thyristors

puissent, de façon-fiable, être arrêtés lorsque la demionde positive change et devient négative.

Avec une telle disposition, le contrôle de la mise en route est assuré dans des unités de périodesde l'onde alternative, et l'aLlumage est graduellement prolongé à partir de la mise en route comme illustré à la figure 9E. Le fonctionnement de L'opération est démarré à partir du moment o l'onde alternative traverse le niveau zéro dans une-direction de polarité donnée, comme illustré à la figure lOB, et l'opération est arrêtée lorsque l'onde alternative traverse le niveau zéro dans la même direction de polarité que celle correspondant à l'instant 25 du début de la mise en route. Ce contrôle est effectué de façon continue jusqu'à ce que la température du verre atteigne une température prédéterminée. Après que la température du verre ait atteint la valeur prédéterminée, si la température du verre change, par suite d'un changement 30 de la température atmosphérique, le contrôle, pour ramener la température du verre à la température prédéterminée

est effectué.

Dans la description qui précède, un type de

puissance est fourni au dispositif de chauffage 22. Comme 35 décrit cidessus, le contrôle d'arrêt et de marche de la puissance nécessaire pour chauffer le dispositif 22 ne pose aucun problème en terme de controle de température du dispositif 22. Cependant, La source d'alimentation de l'avion n'a pas une bonne stabilité de tension. Par suite, lorsque le dispositif de chauffage est mis en route, la tension de l'avion diminue, et provoque des scintillements des lampes fluorescentes utilisées pour l'éclairage, entraînant un inconfort pour des passagers. Conformément à l'invention, le contrôle de l'instant de mise en route est d'abord effectué avec une faible puissance. Lors de toutes les périodes correspondant à l'état d'allumage, (cet état 10 correspondant à l'état décrit ci-dessus) une puissance de cette valeur et une puissance plus importante que la puissance précédente sont alternativement appliquées au dispositif de chauffage. A ce moment, les instants d'allumage à puissance importante sont relativement courts et sont 15 prolongés graduellement lorsque le temps s'écoule. En contraste avec ceci l'instant d'allumage de faible puissance

est raccourci lorsque le temps s'écoule.

Avec la disposition ci-dessus décrite, une diminution de la tension de l'avion peut être limitée, ce

qui permet d'éviter un scintillement des Lampes fluorescentes.

Un circuit capable de réaliser ce contrôLe susmentionné sera maintenant décrit. Comme décrit ci-dessus les sorties Q des temporisateurs 52a et 52b, illustrés à la figure 4, sont commutés du niveau "0" au niveau "1" en réponse au bord de fuite du signal appliqué à la borne B lorsque la borne CD est au niveau "1". Lorsque le signal "0" est appliqué à la borne CD, ces temporisateurs sont recaLés, et les bornes Q sont établies au niveau "0". Pour 30 cette raison, lorsque le signal "1" est engendré à partir de la borne Q du temporisateur 52b, la borne Q du temporisateur 52a engendre le signal "0". Le temporisateur 52b envoie un signal "1" à partir de sa borne Q tandis que le signal illustré à La figure 9E continue à être émis. D'autre part, le temporisateur 52a engendre un signal "1" à partir de sa borne Q, tandis que le signal illustré à la figure

9E n'est pas engendré.

Le signat de sortie provenant du temporisateur 52a du circuit 5 de contrôLe de l'instant de génération du signal de porte est appliqué à partir de la borne de sortie 5f à la porte NON-ET (NAND) 60a du générateur 6 de signal de porte. Le signal de sortie provenant du temporisateur 52b à l'intérieur du circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte est appLiqué à la porte NON-ET (NAND) 60b du générateur 6 de signal de porte à travers le flip-flop 57, la porte ET 58 et la borne de sortie 5g. En se référant à la figure 6, les circuits qui sont respectivement numérotés 600 et 601 et comprennent respectivement les portes ET 60a et 60b constituent un circuit oscillatoire (oscillant à une fréquence d'environ 50kHZ). Ces circuit oscillatoires 600 15 et 601 oscillent lorsque le signal "1" est appliqué à leurs portes NON-ET (NAND) 60a et 60b. Comme décrit cidessus, étant donné que les signaux de sortie provenant des temporisateurs 52a et 52b apparaissent alternativement, les circuits oscillatoires 600 et 601 engendrent également 20 alternativement des signaux de sortie. Ces signaux d'oscillation sont appliqués à une borne d'entrée de chacune des portes ET 65h et 65l respectivement. L'autre borne d'entrée de chacune des portes ET 65h et 651 reçoit le signal de sortie provenant du flip- flop 66a ou 66b à tra25 vers la porte ET 65f ou 65g. Le flip-flop 66a est contrôLé par un signal fourni par la borne de sortie 4f du circuit 4 de contrôLe de l'instant d'alimentation du courant de chauffage à travers le tampon 64a et la porte ET 65a, et le flip-flop 66b est contrôLé par un signal appliqué 30 à partir de la borne de sortie 4g du circuit de contrôle 4 à travers le tampon 64b et la porte ET 65c. Dans le circuit 4 de contrôLe de l'instant d'alimentation en courant de chauffage, à la fois les amplificateurs différentiels 44q et 44r délivrent des signaux "1" tandis que le niveau de sortie de l'amplificateur différentiel 44q illustré à la figure 3 est faible. Lorsque le niveau de sortie de l'amplificateur différentiel 40q a atteint un niveau prédéterminé, l'amplificateur différentiel 44q commence à engendrer un signal "0". Lorsque le niveau de sortie provenant de l'amplificateur différentiel 40q est encore augmenté, à la fois les amplificateurs diffé5 rentiels 44q et 44r délivrent des signaux "0". Le signal provenant de l'amplificateur différentiel 40q change selon son signal d'entrée, c'est-à-dire suivant la résistance de la thermistance 24 reliée à La borne 4a. La résistance de la thermistance 24 change en fonction de la température 10 du pare- brise du cockpit dans laquelle le dispositif de chauffage 22 illustré à la figure 1 est noyée. La température du pare-brise change en fonction du courant appliqué à travers le dispositif de chauffage 22. Par suite, la constance du circuit 4 de contrôle d'alimentation du cou15 rant de chauffage est déterminée de façon que lorsque la température du dispositif de chauffage dépasse une première température, l'amplificateur différentiel 44q délivre un signal "0", et lorsque la température du dispositif de chauffage excède une seconde température plus

élevée que la première température, l'amplificateur différentiel 44r engendre également un signal "0".

Lorsque la source d'alimentation est mise en marche, à la fois les amplificateurs différentiels 44q et 44r, illustrés à la figure 3, engendrent des signaux 25 "1" après mise en route du temporisateur 41 réglé à 3 minutes, et le signal 1 correspondant est appliqué à une borne d'entrée de chacune des portes ET 65a et 65c du

générateur 6 de signal de porte illustré à la figure 6.

L'autre borne d'entrée de chaque porte ET 65a et 65c est connectée à la borne de sortie 3b du détecteur 3 de niveau "0" à travers la borne d'entrée 6b et l'inverseur 56b du circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte. Par suite, Lorsque le signal d'impulsion est appliqué à partir du détecteur 3 de niveau zéro, les 35 portes ET 65a et 65c du générateur 6 du signal de porte émettent des signaux "1", tandis que les flip-flops 66a et 66b sont simultanément établis, et que leurs sorties

Q sont amenées au niveau "1".

Les sorties Q des flip-flip 66a et 66b du générateur 6 du signal de porte sont appliquées aux diodes 43u et 43t à travers les bornes d'entrée 4c et 4b du circuit 4 de contrôLe de L'instant d'alimentation du courant de chauffage. En réponse à ces signaux appliqués; une certaine tension est engendrée dans la résistance 43i. Etant donné que cette tension est appliquée à la borne d'entrée d'inversion de. l'amplificateur différentiel 43r, l'amplificateur 10 différentiel 43r décale le niveau de l'onde triangulaire, alimente sa borne d'entrée de non inversion et fournit une onde triangulaire indiquée par le symbole a à la figure

11. On notera que la courbe caractéristique d illustrée à la figure 11 correspond au signal de sortie provenant 15 du temporisateur 41 réglé à 3 minutes.

Après modification du niveau du temporisateur 41 réglé à 3 minutes, une durée de temps d'un signal déLivré à 20 kHZprovenant de l'inverseur 63b du générateur 6 de signal de porte est graduellement prolongé (figure 20 9E). Etant donné que le signal "'1" est engendré à partir de la porte ET 65e du générateur 6 de signal de porte, le signal à 20 kHZengendré par l'inverseur 63b du circuit d'oscillation 601 est appliqué au transistor 68a à travers la porte ET 65i, la diode 67b et la résistance 61f, grâce à quoi on passe de l'arrêt à la mise en route du dispositif à une fréquence d'environ 20 kHZ Par suite, Le signal de porte est appliqué aux thyristors 70a et 70b du circuit de thyristor 7 de façon à l'alimenter. Il en résulte que le courant de chauffage est appliqué au dispositif 22 à travers le transformateur 17. Le temps de durée du signal provenant de l'inverseur 63b est graduellement prolongé par intermittence lorsque le temps s'écoule comme illustré à la figure 9E. A ce moment, étant donné que les thyristors en fonctionnement 70a et 70b sont reliés aux prises du transformateur présentant le nombre maximum d'enroulements primaires du transformateur 17, le courant de chauffage devient égal à 7A et est engendré comme illustré à La

figure 12A.

La durée, pendant laquelle le courant de chauffage de 7A est maintenue, est graduellement prolongée comme décrit ci-dessus, et de cette façon l'état d'alimentation continu est établi. La température du verre atteint alors une première température. En résultat, le niveau de sortie de l'amplificateur différentiel 40q, illustré à la figure 3, augmente jusqu'à une valeur correspondant à cette température, et ceci est détecté par l'amplificateur différen10 tiel 44q. Alors l'amplificateur 44q commute sa sortie du signal "1" au signal "0". Ce signal est appliqué à la borne de recalage R du flip-flop 66a du générateur 6 de signal de porte, permettant son recalage. Pour cette raison, la condition ET de la porte ET 65e, qui envoie 15 le signal "1" ne peut plus davantage être établie. Au

con- traire la condition ET de la porte ET 65f est établie.

Le signal "1" est engendré à partir de la porte ET 65f,

et il est appliqué aux portes ET 65j et 65h.

Lorsque le niveau de sortie du flip-flop 66a 20 est modifié du niveau "1" au niveau "0", le niveau de l'onde triangulaire est décalé comme indiqué par le symbole b à la figure 11. Pour cette raison, l'onde de sortie de l'inverseur 63b du générateur 6 du signal de porte correspond à un signal intermittent comme illustré à la 25 figure 9D. Comme décrit ci-dessus, les temporisateurs 52a et 52b du circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte sont disposés de sorte que lorsque l'un d'entre eux produit un signal de sortie, l'autre n'en produit pas. Par suite, comme illustré à la figure 30 9F, l'inverseur 63a du générateur 6 de signal de porte envoie un signal à une fréquence d'environ 20 kHZ, tandis que l'alimentation du signal illustré à la figure 9E est stoppée, et la durée du signal de la figure 9F est graduellement raccourci, tandis que le temps s'écoule, en contraste avec ceux représentés à la figure 9E. Pour cette raison, les signaux à 20 kHZ sont alternativement issus des portes ET 65h et j, et la paire de thyristors 70a et 70b, et la paire

de thyristors 70c et 70d sont alternativement mis en action.

La paire de thyristors 70c et 70d sont connectés aux prises ayant le pLus petit nombre d'enroulements primaires du transformateur 17. Par suite, lorsque ces thyristors 5 sont allumés, un courant plus important peut être fourni à travers le dispositif de chauffage 22, et plus précisément un courant de 14A peut être appliqué à travers le dispositif de chauffage 22. A ce moment, la durée du signal envoyé à partir de la porte ET 65j est augmentée lorsque 10 le temps s'écoule, tandis que la durée du signal envoyé à partir de la porte ET 65h est raccourcie, tandis que le temps s'écoule. Par suite, le courant s'écouLe à travers le dispositif de chauffage 22, comme illustré à La figure 12B. En faisant référence à la figure 12B, les parties ayant la plus petite amplitude correspondent à un courant de 7A, tandis que les parties ayant une amplitude plus

importante correspondent a un courant de 14A.

Lorsque le courant de chauffage est augmenté de cette manière, la température du verre peut atteindre 20 une température prédéterminée. Le flip-flop 66p du générateur 6 de signal de porte est alors recaLé. Pour cette raison, la condition ET de la porte ET 65f ne peut pas être établie, et celle de la porte ET 65g est établie à sa place. Ensuite, les signaux de 20 kHZsont alternati25 vement émis à partir des portes ET 65k et 65l et la pairè de thyristors 70c et 70d ainsi que la paire de thyristors e et 70f sont alternativement alimentés. Etant donné que ces thyristors fournissent alternativement un courant de 14A et un courant de 20A au dispositif de chauffage 30 22 à travers le transformateur 17, le courant appliqué à travers le dispositif de chauffage 22 est tel que montré à la figure 12C. Dans la figure 12C, les parties ayant la plus forte amplitude correspondent à un courant

de 20A, et les parties ayant la plus faible amplitude 35 correspondent à un courant de 14A.

De cette manière, si le contrôle de phase dans les unités de longueur d'onde est réalisé, un courant peut être modifié par étape de sorte que la fluctuation de tension peut être limitée et le vascillement des lampes

fluorescentes de l'avion peut être évité.

Cependant, les amplitudes des courants doivent être commutées en commutant les deux circuits et leurs phase doivent être maintenues. Après commutation, une discordance de phase peut aisément se produire, et à ce moment un courant important est engendré et le facteur de fluctuation de tension augmenterait de façon indésirable. 10 De façon à éviter une telle discordance, le flip-flop 57, les résistances 50d et 50e, la capacité 51d, les diodes a et 55b et la porte ET 58 sont disposés dans le circuit de contrôle de l'instant de génération du signal de porte, de telle façon que le signal de porte soit légère15 ment décaLé pendant seulement la première période de l'onde alternative après commutation des valeurs du courant. Plus spécifiquement, lorsque.le flip-flop 57 est établi, sa sortie est dirigée de façon à être retardée d'une constante de temps déterminé par la résistance 50d et la capa20 cité 51d, et la porte ET 58 est établie de façon à être retardée de l a durée correspondante. Le temporisateur 52c est choisi de façon à prolonger légèrement la durée de l'onde avant commutation au point de commutation de l'onde. Une surcharge de courant provoquée par une discor25 dance de phase peut être ainsi évitée. Aucun retard n'est requis après la première période, et La durée de retard après la seconde période et par la suite peut être évitée

grâce à la diode 55b.

Etant donné que la puissance émise à partir d'un circuit d'alimentation choisi de cette manière est retardée d'un intervalle de temps prédéterminé à partir du moment de la commutation, une discordance de phase après commutation ne peut pas se produire et aucune surcharge

de courant ne peut apparaître. Par suite, le facteur de 35 fluctuation de tension peut être réduit.

Le signal de sortie de l'onde alternative provenant du circuit du thyristor 7 est converti par le trans-

formateur 17 en une tension requise par Les réglages du dispositif de chauffage 22. Dans ce cas, une partie des enroulements du transformateur 17 sont constitués par le

transformateur 91 du détecteur 9 du courant de chauffage.

Pour cette raison, le courant appliqué au dispositif de chauffage 22 est fourni par le transformateur 91 et est rectifié par La diode 92. Le courant rectifié est appliqué à La borne d'entrée d'inversion de L'ampLificateur différentiel 93. L'amplificateur différentiel 93 reçoit sur 10 sa borne d'entrée de non inversion une tension de référence 94 légèrement plus éLevée que La tension appliquée à la borne d'entrée d'inversion par suite de La valeur de régLage maximal du courant de chauffage. Par suite, si un courant de chauffage plus important que la valeur 15 maximale requise est engendré, l'amplificateur-différentiel 93 délivre un signal de sortie "0". La borne de sortie 5e du circuit 5 de contrôle de l'instant de génération du signal de porte délivre un signal "1" durant plus d'un intervalle pendant lequel le courant de chauffage lui 20 est applioué. Lorsque ce signal et le signal de niveau "0" provenant du détecteur 9 de courant de chauffage sont appliqués à la porte ET 15, les thyristors sont allumés, et la lampe 23 d'indication de fonctionnement indiquant

qu'un courant de chauffage est appliqué au dispositif 25 de chauffage 22 est alimentée.

Un courant de sortie provenant du circuit de thyristor 7 est fourni à la borne d'entrée 8a du détecteur 8 de courant de surcharge. Le courant est appliqué à travers la résistance 81a illustrée à la figure 7 et lui fait engendrer une tension alternative ayant une amplitude correspondant à la valeur du courant fourni à travers les thyristors. La tension alternative est délivrée à la borne d'entrée d'inversion de l'ampLificateur différentiel 84 illustré à la figure 7. Si la borne d'entrée de non inversion 10 de l'amplificateur différentiel 84 reçoit une tension de polarisation égale à V/2, un signal illustré à la figure

13B apparaît comme signal de sortie provenant de l'amplificateur 84. Cependant, dans cet état, il faut disposer d'un circuit pour rectifier l'onde d'entrée ou d'application.

Lorsque les caractéristiques de fonctionnement de l'amplificateur différentieL 84 sont examinées en détail, on peut utiliser un circuit intégré dans lequel le fonctionnement est assuré pour une tension d'entrée de -0,3 V ou supérieure; ce circuit peut par exemple être un circuit 20 type LM2904(fabriqué par NATIONAL SEMICONDUCTOR, CO.).La borne d'entrée de non inversion de ce circuit est mise à la masse (voir figure 7) et un signal ayant une amplitude d'environ -0,6 V est fourni à la borne d'entrée d'inversion, de sorte qu'une demi-onde positive ayant une amplitude 25 V peut être prélevée en sortie. Plus spécifiquement, la rectification et l'amplification peuvent être effectuées

par L'amplificateur différentiel 84 simultanément.

Le signal de sortie provenant de l'amplificateur différentiel 84 est lissé par la résistance 81c et la capacité 82b. Lorsque le signal lissé devient supérieur à un potentiel de référence déterminé par les résistances 81f et 81e, l'amplificateur différentieL 85 engendre un signal de sortie "1". Le signal "V'1" est fourni à travers les bornes de sortie 8b et 8c, et est appliqué à la borne 35 d'entrée 6g du générateur 6 de signal de porte et à la borne d'entrée 10f du détecteur 10 de court- circuit. Pour cette raison, dans le générateur 6 de signaL de porte, le transistor 68d montré à La figure 6 est passant, et les bases des transistors 68a à 68c sont établies au potentiel de la masse. Par suite aucun signal de porte n'est

fourni aux thyristors et tous les thyristors sont éteints.

Dans le détecteur 10 de court-circuit, le relais 16 est désalimenté par un signal fourni à la borne d'entrée 10f,

et le contact 16a est ouvert.

Si le pare-brise est soumis à un état de surchauffe, pour quelque cause que ce soit, la résistance de La thermis10 tance 24 augmente. Etant donné que la thermistance reçoit un courant provenant du circuit 4 de contrôLe de l'instant d'alimentation en courant du dispositif de chauffage, si le pare-brise est soumis à un état de surchauffe, une tension fournie a la borne d'entrée de non inversion de 15 l'amplificateur différentiel 11a au niveau du détecteur 11 de surchauffe augmente. Lorsque cette tension dépasse la tension de La source 11b de tension de référence, l'amplificateur différentiel 11la engendre un signal de sortie "1", et ce signal est inversé par l'inverseur 11c. Etant 20 donné que le signal inversé est appliqué à l'inverseur d du détecteur 10 de court-circuit, le relais 16 est

désalimenté (cesse d'être alimenté) à cet instant.

Lorsque la thermistance 24 est court-circuitée pour quelque raison que ce soit, une tension appliquée à la borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 10a du détecteur 10 de court-circuit devient inférieure à la tention appliquée à sa borne d'entrée de non inversion. Ainsi, l'amplificateur différentiel 10a engendre

un signal "1". Le relais 16 est aLors désalimenté, et 30 ne fournit plus de puissance au circuit de thyristor 7.

Le pare-brise est surchauffé, soit lorsqu'il passe à travers lui un courant de surcharge, soit lorsqu'il est exposé à une température d'air extérieur éLevée. Dans ce cas, le détecteur de surcharge de courant détecte éga35 lement l'état de surchauffe du pare-brise. Pour cette raison, dans cette invention, le courant de chauffage

est détecté. Si le courant de chauffage a une valeur nor-

male, le détecteur de surcharge de courant est mis hors d'action. De façon plus précise, le détecteur 9 du courant de chauffage illustré à la figure 1, émet un signal "1", lorsque le courant de chauffage est a l'état normal.

Ainsi, le signal 1"est fourni à La borne d'entrée d'inversion de l'amplificateur différentiel 11a du détecteur de surchauffe 11. La borne d'entrée de non inversion de l'amplificateur différentiel 11la, reçoit un courant engendré dans la thermistance 24. Cependant, la tension apparaissant 10 à la borne d'entrée de non inversion change en correspondance avec la température du pare-brise et est inférieure à la tension d'alimentation. Cependant, étant donné que la tension à la borne d'entrée d'inversion est au niveau "1", la tension à la borne d'entrée de non inversion 15 peut être considéeée comme étant sensiblement équivalente à la tension d'alimentation. Lorsque le courant de chauffage est inférieur à la valeur normale, la tension a la borne d'entrée d'inversion de l'amolificateur différentiel 11a devient toujours supérieure a celle établie à la borne 20 d'entrée de non inversion, et le signal provenant de l'amplificateur différentiel 11a est au niveau "0". Par suite, l'inverseur 11c fournit un signal "1" et n'influence pas

le fonctionnement du détecteur 10 de court-circuit, c'està-dire le fonctionnement du relais 16.

Si un courant de surcharge est fourni au dispositif de chauffage 22, étant donné que le détecteur de courant de chauffage 9 fournit un signal "O", le signal émis n'influence pas le détecteur 11 de surchauffe. Pour cette raison, le détecteur 11 de surchauffe détecte une 30 tension engendrée au niveau de la thermistance 24. Si cette tension dépasse la tolérance, le détecteur 10 de court-circuit est mis en action, et par suite, le relais 16 est désalimenté. En conséquence, aucun courant n'est fourni au dispositif de chauffage 22 et l'état de surchauffe 35 du pare- brise peut être empêché. Dans ce cas, étant donné que la condition ET de la porte ET 15 est établie, la

lampe 23 est allumée, et un état anormal peut être indiqué.

- 28

Le commutateur 20 engendre un état dans lequel une tension de sortie provenant du temporisateur 41 (temporisateur réglé à 3 minutes) est saturé après son aLimentation. Par suite, l'état de contrôLe de la température par la thermistance 24 peut être simultanément vérifié au moment de la mise en route.

Le commutateur 21 engendre un état de pseudosurchauffe (simulation).

Dans le mode de réalisation précédemment décrit, 10 un circuit de chauffage pour un pare-brise de cockpit a été donné à titre d'exemple. Cependant, la présente invention n'est pas limitée à une telle application, le dispositif pouvant assurer un contrôle de puissance fourni

par une source de courant alternatif pour toute application 15 souhaitable.

Claims (6)

REVENDICATIONS

1. - Dispositif de contrôle d'une alimentation de puissance en courant alternatif, caractérisé en ce qu'il comprend: - une pluralité de moyens d'alimentation de 5 puissance (2) susceptibles de délivrer des puissances ayant des valeurs maximales différentes; - des moyens de commutation(12, 13), pour, après qu'un courant alternatif ait été établi de façon continuelle dans un état de passage souhaité, sélectionner alternative10 ment des premiers moyens d'alimentation de puissance utilisés jusqu'à ce moment et des seconds moyens d'alimentation de puissance pour fournir une puissance voisine de celle fournie a une charge(22)à ce moment à partir de ladite pluralité de moyens d'alimentation; - des moyens (3, 4) de controle de l'instant d'alimentation pour graduellement raccourcir la durée d'alimentation desdits premiers moyens d'alimentation de puissance tout en augmentant graduellement la durée d'alimentation desdits seconds moyens de puissance jusqu'à 20 ce que l'alimentation par lesdits seconds moyens de puissance corresponde à la période entière; et - des moyens (5, 6, 7) pour modifier le moment d'alimentation desdits moyens d'alimentation de puissance

dans des unités de périodes du courant alternatif.

2. - Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les moyens de commutation comprennent

des moyens de temporisation (41) pour déLivrer la puissance de sortie à partir desdits moyens d'alimentation choisis et la retarder depuis le moment de commutation 30 pendant une période de temps prédéterminée.

3. - Dispositif selon la revendication 1 ou la revendication 2, caractérisé en ce que lesdits moyens de contrôle de l'instant de l'alimentation comprennent des moyens de déclenchement (3) pour engendrer un signal 35 de déclenchement qui démarre depuis le début de l'onde

de courant alternatif engendré dans une direction de pola-

rité déterminée et s'arrête ou se termine suffisamment avant La fin de l'onde du courant alternatif dans une poLarité opposée à la direction de pol-arité régnant au

moment de la période de démarrage du courant alternatif. 5 4. - Dispositif selon l'une des revendications

1 à 3, caractérisé en ce que les moyens de-contrôLe de l'instant d'alimentation comprennent des moyens de déclenchement pour fournir de façon répétitive un signal à une

porte desdits moyens d'alimentation de puissance de façon 10 à assurer leur alimentation.

5. - Application d'un dispositif selon--l'une

quelconque des revendications précédentes au contrôle

de l'instant d'alimentation d'un courant d'alimentation alternatif fourni à une charge (22), caractérisé en ce qu'il comprend des moyens de thyristor (7) pour alimenter et désalimenter la charge, des moyens déclenchement pour, de façon répétitive, fournir un signal à une porte des

thyristors depuis le début d'une onde du courant-alternatif pour faire démarrer l'opération d'alimentation de 20 la charge.

6. - Application selon la revendication 5, caractérisée en ce que, pour choisir alternativement des circuits d'alimentation de puissance ayant des valeurs de puissance maximales différentes en vue d'alimenter la charge (22), il est prévu un circuit (41) de temporisation pour fournir une puissance déLivrée à partir du circuit d'alimentation choisi en la retardant depuis l'instant

de commutation pour une période de temps prédéterminée.

7. - Application selon l'une des revendications 30 4 à 6, caractérisée en ce qu'il est prévu des thyristors

(70Oa, 70b) qui sont connectés en parallèLe et montés de façon inverse, et des moyens de déclenchement pour engendrer un signal de déclenchement qui démarre à partir du début d'une onde du courant alternatif engendré dans une direc35 tion de polarité donnée et se termine suffisamment avant la fin de l'onde du courant alternatif dans une polarité opposée à la direction de polarité régnant au moment de

la période de mise en route du courant alternatif.