FR2576729A1 - Egaliseur commande par tension - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE LES EGALISEURS DESTINES A COMPENSER LA REPONSE EN FREQUENCE D'UN CANAL DE TRANSMISSION. UN EGALISEUR COMMANDE PAR TENSION COMPORTE DEUX VOIES DE SIGNAL PARALLELES. UNE PREMIERE VOIE DE SIGNAL M COMPREND UNE LIGNE A RETARD 26 CONNECTEE A L'ENTREE D'UN AMPLIFICATEUR 22. DANS LA SECONDE VOIE N, UN CIRCUIT DE COMMANDE 46 EST CONNECTE ENTRE UNE ENTREE DE LA LIGNE A RETARD ET UNE SORTIE DE L'AMPLIFICATEUR. ON APPLIQUE UN SIGNAL DE COMMANDE VC AU CIRCUIT DE COMMANDE POUR REGLER LE GAIN DE LA SECONDE VOIE DE SIGNAL, CE QUI REGLE UNE CARACTERISTIQUE DE REPONSE D'AMPLITUDE EN FONCTION DE LA FREQUENCE DE L'EGALISEUR. LE RETARD PRODUIT PAR LE CIRCUIT DE COMMANDE EST DE PREFERENCE PRATIQUEMENT EGAL A CELUI DE L'AMPLIFICATEUR, POUR EVITER DES DEPHASAGES PARASITES DES SIGNAUX DE FREQUENCE ELEVEE DANS LA SECONDE VOIE DE SIGNAL. APPLICATION AUX SYSTEMES D'ENREGISTREMENTREPRODUCTION MAGNETIQUES.

Description

- La présente invention concerne un circuit d'éga-

lisation commandé par tension qui convient particulière-

ment bien à l'égalisation de signaux transmis par un canal ayant une réponse en fréquence non uniforme, y compris des signaux soumis à des processus d'enregistrement et de

reproduction magnétiques.

Une exigence fondamentale pour un canal de transmission de signaux idéal consiste dans l'aptitude à transmettre des signaux dans une gamme de fréquences sans introduire de changements d'amplitude ou de phase qui

dépendent de la fréquence, pour éviter une distorsion.

Cependant, de tels signaux transmis sont généralement dis-

tordus à cause d'une réponse en amplitude non constante et d'une réponse en phase non linéaire qui sont inhérentes au 1S processus de transmission. Par conséquent, pour obtenir une version reproduite exacte du signal d'origine à la

réception ou à la reproduction, il est nécessaire de com-

penser la distorsion du signal.

On connait une grande variété d'égaliseurs

d'amplitude de l'art antérieur qui compensent une distor-

sion d'amplitude de ce type. Ces égaliseurs comprennent généralement des circuits ayant une caractéristique de

réponse d'amplitude en fonction de la fréquence qui com-

pense l'atténuation d'amplitude produite par la réponse en fréquence non uniforme du canal. Une exigence générale consiste en ce que ces égaliseurs d'amplitude ne doivent pas introduire un déphasage supplémentaire, et donc une

distorsion, dans le signal égalisé. Pour faire cobrespon-

dre de façon précise la caractéristique amplitude/fréquen-

ce de l'égaliseur à celle du canal de transmission, il est

nécessaire de donner aux égaliseurs une réponse réglable.

De tels égaliseurs d'amplitude comportent normalement une réponse de gain qui augmente avec la fréquence. On appelle

"suramplification" la valeur de l'augmentation.

On connaît des égaliseurs d'amplitude à ligne à retard qui utilisent une ligne à retard connectée entre

deux entrées d'un amplificateur différentiel. Plus préci-

sément, une ligne à retard est connectée entre une entrée

inverseuse et une entrée non inverseuse d'un amplifica-

teur différentiel. L'amplificateur différentiel fonctionne à la manière d'un circuit de différence qui produit un signal de sortie correspondant à une différence entre ses signaux d'entrée. Le circuit résultant fournit le signal

d'égalisation désiré.

10. Des égaliseurs connus utilisent des potentiomè-

tres manoeuvrés manuellement pour le réglage de la réponse

en fréquence. De tels potentiomètres ont une sortie régla-

ble, ou curseur, connectée dans la voie principale du signal d'égalisation. On obtient une suramplification

minimale du signal d'égalisation lorsque le curseur régla-

ble est placé près d'une borne, tandis qu'on obtient une suramplification maximale lorsque le curseur réglable est

amené sur l'autre borne, ou borne opposée, du potentiomè-

tre. Pour régler cette suramplification de l'égaliseur, il

est nécessaire de régler mécaniquement la position du cur-

seur du potentiomètre. La commande de suramplification électromécanique mentionnée ci-dessus est satisfaisante pour des égaliseurs commandés manuellement, comportant des commandes placées à proximité du dispositif. Cependant, lorsque l'égaliseur se trouve en un emplacement distant de

la station de commande, des moyens mécaniques télécomman-

dés sont nécessaires pour réaliser un réglage désiré.

De plus, dans des applications utilisant un réglage automatique de suramplification, par exemple au moyen d'un signal de sortie électrique produit par un ordinateur, l'utilisation de potentiomètres exigerait des

dispositifs supplémentaires pour convertir le signal élec-

trique en un signal de commande mécanique.

Le remplacement du potentiomètre par un amplifi-

cateur commandé par tension pouvant être télécommandé, par exemple, introduit un retard indésirable dans la voie du signal d'égalisation aux fréquences élevées, et donc un

déphasage supplémentaire, ce qui -détruit l'effet du pro-

cessus d'égalisation. Même lorsqu'on ajoute des réseaux de compensation supplémentaires pour compenser le retard, la qualité de l'égalisation est dégradée par rapport à

des dispositifs utilisant une commande par potentiomètre.

L'égaliseur commandé par tension conforme à la présente invention élimine les inconvénients indiqués

ci-dessus d'égaliseurs de l'art antérieur.

L'égaliseur commandé par tension de l'invention utilise deux voies de signal parallèles. La première voie

contient un élément de retard qui reçoit un signal d'en-

trée à égaliser, et un amplificateur ayant une entrée connectée à une sortie de l'élément de retard. La seconde voie de signal comporte un circuit de commande ayant une entrée connectée à une entrée de l'élément de retard, et une sortie connectée à une sortie de l'amplificateur. La seconde voie de signal produit un signal de sortie ayant une polarité opposée à la polarité de signal que fournit l'entrée de l'amplificateur. On peut régler le gain de la

seconde voie de signal en appliquant un signal de comman-

de au circuit de commande, pour régler ainsi la caracté-

ristique de réponse d'amplitude en fonction de la fré-

quence de l'égaliseur.

Par conséquent, conformément à l'invention, on

peut télécommander ou commander automatiquement la carac-

téristique de réponse d'amplitude en fonction de la fré-

quence d'un égaliseur à ligne à retard, en commandant le gain de la seconde voie de signal qui est connectée en

parallèle sur la première voie de signal. A titre d'exlem-

ple, on peut utiliser pour le circuit de commande un amplificateur commandé par tension ou un multiplicateur analogique.

Dans le mode de réalisation préféré, l'égali-

seur de l'invention utilise un premier amplificateur et un second amplificateur qui est commandé par tension. Chaque amplificateur comporte une entrée de polarité opposée à celle de l'entrée de l'autre amplificateur. Une première voie de signal d'égalisation est formée au moyen d'un

élément de retard et du premier amplificateur, dont l'en-

trée est connectée à une sortie de l'élément de retard.

Une seconde voie de signal d'égalisation, commandée par tension, est formée en parallèle par rapport à la première voie de signal, par l'amplificateur commandé par tension dont l'entrée est connectée à une entrée de l'élément de retard. Les sorties respectives des deux amplificateurs

sont connectées ensemble. Un signal de commande est appli-

qué à une entrée de commande de l'amplificateur commandé

par tension, pour commander le gain de celui-ci. En fai-

sant varier le gain de l'amplificateur commandé par ten-

sion, on change la suramplification de l'égaliseur, ce qui

change la caractéristique amplitude/fréquence.

Un avantage important de l'invention consiste en ce que la seconde voie de signal d'égalisation, commandée par tension, est en parallèle par rapport à la première voie de signal d'égalisation. Par conséquent, tout retard supplémentaire produit par les moyens de commande peut être compensé et n'affecte donc pas notablement le signal égalisé résultant. On peut obtenir une telle compensation en faisant coincider les caractéristiques de retard et de

déphasage du premier amplificateur et celles de l'amplifi-

cateur commandé par tension, ou du premier amplificateur

et du multiplicateur analogique, respectivement.

L'invention offre également l'avantage important

suivant: lorsqu'on fait varier le gain du circuit de com-

mande en appliquant un signal de commande à partir d'un emplacement égloigné, on peut faire en sorte que les deux voies de signal d'égalisation restent relativement courtes

par rapport à la longueur de la voie du signal de comman-

de. On peut également faire varier le gain de façon automa-

tique, par exemple en utilisant une commande par ordina-

teur. Un avantage important de la présente invention consiste en ce qu'on peut utiliser la commande de gain variable dans la seconde voie de signal sans la commande par potentiomètre classique, ou bien en combinaison avec celle-ci. Dans ce dernier cas, lorsqu'on utilise les deux commandes, on peut régler le potentiomètre pour effectuer un réglage grossier d'une suramplification d'égaliseur désirée, tandis que l'amplificateur commandé par tension

peut réaliser un réglage fin télécommandé de la surampli-

fication de l'égaliseur. A titre d'exemple, la plage d'atténuation obtenue par la commande par potentiomètre peut être supérieure d'un ordre de grandeur à la plage

obtenue par l'amplificateur commandé par tension.

A titre d'exemple, dans la dremande de brevet FR du mue

jour pour "ProcCdé et dispositif de détection et de réduction de la dis-

persion de phase" on décrit un circuit d'égalisation en reproduction dans lequel l'égaliseur de reproduction commandé par tension, conforme. à la présente invention, est utilisé pour obtenir

une suramplification désirée aux fréquences élevées.

Des modes de réalisation préférés de la présente

invention, ainsi que d'autres modes de réalisation possi-

bles, utilisant une commande de gain réglagle automatique-

ment ou à distance, comprennent des égaliseurs d'amplitude

de type transversal et en cosinus qui sont particulière-

ment utiles pour l'égalisation en reproduction dei signaux enregistrés et reproduits de façon magnétique, ainsi que de signaux transmis par un type de canal différent, mais l'invention n'est pas limitée à ces types d'égaliseurs particuliers. L'invention sera mieux comprise à la lecture de

la description détaillée qui va suivre de modes de réali-

sation, et en se référant aux dessins annexés sur lesquels: La figure 1 montre un exemple d'un égaliseur en cosinus connu utilisant une commande de suramplification

par potentiomètre manuelle de type classique; -

La figure 2 montre un exemple de réponse en fréquence d'un égaliseur à ligne à retard pour divers réglages de suramplification; - La figure 3 montre un égaliseur en cosinus dans lequel la commande de suramplification manuelle classique est remplacée par un amplificateur commandé par tension;

La figure 4 montre un égaliseur en cosinus com-

mandé par tension conforme à un mode' de réalisation préfé-

ré de l'invention; La figure 5 montre un schéma de circuit détaillé correspondant à l'égaliseur de la figure 4;

La figure 6 montre un égaliseur transversal com-

mandé par tension conforme à un autre mode de réalisation de l'invention; et Les figures 7A à 7E montrent d'autres modes de

réalisation liés au mode de réalisation de la figure 4.

Pour faciliter la description de l'invention, on

décrira tout d'abord, en se référant à-la figure 1, un exemple d'un circuit d'égalisation d'amplitude de l'art antérieur, utilisant une commande.de suramplification manuelle à potentiomètre de type classique. La figure 1 montre un égaliseur d'amplitude en cosinus 20, de type bien connu, destiné à produire une suramplification aux fréquences élevées. L'égaliseur 20 reçoit par unei ligne

d'entrée 28 un signal d'entrée à égaliser. Le signal pré-

sent sur la ligne 28 est appliqué par l'intermédiaire d'une résistance d'entrée série 30 et d'une ligne à retard

26 à une première entrée non inverseuse 24 d'un amplifica-

teur différentiel 22. Le signal d'entrée présent sur la

ligne 28 est également appliqué à une seconde entrée inver-

seuse 34 de l'amplificateur 22, par l'intermédiaire d'une résistance 30, d'un curseur 33 d'un potentiomètre 32, et

d'une ligne 43. Une borne du potentiomètre 32 est connec-

tée à un point de connexion 25 entre la ligne à retard 26 et la résistance d'entrée 30. L'autre borne, ou borne opposée, du potentiomètre 32 est connectée à la masse. Conformément au fonctionnement bien connu des égaliseurs en cosinus, le signal d'entrée présent sur l'entrée inverseuse 34 de l'amplificateur différentiel 22

est soustrait du signal présent sur l'entrée non inver-

seuse 24. Le signal de différence résultant sur la borne de sortie 44 de l'amplificateur différentiel 22 est le signal de sortie de l'égaliseur en cosinus classique 20

de la figure 1. Comme il est bien connu d'après le princi-

pe de fonctionnement d'égaliseurs en cosinus, l'impédance d'entrée sur l'entrée 24 de l'amplificateur différentiel 22 est relativement élevée, de façon que la sortie de la ligne à retard 26 ne soit pas chargée ou amortie. A cause

de l'impédance d'entrée élevée en 24, une fraction impor-

tante du signal d'entrée qui arrive à cette entrée après avoir traversé la ligne à retard 26 dans une direction se réfléchit et retraverse la ligne à retard 26 dans la

direction opposée, en se dirigeant vers le point de con-

nexion 25 à l'entrée de la ligne à retard. Par conséquent,

la fraction réfléchie du signal d'entrée en 25 est retar-

dée deux fois par la ligne à retard 26. Le signal réfléchi au point de connexion 25 est additionné avec un signal

d'entrée reçu en 23. La somme des deux signaux est appli-

quée par le curseur 33 du potentiomètre 32 et la 7igne 43

à la seconde entrée 34 de l'amplificateur différentiel 22.

On obtient la suramplification maximale de la caractéristique de réponse de l'égaliseur, sur la sortie 44, lorsque le potentiomètre 32 est réglé pour produire une atténuation minimale dans la voie de signal entre les bornes 25 et 34 du circuit de la figure I. A la fréquence de suramplification maximale la différence de retard entre les signaux d'entrée respectifs présents sur les entrées 24 et 34 de l'amplificateur différentiel 22 est pratiquement de 1800. Du fait de leur phase opposée, les

signaux d'entrée en 24 et en 34 sont en réalité addition-

nés par l'amplificateur différentiel 22. Par conséquent, l'amplitude du signal d'entrée en 28 est doublée à la

sortie 44 à cette fréquence de suramplification maximale.

- La figure 2 montre en A un exemple d'une courbe

de réponse en fréquence pour le réglage de suramplifica-

tion maximale du potentiomètre 32. Aux fréquences du

signal d'entrée de l'égaliseur pour lesquelles la diffé-

rence de phase sur les entrées respectives 24, 34 est éga-

le à zéro ou à un multiple entier de 360 , les signaux

d'entrée en 24 et en 34 s'annulent, comme il est représen-

té aux points G et H sur la figure 2, ce qui représente

une réponse en amplitude nulle.

La courbe B sur la figure 2 montre la réponse en fréquence de l'égaliseur de la figure 1 pour un réglage

intermédiaire du curseur 33 du potentiomètre 32. Ce régla-

ge correspond à une valeur moyenne de suramplification,

obtenue en atténuant le signal entre les bornes 25 et 34.

La courbe C est une réponse en fréquence plate correspon-

dant à une suramplification nulle de la réponse de l'éga-

liseur. On l'obtient en déplaçant le curseur 33 du poten-

tiomètre 32 jusqu'à la borne connectée à la masseé, ce qui

a pour effet de bloquer la voie de signal entre les bor-

nes 25 et 34. Avec ce réglage, l'amplificateur différen-

tiel 22 ne reçoit un signal d'entrée que sur sa pVemière

entrée 24, et l'amplitude du signal-de sortie de l'égali-

sateur, en 44, est pratiquement constante lorsque la fré-

quence varie.

La gamme de fréquence intéressante dans l'éga-

liseur décrit ici comprend une partie allant de E à F dans

la caractéristique de réponse en fréquence de la figure 2.

On choisit cette gamme de fonctionnement particulière du fait de l'augmentation relativement abrupte du gain en

fonction de la fréquence dans cette gamme.

Il résulte de la description précédente que

dans les égaliseurs à ligne à-retard connus, on commande la valeur de la suramplification en réglant le gain dans la voie de signal entre une entrée de la ligne à retard et une seconde entrée de l'amplificateur différentiel, en

utilisant des commandes électromécaniques.

Pour obtenir un égaliseur qui puisse être télé-

commandé ou commandé automatiquement, la demanderesse a tout d'abord essayé de remplacer le potentiomètre 33 par un amplificateur commandé par tension 35, de la manière représentée sur la figure 3. L'amplificateur commandé par tension 35 comporte une entrée 21 qui est connectée à l'entrée 25 de la ligne à-retard 26, et une sortie 29 qui est connectée à la seconde entrée 34 de l'amplificateur différentiel 22. Une tension de commande Vc est appliquée à l'amplificateur 35 par l'intermédiaire d'une entrée de

commande 31, pour faire varier le gain de cet amplifica-

teur. En faisant varier le gain de l'amplificateur 35 entre un gain minimal et un gain maximal, on obtient à la

sortie 44 de l'égaliseur 23 de la figure 3 des caracté-

ristiques de réponse en fréquence qui correspondent aux

caractéristiques A à C décrites précédemment.

Cependant, dans le circuit de la figure 3, l'amplificateur commandé par tension 35 introduit des retards de signal supplémentaires et parasites, qui sont fonction de la fréquence, dans la voie de signal Antre les points 25 et 34. On a ajouté divers circuits (non représentés) ayant des caractéristiques qui dépendent de la fréquence, pour compenser le retard supplémentaire,

mais la qualité d'égalisation ainsi obtenue était infé-

rieure à la qualité obtenue par le réglage du gain par un potentiomètre. La figure 4 montre un mode de réalisation préféré de la présente invention, qui élimine les inconvénients décrits ci-dessus des égaliseurs de l'art antérieur, ainsi que les inconvénients du circuit de la figure 3, et

on va maintenant décrire ce mode de réalisation.

On notera que dans la présente demande, les

éléments semblables sont désignés par les mêmes référen-

ces numériques sur toutes les figures pour faciliter la comparaison.

Le circuit de la figure 4 correspond fondamen-

talement au circuit de la figure 1 décrit précédemment, à

l'exception du fait qu'un amplificateur commandé par ten-

sion 46 est branché en parallèle sur la voie de. signal

d'égalisation forméepar la ligne à retard 26 et l'amplifi-

cateur différentiel 22. Dans le mode de réalisation préfé-

ré de la figure 4, l'amplificateur commandé par tension 46 comporte une entrée inverseuse 49 qui est connectée de façon à recevoir le signal d'entrée présent sur la ligne

28, atténué par la résistance d'entrée 30 et par un divi-

seur de tension formé par une combinaison en série du potentiomètre 32 et d'une résistance 53. Une sortie de

l'amplificateur 46 est connectée à la sortie 44 de l'am-

plificateur différentiel 22. La voie de signal résultante établie par l'amplificateur commandé par tension 46 est branchée en parallèle sur la voie de signal d'égalisation

de l'amplificateur différentiel 22.

L'amplificateur différentiel 22 et l'amplifica-

teur commandé par tension 46 du mode de réalisation de la figure 4 sont réalisés de façon à avoir de préférence le

même nombre d'étages d'amplification, ce qui donne prati-

quement la même valeur de retard de signal. Il en résulte que les signaux de sortie respectifs de l'amplificateur différentiel 22 et de l'amplificateur commandé par tension 46, apparaissant en 44, ont pratiquement la même relation de phase mutuelle que les signaux d'entrée respectifs sur les entrées 34 et 49. Par conséquent, l'amplificateur 46 il n'introduit pas de distorsion de phase notable dans les

signaux qui sont sommés sur la borne 44.

Il résulte de la description précédente du

circuit de la figure 4 que deux voies de signal d'égali-

sation parallèles sont établies de la manière suivante. Une première voie de signal M est établie entre le point

de connexion 25 et la sortie 44 de l'amplificateur diffé-

rentiel 22, en passant par la ligne à retard 26 et la première entrée, non inverseuse, 24. Une seconde voie de signal N est formée entre le point de connexion 25 et la

sortie 44 de l'amplificateur 22, en passant par le poten-

tiomètre 32 et la seconde entrée, inverseuse, 34, et cette voie est en parallèle sur la voie de signal allant du point de connexion 25 à la sortie 44 de l'amplificateur 46 en passant par le potentiomètre 32 et l'entrée 49. Le signal qui est transmis par la seconde voie de signal N présente une polarité inversée par rapport à celle du signal transmis de la première entrée 24 à la sortie 44 -de l'amplificateur 22 de la première voie de signal M.

Ces polarités de signal respectivement inversées produi-

sent un signal de différence sur la sortie 44 de l'égali-

seur, comme il est nécessaire pour l'opération d'égalisa-

tion. A titre d'exemple, l'amplificateur commandé par

tension 46 de la figure 4 est réalisé au moyen d'un ampli-

ficateur différentiel dont l'entrée inverseuse est connec-

tée de façon à recevoir un signal d'entrée par l'intermé-

diaire du diviseur de tension 32, 53 décrit précéçemment, tandis que son autre entrée, non inverseuse, est connectée à la masse. On notera au'on peut utiliser à la place un

amplificateur commandé par tension-ayant une seule entrée.

On règle la suramplification du signal d'égalisation qui est obtenu sur la sortie 44 en changeant une tension de commande Vc qui est appliquée à l'entrée de commande 54 de l'amplificateur 46, comme on le décrira ciaprès de façon détaillée.

La description précédente de la figure 4 montre

que les signaux de sortie des deux amplificateurs 22, 46 sont sommés à la sortie 44 du circuit d'égalisation 52 de l'invention. Dans le cas o on utilise à la fois le potentiomètre 32 et l'amplificateur commandé par tension 46 pour le réglage de la suramplification, comme il est représenté dans l'exemple de la figure 4, on peut régler

manuellement le potentiomètre 32 pour effectuer un régla-

ge grossier d'une suramplification d'égaliseur désirée. On

peut ensuite effectuer un réglage fin de la suramplifica-

tion en réglant à distance la tension decommande appli-

quée par la ligne 54 à l'amplificateur commandé par ten-

sion 46. A titre d'exemple, une plage d'atténuation obte-

nue par la commande par potentiomètre peut être supérieure

d'un ordre de grandeur à la plage obtenue par l'amplifica-

teur commandé par tension.

Cependant, dans le cas o le potentiomètre 32 est supprimé du circuit de la figure 4, comme il est décrit ci-après, la tension de commande présente sur la ligne 54

procure la totalité de la plage de réglage de suramplifica-

tion nécessaire.

Les caractéristiques de réponse en fréquence A à C de la figure 2, décrites précédemment, correspondent également au fonctionnement du circuit d'égalisation de la

figure 4. On obtient le réglage de suramplification maxi-

male, représenté par la caractéristique A, lorsque les gains combinés de la voie de signal parallèle N décrite précédemment, allant du point de connexion 25 à la sortie 44 de l'amplificateur 22 en passant par le potentiomètre 32 et l'entrée 34, et du point de connexion 25 à la sortie 44 de l'amplificateur 46 en passant par le potentiomètre 32 et l'entrée 49, s'additionnent pour donner une valeur égale au gain de la voie de signal M décrite précédemment,

allant du point de connexion 25 à la sortie 44 de l'ampli-

ficateur différentiel 22, en passant par la ligne à retard

26 et l'entrée 24. On obtient un réglage de suramplifica-

tion intermédiaire, représenté par la caractéristique B, lorsque le gain de la voie de signal N est réglé à une valeur inférieure à celle du gain de la voie de signal M. On obtient la caractéristique de réponse plate C lorsque

le gain de la voie de signal N est réglé à zéro.

Lorsqu'on utilise un potentiomètre comme décrit précédemment en relation avec le potentiomètre 32 de la figure 4, on peut obtenir tout d'abord un réglage de

suramplification grossier en réglant manuellement le cur-

seur 33 du potentiomètre 32. On peut ensuite régler à distance le gain de l'amplificateur commandé par tension, pour obtenir un réglage fin de la suramplification de l'égaliseur, ce qui règle de façon fine la caractéristique de réponse en fréquence. Des lignes en pointillés sur la figure 2 montrent des exemples de caractéristiques A1, A2

et B1, B2, réglées de façon fine.

En relation avec les propriétés bien connues d'amplificateurs différentiels, on note que dans le mode de réalisation préféré de la figure 4, on peut inverser l'entrée non inverseuse 24 de l'amplificateur différentiel 22 et son entrée inverseuse 34. Dans ce cas, l'entrée

inverseuse 49 et l'entrée non inverseuse 49a de l'amplifi-

cateur commandé par tension 46 sont également inversées.

La polarité du signal de sortie résultant en 44 est ainsi

également inversée.

A titre de variante au circuit d'égalisation du mode de réalisation préféré représenté sur la figure 4, les figures 7A à 7E montrent d'autres modifications de ce circuit. Dans les circuits des figures 7A à 7E, on voit des voies de signal respectives M, N qui correspondent aux

voies de signal M, N décrites précédemment de la figure 4.

* La figure 7A montre un autre mode de réalisation lié à celui de la figure 4, dans lequel l'amplificateur

commandé par tension 46 est remplacé par un multiplica-

teur analogique 66. Une première entrée 67 du multipli-

cateur est connectée au diviseur de tension 32, 53, d'une manière similaire à celle de l'entrée 49 décrite précé- demment de l'amplificateur commandé par tension 46 de la figure 4. Une seconde entrée 68 du multiplicateur 66

reçoit. la tension de commande Vc mentionnée précédemment.

Une sortie 69 du multiplicateur 66 est connectée à la sortie 44 de l'égaliseur de la figure 7A. Dans le mode de réalisation de la figure 7A, on peut utiliser par exemple un multiplicateur analogique du type CA 3019D, fabriqué

par Radio Corporation of America.

On sait qu'un multiplicateur analogique classi-

que produit un signal de sortie qui correspond au produit de ses signaux d'entrée respectifs. Par conséquent, le multiplicateur 66 produit sur la ligne 69 un signal de sortie positif ou négatif, en fonction de la polarité de signaux d'entrée respectifs sur les lignes 67, 68. A titre d'exemple, en considérant spécialement le mode de réalisation de la figure 7A, lorsqu'un signal de commande Vc ayant une polarité positive est appliqué à l'entrée 68, un signal positif résultant présent sur la ligne 69

est soustrait du signal qui est appliqué par l'intermé-

diaire de l'entrée inverseuse 34 de l'amplificateur dif- férentiel 32 dans la voie de signal N. Il en résulte qu'un signal de

commande positif Vc ainsi appliqué diminue le gain résultant de la voie de signal N. Au contraire, lorsqu'un signal de commande Vc de polarité négative est appliqué, un signal négatif résultant sur la ligne 69 est additionné au signal transmis par l'entrée inverseuse 34 de l'amplificateur 32. Le gain résultant de la voie de

signal N augmente donc en présence d'un signal de comman-

de négatif Vc. Dans le mode de réalisation de la figure 7A, il est préférable de choisir l'amplificateur 22 et le multiplicateur analogique 66 de façon qu'ils aient des

retards de signal similaires, ce qui préserve pratique-

ment entre leurs signaux de sortie- en 44 et 69 une rela-

tion de phase identique à celle qui existe entre les entrées 24 et 67.

Sur la figure 7B, l'entrée 49 de l'amplifica-

teur commandé par tension 46 est directement connectée à l'entrée 25 de la ligne à retard 26. Par conséquent, le signal d'entrée en 49 n'est pas atténué par le diviseur

de tension 32, 53.

Sur la figure 7C, le potentiomètre 32 est riem-

placé par une résistance fixe 32a et les entrées respecti-

ves 34, 49 des amplificateurs 22, 46 sont interconnectées.

Dans ce circuit, on obtient la totalité de la plage de

réglage de suramplification en réglant la tension de com-

mande Vc.

Sur la figure 7D, le diviseur de tension 32, 53 est. complètement supprimé et les entrées respectives 39, 49 des amplificateurs 22, 46 sont toutes deux connectées

à l'entrée 25 de la ligne à retard 26 sans atténuation.

Dans ce circuit, la voie de signal qui part du point de connexion 25 et passe par l'entrée 34 de l'amplificateur

22 est réglée pour obtenir une suramplification maximale.

La polarité de l'amplificateur commandé par tension 46, au niveau de l'entrée 49, est inversée par rapport à la polarité de l'entrée 34, ce qui fait qu'on peut obtenir

une diminution de la suramplification maximale en appli-

quant la tension de commande Vc en 54.

La figure 7E montre un mode de réalisation sim-

X plifié d'un égaliseur en cosinus commandé par tension

conforme à la présente invention. Dans ce mode de réalisa-

tion, la première voie de signal M comporte un amplifica-

teur ayant une seule entrée, par exemple une entrée non inverseuse 24. Comme dans les modes dé réalisation décrits précédemment, cette entrée non inverseuse est connectée à la sortie de la ligne à retard 26. La seconde voie de signal N. qui est branchée en parallèle sur la voie de signal M, comporte un amplificateur commandé par tension 46, avec une entrée inverseuse 49 connectée à l'entrée 25 de la ligne à retard 26, comme décrit précédemment. Dans ce mode de réalisation particulier, l'amplificateur commandé par tension 46 constitue la totalité de la voie de signal N. Ainsi, le signal qui provient du point de connexion 25 et qui correspond à la somme du signal non

retardé et du signal retardé deux lois, comme décrit pré-

cédemment, est inversé par l'amplificateur 46. Le signal inversé est sommé avec le signal non inversé passant par la voie M, à la sortie 44 de l'égaliseur de la figure 7E, pour donner un signal de différence, nécessaire pour

l'opération d'égalisation, comme décrit précédemment.

Le mode de réalisation de la figure 7E présente cependant un inconvénient qui est le suivant. On sait que

des amplificateurs commandés par tension, comme l'ampli-

ficateur 46, produisent une distorsion harmonique lorsqu'ils sont attaqués-avec des signaux d'entrée de

niveau moyen à élevé. Du fait que dans ce mode de réali-

sation, l'amplificateur commandé par tension 46 procure

la totalité de la plage de commande du circuit d'égalisa-

tion, la plage d'amplitude du signal d'entrée est limitée à des signaux d'entrée de niveau faible pour minimiser la distorsion.

Il est donc préférable d'utiliser pour le pre-

mrier amplificateur 22 un amplificateur différentiel, ayant une seconde entrée connectée à l'entrée de la ligne à retard 26, pour former une partie de la voie de signal N

en parallèle avec la voie-de signal établie par l'amplifi-

cateur commandé par tension 46, comme il a été décrit pré-

cédemment en relation avec les figures 4 à 7D.

La figure 5 montre un schéma de circuit plus détaillé correspondant à l'égaliseur de la figure 4. Comme on le voit sur la figure 5, l'amplificateur différentiel 22 est réalisé au moyen d'une paire de transistors 36, 37

dont les collecteurs sont connectés à une source de ten-

sion d'alimentation continue positive. Les émetteurs de chacun des transistors 36, 37 sont connectés par des résistances série respectives 39, 40 à une borne d'une

source de courant 42. L'autre borne de la source de cou-

rant 42 est connectée à une source de tension d'alimenta-

tion continue négative. La base du transistor 36 corres-

pond à l'entrée non inverseuse'24, tandis que la base du transistor 37 correspond à l'entrée inverseuse 34 de

l'amplificateur différentiel 22 de la figure 4.

La source de courant 42 est réalisée d'une

manière bien.connue par un transistor 60 dont le collec-

teur est connecté aux émetteurs des transistors 36, 37,

par l'intermédiaire de résistances respectives 39, 40.

L'émetteur du transistor 60 est connecté à une source de

tension d'alimentation continue négative par l'intermé-

diaire d'une résistance série 63. La base du transistor 60 est connectée à cette source de tension d'alimentation par l'intermédiaire d'un diviseur de tension formé par des résistances série 61 et 62, parmi lesquelles la

résistance 61 est connectée à la masse.

L'amplificateur commandé par tension 46 com-

prend deux transistors 48, 59 dont les émetteurs sont connectés ensemble à une source de tension d'alimentation continue négative, par l'intermédiaire d'un transistor de commande 50. La base du transistor 59 est connectée à un diviseur de tension formé par le potentiomètre 32 décrit précédemment et par une résistance série 53 dont l'autre borne est connectée à la masse. La base du transistor 48 est connectée à la masse. Le collecteur du transistor 48

est connecté à la source de tension d'alimentation posi-

tive mentionnée précédemment. Le collecteur du transistor

59 est connecté au collecteur du transistor 37, c'est-à-

dire à la sortie 44 de l'égaliseur 52. Le collecteur du transistor de commande 50 est connecté aux émetteurs interconnectés des transistors 48, 59, et son émetteur

est connecté à la source de tension d'alimentation con-

tinue négative par l'intermédiaire d'une résistance de

réglage de courant 51.

La base du transistor de commande 50 définit une entrée de commande 54 destinée à recevoir une tension

de commande Vc, pour régler la valeur du courant qui cir-

cule dans les transistors 48 et 59 de l'amplificateur

commandé par tension 46. Cette tension de commande comman-

de le gain de l'amplificateur 46. Les sighaux de sortie respectifs de l'amplificateur différentiel 22 et de l'amplificateur commandé par tension 46 sont sommés, et le signal de sortie résultant de l'égaliseur 52, sur la

ligne 44, présente une caractéristique de réponse en fré-

quence ayant une suramplification désirée. La tension de commande présente sur la ligne 54 peut être appliquée à partir d'un emplacement éloigné ou par exemple sous la commande d'un ordinateur. On choisit les transistors 36, 37 et 48, 59 de façon que les retards de signal dans les voies de signal respectives passant par les transistors 36, 37 soient pratiquement égaux aux retards de la voie parallèle passant par les transistors 48 et 59. On obtient ainsi une relation temporelle appropriée pour les signaux

respectifs qui sont sommés sur la sortie 44.

Dans le mode de réalisation préféré de la figure , la ligne à retard 26 est constituée de préférence par une ligne à retard de 15 nanosecondes, du type MDO15Z100 et les transistors 36, 37, 48, 59, 50 et 60 sont du type 2N4259. Le retard indiqué ci-dessus peut cependant varier,

en fonction de la gamme de fréquences de signal désirée.

La plage de réglage pouvant être commandée par tension dans le circuit d'égalisation de la figure 5 est fixée par un choix approprié des valeurs des résistances i9 32, 51 et 53. Le fait de diminuer le rapport des valeurs de résistances R2/Rl, en désignant par R1 la valeur de la résistance 32 et par R2 la valeur de la résistance

53, ou bien le fait de diminuer la valeur R3 de la resis-

tance 51, augmente la plage qu'il est possible de comman-

der par tension. Cependant, dans la plupart des applica-

tions, il est souhaitable de limiter cette plage pour

éviter-une distorsion harmonique produite par l'amplifi-

cateur commandé par tension 46. Le fait de limiter la

plage pouvant être commandée par tension empêche égale-

ment de régler le système à un point trop éloigné de son

réglage correct.

Des essais effectués avec le mode de réalisation préféré de l'invention qui est représenté sur la figure 5

ont fait apparaître une faible distorsion du signal égali-

sé résultant. A titre d'exemple, pour des signaux infé-

rieurs à 2 volts crête à crête, on a obtenu une distorsion

harmonique totale inférieure à -50 dB, c'est-à-dire infé-

rieure à 073%.

La description précédente permet de voir que,

dans le circuit de la figure 5, on peut télécommander la

suramplification de l'égaliseur 52 principalement en fai-

sant varier la tension Vc sur l'entrée de commande 54.

Cependant, en plus de la télécommande, on peut également commander manuellement la suramplification au moyen du potentiomètre 32, comme il a été décrit précédemment en relation avec les figures 1 et 2. A titre d'exemple, on peut régler le potentiomètre 32 pour obtenir une yaleur grossière d'une suramplification désirée, et on peut

obtenir un réglage fin de la suramplification par!a ten-

sion de commande en 54. La description précédente permet

de voir que le gain de l'amplificateur commandé par ten-

sion 46 dépend du courant fourni par le transistor 5C,

qui est lui-même commandé par sa tension de base.

La figure 6 montre un autre mode de réalisation de l'égaliseur commandé par tension de l'invention, qui utilise un type différent d'égaliseur à ligne à retard,

comme il est décrit ci-après.

Le circuit de la figure 6 montre un égaliseur transversal commandé par tension 71, conforme à la pré- sente invention. L'égaliseur transversal 71 comporte un filtre transversal classique 76 connecté entre une entrée

non inverseuse 73 et une entrée inverseuse 74 d'un ampli-

ficateur différentiel 72, de façon à'obtenir un retard de signal désiré, et donc un déphasage désiré entre les signaux d'entrée respectifs de l'amplificateur 72. Le filtre transversal 76 comporte une combinaison série d'une première ligne à retard 79 et d'une seconde ligne à retard , connectées en parallèle avec des résistances série 82, 83. Dans le mode de réalisation préféré, on choisit les lignes à retard 79, 80 de façon qu'elles produisent la même valeur de retard, et les résistances 82, 83 ont des valeurs de résistance égales. Selon une variante, on peut

utiliser une seule ligne à retard avec une prise centrale.

Une résistance 81 est connectée entre un point de conne-

xion de la seconde ligne à retard 80 avec la résistance 83, et la masse. Un point de connexion entre la première ligne à retard 79 et la résistance 82 est connecté à une borne d'entrée 77 par l'intermédiaire d'une résistance d'entrée 78. Un point de connexion entre les lignes à retard 79, 80 est connecté-à la première entrée 73 de l'amplificateur différentiel 72. Un diviseur de tension,

comme celui décrit précédemment en relation avec Sa figu-

re 4, comprenant le potentiomètre 32 et la résistance 53,

est connecté entre un point de connexion 89 des résistan-

ces 82, 83, et la masse. Le curseur 33 du potentiomètre 32 est connecté à l'entrée inverseuse 74 de l'amplificateur

différentiel 72.

Comme il est bien connu d'après le fonctionne- -

ment des égaliseurs transversaux, on choisit les lignes à retard 79, 80 de façon qu'elles aient un retard égal de pour une fréquence sélectionnée, correspondant à une fréquence de réponse maximales Par conséquent, lorsqu'on obtient sur l'entrée 77 un signal d'entrée ayant une telle fréquence sélectionnée, ce signal est appliqué par la résistance 78 et la première ligne à retard 79 à la première entrée 73 de l'amplificateur différentiel 72. Le point de connexion 89 reçoit le signal d'entrée à égaliser, par l'intermédiaire des

résistances 78 et 82. Il reçoit également par la résis-

tance 83 ce signal d'entrée retardé deux fois de 180 par les lignes à retard 79, 80. Du fait que le retard

affecte notablement les composantes de signal de fréquen-

ce élevée, ces composantes apparaissent en opposition de phase sur les entrées 73, 74 de l'amplificateur 72, et elles sont donc effectivement additionnées ensemble par l'amplificateur différentiel 72. Le signal de sortie résultant en 75 a une amplitude pratiquement égale au

double de l'amplitude du signal d'entrée en 77.

Cependant, les signaux de fréquence basse ne sont pas notablement déphasés par les lignes à retard 78, , et ils sont donc atténués par la soustraction des

signaux sur les entrées 73, 74 de l'amplificateur diffé-

rentiel. On sait en outre d'après le fonctionnement d'égaliseurs transversaux que des signaux de fréquence moyenne et élevée dans une plage de fréquence sélectionnée

subiront une suramplification désirée, tandis que l'ampli-

tude des signaux ayant les fréquences les plus élevées dans cette plage sélectionnée sera pratiquement doublée par l'égaliseur, d'une manière similaire à celle décrite précédemment en relation avec l'égaliseur en cosinus de la figure 1 et représentée par les caractéristiques de la

figure 2.

Conformément à la présente invention, dans le

mode de réalisation de la figure 6 un amplificateur comman-

dé par tension 46 est branché en parallèle entre l'entrée

de la ligne à retard 79 et la sortie 75 de l'amplifica-

teur différentiel 72, d'une manière similaire à celle du mode de réalisation de la figure 4 décrit précédemment. La

description précédente permet de voir qu'on peut commander

la suramplification de la caractéristique amplitude/fré-

quence de l'égaliseur 71 de la figure 6 à partir d'un

emplacement éloigné, ou par un dispositif de commande auto-

matique, en faisant varier la tension Vc qui est appliquée à l'entrée de commande 54 de l'amplificateur commandé par

tension 46.

D'une manière similaire à celle du circuit de la

figure 4 décrit précédemment, on peut utiliser le potentio-

mètre 32 pour effectuer un réglage grossier de la suram-

plification de l'égaliseur de la figure 6, en réglant manuellement la position du curseur 33. La suramplification de l'égaliseur 71 atteint un maximum lorsque le gain de la voie de signal allant du point de connexion 95 jusqu'à la sortie 75 de l'amplificateur différentiel 72, en passant par la ligne à retard 79 et la première entrée 73, qu'on appelle encore la voie de signal P, est égal aux gains combinés des voies de signal partant du point de connexion en passant par la résistance 82, et partant du point de

jonction 96 en passant par la résistance 83, le potentiomè-

tre 32 et l'entrée 49, pour atteindre la sortie 75 de l'amplificateur 46, et des voies de signal partant du point en passant par la résistance 82 et du point 96 en passant par la résistance 83 et par le potentiomèbre 32 et la seconde entrée 74, pour atteindre la sortie 75 de l'amplificateur 72, qu'on appelle encore la voie de signal R. Le réglage de suramplification maximale indiqué ci-dessus pour l'égaliseur de la figure 6 correspond à la caractéristique d'égalisation A décrite précédemment qui est représentée sur la figure 2. D'une manière analogue à celle des modes de réalisation décrits précédemment, on obtient la caractéristique B de la figure 2 lorsque le

gain de la voie de signal R est fixé à une valeur infé-

rieure à celle du gain de la voie. de signal P. Toujours de manière analogue, on obtient la caractéristique de réponse plate C lorsque le gain de la voie de signal R

est fixé à zéro.

A titre d'autre mode de réalisation supplémen-

taire,.on peut remplacer l'amplificateur commandé par tension 46 des figures 6 et 7B à 7E par des moyens de commande différents, tels qu'un multiplicateur analogique

66 représenté sur la figure 7A.

-* On peut effectuer dans les circuits du mode de réalisation de l'invention représentés sur la figure 6

d'autres modifications similaires à celles décrites pré-

cédemment et représentées sur les figures 7A à 7D. Ainsi, on peut remplacer le potentiomètre 32 par une résistance fixe. Selon une variante, on peut supprimer du circuit le

diviseur de tension 32, 53. Dans les modifications de cir-

cuit indiquées ci-dessus, on peut interconnecter l'entrée 74 de l'amplificateur différentiel avec l'entrée 49 de

l'amplificateur 46, ou bien on peut connecter l'une quel-

conque des entrées 74, 49 à l'entrée 95 de la ligne à retard 79, en fonction des valeurs d'atténuation désirées

dans les voies de signal respectives. Une telle modifica-

tion de circuit est représentée sur la figure 6 par une ligne en pointillés reliant l'entrée 49 de l'amplificateur commandé par tension 46 à l'entrée 95 de la ligne A retard 79.

Il résulte de la description précédente que dans

tous les modes de réalisation préférés de l'invention ainsi que dans les autres, le circuit de commande, tel que l'amplificateur commandé par tension ou le multiplicateur,

est branché en parallèle sur la voie de signal d'égalisa-

tion qui est établie par l'élément de retard et le premier

amplificateur 22.

Il va de soi que de nombreuses autres modifica-

tions peuvent être apportées au dispositif décrit et

représenté, sans sortir du cadre de l'invention.

Claims (21)

REVENDICATIONS

1. Egaliseur commandé par tension ayant une caractéristique de réponse d'amplitude en fonction de la

fréquence, caractérisé en ce qu'il comprend: une premiè-

re voie de signal (M) comprenant un élément de retard (26) ayant une entrée connectée de façon à recevoir un

signal d'entrée à égaliser, et à lui appliquer des dépha-

sages connus dans une gamme de fréquence prédéterminée, et un amplificateur (22) ayant une première entrée (24) connectée à une sortie de l'élément de retard (26); et

une seconde voie de signal (N) en parallèle sur la pre-

mière voie de signal (M), connectée de façon à produire

un signal de polarité opposée à une polarité correspon-

dant à la première entrée (24) de l'amplificateur (22), cette seconde voie de signal (N) comportant un élément de commande (46, 66) ayant une entrée (49, 67) connectée à l'entrée de l'élément de retard (26) et une sortie (44, 6-9) connectée à une sortie (44) de l'amplificateur (22), et ayant une entrée de commande (54, 68) connectée de façon à recevoir un signal de commande (Vc), pour régler le gain de la seconde voie de signal (N), afin de régler ainsi la caractéristique de réponse d'amplitude

en fonction de la fréquence de l'égaliseur.

2. Egaliseur commandé par tension selon la reven-

dication 1, caractérisé en ce que les première et seconde voies de signal (M, N) produisent des valeurs de retard

de signal pratiquement égales.

I

3. Egaliseur commandé par tension selon'la

revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de com-

mande (46, 66) consiste en un second amplificateur (46),

commandé par tension.

4. Egaliseur commandé par tension selon la

revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de com-

mande (46, 66) consiste en un multiplicateur analogique (66).

5. Egaliseur commandé par tension selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'amplificateur (22) est un amplificateur différentiel, comportant une seconde entrée (34) de polarité opposée à celle de la première entrée (24), et en ce que la seconde entrée (34)

est connectée à l'entrée (49, 67) de l'élément de comman-

de (46', 66) dans la seconde voie de signal (N).

6. Egaliseur commandé par tension ayant une caractéristique de réponse d'amplitude en fonction de la fréquence, caractérisé en ce qu'il comprend: un élément de retard (26, 76) ayant une entrée connectée de façon à recevoir un signal d'entrée à égaliser, et à lui appliquer

des déphasages connus dans une gamme de fréquence prédé-

terminée; un premier amplificateur (22, 72) ayant une entrée (24, 73) d'une première polarité connectée à une sortie de l'élément de retard (26, 76); et un second amplificateur (46), commandé par tension, ayant une entrée

(49) d'une seconde polarité, opposée à la première polari-

té, qui est connectée à l'entrée de l'élément de retard (26, 76), une sortie (44) connectée à une sortie (44, 75)

du premier amplificateur (22, 72), et une entrée de com-

mande (54) connectée de façon à recevoir un signal de com-

mande (Vc) pour régler le gain de l'amplificateur commandé par tension (46), pour régler ainsi la caractéristique de

réponse d'amplitude en fonction de la fréquence de l'éga-

liseur.

7. Egaliseur commandé par tension selonila revendication 6, caractérisé en ce que les premier et second amplificateurs (22, 72; 46) sont sélectionnés de

façon à produire des valeurs de retard de signal pratique-

ment égaies.

8. Egaliseur commandé par tension selon la

revendication 6, caractérisé en ce que le premier amplifi-

cateur (22, 72) est un amplificateur différentiel compor-

tant une seconde entrée (34, 74) d'une seconde polarité, opposée à la première polarité, qui est connectée à

l'entrée de l'élément de retard (26, 76).

9. Egaliseur commandé par tension selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un diviseur de tension (32, 53) ayant une borne d'entrée (25) connectée à l'entrée de l'élément de retard (26, 76), et en ce que la seconde entrée (34, 74) de l'amplificateur différentiel (22, 72) et l'entrée (49) de l'amplificateur commandé par tension (46) sont connectées

à l'entrée de l'élément de retard (26, 76) par l'intermé-

diaire du diviseur de tension (32, 53).

10. Egaliseur commandé par tension selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un diviseur de tension (32, 53) ayant une borne d'entrée (25) connectée à l'entrée de l'élément de retard (26, 76), et une borne de sortie réglable (33) connectée

à la seconde entrée (34, 74) de l'amplificateur différen-

tiel (22, 72), pour disposer d'un réglage supplémentaire de la caractéristique de réponse d'amplitude en fonction

de la fréquence de l'égaliseur.

11. Egaliseur commandé par tension selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'amplificateur commandé par tension (46) comporte un transistor d'entrée (59) ayant une base connectée à la seconde entrée de l'amplificateur différentiel (22) et ayant un collecteur connecté à la sortie (44) de l'amplificateur différentiel (22); et en ce que l'amplificateur commandé par tension (46) comprend en outre un transistor de commande (50) ayant un collecteur connecté à l'émetteur du transistor

d'entrée (59), un émetteur connecté à une source de ten-

sion (-V) et une base (54) connectée de façon à recevoir le signal de commande (Vc) en tant que tension d'entrée variable pour régler le gain du transistor d'entrée (59),

ce qui a pour effet de régler la caractéristique de répon-

se d'amplitude en fonction de la fréquence de l'égaliseur.

12. Egaliseur commandé par tension selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'élément de retard

consiste en une ligne à retard (26), et cet égaliseur com-

prend en outre un diviseur de tension (32, 53) comprenant une combinaison série d'un potentiomètre (32) et d'une résistance (53) branchée entre l'entrée de la ligne à retard-(26) et la masse, ce potentiomètre (32) ayant une borne réglable (33) connectée à la seconde entrée (34) de l'amplificateur différentiel, tandis que l'entrée (49) de l'amplificateur commandé par tension (46) est connectée à

une sortie du diviseur de tension (32, 53).

13. Egaliseur commandé par tension selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'élément de retard

consiste en un filtre transversal (76) comportant des pre-

mière et seconde lignes à retard (79, 80) connectées en série, avec un point de connexion entre ces lignes à

retard connecté à la première entrée (73) de l'amplifica-

teur différentiel (72), et en ce que ce filtre transversal

(76) comprend en outre une combinaison en série d'une pre-

mière résistance (82) et d'une seconde résistance (83),

qui est connectée en parallèle avec les première et secon-

de lignes à retard (79, 80), un point de connexion entre la seconde résistance (83) et la seconde ligne à retard (80) étant connecté à la masse par l'intermédiaire d'une troisième résistance (81), tandis qu'un point de connexion (89) entre les première et seconde résistances (82, 83) est connecté à une seconde entrée (74) de l'amplificateur

différentiel (72).

14. Egaliseur commandé par tension selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comprend en

outre un diviseur de tension (32, 53) comportant une com-

binaison série d'un potentiomètre (32) et d'une quatrième résistance (53), connectée entre le point de connexion (89) des première et seconde résistances (82, 83) et la masse, ce potentiomètre (32) comportant une borne réglable (33) qui est connectée à la seconde entrée (74) de l'amplificateur différentiel (72)-, et en ce que l'entrée

(49) de l'amplificateur commandé par tension (46) est con-

nectée à une sortie du diviseur de tension (32, 53).

15. Egaliseur commandé par tension ayant une caractéristique de réponse d'amplitude en fonction de la

fréquence, caractérisé en ce qu'il. comprend: un amplifi-

cateur différentiel (22, 72) ayant une première entrée (24, 73) d'une première polarité et une seconde entrée (34, 74) d'une seconde polarité, opposée à la première, et une sortie (44, 75) connectée de façon à fournir un signal de sortie correspondant à une différence entre des signaux respectifs reçus sur la première entrée (24, 73) et sur la seconde entrée (34, 74); un élément de retard (26, 76) ayant une entrée connectée de façon à recevoir un signal d'entrée à égaliser, et à lui appliquer des

déphasages connus dans une gamme de fréquence prédétermi-

née; la première entrée (24, 73) de l'amplificateur dif-

férentiel (22, 72) étant connectée à une sortie de l'élé-

ment de retard (26, 76), tandis que sa seconde entrée (34, 74) est connectée à l'entrée de l'élément de retard (26, 76); et un amplificateur commandé par tension (46) ayant une entrée (49) de la seconde polarité connectée à la seconde entrée (34, 74) de l'amplificateur différentiel (22, 72), une sortie (44, 75) connectée à la sortie (44, ) de l'amplificateur différentiel (22, 72), et une entrée de commande (54) destinée à recevoir un signal de

commande (Vc) pour régler le gain de l'amplificateur com-

mandé par tension (46), afin de régler ainsi la caracté-

ristique de réponse d'amplitude en fonction de la fréquen-

ce de l'égaliseur.

16. Egaliseur commandé par tension selon la revendication 15, caractérisé en ce que l'amplificateur

différentiel (22, 72) et l'amplificateur commandé par ten-

sion (46) sont choisis de façon à produire des valeurs de

retard de signal pratiquement égales.

17. Egaliseur en cosinus commandé par tension

ayant une caractéristique de réponse d'amplitude en fonc-

tion de la fréquence, caractérisé en ce qu'il comprend: un amplificateur différentiel (22) ayant une première entrée (24), une seconde entrée (34) et une sortie (44); un élément de retard (26) ayant une entrée connectée de façon à recevoir un signal d'entrée à égaliser, et à lui

appliquer des déphasages connus dans une gamme de fréquen-

ce prédéterminée; la première entrée (24) de l'amplifica-

teur différentiel (22) étant connectée à une sortie de l'élément de retard (26), tandis que sa seconde entrée (34) est connectée à l'entrée de l'élément de retard (26); et un amplificateur commandé par tension (46) ayant une entrée (49) connectée à la seconde entrée (34) de l'amplificateur différentiel (22), et ayant une sortie

(44) connectée à la sortie (44) de l'amplificateur diffé-

rentiel (22), cet amplificateur commandé par tension (46) comprenant en outre une entrée de commande (54) destihnée à recevoir un signal de commande (Vc) pour régler le gain de cet amplificateur, ce qui a pour effet de régler la caractéristique de réponse d'amplitude en fonction de la

fréquence de l'égaliseur.

18. Egaliseur en cosinus commandé par tension

ayant une caractéristique de réponse d'amplitude en fonc-

tion de la fréquence, caractérisé en ce qu'il comprend: un amplificateur différentiel (22) ayant une prem$ère entrée (24), une seconde entrée (34) et une sortie (44); un élément de retard (26) ayant une entrée connectée de façon à recevoir un signal d'entrée à égaliser et ayant

une sortie connectée à la première entrée (24) de l'ampli-

ficateur différentiel (22); un diviseur de tension (32, 53) comportant un potentiomètre (32) avec deux bornes opposées qui est connecté entre l'entrée de l'élément de retard (26) et la masse, ce potentiomètre (32) comportant une borne réglable (33) connectée à la seconde entrée -(34) de l'amplificateur différentiel (22), pour permettre un premier réglage de la caractéristique de réponse d'amplitude en fonction de la fréquence; et un amplifica-

teur commandé par tension (46) ayant une entrée (49) con-

nectée à une sortie du diviseur de tension (32, 53) et ayant une sortie (44) connectée à la sortie (44) de

l'amplificateur différentiel (22), cet amplificateur com-

mandé par tension (46) comportant en outre une entrée de commande (54) destinée à recevoir un signal de commande

(Ve), pour permettre un second réglage de la caractéris-

tique de réponse d'amplitude en fonction de -la fréquence

de l'égaliseur.

19. Egaliseur transversal commandé par tension,

ayant une caractéristique de réponse d'amplitude en fonc-

tion de la fréquence, caractérisé en ce qu'il comprend: un amplificateur différentiel (72) ayant une première entrée (73), une seconde entrée (74) et une sortie (75); un filtre transversal (76) comportant une combinaison en série d'un premier élément de retard (79) et d'un second élément de retard (80), connectée en parallèle avec une combinaison en série d'une première résistance (82) et d'une seconde résistance (83), un point de connexion (95) entre le premier élément de retard (79) et la première résistance (82) étant connecté de façon à recevoir un signal d'entrée à égaliser, un point de connexion (96) entre le second élément de retard (80) et la seconde résistance (83) étant connecté à la masse, un point de connexion entre les premier et second éléments de retard (79, 80) étant connecté à la première entrée (73) de l'amplificateur différentiel (22), et la seconde entrée (74) de l'amplificateur différentiel (22) étant connectée à un point de connexion (89) entre les première et seconde résistances (82, 83); et un amplificateur commandé par

32 -

tension (46) ayant une entrée (49) connectée à la seconde entrée (74) de l'amplificateur différentiel (72), une sortie (75) connectée à la sortie (75) de l'amplificateur différentiel (22), et une entrée (54) destinée à recevoir un signal de commande (Vc) pour-régler le gain de l'amplificateur commandé par tension (46), ce qui a pour effet de régler la caractéristique de réponse en fréquence de l'égaliseur.

20. Egaliseur transversal commandé par tension

selon la revendication 19, caractérisé en ce qu'il com-

prend en outre un diviseur de tension (32, 53) comportant un potentiomètre (32) avec deux bornes opposées, branché entre le point de connexion (89) des première et seconde résistances (82, 83) et la masse, ce potentiomètre (32) comportant une borne réglable (33) qui est connectée à la seconde entrée (74) de l'amplificateur différentiel (22), et en ce que l'entrée (49) de l'amplificateur commandé par tension (46) est connectée à une sortie du diviseur de

tension (32, 53).

21. Egaliseur commandé par tension ayant une caractéristique de réponse d'amplitude en fonction de la fréquence, caractérisé en ce qu'il comprend: un élément

de retard (26) ayant une entrée connectée de façon à rece-

voir un signal d'entrée à-égaliser et à lui appliquer des

déphasages connus dans une gamme de fréquence prédétermi-

née; un amplificateur différentiel (22) ayant une prmiè-

re entrée (24) d'une première polarité connectée à une sortie de l'élément de retard (26) et ayant une shconde entrée (34) d'une seconde polarité, opposée à la première, connectée à l'entrée de l'élément de retard (26); et un

multiplicateur (66) ayant une première entrée (67) con-

nectée à l'entrée de l'élément de retard (26), une sortie

(69) connectée à une sortie (44) de l'amplificateur dif-

férentiel (22), et une seconde entrée (68) connectée de façon à recevoir un signal de commande (Vc), pour régler

le gain d'une voie de signal (N) formée par ce multiplica-

teur (66), ce qui a pour effet de régler la caractéristi-

que de réponse d'amplitude en fonction de la fréquence de l'égaliseur.