FR2527889A1 - Procede et appareil de reduction des harmoniques dans les circuits ballasts de lampe a decharge dans les gaz - Google Patents

Procede et appareil de reduction des harmoniques dans les circuits ballasts de lampe a decharge dans les gaz Download PDF

Info

Publication number
FR2527889A1
FR2527889A1 FR8309102A FR8309102A FR2527889A1 FR 2527889 A1 FR2527889 A1 FR 2527889A1 FR 8309102 A FR8309102 A FR 8309102A FR 8309102 A FR8309102 A FR 8309102A FR 2527889 A1 FR2527889 A1 FR 2527889A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
capacitor
circuit
voltage
current
return
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR8309102A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2527889B1 (fr
Inventor
William Leslie Eaton
Alan Baxter Murray
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Control Logic Ltd Pty
Original Assignee
Control Logic Ltd Pty
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Control Logic Ltd Pty filed Critical Control Logic Ltd Pty
Publication of FR2527889A1 publication Critical patent/FR2527889A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2527889B1 publication Critical patent/FR2527889B1/fr
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/538—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a push-pull configuration
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/24—Circuit arrangements in which the lamp is fed by high frequency ac, or with separate oscillator frequency
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/505—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
    • H02M7/515—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
    • H02M7/523—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with LC-resonance circuit in the main circuit
    • H02M7/5233—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with LC-resonance circuit in the main circuit the commutation elements being in a push-pull arrangement
    • H02M7/5236—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with LC-resonance circuit in the main circuit the commutation elements being in a push-pull arrangement in a series push-pull arrangement
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B41/00—Circuit arrangements or apparatus for igniting or operating discharge lamps
    • H05B41/14—Circuit arrangements
    • H05B41/26—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc
    • H05B41/28—Circuit arrangements in which the lamp is fed by power derived from dc by means of a converter, e.g. by high-voltage dc using static converters
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S315/00—Electric lamp and discharge devices: systems
    • Y10S315/07—Starting and control circuits for gas discharge lamp using transistors

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)
  • Rectifiers (AREA)

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN PROCEDE ET UN APPAREIL DE REDUCTION DES HARMONIQUES DANS LES CIRCUITS BALLASTS. DEUX DISPOSITIFS DE COMMUTATION 9, 10 SONT COMMANDES ALTERNATIVEMENT A UNE FREQUENCE ELEVEE ET DE MANIERE A ETRE SIMULTANEMENT BLOQUES PENDANT UN TEMPS FINI. DES CONDENSATEURS DE CONTROLE 15, 16 SONT CHARGES PENDANT LES TEMPS DE DEBLOCAGE DES DISPOSITIFS DE COMMUTATION ET DES DIODES 6, 8 EMPECHENT LA DECHARGE D'UN CONDENSATEUR DE FILTRAGE 7 DANS UN CIRCUIT DE RETOUR COMPRENANT DES CONDENSATEURS 17, 18. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT A L'ALIMENTATION DES LAMPES A DECHARGE DANS LES GAZ.

Description

La présente invention concerne un procédé et un appareil pour la réduction
des harmoniques dans des circuits
ballasts pour des lampes à décharge dans les gaz qui sont ali-
mentées par une source redressée.
Ces circuits ballasts comportent généralement un filtre capacitif de filtrage situé entre la source redressée et le circuit ballast lui-même Ce condensateur de filtrage entraîne une distorsion harmonique de la forme d'onde du courant pendant des périodes dans lesquelles la sortie redressée est supérieure à la tension aux bornes du condensateur de filtrage et pendant le temps o le condensateur se charge Ce temps de charge ou angle de conduction, est très réduit si un condensateur de grande capacité est utilisé et toute la charge nécessaire doit être emmagasinée dans le condensateur en une courte période Il en résulte un fort courant de sortie de la source redressée pendant le petit angle de conduction, ce qui entraine des cr 1 êtes de courant
dans la source redressée.
Ces crêtes de courant augmentent le taux d'harmoniques de la source d'alimentation et lorsqu'un certain nombre de circuits ballasts sont utilisés, cette distorsion harmonique accrue entratne un mauvais facteur de puissance de l'alimentation Les compagnies de distribution d'électricité désapprouvent cette position et elles spécifient généralement le facteur de puissance minimal permis
et/ou la distorsion harmonique maximale permise.
Une solution connue à ce problème consiste à utiliser un filtre inductif et capacitif entre la source redressée et l'entrée du circuit ballast afin d'armortir les crêtes de courant Cela impose d'utiliser des bobines d'inductance extrêmement grosses
qui sont coûteuses et encombrantes.
Il est également connu d'utiliser un principe de con-
version d'emmagasinage selon lequel une bobine d'inductance est
commandée à haute fréquence afin de permettre la charge du conden-
sateur de filtrage sur un angle de conduction plus grand Mais cette disposition impose un circuit de commande du convertisseur d'emmagasinage afin de réguler la décharge du courant depuis la
bobine d'inductance d'emmagasinage.
L'utilisation de ce principe de conversion d'emmaga-
sinage est décrite dans le brevet Sud Africain n' 31/2504.
Ce circuit est relativement complexe et doit âtre
coûteux à réaliser.
Un objet de linvention est donc de proposer un pro- cédé et un appareil pour la réduction des harmoniques dans des
circuits ballasts de lampes à décharge dans les gaz.
L'invention concerne donc un circuit ballast de lampe à décharge dans les gaz comprenant un condensateur de filtrage pour une entrée d'alimentation redressée et des dispositifs de commutation pour commuter une sortie alternativement entre des lignes d'alimentation d'entrée positive et négative dans des cycles positifs et négatifs alternés, avec un temps fini entre
chacune des commutations de la sortie pendant lequel les disposi-
tifs de commutation sont bloqués, le circuit ballast comprenant un circuit de charge avec un élément inductif connecté pour etre alimenté en série par la sortie et agencé pour alimenter une charge de lampe à décharge dans les gaz, un circuit de commande de commutation associé avec les dispositifs de commutation pour
les commuter beaucoup plus rapidement que la fréquence des alter-
nances de l'alimentation redressée, un circuit de retour pour
l'entrée redressée entre le circuit de charge et une ligne d'ali-
mentation, un condensateur de contrôle connecté pour être chargé
en série avec le circuit de charge pendant les périodes de déblo-
cage d'un dispositif de commutation par la décharge du condensa-
teur de filtrage afin d'abaisser la tension sur le circuit de charge, un dispositif unidirectionnel connecté dans la ligne d'alimentation du circuit de retour pour éviter la décharge sur cette ligne d'alimentation depuis le condensateur de filtrage dans
le circuit de retour, un circuit pour conduire la charge de l'élé-
ment inductif dans le circuit de charge afin de charger le conden-
sateur de filtrage pendant lesdits temps finis, le dispositif uni-
directionnel étant également connecté et le circuit de retour étant agencé pour permettre que l'abaissement de la tension sur la charge permette qu'un courant circule à partir de l'entrée redressée, en passant par le circuit de retour et le circuit de charge, et la capacité du condensateur de contrble étant proportionnée, pour une charge donnée, pour produire une intensité suffisante du courant qui circule depuis l'alimentation redressée afin de former avec
tout autre courant qui circule par le circuit de charge, à l'exclu-
sion du courant résultant de la décharge du condensateur de filtrage,
au moins toutes les pertes du circuit et les pertes de charge anti-
cipées, entraînant ainsi que la tension aux bornes du condensateur de filtrage reste au moins aussi élevée que les crêtes de la tension
d'alimentation redressée.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le
circuit de retour comporte un condensateur de retour et le conden-
sateur de contrôle est connecté entre le circuit de charge et la ligne d'alimentation opposée à celle à laquelle le circuit de retour est prélevé et la capacité du condensateur de retour est proportionnée par rapport à celle du condensateur de contrble pour permettre que la tension sur le condensateur de retour provenant de la charge qui y est emmagasinée par la source redressée pendant les temps de déblocage du dispositif de commutation, dépasse la tension abaissée apparaissant sur le circuit de charge pendant les
périodes de déblocage de l'autre dispositif de commutation, entrat-
nant ainsi la décharge du condensateur de retour par le circuit de
charge et produisant le courant qui circule depuis la source redres-
sée. Selon une autre caractéristique encore de l'invention, le condensateur de contrôle est connecté entre le circuit de charge et la ligne d'alimentation à laquelle le circuit de retour est prélevé afin de permettre qu'un courant suffisant circule depuis la source d'alimentation, directement à partir de cette source
pendant la période de tension abaissée sur le circuit de charge.
En outre dans ce cas, le circuit de retour peut comporter un con-
densateur de retour dont la capacité est proportionnée à celle du condensateur de contrble pour permettre que le courant suffisant
circule depuis la source redressée.
Un circuit de retour est également prévu pour l'entrée
redressée entre le circuit de charge et les deux lignes d'alimen-
tation, chacun par un condensateur de retour, un premier étant prélevé à la ligne d'alimentation positive et un second à la ligne d'alimentation négative, et comprenant un premier condensateur de
contrôle connecté à une ligne d'alimentation, la capacité du con-
densateur de retour relié à la première ligne d'alimentation étant proportionnée par rapport au condensateur de contrôle de manière à perrmettre qu'une partie du courant provienne directement de la source redressée pendant les périodes d'abaissement de la tension sur la charge, la capacité du condensateur de retour connecté à l'autre ligne d'alimentation étant proportionnée par rapport à celle du condensateur de contrôle pour permettre que la tension aux bornes due à la charge qui y est emmagasinée pendant les autres périodes dépasse la tension sur le circuit de charge et entraîne sa décharge par le circuit de charge pour permettre qu'une autre partie du courant circule, les deux parties du courant formant le
courant suffisant précité.
Selon une caractéristique importante de l'invention, un circuit ballast comporte un circuit de retour prévu pour l'entrée
redressée entre le circuit de charge et les deux lignes d'alimenta-
tion, chacun par un condensateur de retour, un premier étant relié
à la ligne d'alimentation positive et un second à la ligne d'ali-
mentation négative et un premier condensateur de contrôle est con-
necté à la ligne d'alimentation positive et un second condensateur de contrôle à la ligne d'alimentation négative, et un dispositif unidirectionnel est connecté dans les deux lignes d'alimentation;
les capacités du premier condensateur de retour et du second con-
densateur de contrôle étant proportionnées de manière à permettre
que, pendant le temps de déblocage d'un premier dispositif de com-
mutation, la tension abaissée résultant de la charge du second condensateur entraîne qu'une partie du courant circule directement depuis l'alimentation redressée par le circuit de charge et le
second condensateur de retour et également pour permettre que, pen-
dant le temps de déblocage d'un premier dispositif de commutation, la tension aux bornes du premier condensateur de retour résultant de la charge qui y est emmagasinée depuis l'alimentation redressée pendant la période de déblocage du second dispositif de commutation dépasse cette tension abaissée sur le circuit de charge et autorise la décharge du premier condensateur de retour pour qu'une partie du courant circule par le dispositif unidirectionnel dans la ligne d'alimentation positive vers le circuit de charge, les capacités du second condensateur de retour et du premier condensateur de contrôle étant proportionnées pour permettre que, pendant les temps de déblocage du second dispositif de commutation, la tension abaissée résultant de la charge du premier condensateur de retour entraîne qu'une partie du courant circule directement depuis l'alimentation redressée par le circuit de charge et le premier condensateur de retour et permet également que la tension aux bornes du second condensateur de retour résultant de la charge qui y est emmagasinée depuis la source d'alimentation, pendant le temps de déblocage du premier dispositif de commutation, dépasse cette tension abaissée
sur le circuit de charge et autorise la décharge du second conden-
sateur de retour afin qu'une partie du courant circule par le dis-
positif unidirectionnel dans la ligne d'alimentation négative vers le circuit de charge; et la somme de toutes les parties du courant
qui circule formant le courant suffisant précité.
Dans ce cas, deux autres connexions du condensateur de contrôle sont prévues, une première connexion dans laquelle le premier condensateur de contrôle est connecté en parallèle avec le dispositif unidirectionnel dans la ligne d'alimentation positive et le second condensateur de contrôle est connecté en parallèle avec le dispositif unidirectionnel dans la ligne négative Le second type de connexion du condensateur de contrôle est celui dans laquelle le premier condensateur de contrôle est connecté depuis la ligne d'alimentation positive vers le circuit de charge et le
second condensateur de contrôle est connecté depuis la ligne d'ali-
mentation négative vers le circuit de charge.
Une bobine d'inductance d'entrée est également prévue, connectée sur le côté d'entrée du redresseur de l'un des dispositifs unidirectionnels et en série avec la charge, cette inductance étant proportionnée pour réduire les harmoniques impairs dans la forme
d'onde du courant d'alimentation.
De plus, un condensateur de dérivation à haute fréquence
est connecté de préférence en parallèle avec la sortie redressée.
Le choix des capacités des condensateurs est fait pour obtenir une tension pratiquement stable aux bornes du condensateur
ou en variante, il est fait pour que la tension aux bornes du con-
densateur de filtrage augmente progressivement, auquel cas un dis-
positif d'écrêtage doit ttre prévu pour éviter l'augmentation de
tension au-dessus d'un maximum prédéterminé.
Le dispositif d'écrttage peut comporter un dispositif de commutation de protection connecté pour court-circuiter au moins l'un des dispositifs unidirectionnels dans une ligne d'alimentation sous tension et un capteur qui commande le dispositif de commutation de protection à la détection d'une tension au-dessus du maximum prédéterminé De préférence, le dispositif de commutation est un
thyristor connecté pour être coîmand' par la capteur.
Dans le cas o la tension aux bornes du circuit de charge doit attaquer une lampe à décharge dans les gaz fonctionnant à une tension Elevée, il est possible que l'abaissement de la tension la fasse passer au-dessous de la tension de fonctionnement de la lampe et dans ce cas, il est prévu que le circuit de charge comporte un
circuit résonnant en série et les connexions de son élément capaci-
tif sont agencées pour recevoir une charge de lampe à décharge dans
des gaz alimentée en parallèle avec l'élément capacitif.
Selon un autre aspect, l'invention concerne un procédé de réduction des harmoniques dans un circuit ballast de lampe à décharge dans les gaz comprenant un condensateur de filtrage pour
une entrée d'alimentation redressée et des dispositifs de commuta-
tion pour commuter une sortie alternativement entre les lignes d'ali-
mentation positive et négative dans des cycles alternés positifs et négatifs, avec un temps fini entre chacune des commutations de la sortie pendant lequel les dispositifs de commutation sont bloqués, ce procédé consistant: à connecter un circuit de charge ayant un élément inductif alimenté en série par la sortie et à connecter une charge de lampe à déchargedans les gaz pour qu'elle soit alimentée par le circuit de charge; a prévoir un circuit de retour pour l'entrée redressée entre le circuit de charge et une ligne d'alimentation;
à commuter les dispositifs de commutation à une fréquence très supé-
rieure à la fréquence des alternances de l'alimentation redressée;
à décharger le condensateur de filtrage pendant les temps de déblo-
cage d'un dispositif de commutation pour charger un condensateur de contrôle en série avec le circuit de charge, entraînant ainsi un abaissement de la tension sur le circuit de charge; à empocher la décharge du condensateur de filtrage dans le circuit de retour par la ligne d'alimentation sur laquelle le circuit de retour est connecté par l'insertion d'un dispositif unidirectionnel dans cette ligne d'alimentation; à utiliser l'abaissement de la tension aux bornes de la charge pour permettre qu'un courant circule depuis l'entrée redressée, par le circuit de retour et le circuit de charge; à conduire la charge de l'élément inductif dans le circuit de charge pour charger le condensateur de filtrage pendant ledit temps fini; et à proportionner les capacités des condensateurs de contrôle par rapport à une charge donnée pour que, conjointement avec un autre courant circulant dans la charge, à l'exclusion du courant résultant de la décharge du condensateur de filtrage, un courant suffisant circule depuis la source redressée pour produire au moins toutes les pertes des circuits et les pertes de charge prévues, de manière que la tension aux bornes du condensateur de filtrage reste au moins aussi élevée que les crêtes de la tension
d'alimentation redressée.
Selon une caractéristique de l'invention, le procédé implique de prévoir un condensateur de retour dans le circuit de retour du circuit de charge et de proportionner la capacité du condensateur de retour pour permettre que la tension aux bornes de ce condensateur de retour résulte de la charge pendant le temps de déblocage d'un dispositif de commutation dépasse la tension abaissée
du circuit de charge pendant les temps de déblocage de l'autre dis-
positif de commutation, permettant ainsi que la décharge du conden-
sateur de retour fasse circuler le courant précité par la ligne
d'alimentation et le circuit de charge.
Le procédé implique également que l'abaissement de la tension aux bornes du circuit de charge soit utilisé pour permettre qu'un courant circule directement depuis la source redressée par le circuit de retour et le circuit de charge pendant les mêmes temps
de déblocage dans lesquels l'abaissement de tension se produit.
Selon une caractéristique importante, le procédé implique de prévo-r un circuit de retour par le condensateur de retour pour l'entrée redressée entre le circuit de charge et les deux lignes
d'alimentation, un premier à partir de la ligne d'alimentation posi-
tive et un second à partir de la ligne d'alimentation négative; de prévoir un premier zondensateur de contrôle connecté à la ligne
d'limentazion positive et un second condensateur de contrôle con-
necté a la ligne d'alimentation négative; d'emptcher la décharge du condensateur de filtrage sur les deux lignes d'alimentation dans un
circuit de retour ou l'autre par la connexion d'und 4 dispositif uni-
directionnel dans les deux lignes d'alimentation; de proportionner
les capacités du premier condensateur de retour et du second con-
densateur de contrôle pour permettre que, pendant lestemps de
déblocage d'un premier dispositif de commutation, la tension abais-
sée résultant de la charge du second condensateur de contrôle fasse circuler une partie du courant directement depuis la source redressée par le circuit de charge et le second condensateur de retour, et permettre aussi que la tension aux bornes du premier condensateur de retour résultant de la charge qui y est emmagasinée depuis la
source d'alimentation pendant le temps de déblocage du second dis-
positif de commutation dépasse cette tension abaissée aux bornes
du circuit de charge et permette que la décharge du premier conden-
sateur de retour fasse circuler une partie du courant par le dis-
positif unidirectionnel dans la ligne d'alimentation positive dans le circuit de charge; de proportionner les capacités du second condensateur de retour et du premier condensateur de contrôle de manière que, pendant les temps de déblocage du second dispositif de commutation) la tension abaissée résultant de la charge du premier condensateur de contrôle puisse faire circuler une partie
du courant directement depuis l'alimentation redressée par le cir-
cuit de charge et le premier condensateur de retour et également pour permettre que la tension aux bornes du second condensateur de retour résultant de la charge qui y est emmagasinée depuis la
source redressée pendant le temps de déblocage du premier dispositif-
de commutation, dépasse cette tension abaissée sur le circuit de charge et autorise que la décharge du second condensateur de retour fasse passer une partie du courant par le dispositif unidirectionnel dans la ligne d'alimentation négative vers le circuit de charge; et de produire le courant suffisant précité par la somme de toutes les
parties du courant.
Il est en outre prévu de réduire les harmoniques impairs
dans la forme d'onde du courant d'alimentation redressée en propor-
tionnant et en connectant un élément inductif sur le côté du redres-
seur d'un dispositif unidirectionnel et en série avec le circuit de
charge De préférence, cette disposition consiste également à per-
mettre qu'un courant à haute fréquence soit dérivé du redresseur
par un condensateur de dérivation à haute fréquence.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention
seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre
de plusieurs exemples de réalisation et en se référant aux dessins annexés sur lesquels: la figure 1 est un schéma d'un mode de réalisation de l'invention montrant les circuits de courant pendant un cycle de commutation positive; la figure 2 est une courbe de la tension et du courant en fonction du temps aux bornes d'un dispositif de commutation du circuit de la figure 1; la figure 3 est un schéma montrant les circuits de courant dans le circuit de la figure 1 sans commutation suivant un cycle positif; la figure 4 montre le circuit de la figure 1 avec les circuits de courant pendant un cycle de commutation négative; la figure 5 montre le circuit de la figure 1 avec les circuits de courant sans commutation suivant un cycle négatif; la figure 6 est un schéma du mode de réalisation de la figure 1 comprenant un filtre d'entrée inductif; la figure 7 est une courbe de la tension aux bornes des condensateurs de retour en fonction du temps dans le circuit de la figure 6;
la figure 8 est un schéma d'un autre mode de réalisa-
tion de l'invention et montre les circuits de courant pendant un cycle de commutation positive; la figure 9 montre le circuit de la figure 8 avec les circuits de courant sans commutation suivant un cycle positif; la figure 10 est un schéma d'une variante du circuit des figures 8 et 9; les figures 11 à 14 sont des schémas d'un autre mode de réalisation de l'invention dans différentes phases de commutation, et les figures 15 à 18 sont des schémas d'un autre mode encore de réalisation de l'invention dans différentes phases de
commutation.
La figure 1 représente dorc un circuit ballast désigné globalement par 1 et qui reçoit une alimentation redressée à deux alternances d'une ligne positive 2 et d'une ligne négative 3 d'un redresseur en pont 4 à deux alternances alimenté par un courant
alternatif d'entrée 5.
La ligne positive 2 passe de l'anode à la cathode du pont par une diode 6 vers un condensateur À filtrage 7 et la ligne négative 3 passe de la cathode A l'a- ode par une diode 8, de l'autre côté du condensateur de filtrage 75 Deux dispositifs de commutation 9 et 10 en série sont connectés aux bornes du condensateur de filtrage 7 et sont agencés pour etre débloqués et bloqués alternativement avec
un intervalle fini entre les commutations Cette fréquence de commu-
tation est de préférence de 1 ordre de 20 k Hz pour une entrée de secteur 5 à 50 ou 60 Hz Une ligne de sortie 11 est connectée entre les dispositifs de commutation, pour ttre commutée par le dispositif 9
sur la ligne positive et par le dispositif 10 sur la ligne négative.
La ligne de sortie 1 l attaque un circuit résonnant en série comprenant une bobine d'inductance 12 et un condensateur 13, ce condensateur étant connecté en parallèle avec un tube à décharge 14
formant la charge Ce circuit résonnant en série et la lampe cons-
tituent le circuit de charge.
Le circuit résonnant en série est connecté à la ligne positive par un condensateur de contrôle 15 et à la ligne négative par un condensateur de contrôle 16 sur le côté des diodes 6 et 8 correspondant au condensateur de filtrage, et revient à la ligne positive sur le côté des diodes 6 et 8 correspondant au pont, par il
un condensateur de retour 17 vers la ligne positive et un conden-
sateur de retour 18 vers la ligne négative.
Des diodes d'amortissement 19 et 20 sont connectées aux bornes des dispositifs de commutation 9 et 10, la diode 19 étant connectée de l'anode à la cathode de la ligne négative à la ligne de sortie 11 aux bornes du dispositif 10 et la diode 20 étant connectée de l'anode à la cathode depuis la ligne de sortie 11
à la ligne positive aux bornes du dispositif 9.
La figure 2 montre une courbe de la tension et du courant aux bornes d'un dispositif de commutation du circuit, en fonction du temps Etant donné que ce circuit est agencé pour fonctionner de
façon inductive, le courant est en retard sur la tension d'un temps 21.
Initialement, le courant provenant du pont à diodes 4
charge le condensateur 7 par les diodes 6 et 8 et charge simultané-
ment les condensateurs 15, 16, 17 et 18 Le condensateur 7 a une capacité beaucoup plus grande que les autres et se charge à une tension égale à la valeur de crête de l'alimentation diminuée de
la chute de tension aux bornes des diodes 6 et 8.
Dans certains cas pendant la charge du condensateur 7,
les dispositifs de commutation 9 et 10 commencent à conduire alter-
nativement à une fréquence beaucoup plus élevée que celle de l'ali-
mentation Un circuit de commande (non représenté) est prévu pour commuter les dispositifs Il est bien évident qu'une grande variété
de circuits peut convenir pour cette fonction Le déblocage et le-
blocage du dispositif 9 produisent une impulsion rectangulaire positive 22 (figure 2) et la commutation du dispositif 10 produit
une impulsion rectangulaire négative 23 (figure 2).
Pour en revenir à la figure 1, avec le dispositif de commutation 9 débloqué, quatre circuits de courant peuvent être identifiés: le circuit 24 à partir de l'armature positive du condensateur 7, par le dispositif de commutation 9, la charge et le condensateur 16 pour revenir au condensateur 7; le circuit 25 partant de l'armature positive du condensateur 17, passant par le
dispositif de commutation 9 et la charge, pour revenir au conden-
sateur 17; le circuit 26 partant de l'armature positive du conden-
sateur 15, passant par le dispositif de commutation 9 et la charge
pour revenir au condensateur 15 et le circuit 27 partant de l'ali-
mentation positive par la diode 16, la charge et en retour au con-
densateur 18.
Les capacités de ces condensateurs sont proportionnées de manière que:
C chacun de C et C chacun de C 15 et C 16.
1 17 13 15 16 '
En utilisant les symboles suivants: Tension aux bornes du condensateur 15: VC 15 Tension aux bornes du condensateur 16: VC 16 Tension aux bornes du condensateur 7: V 7 il apparaît que:
C 7 VC 15 + VC 16
Il apparaît en regard du circuit de courant 24 que le condensateur 16 est chargé en série avec le circuit de charge, par la décharge du condensateur de filtrage 7 et, étant donné que le condensateur 7 a une capacité beaucoup plus grande, la tension VC 7 est presque constante Il en résulte que le condensateur 16 se charge et que la tension VC 16 augmente, tandis que VC 5 diminue
de la même valeur que l'augmentation de VC 6 Ainsi le condensa-
C 16
teur 15 est déchargé dans le circuit de charge par le circuit 26.
Si les condensateurs 15 et 16 sont correctement proportionnés, VC 15 diminue vers OV et VC 16 augmente vers Vc 7 pendant la période
de déblocage du dispositif de commutation 9.
La tension redressée doit ttre supérieure à la tension aux bornes du circuit de charge augmentée de VC 18, ou vs VLC + VC 18
afin que la conduction se produise.
Il faut noter que VC 15 est également la tension aux
bornes du circuit de charge de sorte que si VC 16 augmente, la ten-
sion du circuit de charge diminue et la source redressée peut conduire pendant la période o la tension du circuit de charge
diminue au-dessous de la tension d'alimentation instantanée.
A un certain moment quand VC 15 diminue, VC 17 est supé-
rieur à VC 15 et la chute de tension requise aux bornes de la diode 6.
Cela entraîne que le courant de décharge du condensateur 17 contribue
à la charge par le circuit de courant 25.
De cette manière, même si V 016 peut être très inférieur
à Vc 15 dans certains cas de la période d'alimentation, le condensa-
teur 17 peut encore se décharger par le circuit 25 dans le circuit
de charge, ce dont il résulte un abaissement de la tension du cir-
cuit de charge. En utilisant les symboles suivants Tension aux bornes du condensateur 17: VC 17 Tension aux bornes du condensateur 18: VC 18Tension d'alimentation instantanée: V s Il en résulte que Vs VC 17 +V C 18 Le condensateur 18 est donc chargé simultanément par l'alimentation de sorte que VC 18 augmente de la même valeur dont
VC 17 diminue.
Un thyristor 27 est représenté aux bornes de la diode 8,-
dont la grille est commandée par un capteur 28 qui détecte la ten-
sion aux bornes du condensateur de filtrage 7 Si VC 7 devient trop élevé, le thyristor est déclenché pour court-circuiter la diode 8
et évite ainsi toute autre augmentation de VC 7.
Quand le dispositif 9 est bloqué, le dispositif 10 n'est pas immédiatement débloqué et un temps fini s'écoule avant que le dispositif 10 soit débloqué Ce temps est représenté sur la figure 2 comme le temps entre le blocage du dispositif 9 et la transition du courant en retard du côté positif au côté négatif de l'origine de l'axe des temps Dans le cas o la commutation des dispositifs est commandée par un dispositif de réaction en courant, il apparaît que ce temps peut être prévu pour être toujours défini par les paramètres ci-dessus, car la forme d'onde du courant devenant négatif déclenche
le déblocage du dispositif 10.
Le circuit représenté sur la figure 3 est le même que
celui décrit en regard de la figure 1 et les mêmes références numé-
riques désignent des éléments identiques; mais comme cela sera décrit, les circuits de courant sont différents Quand le dispositif de commutation 9 est bloqué, et en raison du déphasage 21 indiqué sur la figure 2, la diminution du champ magnétique de la bobine d'inductance 12 détermine un circuit de courant 29 à partir de l'armature positive du condensateur 7, par la diode 19 et le
circuit de charge, se séparant entre deux circuits par les conden-
sateurs 17 et 15 pour revenir au condensateur 7 Cette période de blocage des deux dispositifs est indiquée comme la période de 30 à 31 sur la figure 2 et représente un courant de charge dans le condensateur 7 La zone entre la courbe sinusoidale de la figure 2 représente la charge et la période 30 à 31 représente la charge du condensateur 7 tandis que la charge dans la période 32 à 30, période de déblocage du dispositif 9, est la décharge du condensateur 7 et
l'alimentation Si la contribution d'alimentation pendant la der-
nière période ( 32 30) est suffisamnent grande pour que la charge
du condensateur 7 pendant la première période ( 30 à 31) soit supé-
rieure à la décharge de ce condensateur (pendant la période 32 à 30), VC 7 augmente Il faut noter que la capacité du condensateur de contrôle détermine la vitesse à laquelle la tension aux bornes du
circuit de charge diminue pendant le temps de déblocage du disposi-
tif de commutation: et détenrmine ainsi la durée pendant laquelle
cette contrgbution d'alimentation est apportée.
De cette manière, les constantes du circuit peuvent être choisies pour assurer que VC 7 est toujours supérieur à la
tension de crte d'alimentation de sorte qu'après la charge ini-
tiale, le condensateur 7 n'est plus directement chargé par l'ali-
mentation et la contribution de l'alimentation compense les pertes des circuits et de la charge Un équilibre peut être atteint pour que VC 7 reste stable, ou il est possible de fixer un maximum o e Ule est verrouillée, par exemple le thyristor et le capteur 27 et 28
de la figure 1.
La figure 4 représente le màre circuit que celui décrit en regard de la figure 1 et les mêmes références numériques désignent les éléments identiques Mais selon la figure 4, le dispositif de commutation 10 est maintenant débloqué et quatre circuits de courant peuvent être identifiés: un circuit 33 part du coté positif du condensateur 7, par le condensateur 15, le circuit de charge, le dispositif de commutation 10 pour revenir au condensateur 7; le
circuit 34 part du côté positif du condensateur 18, par le cir-
cuit de charge, le dispositif de commutation 10 pour revenir par la diode 8 au condensateur 18, le circuit 35 part du côté positif du condensateur 16 par le circuit de charge, le dispositif de commutation 10 pour revenir au condensateur 7; et le circuit 36 part du coté positif de l'alimentation par le condensateur 17, le circuit de charge, le dispositif de commutation 10 pour revenir à l'alimentation à la diode 8.
Le condensateur de contrôle 15 est chargé par le cir-
cuit 33 en série avec le circuit de charge par la décharge du con-
densateur de filtrage 7 Quand la tension aux bornes du condensa-
teur 15 (VC 15) augmente, la tension aux bornes du condensateur 16-
(V C 16 diminue de la même valeur A un certain moment, VC 16 est inférieur à la tension du condensateur 18 (V) et à ce moment,
le condensateur 18 se décharge et contribue au courant de charge.
A tout moment vs = VC 17 + VC 18 > et par conséquent le condensateur 17 se décharge par le circuit de courant d'alimentation 36 de sorte que VC 17 augmente de la même valeur dont V 018 diminue De plus, d'une manière similaire à celle décrite en regard de la figure 1, VC 16 est maintenant la tension aux bornes du circuit de charge et la contribution du courant d'alimentation par le circuit 36 se produit dès que la tension instantanée d'alimentation est supérieure à VC 17 et à la
diminution de la tension du circuit de charge.
La figure 5 montre le circuit de la figure 1 dans une condition dans laquelle les dispositifs de commutation sont bloqués,
immédiatement après le blocage du dispositif de commutation 10.
Cela correspond à l'instant 37 de la figure 2 Dans cette position,
la diminution du champ magnétique associé avec la bobine d'induc-
tance 12 détermine un circuit de courant 38 depuis le condensateur 7, par les condensateurs 18 et 16, le circuit de charge, la diode 20 et en retour au condensateur 7 Ce circuit est présent pendant la période 37 à 39 de la figure 2 Il faut noter que les parties des impulsions 22 et 23 entre 30 et 31, et 39, indiquées en pointillés, représentent la conduction pendant les temps de blocage des deux
dispositifs 9 et 10.
Il faut également remarquer que la charge et la décharge alternées des condensateurs 17 et 18, telles que décrites, aident à produire un courant d'alimentation dans une plus grande période
* des cycles d'alimentation Il apparaît également en regard des cir-
cuits de courant décrits et illustrés ci-dessus que pendant que les condensateurs de contrôle 15 et 16 sont chargés à partir de la Jdéciirúe du condensateur de filtrage 7, la charge emmagasinée dans un condiensateur de retour pendant une alternance est déchargée dans le circuit de charge pendant l'alternance suivante, à partir de
l'alimentation redressée.
Etant donné qu'après la charge initiale du condensateur 7,
ce condensateur est seulement chargé à partir de la bobine d'induc-
tance pendant le temps fini de blocage des deux dispositifs de com-
mutation, le condensateur de retour se décharge dans le circuit de charge et la contribution du courant'd'alimentation redressé continu dans le circuit de charge doit compenser les-pertes du circuit et
de la charge.
La figure 6 montre le même circuit que celui décrit en regard de la figure 1, avec les mêmes références désignant les mêmes éléments Mais dans ce cas, le redresseur en pont 4 n'est plus dans sa position alimentée aux bornes des condensateurs 17 et 18 et il charge un condensateur 40 en parallèle avec le circuit et qui à son tour attaque par une bobine d'inductance 41 la ligne positive
entre l'anode de la diode 6 et le coté positif du condensateur 17.
La ligne négative est reliée au condensateur 18 et au côté négatif
du pont.
La tension aux bornes des condensateurs 17 et 18 de la ligne positive à la ligne négative est représentée en fonction du temps sur la courbe de la figure 7 La fréquence du secteur est indiquée par la référence 42 et la fréquence modulée du dispositif de commutation par la référence 43 Il s'est avéré en pratique que l'adjonction de la bobine d'inductance 41 et du condensateur 40 aide à réduire encore les harmoniques Il faut considérer que ce résultat est obtenu par l'effet de ces composants sur la forme d'onde du courant, en ce que la forme d'onde à peu près rectangulaire dans cette position est modifiée pour s'approcher d'une forme d'onde
sinusoïdale, contenant bien entendu moins d'harmoniques impairs.
Cela résulte de l'effet de la bobine d'inductance qui rend l'inten-
sité du courant de charge dépendante de la forme d'onde plus sinu-
soidale. Les figures 8 et 9 représentent un mode de réalisation différent mais similaire Un pont redresseur 44 à deux alternances reçoit un courant alternatif de la source 45 et délivre un courant
redressé à une ligne positive 46 et une ligne négative 47.
La ligne positive passe de l'anode à la cathode par
une diode 48 vers un condensateur de filtrage 49 et la ligne néga-
tive 47 passe par la diode 50 de la cathode à l'anode de l'autre côté du condensateur de filtrage 49 Des condensateurs de contrôle 51
sont branchés en parallèle aux bornes de chacune des diodes 48 et 50.
Un dispositif de commutation 52 est connecté à partir de la ligne positive 46 sur le côté du condensateur de filtrage pour commuter la ligne positive sur une sortie sur la ligne 53 et un dispositif de commutation similaire 54 est connecté à partir de la ligne de sortie 53 vers la ligne négative 47 sur le côté du
condensateur de filtrage de la diode 50 Ces dispositifs sont ccm-
m utés alternativement par un circuit de commande (non représenté) qui attend un temps fini après le blocage d'un dispositif avant de
débloquer l'autre La ligne d'attaque 53 alimente un circuit réson-
nant en série comprenant une bobine d'-inductance 55 et un condensa-
teur 56, ce condensateur étant connecté en parallèle avec une charge de lampe à décharge dans les gaz 57 Le circuit résonnant en série revient à la ligne positive 46 par un condensateur de retour 58 sur
le côté du pont de la diode 48 et revient également à la ligne néga-
tive 47 par un condensateur de retour 59 sur le côté du pont de la
diode 50.
Sur les côtés du condensateur de filtrage des diodes 48 et 50, une diode d'amortissement 60 est connectée de l'anode à la cathode entre la ligne négative 47 et la ligne de sortie 53 aux bornes du dispositif de commutation 54 et une autre diode 60 est disposée entre la ligne de sortie 53 et la ligne positive 46 aux bornes du dispositif de commutation 55 Les condensateurs 58 et 59 sont proportionnés par rapport aux condensateurs 51 de manière que la capacité de chacun des condensateurs 58 et 59 soit supérieure à celle de chacun des condensateurs 51 et bien entendu, la capacité du condensateur 49 est beaucoup plus grande que celle de chacun
des condensateurs 58, 59 et 51.
Les condensateurs 58 et 59 sont des condensateurs de retour tandis que les condensateurs 51 forment les condensateurs
de contrble.
En utilisation, avec le dispositif de commutation 52 débloqué et le dispositif de conmautatiorn 54 bloqué, trois circuits
de courant peuvent être identifiés et sont représentés sur la rfi-
gure 8 Le circuit de courant 61 part du c'té positif du pont 44, par la diode 48, le dispositif 52 e la charge et revient au pont par le condensateur 59 Le circuit de courant 62 part du côté positif du condensateur 49 pa' le dispocii:if de cci-utation 52, la charge, le condensateur 59, le eonde aatatr de contr Mle 51 dans la ligne négative pour revenir au condensateur 49 Le dernier circuit de courant 63 passe du cûté positif du condensateur 58, par la diode 48,
le dispositif 52, la charge pour revenir au condensateur 58.
Le courant de décharge du condensateur de filtrage, circule par le circuit 62, charge le coadensateur dc retour 59 et le condensaceur 51 de contr Mle de ligne négative en serie avec lui et, étant donné que chacun des condensateurs de contrôle a une capacité beaucoup plus petite que celle de chacun des condensateurs
de retour, ce condensateur 51 se charge à une tension élevée ten-
dant vers celle du condensateur de filtrage.
Cela abaisse la tension aux bornes du circuit de charge (V Lc) et permet que l'alimentation redressée conduise, le long du LC circuit 61, quand sa tension dépasse VLC et la tension aux bornes
du condensateur 59.
Cette tension V U abaissée aux bornes du circuit de charge entralne également que le condensateur 58, chargé pendant l'alternance précédente et le condensateur 51 de ligne positive
se déchargent par le circuit 63.
Bien que ce mode de réalisation soit différent, il est clair que son fonctionnement répond aux mimes principes que ceux
décrits pour le mode de réalisation des figures 1 à 5.
Le circuit de commande de commutation (non représenté)
qui commande les dispositifs 52 et 54 bloque maintenant le disposi-
tif 52 et attend un temps fini avant de débloquer le dispositif 54.
Cette position est représentée sur la figure 9 qui montre le même circuitque celui de la figure 8 avec les mêmes références numé- riques. En regard de la figure 9, avec les deux dispositifs de commutation bloqués, le champ décroissant de la bobine d'inductance 55
entralne la continuation du courant et ce courant passe par le cir-
cuit 64, par la bobine d'inductance vers l'extrémité de retour du circuit résonnant en série par le condensateur 58 et la diode 51
pour charger le condensateur de filtrage 49.
Pendant une alternance négative, avec le dispositif 54 débloqué, la charge du condensateur de retour 59 est déchargée par
la même action que la charge du condensateur de retour 58.
Il faut noter que le fonctionnement décrit ci-dessus est très analogue à celui décrit en regard des figures 1 à 5 Dans ce mode de réalisation également, la proportion correcte de la
décharge du condensateur de filtrage 49 pendant le temps de déblo-
cage d'un dispositif de commutation doit être obtenue afin que la charge du condensateur 49 qui se oroduit pendant le temps de blocage
des deux dispositifs soit au moins égale à la décharge.
Il faut également noter que les circuits de courant et le fonctionnement du circuit pendant le temps o le dispositif de commutation 52 est débloqué, la période qui suit pendant que les deux dispositifs de commutation sont bloqués, doivent être
symétriques des circuits décrits en regard des figures 8 et 9.
Le circuit représenté sur la figure 10 comporte les
mêmes éléments avec les mêmes références numériques que le cir-
cuit des figures 8 et 9, à l'exception du pont à diodes 44 des
figures 8 et 9 Le redresseur à deux alternances 64 est un redres-
seur à diodes séparées, comprenant une paire de diodes 65 en paral-
lèle avec les condensateurs 58 et 59 et une autre paire de diodes 66 en parallèle avec le condensateur de filtrage 49 L'entrée 67 de courant alternatif est connectée de la manière habituelle entre les jonctions des deux diodes de chaque paire Il s'est avéré en pratique que ce circuit fonctionne correctement, les paires de
diodes 65 et 66 fonctionnant comme un redresseur.
Les figures il à 14 représentent un autre mode encore de réalisation Un pont redresseur 68 à deux alternances comporte une sortie positive sur la ligne 69 et une sortie négative sur la ligne 70, la ligne positive 69 passant de l'anode à la cathode d'une diode 71 vers un côté du condensateur de filtrage 72 La ligne négative 70 est connectée directement à l'autre armature du
condensateur de filtrage.
Un dispositif de commutation 73 est connecté à partir de la ligne positive 69 entre la diode 71 et le condensateur de
filtrage 72 pour corunuter une ligne de sortie 74 sur la ligne posi-
tive A partir de la ligne de sortie 74, un autre dispositif de
commutation 75 est connecté à la ligne négative 70 pour lui com-
muter la ligne de sortie Le dispositif de commutation 73 est con-
necté en parallèle avec une diode d'amortissement 76, de l'anode à
la cathode depuis la ligne de sortie vers l'alimentation positive.
D'une façon similaire, une diode d'amortissement 77 est connectée, de l'anode à la cathode, de la ligne négative 70 vers la sortie 74 aux bornes du dispositif de commutation 75 La ligne de sortie 74 passe par une bobine d'inductance 78 et une charge 79 de lampe à
décharge dans les gaz pour revenir à la ligne d'alimentation posi-
tive 69 par un condensateur de retour 80 sur le côté d'anode de la diode 71 Un condensateur de contrôle est connecté depuis la ligne positive 69, sur le côté de cathode de la diode 71, vers le
côté de retour du circuit de charge comprenant la bobine d'induc-
tance 78 et la lampe de décharge dans les gaz 79.
Sur la figure 11, le circuit est considéré avec le dis-
positif de commutation 75 débloqué et deux circuits de courant peuvent être identifiés: le premier circuit est le circuit de
courant 82 cui est le circuit de décharge du condensateur de fil-
trage 72 par la ligne d'alimentation positive, le condensateur de contrôle 81, le circuit de charge, le dispositif de commutation 75 et en retour vers le condensateur de filtrage Le second circuit 83
part du côté positif du redresseur en pont 68, passe par le con-
densateur 80, le circuit de charge, le dispositif de commutation 75
pour revenir au pont.
La charge du condensateur de contrôle 81 en circuit avec le circuit de charge fait chuter la tension de charge en
raison de l'effet en série aux bornes du condensateur de filtrage 72.
Etant donné que le condensateur de contrôle a également une capacité beaucoup plus réduite que celle du condensateur de filtrage ainsi que du condensateur de retour 80, la tension aux bornes du circuit de charge décroît rapidement et dès que la tension aux bornes du circuit de charge est inférieure à celle de l'alimentation redressée, le circuit de courant 83 commence à conduire et l'alimentation redressée contribue alors directement à la charge La contribution relative de la décharge du condensateur de filtrage et du courant provenant du redresseur en pont est proportionnée par la capacité relative du condensateur de contrôle 81, comme cela sera décrit ci-après.
La figure 12 montre le circuit avec les deux disposi-
tifs de commutation 73 et 75 bloqués, après le circuit de commuta-
tion de la figure 11 Là également, deux circuits de courant peuvent être identifiés, à savoir un premier circuit 84 à partir de la bobine d'inductance, résultant de la réduction du champ magnétique,
passant par la diode d'amortissement 76, le condensateur de fil-
trage et en retour vers la ligne négative 70 par le pont 68, le condensateur de retour 80 et la bobine d'inductance 78 Ainsi, le
circuit de courant 84 sert à charger le condensateur de filtrage 72.
La figure 13 montre le circuit avec le dispositif de commutation 73 débloqué, après l'état de commutation décrit en regard de la figure 12 Un circuit de courant est représenté, à
savoir le circuit de courant 86 résultant de la décharge du con-
densateur de retour 80 par la diode 71, le dispositif de connuta-
tion 73, le circuit de charge et en retour au condensateur 80 et
le second circuit de courant 87 résultant de la décharge du con-
densateur de contrôle 81 dans la ligne positive par le dispositif
de commutation 73, le circuit de charge et en retour au condensa-
teur de contrôle.
Sur la figure 14, le circuit est représenté avec les deux dispositifs de commutation 73 et 75 bloqués, suivant l'état de commutation décrit en regard de la figure 13 Deux circuits de courant sont représentés, à savoir le circuit 88 qui part de la
bobine d'inductance 78 résultant de la réduction du champ magné-
tique, par le condensateur de retour 80 vers la ligne positive, par la diode 71 et le condensateur de filtrage 72 et depuis le condensateur de filtrage par la diode d'amortissement 77 en retour à la bobine d'inductance Le second circuit de courant 89 part de l'inductance 78 en dérivation par le condensateur de contrôle 81 pour rejoindre le circuit de courant 88 et la suite Il faut noter
que là également pendant le temps fini de blocage des deux disposi-
tifs de ccrmnutation, le champ qui diminue dans la bobine d'induc-
tance entraîne la charge du condensateur de filtrage 72.
En général, la charge du condensateur de contrôle 81 (figure 11) entraîne l'abaissement de la tension aux bornes de la charge et permet une contribution directe par l'alimentation
redressée Si la contribution d'alimentation du circuit 83 (fi-
gure 11) est proportionnée par rapport à la contribution 82 de décharge du condeasateur de filtrage, elle peut compenser les pertes du circuit et de ia charge et par conséquent permettre une contribution d&alimentation suffisante pour l'emmagasinage d'énergie dans la bobine d 1 inductance 78 pour les pertes du condensateur de filtrage 72 pendant sa phase de décharge,-compensées par la charge du condensateur de filtrage avec énergie d'alimentation dans la
bobine d'inductance, pendant des temps finis.
De cette manière, la tension aux bornes du condensa-
teur 72 peut etre augtentée jusqu'à un maximum qui convient, supé-
rieur à la tension de crête de l'alimentation redressée.
Il faut noter que le condensateur de retour 80 peut être remplacé par un court-circuit sans modifier pratiquement le principe du mécanisme décrit ci-dessus en regard des figures 11 à 14 Il faut également remarquer qu'une version de ligne "négative" du mode de réalisation des figures 11 à 14 est possible, la diode 71 étant située dans la ligne négative de l'anode à la cathode entre le condensateur de filtrage et le redresseur, avec les condensateurs 80 et 81 branchés sur la ligne négative de chaque côté de la diode comme précédemment es circuits de courant sont exactement les mêmes que ceux décrits en regard des figures 11 à 14 De plus, si
la version de "ligne négative" de ce mode de réalisation est com-
binée avec la version de "ligne positive" des figures 11 à 14 le
mode de réalisation de la figure 1 est créé.
Il faut en outre noter que le condensateur de retour 80 de ce mode de réalisation est remplacé par un court-circuit, que le mode de réalisation qui en résulte équivaut à une version à une
borne du mode de réalisation des figures 8 et 9, avec le condensa-
teur de contrôle 51 de la ligne négative et le condensateur de
retour 59 supprimés et le condensateur 58 remplacé par un court-
circuit.
Un autre mode encore de réalisation de l'invention est décrit en regard des figures 15 à 18 Sur ces figures, les mêmes références numériques désignent des éléments semblables à ceux décrits en regard des figures 11 à 14, à l'exception près que le condensateur de contrôle 81 des figures 11 à 14 est supprimé et remplacé par un condensateur de contrôle 90 des figures 15 à 18, ce condensateur de contrôle 90 étant connecté entre le retour du
circuit de charge et la ligne négative.
Selon la figure 15, le dispositif 75 est débloqué et un seul circuit de courant existe, à savoir le circuit 91 depuis la borne positive de l'alimentation redressée, par le condensateur de retour 80, le circuit de charge, le dispositif 75 et en retour au redresseur Pendant ce temps, le condensateur de retour 80 est
chargé par la source redressée.
Sur la figure 16, les deux dispositifs 73 et 75 sont bloques après l'état de commutation du circuit ce la figure 15
et le champ qui dispara Ut autour de la bobine d'inductance 78 main-
tient la circulation du courant par le circuit 92 à partir de la bobine d'inductance 78, par la diode d'amortissement 76 pour charger le condensateur de filtrage 72 et en retour sur la ligne négative
par le condensateur de contrôle 90, en retour vers la bobine d'in-
ductance 78.
Sur la figure 17, le dispositif de commutation 73 est,
représenté débloqué après l'état de commutation de la figure 16.
Deux circuits de courant sont représentés Le premier est un cir-
cuit de décharge 93 depuis le condensateur de filtrage 72, par le dispositif de commutation 73, le circuit de charge, pour charger ie condec:sateur de contr Cle 90 et de là, par la ligne négative en retour au condensateur de filtrage Pendant ce temps, la charge du condensateur de contr Mle 90 en série avec le circuit de charge entraine une chute de la tension du circuit de charge et dès que la tension du circuit de char g e déc rot t au dess ous de celle aux bornes du condensateur de retour 80 augmentée de la chute de tension nécessaire aux bornes de la diode 71, le condensateur de retour se décharge par le second circuit 94, par la diode 71, le dispositif de commutation 73 et le circuit de charge pour revenir sur lui-mbme Les capacités du condensateur de retour 80 et du condensateur de contrôle 90 sont choisies pour que ces circuits de
courant puissent exister.
Le circuit de la figure 18 montre les dispositifs 73 et 75 tous deux bloqués après l'état de commutation du circuit de la figure 17 La bobine d'inductance 78 maintient le courant dans le circuit 95 par suite de la réduction de son champ magnétique et un courant circule depuis la bobine d'inductance 78, par la lampe 79,
le condensateur de retour 80, la diode 71 pour charger le condensa-
teur de filtrage 72 et les circuits depuis le condensateur de fil-
trage par la ligne négative, la diode d'amortissement 77 et en retour
vers la bobine d'inductance 78.
Pendant les périodes de blocage des deux disposi-
tifs de commutation, le condensateur de filtrage est chargé par la charge résultant de la réduction du champ magnétique de la bobine d'inductance.
Dans ce mode de réalisation, la contribution indi-
recte de l'alimentation redressée au circuit de charge par la dé-
charge du condensateur de retour 80 est combinée avec le circuit direct 91 de courant d'alimentation redressée par la charge pour produire le courant suffisant dans le circuit et compenser les
pertes de charge et l'énergie emmagasinée dans la bobine d'induc-
tance afin de maintenir au niveau voulu la tension aux bornes du
condensateur de filtrage.
Les modes de réalisation des figures 11 à 14 et à 18 conviennent pour alimenter des lampes à décharge dans les gaz à basse tension mais des précautions doivent être prises pour assurer que la diminution de tension aux bornes du circuit de charge ne diminue pas la tension aux bornes de la lampe au-dessous de sa tension minimale de fonctionnement Si des tensions de lampe plus élevées sont nécessaires, un circuit de charge résonnant en série
peut être prévu avec la lampe, avec un élément réactif.
Il apparaît ainsi que l'invention concerne un circuit et un procédé qui conviennent pour réduire les harmoniques
dans des circuits ballasts de lampes à décharge dans les gaz.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux modes de réalisation qui ont été décrits et illustrés à titre d'exemples nullement limitatifs sans
sortir du cadre de l'invention.
R Ete NDICATIONS
1 Circuit ballast de lampe à décharge dans les gaz - comprenant un condensateur de filtrage ( 7) pour une entrée d'ali-
mentation redressée et des dispositifs de commutation ( 9, 10) pour commuter une sortie alternativement entre les lignes d'alimentation d'entrée ( 2, 3) positive et négative dans des cycles alternés posi-
ti-s et négatifs, avec un temps fini entre chacune desdites commu-
tations de la sortie pendant lequel les dispositifs de commutation sont bloqués, circuit ballast se caractérisant en ce qu'il comporte
un circuit de charge ( 11) comprenant un élément inductif ( 12) con-
necté pour etre alment-é en série par ladite sortie et étant agencé pour alimenter une charge ( 14) de lampe à décharge dans les gaz, un circuit de commande de commutation associé avec les dispositifs de commutation ( 9, 10) pour commuter les dispositifs beaucoup plus rapidement que la fréquence des alternances de l'alimentation redressée, un circuit de retour pour l'entrée redressée entre le circuit de charge et une ligne d'alimentation, un condensateur de
contrôle ( 15, 16) connecté pour être chargé en série avec le cir-
cuit de charge pendant les temps de déblocage d'un dispositif de
commutation par la décharge du condensateur de filtrage pour pro-
duire un abaissement de la tension sur le circuit de charge, un
dispositif unidirectionnel ( 6, 8) connecté dans la ligne d'alimen-
tation du circuit de retour pour éviter la décharge le long de cette ligne d'alimentation du condensateur de filtrage dans le circuit de retour, un circuit pour conduire la charge de l'élément inductif dans le circuit de charge pour charger le condensateur de
filtrage ( 7) pendant lesdits temps finis, le dispositif unidirection-
nel ( 6, 8) étant égalemraent connecté et le circuit de retour étant agencé pour permettre que ledit abaissement de tension sur la charge permette qu'un courant provenant de l'entrée redressée passe par le circuit de retour et le circuit de charge et la capacité du condensateur de commande ( 15, 16) étant proportionnée, pour une charge donnée, pour qu'un courant suffisant provenant de la source redressée circule de manière à compenser avec tout autre courant
circulant par le circuit de charge à l'exclusion du courant résul-
tant de la décharge du condensateur de filtrage, au moins toutes
les pertes du circuit et les pertes de charge prévues, et de ma-
nière que la tension aux bornes du condensateur de filtrage ( 7)
reste au moins aussi élevée que les crêtes de la tension d'ali-
mentation redressée.
2 Circuit ballast selon la revendication 1, caracté- risé en ce que le circuit de retour comporte un condensateur de
retour ( 17, 8) et le condensateur de commande ( 15, 16) est con-
necté entre le circuit de charge et la ligne d'alimentation opposée
d la ligne d'alimentation à laquelle le circuit de retour est con-
necté, la capacité du condensateur de retour étant proportionnée par rapport à celle du condensateur de contrôle pour permettre que la tension aux bornes du condensateur de retour provenant de la charge qui y est emmagasinée par l'alimentation redressée pendant les temps de déblocage d'un dispositif de commutation ( 9, 10) dépasse la tension abaissée apparaissant aux bornes du circuit de charge pendant les temps de déblocage de l'autre dispositif de commutation de manière à provoquer la décharge du condensateur de retour par le circuit de charge et produire ledit courant qui
circule à partir de l'alimentation redressée.
3 Circuit ballast selon la revendication 1, caracté-
risé en ce que le condensateur de contrble ( 15, 16) est connecté
entre le circuit de charge ( 11) et la ligne d'alimentation à la-
quelle le circuit de retour est connecté pour permettre que ledit courant suffisant provenant de l'alimentation redressée circule directement depuis l'alimentation redressée pendant la période
de ladite tension abaissée sur le circuit de charge.
4 Circuit ballast selon la revendication 3, caractérisé en ce que le circuit de retour comporte un condensateur de retour ( 17, 18) dont la capacité est proportionnée par rapport au condensateur
de contr Mle ( 15, 16) de manière à permettre que ledit courant suf-
fisant circule depuis l'alimentation redressée.
Circuit ballast selon la revendication 1, caracté-
risé en ce qu'il comporte un circuit de retour pour l'entrée redres-
sée entre le circuit de charge ( 11) et les deux lignes d'alimenta-
tion ( 2, 3), comprenant chacun un condensateur de retour ( 17, 18),
un connecté à la line d'alimentation positive et un second con-
nect U à la ligne d'alimentation négative, un premier condensateur Le cornrôle étant connecté à une ligne d'alimentation, la capacité du czndensateur de retour connecté à ladite ligne d'alimentation étan; proportionnée par rapport au condensateur de contrôle pour permettre qu'une partie dudit courant circule directement depuis l'alimentation redressée pendant les temps d'abaissement de la
tension sur la charge, la capacité du condensateur de retour con-
necté à l'autre ligne d'alimentation étant proportionnée par rap-
port au condensateur de contrôle pour permettre que sa tension aux
bornes due à la charge qui y est emmagasinée pendant d'autres mo-
ments dépasse la tension sur le circuit de charge et Entraîne sa décharge par le circuit de charge pour permettre qu'une autre
partie dudit courant circule, les deux parties dudit courant for-
mant ledit courant suffisant.
6 Circuit ballast selon la revendication 1, caracté-
risé en ce qu'un circuit de retour ( 17, 18) est prévu pour l'entrée
redressée entre le circuit de charge et les deux lignes d'alimen-
tation ( 2, 3), comprenant chacun un condensateur de retour, dont un premier est connecté à la ligne d'alimentation positive et un second à la ligne d'alimentation négative, un premier condensateur de contrôle étant connecté à la ligne d'alimentation positive et
un second condensateur de contrôle étant connecté à la ligne d'ali-
mentation négative, un dispositif unidirectionnel ( 6, 8) étant connecté dans les deux lignes d'alimentation, les capacités des
premier et second condensateurs de contrôle a 5, 16) étant propor-
tionnées pour permettre que, pendant le temps de déblocage d'un premier dispositif de commutation ( 9, 10), ladite tension abaissée résultant de la charge du second condensateur de contrôle fasse
passer directement une partie dudit courant provenant de l'ali-
mentation redressée par le circuit de charge et le second conden-
sateur de retour et également pour permettre que, pendant le temps de déblocage d'un premier dispositif de commutation, la tension sur le premier condensateur de retour résultant de la charge qui y est emmagasinée par l'alimentation redressée, pendant le temps de déblocage du second dispositif de commutation, dépasse cette tension abaissée sur le circuit de charge et permet également au premier condensateur de retour de faire passer une partie dudit
courant par le dispositif unidirectionnel de la ligne d'alimenta-
tion positive dans le circuit de charge, les capacités du second condensateur de retour et du premier condensateur de contrôle étant proportionnées pour permettre que, pendant les temps de déblocage
du second dispositif de commutation, ladite tension abaissée résul-
tant de la charge du premier condensateur de retour fasse passer une partie dudit courant provenant directement de l'alimentation redressée par le circuit de charge et le premier condensateur de
retour, et permettant également que la tension sur le second con-
densateur de retour résultant de la charge qui y est emmagasinée
par l'alimentation redressée pendant le temps de déblocage du pre-
mier dispositif de commutation, dépasse cette tension abaissée sur
le circuit de charge et permette la décharge du second condensa-
teur de retour pour qu'une partie dudit courant circule par le dis-
positif unidirectionnel de la ligne d'alimentation négative dans le circuit de charge, la somme de toutes les parties dudit courant
formant ledit courant suffisant.
7 Circuit ballast selon la revendication 6, caracté-
risé en ce que le premier condensateur de contrôle ( 51) est con-
necté en parallèle avec le dispositif unidirectionnel ( 48) dans la
ligne d'alimentation positive et le second condensateur de con-
trble ( 51) est connecté en parallèle avec le dispositif unidirection-
nel ( 50) dans la ligne d'alimentation négative.
8 Circuit ballast selon la revendication 6, caracté-
risé en ce que le premier condensateur de contrôle ( 15) est connecté entre la ligne d'alimentation positive ( 2) et le circuit de charge et le second condensateur de contrôle ( 16) est connecté entre la
ligne d'alimentation négative ( 3) et le circuit de charge.
9 Circuit ballast selon l'une quelconque des revendi-
cations 1 à 8, caractérisé en ce qu'il comporte une bobine d'in-
ductance d'entrée ( 41) connectée sur le côté d'entrée du redres-
* seur d'un dispositif unidirectionnel ( 6, 8) et en série avec la
charge, cette bobine étant proportionnée pour réduire les harmo-
niques impairs dans la forme d'onde du courant d'alimentation.
Circuit ballast selon la revendication 9, caracté-
risé en ce qu'il comporte un condensateur ( 40) de dérivation de haute
fréquence connecté en parallèle avec la sortie redressée.
11 Circuit ballast selon l'une quelconque des reven-
dications 1 à 10, caractérisé en ce que ladite proportion des capa-
cités des condensateurs est choisie pour obtenir une tension pra-
tiquement stable aux bornes du condensateur de filtrage ( 7).
12 Circuit ballast selon l'une quelconque des reven-
dications 1 à 1, caractérisé en ce que ladite proportion des capa-
cités des condensateurs est choisie pour que la tension aux bornes du condensateur de filtrage augmente progressivement, un dispositif d'écrêtage étant prévu pour éviter que la tension aux bornes du
condensateur de filtrage nre passe au-dessus d'un maximum prédétermine.
13 Circuit ballast selon la revendication I 2, caracté-
risé en ce que le dispositif d'écrêtage comporte un dispositif de commutation de protection connecté pour court-circuiter l'un au moins des dispositifs unidirectionnels dans une ligne d'alimentation orsqu'il est activé, et un capteur pour activer le dispositif de commutation de protection à la détection dune tension au-dessus
du maximum prédéterminé.
14 Circuit ballast selon la revendication 13, caracté-
risé en ce que le dispositif de conmmutation est un thyristor con-
necté pour être commandé par ledit capteur,
Circuit ballast selon l'une quelconque des reven-
dications l à 14, caractérisé en ce que le circuit de charge com-
porte un circuit résonnant en série ( 12, 13) et les connexions de son élément capacitif étant agencées pour recevoir une charge de lampe & décharge dans les gaz ( 14) qui est alimentée en parallèle
avec l'élément capacitif.
16 Procédé de réduction des harmoniques dans un cir-
cuit ballast de lampe à décharge dans les gaz comprenant un conden-
sateur de filtrage ( 7) pour une entrée d'alimentation redressée et des dispositifs de commutation ( 9, 10) pour commuter une sortie alternativement entre les lignes d'alimentation d'entrée positive et négative dans des cycles alternés positifs et négatifs, avec un temps fini entre chacune desdites commutations de la sortie pendant
lequel les dispositifs de commutation sont bloqués, procédé carac-
térisé en ce qu'il consiste essentiellement à connecter un circuit de charge ( 11) comprenant un élément inductif ( 12) pour qu'il soit alimenté en série par ladite sortie et à connecter une charge de lampe à décharge dans les gaz ( 14) pour qu'elle soit alimentée par ledit circuit de charge, à prévoir un circuit de retour pour l'entrée redressée entre le circuit de charge et une ligne d'alimentation,
à commander les dispositifs de commutation à une fréquence consi-
dérablement plus élevée que la fréquence des alternances de l'ali-
mentation redressée, à décharger le condensateur de filtrage ( 7) pendant les temps de déblocage d'un dispositif de commutation pour
charger un condensateur de contrôle ( 15, 16) en série avec le cir-
cuit de charge et provoquer ainsi un abaissement de la tension sur le circuit de charge, à empêcher la décharge du condensateur de filtrage dans le circuit de retour par la ligne d'alimentation à laquelle le circuit de retour est connecté par l'insertion d'un d-spostîf unr idirectionnel ( 6, 8) dans cette ligne d'alimentation, à utiliser l'abaissement de la tension sur la charge pour permettre qu'un courant circule, en provenant de l'entrée redressée, par le circuit de retour et le circuit de charge, à conduire la charge de l'élément inductif dans le circuit de charge pour charger le
condensateur de filtrage pendant ledit temps fini, et à proportion-
ner la capacité du condensateur de contrôle par rapport à une charge donnée pour que, conjointement avec tout autre courant qui circule dans la charge, à l'exclusion du courant résultant de la décharg'e
du condensateur de filtrage, un courant suffisant cir C Ui: -
l'alimentation redressée pour compenser au moins les pertes des circuits et les pertes de charge prévues, de manière que la tension aux bornes du condensateur de filtrage reste au moins aussi élevée
que les crêtes de la tension d'alimentation redressée.
17 Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce qu'il consiste en outre à prévoir un condensateur de retour ( 17,
18) dans le circuit de retour depuis le circuit de charge et à pro-
portionner la capacité du condensateur de retour pour permettre que la tension aux bornes du condensateur de retour résultant de la charge pendant le temps de déblocage d'un dispositif de commutation ( 9, ) dépasse la tension abaissée sur le circuit de charge pendant les temps de déblocage de l'autre dispositif de commutation, et en permettant ainsi que la décharge du condensateur de retour fasse circuler ledit courant par la ligne d'alimentation et le circuit
de charge.
18 Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que l'abaissement de la tension sur le circuit de charge
est utilisé pour permettre que ledit courant provenant de l'ali-
mentation redressée circule directement par le circuit de retour
et le circuit de charge pendant les temps de déblocage dans les-
quels ledit abaissement de tension se produit.
19 Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce qu'il consiste en outre à prévoir un circuit de retour par un condensateur de retour ( 17, 18) pour l'entrée redressée entre le circuit de charge et les deux lignes d'alimentation ( 2, 3), un premier connecté à la ligne d'alimentation positive et un second
à la ligne d'alimentation négative, à prévoir un premier conden-
sateur de contrôle ( 15, 16) connecté à la ligne d'alimentation positive et un second condensateur de contrôle connecté à la ligne d'alimentation négative, à empocher la décharge du condensateur de filtrage sur les deux lignes d'alimentation dans un circuit de retour ou l'autre par la connexion d'un dispositif unidirectionnel ( 6,
8) dans les deux lignes d'alimentation, à proportionner les capa-
cités du premier condensateur de retour et du second condensateur de contrôle pour permettre que, pendant les temps de déblocage d'un premier dispositif de commutation, ladite tension abaissée résultant de la charge du second condensateur de contrôle fasse qu'une partie dudit courant circule directement depuis l'alimentation redressée par le circuit de charge et le second condensateur de retour et pour permettre également que la tension sur le premier condensateur de
retour résultant de la charge qui y est emmagasinée par l'alimenta-
tion redressée pendant le temps de déblocage du second dispositif de commutation dépasse cette tension abaissée sur le circuit de charge et permet également que la décharge du premier condensateur
de retour entratne qu'une partie dudit courant circule par le dis-
positif unidirectionnel dans la ligne d'alimentation positive vers le circuit de charge, et à proportionner les capacités du second condensateur de retour et du premier condensateur de contrôle de manière à permettre que, pendant les temps de déblocage du second dispositif de commutation, ladite tension abaissée résultant de la charge du premier condensateur de contrôle fasse qu'une partie dudit courant circule directement depuis l'alimentation redressée par le circuit de charge et le premier condensateur de retour et permet également que la tension sur le second condensateur de
retour résultant de la charge qui y est emmagasinée depuis l'ali-
mentation redressée pendant le temps de déblocage du premier dis-
positif de commutation dépasse cette tension abaissée sur le cir-
cuit de charge et permet également que la décharge du second con-
densateur de retour fasse qu'une partie dudit courant circule par le dispositif unidirectionnel dans la ligne d'alimentation négative dans le circuit de charge, et à produire ledit courant suffisant
par la somme de toutes les parties desdits courants.
Procédé selon l'une quelconque des revendications
16 à 19, caractérisé en ce qu'il consiste en outre à réduire les harmoniques impairs de la forme d'onde d'alimentation en courant redressé en proportionnant et en connectant un élément inductif ( 41) sur le côté du redresseur d'un dispositif unidirectionnel et en
série avec le circuit de charge.
21 Procédé selon la revendication 20, caractérisé en
ce qu'il consiste en outre à permettre qu'un courant à haute fré-
quence soit dérivé sur le redresseur par un condensateur ( 40) de
dérivation en haute fréquence.
FR8309102A 1982-06-01 1983-06-01 Procede et appareil de reduction des harmoniques dans les circuits ballasts de lampe a decharge dans les gaz Expired FR2527889B1 (fr)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ZA823819 1982-06-01
ZA823968 1982-06-07
ZA827811 1982-10-26
ZA828709 1982-11-26

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2527889A1 true FR2527889A1 (fr) 1983-12-02
FR2527889B1 FR2527889B1 (fr) 1986-09-19

Family

ID=27506086

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR8309102A Expired FR2527889B1 (fr) 1982-06-01 1983-06-01 Procede et appareil de reduction des harmoniques dans les circuits ballasts de lampe a decharge dans les gaz

Country Status (16)

Country Link
US (1) US4511823A (fr)
JP (1) JP2559033Y2 (fr)
KR (1) KR910001851B1 (fr)
AT (1) AT386103B (fr)
AU (1) AU555355B2 (fr)
BR (1) BR8302928A (fr)
CA (1) CA1207830A (fr)
CH (1) CH671860A5 (fr)
DE (1) DE3319739C2 (fr)
FI (1) FI78807C (fr)
FR (1) FR2527889B1 (fr)
GB (1) GB2124042B (fr)
IL (1) IL68856A (fr)
NL (1) NL192867C (fr)
NZ (1) NZ204431A (fr)
PH (1) PH21871A (fr)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0311183A1 (fr) * 1987-10-07 1989-04-12 Koninklijke Philips Electronics N.V. Dispositif électrique pour l'amorçage et l'alimentation d'une lampe à décharge dans le gaz
EP0360156A2 (fr) * 1988-09-19 1990-03-28 Isao Takahashi Alimentation
EP0395776A1 (fr) * 1989-05-02 1990-11-07 Siemens Aktiengesellschaft Ballast électrique
EP0440245A2 (fr) * 1990-01-31 1991-08-07 Toshiba Lighting & Technology Corporation Circuit d'alimentation
EP0585727A1 (fr) * 1992-08-28 1994-03-09 Tridonic Bauelemente GmbH Onduleur avec deux capacités de filtrage en série
EP0667734A1 (fr) * 1994-02-11 1995-08-16 MAGNETEK S.p.A. Ballast électronique pour lampe fluorescente avec circuit oscillant pour limiter le facteur de forme et corriger le facteur de puissance
WO1997033454A1 (fr) * 1996-03-06 1997-09-12 Tecninter Ireland Limited Ballast electronique destine a une lampe fluorescente compacte

Families Citing this family (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT392384B (de) * 1985-02-04 1991-03-25 Zumtobel Ag Vorschaltgeraet zum betrieb von gasentladungslampen mit gleichstrom
EP0205287B1 (fr) * 1985-06-04 1989-12-06 Thorn Emi Lighting (Nz) Limited Alimentations de puissance à commutation
DE3623749A1 (de) * 1986-07-14 1988-01-21 Patent Treuhand Ges Fuer Elektrische Gluehlampen Mbh Schaltungsanordnung zum betrieb von niederdruckentladungslampen
US5041766A (en) * 1987-08-03 1991-08-20 Ole K. Nilssen Power-factor-controlled electronic ballast
NL8800015A (nl) * 1988-01-06 1989-08-01 Philips Nv Elektrische inrichting voor het ontsteken en voeden van een gasontladingslamp.
US4996462A (en) * 1988-07-27 1991-02-26 Siemens Aktiengesellschaft Electronic ballast for fluoroscent lamps
ATE118667T1 (de) * 1989-04-14 1995-03-15 Emi Plc Thorn Vorschaltgeräte für gasentladungslampen.
AU651368B2 (en) * 1990-08-31 1994-07-21 Ultralite International Pty. Limited Improvements in electronic ballasts
US5426344B1 (en) * 1990-08-31 1996-12-31 Ultralite International Pty Li Electronic ballasts
WO1992004808A1 (fr) * 1990-08-31 1992-03-19 Siew Ean Wong Amelioration des ballasts electroniques
CA2056010C (fr) * 1990-11-27 1997-05-27 Minoru Maehara Convertisseur pour alimentation en courant avec facteur de puissance eleve
DE69118501T2 (de) * 1990-12-25 1996-09-26 Matsushita Electric Works Ltd Wechselrichteranordnung
US5331534A (en) * 1991-11-20 1994-07-19 Tokyo Electric Co., Ltd. Power supply apparatus
CA2104737C (fr) * 1992-08-26 1997-01-28 Minoru Maehara Onduleur
US5719473A (en) * 1994-03-11 1998-02-17 Patent-Treuhand-Gelsellschaft F. Elektrische Gluehlampen Mbh High frequency operating circuit with in-rush current protection for operation of discharge lamps
US6118225A (en) * 1994-08-22 2000-09-12 U.S. Philips Corporation High frequency discharge lamp operating circuit with resonant power factor correction circuit
DE19508468B4 (de) * 1994-11-25 2006-05-24 Matsushita Electric Works, Ltd., Kadoma Stromversorgungseinrichtung
CN1040272C (zh) * 1995-03-15 1998-10-14 松下电工株式会社 逆变装置
EP0752804B1 (fr) * 1995-07-05 1999-12-01 MAGNETEK S.p.A. Circuit d'alimentation de lampes à décharge avec des moyens de préchauffage des électrodes
US6057652A (en) * 1995-09-25 2000-05-02 Matsushita Electric Works, Ltd. Power supply for supplying AC output power
US5703438A (en) * 1996-01-22 1997-12-30 Valmont Industries, Inc. Line current filter for less than 10% total harmonic distortion
US5994848A (en) * 1997-04-10 1999-11-30 Philips Electronics North America Corporation Triac dimmable, single stage compact flourescent lamp
US5939837A (en) * 1997-07-15 1999-08-17 Magnetek, Inc. Electronic ballast circuit for independently increasing the power factor and decreasing the crest factor
US5949199A (en) * 1997-07-23 1999-09-07 Virginia Tech Intellectual Properties Gas discharge lamp inverter with a wide input voltage range
US5982159A (en) * 1997-07-31 1999-11-09 Philips Electronics North America Corporation Dimmable, single stage fluorescent lamp
US6100646A (en) * 1998-12-18 2000-08-08 Philips Electronics North America Corporation Ballast feedback scheme
US7385357B2 (en) 1999-06-21 2008-06-10 Access Business Group International Llc Inductively coupled ballast circuit
US7522878B2 (en) 1999-06-21 2009-04-21 Access Business Group International Llc Adaptive inductive power supply with communication
US7212414B2 (en) 1999-06-21 2007-05-01 Access Business Group International, Llc Adaptive inductive power supply
YU49125B (sh) * 1999-06-29 2004-03-12 Milan Dr. Prokin Mostni pojačivač sa podizačem napona
US7180758B2 (en) * 1999-07-22 2007-02-20 Mks Instruments, Inc. Class E amplifier with inductive clamp
US6469919B1 (en) * 1999-07-22 2002-10-22 Eni Technology, Inc. Power supplies having protection circuits
US6429604B2 (en) 2000-01-21 2002-08-06 Koninklijke Philips Electronics N.V. Power feedback power factor correction scheme for multiple lamp operation
US6348767B1 (en) * 2000-10-25 2002-02-19 General Electric Company Electronic ballast with continued conduction of line current
US6359395B1 (en) * 2000-12-06 2002-03-19 Fazle S. Quazi Control circuit for power factor corrected electronic ballasts and power supplies
US7541791B2 (en) * 2006-03-14 2009-06-02 Energy Conservation Technologies, Inc. Switch mode power converter having multiple inductor windings equipped with snubber circuits
US7706161B2 (en) * 2006-03-14 2010-04-27 Energy Conservation Technologies, Inc. Single stage resonant power converter with auxiliary power source
US8736189B2 (en) * 2006-12-23 2014-05-27 Fulham Company Limited Electronic ballasts with high-frequency-current blocking component or positive current feedback
US8344801B2 (en) 2010-04-02 2013-01-01 Mks Instruments, Inc. Variable class characteristic amplifier
US9214901B2 (en) 2012-07-27 2015-12-15 Mks Instruments, Inc. Wideband AFT power amplifier systems with frequency-based output transformer impedance balancing
JP6798179B2 (ja) * 2016-07-29 2020-12-09 富士電機株式会社 ３レベルチョッパ装置

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1529114A (en) * 1977-03-31 1978-10-18 Diamond Controls Ltd H Power supply circuits

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2971126A (en) * 1958-12-29 1961-02-07 Gen Electric Transistor inverter circuits
NL251080A (fr) * 1959-04-30
US3155875A (en) * 1961-10-05 1964-11-03 Gilbert Associates High frequency ballast for fluorescent lamps
NL162814C (nl) * 1967-07-28 1980-06-16 Philips Nv Inrichting voor het ontsteken en bedrijven van een gas- en/of dampontladingsbuis.
GB1246860A (en) * 1968-02-10 1971-09-22 Wandel & Goltermann Direct current converter
US3769545A (en) * 1972-05-25 1973-10-30 Kodan Inc Circuit arrangement for operating electric arc discharge devices
US3753071A (en) * 1972-06-15 1973-08-14 Westinghouse Electric Corp Low cost transistorized inverter
US3919592A (en) * 1973-11-19 1975-11-11 Lutron Electronics Co High intensity discharge mercury vapor lamp dimming system
US4060752A (en) * 1976-03-01 1977-11-29 General Electric Company Discharge lamp auxiliary circuit with dI/dt switching control
US4045711A (en) * 1976-03-19 1977-08-30 Gte Sylvania Incorporated Tuned oscillator ballast circuit
GB2011730A (en) * 1977-12-27 1979-07-11 Kyber Eng Inc Saturable reactor for a regulated electrical power supply
US4277728A (en) * 1978-05-08 1981-07-07 Stevens Luminoptics Power supply for a high intensity discharge or fluorescent lamp
US4170747A (en) * 1978-09-22 1979-10-09 Esquire, Inc. Fixed frequency, variable duty cycle, square wave dimmer for high intensity gaseous discharge lamp
DE3019876A1 (de) * 1979-05-24 1980-11-27 Ole K Nilssen Stromversorgungsschaltungen
US4259614A (en) * 1979-07-20 1981-03-31 Kohler Thomas P Electronic ballast-inverter for multiple fluorescent lamps
KR810000566B1 (ko) * 1980-02-29 1981-06-01 (주)금파전자 연구소 전자식 형광등 안정기
DE3025421C2 (de) * 1980-07-04 1985-03-21 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Schaltungsanordnung zur Versorgung einer Gasentladungslampe aus einem Wechselstromnetz
AU555174B2 (en) * 1981-09-18 1986-09-18 Oy Helvar Electronic ballast for a discharge lamp

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1529114A (en) * 1977-03-31 1978-10-18 Diamond Controls Ltd H Power supply circuits

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0311183A1 (fr) * 1987-10-07 1989-04-12 Koninklijke Philips Electronics N.V. Dispositif électrique pour l'amorçage et l'alimentation d'une lampe à décharge dans le gaz
EP0360156A2 (fr) * 1988-09-19 1990-03-28 Isao Takahashi Alimentation
EP0360156A3 (fr) * 1988-09-19 1991-09-18 Isao Takahashi Alimentation
EP0395776A1 (fr) * 1989-05-02 1990-11-07 Siemens Aktiengesellschaft Ballast électrique
EP0440245A2 (fr) * 1990-01-31 1991-08-07 Toshiba Lighting & Technology Corporation Circuit d'alimentation
EP0440245A3 (en) * 1990-01-31 1991-11-21 Toshiba Lighting & Technology Corporation Power source circuit
US5303140A (en) * 1990-01-31 1994-04-12 Toshiba Lighting & Technology Corporation Power source circuit
EP0585727A1 (fr) * 1992-08-28 1994-03-09 Tridonic Bauelemente GmbH Onduleur avec deux capacités de filtrage en série
EP0667734A1 (fr) * 1994-02-11 1995-08-16 MAGNETEK S.p.A. Ballast électronique pour lampe fluorescente avec circuit oscillant pour limiter le facteur de forme et corriger le facteur de puissance
US5485060A (en) * 1994-02-11 1996-01-16 Magnetek S.P.A. Electronic reactor for the supply of discharge lamps with an oscillator circuit to limit the crest factor and to correct the power factor
WO1997033454A1 (fr) * 1996-03-06 1997-09-12 Tecninter Ireland Limited Ballast electronique destine a une lampe fluorescente compacte

Also Published As

Publication number Publication date
NL8301951A (nl) 1984-01-02
AT386103B (de) 1988-07-11
IL68856A0 (en) 1983-10-31
JPH08761U (ja) 1996-04-30
NL192867B (nl) 1997-11-03
FR2527889B1 (fr) 1986-09-19
CA1207830A (fr) 1986-07-15
AU1522383A (en) 1983-12-08
GB2124042A (en) 1984-02-08
FI831947A0 (fi) 1983-05-31
DE3319739C2 (de) 1994-01-20
JP2559033Y2 (ja) 1998-01-14
KR840005299A (ko) 1984-11-05
FI831947L (fi) 1983-12-02
US4511823A (en) 1985-04-16
DE3319739A1 (de) 1983-12-01
IL68856A (en) 1987-12-31
FI78807B (fi) 1989-05-31
FI78807C (fi) 1989-09-11
PH21871A (en) 1988-03-25
NL192867C (nl) 1998-03-04
BR8302928A (pt) 1984-02-07
ATA202083A (de) 1987-11-15
AU555355B2 (en) 1986-09-18
NZ204431A (en) 1986-06-11
KR910001851B1 (ko) 1991-03-28
GB2124042B (en) 1986-10-01
CH671860A5 (fr) 1989-09-29
GB8314812D0 (en) 1983-07-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FR2527889A1 (fr) Procede et appareil de reduction des harmoniques dans les circuits ballasts de lampe a decharge dans les gaz
FR2486348A1 (fr) Circuit d'alimentation de puissance pour une lampe de decharge a haute intensite
FR2585531A1 (fr) Circuit de commande d'une lampe a decharge
FR2541531A1 (fr) Procede pour creer un courant alternatif a partir d'un courant continu
FR2707051A1 (fr)
FR2467505A1 (fr) Circuit convertisseur utilisant la modulation par impulsions de largeur variable
FR2630614A1 (fr) Circuit ballast pour lampe a halogene-metal
FR2635429A1 (fr) Alimentation pour lampe au xenon
FR2538667A1 (fr) Unite d'eclairage a source lumineuse d'appoint et reseau de fonctionnement perfectionne
FR2509926A1 (fr) Circuit d'onduleur a commutation rapide
FR2527410A1 (fr) Alimentation en courant amelioree pour lampe a incandescence
FR2606228A1 (fr) Dispositif de controle a la sortie d'une unite d'alimentation en courant haute frequence
EP0390699A1 (fr) Circuit d'alimentation d'une lampe à arc, notamment pour un projecteur de véhicule automobile
FR2507842A1 (fr) Regulateur de tension a semi-conducteur et generateur de radiologie comportant un tel regulateur
FR2795282A1 (fr) Circuit d'allumage de lampe a decharge avec circuit d'alimentation, circuit de conversion et circuit d'excitation
EP0612141B1 (fr) Procédé et dispositif de commande de puissance pour un circuit comportant un onduleur à résonance
FR2617363A1 (fr) Dispositif d'alimentation d'une lampe a decharge
FR2505100A1 (fr) Dispositif laser
CA1291529C (fr) Systeme de regulation d'un generateur onduleur a commutateurs alimentant une charge par induction
EP0772280A1 (fr) Circuit d'alimentation redressée bi-tension
EP0241373A1 (fr) Dispositif d'alimentation en courant d'un filament de tube radiogène
EP0413806A1 (fr) Dispositif electronique de demarrage et d'alimentation pour tubes fluorescents a electrodes prechauffables
FR2539563A1 (fr) Source de puissance alternative haute frequence
EP2781023B1 (fr) Variateur de puissance
FR2465361A1 (fr) Circuit d'alimentation controle a courant continu a recuperation

Legal Events

Date Code Title Description
TP Transmission of property
TP Transmission of property
TP Transmission of property