FR2498339A1

FR2498339A1 - Perfectionnements a des fibres optiques monomodes et a leur procede de fabrication

Info

Publication number: FR2498339A1
Application number: FR8200581A
Authority: FR
Inventors: Takao Edahiro; Tetsuo Miya; Yutaka Sasaki; Katsunari Okamoto; Masao Kawachi
Original assignee: Nippon Telegraph and Telephone Corp
Current assignee: Nippon Telegraph and Telephone Corp
Priority date: 1981-01-17
Filing date: 1982-01-15
Publication date: 1982-07-23
Also published as: CA1168488A; NL184924C; DE3201342A1; FR2498339B1; NL8200149A; DE3201342C2; NL184924B; GB2096788A; GB2096788B

Abstract

L'INVENTION SE RAPPORTE A DES FIBRES OPTIQUES MONOMODES. SELON L'INVENTION, LA FIBRE OPTIQUE COMPREND APPLIQUES SUR UN COEUR 31 ET UNE GAINE 32 DES ORGANES 35 D'APPLICATION DE CONTRAINTES SYMETRIQUEMENT DISPOSES PAR RAPPORT A L'AXE DE LA FIBRE ADJACENTS A DES ENTRETOISES 36 A L'INTERIEUR D'UN CHEMISAGE 38. LA CONSTRUCTION EST FACILITEE EN CHOISISSANT UN COEFFICIENT DE DILATATION THERMIQUE DES ORGANES 35 DIFFERENT DE CELUI DES AUTRES CONSTITUANTS DE LA FIBRE. L'INVENTION PERMET LA FABRICATION DE FIBRES OPTIQUES AYANT D'EXCELLENTES CARACTERISTIQUES ET NOTAMMENT DES FAIBLES PERTES KILOMETRIQUES.

Description

L'invention se rapporte à des fibres optiques monomodes et plus

particulièrement à des perfectionnements à des fibres

optiques présentant des caractéristiques de monopolarisation.

Divers types de fibres optiques et des procédés de fabrication de telles fibres ont été proposés permettant de propager de la

lumière polarisée dans une direction définie en créant une dif-

férence entre les constantes de propagation A x et / y des modes de propagation dans des directions orthogonales, c'est-à-dire en conférant une caractéristique de conservation de la polarisation à la fibre. Cependant, jusqu'à ce jour, il n'existe pas de fibre optique ayant une excellente caractéristique de conservation de

polarisation, une faible perte et une grande longueur.

Par exemple, de façon à obtenir une fibre optique mono-

mode à monopolarisation, le coeur est formé de façon à présenter une configuration en coupe elliptique de manière à permettre de conserver la caractéristique de polarisation. Une fibre optique présentant une telle construction est préparée par usinage de

surfaces opposées d'une barre constituant une préforme compre-

nant un coeur et une gaine, et cela par le procédé de dépôt en phase vapeur chimique modifié dit procédé MCVD de façon à former des surfaces usinées parallèles, après quoi un chemisage est appliqué sur la préforme usinée de façon à ajuster le diamètre du coeur, après quoi la préforme chemisée est étirée ou allongée par chauffage à une température supérieure à 20000C dans un four de chauffage. Plus particulièrement, pour effectuer l'étirage, la préforme chemisée est chauffée jusqu'à ce que la viscosité de l'ensemble soit abaissée et la fibre étirée aura une surface circulaire par suite des tensions de surface. En conséquence, compte tenu de la modification de forme des parties aplaties,

la fibre terminée aura une section transversale elliptique.

Etant donné que la gaine elliptique a des épaisseurs de paroi différentes sur son pourtour, et étant donné que le coefficient de dilatation thermique de la gaine est supérieur à celui du chemisage, des contraintes sont appliquées au coeur, conduisant

à une fibre optique présentant une caractéristique de conserva-

tion de la polarisation.

Une fibre optique ayant une telle construction est décri-

te dans l'article de V. Ramaswamy et autres intitulé "Single Polarization Optical Fibers: Exposed Cladding Technique" (Fibres optiques à monopolarisation: exposé de la technique de gainage), Applied Physics Letter Vol. 33, No 9, ler novembre

1978, pages 814 à 816.

Cependant, dans une fibre optique ordinaire, la lumière qui se propage à travers le coeur diffuse plus ou moins dans la gaine (par exemple de l'ordre de 15 à 25 %), de sorte que la

fibre est susceptible d'être influencée par la couche de la gai-

ne. Avec la construction décrite ci-dessus, cependant, étant donné que l'épaisseur de la gaine n'est pas uniforme, il est difficile d'obtenir une fibre optique ayant une caractéristique de conservation de la polarisation et une faible caractéristique

de perte.

Etant donné qu'une partie de la gaine elliptique ayant un coefficient de dilatation thermique important et s'étendant dans la direction du petit axe élimine partiellement la contrainte induite par la gaine et s'étendant dans la direction de l'axe principal de l'ellipse, la caractéristique de conservation de la

polarisation se dégrade.

En outre, étant donné qu'on usine mécaniquement les sur-

faces latérales de la préforme ou ébauche dans la direction lon-

gitudinale, la précision du travail n'est pas uniforme. Ceci rend difficile la fabrication d'une longue fibre optique. Un tel

usinage crée des fractures dans l'ébauche, diminuant le rende-

ment de produits satisfaisants.

En conséquence, un objet principal de l'invention est de prévoir une fibre optique monomode à monopolarisation ayant une excellente caractéristique de conservation de la polarisation

ainsi qu'un procédé permettant sa fabrication.

Un autre objet de l'invention est de prévoir une fibre

optique monomode à monopolarisation ayant une faible caractéris-

tique de perte en plus des caractéristiques susmentionnées, ainsi

qu'un procédé de fabrication d'une telle fibre.

Un autre objet encore de l'invention est de prévoir une

fibre optique monomode à monopolarisation ayant une grande lon-

gueur aussi bien que les caractéristiques avantageuses mention-

nées ci-dessus, l'invention visant également le procédé de fabri-

cation d'une telle fibre.

Un autre objet encore de l'invention est de prévoir un nouveau procédé de fabrication d'une fibre optique monomode à monopolarisation présentant des caractéristiques désirées et ceci en mettant en oeuvre des étapes simples de fabrication sans

avoir à utiliser aucun traitement délicat.

Un autre objet encore de l'invention est de prévoir un nouveau procédé de fabrication d'une fibre optique monomode à monopolarisation présentant les caractéristiques désirées et

ceci en mettant en oeuvre un petit nombre d'étapes de fabrica-

tion.

De façon à atteindre ces objets et d'autres encore confor-

mément à l'invention, sur la surface extérieure d'une gaine en-

tourant concentriquement un coeur sensiblement circulaire, sont

disposés des organes d'application de contraintes ayant un coef-

ficient de dilatation thermique différent de celui de la gaine, et des entretoises ou matériaux de remplissage sur les parties extérieures de la gaine o ne sont pas appliqués les organes d'application de contraintes. L'ensemble est alors entouré d'un chemisage. Avec une telle construction, une contrainte est appliquée au coeur et à la gaine par suite de la différence des coefficients de dilatation thermique de la gaine et des organes d'application de contraintes, avec pour résultat qu'une biréfringence apparait entre le coeur et la gaine constituant ainsi une fibre optique

monomode ayant une caractéristique de monopolarisation.

Conformément à l'invention, on prévoit une fibre optique monomode à monopolarisation comprenant un coeur constitué en un simple verre de silice ayant un premier indice de réfraction,

une gaine entourant sensiblement uniformément le coeur et cons-

tituée par un verre de silice présentant un second indice de

réfraction plus petit que celui du coeur, des organes d'applica-

tion de contraintes localement disposés sur la périphérie de la gaine et constitués en un verre de silice ayant un coefficient de dilatation thermique différent de celui de la gaine, des entretoises faites en un verre de silice ayant sensiblement le

même coefficient de dilatation thermique que la gaine et dispo-

sées sur la périphérie externe de la gaine adjacentes aux orga-

nes d'application de contraintes, et. un chemisage entourant les entretoises et les organes d'application de contraintes, ledit chemisage étant également constitué en un verre de silice ayant un coefficient de dilatation thermique plus petit que celui des

organes d'application de contraintes.

Conformément à un autre aspect de l'invention, on prévoit un procédé de fabrication d'une fibre optique monomode à monopo- larisation comprenant les étapes de préparation d'un ensemble coeur-gaine comprenant un coeur constitué en un verre de silice ayant un premier indice de réfraction et une gaine entourant sensiblement uniformément le coeur et constituée en un verre de silice ayant un second indice de réfraction plus petit que ledit premier indice de réfraction; on dispose localement des organes

d'application de contraintes sur la périphérie externe de l'en-

semble coeur-gaine, les organes d'application de contraintes étant constitués d'un verre de silice ayant un coefficient de dilatation thermique différent de celui de la gaine; on dispose

des entretoises sur la périphérie de l'ensemble coeur-gaine ad-

jacentesauxdits organes d'application de contraintes; lesdites

entretoises étant constituées en un verre de silice ayant sensi-

blement le même coefficient-de dilatation thermique que la gaine, et on applique un organe de chemisage autour des entretoises et des organes d'application de contraintes de façon à les entourer, ledit chemisage étant constitué en un verre ayant un coefficient de dilatation thermique plus petit que celui desdits organes d'application de contraintes, et l'on étire l'ensemble résultant de façon à fusionner ensemble le coeur, la gaine, les organes d'application de contraintes, les entretoises et le chemisage

pour former une seule fibre optique.

L'invention apparaîtra plus clairement à l'aide de la

description qui va suivre faite en référence aux dessins annexés

dans lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe transversale montrant

un mode de réalisation d'une fibre optique monomode à monopola-

risation conforme à l'invention; - la figure 2 est un graphique illustrant la relation

entre l'angle 2 4 sous-tendu par l'organe d'application de con-

traintes utilisé dans la fibre optique illustrée à la figure 1 et la biréfringence B - la figure 3 est un graphique montrant la relation entre la quantité de B203 de dopage dans le verre de silice constituant les organes d'application de contraintes utilisés dans la fibre optique montrée à la figure 1 et la biréfringence B; - la figure 4 est un graphique montrant la relation entre le rapport de l'épaisseur radiale des organes d'application de contraintes utilisés dans le mode de réalisation de la figure 1 au rayon du coeur et la biréfringence; - la figure 5 est un graphique montrant la relation entre le rapport du diamètre de la gaine au diamètre du coeur de la fibre optique illustrée à la figure 1 et la biréfringence B; - la figure 6 montre la caractéristique de perte de fibres optiques conformes à l'invention lorsque le rapport du diamètre de la gaine au diamètre du coeur varie;

- les figures 7A à 7E illustrent diverses étapes de fabri-

cation d'une fibre optique monomode à monopolarisation conformé-

ment au procédé de l'invention; - les figures 8A et 8B montrent un autre exemple d'un

procédé de fabrication d'une fibre optique conforme à l'inven-

tion. En se référant tout d'abord à la figure 1 qui montre un

mode de réalisation préféré d'une fibre optique monomode à mono-

polarisation, la fibre optique 10 comprend un coeur 11 et une

gaine 12 sensiblement concentriques. Comme exemple de combinai-

sons de matériaux constituant le coeur 11 et la gaine 12, on peut citer à titre d'exemple les combinaisons suivantes 1. GeO2 - Sio2 / SiO2 2. P205 SiO2 / Sio2 3. GeO2 -P205 Sio2 / SiO2 4. GeO2 - SiO2 / F - SiO2 5. SiO2 / F - SiO2 Il y a lieu de noter que dans chaque combinaison du coeur et de la gaine, l'indice de réfraction de la gaine doit être

plus petit que celui du coeur. Le coeur 11 a un diamètre d'envi-

ron 4,8 y, par exemple de l'ordre de 4,8 t et la gaine 12 pré-

sente un diamètre extérieur de 25 y, étant disposée de façon à entourer le coeur 11. Un tel coeur 11 et une telle gaine 12 sont préparés selon un procédé bien connu de synthétisation tel que le procédé dit VAD de dépôt axial en phase vapeur ou le procédé

dit MCVD de dépôt en phase vapeur chimique modifié.

Conformément à la présente invention, une paire d'organes d'application de contraintes en forme de secteurs 15a et 15b

ayant chacun une épaisseur de 12,5 g sontdisposés sur la péri-

phérie d'une fibre optique comprenant le coeur et la gaine ci- dessus décrits, ces secteurs étant symétriquement disposés par

rapport à l'axe de la fibre. Ces organes d'application de con-

traintes 15a, 15b sont constitués en un matériau ayant le même indice de réfraction ou un indice légèrement différent de celui

de la gaine adjacente et ayant un coefficient d'expansion ther-

mique supérieur à celui de la gaine. La raison d'utiliser un tel matériau est la suivante. Une des raisons est d'appliquer une

contrainte à la fibre de verre par suite de la dilatation ther-

mique de façon à créer une contrainte dans le coeur 11 et dans

la gaine 12 de façon à modifier par rapport aux indices de ré-

fraction des autres parties les indices de réfraction du coeur et de la gaine dans une direction correspondant à celle dans laquelle sont disposés les organes d'application de contraintes a et 15b. Le fait de faire varier les indices de réfraction en appliquant des contraintes est bien connu comme décrit par K. Brugger dans l'ouvrage intitulé "Effect of Thermal Stress on

Refractive Index in Clad Fibers" (Effet de la contrainte thermi-

que sur l'indice de réfraction dans des fibres gainées)(11

Appl. Opt. Vol. 10, 1971, page 437).

Une autre raison réside en ce que, étant donné que les organes d'application de contraintes 15a et 15b sont disposés

adjacents à la gaine 12, il est nécessaire d'empêcher la diffu-

sion de lumière qui se propage à travers la gaine 12 vers les organes'd'application de contraintes. Pour cette raison, il est avantageux que les organes d'application de contraintes aient un indice de réfraction aussi voisin que possible de celui de

la gaine. Ceci peut être obtenu en choisissant de façon appro-

priée les compositions de verre du coeur et de la gaine. Ainsi, étant donné que la silice (SiO2) est habituellement utilisée

comme matériau pour constituer le coeur et la gaine, il est avan-

tageux que les organes d'application de contraintes 15a et 15b aient le même ou sensiblement le même indice de réfraction que

celui du verre de silice.

Des exemples types de composition d'organes d'application de contraintes 1Sa et 15b sont les suivants: 1. GeO2 - B203 -SiO2 2. GeO2 - F - SiO2 3. P205 -F -SiO2 4. P205 - B203 - SiO2 5. B203- SiO2 6. GeO2 - P205 - F SiO2 7. TiO2 - F - SiO2 GeO2, B203, F ainsi que P205 parmi ces compositions sont les composés qui sont utilisés pour augmenter le coefficient de dilatation thermique de l'organe d'application de contraintes au-delà de celui du verre de silice. Lorsqu'il est utilisé en

une quantité prédéterminée TiO2 abaisse le coefficient de dila-

tation thermique. D'autres composés qui sont efficaces pour augmenter le coefficient de dilatation thermique sont PbO, A20 3, ZrO2, etc. Parmi ces composés, GeO2, P205, TiO2; PbO, AZ203 et ZrQ2 agissent de façon à augmenter l'indice de réfraction des organes d'application dè contraintes au-delà de celui du verre de silice, tandis que B203 et F agissent de façon à diminuer l'indice de réfraction. En conséquence, en combinant de façon appropriée ces composés, il est possible de former un matériau ayant sensiblement le même indice de réfraction que celui de

SiO2.

Dans le mode de réalisation illustré, les organes d'appli-

cation de contraintes sont constitués du mélange B203 - SiO2.

Les angles que sous-tendent ces organes d'application de contrain-

tes 15a et 15b sont égaux à 60 respectivement. Des organes de

remplissage ou entretoises 16a et 16b sont disposés symétrique-

ment adjacents aux parties de la périphérie sur lesquelles les organes d'application de contraintes 15a et 15b ne sont pas disposés. Ces entretoises 16a et 16b ont sensiblement la même

épaisseur radiale que celle des organes d'application de con-

traintes 15a et 15b. Ainsi, ces entretoises sont mises en forme.

Pour constituer ces entretoises 16a et 16b, on utilise un matériau ayant sensiblement les mêmes caractéristiques que la gaine 12 de la fibre optique 10. Par exemple, ce matériau est un verre de silice. Etant donné qu'elles diffèrent des organes d'application de contraintes 15a et 15b, les entretoises 16a et 16b ne doivent pas appliquer de contraintes à la gaine et au coeur. Un chemisage ou enrobage 18 est alors appliqué de façon à entourer complètement les organes d'application de contraintes

a et 15b ainsi que les entretoises 16a et 16b. La fibre opti-

que ainsi formée repérée 10 dans son ensemble présente un diamè-

tre extérieur de 125 A, et sa longueur d'ondes de coupure

(cut-off) est de 1,1 A lorsque la différence relative des indi-

ces de réfraction du coeur 11 et de la gaine 12 est de 0,6 %.

Dans cet exemple, les entretoises 16a et 16b ont sensible-

ment le même coefficient de dilatation thermique que la gaine 12, tandis que le chemisage 18 a un coefficient d'expansion thermique

plus petit que les organes d'application de contraintes 15a, 15b.

En appelant les constantes de propagation selon les direc-

tions d'axes X et Y de la lumière dans le mode polarisé HE11 dans la direction de l'axe principal de la section transversale de la fibre optique j3x et Ay respectivement, la biréfringence modale B est donnée par l'équation suivante: B = ( ax -, y)/k (1) dans laquelle k = 2 Tt/ et > représente la longueur d'onde

de la lumière dans le vide.

Lorsque le coeur 11 a la forme d'un cercle, la biréfrin-

gence provoquée par les organes d'application de contraintes 15a et 15b est égale à la biréfringence modale et est exprimée par l'équation: B = P( C x - dy) (2) dans laquelle P représente le coefficient photoélastique du coeur 11 qui est exprimé par l'équation suivante lorsqu'un verre de silice ordinaire est utilisé:

P = 3,36 x 10-5 (mm2/km).

Un verre de silice dopé a sensiblement la même valeur de

P. cox et cry représentent les composantes de contraintes prin-

cipales (en kg/mm2) dans la direction de l'axe principal et dans les directions X, Y.

En appelant les angles sous-tendus par les organes d'ap-

plication de contraintes 15a et 15b 2-O respectivement, la biré-

fringence B est illustrée par la courbe'de la figure 2. La valeur de B (2O) pour B (900) lorsque 20 = 900 passe par un maximum pour 2 = 90 ; la valeur augmente graduellement et paraboliquement entre 2*= 0 jusqu'à 2t = 900. Au-delà de

2fr = 90 , la valeur de B (2e) diminue de façon parabolique.

Une telle diminution de la biréfringence B au-delà de l'angle

* = 900 doit être attribuée au fait que la biréfringence provo-

quée par les organes d'application de contraintes disposés entre les angles 20 = 0 à 20 = 90 est supprimée par les éléments d'application de contraintes disposés sur les parties o 2ê est supérieur à 90 . Pour cette raison, l'angle 2# sous-tendu par

les organes d'application de contraintes 15a et 15b est avanta-

geusement maintenu inférieur à 90 . Cependant, il peut être noté de la figure 2 qu'immédiatement après le passage de l'angle 2*t = 90 , le pourcentage de diminution de la biréfringence est

faible, de sorte que même si les organes d'application de con-

traintes sont disposés en des positions pour lesquelles la valeur 2* dépasse légèrement 900, celà n'entratne pratiquement pas de problèmes. Dans ce cas cependant, la caractéristique de

conservation de la polarisation diminue légèrement.

Lorsque les organes d'application de contraintes 15a et b sont constitués en B203 - SiO2, la biréfringence modale B varie grandement en fonction de la quantité de B 203 incorporée

au mélange. Cette caractéristique est illustrée à la figure 3.

Etant donné que le coefficient de dilatation thermique 5 (x) varie comme connu selon l'équation suivante en fonction de la quantité incorporée de B203 (en % molaire) x)= (x) x 10 + (5,5) X 10 7 (1/0C) (3)

dans laquelle 5,5 X 10 7/0C représente le coefficient de dilata-

tion thermique du verre de silice non dopé mais lorsque les orga-

nes d'application de contraintes 15a et 15b sont entourés par la gaine 12 et le chemisage 18 qui sont constitués d'un verre de

silice, le coefficient de dilatation thermique des organes d'ap-

plication de contraintes est supprimé par ceux des autres parties.

En conséquence, le coefficient de dilatation thermique compris

dans 5(x) n'affecte jamais la biréfringence dans le cas présent.

La figure 3 est un graphique montrant la relation entre

la biréfringence B et la quantité de B203 présent dans les orga-

nes d'application de contraintes 15a et 15b lorsque l'on a 1 0 b/a = 5, d/a = 4 et lorsque la différence à i des indices de

réfraction du coeur 11 et de la gaine 12 est de 0,6 %, et lors-

que 2fi = 60 , a représentant le rayon du coeur 11, b le rayon

extérieur de la gaine 12 et d l'épaisseur des organes d'applica-

tion de contraintes 15a et 15b comme noté à la figure 1. A la figure 3, on peut voir que la variation de la biréfringence B en fonction de la quantité de B203 ajoutée est sensiblement linéaire ou proportionnelle. Avantageusement, la quantité de

B203 incorporé est d'environ 20 % molaire.

Le résultat de l'expérience montre que la caractéristique illustrée à la figure 3 peut également être obtenue lorsque d'autres dopants sont incorporés dans les organes d'application de contraintes 15a et 15b. Cependant, il doit être noté que la relation entre le coefficient de dilatation thermique et la

quantité de dopant ajouté varie en fonction du type de dopant.

La figure 4 montre la relation entre le rapport d/a entre l'épaisseur d des organes d'application de contraintes et le rayon a du coeur, et la biréfringence B. La caractéristique illustrée à la figure 4 a été obtenue pour b/a = 5, 24 = 60 , une différence des indices de réfraction entre le coeur 11 et la gaine 12 de 0,6 %, et pour une quantité de B203 incorporé dans

les organes d'application de contraintes égale à 7 % molaire.

Comme on le voit à la figure 4, la biréfringence B tend à aug-

menter de façon monotone avec l'augmentation du rapport d/a. La caractéristique montrée à la figure 4 illustre également que pour la région dans laquelle le rapport d/a dépasse 10, la

biréfringence B tend à la saturation.

La fréquence de normalisation V qui détermine la caracté-

ristique de la fibre optique monomode est généralement donnée par l'équation suivante: V = 2ta 1 2 -n22) (4) dans laquelle n1 représente l'indice de réfraction du coeur 11

et n2 celui de la gaine 12.

De façon à obtenir une fibre optique monomode, la valeur

de V doit être plus petite que 2,405.

Dans une région dans laquelle on a V > 2,405, étant donné que des faisceaux lumineux de modes d'ordres supérieurs se propagent, la fibre devient une fibre multimodes. Par exemple,

lorsque n1 - n2 / n1 = 0,0006, de façon à satisfaire la condi-

tion de l'équation (4) ≥ 1,1 ", 2a = 5,26 g.

Lorsque b/a = 5, alors

a + b + d = a (1 + 5 + 10) = 16a = 84 y.

En conséquence, le diamètre de la fibre optique 2D doit

être d'environ 160 g au minimum.

Lorsque le rapport d/a dépasse 10, le diamètre 2D de la

fibre optique augmente davantage, perdant ainsi son intérêt.

D'autre part, lorsque le rapport d/a est inférieur à 2, la biréfringence B devient plus petite que (5) X 10-5, dégradant ainsi les caractéristiques de conservation de la polarisation. Lorsque la fibre optique est pliée de façon à avoir un

rayon de 10 mm, le résultat du calcul montre que la biréfringen-

ce résultante B sera d'environ 10-6, de sorte que si l'on con-

sidère l'influence créée par le fait que la fibre de verre est fabriquée sous forme d'un cable, dans une région dans laquelle B < 5 X 10 5, une caractéristique satisfaisante ne peut être obtenue.

La figure 5 montre la relation entre le rapport du diamè-

tre 2a du coeur au diamètre 2b de la gaine et la biréfringence B. Comme montré, la biréfringence B diminue de façon monotone lorsque le rapport b/a augmente et atteint environ (4) X 10-5 lorsque b/a = 9, la différence entre les indices de réfraction du coeur 11 et de la gaine 12 étant d'environ 0,6 %. Lorsque le rapport b/a augmente au-delà de 10, la biréfringence B diminue,

dégradant ainsi la caractéristique de conservation de polarisa-

tion, c'est-à-dire la caractéristique de la fibre optique mono-

mode en monopolarisation. D'autre part, lorsque le rapport b/a diminue, le faisceau lumineux se propageant à travers la fibre optique s'étend jusqu'aux organes d'application de contraintes a et 15b, de sorte que la lumière est influencée par la perte d'absorption en rayonnement infrarouge de B203 contenu dans les

organes d'application de contraintes 15A et 15b.

La figure 6 montre les caractéristiques de perte spectra-

les de deux fibres optiques ayant des rapports différents b/a, la courbe en traits interrompus étant relative au cas b/a = 2,4,

tandis que la courbe en trait plein est relative au cas b/a = 8.

Ces caractéristiques montrent que lorsque b/a = 2,4, la perte L de la fibre optique augmente considérablement pour une longueur d'ondes supérieure à 1,2 y. Le résultat de l'analyse faite sur diverses valeurs du rapport b/a comprenant les résultats montrés à la figure 6 montre que la fibre optique de l'invention ayant un rapport b/a < 2 voit ses pertes augmentées jusqu'à des valeurs qui empêchent son usage pratique comme fibre optique servant de

milieu de transmission de communications par la lumière.

L'utilisation de la fibre optique monomode en monopolari-

sation de l'invention amène divers avantages.

1/ Comme décrit ci-dessus, étant donné que dans la fibre optique conforme à l'invention, les organes d'application de

contraintes sont disposés localement au voisinage de la périphé-

rie externe de la fibre optique constituée d'un coeur et d'une gaine concentriques, c'est au voisinage de la gaine que l'on applique une contrainte locale au coeur et à la gaine de façon à obtenir la caractéristique de conservation de la polarisation, de sorte que la fibre optique conforme à l'invention présente

une caractéristique très supérieure de conservation de la polari-

sation et des pertes inférieures à celles des fibres optiques de

l'art antérieur.

2/ Etant donné que les organes d'application de contrain-

tes sont disposés localement sur la périphérie extérieure de la gaine, et étant donné que les parties de la périphérie extérieure de la gaine qui ne reçoivent pas les organes d'application de

contraintes sont recouvertes par des entretoises, cette construc-

tion assure une caractéristique suffisamment importante de con-

servation de la polarisation.

3/ D'autre part, étant donné que la fibre optique consti-

tuée d'un coeur et d'une gaine est faite de verre, et étant donné

que les organes d'application de contraintes sont disposés à dis-

tance du coeur, il est possible d'obtenir une fibre optique mono-

mode à monopolarisation ayant une grande longueur et une faible perte. Un exemple du procédé de fabrication de la fibre optique monomode à monopolarisation sera décrit maintenant en référence

aux figures 7A à 7E.

Tout d'abord, une fibre optique comprenant un coeur et une gaine est préparée par un procédé bien connu de dépôt axial en phase vapeur, procédé dit VAD. Par exemple, le diamètre du coeur est de 7 mm, le diamètre extérieur de la gaine est de

42 mm et le rapport du diamètre extérieur de la gaine au diamè-

tre du coeur est égal à 6. Le coeur a pour composition GeO2 - Sio2, tandisque la gaine est faite de SiO2. En conséquence, la différence relative des indices de réfraction entre le coeur et

la gaine est égale à à n = 0,7 %.

La fibre optique ainsi formée est allongée en la faisant

passer à travers un dispositif d'étirage de fibres ou un dispo-

sitif d'allongement de façon à réduire son diamètre extérieur jusqu'à 8 mm. Après étirage, le diamètre extérieur du coeur est

d'environ 1,3 mm, autrement dit le rapport initial est maintenu.

La figure 7A montre la section transversale du coeur allongé 31 et de la gaine allongée 32. Ensuite, les organes d'application de contraintes sont formés par un procédé de dépôt

en phase vapeur chimique modifié dit MCVD. Les organes d'appli-

cation de contraintes résultants sont constitués de verres de quartz dopés ayant chacun un diamètre extérieur de 7,8 mm. B203 (à 15 % molaire) et GeO2 (à 4 % molaire) sont utilisés comme dopants. Une couverture ayant un diamètre extérieur d'environ 12 mm et constituée de verres de quartz est appliquée de façon

à entourer le coeur et les organes d'application de contraintes.

L'ensemble est ensuite étiré de façon à réduire son dia-

mètre extérieur jusqu'à 5 mm. A ce moment, le coeur constitué

de verres de quartz dopés présente un diamètre extérieur d'envi-

ron 3,2 mm. La figure 7B montre l'ensemble 35 résultant dans

lequel le coeur est désigné par le repère 35a et l'organe d'ap-

plication de contraintes par le repère 35b. Dans cet exemple, le nombre d'organes d'application de contraintes allongés est de 4, mais il est bien entendu que ce nombre peut être modifié si nécessaire. Les organes d'application de contraintes sont constitués en verre de quartz dopé avec l'un ou plusieurs des éléments choisis parmi les groupes comprenant GeO2, B203, P205, TiO2, F, At203, ZrO2, Sb205 et ayant un coefficient de dilatation thermique supérieur ou inférieur à celui du verre de quartz ordinaire ou de la gaine et un point de ramollissement inférieur

à celui d'un verre de quartz ordinaire ou de la gaine. La cou-

verture entourant les organes d'application de contraintes est

*constituée de verre de quartz.

Ensuite, les organes de remplissage ou entretoises 36 ayant sensiblement le même coefficient de dilatation thermique

que la gaine sont préparées. Chaucune des entretoises 36 a sen-

siblement le même coefficient de dilatation thermique que la gaine et il peut être fabriqué par étirage d'une barre de verre de quartz de façon à réduire son diamètre de 10 mm à 5 mm. Dans cet exemple, quatre entretoises 36 sont utilisées dont l'une

est montrée à la figure 7C.

Des paires d'organes d'application de contraintes 35 sont

disposées symétriquement autour du centre de l'ensemble 33 cons-

titué du coeur 31 et de la gaine 32. Une pluralité d'entretoises 36 (deux dans cet exemple) comprenant chacune une barre de verre de quartz ayant un diamètre extérieur de 5 mm sont disposées aux

endroits de la périphérie extérieure de la gaine 32 o les orga-

nes d'application de contraintes 35 ne sont pas disposés.

Ensuite, l'ensemble est introduit dans un chemisage cons-

titué par un tube 38 de verre de quartz ayant un diamètre exté-

rieur de 33 mm et un diamètre intérieur de 18,5 mm. Le tube formant chemisage 38 a un coefficient de dilatation thermique plus petit que celui des organes d'application de contraintes 35. L'état assemblé est illustré à la figure 7. L'assemblage

est alors placé dans un four à résistance de carbone sous atmos-

phère réduite et maintenu à une température de 21000C puis étiré de façon à présenter un diamètre extérieur de 125 y. La machine d'étirage de fibres est décrite par exemple dans l'ouvrage de M. Nakahara, S. Sakaguchi et T. Miyashita: "Optical Fiber Drawing Techniques" (Techniques d'étirage de fibres optiques)

Tsuken. Jippo, Vol. 26, N0 9, 1977, page 2557.

La section transversale de la fibre optique résultante

est illustrée à la figure 7E. Comme résultat de l'étape d'étira-

ge, les entretoises 36 et les organes 35 d'application de con-

traintes disposés sur la périphérie extérieure de l'assemblage 33 coeurgaine sont déformés, de sorte que les entretoises prennent la forme de secteurs segmentaires. En conséquence, des organes d'application de contraintes séparés espacés semblables à ceux illustrés à la figure 1 sont constitués sur la surface externe de la gaine 32. L'angle sous-tendu par chaque organe 35 d'application de contraintes est aigu, et chaque organe a une épaisseur prédéterminée. Comme il résulte de l'observation de la fibre optique ainsi constituée au microscope électronique du type à balayage, les données suivantes ont été relevées diamètre extérieur: 4,9 A.

La longueur d'ondes pour laquelle le mode devient monomo-

de dont la condition est déterminée par la fréquence de normali-

2fa sation V = T n12 - n22 dans laquelle > représente la longueur d'ondes, n1 l'indice de réfraction du coeur 31 et n2 celui de la gaine, pour laquelle V devient égal à 2,405 était de 1,1 A. La fibre optique a été entourée dix fois autour d'un cylindre ayant un rayon de 2 cm, et un pic de perte a été noté au voisinage de 1,1 g au moyen

d'un système mesurant la perte de transfert de longueur d'ondes.

Ceci montre qu'en pliant la fibre optique, les modes d'ordre élevé ont été dissipés comme modes rayonnants. Lorsqu'un dopant tel que B203 est ajouté au verre de-quartz, la température de ramollissement est généralement inférieure à celle du verre de

quartz. Etant donné que son coefficient de viscosité à la tem-

pérature d'étirage, par exemple de 21000C, est inférieure à

celui du verre de quartz, après étirage, les organes d'applica-

tion de contraintes présentent une forme en secteurs comme illus-

tré à la figure 7E. La fibre optique ainsi obtenue a une perte de 0,7 dB/km et de 0,5 dB/km respectivement pour des longueurs d'ondes de 1,3 A et 1,55 A. Exprimée en termes de biréfringence (évaluée par une longueur de battement), la caractéristique de

conservation de la polarisation par kilomètre de la fibre opti-

que est d'environ 8 X 10-5, ce qui est suffisamment élevé pour des utilisations pratiques. L'angle sous-tendu par chaque organe

d'application de contraintes est 2 f = 75 .

Etant donné que dans ce mode de réalisation, les organes d'application de contraintes sont préparés par le procédé MCVD, les surfaces effectives occupées par chaque organe d'application de contraintes sont diminuées. Cependant, lorsqu'on utilise

une barre de verre GeO2 - B203 - SiO2, les surfaces occupées -

par les organes d'application de contraintes peuvent être élargies. En conséquence, il est possible d'augmenter la valeur calculée de la biréfringence par un facteur 1,5 par rapport au

mode de réalisation décrit ci-dessus.

Un autre exemple de procédé de fabrication d'une fibre optique monomode à monopolarisation conforme à l'invention sera

maintenant décrit en faisant référence aux figures 8A et 8B.

Tout d'abord, un assemblage 43 constitué d'un coeur 41 et d'une gaine 42 est préparé par le procédé VAD de dépôt axial

en phase vapeur. A ce moment, le diamètre extérieur de l'ensem-

ble coeur-gaine est de 30 mm. Lorsque cet ensemble est étiré à chaud de la même manière que décrit au mode de réalisation précédent, le diamètre extérieur du coeur est de 4 mm et celui de la gaine est de 0,8 mm. De la silice SiO. incorporée avec % molaire de GeO2 est utilisée pour constituer le coeur 41 et un verre de quartz ordinaire est utilisé pour constituer la

gaine 42.

De la même manière, les organes d'application de contrain-

tes 45 sont préparés selon le procédé VAD. Chacun des organes d'application de contraintes 45 comprend une barre de verre de silice dopée comprenant 4 % molaire de GeO2 et 10 % molaire de B203. Chacun de ces organes 45 d'application de contraintes ainsi fabriqué présente un diamètre extérieur d'environ 25 mm et il est étiré de la même manière que l'ensemble coeur-gaine de façon que son diamètre soit réduit jusqu'à 3 mm. Six tels

organes d'application de contraintes 45 sont utilisés.

D'autre part, des organes de remplissage ou entretoises 46 en forme de secteurs sont préparées. Chaque entretoise 46 est constituée d'un verre de quartz et présente un diamètre interne de 4 mm et un diamètre externe de 7 mm et sous-tend un angle de 115 . Dans ce mode de réalisation, deux entretoises

sont utilisées.

En outre, un chemisage cylindrique 48 fabriqué en verre de quartz et ayant un diamètre interne de 7,5 mm et un diamètre

externe de 17 mm est préparé.

Après préparation de ces composants élémentaires tels que

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décritsci-dessus, une paire de trois organes d'application de contraintes 45 est symétriquement disposée sur la surface externe de la gaine 42, la gaine 42 et le coeur 41 constituant

l'ensemble coeur-gaine 43.

Ensuite, l'ensemble est introduit dans le tube de chemi-

sage 48. Après quoi les entretoises 46 sont symétriquement dis-

posées sur les parties de la gaine 42 sur lesquelles les organes d'application de contraintes 45 ne sont pas disposés. Cet état

est illustré à la figure 8A.

L'ensemble résultant est chauffé jusqu'à une température de 21000C et est ensuite étiré avec un dispositif d'étirage

bien connu.

La figure 8B montre la coupe de la fibre optique allongée.

Dans cette fibre optique, étant donné que la gaine 42, le chemi-

sage 48 et les entretoises 46 sont tous constitués en verre de quartz SiO2, le coefficient de dilatation thermique est faible, par exemple de 5, 5 X 107 /OC. Cependant, étant donné que les organes d'application de contraintes 45 sont constitués en verre de quartz dopé incorporant 4 % molaire de GeO2 et 10 % molaire de B203, le coefficient de dilatation thermique de ces organes est élevé, par exemple 20 X 107 /OC. La silice SiO2 incorporée avec GeO2 et B203 présente une température de ramollissement

inférieure à celle de la silice SiO2 non dopée.

En conséquence, lorsque la fibre optique est étirée après

avoir été chauffée jusqu'à environ 21000C, les organes d'appli-

cation de contraintes 45 se solidifient après la solidification de la gaine 42 et des entretoises 46. Etant donné que les organes d'application de contraintes 45 ont un coefficient de dilatation thermique grand, ils se contractent plus que le verre de quartz lors du refroidissement. En conséquence, à cette dernière étape

de refroidissement, la gaine déjà solidifiée 43 et les entretoi-

ses 46 tendent à être attirées vers les organes d'application de contraintes 45, créant ainsi une contrainte de tension autour des organes d'application de contraintes 45. La contrainte atteint le coeur 41 et la gaine 42 de façon à appliquer une

tension au coeur. Par suite de l'effet photoélastique, la con-

trainte agissant sur le coeur 41 et sur la gaine 42 abaisse l'indice de réfraction du coeur et de la gaine. Et dans une

direction perpendiculaire aux organes d'application de contrain-

tes, il apparaît une faible tension. Ces effets induisent une

largedissymétrie dans le profil d'indice de la fibre.

La figure 8B montre également les distributions des coef-

ficients de dilatation thermique W dans les directions X et Y.

Comme montré, étant donné que les organes d'application de con-

traintes 45 sont disposés en des positions diamétralement oppo-

sées par rapport au coeur 41, la variation de l'indice de réfraction induite dans le coeur 41 due à la différence des coefficients de dilatation thermique s'effectue dans la direction des organes 45 d'application de contraintes. La variation de l'indice de réfraction induite lorsque le rapport du diamètre extérieur de la gaine au diamètre du coeur est d'environ 5 est

égal à 1 X 10, assurant ainsi une suffisamment grande biré-

fringence.

Bien entendu dans cet exemple, l'indice de réfraction n1

du coeur 41, l'indice de réfraction n2 de la gaine 42, le dia-

mètre extérieur 2a du coeur 41 et la longueur d'onde \ de la lumière sont choisis de façon que l'équation (4) satisfasse une

condition V. 2,405.

Dans les modes de réalisation illustrés aux figures 8a et 8B, les organes d'application de contraintes 45 peuvent être

constitués de verre de quartz dopé ayant une composition de GeO2 -

B203 - SiO2 et disposés sur la périphérie du coeur comme montré aux figures. Lorsque des organes d'application de contraintes tels qu'illustrés à la figure 7B sont utilisés, ces organes sont séparés les uns des autres comme des tlots; on a constaté que la valeur de la biréfringence est comparable à celle obtenue

avec la construction illustrée aux figures 8A et 8B.

Comme décrit ci-dessus, le procédé conforme à l'invention

présente les avantages suivants.

1/ Ce procédé ne nécessite pas d'usinage, et le cocur et

la gaine peuvent être fabriqués selon un procédé de synthétisa-

tion. En outre, après avoir disposé les organes d'application de contraintes et les entretoises sur la périphérie externe de la gaine, on applique le chemisage. Ainsi, les étapes du procédé sont simples, le procédé faisant appel à la technique dite de

barre en tube.

2/ D'autre part, conformément à l'invention, on peut fabriquer une fibre optique en combinant des processus bien

connus, et l'on peut obtenir des fibres optiques de haute qua-

lité avec des rendements élevés.

Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux

modes spécifiques de réalisation décrits ci-dessus, de nombreu-

ses variantes pouvant être apportées par l'homme de l'art. Par exemple, comme dopant incorporé aux organes d'application de

contraintes pour augmenter leur coefficient de dilatation ther-

mique, on peut utiliser l'un des composants suivants: BaO, CaO, Y203 et MgO ou une combinaison de ces composés. Cependant, lorsqu'on utilise de tels dopants, il est nécessaire de choisir

leur quantité dans une fourchette qui ne provoque pas de cris-

tallisation. D'autre part, dans les modes de réalisation précédents, un coeur était entouré par une gaine; une couche intermédiaire peut être interposée entre le coeur et la gaine. Par suite d'une fabrication non uniforme, le coeur peut ne pas être toujours un

vrai cercle.

Au lieu d'utiliser un coefficient de dilatation thermique pour les organes d'application de contraintes supérieur à celui

de la gaine, cette relation peut être inversée de façon à pro-

duire une force de compression, la seule considération essentiel-

le étant d'appliquer une contrainte à la gaine et au coeur. Pour inverser le coefficient de dilatation thermique relatif, on peut

utiliser un verre de quartz dopé avec TiO2.

Au lieu de disposer des organes d'application de contrain-

tes symétriquement par rapport à l'axe du coeur, les organes d'application de contraintes peuvent être disposés seulement sur une partie de la périphérie du coeur. Lorsqu'un organe ayant un coefficient de dilatation thermique supérieur et un organe ayant un coefficient de dilatation thermique inférieur à celui de la gaine sont alternativement disposés sur la périphérie externe de

la gaine, il est possible d'augmenter la biréfringence.

Au lieu d'appliquer un chemisage après avoir disposé les entretoises et les organes d'application de contraintes sur la

périphérie extérieure de la gaine, comme décrit en faisant réfé-

rence aux figures 7A à 7E, les entretoises et les organes d'ap-

plication de contraintes peuvent être successivement introduits dans le chemisage. En variante, après avoir disposé les organes

d'application de contraintes sur la gaine et après avoir appli-

qué le chemisage par dessus, les entretoises peuvent être intro-

duites dans le chemisage par tout procédé, la construction de

la fibre optique finale étant la même.

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Claims

REVENDICATIONS

1. Fibre optique monomode à monopolarisation caractérisée en ce qu'elle comprend: - un coeur (11,31,41) constitué d'une fibre de verre de silice ayant un premier indice de réfraction; - une gaine (12,32,42) entourant sensiblement uniformé- ment ledit coeur et constituée par une fibre de verre de silice ayant un second indice de réfraction plus faible que celui dudit coeur; - au moins un organe d'application de contraintes (15a, 15b, 35,45) disposé localement sur la périphérie externe de ladite gaine et constitué en uni verre de silice ayant un coefficient de dilatation thermique différent de celui de ladite gaine; - au moins une entretoise (16a,16b,36,46) constituée en un verre de silice ayant sensiblement le même coefficient de dilatation thermique que ladite gaine et disposée sur ladite

périphérie externe de la gaine, adjacente audit organe d'appli-

cation de contraintes; et - un chemisage (17,38,48) entourant lesdites entretoises et lesdits organes d'application de contraintes, ledit chemisage

étant également constitué d'un verre de silice et ayant un coef-

ficient de dilatation thermique inférieur à celui desdits organes

d'application de contraintes.

2. Fibre optique selon la revendication 1, caractérisée en ce que ledit chemisage (17,38,48) a une configuration en

coupe circulaire.

3. Fibre optique selon la revendication 1 ou la revendica-

tion 2, caractérisée en ce que le rapport du diamètre extérieur dudit coeur (11,31,41) au diamètre extérieur de ladite gaine

(12,32,42) est compris entre 2 et 10.

4. Fibre optique selon l'une des revendications précéden-

tes, caractérisée en ce que le verre utilisé pour former ledit

coeur (11,31,41) a une composition choisie parmi le groupe coih-

prenant un mélange de GeO2 - SiO2, P205 - SiO2, GeO2 - P205 -

SiO2 et SiO2.

5. Fibre optique selon l'une des revendications précéden-

tes, caractérisée en ce que ledit verre utilisé pour former ladite gaine (12,32,42) est choisi parmi le groupe comprenant 249833v

SiO2, F-SiO2, P205-Si02 et P205-F-Si02.

6. Fibre optique selon l'une des revendications précéden-

tes, caractérisée en ce que les organes d'application de con-

traintes (15a,15b,35,45) sont dopés avec un matériau ayant un coefficient de dilatation thermique supérieur à celui de la

gaine (12,32,42).

7. Fibre optique selon la revendication 6, caractérisée

en ce que ledit matériau dopé constituant les organes d'applica-

tion de contraintes est choisi parmi le groupe comprenant GeO2,

1023 Zr.

P205, B203, PbO O A203 et ZrO2.

8. Fibre optique selon la revendication 6, caractérisée en ce que ledit matériau d'application de contraintes est dopé avec un matériau additionnel qui crée un indice de réfraction

pour lesdits organes proche de celui du verre de silice.

9. Fibre optique selon l'une des revendications 1 à

, caractérisée en ce que lesdits organes d'application de

contraintes (15a,15b,35,45) sont dopes avec un matériau présen-

tant un coefficient de dilatation thermique inférieur à celui de

ladite gaine (12,32,42).

10. Fibre optique selon la revendication 9, caractérisée

en ce que le matériau dopant est TiO2.

11. Fibre optique selon l'une des revendications 8 à 10,

caractérisée en ce que ledit matériau additionnel est choisi parmi le groupe comprenant B203 et F.

12. Fibre optique selon l'une des revendications précéden-

tes, caractérisée en ce que lesdits organes d'application de contraintes (15a,15b,35,45) et lesdites entretoises (16A,16b,36, 46) sont constitués d'un matériau ayant un indice de réfraction

sensiblement égal à celui qui constitue la gaine (12,32,42).

13. Fibre optique selon la revendication 12, caractérisée en ce que ledit indice de réfraction est sensiblement le même

que celui du verre de silice.

14. Fibre optique selon l'une des revendications précéden-

tes, caractérisée en ce que la biréfringence créée par contrain-

tes appliquées assymétriquement sur ledit coeur (11,31,41) à partir desdits organes d'application de contraintes est au moins égale à 5 X 10-5

15. Fibre optique selon l'une des revendications précéden-

tes, caractérisée en ce que ledit chemisage (17,38,48) est

construit en verre de silice.

16. Fibre optique selon l'une des revendications précéden-

tes, caractérisée en ce que lesdits organes d'application de con-

traintes (15a,15b,35,45) ont une section en forme de secteurs.

17. Fibre optique selon l'une des revendications précéden-

tes, caractérisée en ce que lesdits organes d'application de contraintes (15a,15b,35,45) ont dels dimensions telles qu'ils sous-tendent un angle en faisant référence à l'axe dudit coeur (11,31,41) inférieur à 90 , l'épaisseur radiale de ces organes

étant supérieure au diamètre du coeur.

18. Fibre optique selon l'une des revendications précéden-

tes, caractérisée en ce que lesdits organes d'application de contraintes (15a,15b,35,45) comprennent une paire d'éléments disposée symétriquement par rapport à l'axe dudit coeur (11,31, 41).

19. Procédé de fabrication d'une fibre optique monomode

à monopolarisation notamment du type décrit dans l'une quelcon-

que des revendications précédentes, caractérisé par les étapes

suivantes: - on prépare un ensemble coeur-gaine (33,43) comprenant un coeur (31,41) constitué d'un verre de silice ayant un premier indice de réfraction et une gaine (32,42) entourant sensiblement uniformément ledit coeur et constituée en un verre de silice ayant un second indice de réfraction plus'petit que ledit premier indice; - on dispose localement au moins un organe d'application de contraintes (35,45) sur une périphérie externe dudit ensemble coeur-gaine, ledit organe d'application de contraintes étant

constitué en un verre de silice ayant un coefficient de dilata-

tion thermique différent de celui de ladite gaine; - on dispose au moins une entretoise (36,46) sur la périphérie dudit ensemble coeur-gaine adjacent auxdits organes d'application de contraintes (35,45), ladite entretoise étant constituée d'un verre de silice ayant sensiblement le même coefficient de dilatation thermique que ladite gaine;

- on applique un chemisage (38,48) autour desdites entre-

toises (36,46) et desdits organes d'application de contraintes (35,45) de façon à les entourer, ledit chemisage étant constitué en un verre ayant un coefficient de dilatation thermique plus petit que celui desdits organes d'application de contraintes; et - on étire l'ensemble résultant de façon à lier ensemble ledit coeur, ladite gaine, lesdits organes d'application de con- traintes, lesdites entretoises et ledit chemisage pour former

une fibre optique unique.

20. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce

que ladite contrainte est transmise audit coeur (31,41) par les-

dits organes d'application de contraintes (35,45) entourés par

le chemisage (38,48).

21. Procédé selon la revendication 20, caractérisé en ce que lesdits organes d'application de contraintes (35,45) ont un coefficient de dilatation thermique différent de celui de la

gaine (32,42) et de celui du chemisage (38,48) qui ont sensible-

ment les mêmes coefficients de dilatation.