FI90672C - Path forming process in paper or cardboard machines - Google Patents

Description

9067290672

Rainanmuodostusmenetelmå paper!- tal kartonkikoneissa Banformningsfdrfarande i pappers- eller kartongmaskiner 5 Keksinnon kohteena on paperi- tai kartonkikoneiden rainanmuodostus-menetelmå, jossa menetelmåsså paperikoneen perålaatikon huulikanavan kautta syotetaan massasuspensiosuihku muodostusviiralle tai muodostus-viirojen rajoittamaan muodostuskitaan ja peralaatikon huulikanavan massasuspensiovirtaukseen synnytetåån poikkisuuntaista nopeutta syotta-10 malla massasuspensiota huulikanavaan sen toiselle reuna-alueelle enem- man kuin sen vastakkaiselle reuna-alueelle siten, etta reunavirtausten keskiarvo olennaisesti vastaa keskimåaraistå virtausta huulikanavassa.The invention relates to a web-forming method for paper or paperboard machines, in which a pulp suspension is fed to the pulp-forming bed of the paper machine. the pulp suspension into the lip channel to its second edge region more than to its opposite edge region such that the average of the edge flows substantially corresponds to the average flow in the lip channel.

Ennestaan tunnetuilla paperi- tai kartonkikoneilla on sen rakenteesta 15 riippuen joko pienempi tai suurempi taipumus suunnata kuituja rainan valmistussuuntaan eli konesuuntaan. Kaikilla koneilla on lisaksi perålaatikon huulisuihkun ja muodosviiran tai -viirojen keskinaista nopeus-eroa saatelemållå tarpeen mukaan mahdollisuus korostaa tai vdhentaa mainittua taipumusta. Hybridi- ja erityisesti kitaformereilla mainittu 20 orientoiva vaikutus on usein haitallisen suuri, vaikka niilla usein muissa suhteissa on arkinmuodostukseen edullinen vaikutus. Tallaisia edullisia seikkoja ovat mm. pieni tason suuntainen neliomassavaihtelu ja formaation tasaisuus ja valmistetun paperin vahainen toispuolisuus.Depending on its structure 15, previously known paper or board machines have either a smaller or greater tendency to orient the fibers in the direction of web production, i.e. in the machine direction. In addition, all machines have the possibility of emphasizing or reducing said tendency, accompanied, if necessary, by the difference in speed between the headbox lip jet and the forming wire or wires. For hybrid and especially guitar formers, said orienting effect is often detrimental, although they often have a beneficial effect on sheeting in other respects. Such advantageous factors are e.g. small square mass variation in parallel and formation uniformity and one-sidedness of the paper produced.

25 Paperikoneiden peralaatikoissa kaytetåån erilaisia turbulenssigeneraat- toreita ja diffuusoreja, joilla pyritaan aikaansaamaan huulivirtaukseen ja huulisuihkuun sopiva diffuusio- ja turbulenssitaso, mikå on tarkaa paperin hyvan formaation ja riittavån pienen vetosuhteen (konesuun-ta/poikkisuunta - MD/CD) saavuttamiseksi. Peralaatikoissa kaytetaan 30 ennestaan tunnetusti yleisimmin turbulenssin aikaansaamiseen pååasial-lisesti virtauksen suuntaisten seinamien kitkan aikaansaamia nopeusero-ja, jotka vaikuttavat poikkisuunnassa massavirtauksen nopeus-, sakeus-ja turbulenssi-intensiteettiprofiileihin ja kuituorientaatioprofiilei-hin. Tunnetusti virtauksen pyorresarjat syntyvat mainittujen seinamien 35 vierelle siten, etta pydrteet maarittava vektor! on kohtisuorassa virtauksen suuntaan nahden.25 The headboxes of paper machines use a variety of turbulence generators and diffusers to provide a level of diffusion and turbulence suitable for lip flow and lip jet, which is accurate for good paper formation and a sufficiently low draw ratio (MD). In perforated boxes, it is known to be most commonly used to produce turbulence mainly due to frictional velocity differences in the flow directions, which transversely affect the mass flow velocity, consistency and turbulence intensity profiles and the fiber orientation profiles. It is known that a series of circles of flow are formed next to said walls 35 in such a way that the vector must be defined by the vector! is perpendicular to the direction of flow.

2 906722 90672

Paperikoneen perålaatikon huulikanavassa yksittaisia pydrteita massa-suspensiossa on vaikea havaita, koska virtaus on taysin turbulenttista. On kuitenkin ilmeista, etta massasuspension kuitujen orientaation kan-nalta on merkittavaa pydrteiden tason suunta. Ennestaan tunnetuilla 5 tasoseinåmillå aikaansaatavilla massasuspension pybrteilla, joiden vektori on kohtisuorassa virtauksen pååsuuntaan nåhden, ei voida sanot-tavasti vaikuttaa kuituorientaatioon muodostusviiralla.In the lip channel of the headbox of a paper machine, individual pydrates in the pulp suspension are difficult to detect because the flow is completely turbulent. However, it is obvious that from the point of view of the orientation of the fibers of the pulp suspension, the direction of the level of the stains is significant. With the previously known 5-wall pulp suspension pusters, the vector of which is perpendicular to the main direction of flow, it is said that the fiber orientation on the forming wire cannot be influenced.

Voimakkaan kuituorientaation haitta tulee usein es iin heikentyneena 10 arkin dimensiostabiilisuutena koneen poikittaissuunnassa. Kun arkki ilmastoinnin muuttuessa kostuu tai kuivuu tai sita esim. kopiokoneessa voimakkaasti ja toispuoleisesti kuumennuskuivataan, sen mittamuutokset poikkisuunnassa johtavat poikkeamiin tasomaisuudesta, kupruiluun tai kayristymiseen. Voimakas kuituorientaatio nakyy myos haitallisesti pie-15 nentyneenå poikittaisen CD ja konesuuntaisen MD lujuuden suhteena CD/MD.The disadvantage of strong fiber orientation often comes in the form of impaired 10-sheet dimensional stability in the transverse direction of the machine. When a sheet gets wet or dry due to a change in air conditioning, or is heavily and unilaterally heat-dried on a copier, for example, its dimensional changes in the transverse direction lead to deviations from flatness, cupping or curling. The strong fiber orientation is also adversely reflected in the reduced CD-MD strength of the transverse CD and the machine direction MD.

Tunnetusti paperin kuituorientaation suunnan maaraa paaasiallisesti huopautumassa olevan massasuspensiokerroksen ja muodostusviiran valisen relatiivisen nopeusvektorin suunta. Kuituorientaation voimakkuuden taas 20 maåråa kyseisen relatiivisen nopeusvektorin itseisarvo. Tunnetusti kuituorientaatiota ohjataan paperikoneella saåtamallå mainitun nopeusvektorin keskimååråistå suuruutta vedenpoiston aikana, mika ohjaus yleensa saadaan aikaan perålaatikon painetta asettelemalla.It is known that the direction of the fiber orientation of the paper is mainly determined by the direction of the relative velocity vector between the pulp suspension layer and the forming wire. The strength of the fiber orientation, on the other hand, is 20 absolute values of the relative velocity vector in question. As is known, the fiber orientation is controlled by a paper machine by obtaining the average magnitude of said velocity vector during dewatering, which control is usually achieved by adjusting the headbox pressure.

25 Oleellinen ero tunnettujen tasoviirakoneiden ja kitaformereiden orientaation såatotuloksessa johtuu siitå, ettå nopeusero kitaformerilla muuttuu selvasti enemmån vedenpoistovyohykkeella ilman, ettå mainittuun muuttumiseen voidaan vaikuttaa. Nopeuseron keskimaarainen arvo voidaan siis kummassakin konetyypisså asetella nollaksi haluttaessa minimoida 30 orientaatio. Koska nopeuseroalue on tunnetuissa kitaformereissa suurem-pi kuin tasoviirakoneissa, on huopautuneessa kuitumatossa kerroksia, joissa on hyvinkin voimakas orientaatio ja lopputuloksena on keskimaa-råisestikin selvåsti voimakkaampi orientaatio kitaformereilla ajetussa paperissa. Tunnetut hybridiformerit asettuvat tasoviiran ja kitaforme-35 rin valiin minimiorientaatiota tavoiteltaessa.25 The essential difference in the yield result of the orientation of the known flat wire machines and gutter formers is due to the fact that the speed difference with the gutter former clearly changes more in the dewatering zone without said change being affected. Thus, the average value of the speed difference in both machine types can be set to zero if desired to minimize the orientation. Because the speed difference range is larger in known gutter formers than in flat wire machines, the felted nonwoven mat has layers with a very strong orientation, resulting in a clearly stronger orientation in paper driven by gutter formers. Known hybrid formers settle between a flat wire and a kitformer in pursuit of minimum orientation.

li 3 90672li 3 90672

Esilla olevan keksinndn tarkoituksena on saada aikaan uusia ratkaisuja edella kosketeltuihin ongelmiin.The object of the present invention is to provide new solutions to the problems discussed above.

Esllla olevan keksinndn tavoitteena on pienentaa kultuorientaatiota eli 5 1isata koneen ja arkin poikkisuunnassa olevien kuitujen suhteellista osuutta koneensuuntaisen kuituosuuden kustannuksella erityisesti kita-tyyppisessa formerissa.It is an object of the present invention to reduce the culture orientation, i.e. the relative proportion of fibers in the cross direction of the machine and the sheet, at the expense of the machine direction fiber proportion, especially in a kit-type former.

Keksinndn tarkoituksena on aikaansaada sellainen menetelma, jota sovel-10 tåen voidaan saada vetolujuussuhde MD/CD alueelle MD/CD < 2.0.The object of the invention is to provide a method by which a tensile strength ratio MD / CD in the range MD / CD <2.0 can be obtained.

Edella esitettyihin ja myohemmin selviåviin paåmåariin paasemiseksi keksinndlle on paåasiallisesti tunnusomaista se, ettå mainitulla poik-kisuuntaisella nopeudella yhdesså muodostuvan radan Z-suunnassa vallit-15 sevan ei-tasaisen nopeuserojakautuman AU - S-W - F(Z) (S — massasuihkun nopeus ja W — viiran nopeus muodostusalueella) kanssa vaikutetaan muodostuvan rainan kuituorientaatioon niin, etta radan kuituja saadaan kaannetyksi konesuunnasta poikkisuuntaan pain, etta menetelmasså asete-taan poikittaisvirtausnopeus ja nopeuseron AU - S-W jakautuma F(Z) si-20 ten, ettå valmistettavan radan molemmissa pintakerrosalueissa kuitu-orientaatiota kaånnetåån samaan suuntaan tai keskenåån vastakkaisiin suuntiin konesuunnasta poikkisuuntaan pain ja lisaksi radan sisakerros-ten kuituorientaatiota kaannetaån låhimmån pintakerroksen kuituorien-taation kaantosuuntaan nahden vastakkaiseen suuntaan konesuunnasta 25 poikkisuuntaan pain.In order to achieve the above and later clarification, the invention is mainly characterized in that the non-uniform velocity distribution AU - SW - F (Z) (S) of the mass jet of the non-uniform velocity difference distribution prevailing in the Z-direction of the track formed together at said transverse velocity speed in the forming region) affects the fiber orientation of the web to be formed so that the web fibers are covered from the machine direction to the transverse direction, so that the method sets the cross in the direction or in mutually opposite directions from the machine direction to the transverse direction and, in addition, the fiber orientation of the inner layers of the web is turned in the direction opposite to the direction of the fiber orientation of the closest surface layer from the machine direction to the transverse direction.

Perålaatikkorakenteissa, joissa suppeneva huulikanava on jaettu yhte-nåisillå peralaatikon levyisilla valiseinilla kahteen tai useampaan kanavaan, voidaan edella esitetty poikittaisvirtaus ohjata myos siten, 30 etta se vierekkaisissa kanavissa on påinvastaisiin suuntiin.In headbox structures in which the tapered lip channel is divided by uniform headbox-wide partitions into two or more channels, the transverse flow described above can also be controlled so that it is in opposite directions in adjacent channels.

Keksinndn mukaisesti kuituorientaation ohjaus tapahtuu muuttamalla orientaation suuntakulmaa hallitulla tavalla. Kun orientaation suunta-jakautumaa hyvin kuvaavan ellipsin paåakselin suuntaa kaannetaan pois-35 pain koneen suunnasta, pienenee ymmårrettåvåsti mainitun ellipsin koneensuuntaisen ja poikkisuuntaisen radiusvektorin suhde. Ellipsin kaan- 4 90672 tåminen perustuu siihen, ettå orientaation suuntakulman tangentti on aina suspension poikittaisen nopeuskomponentin ja koneen suuntaisen relatiivisen (suspensio/viira) nopeuden suhde.According to the invention, the control of the fiber orientation takes place by changing the orientation angle of the orientation in a controlled manner. When the direction of the main axis of the ellipse, which well describes the orientation distribution of the orientation, is turned away from the machine direction, the ratio of the machine direction to the transverse radius vector of said ellipse is considerably reduced. The coverage of the ellipse is based on the fact that the tangent of the orientation angle is always the ratio of the transverse velocity component of the suspension to the relative (suspension / wire) velocity in the machine direction.

5 Keksinndsså mainitun poikittaisen virtauskomponentin lisåksi kåytetåån hyvåksi sitå, ettå nopeusero AU - S-W - F(Z) (S - massasuspensiosuihkun nopeus, W - viiran nopeus) vaihtelee muodostusvyohykkeellå eli ei ole tasainen muodostuvan rainan Z-suunnassa (paksuussuunnassa). Yleenså on tilanne sellainen, ettå mainittu nopeusero AU on positiivinen ja olen-10 naisesti yhtå suuri muodostuvan rainan alapinnalla ja ylåpinnalla ja likimain saman verran negatiivinen rainan keskellå, josta vesi viimeksi poistuu. Mainittuun nopeusjakautumaan vaikuttaa gravitaatiovoima ja viirakidassa vallitseva ylipaine. Kun edellå esitettyå Z-suuntaista nopeusjakautumaa sovelletaan yhdesså poikittaisen nopeuskomponentin 15 kanssa, saadaan aikaan haluttaessa sellainen raina, joka on keskitason-sa suhteen symmetrinen eli sen molemmilla pintakerrosalueilla orientaa-tio on poikittaisella nopeudella kåånnetty konesuunnasta poikkisuuntaan påin samaan suuntaan vinoksi, kun taas radan keskikerroksissa orientaation suuntakulma on pintakerroksiin nåhden vastakkaissuuntainen, 20 edellå esitetyn suuntakulmasåånndn mukaisesti.In addition to the transverse flow component mentioned in the invention, it is taken advantage of the fact that the velocity difference AU - S-W - F (Z) (S - pulp suspension jet velocity, W - wire velocity) varies in the forming zone, i.e. not uniform in the Z-direction of the forming web. In general, the situation is such that said speed difference AU is positive and substantially equal at the lower and upper surface of the web to be formed and approximately equally negative in the middle of the web from which the water is last drained. Said velocity distribution is influenced by the gravitational force and the overpressure prevailing in the wire ridge. When the above-mentioned Z-direction velocity distribution is applied together with the transverse velocity component 15, if desired, a web is obtained which is symmetrical with respect to the median plane, i.e. in both its surface layer regions the orientation the directional angle is opposite to the surface layers, 20 according to the directional angle rule 20 above.

Tuomalla keksinndn menetelmån mukaisesti vi iralle yli radan tasainen riittåvå poikittaisnopeus voidaan eri kuitukerroksissa vallitsevien orientaation suuntakulmien itseisarvojen keskiarvoa nostaa useita kym-25 meniå asteita keskimååråisen suuntakulman silti såilyesså koneen suun-taisena. Vaikutus on sitå suurempi mitå pienempi on edellå mainittu koneensuuntaisen nopeuseron (suspensio/viira) alue ja mitå låhemmåksi nollaa koneensuuntainen keskimååråinen nopeusero asetellaan. Kåytånnds-så on mahdollista saavuttaa keskimååråinen orientaatiojakautuma, joka 30 on leveåmpi poikkisuunnassa kuin koneensuunnassa.By bringing a uniform sufficient transverse velocity across the web according to the method of the invention, the average of the absolute values of the orientation angles prevailing in the different fiber layers can be increased by several tens of degrees while still maintaining the average orientation angle in the machine direction. The effect is greater the smaller the aforementioned machine direction speed difference range (suspension / wire) and the closer to zero the machine direction average speed difference is set. In operation, it is possible to achieve an average orientation distribution that is wider in the transverse direction than in the machine direction.

Keksintd soveltuu kåytettåvåksi erityisesti kitaformereilla, mutta my6s muilla formereilla. Keksinndn ansiosta vetolujuussuhde MD/CD saadaan yleenså alueelle MD/CD < 2.0. Mainittu vetolujuussuhdealue tåyttaå myds 35 hienopapereille asetetut vaatimukset, joilla dimensiostabiilisuusvaati-mus on suurin, koska ne joutuvat kopiointi- tai painoprosesseissa suu-rille låmpdtila- ja kosteusmuutoksille alttiiksi.The invention is particularly suitable for use with other formers, but also with other formers. Thanks to the invention, the tensile strength ratio MD / CD is generally obtained in the range MD / CD <2.0. Said tensile strength ratio range meets the requirements set for myds 35 fine papers, which have the greatest dimensional stability requirement, as they are exposed to large changes in temperature and humidity during copying or printing processes.

IIII

5 906725,90672

Keksinnån menetelmån mukaisesti tuotetulla paperllla voidaan lisåtå sen poikittaista lujuutta ja pienentåå MD/CD vetolujuussuhdetta, mikå on tårkeå hienopaperin laatuominaisuus (dimensiostabiilisuus). Useln pe-låtty kåyristymisriski (erityisesti diagonaalikåyristyminen) estetåån 5 sillå, ettå paperi on menetelmållå orientoitavissa yhtå voimakkaasti molemmilta pinnoilta, mikå tapahtuu ylåhuulen vaakaliikettå sååtåmållå ja ajamalla suihkua alaviiraan nåhden sopivalla iskukulmalla. Edellå selostetulla perusidealla toimiva systeemi soveltuu parhaiten kita-formerille. Lisåksi on saaavutettavissa se etu, ettå raina kuivatus-10 osalla kutistuu våhemmån poikkisuunnassa ja erityisesti reuna-alueilla. Tåmå lisåå koneen tuotantoa ja helpottaa kaikenlaista profiilihallin-taa.The paper produced according to the method of the invention can increase its transverse strength and reduce the MD / CD tensile strength ratio, which is an important quality property of fine paper (dimensional stability). The hidden risk of warping (especially diagonal warping) is prevented by the fact that the paper can be oriented equally strongly on both surfaces by the method, which is done by adjusting the horizontal movement of the upper lip and running the jet with a suitable downward stroke. A system based on the basic idea described above is best suited for a guitar former. In addition, the advantage can be obtained that the web with the drying-10 part shrinks less in the transverse direction and especially in the edge areas. This increases the production of the machine and facilitates all kinds of profile management.

Edellå esitetyn perusteella keksinnon mukaisesti kuituorientaation 15 pienentåmiseksi tuotetaan tasainen, riittåvå ja såådettåvisså oleva sulpun poikittaisnopeus viiralle. Keksinnon taustatekijoitå on hakijan toimesta tutkittu jo vuosia ja sekå virtausmekaniikkaan perustuvilla laskuilla ettå mittaustuloksilla osoitettu, ettå turbulenssigeneraatto-rin syottåmå poikkiprofiililtaan epåtasainen sulppuvirtaus synnyttåå 20 viiralle poikittaisen virtauskomponentin. Keksinnon ansiosta on mahdol-lista asettaa tavoitteeksi tasainen poikittaisvirtaus ja laskea minkå-lainen generaattorin sybttdvirtaus on oltava tuloksen saavuttamiseksi.Based on the above, in accordance with the invention, in order to reduce the fiber orientation 15, a uniform, sufficient and adjustable transverse speed of the stock is produced on the wire. The background factors of the invention have been studied by the applicant for years and both by calculations based on flow mechanics and by measurement results it has been shown that an uneven stock profile fed by a turbulence generator generates a flow component transverse to 20 wires. Thanks to the invention, it is possible to aim for a uniform transverse flow and to calculate what kind of generator sybttd flow must be in order to achieve the result.

: ' ·· Perålaatikon kummallekin reuna-alueelle syotetåån eri suuruiset vir- taukset, joiden keskiarvo olennaisesti vastaa pååvirtauksen suuruutta. 25 Poikittaisvirtaus on liki lineaarisesti riippuvainen reunavirtauksen . erosta keskimååråiseen virtaukseen nåhden. Vaikuttavana terminå on nopeusero x nopeuseron kanavaleveys. Koska suuret nopeuserot helposti synnyttåvåt håiritsevåå pyorteisyyttå, joudutaan reunakanavat tekemåån kohtalaisen leveiksi, ja/tai tasoittava nopeusero porrastamaan useam-30 paan vyohykkeeseen. Jos tavoitellaan hyvin suurta poikittaisvirtausta ja maksimireunavirtaus halutaan nostaa yli kaksinkertaiseksi keskimåå-råiseen arvoonsa nåhden, on minimivirtaus toisella reunalla oltava negatiivinen eli reunalta on poistettava massaa. Reuna-alueiden virtaa-masåådbt on mahdollista toteuttaa sopivilla pumppu- ja/tai venttiili-35 ratkaisuilla. Samoja ratkaisuja voidaan soveltaa myos siihen sovellu- 6 90672 tusmuotoon, jossa suppeneva huulikanava on jaettu kahteen påållekkåi-seen vyohykkeeseen vålilevyn avulla.: '·· Different flows of different magnitudes are fed to each edge region of the headbox, the average of which essentially corresponds to the magnitude of the main flow. 25 The transverse flow is almost linearly dependent on the edge flow. difference with respect to the average flow. The effective term is speed difference x speed difference channel width. Since large speed differences easily create disturbing roundness, the edge channels have to be made moderately wide, and / or the smoothing speed difference has to be staggered into several zones. If a very large transverse flow is desired and the maximum edge flow is to be more than doubled from its mean value, the minimum flow at one edge must be negative, i.e. the mass must be removed from the edge. The flow mass flow of the edge areas can be realized with suitable pump and / or valve-35 solutions. The same solutions can also be applied to the embodiment in which the tapered lip channel is divided into two overlapping zones by means of a spacer.

Seuraavassa keksintoå selostetaan yksityiskohtaisesti viittaamalla 5 oheisen piirustuksen kuvioissa esitettyihin keksinnon eråisiin sovel-lusesinierkkeihin, joiden yksityiskohtiin keksintoå ei ole mitenkåån ahtaasti rajoitettu.The invention will now be described in detail with reference to some embodiments of the invention shown in the figures of the accompanying drawing, to the details of which the invention is in no way narrowly limited.

Kuvio 1 esittåå kaaviollisesti konesuuntaisena pystypoikkileikkauksena 10 eråstå perålaatikkoa, jonka yhteydesså keksinnon mukaista rainanmuodos-tusmenetelmåå voidaan soveltaa.Figure 1 schematically shows a machine direction vertical cross-section 10 of a headbox in connection with which the web-forming method according to the invention can be applied.

Kuvio 2 havainnollistaa kaaviokuvana keksinnon menetelmåå turbulenssi-generaattorin jåttoreunan edestå katsottuna.Figure 2 schematically illustrates a front view of the trailing edge of a turbulence generator in the method of the invention.

1515

Kuvio 3 esittåå keksinnon menetelmån toteuttamiseksi perålaatikon huu-likanavaan synnytetyn poikittaisvirtauksen nopeusprofiilia.Figure 3 shows a velocity profile of the transverse flow generated in the headbox mouth channel for carrying out the method of the invention.

Kuvio 4 esittåå pååltåpåin nåhtynå huulikanavavirtauksen nopeusjakau-20 tumaa generaattoriosan jåttoreunalla.Fig. 4 is a plan view of the velocity distribution of the lip channel flow at the trailing edge of the generator section.

Kuvio 5A esittåå lisåsyoton sijoitusta turbulenssigeneraattorin toi-selle reuna-alueelle keksintoå sovellettaessa.Figure 5A shows the placement of an additional intake on the second edge region of the turbulence generator when applying the invention.

25 Kuvio 5B esittåå kuviota 5A vastaavasti tulpattuja turbulenssigeneraattorin putkia tasauskammion puolelta turbulenssigeneraattoriin påin katsottuna.Fig. 5B shows the plugs of the turbulence generator according to Fig. 5A seen from the side of the equalization chamber towards the turbulence generator.

Kuvio 6 esittåå periaatteellisesti keksinnon menetelmåå soveltaen kita-30 formerilla valmistetun halkaistun radan orientaation suuntakulman Θ vaihtelua paperin paksuussuunnassa Z.Fig. 6 shows in principle the method of the invention, applying the variation of the orientation angle Θ of the orientation of the split web made with the guitar-30 in the paper thickness direction Z.

Kuvio 7 esittåå kaaviollisesti pystypoikkileikkausta erååstå keksintoå soveltavasta perålaatikon huuliosasta.Figure 7 schematically shows a vertical cross-section of a lip section of a headbox according to the invention.

IIII

35 7 9067235 7 90672

Kuvio 8 esittåå kaaviollisesti kuvion 7 mukaisen vålihetulalevyllå varustetun huuliosan låhtoreunaa, mikå on samalla turbulenssigeneraat-torin jåttoreuna.Fig. 8 schematically shows the starting edge of the lip part provided with the spacer inlet plate according to Fig. 7, which is at the same time the trailing edge of the turbulence generator.

5 Kuvio 9 esittåå kuvioiden 7 ja 8 mukaisessa ratkaisussa perålaatikon turbulenssigeneraattorin kummallekin reunalle jårjestettyå venttiili-jårjestelmåå.Fig. 9 shows in the solution according to Figs. 7 and 8 a valve system arranged on each side of the headbox turbulence generator.

Kuvio 10 havainnollistaa massan erikoissyottojen jakautumaa turbulens-10 sigeneraattorin reuna-alueilla, mikå on toteutettavissa kuvion 9 mukai-sella venttiilijårjestelyllå.Fig. 10 illustrates the distribution of the special mass feeds in the edge regions of the turbulent-10 generator, which can be realized with the valve arrangement according to Fig. 9.

Kuvio 11 esittåå kuvion 10 mukaista massan erikoissyottojen jakautumaa toteuttavaa venttiiliasettelua.Fig. 11 shows a valve arrangement according to Fig. 10 implementing a distribution of special mass feeds.

1515

Kuvio 12 esittåå eråstå toista turbulenssigeneraattorin massan erikoissyottojen jakautumaa, joka on toteutettavissa kuvion 13 mukaisella venttiiliasettelulla.Fig. 12 shows another distribution of the special inputs of the mass of the turbulence generator, which can be implemented with the valve arrangement according to Fig. 13.

20 Kuvio 14 esittåå eråstå vaihtoehtoista turbulenssigeneraattorin reuna-alueiden massan erikoissyottojen jakautumaa.Figure 14 shows an alternative distribution of the mass specific inputs of the edge areas of the turbulence generator.

Kuvion 1 mukainen perålaatikko on sijoitettu kaksiviiraformerin yhtey-teen. Formerista kuviossa 1 nåkyvåt rintatelat 10 ja 12 ja niiden yli 25 kulkevat muodostusviirat 11 ja 13, jotka rajoittavat våliinså muodos-tuskidan G. Perålaatikon huulikanavasta 15 syotetåån kårkilistan 19 rajoittaman huuliaukon 18 kautta massasuspensiosuihku J viirojen 11,13 rajoittamaan muodostuskitaan G.The headbox according to Figure 1 is placed in connection with a two-wire former. The chest rollers 10 and 12 and the forming wires 11 and 13 passing over the shape shown in Fig. 1, which delimit the forming bar G between them, are fed from the headbox lip channel 15 through the lip opening delimited by the tip strip 19 to form a pulp suspension jet G. to line the wires 11,13

30 Perålaatikko kåsittåå massasuspension virtaussuunnassa F edeten jako-tukin 24, jakoputkiston 23, tasauskammion 22, turbulenssigeneraattorin 20 ja huulikanavan 15, jossa on våliseinåmånå hetulalevy 30. Hetulalevy jakaa huulikanavan 15 kahteen suppenevaan osaan 15a ja 15b. Huullkanava 15 rajoittuu kiinteån alahuuliseinåmån 16 ja vaakanivelen 17a ympåri 35 kååntyvån ylåhuuliseinåmån 17 vålille. Ylåhuulipalkki 28 ja sen mukana ylåhuuliseinåmå 17 on jårjestetty ruuvivaihteella 27 mainitun nivelen 8 90672 17a ympåri kaannettavaksi. Huullaukkoa 18 ylåpuolelta rajoittava karki-lista 19 on saatokarojen 25 sarjan ja saåtovaihteiden sarjan 26 såata-må.The headbox comprises a pulp suspension in the flow direction F, proceeding to the manifold 24, the manifold 23, the equalization chamber 22, the turbulence generator 20 and the lip channel 15 having a septum plate 30 as a partition wall The septum divides the lip channel 15 into two converging sections 15. The lip channel 15 is bounded between a fixed lower lip wall 16 and an upper lip wall 17 pivoting around a horizontal joint 17a. The upper lip beam 28 and with it the upper lip wall 17 are arranged to be screwed around said joint 8 90672 17a by means of a screw gear 27. The candy strip 19 delimiting the lip opening 18 from above is a port of the series of spindles 25 and the series of output gears 26.

5 Kuviossa 1 esitetyn virtausaukoilla 21 varustetun reikålevyn 20 asernes -ta keksinnossa voidaan kayttaa my o s multa turbulenssigeneraattoreita, esim. sellalsla hakijan soveltamia turbulenssigeneraattoreita, joissa on putkipatterit, joiden putket alkavat tasauskammiosta 22 pyoredpoik-kipintaisina ja pååttyvåt huulikanavan 15 tuloreunalla 20 suorakaide-10 poikkipintaisina.The asernes of the perforated plate 20 with the flow openings 21 shown in Fig. 1 can also be used in the invention.

Kuviossa 1 esitetty perålaatikko on suurelta osin ennestaån tunnettu ja se on tåssa yhteydessd selostettu vain erååksi esimerkiksi seuraavassa selostettavan keksinnon toteutusympåristdsta.The headbox shown in Fig. 1 is largely known from the prior art and is described in this connection only as one of the embodiments of the invention to be described, for example, in the following.

1515

Kuvioiden 2,3 ja 4 mukaisesti perålaatikon huulikanavaan 15 synnyte-tåån sen turbulenssigeneraattorin 20 jåttoreunasta 20' alkaen poikit-taisvirtaus, jonka nopeusvektoria on merkitty vo:lla. Kuviossa 3 on esitetty poikittaisvirtauksen nopeuden v jakautuma poikkisuunnassa 20 kåyttopuolen KP ja hoitopuolen HP vålillå. Reuna-alueilla R poikit- taisvirtausnopeus v kasvaa perålaatikon sivuseinistå 16a ja 16b l&htien 0: s t a arvoon v0.According to Figures 2, 3 and 4, a transverse flow is generated in the lip channel 15 of the headbox from the trailing edge 20 'of the turbulence generator 20, the velocity vector of which is denoted by vo. Figure 3 is a cross flow velocity distribution in the cross direction 20 kåyttopuolen HP and HP-side electoral law. In the edge regions R, the transverse flow velocity v increases from the side walls 16a and 16b of the headbox, starting from 0 to t a.

Mainittu poikittaisvirtaus saadaan aikaan syottåmållå turbulenssigene-25 raattoriin 20 toisella massavirtauksen reuna-alueella 20A keskimååråis-tå pååsuunnan nopeutta U0 (kuvio 4) suurenunilla nopeuksilla U., ja U.2 kuin vastakkaisella reuna-alueella 20B, jossa vastaavatnopeudet Uw ja Ub, ovat keskimååråistå nopeutta U0 pienemmåt.Said transverse flow is obtained by feeding the turbulence generator 25 to the second mass flow edge region 20A at an average forward velocity U0 (Fig. 4) with increasing velocities U., and U.2 as in the opposite edge region 20b, where the corresponding velocities Uw and less than speed U0.

30 Huulikanavan 15 pååvirtauksen nopeusjakautuma huulikanavassa 15 nåkyy kuviossa 4, jossa mainittua virtausprofiilia on merkitty U:lla. Keski-alueella E nopeus U on tasainen U - U0. Reuna-alue iden 20A ja 20B no-peuseron vuoksi massan paavirtaukseen syntyy nopeusvektorikentta V, jolla on edella kåsitelty poikittainen komponentti v0. Reunakanaviin 21a 35 ja 21b syotetåån virtaukset putkien 32a ja 32b kautta. Mainittuja viril s 90672 tauksia (nopeudet Utl,;Ubl ,UK) såådellåån venttiileillå 33a ja 33b tai vastaavilla sååtopumpuilla.The velocity distribution of the main flow of the lip channel 15 in the lip channel 15 is shown in Figure 4, where said flow profile is marked with U. In the central region E, the velocity U is flat U to U0. Due to the speed difference between the edge regions 20A and 20B, a velocity vector field V is generated in the mass flow of the mass, which has the transverse component v0 discussed above. Flows through pipes 32a and 32b are fed to the edge channels 21a 35 and 21b. Said viril s 90672 (speeds Utl,; Ubl, UK) are controlled by valves 33a and 33b or similar flow pumps.

Vaikka kuvioissa 3 ja 4 esitetyt huulikanavan 15 pystysivuseinåmien 5 tuntumassa olevat reuna-alueet, joiden leveys R «= 10-15 cm, aiheuttavat radan reuna-alueille anisotropiaa, leikataan joka tapauksessa rainan reunat ainakin mainitulta leveydeltå R pois ennen puristimen pick-up-telaa, joten reuna-alueet R eivåt aiheuta radan poikkiprofiillin epå-tasaisuutta.Although the edge areas near the vertical side walls 5 of the lip channel 15 shown in Figures 3 and 4, the width R <= 10-15 cm, cause anisotropy to the edge areas of the web, the web edges are in any case cut off at least from said width R before the press pick-up roll. , so the edge areas R do not cause unevenness of the cross section of the track.

1010

Kuviossa 4 esitettyjen paperimassan lisåsyottojen 32a,32b asemesta voidaan poikittaisvirtaus v saada aikaan myos siten, ettå pienennetåån turbulenssigeneraattorin toisella reuna-alueella 20B esim. tulppaamalla reuna-alueen turbulenssiputket 21c kuvion 5B mukaisesti. Vastaavaa 15 esittåvåt kuviossa 5A turbulenssigeneraattorin 20 reuna-alueet 20C, joiden vålisså on lisåsydttoalue 20D.Instead of the additional pulp inlets 32a, 32b shown in Fig. 4, the transverse flow v can also be provided by reducing the turbulence generator in the second edge region 20B, e.g. by plugging the edge region turbulence tubes 21c according to Fig. 5B. Correspondingly, in Fig. 5A, the edge regions 20C of the turbulence generator 20 with an additional ignition region 20D are shown.

Edellå selostetulla perusidealla toimivalla perålaatikolla voidaan ajaa paperia låhellå nk. efektiivistå tasaperåa. Tåmå tarkoitta sitå, ettå 20 laskettaessa paperin Z-suunnassa eri kerrosten orientaatiokulmien inte-graali saadaan tuloksi = 0. Tåmå edellyttåå, ettå huulisuihkun J no-peus huuliaukon 18 ulostulossa on suurempi kuin viirojen 11,13 nopeus. Suihkun J hidastumisesta johtuen osa paperin kerroksista suotautuu aliperåtilanteessa yliperåajosta huolimatta. Nåin paperista muodostuu 25 kerroksellinen verkkorakenne ja orientaation nettokulma = 0.The headbox, which works with the basic idea described above, can be used to drive paper close to the so-called efficient plane. This means that when calculating 20 the integral of the orientation angles of the different layers in the Z-direction of the paper, the result is = 0. This requires that the velocity of the lip jet J at the outlet of the lip opening 18 is higher than the velocity of the wires 11,13. Due to the deceleration of the jet J, some of the layers of paper will seep in the event of an overshoot, despite the overshoot. Thus, the paper forms a 25-layer network structure and the net orientation angle = 0.

Jos kitaformerin arkki keksinnon mukaisella tavalla ajettaessa hal-kaistaisiin useampaan kerrokseen, havaittaisiin orientaation pååsuunnan vaihtelevan kerroksesta toiseen siirryttdessd. Kuvio 6 esittåå kaaviol-30 lisesti havaittua tulosta. Kuvion 6 mukaisesti paperin kumpikin ala- puolen AP ja ylåpuolen YP vdlinen pintakerros (A-B ja E-D) paperiarkis-ta orientoituu samaan suuntaan ajosuunnasta poiketen. Tålla alueella suspension nopeus on viiran nopeutta suurempi (S>W). Pisteisså B ja D suspensio on hidastunut viirojen 11,13 nopeuteen ja orientaation mak-35 simikulma 0 — 90° saavutetaan. Kun suspensio hivenenkin tåstå hidastuu, hyppåå suuntakulma 180° arvoon -90° ja suspension edelleen hidastuessa 1° 90672 alkaa suuntakulma O låhestyå nollaa vålillå B-C ja D-C. Suuntakulma aivan keskellå rataa vapaan suspensiokerroksen låhestyesså nollaa on epåmååråinen, koska siinå sekå koneensuuntainen ettå poikkisuuntainen relatiivinen nopeus låhestyy nollaa.If the sheet of the kit former were to be split into several layers when running according to the invention, it would be observed that the main direction of orientation varies from one layer to another. Figure 6 shows schematically the observed result. 6, the bottom side of the paper, each AP and ylåpuolen YP vdlinen surface layer (A-B and E-D) of paperiarkis-oriented in the same direction notwithstanding the direction of travel. In this range, the speed of the suspension is higher than the speed of the wire (S> W). At points B and D, the suspension is slowed to the speed of the wires 11,13 and a maximum orientation angle of 0 to 90 ° is reached. When the suspension slows down even slightly, the direction angle jumps 180 ° to -90 ° and as the suspension further decelerates 1 ° 90672, the direction angle O starts to approach zero between B-C and D-C. The directional angle right in the middle of the web as the free suspension layer approaches zero is ambiguous, because it approaches both the machine direction and the transverse relative velocity.

55

Edelleen kuvioon 6 viitaten on todettavissa, ettå keksinnon mukaisesti muodostetulle arkin orientaatiostruktuurille on yleenså pååasiallisesti ominaista: 10 - arkin orientaatiojakautuma on olennaisesti symmetrinen arkin keski- tason suhteen (kts. kuvio 6), - arkin kummallakin pintakerroksella A-B, D-E ja keskikerroksella B-D ovat orientaatiokulman O poikkeamat eri suuntiin (ristiin) konesuun- 15 taan nåhden, - orientaation keskimååråinen nettosuunta såilyy kokonaan tai låhes koneen suuntaisena, 20 - orientaation keskimåårinen taso on laskenut merkittåvåsti keksinnon mukaisesti sovelletun poikittaisnopeuden ansiosta.With further reference to Fig. 6, it can be seen that the sheet orientation structure formed according to the invention is generally mainly characterized by: - the orientation distribution of the sheet is substantially symmetrical with respect to the sheet median plane (see Fig. 6), - the sheet orientation AB, DE and the median layer BD are deviations in different directions (transverse) to the machine direction, - the average net direction of the orientation remains completely or almost parallel to the machine, 20 - the average level of the orientation has decreased significantly due to the transverse speed applied according to the invention.

Mainittujen ominaisuuksien ansiosta on arkin muihin ominaisuuksiin nåhden huomattava seuraavaa: 25 - koska orientaation keskimååråinen vinoutuma on låhes nolla, ei arkin suora kulma deformatoidu kuumennuskuivatuksessa. Paperin laserpaino-kelpoisuus on hyvå, eikå ns. pinon kaatumista tapahdu, 30 - koska kuitujen suhteellista osuutta poikkisuunnassa on lisåtty, on arkin dimensiopysyvyys parantunut ja sen poikittainen lujuus kasvanut ja tåten arkki on lujuuden suhteen neliomåisempi, - paremmasta dimensiopysyvyydestå johtuen myds poikittainen kuivatus-35 kutistuma on pienentynyt erikoisesti reuna-alueilla, 11 11 90672 - johtuen arkin orientaatiojakautuman symmetrisyydestå keskitason suh-teen arkin taipumus kupruilla tai kåyristyå sen kokiessa ilmastoinnin muutoksia tai sita kuumennuskuivattaessa on pienentynyt, 5 - arkin laminoituneesta rakenteesta johtuen sen bulkkisuus on kasvanut ja taivutusjåykkyys poikkisuuntaan lisååntynyt.Due to the mentioned properties, the following should be noted in relation to the other properties of the sheet: since the average skew of the orientation is almost zero, the straight angle of the sheet is not deformed in the heat drying. The laser printability of the paper is good, and the so-called stack collapse occurs, 30 - because the relative proportion of fibers in the transverse direction has increased, the dimensional stability of the sheet has improved and its transverse strength has increased and thus the sheet is more square in terms of strength, - due to better dimensional stability myds 11 90672 - due to the symmetry of the orientation distribution of the sheet with respect to the middle plane, the tendency of the sheet to bump or curl when experiencing changes in air conditioning or when heated is reduced, 5 - due to the laminated structure of the sheet, its bulkiness and bending stiffness are increased.

Usein joudutaan formaation ja muiden syiden takia ajamaan paperia kau-kana ns. efektiivisestå tasaperåtilanteesta joko ala- tai ylåperån 10 puolella. Tålloin paperi keskimåårin ja valtaosa sen kerroksista saat-tavat orientoitua ajosuuntaan nåhden samalle puolelle aiheuttaen hait-taa esim. laserkelpoisuuteen. Asettamalla huulikartioon kuvioiden 1,7 ja 8 mukaisesti jåykkå hetulalevy 30, voidaan virtaus jakaa kanavaosiin 15a ja 15b ylå- ja alapuoliseen osaan. Hetula 30 eståå osavirtausten 15 sekoittumisen huulikanavan 15 alkupååsså.Often, due to formation and other reasons, it is necessary to drive the paper far away. effective leveling situation on either the lower or upper 10 side. In this case, the paper on average and the majority of its layers may be oriented in the same direction with respect to the direction of travel, causing, for example, laser capability. By placing a rigid hetero plate 30 in the lip cone as shown in Figures 1, 7 and 8, the flow can be divided into channel sections 15a and 15b at the top and bottom. Hetula 30 prevents the sub-flows 15 from mixing at the beginning of the lip channel 15.

Hetula 30 eståå kuviossa 8 katkoviivoin esitettyjen nuolten P suun-taiset virtaukset. Kuviossa 8 (+) ja (-) -merkityt alueet toimivat nor-maalin lisåsyoton mukaisesti, -alueet toimivat nk. negatiivisen liså-20 syoton mukaisesti eli massavirtausta tapahtuu turbulenssigeneraattoris-sa 20 taaksepåin. Kåytånnon toteutuksissa johdetaan massan poistoputki (ei esitetty) tasauskammion 22 reunoilta viirakaivoon. Huulisuihkussa J on kuvioiden 7 ja 8 toteutuksessa erisuuntaiset poikittaisnopeudet vastakkaisilla pinnoilla vastaten kanavaosien 15a ja 15b keskenåån 25 vastakkaissuuntaisia poikittaisnopeuksia v2 ja v,. Nåin saadaan synty- måån jo perusideassa kuvailtu rainan struktuuri ajettaessa my6s kaukana tasaperåtilanteesta. Kuvioissa 7 ja 8 esitetyn sovellusmuodon mukainen menetelmå soveltuu hybridiformerille kaikilla suihkusuhteilla ja kita-formerille ajettaessa voimakkaalla ali- tai yliperållå.Hetula 30 blocks the parallel flows of the arrows P shown in broken lines in Fig. 8. In Fig. 8, the regions marked with (+) and (-) operate according to the normal additional input, the regions function according to the so-called negative additional input, i.e. the mass flow takes place backwards in the turbulence generator 20. In implementations, a pulp discharge pipe (not shown) is led from the edges of the equalization chamber 22 to a wire well. In the embodiment of Figures 7 and 8, the lip jet J has different transverse velocities on opposite surfaces, corresponding to the opposite transverse velocities v2 and v1 of the channel parts 15a and 15b. In this way, the web structure already described in the basic idea is created when driving far away from the level playing field. The method according to the embodiment shown in Figures 7 and 8 is suitable for a hybrid former at all jet ratios and for a guitar former when driving with a strong under or overhead.

30 Jårjeståmållå perålaatikon turbulenssigeneraattorin 20 kummallekin reunalle kuvion 9 mukainen venttiilijårjestelmå tarvittavine putkis-toineen, voidaan muodostaa haluttu kerroksellisuus jåykån vålihetulan 30 omaavassa huulikanavassa 15 ja siitfi purkautuvassa huulisuihkussa J. 35 Tåmå toteutusvariaatio soveltuu kaikille formerityypeille. Yhden våli-hetulan 30 asemesta voidaan kåyttåå kahta tai useampaa vålihetulalevyå, 12 9 0 67 2 joilla huulikanava 15 jaetaan useampaan kuin kahteen påållekkåiseen killamaiseen kanavaosaan.By arranging on each side of the headbox turbulence generator 20 in the valve system according to Fig. 9 with the necessary piping, the desired layering can be formed in the lip channel 15 with Instead of one spacer 30, two or more spacer plates 12 12 0 0 2 can be used, with which the lip channel 15 is divided into more than two overlapping guilloche channel parts.

Kuviolssa 9-14 on esltetty yksi vålihetulalevy 30, joka jakaa huuli-5 kanavan 15 kahteen påållekkåiseen kanavaosaan 15a ja 15b, joihin kum- paankin johdetaan turbulenssigeneraattorin 20 molemmilla reuna-alueilla massansyottoputket 32a ja 32b. Mainittuihln putkiin 32a ja 32b massa johdetaan perålaatikon jakotukista 24 putkien 34a ja 34b kautta, joiden kautta syotetåån massan lisåvirtaukset Fa ja Fb perålaatikon reuna-10 alueille mainittujen poikittaisten virtausten aikaansaamiseksi huuli-kanavassa.Figures 9-14 show a single intermediate inlet plate 30 dividing the lip-5 channel 15 into two overlapping channel portions 15a and 15b, to each of which pulp supply pipes 32a and 32b are led in both edge regions of the turbulence generator 20. In said tubes 32a and 32b, the pulp is led from the headbox manifolds 24 through pipes 34a and 34b, through which additional pulp flows Fa and Fb are fed to the edge box edge areas 10 of the headbox to provide said transverse flows in the lip channel.

Kuvioiden 9,11 ja 13 mukaisesti massansyottoputkista 32a ja 32b on jårjestetty ohitusputket 36a,36b, joissa on venttiilit 35a,35b. Mainit-15 tujen putkien 36a,36b kautta voidaan syottåå ohivirtaukset Fa^ ja FbM viirakaivoon.According to Figures 9, 11 and 13, bypass pipes 36a, 36b with valves 35a, 35b are arranged from the pulp supply pipes 32a and 32b. Through said pipes 36a, 36b, bypasses Fa1 and FbM can be fed into the wire well.

Kuviossa 10 on esitetty kuvion 9 mukaisella putki- ja venttiilijårjes-telyllå toteutettavissa oleva virtausjakautuma, jossa vålihetulan 30 20 eri puolilla osakanavissa 15a ja 15b olevat poikittaisnopeudet v, ja v, ovat samansuuntaiset. Kuvion 10 mukainen virtausjårjestely on toteutettavissa esim. kuviossa 11 esitetyillå eri venttiilien asetuksilla.Fig. 10 shows a flow distribution which can be realized by the pipe and valve arrangement according to Fig. 9, in which the transverse velocities v, and v on the different channels 15a and 15b of the intermediate inlet 30 are parallel. The flow arrangement according to Fig. 10 can be implemented e.g. with the settings of the different valves shown in Fig. 11.

.·. Keksinnon puitteissa on mahdollinen kuvion 12 mukainen erikoisvirtaus- 25 jakautuma, jossa ylåkanavan 15b puolella tapahtuu lisåsyottbå turbulenssigeneraattorin 20 molemmilla reuna-alueilla 20A ja 20B, kun taas alakanavan 15a puolella toisella reuna-alueella 20A on lisåsyottoå ja toisella reuna-alueella 20B "negatiivista lisåsyottoå". Kuvion 12 mukainen erikoisvirtausjakautuma on toteutettavissa kuvion 13 mukaisilla 30 venttiilien asetuksilla.. ·. Within the scope of the invention, a special flow distribution according to Fig. 12 is possible, in which an additional intake takes place on both sides of the upper channel 15b in both edge regions 20A and 20B of the turbulence generator 20, while on the lower channel 15a there is an additional intake in the other edge region 20A and a negative . The special flow distribution according to Fig. 12 can be implemented with the settings of the valves 30 according to Fig. 13.

Edellå selostetuilla putkisto- ja lisåsydttbjårjestelyillå venttiilien erilaisilla asetuksilla voidaan toteuttaa hyvin useita erilaisia poik-kivirtauskombinaatioita kåyttåmållå hetulavåliseinåå 30. Tarvittaessa 35 voidaan kåyttåå myos useampaa kuin yhtå hetulavåliseinåå 30. Sååtåmållå eri venttiileiltå eri tavalla voidaan edellå selostettujen (+) ja (-)- I! 13 90672 reuna-alueiden 20A ja 20B efektiivisyyttå sååtåå esim. kuvion 16 mukai-seen asentoon, jossa ylåkanavassa 15b vallitsee hyvin suuri poikittai-nen nopeus v,, joka on olennaisesti suurempi kuin alakanavassa 15b val-litseva poikittainen nopeus v2, jonka suunta voi vaihdella.With the different valve settings described above for the piping and auxiliary ignition arrangements, a wide variety of cross-flow combinations can be implemented by using the hetero-partition wall 30. If necessary, more than one of the different (one) can be used. The efficiency of the edge regions 20A and 20B can be adjusted, for example, to the position according to Fig. 16, in which the upper channel 15b has a very high transverse velocity v1, which is substantially higher than the transverse velocity v2 prevailing in the lower channel 15b, the direction of which can vary. .

55

Keksinndn mukaista menetelmåd sovellettaessa voidaan våhentåå myos perålaatikon massavirtauksen sellaista vanaisuutta, joka johtuu siitå, ettå turbulenssiputkiston jåttovanat eivåt riittåvåsti sekoitu ja joka vanaisuus ilmenee radassa turbulenssiputkiston putkijaolla.When applying the method according to the invention, it is also possible to reduce the vanity of the headbox mass flow due to the fact that the turbulence piping lines are not sufficiently mixed and which vanity occurs in the track in the turbulence piping section.

1010

Keksinnon mukaista menetelmåå sovellettaessa voidaan poikittaisvir-tauksen nopeutta v sååtåå varsin laajoissa rajoissa niin, etta saadaan aikaan juuri tahdottu vaikutus kuituorientaation jakautumaan. Alusta-vasti arvioituna mainittu poikittainen nopeus tulee yleenså olemaan 15 alueella 0 < v < 1 m/s.When applying the method according to the invention, the transverse flow velocity v can be adjusted within quite wide limits so as to obtain the just desired effect on the distribution of the fiber orientation. Initially estimated, said transverse velocity will generally be in the range 0 <v <1 m / s.

Muitakin nopeusalueita voidaan tarvittaessa kåyttåd. Sopiva nopeus voidaan måårittåå suorittamalla paperikoneella tai koekoneella koe-aj°ja> jossa poikittaisnopeutta v varioidaan ja paperiradasta mitataan 20 on-line orientaatiojakautumia tai vastaavat mittaukset suoritetaan paperinåytteistå.Other speed ranges can be used if required. The appropriate speed can be determined by performing a test run on a paper machine or test machine, and in which the transverse speed v is varied and 20 on-line orientation distributions are measured from the paper web, or corresponding measurements are performed on paper samples.

Seuraavassa esitetdån patenttivaatimukset, joiden måårittelemån keksin-nollisen ajatuksen puitteissa keksinnon eri yksityiskohdat voivat vaih-25 della ja poiketa edellå vain esimerkinomaisesti esitetystå.The following are claims which, within the scope of the inventive idea defined by it, the various details of the invention may vary and differ from those set forth above by way of example only.

Claims (11)

14 90 67214 90 672 1. Paperi- tal kartonkikoneiden rainanmuodostusmenetelmå, jossa menetelmassa paperikoneen peralaatikon huulikanavan (15) kautta syotetaan 5 massasuspensiosuihku (J) muodostusvilralle tai muodostusviirojen (11,13) rajoittamaan muodostuskitaan (G) ja peralaatikon huulikanavan (15;15a,15b) massasuspensiovirtaukseen synnytetåån poikkisuuntaista nopeutta (v) syottåmålla massasuspensiota huulikanavaan (15;15a,15b) sen toiselle reuna-alueelle enemmån kuin sen vastakkaiselle reuna-10 alueelle siten, etta reunavirtausten keskiarvo olennaisesti vastaa keskimååråistå virtausta huulikanavassa, tunnettu siitå, etta mainitulla poikkisuuntaisella nopeudella (v) yhdesså muodostuvan radan Z-suunnassa vallitsevan ei-tasaisen nopeuserojakautuman Δϋ — S-W — F(Z) (S - massasulhkun nopeus ja W - viiran nopeus muodostusalueella) kanssa 15 vaikutetaan muodostuvan rainan kultuorientaatioon niin, etta radan kuituja saadaan kaannetyksi konesuunnasta poikkisuuntaan pain, etta menetelmassa asetetaan poikittaisvirtausnopeus (v) ja nopeuseron AU - S-W jakauturaa F(Z) siten, etta valmistettavan radan molemmlssa pintakerrosalueissa (ΑΡ,ΥΡ) kuituorientaatiota kaannetaan samaan suun-20 taan tai keskenaan vastakkaisiin suuntiin konesuunnasta poikkisuuntaan påin ja lisåksi radan sisåkerrosten kuituorientaatiota kaannetaan la-himmån pintakerroksen (ΑΡ,ΥΡ) kuituorientaation kååntbsuuntaan nåhden vastakkaiseen suuntaan konesuunnasta poikkisuuntaan pain.A method of forming a web on paperboard machines, in which a pulp suspension jet (J) is fed to the forming wool or to the speed of the forming jet (G) and the headbox lip channel (15; 15a, 15b) (v) feeding the pulp suspension into the lip channel (15; 15a, 15b) to its second edge region more than to its opposite edge region 10 such that the average of the edge flows substantially corresponds to the average flow in the lip channel, characterized in that said transverse velocity With the non-uniform velocity difference distribution Δϋ - SW - F (Z) in the Z-direction (S - pulp barrier velocity and W - wire velocity in the forming region), the cultural orientation of the formed web is influenced so that the web fibers are covered from the machine direction to the transverse direction. the transverse flow velocity (v) and the velocity difference F (Z) of the velocity difference AU - SW are determined such that in both surface layer regions (ΑΡ, ΥΡ) of the web to be fabricated the fiber orientation is the fiber orientation of the surface layer (ΑΡ, ΥΡ) in the opposite direction to the machine direction from the machine direction to the transverse direction pain. 2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelma, tunnettu siitå, etta menetelmassa asetetaan poikittaisvirtausnopeus (v) ja nopeuseron ΔΙΙ - S-W jakautuma F(Z) siten, etta menetelmån avulla saadaan valmiste-tuksi sellainen rata, jonka rakenne on Z-suunnassa olennaisesti symmet-rinen keskitasonsa suhteen. 30Method according to Claim 1, characterized in that the method sets the transverse flow velocity (v) and the distribution F (Z) of the velocity difference ΔΙΙ - SW so that the method produces a track whose structure is substantially symmetrical in the Z direction regarding. 30 3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelma, tunnettu siitå, etta massan lisåsyottoå sovelletaan huulikanavaa edeltavån tur-bulenssigeneraattorin reuna-alueen turbulenssiputkissa (21a,21b) tai vastaavissa virtauskanavissa. 35 II is 90672Method according to Claim 1 or 2, characterized in that the additional pulp intake is applied in the turbulence tubes (21a, 21b) of the edge region of the turbulence generator preceding the lip channel or in the corresponding flow channels. 35 II is 90672 4. Patenttivaatimuksen 1,2 tai 3 mukainen menetelmå, tunnettu siitå, etta peralaatikon tolsella reuna-alueella syfttetaån perdlaatik-kovirtaukseen lisåmassaa ja vastakkaisella reuna-alueella otetaan pera-laatikkovlrtauksesta pols massaa, joka johdetaan viirakalvoon tai vas- 5 taavaan.A method according to claim 1, 2 or 3, characterized in that in the distal edge region of the headbox an additional mass is sifted to the perdlatik flow and in the opposite edge region a pulp is taken from the Pera box comparison and fed to a wire film or the like. 5. Jonkin patenttivaatimuksen 1-4 mukainen menetelma, tunnettu siita, ettå massan lisasydtdt peralaatikon reuna-alueille otetaan peralaatikon jakotukista (24) ja etta lisasyottojen virtausmååraa saadetaan 10 venttiileilla (33a,33b) ja/tai saatopumpuilla.Method according to one of Claims 1 to 4, characterized in that the pulp is additionally ignited to the edge areas of the headbox from the headbox manifold (24) and that the flow rate of the additional intakes is obtained by valves (33a, 33b) and / or supply pumps. 6. Jonkin patenttivaatimuksen 1-5 mukainen menetelma, tunnettu siitå, ettå huulikanavan poikittaisen virtausnopeuden (v) profiili on jarjestetty olennaisesti tasaiseksi huulikanavan (15) reuna-alueita (R) 15 lukuunottamatta (kuvio 3).Method according to one of Claims 1 to 5, characterized in that the profile of the transverse flow rate (v) of the lip channel is arranged substantially uniform, with the exception of the edge regions (R) 15 of the lip channel (15) (Fig. 3). 7. Jonkin patenttivaatimuksen 1-6 mukainen menetelma, tunne ttu siita, etta menetelmassa huulikanava jaetaan yhdella tai useammalla vålihetulalevylla (30) kahteen tai useampaan paallekkaiseen osakanavaan 20 (15a,15b) ja ettå mainittuihin osakanaviin (15a,15b) johdetaan erikseen massasuspension Iisasy6tt6putket ja mahdolliset poistoputket (kuviot 1,9-14).Method according to one of Claims 1 to 6, characterized in that in the method the lip channel is divided by one or more intermediate inlet plates (30) into two or more overlapping subchannels 20 (15a, 15b) and in that said subchannels (15a, 15b) are fed separately. possible outlet pipes (Figures 1.9-14). 8. Patenttivaatimuksen 7 mukainen menetelma, tunnettu siita, 25 etta huulikanavan (15) paallekkaisiin osakanaviin jarjestetaan keske- naan samansuuntaiset tai vastakkaissuuntaiset poikittaisvirtaukset (v).A method according to claim 7, characterized in that parallel or opposite transverse flows (v) are arranged in the parallel channels of the lip channel (15). 9. Patenttivaatimuksen 7 tai 8 mukainen menetelma, tunnettu siita, ettå menetelmassa huulikanavan (15) toisella reuna-alueella 30 (20A) molempiin tai kaikkiin osakanaviin (15a,15b) johdetaan massan lisasyotot ja vastakkaiselta turbulenssigeneraattorin reuna-alueelta (20B) otetaan peralaatikosta ulosvirtaukset (Fbout) (kuviot 9,10 ja 11).Method according to Claim 7 or 8, characterized in that in the second edge region 30 (20A) of the lip channel (15), additional mass feedings are introduced into both or all of the subchannels (15a, 15b) and outflows from the peripheral box are taken from the opposite edge region (20B) of the turbulence generator. (Fbout) (Figures 9, 10 and 11). 10. Jonkin patenttivaatimuksen 7-9 mukainen menetelma, tunne ttu 35 siitå, etta menetelmåssa kåytetåån turbulenssigeneraattorin molemmille reuna-alueille (20A.20B) venttlili- ja putkijårjestelyja, joiden kautta 16 90 672 johdetaan valinnaisesti perålaatikon huulikanavan (15) reuna-alueille massan lisåvirtaus ja/tai ulosvirtaus vlirakaivoon tai vastaavaan (ku-viot 11-16).Method according to one of Claims 7 to 9, characterized in that the method uses valve and pipe arrangements for both edge regions (20A.20B) of the turbulence generator, through which 16 90 672 is optionally led to the edge region of the headbox lip channel (15) and / or outflow to an intermediate well or the like (Figs. 11-16). 11. Jonkin patenttivaatimuksen 1-10 mukalnen menetelmå, t u η n e t - t u siitå, ettfl menetelmåsså kaytetyn polklttaisvirtauksen nopeus (v) on alueella 0 < v < 1 m/s. li π 90672Method according to one of Claims 1 to 10, characterized in that the velocity (v) of the polar flow used in the method is in the range 0 <v <1 m / s. li π 90672