FI90218B - Menetelmä radiaalivoiman vaihtelujen korjaamiseksi ilmarenkaan ja maanpinnan välillä - Google Patents
Menetelmä radiaalivoiman vaihtelujen korjaamiseksi ilmarenkaan ja maanpinnan välillä Download PDFInfo
- Publication number
- FI90218B FI90218B FI903306A FI903306A FI90218B FI 90218 B FI90218 B FI 90218B FI 903306 A FI903306 A FI 903306A FI 903306 A FI903306 A FI 903306A FI 90218 B FI90218 B FI 90218B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- rim
- variation
- radial force
- value
- wedge
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 9
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 claims description 9
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 8
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims description 5
- 239000013536 elastomeric material Substances 0.000 claims description 5
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 claims description 4
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 4
- 239000005060 rubber Substances 0.000 claims description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 claims description 2
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 abstract description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 abstract 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 101100120609 Caenorhabditis elegans frh-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 239000004433 Thermoplastic polyurethane Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- -1 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 1
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 230000035807 sensation Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000010902 straw Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229920002803 thermoplastic polyurethane Polymers 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
- B60C15/02—Seating or securing beads on rims
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M1/00—Testing static or dynamic balance of machines or structures
- G01M1/30—Compensating imbalance
- G01M1/32—Compensating imbalance by adding material to the body to be tested, e.g. by correcting-weights
- G01M1/326—Compensating imbalance by adding material to the body to be tested, e.g. by correcting-weights the body being a vehicle wheel
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M17/00—Testing of vehicles
- G01M17/007—Wheeled or endless-tracked vehicles
- G01M17/02—Tyres
- G01M17/022—Tyres the tyre co-operating with rotatable rolls
- G01M17/024—Tyres the tyre co-operating with rotatable rolls combined with tyre surface correcting or marking means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
- B29D30/00—Producing pneumatic or solid tyres or parts thereof
- B29D30/06—Pneumatic tyres or parts thereof (e.g. produced by casting, moulding, compression moulding, injection moulding, centrifugal casting)
- B29D30/0601—Vulcanising tyres; Vulcanising presses for tyres
- B29D30/0633—After-treatment specially adapted for vulcanising tyres
- B29D2030/0634—Measuring, calculating, correcting tyre uniformity, e.g. correcting RFV
- B29D2030/0635—Measuring and calculating tyre uniformity, e.g. using mathematical methods
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
- B29D30/00—Producing pneumatic or solid tyres or parts thereof
- B29D30/06—Pneumatic tyres or parts thereof (e.g. produced by casting, moulding, compression moulding, injection moulding, centrifugal casting)
- B29D30/0601—Vulcanising tyres; Vulcanising presses for tyres
- B29D30/0633—After-treatment specially adapted for vulcanising tyres
- B29D2030/0634—Measuring, calculating, correcting tyre uniformity, e.g. correcting RFV
- B29D2030/0637—Correcting by adding material
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tyre Moulding (AREA)
- Testing Of Balance (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Sampling And Sample Adjustment (AREA)
Description
Menetelmä radiaalivoiman vaihtelujen korjaamiseksi ilma- renkaan ja maanpinnan välillä 9G218
Esillä oleva keksintö koskee menetelmää ilmarenkaan 5 tasaisuusvirheiden korjaamiseksi ja se liittyy tarkemmin sanottuna menetelmään, jolla voidaan vähentää ilmarenkais-sa voiman vaihteluja, jotka aiheuttavat joukon epäsuotuisia vaikutuksia ajoneuvon käyttäytymisessä, kuten erilaisia tärinöitä, ajoneuvon huonoa pysyvyyttä suunnassa, epä-10 mukavuutta, epätavallisia tuntemuksia ohjauksessa. Ennestään tunnettuja menetelmiä on esitetty esimerkiksi US-pa-tenteissa 3 490 277 ja 3 725 163.
Näihin tasaisuusvirheisiin on monia syitä ja on kovin vaikea valmistaa ilmarengasta täysin tasaiseksi siihen 15 vaikuttavien monien muuttujien vuoksi. Eräitä tällaisia muuttujia voidaan luetella: ilmarenkaan valmistuksessa käytettävien puolivalmisteiden koon epätasaisuudet, mainittujen tuotteiden painon vaihtelut, koostumuksen ja fysikaalisten ominaisuuksien epätasaisuudet, ilmarenkaan 20 valmistustavasta johtuvat epätasaisuudet, kuten ilmarenkaan peitossa esiintyvät paksuusvaihtelut, ilmarenkaan vulkanoinnista johtuvat epätasaisuudet, kuten vulkanointi-lämpötilan vaihtelut tai vulkanointimuottiin sijoittelussa esiintyvät vaihtelut.
25 Ilmarenkaan tasaisuuden mittana on yleensä fysikaa lisia mittoja, painon tasapainoisuutta ja dynaamisten voimien vaihteluja koskeva viimeistysaste. Lukuisia menetelmiä on käytetty pyrittäessä korjaamaan tai kompensoimaan kutakin havaittua epätasaisuutta. On esimerkiksi tunnettua 30 lisätä lakiosaan ja ilmarenkaan sisälle pieniä määriä ku-.. . mia ilmarenkaan tasapainottamiseksi. Ilmarenkaan ja pyörän muodostaman kokonaisuuden epätasapainon kompensoiminen voidaan suorittaa myös lisäämällä pieniä painoja pyörän vanteeseen. Lisäksi on tavallista korjata ilmarenkaan ko-: : 35 koa hiomalla sen kulutuspintaa, jotta se saadaan täysin pyöreäksi ja konsentriseksi pyörintäakselin suhteen.
2 90218
Dynaamisten voimien vaihtelujen mittaaminen on nykyisin helppoa ja se tapahtuu niin sanotuilla "tasaisuu-denmittauskoneilla", joissa ilmalla täytettyä ja kuormitettua ilmarengasta voidaan vetoakselille asennettuna pyö-5 rittää rummulla, jonka akseli on kytketty monimutkaisempaan tai yksinkertaisempaan, sopivien jännityksen mittainten muodostamaan systeemiin. Koneeseen kuuluu elimiä näihin mittaimiin kohdistuvien voimien mittaamiseksi ja näiden voimien aikaansaamat signaalit siirretään luku- ja 10 tallennuslaitteeseen.
Lukuisat ajoneuvoilla suoritetut kokeet ovat osoittaneet, että radiaalivoimien eli kohtisuoraan ilmarenkaan ja maanpinnan väliseen kosketuspintaan kohdistuvien voimien vaihtelut eivät ole suinkaan haitallisimpia ajoneuvon 15 käyttäytymiseen ja ilmarenkaiden pitoon vaikuttavista epäsuotuisista tekijöistä. Kuten tiedetään, ilmarenkaan yhdellä pyörähdyksellä rekisteröity radiaalivoiman vaihtelua (Fr) koskeva käyrä on verrannollinen värähtelyliikettä edustavaan käyrään, joka voidaan hajoittaa harmonisten si-20 nimuotoisten liikkeiden summaksi harmonisten analysaatto rien avulla. Tavallisesti perusaallon (Fml) ja seuraavan ylivärähtelyn (FRH2) vaihtelujen katsotaan olevan syynä ajoneuvon käyttäytymisessä syntyviin epäsäännöllisyyksiin, sillä niiden amplitudi on yleensä suurin ja niiden taajuu-25 det ovat häiritsevimmät. Kuitenkin suuremman kertaluvun ylivärähtelyt voivat osoittautua taajuudeltaan häiritseviksi tietyille ajoneuvoille, minkä vuoksi ilmarenkaiden ja koko pyörien yksikkö säädetään tarkasti ei ainoastaan radiaalivoiman kokonaisvaihtelun, vaan myös siitä aiheutu-30 vien ylivärähtelyjen osalta. Yleensä yli 16. kertaluvun ylivärähtelyt ovat merkityksettömiä eikä niitä huomioida.
US-patenttijulkaisussa 3 724 137 kuvataan erästä radiaalivoimien vaihtelujen vaimennustapaa. Yhdistettynä mittauskoneeseen on ilmarenkaan kulutuspinnan olkien vie-35 reen sijoitettu kaksi pyörivää hiontalaikkaa niin että , 90213 3 nämä laikat poistavat ainetta kulutuspinnan olkien urista rummulla havaittujen ja mitattujen radiaalivoimien vaihtelujen mukaan, kunnes nämä variaatiot on saatu halutulle hyväksyttävälle tasolle. Monien patenttien tunnusmerkkinä 5 on käyttää tällaista kulutuspinnan hiontaa.
Kulutuspinnan paksuuden muuttaminen hiomalla ei näytä olevan paras ratkaisu dynaamisten voimien vaihtelujen korjaamiseksi, koska kulutuspinta on ilmarenkaan eräs olennainen osa, sillä se juuri on kosketuksessa maanpinnan 10 kanssa ja tästä kosketuksesta riippuvat monet ilmarenkaal-ta halutut ominaisuudet.
Keksinnön tavoitteena on aikaansaada muita keinoja vanteelle asennettuun ilmarenkaaseen kohdistuvien radiaalivoimien vaihtelujen arvon pienentämiseksi hyväksyttäväl-15 le tasolle koskematta kulutuspintaan ja muuttamatta muita tasaisuus- ja ulkonäkökriteereitä.
Keksinnön mukaisen menetelmän yleisperiaatteen mukaan mitataan tasaisuudenmittauskoneella ilmarenkaan ja vanteen muodostaman pyörivän kokonaisuuden radiaalivoiman 20 vaihtelun säännönmukaisuus, hajoitetaan saatu vaihtelu 1. - 16. kertaluvun kerrannaisvaihteluiksi, tarkistetaan näiden ylivärähtelyjen amplitudit, muodostetaan uudelleen radiaalivoiman vaihtelu, jota nimitetään tunnuksella FRn, ottamalla huomioon korkeimman kertaluvun n korjattava yli-25 värähtely ja kaikki sitä alemman kertaluvun ylivärähtelyt, määritetään näin saadun vaihtelun amplitudi harjalta harjalle sekä tämän vaihtelun optimien (maksimin ja minimin) kehäasemat ja muutetaan saatujen arvojen mukaan ilmarenkaan kannan teräsvaijereiden sijaintia kiilojen avulla, 30 jotka ovat pyöreiden renkaiden muotoisia ja sijoitetut vanteen ja ilmarenkaan kannan väliin ja joiden paksuus on kehällä vaihteleva ja jotka ovat valmistetut jostakin muovi- tai elastomeerimateriaalista, jonka tiheys on enintään 1 * 2.
O 0 n ' O
4 ι · -·- I O
On olemassa erityyppisiä vanteita, joita voidaan käyttää ilmarenkaissa. Ensiksikin ilmarengas voidaan asentaa niin sanotulle "seat plat" -vanteelle eli vanteelle, jonka olkapäät, poikkileikkauksena katsottuna, muodostavat 5 ilmarenkaan pyörintäakselin kanssa 5® ± 1° kulman ja joiden reunakäänteissä on korkeampi tai matalampi pystysuora seinämä. Toiseksi ilmarengas, erityisesti kuorma-autoja ja henkilöautoja varten tarkoitettu ilmarengas, voidaan asentaa niin sanotulle "seat 15®" -vanteelle eli vanteelle, 10 jonka olkapäät muodostavat ilmarenkaan pyörintäakselin kanssa 15® ± 1® kulman ja jonka reunakäänteet muodostuvat yksinomaan kaarista. Nämä kaksi vannetyyppiä ovat hyvin tunnettuja ja lisäksi kansainvälisillä normeilla, kuten amerikkalaisilla normeilla (TRA) tai eurooppalaisilla nor-15 meillä normitettuja.
Riippuen vannetyypistä, jolle ilmarengas on asennettu, kantaosien teräsvaijereiden sijainti saadaan muutetuksi eri tavoin. Niinpä kun ilmarengas on asennettu vanteelle, jonka reunakäänteissä on osa, joka on kohtisuora 20 ilmarenkaan pyörintäakselia vastaan, menetelmässä pienen netään akselin suuntaista välimatkaa, joka erottaa teräs-vaijerit ilmarenkaan kantaosista, kompensointikiiloilla, jotka sijoitetaan vanteen reunakäänteiden pystysuorien seinämien ja ilmarenkaan kantaosien vastaavien seinämien 25 väliin. Kunkin kiilan paksuus on suurin uudelleen muodostetun radiaalivoiman F,^ maksimiarvon kohdalla ja pienin, 0,3 mm, radiaalivoiman F,^ minimiarvon kohdalla. Näinä kahtena arvona paksuus (e) on jokaisessa radiaalivoiman FRn vaihtelua edustavan käyrän pisteessä sellainen, että 30 määrä (e-0,3) mm:inä ilmaistuna on verrannollinen annetusta pisteestä mitatun radiaalivoiman arvon ja radiaalivoiman minimiarvon väliseen eroon.
Kun ilmarengas on asennettu vanteelle, jossa ei ole pystysuuntaisia seinämiä käsittäviä reunakäänteitä, ja 35 erityisesti ns. seat 15® -vanteelle, menetelmässä sovite- 5 90213 taan kompensaatiokiilat vanteen olkapäiden ja renkaan reunaosien vastaavien osien väliin. Nämä kiilat ovat muodoltaan pyöreitä renkaita, joiden kehäpaksuus vaihtelee, mutta erotuksena edellisestä menetelmästä kiilan paksuuden 5 maksimiarvo vastaa radiaalivoiman (F,^) minimiarvoa ja kääntäen paksuuden minimiarvo vastaa tämän voiman maksimiarvoa .
Käyttämällä näitä kompensaatiokiiloja voidaan renkaiden kantaosien teräsvaijereiden sijoittelun avulla vai-10 kuttaa ilmarenkaan runko-osan vahvikkeen kaapeleiden suun taan ja siten aikaansaada radiaalivoiman (FRn) vaihtelun kokona!skompensaatio riippumatta tämän vaihtelun alkuperästä, olipa se sitten pyöräyksikön muodosta johtuvaa vaihtelua tai tämän yksikön jäykkyydestä johtuvaa vaihte-15 lua.
Seuraavan liitteenä olevaan esimerkkinä esitettyyn piirustukseen liittyvän selityksen avulla voidaan paremmin ymmärtää, miten keksintö on toteutettavissa. Tässä piirustuksessa: 20 kuvio 1 esittää osittaisena poikkileikkauksena il- marengasta, jossa on säteen suuntainen runko-osan vahvike ja joka on varustettu kahdella kantaosalla, jotka on asennettu seat plat -vanteelle, pyöräyksikön ollessa varustettu kompensaatiokiiloilla, 25 kuvio 2 on yksityiskohtainen kuva kuvion 1 kompen- saatiokiilasta, kuvio 3 on yksityiskohtainen kuva kompensaatiokoi-lasta, jonka poikkileikkaus on suunnikkaan muotoinen, kuvio 4 esittää yhdellä pyörän pyörähdyksellä 1., 30 2. ja 3. kertaluvun ylivärähtelyjen vastaavia vaihteluja, jotka on saatu aikaan hajoittamalla mitattu kokonaissig-naali osiin, kuvio 5 esittää vaihtelua (F,^), joka on muodostettu uudelleen 1. - 3. kertaluvun ylivärähtelyistä.
6 9 n 2 1 3 kuvio 6 on poikkileikkauskuva ilmarenkaasta ja sen kantaosista asennettuna seat 15° -vanteelle, kompensaa-tiokiilojen ollessa sovitettuina olkapäiden väliin.
Xlmarengas 1, jossa on säteen suuntainen runko-osan 5 vahvike 10, on ilmarengas, jonka koko on 205/55 R 15 MXV ja joka on asennettu "seat plat"-vanteelle 20. Se käsittää kaksi kantaosaa 12, joista kumpikin on varustettu teräs-vaijerilla 13, jonka ympäri runko-osan vahvike 10 kiertyy. Vanteen 20 poikkileikkauksen ääriviiva käsittää pääasiassa 10 vanteen olkapään 21, joka muodostaa ilmarenkaan pyörintä-akselin, joka on ekvaattoritasoa XX' vastaan kohtisuora, kanssa 5° ±1° kulman, pyöristetyn osan 22, pystysuuntaisen osan 23, joka muodostaa toisen pyöristetyn osan 24 kanssa vanteen reunakäänteen. Tällaisen ääriviivan mitat 15 ja tunnusmerkit ovat normien mukaiset. Vanteen reunakään-teiden 23 ja ilmarenkaan kantaosien 12 vastaavien seinämien väliin on sovitettu kompensaatiokiiloja 30 renkaan kummallekin sivulle.
Kuviossa 2 vanteen reunakäänteen säteen suunnassa 20 ulompi pyöristetty osa 24 sivuaa pystysuuntaista seinämää 23 pisteessä T, joka sijaitsee säteen suunnassa etäisyydellä RT ilmarenkaan 1 pyörintäakselista. Samalla tavoin pystysuuntainen seinämä 23 sivuaa vanteen reunakäänteen säteen suunnassa sisempää pyöristettyä osaa 22 pisteessä 25 S, joka sijaitsee etäisyydellä Rs pyörintäakselista, erotuksen RT - Rs ollessa H, joka tällöin edustaa vanteen reunakäänteen pystysuoran osan 23 korkeutta.
Kiila 30, jollainen on esitetty kuviossa 2, on ympyrän muotoinen rengas, jonka aukikehitty ulkokehä on 30 2τ^, R^n ollessa vähintään yhtä kuin RT, ja aukikehitty sisäkehä on 2nR2, jossa R2 on enintään yhtä kuin Rg. Paksuus e on sama ainakin korkeudelta, joka on sama kuin vanteen 20 reunakäänteen pystysuoran osan 23 korkeus H, kuviossa 2 esitetyn kiilan poikkileikkaus on epäkkään muo-35 toinen, jonka epäkkään kahta kantaa yhdistää toisiinsa 7 90213 kaksi sivua, jotka muodostavat mainittujen kantojen kanssa kulman a, joka on 40-50°.
Kompensaatiokiilat 30 voivat olla poikkileikkaukseltaan myös suunnikkaan muotoisia, kuten kuviossa 3 on 5 esitetty, aukikehityn sisäkehän 2nR2 ollessa tällöin hieman pienempi kuin määrä 2nR3, jossa Rj on vanteen nimel-lissäde ja normien mukainen. Tällä muodolla saadaan paras mahdollinen kosketus ilmarenkaan kantaosan, kiilan 30 ja vanteen reunakäänteen välille.
10 Hieman pienemmällä aukikehityllä kehällä kuin 2nRj tarkoitetaan aukikehittyä kehää, joka on pienempi kuin 2nRj, mutta suurempi kuin arvo 2nRp, jossa Rp on vanteen olkapään 21 ja pyöristetyn osan 22 välisen sivuamispisteen P säde (kuvio 3).
15 Kompensaatiokiilan 30 paksuus e, joka vaihtelee kehällä, määritetään seuraavasti: kun on vastaanotettu signaali, joka edustaa radiaalivoiman mitattua ja rekisteröityä kokonaisvaihtelua F„, se hajoitetaan pääasiallisiksi 1. - 16. kertaluvun ylivärähtelyiksi FRH1, F^ - FBH16. 20 Näiden sinimuotoisten liikkeiden amplitudia verrataan en-naltamäärättyihin säätörajoihin. Kuvio 4 esittää tutkittua vanteelleen asennettua ilmarengasta koskevaa tapausta, jossa yli 3. kertaluvun ylivärähtelyjen amplitudit ovat osoittautuneet hyväksyttäviksi ja jossa 3. kertaluvun yli-25 värähtely sitävastoin edustaa liian suurta amplitudia A3 asetetuista säätörajoista riippuen. Samoin on asian laita 2. ja 1. kertaluvun ylivärähtelyiden A2 ja A: kohdalla. Näistä 1. - 3. kertaluvun ylivärähtelyistä muovataan sitten uudelleen värähtelyliike, joka edustaa radiaalivoiman 30 vaihtelua FR3 yhdellä pyörän pyörähdyksellä. Tämän värähtelyliikkeen amplitudi A mitattuna maksimiarvon FM ja minimiarvon Fn väliltä (kuvio 5) kehäasemista, jotka on mitattu asteina suhteessa ilmarenkaaseen tehtyyn merkkiviivaan, on vastaavasti 192° ja 348°. Maksimiarvoa FM vastaa kompensaa-35 tiokiilan 30 maksimipaksuus eM. Minimiarvoa Fra vastaa saman 8 90213 kiilan 30 minimipaksuus e.. Kompensaatiokiilojen valmistuksen sanelemat ehdot ovat riippumatta siitä, mitä materiaalia käytetään, sellaiset, että minimiarvo e. ei voi olla pienempi kuin 0,3 mm. Siten jokaisen kompensaatiokii-5 lan 30 minimipaksuus on 0,3 mm.
Maksimiarvo eM taas riippuu radiaalivoiman vaihtelun FRn mitatusta amplitudista A. Niinpä kysymyksessä olevassa rengaskoossa joukolla ilmarenkaita suoritetut esiko-keet osoittivat, että renkailla, joiden amplitudit A vaih-10 televat 4 daN - 15 daN, korjauspaksuus eM vaihtelee 0,8 mmrstä 2,6 mm:iin, jokseenkin verrannollisesti amplitudiin A nähden. Näiden kiilojen 30 valmistustolerenssit huomioonottaen seuraavasta taulukosta voidaan määrittää paksuus eM, joka tarvitaan amplitudista riippuen.
15
Mitattu A 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11-12 12-13 13-14
daN
20 Korjaus- paksuus e mm 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,5 25 Niinpä kun kysymyksessä olevassa esimerkissä saatu amplitudi A on 8,5 daN, käytetyn kompensaatiokiilan 30 maksimi-paksuus eH on 1,6 mm ja minimipaksuus e. 0,3 mm. Näiden arvojen välillä paksuus e vaihtelee samalla tavoin kuin mitattu arvo FR3 kehäasemasta riippuen. Kun ordinaatta-ak-30 selille siirretään paksuusarvojen lineaarinen asteikko, kysymyksessä olevassa tapauksessa 0,3 mm:stä 1,6 mm:iin, samalta käyrältä saadaan tällöin paksuus e kullekin kehän asemalle (kuvio 5 oikealla).
Sama menetelmä soveltuu silloin, kun on määrä kor-35 jata ainoastaan ensimmäisen kertaluvun ylivärähtely FR1, jolloin käytetyn kompensaatiokiilan 30 maksimipaksuus eH maksimiarvon FM kohdalla ja minimipaksuus e„ 0,3 mm mini- 9 9 Γ, 2 I 8 miarvon F„ kohdalla on 180° arvosta F„. Paksuus e pienenee tällöin arvosta e„ arvoon 0,3 mm ja kasvaa sitten 0,3 mm:stä arvoon eM, trigonometrisen sinitekijän mukaan.
Esimerkiksi kun kysymyksessä on ilmarengas 176/65 5 R 14 X, jossa amplitudi Ax on 8,5 daN, käytetyn kiilan 30 maksimipaksuus eM on 1,6 mm pienentyen maksimiarvoa FH1 vastaavan kehäaseman molemmin puolin arvoon 0,3 mm saakka vastakkaisessa kehäpisteessä. Amplitudi Ax pienenee tällöin arvoon 3,0 daN muiden harmonisten vaihtelujen ampli-10 tudien muuttumatta.
Kuvio 6 esittää ilmarengasta 1, jonka koko on 235/75 R 17,5 X, joka on asennettu vanteelle 20 ja jonka olkapäät 21 muodostavat renkaan pyörintäakselin kanssa 15“ ± 1“ kulmat. Vanteen reunakäänteiden, jotka muodostu-15 vat ympyränkaarista 22 ja 24, muodon vuoksi kompensaatio-kiiloja 30 ei pystytä sijoittamaan oikein vanteen reuna-käänteiden ja renkaan 1 vastaavien seinämien väliin. Niinpä kiilat 30 sijoitetaankin vanteen 20 olkapäiden 21 ja ilmarenkaan 1 teräsvaijereilla 13 varustettujen kantaosien 20 12 vastaavien osien väliin.
Käytetty kiila 30, joka on kuviossa 6 esitetyn kaltainen, on muodoltaan ympyrän muotoinen rengas, jonka poikkileikkaus on muodoltaan suunnikas, joka on akselin suunnassa pitkänomainen ja jonka kaksi pitempää sivua ovat 25 samansuuntaiset vanteen olkapään 21 kanssa, kahden lyhyem män sivun muodostaessa ensiksi mainittujen kanssa 40-50“ kulman.
Kiilan 30 leveys lc, joksi määritetään poikkileikkauksen suuren sivun leveys, on vähintään 80 % ilmarenkaan 30 1 kantaosan 12 leveydestä 1. Kiilan 30 paksuus, joka mita taan kohtisuoraan poikkileikkauksen kahta pitkää sivua vastaan, puolestaan vaihtelee, kuten edellisessäkin menetelmässä, kehän suunnassa, paksuutta e koskevien tunnusmerkkien ollessa määritetyt samalla tavoin kysymyksessä 35 olevan radiaalivoiman vaihtelun mukaan.
10 902 13
Koska renkaat, joissa käytetään "seat 15°"-vanteita, ovat pääasiassa raskaita ajoneuvoja varten tarkoitettuja renkaita, kokemus osoittaa, että yleensä on hyödytöntä ottaa huomioon suurempien kuin 1. kertaluvun yliväräh-5 telyjen vaihteluja.
Renkaassa, jonka koko on 235/75 R 17,5 X ja joka on asennettu "seat 15®"-vanteelle ja jossa huomioidaan ainoastaan ensimmäisen kertaluvun ylivärähtelyn vaihtelu, kompensaatiokiilan 30 maksimipaksuus eH on 2 mm, pienen-10 tyen ensimmäisen kertaluvun ylivärähtelyn minimiarvoa vas taavan kehäpisteen molemmin puolin arvoon 0,3 mm saakka vastakkaisella puolella olevassa kehäpisteessä (180°), joka vastaa ensimmäisen kertaluvun ylivärähtelyn vaihtelun maksimiarvoa.
15 Ensimmäisen kertaluvun ylivärähtelyn vaihtelun amp litudi Ax muuttaa tällöin arvosta 47 daN selvästi pienempään arvoon 15 daN.
Riippumatta siitä, mitä korjausmenetelmää käytetään, nämä kompensaatiokiilat 30 ovat valmistetut yksin-20 kertaisesta tai komposiittimuovista tai seosteisesta elas-tomeeriaineesta (vulkanoidusta), materiaalin tiheyden ollessa alle 1,2 ilmarenkaan 1 ja vanteen 20 muodostaman pyörivän yksikön staattisen tai dynaamisen tasapainottomuuden välttämiseksi. Jos tällainen tasapainottomuus kui-25 tenkin jollakin sopivalla mittauksella todettaisiin, se voidaan korjata tavanomaisilla menetelmillä, kuten asettamalla vanteeseen pieniä lisäpainoja. On selvää, että materiaalin tulee olla puristuslujaa, jotta se kestää ilma-renkaan kantaosien 12 aiheuttamaa puristusta joko vanteen 30 reunakäänteissä tai vanteen olkapäissä. Nämä puristusvai-kutukset riippuvat monista tekijöistä ja ne ovat erittäin vaihtelevia riippuen kantaosien tyypistä (15° tai 5® olkapäät), käytetyn teräsvaijerin tyypistä, siitä miten teräs-vaijeri on puristettu vanteeseen, reunakaapelin ympärillä 35 käytettyjen vulkanoitujen seosten ominaisuuksista. Jos 11 9: 1 3 kiilan 30 puristusjäykkyyttä mitataan Shore D -kovuudella 20°C:ssa, tämä kovuus voi siis olla kovin vaihteleva ja hyväksyttävä kussakin rengaskoossa, arvoilla 40-90.
Mahdollisina materiaaleina, joita voidaan käyttää 5 näiden kompensaatiokiilojen 30 valmistukseen, mainittakoon sellaiset muovit kuten jäykkä polyvinyylikloridi, polypropyleeni, tyypin 6 ja 66 polyamidit tai vielä sellaiset elastomeerimuovit kuten termoplastiset polyuretaanielasto-meerit tai myös vulkanoidut materiaalit eli täyteaineita 10 sisältävät ja vulkanoitavat elastomeeriaineet.
Käytetystä materiaalista ja halutuista paksuusvaih-teluista riippuen nämä kiilat 30 valmistetaan joko, kun kysymys on muovista, puristamalla ja työstämällä tai, kun kysymys on vulkanoiduista materiaaleista, ekstruusiolla 15 tai puristamalla.
Jotta nämä kiilat 30 saadaan halutulla tavalla sijoitetuksi ennen renkaan 1 asentamista vanteelle 20 ja asennuksen aikana, nämä kiilat voidaan pitää liimattuina renkaan kantaosiin. Jos kysymys on muovikiiloista, muuta-20 mat tartuntapisteet riittävät, jolloin tämä tartunta voi daan saada aikaan yksinkertaisesti, esimerkiksi liimoilla tai liimapaperilla. Yksinkertaiset teippipalaset tai kaksipuolista liimapaperia olevat palaset sopivat hyvin. Jos kysymys on vulkanoituvaa materiaalia olevista kiiloista, - . 25 kiilat edullisesti liimataan kantaosiin tavallisella korjaustoimenpiteellä eli asettamalla kiilan ja kantaosan väliin elastomeeria oleva liitoskumi ja liuotuskerroksia, jonka jälkeen kiilan, liitos- ja liuotuskumin ja kantaosan muodostamaa kokonaisuutta kuumennetaan annettuun lämpöti-30 laan liitoskumin vulkanoimiseksi.
Claims (7)
1. Menetelmä vanteelle, jonka reunakäänteissä on pyörintäakselia vastaan kohtisuora osa, asennetun ilmaren-5 kaan tasaisuusvirheiden korjaamiseksi, jossa menetelmässä vanteelle asennettu, limalla täytetty Ja kuormitettu ilma-rengas pannaan pyörimään tasaisuudenmittauskoneen rummulle, rekisteröidään graafisesti renkaan ja vanteen muodostaman pyörivän yksikön radiaalivoiman vaihtelu ja otetaan 10 rengas pois vanteelta, tunnettu siitä, että radiaalivoiman vaihtelu (FR) hajoitetaan 1.-16. kertaluvun ylivärähtelyiksi, tarkistetaan ylivärähtelyjen vaihtelut säätörajo-jen, joita ei saa ylittää, suhteen, 15 muodostetaan uudelleen radiaalivoiman vaihtelu (FRn) ottaen huomioon korkeimman kertaluvun n ylivärähtely, joka on määrä korjata, ja kalkki sitä alempien kertalukujen ylivärähtelyt, määritetään näin saadun vaihtelun (F,^) amplitudi 20 ja tämän vaihtelun (F,^) optimiarvojen (maksimi F„ ja minimi Fb ) kehäasemat, ja sovitetaan vanteen (20) reunakäänteiden pystysuorien osien (23) ja ilmarenkaan (1) kummankin sivun kantaosien (12) vastaavien seinämien väliin pyöreän renkaan ·. 25 muotoinen kompensaatloklila (30), jonka ulkosäde (Rt) on vähintään yhtä kuin ylemmän pyöristetyn osan (24) ja vanteen (20) reunakäänteen pystysuoran seinämän (23) välisen sivuamispisteen (T) säde (R,.), jonka sisäsäde (R2) on enintään yhtä kuin pystysuoran seinämän (23) ja vanteen 30 reunakäänteen alemman pyöristetyn osan (22) sivuamispisteen (S) säde (Rs), ja jonka paksuus (e), joka on vakio säteen suunnassa korkeudella (H), vaihtelee kehällä maksimiarvosta (eM) radiaalivoiman vaihtelun (FRn) maksimiarvon (F„) kohdalla ja jokseenkin verrannollisesti vaihtelun 35 (FRn) amplitudiin (A) nähden minimiarvoon 0,3 mm vaihtelun o n r* <
13. I : I O () minimiarvon (FB) kohdalla, paksuusarvon (e) näiden kahden ääriarvon (eM) ja (ej välillä kiilan (30) pisteessä, joka vastaa radiaalivoiman mitattua arvoa (F), ollessa sellainen, että määrä (e-0,3) mm:inä on verrannollinen 5 määrään (F-Fn), kompensaatiokiilan ollessa valmistettu jostakin yksinkertaisesta kompostittimuovi- tai elastomee-rimateriaalista, jonka tiheys on enintään yhtä kuin 1,2.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kompensaatiokiilalla (30) on 10 paksuus (e), joka pienenee maksimiarvosta (eM) radiaalivoiman (FR) vaihtelun ensimmäisen kertaluvun ylivärähtelyn ( Fr1 ) maksimiarvon (F„) kohdalla minimiarvoon (eB) 0,3 mm minimiarvon (FB) kohdalla ja kasvaa tästä minimiarvosta maksimiarvoon (eM), paksuuden (e) vaihtelun kehäasemasta 15 riippuen ollessa sinifunktio.
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että käytetään kiiloja (30), joiden korkeus (h) on suurempi kuin vanteen (20) reunakään-teen pystysuoran seinämän (23) korkeus (H) ja poikkileik- 20 kaus lähes epäkkään muotoinen, tämän poikkileikkauksen kantasivujen ollessa samansuuntaiset pystysuoran seinämän (23) kanssa, ja tämän poikkileikkauksen kahden muun sivun muodostaessa mainittujen kantasivujen kanssa kulman (a), joka on 40-50°.
4. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että käytetään kiiloja (30), joiden korkeus (h) on suurempi kuin vanteen (20) reunakään-teen pystysuoran seinämän (23) korkeus (H) ja poikkileikkaus on suunnikkaan muotoinen, kiilan (30) sisäkehän ol-30 lessa hieman pienempi kuin määrä 2tiRj, jossa Ra on vanteen nimellissäde.
5. Menetelmä vanteelle, jonka olkapäät muodostavat renkaan pyörintäakselin kanssa 15° ± 1° kulman, asennetun ilmarenkaan tasaisuusvirheiden korjaamiseksi, jossa mene-35 telmässä mitataan ensimmäisen kertaluvun ylivärähtelyn p r> r> ^ ,-¾ 14 9u..ii3 amplitudi ja optimiarvojen kehäasemat, pyörittämällä ta-saisuudenmittauskoneessa, tunnettu siitä, että mittausten ja ilmarenkaan vanteelta poistamisen jälkeen vanteen (20) olkapäiden (21) ja ilmarenkaan (1) kantaosien 5 (12) vastaavien osien väliin sovitetaan kummallekin puo lelle ilmarengasta (1) kompensaatiokiila (30), jonka poikkileikkaus on suunnikkaan muotoinen ja jonka leveys (lc) on vähintään 80 % kantaosan (12) leveydestä (1) ja jonka paksuus (e) vanteen (20) olkapäitä (21) vastaan kohtisuo-10 raan mitattuna on vakio poikkileikkauksen suunnassa, mutta vaihtelee kehällä maksimiarvosta (eM) radiaalivoiman vaihtelun ( Fr1 ) minimiarvon (FB) kohdalla minimiarvoon (e„) 0,3 mm maksimiarvon (F„) kohdalla, arvon (eM) ollessa verrannollinen vaihtelun ( Fr1 ) amplitudiin (Ax) nähden, paksuusar-15 von (e) kiilan radiaalivoimaa (F) vastaavassa kohdassa ollessa sellainen, että (e-0,3) on verrannollinen arvoon (F-Fb), kompensaatiokiilan ollessa valmistettu jostakin yksinkertaisesta komposiittimuovi- tai elastomeerimateri-aalista, jonka tiheys on enintään yhtä kuin 1,2.
6. Jonkin patenttivaatimuksista 1-4 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kompensaatiokiilat (30) ovat muovia ja sijoitetut ja pidetyt paikallaan joko vannetta (20) tai ilmarenkaan (1) kantaosaa (12) vasten yksinkertaisesti liimaamalla liimapaperilla. .25
7. Jonkin patenttivaatimuksista 1-4 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että kompensaatiokiilat (30) ovat seostettua elastomeeriainetta ja sovitetut ilma-renkaan (1) kantaosia (12) vasten liitoskumin ja liuotus-kerrosten avulla, jolloin kantaosa ja kiilan muodostama 30 kokonaisuus vulkanoidaan osaksi ja paikallisesti kuumentamalla. Ο ηοΐ λ 15 . 11 li I ύ
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8909070 | 1989-06-30 | ||
| FR8909070A FR2649043B1 (fr) | 1989-06-30 | 1989-06-30 | Procede pour corriger les variations de force radiale entre le pneumatique et le sol |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI903306A0 FI903306A0 (fi) | 1990-06-29 |
| FI90218B true FI90218B (fi) | 1993-09-30 |
| FI90218C FI90218C (fi) | 1994-01-10 |
Family
ID=9383514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI903306A FI90218C (fi) | 1989-06-30 | 1990-06-29 | Menetelmä radiaalivoiman vaihtelujen korjaamiseksi ilmarenkaan ja maanpinnan välillä |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5060510A (fi) |
| EP (1) | EP0405297B1 (fi) |
| JP (1) | JP2801745B2 (fi) |
| KR (1) | KR0154535B1 (fi) |
| AT (1) | ATE92626T1 (fi) |
| AU (1) | AU631892B2 (fi) |
| BR (1) | BR9003052A (fi) |
| CA (1) | CA2020127C (fi) |
| DE (1) | DE69002551T2 (fi) |
| ES (1) | ES2042145T3 (fi) |
| FI (1) | FI90218C (fi) |
| FR (1) | FR2649043B1 (fi) |
| MX (1) | MX172879B (fi) |
| NO (1) | NO171355C (fi) |
| NZ (1) | NZ234302A (fi) |
| ZA (1) | ZA905097B (fi) |
Families Citing this family (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5237505A (en) * | 1991-05-03 | 1993-08-17 | Illinois Toll Works Inc. | Method and apparatus utilizing static imbalance to reduce vibration caused by tire/wheel assemblies and tire/wheel assembly made using same |
| US5365781A (en) * | 1992-04-03 | 1994-11-22 | Michelin Recherche Et Technique S.A. | Tire uniformity correction without grinding |
| DE4339775C2 (de) * | 1993-11-23 | 1996-09-05 | Continental Ag | Verfahren zur Rundlaufkorrektur von Luftreifen und zur Durchführung geeignete Vorrichtung zum Einspannen eines Reifens |
| FR2714179B1 (fr) * | 1993-12-22 | 1996-03-01 | Michelin & Cie | Procédé pour corriger les variations de force radiale entre le pneumatique et le sol. |
| DE19837680C2 (de) * | 1998-08-19 | 2001-05-17 | Continental Ag | Verfahren zur Verbesserung des Reifenrundlaufes sowie Vorrichtung und Trommel zur Durchführung dieses Verfahrens |
| WO2000068002A1 (en) * | 1999-05-12 | 2000-11-16 | International Marketing, Inc. | Composition for equalizing radial and lateral force variations at the tire/road footprint of a pneumatic tire |
| US6673184B1 (en) | 2000-02-23 | 2004-01-06 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Tire and method for correcting tire uniformity thereof |
| US6651716B1 (en) | 2000-02-23 | 2003-11-25 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Method and tire adapted for post cure tire uniformity correction |
| US6257956B1 (en) | 2000-03-06 | 2001-07-10 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Method to identify and remove machine contributions from tire uniformity measurements |
| US6740280B1 (en) | 2000-04-10 | 2004-05-25 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Tire construction method for improving tire uniformity |
| FR2814238B1 (fr) * | 2000-09-15 | 2004-06-25 | Dufournier Technologies S A S | Procede et systeme ou centrale de surveillance de l'etat des pneumatiques, et de detection de presence de chaines ou ou clous a neige, sur un vehicule |
| US6660212B1 (en) | 2000-11-17 | 2003-12-09 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Constrained post cure inflation |
| US6908587B1 (en) | 2000-11-17 | 2005-06-21 | The Goodyear Tire & Rubber Co. | Post cure correction of tire uniformity |
| JP4622159B2 (ja) * | 2001-05-30 | 2011-02-02 | 横浜ゴム株式会社 | タイヤ／ホイール組み立て体の不均一性修正方法 |
| FR2825664B1 (fr) * | 2001-06-07 | 2003-08-22 | Michelin Soc Tech | Procede et dispositif de montage d'un pneumatique et procede d'analyse dudit pneumatique |
| US6741169B2 (en) * | 2001-07-06 | 2004-05-25 | Trw Inc. | Tire tread integrity monitoring system and method |
| US6606902B2 (en) | 2001-07-09 | 2003-08-19 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Method of improving steering performance robustness utilizing stiffness non-uniformity in tire/wheel |
| US6672148B2 (en) | 2001-07-09 | 2004-01-06 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Method of improving steering performance robustness utilizing mass non-uniformity in tire/wheel |
| US6668635B2 (en) | 2001-07-09 | 2003-12-30 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Method of improving steering performance robustness utilizing dimensional non-uniformity in tire/wheel |
| US20040020583A1 (en) * | 2002-08-01 | 2004-02-05 | Fang Zhu | Method for controlling high speed uniformity in tires |
| US20070000594A1 (en) * | 2005-06-30 | 2007-01-04 | Mawby William D | Tire manufacturing method for improving the uniformity of a tire |
| JP3911632B2 (ja) * | 2002-11-27 | 2007-05-09 | 富士レビオ株式会社 | 試薬容器のキャップ構造及び試薬の分取方法 |
| AU2003304562A1 (en) * | 2003-11-21 | 2005-06-17 | Michelin Recherche Et Technique S.A. | Tire manufacturing method for improving the uniformity of a tire |
| US6856929B1 (en) | 2003-11-21 | 2005-02-15 | 7 Michelin Recherche Et Technique | Tire manufacturing method for improving the uniformity of a tire |
| US7790075B2 (en) * | 2005-12-27 | 2010-09-07 | Michelin Recherche Et Technique | Multi harmonic tire uniformity correction |
| US20070144657A1 (en) * | 2005-12-28 | 2007-06-28 | Julien Flament | Green tire evolution for high speed uniformity |
| EP2449357A4 (en) * | 2009-06-30 | 2017-06-14 | MICHELIN Recherche et Technique S.A. | Uniformity correction by ablation at different track locations along a tire bead |
| KR20210112050A (ko) * | 2020-03-04 | 2021-09-14 | 현대자동차주식회사 | 타이어의 공력을 개선하기 위한 인서트 러버 및 그 설치방법 |
| CN112798182B (zh) * | 2020-12-17 | 2023-05-23 | 中策橡胶集团股份有限公司 | 一种改善轮胎不平衡的方法及该方法获得轮胎 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3203461A (en) * | 1963-04-03 | 1965-08-31 | Goodyear Tire & Rubber | Tire containing vibration dampers |
| US3725163A (en) * | 1967-02-01 | 1973-04-03 | Gen Tire & Rubber Co | Method of improving performance characteristics of pneumatic tires |
| US3490277A (en) * | 1967-08-17 | 1970-01-20 | Electronic Associates | Tire testing system |
| US4393913A (en) * | 1981-06-08 | 1983-07-19 | Caterpillar Tractor Co. | Tire and wheel configuration |
| DE3529509A1 (de) * | 1985-08-17 | 1987-02-19 | Continental Gummi Werke Ag | Verfahren zum auswuchten eines fahrzeugrads |
-
1989
- 1989-06-30 FR FR8909070A patent/FR2649043B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-06-19 AT AT90111525T patent/ATE92626T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-06-19 ES ES199090111525T patent/ES2042145T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-19 EP EP90111525A patent/EP0405297B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-19 DE DE90111525T patent/DE69002551T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-06-20 US US07/540,902 patent/US5060510A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-06-21 NO NO902773A patent/NO171355C/no unknown
- 1990-06-28 MX MX021369A patent/MX172879B/es unknown
- 1990-06-28 KR KR1019900009612A patent/KR0154535B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1990-06-29 NZ NZ234302A patent/NZ234302A/en unknown
- 1990-06-29 AU AU57950/90A patent/AU631892B2/en not_active Ceased
- 1990-06-29 FI FI903306A patent/FI90218C/fi not_active IP Right Cessation
- 1990-06-29 BR BR909003052A patent/BR9003052A/pt not_active IP Right Cessation
- 1990-06-29 JP JP2172519A patent/JP2801745B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1990-06-29 ZA ZA905097A patent/ZA905097B/xx unknown
- 1990-06-29 CA CA002020127A patent/CA2020127C/fr not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69002551D1 (de) | 1993-09-09 |
| FR2649043A1 (fr) | 1991-01-04 |
| ATE92626T1 (de) | 1993-08-15 |
| ZA905097B (en) | 1991-04-24 |
| AU5795090A (en) | 1991-01-03 |
| AU631892B2 (en) | 1992-12-10 |
| FR2649043B1 (fr) | 1991-09-20 |
| US5060510A (en) | 1991-10-29 |
| CA2020127A1 (fr) | 1990-12-31 |
| NO171355C (no) | 1993-03-03 |
| NO171355B (no) | 1992-11-23 |
| DE69002551T2 (de) | 1993-12-16 |
| JPH03136836A (ja) | 1991-06-11 |
| NZ234302A (en) | 1992-06-25 |
| FI903306A0 (fi) | 1990-06-29 |
| BR9003052A (pt) | 1991-08-27 |
| EP0405297B1 (fr) | 1993-08-04 |
| NO902773D0 (no) | 1990-06-21 |
| CA2020127C (fr) | 1995-01-03 |
| KR910000399A (ko) | 1991-01-29 |
| MX172879B (es) | 1994-01-18 |
| NO902773L (no) | 1991-01-02 |
| EP0405297A1 (fr) | 1991-01-02 |
| FI90218C (fi) | 1994-01-10 |
| JP2801745B2 (ja) | 1998-09-21 |
| ES2042145T3 (es) | 1993-12-01 |
| KR0154535B1 (ko) | 1998-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI90218B (fi) | Menetelmä radiaalivoiman vaihtelujen korjaamiseksi ilmarenkaan ja maanpinnan välillä | |
| US4016020A (en) | System for measuring and correcting vibrations generated in vehicular tires | |
| EP1540297B1 (en) | Method for controlling high speed uniformity in tires | |
| RU2112653C1 (ru) | Способ и установка для коррекции характеристики однородной толщины шины | |
| US5237505A (en) | Method and apparatus utilizing static imbalance to reduce vibration caused by tire/wheel assemblies and tire/wheel assembly made using same | |
| US6257956B1 (en) | Method to identify and remove machine contributions from tire uniformity measurements | |
| JP2009269597A (ja) | タイヤのバランスをとるシステム | |
| EP1072447B1 (en) | Pneumatic tyre and method of improving high-speed rfv thereof | |
| US6836706B2 (en) | Method of forecasting comfort inside a vehicle equipped with a mounted assembly having non-uniformities | |
| US20020000275A1 (en) | Method for equalizing radial and lateral force variations at the tire/road footprint of a pneumatic tire | |
| US6908587B1 (en) | Post cure correction of tire uniformity | |
| US6347547B1 (en) | Method of modifying uniformity of a tire | |
| EP0614774B1 (en) | Pneumatic radial tyre | |
| US6660212B1 (en) | Constrained post cure inflation | |
| JP3408649B2 (ja) | タイヤと地面の間のラジアルフォースの変動を補正するための方法 | |
| JP2006142783A (ja) | ポストキュアインフレーション装置、及び、それを用いたユニフォミティ修正方法 | |
| JP4007783B2 (ja) | タイヤホイール組み立て体における不均一の修正方法 | |
| Daberkoe | The Vehicle Application of Tire/wheel Rolling Smoothness Controls | |
| CA1090905A (en) | System for measuring and correcting vibrations generated in vehicular tires | |
| Davisson | Factors of Tire Design and Manufacture Affecting Uniformity | |
| Hamburg et al. | Reduction of Tire Nonuniformities by Machining Techniques | |
| JPS5844482B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
| JPH0288304A (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
| JPH081820A (ja) | 空気入りタイヤの均一性修正方法 | |
| JP2008024131A (ja) | タイヤ・ホイール組立体及びタイヤ・ホイール組立方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BB | Publication of examined application | ||
| MM | Patent lapsed |
Owner name: COMPAGNIE GENERALE DES ETABLISSEMENTS MICHELIN - M |