FI64297C - FOERFARANDE FOER SEPARATION AV KOPPARKIS PENTLANDIT OCH MAGNETKIS GENOM FLOTATION - Google Patents

Description

I·*§&»*] M fl1)KUU>UTUSJULKA!SU C Λ ? Q Π L J 11 UTLAGG N I NGSSKRI FT 0^/.7( C (45) Pc tentti syjnr.cUy 10 11 1933I · * § & »*] M fl1) MOON> UTUSJULKA! SU C Λ? Q Π L J 11 UTLAGG N I NGSSKRI FT 0 ^ /. 7 (C (45) Pc exam syjnr.cUy 10 11 1933

Patent ceddelat , (51) Ky.ik.3/Int.a? B 03 D 1 /02 SUOMI —FI NLAND <H) Patenttihakemus — Patentansöknlng 793^+32 (22) HakemlspIlvS — Ansöknlngjdag 01.11.79 (23) Alkupilvi — Glltlghetsdag 01.11.79 (41) Tullut fulkTseksI — Hiivit offentllg 05,06.80Patent ceddelat, (51) Ky.ik.3 / Int.a? B 03 D 1/02 FINLAND —FI NLAND <H) Patent application - Patent patentök 793 ^ + 32 (22) HakemlspIlvS - Ansöknlngjdag 01.11.79 (23) Initial cloud - Glltlghetsdag 01.11.79 (41)

Patentti· ia rekisterihallitus .... ......Patent and Registration Board .... ......

* (44) Nlhtivikslpanon |a kuul.|ulkalsun pvm.— po 07 ft-2* (44) Date of first issue - after 07 ft-2

Patent- och registerstyreisen Ansökan utlagd och utl.skriften publicerad ^‘ ~Patent and registration authorities Ansökan utlagd och utl.skriften publicerad ^ '~

(32)(33)(31) Pyydetty etuoikeus—Begird priorltet 04 . ±2 . "jQ(32) (33) (31) Privilege claimed — Begird priorltet 04. ± 2. "jQ

Kanada(CA) 317321 (71) Inco Limited, 1 First Canadian Place, Toronto, Ontario, Kanada(CA) (72) Cordon Edward Agar, Etobicoke, Ontario, William Bruce Kipkie,Canada (CA) 317321 (71) Inco Limited, 1 First Canadian Place, Toronto, Ontario, Canada (CA) (72) Cordon Edward Agar, Etobicoke, Ontario, William Bruce Kipkie,

Mississauga, Ontario, Peter Frederic Wells, Oakville, Ontario,Mississauga, Ontario, Peter Frederic Wells, Oakville, Ontario,

Kanada(CA) (jh) Oy Kolster Ab (tk) Menetelmä kuparikiisun, pentlandiitin ja magneettikiisun erottamiseksi vaahdottamalla - Forfarande för separation av kopparkis, pentLandit och magnetkis genom flotationCanada (CA) (jh) Oy Kolster Ab (tk) Method for separating copper ore, pentlandite and magnetic ore by foaming - Forfarande för separation av kopparkis, pentLandit och magnetkis genom flotation

Esillä oleva keksintö koskee malmin rikastusta ja erityisesti vaahdotusprosessia kuparin, nikkelin ja raudan sulfidimine-raalien erottamiseksi toisistaan.The present invention relates to an ore beneficiation and in particular to a flotation process for separating copper, nickel and iron sulfide minerals.

Sulfidisten kupari-nikkeli-mäimien (jotka yleensä sisältävät vaihtelevia määriä kuparikiisua ja pentlandiittia) monimutkaistaa se seikka, että tietty määrä magneettikiisua on tavallisesti läsnä ei-rautametallien sulfidien lisäksi. Tyypillisesti sellaiset malmit yhteisvaahdotetaan tarkoituksella poistaa olennainen määrä sivukivestä niistä ja sen jälkeen saatu yhteisrikas-te käsitellään nikkelin ja kuparin sulfidien erottamiseksi toisistaan. Toteutettaessa tätä erottamista on toivottavaa, että pystytään tuottamaan kuparirikas konsentraatti, jossa kuparin suhde nikkeliin on 30:1 tai enemmän. Vaikka käytännössä ei aina ole mahdollista saavuttaa niin hyvää erottamista, on toivottavaa toteuttaa erottaminen sillä tavoin, että mahdollisimman suuri määrä 2 64297 läsnäolevasta kuparista saadaan talteen kuparirikkaaseen konsentraat-tiin. Tähän asti on paras tunnettu menetelmä sellaisen kuparikonsen-traatin tuottamiseksi käsittänyt vaahdotuksen, joka on toteutettu hieman korotetussa lämpötilassa kalkin ja natriumsyanidin läsnäollessa. Näissä olosuhteissa sekä pentlandiitin että magneettikiisun painuminen johtaa kuparirikkaaan vaahtotuotteen muodostumiseen ja ri-kastusperä-tuotteeseen, johon suurin osa magneettikiisusta jää, niin että sen nikkelimäärä on vain vähäinen.Sulfide copper-nickel mines (which generally contain varying amounts of copper ore and pentlandite) are complicated by the fact that a certain amount of magnetic ore is usually present in addition to non-ferrous metal sulfides. Typically, such ores are co-foamed to remove a substantial amount of side rock from them, and the resulting co-concentrate is then treated to separate the nickel and copper sulfides. In carrying out this separation, it is desirable to be able to produce a copper-rich concentrate with a copper to nickel ratio of 30: 1 or more. Although in practice it is not always possible to achieve such a good separation, it is desirable to carry out the separation in such a way that as much of the 646297 copper as possible is recovered in the copper-rich concentrate. To date, the best known method for producing a copper concentrate has involved flotation carried out at a slightly elevated temperature in the presence of lime and sodium cyanide. Under these conditions, the depression of both the pentlandite and the magnetic pyrite results in the formation of a copper-rich foam product and a tailings product in which most of the magnetic pyrite remains, with only a small amount of nickel.

Esillä olevan keksinnön tarkoituksena on saada aikaan prosessi, joka mahdollistaa kolmen erillisen tuotteen saamisen, jotka vastaavasti sisältävät suurimman osan syöttömalmissa läsnäolevasta ku-parikiisusta, suurimman osan syötössä läsnäolevasta pentlandiitista ja suurimman osan magneettikiisusta.It is an object of the present invention to provide a process which makes it possible to obtain three separate products which contain, respectively, most of the copper ore present in the feed ore, most of the pentlandite present in the feed and most of the magnetic ore.

Ellei toisin ole sanottu, tarkoittavat kaikki prosenttiluvut tässä selitysosassa ja patenttivaatimuksissa painoprosentteja.Unless otherwise stated, all percentages in this specification and claims refer to percentages by weight.

Keksinnön mukaisessa prosessissa sulfidinen malmi, joka sisältää kuparia, nikkeliä ja rautaa, yhteisvaahdotetaan käyttäen ksan-taattia kokoojana, jolloin saadaan rikaste, joka sisältää kuparikii-sua, pentlandiittia ja magneettikiisua ja rikaste käsitellään toisella vaahdotuskäsittelyllä kuparikiisun erottamiseksi siitä. Tämä toinen vaahdotuskäsittely sisältää seuraavat vaiheet: I. Käsitellään yhteisrikasteen vesipitoinen liete kalkilla lietteen pH-arvon nostamiseksi vähintään arvoon 12, II. viedään hapettava kaasuvirtaus lietteeseen siinä olevan jäännösksantaattipitoisuuden alentamiseksi, III. saatetaan liete primäärisen vaahdotuskäsittelyn alaiseksi erottamaan ensimmäinen vaahdotustuote, joka sisältää pääasiallisesti kuparikiisua ja magneettikiisua ensimmäisestä laskeutumis-tuotteesta, joka sisältää pääasiallisesti pentlandiittia ja muodostaa korkealaatuisen nikkelirikasteen.In the process of the invention, the sulfide ore containing copper, nickel and iron is co-foamed using xanthate as a collector to obtain a concentrate containing copper flux, pentlandite and magnetic pyrite, and the concentrate is treated with a second flotation treatment to separate the copper pyrite therefrom. This second flotation treatment includes the following steps: I. Treat the aqueous slurry of the co-concentrate with lime to raise the pH of the slurry to at least 12, II. introducing an oxidizing gas stream into the slurry to reduce its residual xanthate content, III. subjecting the slurry to a primary flotation treatment to separate a first flotation product containing primarily copper ore and magnetic ore from a first landing product containing mainly pentlandite and forming a high quality nickel concentrate.

IV. Käsitellään ensimmäinen vaahdotustuote syanidisuolal- la magneettikiisun laskeuttamiseksi ja valmennetaan syanidisoitu ensimmäinen vaahdotustuote riittävän kauan kuparikiisun seuraavan nopean ja olennaisesti täydellisen vaahdottamisen varmistamiseksi, V. saatetaan valmennettu ensimmäinen vaahtotuote toisen vaahdotuksen alaiseksi toisen vaahtotuotteen erottamiseksi, joka sisältää pääasiallisesti kuparikiisua, toisesta laskeutumistuot- li 64297 teestä, joka sisältää pääasiallisesti magneettikiisua ja muodostaa matalalaatuisen nikkelirikasteen, VI. saatetaan toinen vaahtotuote puhdistusvaahdotuksen alaiseksi lopullisen vaahtotuotteen, joka käsittää korkealaatuisen kuparirikasteen, erottamiseksi kolmannesta laskeutumistuot-teesta, ja VII. uudelleenkierrätetään kolmas laskeutumistuote sen saattamiseksi syanidilisäykseen ja valmennusvaiheeseen (IV).IV. Treating the first flotation product with a cyanide salt to settle the magnetic pyrite and preparing the cyanidized first flotation product long enough to ensure subsequent rapid and substantially complete foaming of the copper ore. contains mainly magnetic pyrite and forms a low quality nickel concentrate, VI. subjecting the second foam product to a cleaning foam to separate the final foam product comprising the high quality copper concentrate from the third settling product, and VII. recirculating the third settling product to place it in the cyanide addition and training step (IV).

Keksinnön mukaisen prosessin menestys perustuu yllättävään huomioon, että saattamalla vesipitoinen liete kaasuhapettamisen vaikutuksen alaiseksi, esimerkiksi yksinkertaisesti ilmastamalla sitä, ei ainoastaan aiheuta pentlandiitin laskeutumista vaan myös aktivoidaan magneettikiisu seuraavassa primäärisessä vaahdotus-vaiheessa. Ilmastus on toteutettava hyvin aikalisissä olosuhteissa ja edullisesti sitä olisi jatkettava, kunnes ksantaattitaso _ 6 on alennettu arvoon enintään 10 x 10 mol/1. Lietteen esi-ilmas-tamisen havaittu vaikutus on hämmästyttävä, kun otetaan huomioon niiden aikaisempien tutkijoiden havainnot tutkittaessa esi-ilmas-tuksen vaikutusta seuraavaan kuparimineraalien vaahdotukseen.The success of the process according to the invention is based on the surprising consideration that subjecting an aqueous slurry to gas oxidation, for example simply by aerating it, not only causes pentlandite to settle but also activates the magnetic pyrite in the next primary flotation step. Aeration should be carried out under very temporal conditions and should preferably be continued until the xanthate level _ 6 is reduced to a maximum of 10 x 10 mol / l. The observed effect of sludge pre-aeration is astonishing given the findings of their previous investigators in studying the effect of pre-aeration on subsequent flotation of copper minerals.

Sikäli kuin tiedetään, ei yksikään aikaisempi esi-ilmastuksen tutkimus ole koskenut kuparikiisun erottamista pentlandiitista. Kuitenkin on esi-ilmastusta ehdotettu keinona parantaa kuparin vaahdotusta ja apuna kuparikiisun erotuksen aikaansaamiseksi rikkikiisusta. Täten esimerkiksi US-patenttijulkaisu 3 456 792 kuvaa prosessia, jossa kuparikiisua ja rikkikiisua sisältävän lietteen ilmastuksen uskotaan laskevan rikkikiisua ja mahdollistavan tämän erottamisen. Magneettikiisun voitaisiin odottaa käyttäytyvän samalla tavoin kuin rikkikiisun, kun on kysymys ilmastuksen vaikutuksesta siihen. Tällainen havainto on todella tehty julkaisussa "The Role of Oxygen in Xanthate Flotation of Galena,To the best of our knowledge, no previous pre-aeration study has concerned the separation of copper ore from pentlandite. However, pre-aeration has been proposed as a means to improve copper flotation and to aid in the separation of copper ore from sulfur ore. Thus, for example, U.S. Patent No. 3,456,792 describes a process in which aeration of a slurry containing copper or pyrite is believed to reduce pyrite and allow it to be separated. Magnetic pyrite could be expected to behave in the same way as sulfur pyrite when it comes to the effect of aeration on it. Such a finding is indeed made in “The Role of Oxygen in the Xanthate Flotation of Galena,

Pyrite and Chalcopyrite", I.B. Klymowsky ja P. Salman, CIM Transactions, Voi LXXIII, ss. 147...152, 1970, jossa tekijät kirjoittavat:Pyrite and Chalcopyrite ", I.B. Klymowsky and P. Salman, CIM Transactions, Vol. LXXIII, pp. 147 ... 152, 1970, where the authors write:

Ilmastus ensisijaisesti saattaa rikkikiisu- ja magneetti-kiisumineraalit, jotka ovat liittyneinä kuparikiisuun, laskeutumaan ja sen vuoksi tapahtuu laadun paranemista.Aeration primarily causes sulfur pyrite and magnetic pyrite minerals associated with copper pyrite to settle and therefore quality improves.

Nyt on kuitenkin havaittu, että sovellettuna sen tyyppi- 4 64297 siin yhteisrikasteisiin, joita esillä oleva keksintö koskee, so. kuparikiisua, pentlandiittiä ja magneettikiisua sisältäviin, ilmastus toteutettuna hyvin aikalisissä olosuhteissa painaa vain läsnäolevan pentlandiitin jättäen magneettikiisun helposti vaahdotettavaksi kuparikiisun kanssa, mikä mahdollistaa korkealaatuisen nikkelirikasteen tuottamisen primäärisessä vaahdotus-vaiheessa. Tosiasiassa on havaittu, että ilmastus yleensä parantaa kuparikiisun vaahdotusta erityisesti hyvin sulfidisessa ympäristössä kuten esimerkiksi sellaisessa ympäristössä, jotka vallitsevat toteutettaessa esillä olevaa keksintöä. Täten kun, kuten yleensä pidetään edullisena käytetään sakeutinta vaahdotus-piirin alussa, lietteen hapentarve on sellainen, että liuennut happi tulee kulutetuksi ja hapetus-pelkistyspotentiaalin havaitaan tulevan hyvin negatiiviseksi. Tällaisissa hapetus-pelkistys-olosuhteissa kuparikiisu ei helposti vaahdotu, kuitenkin sakeutetun lietteen ilmastuksen jälkeen kuparikiisun vaahdotuksen havaittiin olevan nopeaa ja olennaisesti täydellistä.However, it has now been found that when applied to the types of co-concentrates of the type 4 64297 to which the present invention relates, i. containing copper ore, pentlandite and magnetic ore, aeration carried out under very temporal conditions presses only the pentlandite present, leaving the magnetic ore easily flotated with copper ore, allowing the production of a high quality nickel concentrate in the primary flotation stage. In fact, it has been found that aeration generally improves the foaming of copper ore, especially in a highly sulfide environment such as that prevailing in the practice of the present invention. Thus, when, as is generally preferred, a thickener is used at the beginning of the flotation circuit, the oxygen demand of the slurry is such that the dissolved oxygen becomes consumed and the oxidation-reduction potential is found to become very negative. Under such oxidation-reduction conditions, the copper ore did not foam easily, however, after aeration of the thickened slurry, the foaming of the copper ore was found to be rapid and substantially complete.

Yhteisrikastesyöttö keksinnön mukaiseen prosessiin on tyypillisesti 30...35 % kiinteäainetiheyden omaavan lietteen muodossa ja tällainen lietetiheys on sopiva erilaisten vaahdotus-toimintojen suorittamiselle keksinnön mukaisessa prosessissa, On kuitenkin edullista sakeuttaa lietettä ennen ilmastuskäsittelyä ja sen jälkeen laimentaa sitä ennen vaahdotusta. Täten pH:n alku-asettelu voidaan toteuttaa sakeuttimella, mikä lisää lietetihey-den noin 60...70 % kiinteää ainesta sisältäväksi. Tällaisen sakeut-timen käyttö, vaikkakaan se ei suinkaan ole olennaista keksinnön mukaisen prosessin toiminnalle, en edullista useista syistä. Ensiksikin kalkin lisäys syöttölietteeseen aiheuttaa sen, että osa ksantaatista vapautuu ja tästä syystä tulee poistetuksi sakeutta-mistoiminnassa poistetun veden mukana. Toiseksi lietteen tilavuuden pienentäminen tekee mahdolliseksi pienempien astioiden käyttämisen lietteen ilmastukseen.The co-concentrate feed to the process of the invention is typically in the form of a slurry having a solids density of 30-35% and such a slurry density is suitable for performing various flotation operations in the process of the invention. Thus, the initial pH adjustment can be accomplished with a thickener, which increases the slurry density to about 60-70% solids. The use of such a thickener, although by no means essential to the operation of the process of the invention, is not preferred for a number of reasons. First, the addition of lime to the feed slurry causes some of the xanthate to be released and therefore to be removed along with the water removed during the thickening operation. Second, reducing the volume of the sludge makes it possible to use smaller vessels to aerate the sludge.

Ilmastus hapettaa ksantaatin, joka on läsnä syötössä seurauksena yhteisvaahdotuksesta, jonka alaisena liete oli. Mikä sitten onkaan hapettamiskaasun täsmällinen rooli, on havaittu, että ksantaattikonsentraation mittaus lietteessä antaa luotettavan ohjeen ilmastuksen suositeltavalle lopettamispisteelle.Aeration oxidizes the xanthate present in the feed as a result of the co-flotation to which the slurry was subjected. Whatever the exact role of the oxidizing gas, it has been found that measuring the xanthate concentration in the slurry provides a reliable guide to the recommended aeration end point.

6429764297

Vaikka ilmastus voidaan toteuttaa suihkuttamalla puhdasta happea lietteeseen, ei suinkaan ole tarpeen luottaa puhtaaseen happeen, vaan mukavuuden ja taloudellisuuden takia käytetään ilmaa. On yritetty päästä samanlaisiin tuloksiin käyttämällä kemiallisia hapettimia ksantaatin hapettamiseen tai käyttämällä puuhiiltä adsorboimaan ksantaatti, mutta ei ole pystytty saavuttamaan haluttua kuparikiisun, pentlandiitin ja magneettikiisun kolmitie-erottamista toisistaan käyttämättä kaasuhapettamista.Although aeration can be accomplished by spraying pure oxygen into the slurry, it is by no means necessary to rely on pure oxygen, but air is used for convenience and economy. Attempts have been made to achieve similar results by using chemical oxidants to oxidize xanthate or by using charcoal to adsorb xanthate, but the desired three-way separation of copper ore, pentlandite and magnetic ore has not been achieved without the use of gas oxidation.

Vaahdottuva tuote primäärisestä vaahdotuksesta on olennaisesti kuparikiisu-magneettikiisu-seosta. Jotta saataisiin magneettikiisu laskeutumaan, lisätään syanidia, edullisesti nat-riumsyanidin muodossa määrä, joka vastaa vähintään noin 0,3 g/kg, esim. 0,3...0,5 g/kg käsiteltävän konsentraatin painosta. Syanidin lietteeseenlisäämisen jälkeen tarvitaan valmennuskäsittely sen varmistamiseksi, että kuparikiisu ei laskeudu syanidisaation johdosta, vaan tulee nopeasti ja täydellisesti kelluvaksi seu-raavassa vaahdotuksessa. Valmennus voidaan toteuttaa ympäristö-lämpötilassa ja se yleensä käsittää ekvivalentin panoksen viipy-misajan vähintään 5 minuuttia. Keksinnön mukaisessa prosessissa on erityisen edullista, että erilaiset vaahdotustoiminnat tai lietteen käsittely näiden välillä eivät vaadi lietteen lämpötilan nostamista ympäristölämpötilan yläpuolelle.The foamable product from the primary flotation is essentially a copper-magnetic-magnetic fiber mixture. In order to cause the magnetic pyrite to settle, cyanide, preferably in the form of sodium cyanide, is added in an amount corresponding to at least about 0.3 g / kg, e.g. 0.3 to 0.5 g / kg by weight of the concentrate to be treated. After the addition of cyanide to the slurry, a pretreatment treatment is required to ensure that the copper ore does not settle due to cyanidization but becomes rapidly and completely floating in the subsequent flotation. The training may be performed at ambient temperature and generally comprises an equivalent charge residence time of at least 5 minutes. In the process according to the invention, it is particularly advantageous that the different flotation operations or the treatment of the sludge between them do not require raising the temperature of the sludge above the ambient temperature.

Valmennettu liete saatetaan sitten sekundäärisen vaahdo-tustoiminnan alaiseksi, josta saadaan laskeutumistuote, joka sisältää enimmän osan syötön magneettikiisusta. Vaahtotuote puhdistetaan antamaan saaliiksi lopullinen vaahtotuote, joka sisältää suuren suhteellisen osuuden kuparikiisua, mutta vähän siihen aikaisemmin liittyneitä pentlandiittia ja magneettikiisua. Puhdistaminen toteutetaan yleensä monivaiheisena vastavirtatoimintana, so. vaahdotustoimintana, jossa vaahtotuote kustakin vaiheesta syötetään seuraavaan vaiheeseen, kun taas laskeutuva tuote kustakin vaiheesta uudelleenkierrätetään edelliseen vaiheeseen.The trained slurry is then subjected to a secondary flotation operation to obtain a settling product containing most of the feed from the magnetic pyrite. The foam product is purified to yield the final foam product, which contains a large proportion of copper ore, but little of the pentlandite and magnetic ore previously associated with it. Purification is usually carried out as a multi-stage countercurrent operation, i. as a flotation operation in which the foam product from each stage is fed to the next stage, while the settling product from each stage is recycled to the previous stage.

Seuraavassa selitetään keksinnön mukaista prosessia yksityiskohtaisemmin oheisiin piirustuksiin liittyen.The process according to the invention will now be described in more detail with reference to the accompanying drawings.

Kuvio 1 esittää kaaviollisesti virtauskaaviota prosessista yhteisrikasteen käsittelemiseksi esillä olevan keksinnön mukaisesti .Figure 1 schematically shows a flow chart of a process for treating a co-concentrate in accordance with the present invention.

6429764297

Kuvio 2 on graafinen esitys, joka kuvaa kalkin ja natrium-syanidin eri lisäyksien vaikutusta kuvion 1 mukaisen prosessin tehokkuuteen.Figure 2 is a graph illustrating the effect of different additions of lime and sodium cyanide on the efficiency of the process of Figure 1.

Suoritettiin joukko testejä kuviossa 1 kuvatulla tavalla. Syöttö oli juuri valmistettua jauhettua tuotetta, joka sisälsi kuparikiisua, pentlandiittia ja magneettikiisua ja oli saatu vaahdottamalla käyttäen ksantaattikokoojaa. Se sakeutettiin ensin 65 prosenttiseen kiinteäainelietetiheyteen ja saatettiin kalkki-lisäykseen (11), jonka aikana lisättiin riittävästi kalkkia muodostamaan kalkkititraus (lime titration) 0,7...0,9 g liuoksen kg kohden. Tämä varmisti pH-arvon yli 12. Alkalinen liete saatettiin sitten hapettamisen 12 vaikutuksen alaiseksi puhaltamalla sen lävitse ilmaa kahden tunnin ajan. Tämän hapettamisjakson lopussa oli ksantaatin jäännöstaso laskenut alle 10 x 10 6 mol/1.A series of tests were performed as described in Figure 1. The feed was freshly prepared powdered product containing copper ore, pentlandite and magnetic ore and was obtained by foaming using a xanthate collector. It was first thickened to a solids slurry density of 65% and subjected to lime addition (11), during which sufficient lime was added to form a lime titration of 0.7 to 0.9 g per kg of solution. This ensured a pH above 12. The alkaline slurry was then subjected to oxidation 12 by blowing air through it for two hours. At the end of this oxidation period, the residual level of xanthate had fallen below 10 x 10 6 mol / l.

Tämän ilmastuksen aikana pyrki tapahtumaan huomattavaa vaahtoamis-ta johtuen vaahdotusaineen läsnäolosta lietteessä. Havaittiin kuitenkin, että sekoitus, joka oli riittävän voimakasta tuottamaan pyörteen, aikaansai riittävän vaahtoamissäädön hapettamisprosessin aikana.During this aeration, considerable foaming tended to occur due to the presence of a blowing agent in the slurry. However, it was found that the mixture, which was strong enough to produce a vortex, provided sufficient foaming control during the oxidation process.

Hapetusliete laimennettiin sitten kiinteäainetiheyteen 30...35 % ja johdettiin primääriseen vaahdotukseen 13. Syöttö-nopeus tähän vaahdotustoimintaan vastasi noin 10 kg kiinteätä ainesta minuutissa ja ekvivalenttista panoksen viipymisaikaa 10 minuuttia. Vaahtotuote primäärisestä vaahdotuksesta yhdistettiin laskeutumistuotteeseen puhdistusvaahdotuksesta 17 ja tuloksena oleva liete johdettiin syanidin lisäysasemaan 14, mitä seurasi valmennus. Syanidisointi 14 käsitti 0,6 g natriumsyanidin lisäämisen rikastesyötön kg kohden. Valmennus 15 käsitti pitämisen huoneenlämpötilassa ekvivalenttisen panoksen viipymisajan vähintään 5 minuuttia.The oxidation slurry was then diluted to a solids density of 30-35% and passed to primary flotation 13. The feed rate for this flotation operation corresponded to about 10 kg of solids per minute and the equivalent charge residence time of 10 minutes. The foam product from the primary flotation was combined with the settling product from the purification flotation 17 and the resulting slurry was passed to the cyanide addition station 14, followed by coaching. Cyanidization 14 involved the addition of 0.6 g of sodium cyanide per kg of concentrate feed. Training 15 consisted of keeping at room temperature the residence time of the equivalent batch for at least 5 minutes.

Valmennettu liete syötettiin sitten sekundääriseen vaahdotukseen 16, jossa suurin osa magneettikiisusta tulee hyljätyksi laskeutumistuotteena. Vaahdotus toteutettiin ekvivalenttisena panoksen viipymisaikana 12 minuuttia. Vaahtotuote toiminnasta 16 sekoitettiin laskeutumistuotteeseen uudelleenpuhdistustoiminnasta 18 ja syötettiin puhdistusvaahdotukseen 17, jossa oli ekvivalentti-nen panoksen viipymisaika 8 minuuttia. Vaahtotuote tästä toiminnasta syötettiin uudelleenpuhdistusvaahdotukseen 18, jossa panoksen ekvivalenttinen viipymisaika on 5 minuuttia ja vaahtotuotteena li 7 64297 tuotettiin korkealaatuista kuparikonsentraattia.The trained slurry was then fed to a secondary flotation 16 where most of the magnetic pyrite becomes discarded as a settling product. Flotation was performed with an equivalent charge residence time of 12 minutes. The foam product from step 16 was mixed with the settling product from repurification step 18 and fed to purification flotation 17 with an equivalent charge residence time of 8 minutes. The foam product from this operation was fed to repurification flotation 18, where the batch had an equivalent residence time of 5 minutes, and a high quality copper concentrate was produced as the foam product li 7 64297.

Taulukossa 1 on esitetty tulokset, kun edellä kuvattua prosessia käytettiin syötön käsittelemiseen, jonka analyysi oli: Cu 11,5 %, Ni 11,9 %, Fe 35,2 %, S 32,9 % ja loput sivukiveä.Table 1 shows the results when the process described above was used to treat a feed having the following analysis: Cu 11.5%, Ni 11.9%, Fe 35.2%, S 32.9% and the rest of the side rock.

Taulukko 1table 1

Tuote Koostumus % Jakaantuminen % _Cu_Ni__Fe_Paino Cu Ni FeProduct Composition% Distribution% _Cu_Ni__Fe_Weight Cu Ni Fe

Syöttö 11,5 11,9 35,2 100 100 100 100Input 11.5 11.9 35.2 100 100 100 100

Cu-konsent- raatti 32,1 0,33 31,2 34,2 95,6 0,9 30,9Cu concentrate 32.1 0.33 31.2 34.2 95.6 0.9 30.9

Korkealaatuinen Ni-kon- sentraatti 0,21 30,2 28,6 31,2 0,6 79,3 25,4High quality Ni concentrate 0.21 30.2 28.6 31.2 0.6 79.3 25.4

Matalalaatui-nen Ni-konsent- raatti 1,28 6,8 45,1 34,7 3,9 19,8 44,4 Käytettäessä syöttökonsentraattia, jonka analyysi oli:Low quality Ni concentrate 1.28 6.8 45.1 34.7 3.9 19.8 44.4 When using a feed concentrate whose analysis was:

Cu 12,6 %, Ni 9,9 %, Fe 37,1 %, S 33,6 % ja loput sivukiveä, saatiin taulukossa 2 esitetyt tulokset.Cu 12.6%, Ni 9.9%, Fe 37.1%, S 33.6% and the rest of the side rock, the results shown in Table 2 were obtained.

Taulukko 2Table 2

Tuote Koostumus % Jakaantuminen %Product Composition% Distribution%

Cu Ni Fe Paino Cu Ni FeCu Ni Fe Weight Cu Ni Fe

Syöttö 12,6 9~9 3 7,1 100 lQQ lOQ lÖÖInput 12.6 9 ~ 9 3 7.1 100 lQQ lOQ LÖÖ

Cu-konsent- raatti 30,0 0,44 32,0 40,3 96,3 1,7 34,8Cu concentrate 30.0 0.44 32.0 40.3 96.3 1.7 34.8

Korkealaatuinen Ni-kon- sentraatti 0,29 29,5 30,3 27,9 0,5 83,2 22,8High quality Ni concentrate 0.29 29.5 30.3 27.9 0.5 83.2 22.8

Matalalaatui-nen Ni-kon- sentraatti 1,37 4,7 49,5 31,8 3,1 15,1 42,4 jotta saataisiin aikaan numerotekijä prosessin menestyksellisyyden arvioimiseksi, olemme käyttäneet mitattuja lukuarvoja vapaasti valitun talteensaanti- ja erottamistekijän (RSF) laskemiseksi, joka kuvastaa sekä kuparin talteensaannin määrää kuparikon- 64297 sentraatista ja kuparikonsentraatin laatua. RSF on määritelty seuraavasti: RSF = c missä A on kuparin paino kuparikonsentraatissa; B on nikkelin paino kuparikonsentraatissa ja C on kuparin paino syötössä.Low Quality Ni Concentrate 1.37 4.7 49.5 31.8 3.1 15.1 42.4 To provide a numerical factor to evaluate the success of the process, we have used measured numerical values for a freely chosen recovery and separation factor (RSF). which reflects both the amount of copper recovery from the copper concentrate and the quality of the copper concentrate. RSF is defined as follows: RSF = c where A is the weight of copper in the copper concentrate; B is the weight of nickel in the copper concentrate and C is the weight of copper in the feed.

Ideaalinen kupari-nikkeli-erottamisprosessi antaisi RSF-arvoksi ykkösen. Taulukoiden 1 ja 2 tuloksista lasketut RSF-arvot ovat vastaavasti 0,916 ja 0,906. Näin korkeat RSF-arvot eivät ole saavutettavissa ennestään tunnetuilla erottimisprosesseilla. RSF-arvot eivät kuitenkaan ole ainoita kriteerejä, joilla prosessia on arvosteltava. Yhtä arvokas ja tähän asti saavuttamaton tulos on nikkelikonsentraatin tuottaminen, jossa nikkelipitoisuus on noin 30 painoprosenttia ja joka sisältää noin 80 % kaikesta syöttökon-sentraatissa olevasta nikkelistä. Tosiasiassa taulukoiden 1 ja 2 tulokset osoittavat miltei täydellistä kolmen mineraalin, kupari-kiisun, pentlandiitin ja magneettikiisun erottamista toisistaan. Täten taulukon 1 tuloksista ja eri tuotteiden rikkianalyysistä määrättynä mineraalien jakaantuma laskettiin sellaiseksi kuin on esitetty taulukossa 3.An ideal copper-nickel separation process would give an RSF of one. The RSF values calculated from the results in Tables 1 and 2 are 0.916 and 0.906, respectively. Such high RSF values are not achievable with previously known separation processes. However, RSF values are not the only criteria by which the process must be judged. An equally valuable and hitherto unattainable result is the production of a nickel concentrate with a nickel content of about 30% by weight and containing about 80% of all the nickel in the feed concentrate. In fact, the results in Tables 1 and 2 show an almost complete separation of the three minerals, copper-pyrite, pentlandite, and magnetic pyrite. Thus, determined from the results in Table 1 and the sulfur analysis of the different products, the mineral distribution was calculated as shown in Table 3.

Taulukko 3Table 3

Tuote Jakaantuma %Product Distribution%

Kuparikiisu Pentlandiitti MagneettikiisuCopper Pyrite Pentlandite Magnetic Pyrite

Syöttö 100 100 100Input 100 100 100

Cu-konsentraatti 95,5 0,9 5,8Cu concentrate 95.5 0.9 5.8

KorkealaatuinenOf high quality

Ni-konsentraatti 0,6 79,3 6,QNi concentrate 0.6 79.3 6.0

MatalalaatuinenLow Quality

Ni-konsentraatti 3,9 19,3 88,2Ni concentrate 3.9 19.3 88.2

Tarkoituksella määrätä edellä selitetyt edulliset proses- siolosuhteet tutkittiin kalkin ja syanidin eri määrien käyttöä. Kussakin tapauksessa RSF-arvo laskettiin mitatuista tuloksista ja lukuarvoista kehitettiin matemaattinen malli RSF-arvojen riipii 64297 puvuudesta kalkin ja syaanidin lisäyksiin. Kuviossa 2 on esitetty sarja käyriä, jotka on saatu matemaattisesta mallista edustamaan RSF-arvoja 0,84, 0,86, 0,88, 0,90 ja 0,92. Kuvioon 2 on merkitty myös yksilölliset pisteet, jotka edustavat empiirisesti määrättyjä RSF-arvoja. Näistä käyristä voidaan nähdä, että optimaalinen RSF-arvo 0,92 voidaan saavuttaa kalkkilisäyksellä 1,05 g/kg ja natrium-syaanidilisäyksellä 0,37 g/kg. Käytännöllisistä syistä, joihin kuuluu tuotetun nikkelikonsentraatin suodatuksen helppous, ei ole suositeltavaa käyttää aivan näin paljon kalkkia. Tämän mukaisesti, jos käytetään edullista kalkkilisäystä noin 0,9 g/kg, tarvitaan syaanidilisäys noin 0,38 g/kg, jotta saataisiin RSF vähintään 0,90. Kalkin ja syaanidin lisäysten määrät eivät näytä olennaisesti vaikuttavan korkealaatuisen nikkelikonsentraatin talteensaamiseen eikä konsentraatin laatuun.In order to determine the preferred process conditions described above, the use of different amounts of lime and cyanide was investigated. In each case, the RSF value was calculated from the measured results, and a mathematical model was developed from the numerical values depending on the suitability of the RSF values depending on the 64297 suitability for lime and cyanide additions. Figure 2 shows a series of curves obtained from a mathematical model representing RSF values of 0.84, 0.86, 0.88, 0.90, and 0.92. Figure 2 also shows individual scores that represent empirically determined RSF values. From these curves it can be seen that an optimal RSF value of 0.92 can be achieved with a lime addition of 1.05 g / kg and a sodium cyanide addition of 0.37 g / kg. For practical reasons, including the ease of filtration of the nickel concentrate produced, it is not advisable to use just as much lime. Accordingly, if a preferred lime addition of about 0.9 g / kg is used, a cyanide addition of about 0.38 g / kg is required to obtain an RSF of at least 0.90. The amounts of lime and cyanide added do not appear to have a significant effect on the recovery of high quality nickel concentrate or the quality of the concentrate.

Erinomaiset tulokset taulukoissa 1 ja 2 saatiin käyttämällä prosessia, johon kuului ilmastus, joka toteutettiin jatkuvana kolmessa tankissa, keskimääräisen kokonaisviipymisajän ollessa 2 tuntia. Yritys saavuttaa samanlainen erottaminen käyttäen kemiallista hapettamista antoi taulukossa 4 esitetyt tulokset. Tässä tapauksessa menettely oli samanlainen kuin edellä selitettiin paitsi että kahden tunnin ilmastus korvattiin lisäämällä 1...2 g nat-riumhypokloriittiä käsiteltävän syöttökonsentraatin kiloa kohden.Excellent results in Tables 1 and 2 were obtained using a process that included aeration carried out continuously in three tanks with an average total residence time of 2 hours. An attempt to achieve a similar separation using chemical oxidation gave the results shown in Table 4. In this case, the procedure was similar to that explained above except that the two-hour aeration was replaced by the addition of 1 to 2 g of sodium hypochlorite per kilogram of feed concentrate to be treated.

Taulukko 4Table 4

Tuote Koostumus % Jakaantuma %Product Composition% Distribution%

Cu Ni Fe Paino Cu Ni FeCu Ni Fe Weight Cu Ni Fe

Syöttö 13,9 lli4 35,2 100 100 100 100Feed 13.9 lli4 35.2 100 100 100 100

Cu-konsent- raatti 24,6 0,87 35,5 55,8 98,8 4,3 56,3Cu concentrate 24.6 0.87 35.5 55.8 98.8 4.3 56.3

Korkealaatuinen Ni-kon- sentraatti 0,43 26,7 32,7 18,8 Q,6 44,0 17,5High quality Ni concentrate 0.43 26.7 32.7 18.8 Q, 6 44.0 17.5

MatalalaatuinenLow Quality

Ni-konsentraatti 0,33 23,2 36,2 25,4 0,6 51,7 26,1Ni concentrate 0.33 23.2 36.2 25.4 0.6 51.7 26.1

Tulokset taulukossa 4 osoittavat RSF-arvoa 0,844, joka vaikka se on huonompi kuin tulokset taulukoissa 1 ja 2, siitä 10 64297 huolimatta edustaa tyydyttävää kupari-nikkeli erottamista. Tämän vertailutestin epäonnistuminen on kuitenkin selvästi osoitettu sillä seikalla, että vähemmän kuin puolet nikkelipitoisuudesta saadaan talteen ns. korkealaatuisena nikkelikonsentraattina, jolla on vähän parempi laatu kuin ns. matalalaatuisella nikkeli-konsentraatilla.The results in Table 4 show an RSF of 0.844, which, although worse than the results in Tables 1 and 2, nevertheless represents a satisfactory copper-nickel separation. However, the failure of this comparative test is clearly demonstrated by the fact that less than half of the nickel content is recovered in the so-called as a high-quality nickel concentrate with a slightly better quality than the so-called with low quality nickel concentrate.

Tulokset muista yrityksistä korvata ilmastus on esitetty taulukossa 5. On kuvattu neljä testiä, joissa käytettiin olennaisesti identtistä syöttökonsentraattia. Testi A suoritettiin esillä olevan keksinnön mukaisesti ja tosiasiassa se toteutettiin sillä tavoin kuin edellä selitettiin taulukoihin 1...3 liittyen. Testit B, C ja D toteutettiin melkein identtisellä tavalla paitsi että ilmastuksen sijasta käytettiin kemiallisen hapettimen tai adsor-bantin lisäystä ei-toivotun ksantaatin poistamiseksi. Kussakin tapauksessa hypokloriittia, peroksidia tai puuhiiltä lisättiin määrä, joka vastasi 1 g konsentraatin kiloa kohden.The results of other attempts to replace aeration are shown in Table 5. Four tests using essentially identical feed concentrate are described. Test A was performed in accordance with the present invention and was in fact performed as described above in connection with Tables 1 to 3. Tests B, C, and D were performed in an almost identical manner except that the addition of a chemical oxidant or adsorbent was used instead of aeration to remove unwanted xanthate. In each case, an amount of hypochlorite, peroxide or charcoal corresponding to 1 g of concentrate per kilogram of concentrate was added.

Taulukko 5Table 5

Testi A Test-i B Testi C Testi D η,.+.+.κωτ, (käyttäen (käyttäen (käyttäen _Na0cl> »2°2> puuhiiltä)Test A Test-i B Test C Test D η,. +. +. Κωτ, (using (using (using _Na0cl> »2 ° 2> charcoal)

Syöttö Koostu- Cu 11,5 11,3 11,1 11,6 mus % Ni 8,95 8,91 8,89 8,84Feed Composition Cu 11.5 11.3 11.1 11.6 mus% Ni 8.95 8.91 8.89 8.84

Pe 37,9 37,6 38,6 38,3Fri 37.9 37.6 38.6 38.3

Kupari- Koostu- Cu 25,4 21,8 23,9 30,7 konsen- mus % Ni 0,709 0,927 0,755 0,490 traatti Fe 33,2 35,8 35,0 30,1Copper Composition Cu 25.4 21.8 23.9 30.7 Consensus% Ni 0.709 0.927 0.755 0.490 Wire Fe 33.2 35.8 35.0 30.1

Jakaan- wt 43,4 49,4 44,0 35,0 tuma Cu 95,9 94,8 94,7 93,0 % Ni 3,40 5,10 3,70 1,90Jakaan- wt 43.4 49.4 44.0 35.0 nuclear Cu 95.9 94.8 94.7 93.0% Ni 3.40 5.10 3.70 1.90

Fe 38,0 47,0 39,8 27,5Fe 38.0 47.0 39.8 27.5

Korkea- Koostu- Cu 0,12 Q,21 Q,21 0,15 laatui- mus % Ni 29,8 25,5 25,5 25,4High Composition Cu 0.12 Q, 21 Q, 21 0.15 Quality% Ni 29.8 25.5 25.5 25.4

Jakaantu- Fe 29'6 32'Q 33'° 33ί1 ^0nr ma % wt 24,7 18,7 24,9 24,0Distribution Fe 29'6 32'Q 33 '° 33ί1 ^ 0nr ma% wt 24.7 18.7 24.9 24.0

Cu 0,30 0,30 0,50 0,30 raauur Ni 82,3 53,4 71,4 68,9Cu 0.30 0.30 0.50 0.30 raauru Ni 82.3 53.4 71.4 68.9

Fe- 19,3 · 15,9 21,3 2Q,7Fe- 19.3 · 15.9 21.3 2Q, 7

Matala- Koostu- Cu 1,40 1,72 1,72 1,90 laatui- mus % Ni 4,01 11,6 7,08 6,28 nen Ni- Fe 50,7 43,7 48,2 48,4Low Composition Cu 1.40 1.72 1.72 1.90 Quality% Ni 4.01 11.6 7.08 6.28 Ni-Fe 50.7 43.7 48.2 48.4

Jakaantu- wt 31,9 32,0 31,2 41,0 A ma % Cu 3,90 4,90 4,80 6,70Distribution wt 31.9 32.0 31.2 41.0 A ma% Cu 3.90 4.90 4.80 6.70

Ni 14,3 41,5 24,8 29,1 ______________42,6 37,1___39,0_51,7 FSF 0,85 0,79 0,83 0,87 u 64297Ni 14.3 41.5 24.8 29.1 ______________ 42.6 37.1 ___ 39.0_51.7 FSF 0.85 0.79 0.83 0.87 u 64297

Vaikka ESF-arvot osoittavat, että hyväksyttävä kupari-nikkeli erottaminen saavutettiin vetyperoksidia tai puuhiiltä ilman sijasta käyttämällä, ilmastuksen ylivoimaisuutta osoittavat tiedot korkealaatuisesta nikkelikonsentraatista. Havaitaan, että ilmastus tuotti 29,8 % nikkelipitoisuuden tässä konsentraatissa verrattuna 25,4 ja 25,5 prosenttiin muissa testeissä. Lisäksi nikkelin jakaantuminen (distribution) tässä korkealaatuisessa konsentraatissa oli merkittävästi alhaisempi, 53,4...71,4 %, vertailevissa testeissä kuin arvo 82,3 %, joka saatiin, kun ilmastusta käytettiin .Although ESF values indicate that acceptable copper-nickel separation was achieved by using hydrogen peroxide or charcoal instead of air, data on the superiority of aeration from high quality nickel concentrate. It is found that aeration produced a nickel content of 29.8% in this concentrate compared to 25.4 and 25.5% in other tests. In addition, the distribution of nickel in this high quality concentrate was significantly lower, 53.4 to 71.4%, in comparative tests than the value of 82.3% obtained when aeration was used.

Täten havaitaan, että vain kun asianmukaiset määrät kalkkia ja syaanidia käytetään ja turvaudutaan esi-ilmastukseen, voidaan seuraavat arvokkaat tulokset saavuttaa: I) korkealaatuinen kuparikonsentraatti; II) kuparin suuri talteensaatin kuparikonsentraattiin; III) korkealaatuinen nikkelikonsentraatti; ja IV) nikkelin suuri talteensaanti korkealaatuiseen nikkeli-konsentraattiin.Thus, it is found that only when appropriate amounts of lime and cyanide are used and recourse is made to pre-aeration, the following valuable results can be obtained: I) high quality copper concentrate; II) a large copper recovery of copper concentrate; III) high quality nickel concentrate; and IV) high nickel recovery to a high quality nickel concentrate.

Claims (6)

12 6429712 64297 1. Menetelmä kuparikiisun, pentlandiitin ja magneettikiisun erottamiseksi yhteisvaahdottamalla kuparia, nikkeliä ja rautaa sisältävää sulfidimalmia käyttämällä ksantaattia kokoojareagens-sina sellaisen yhteisrikasteen saamiseksi, joka sisältää kupari-kiisua, pentlandiittiä ja magneettikiisua, ja sen jälkeen edelleen vaahdottamalla, tunnettu siitä, että edelleen vaahdotus käsittää seuraavat vaiheet: I) yhteisrikasteen vesilietettä käsitellään kalkilla lietteen pH:n korottamiseksi vähintään arvoon 12, II) hapettava kaasuvirta johdetaan lietteeseen sen jäännös-ksantaattipitoisuuden alentamiseksi, III) liete alistetaan primääriseen vaahdotukseen pääasiassa kuparikiisua ja magneettikiisua sisältävän ensimmäisen float-tuot-teen erottamiseksi ensimmäisestä sink-tuotteesta, joka sisältää pääasiassa pentlandiittia ja muodostaa runsaspitoisen nikkelirikas-teen, IV) ensimmäistä float-tuotetta käsitellään syanidisuolalla magneettikiisun painamiseksi ja syanidilla käsiteltyä ensimmäistä f loat-tuotetta valmennetaan riittävän kauan, jotta varmistettaisiin, että kuparikiisu seuraavassa vaiheessa vaahdottuu nopeasti ja oleellisen täydellisesti, V) valmennettu ensimmäinen float-tuote alistetaan toiseen vaahdotukseen pääasiassa kuparikiisua sisältävän toisen float-tuotteen erottamiseksi toisesta sink-tuotteesta, joka sisältää pääasiassa magneettikiisua ja muodostaa niukkapitoisen nikkeli-rikasteen, VI) toinen float-tuote alistetaan puhdistusvaahdotukseen runsaspitoisen kuparirikasteen muodostavan lopullisen float-tuot-teen erottamiseksi kolmannesta sink-tuotteesta ja VII) kolmas sink-tuote kierrätetään takaisin sen alistamiseksi vaiheen (IV) syanidilisäykseen ja valmennukseen.A process for separating copper ore, pentlandite and magnetic ore by co-foaming sulphide ore containing copper, nickel and iron using xanthate as a collecting reagent to obtain a common concentrate comprising copper ore, pentlandite and magnetic ore, further comprising, then further waxing steps: I) treating the co-concentrate aqueous slurry with lime to raise the pH of the slurry to at least 12, II) introducing an oxidizing gas stream to the slurry to reduce its residual xanthate content, III) subjecting the slurry to primary flotation to separate the first copper-containing pentlandite and forms a rich nickel concentrate, IV) the first float product is treated with a cyanide salt to the product is fabricated long enough to ensure that the copper ore in the next step foams rapidly and substantially completely; V) the trained first float product is subjected to a second flotation to separate the second copper product containing mainly copper ore from the second zinc product containing mainly magnetic ore and forming low nickel concentrate, VI) the second float product is subjected to purification flotation to separate the final float product forming the rich copper concentrate from the third zinc product and VII) the third zinc product is recycled to subject it to the cyanide addition and training of step (IV). 2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että vaihe (II) käsittää lietteen ilmastuksen riittävän kauan sen varmistamiseksi, että ksantaatin jäännöspitoisuus lietteessä ei ole yli 10 x 10 ^ mol/1. 64297 13Process according to Claim 1, characterized in that step (II) comprises aeration of the slurry long enough to ensure that the residual concentration of xanthate in the slurry does not exceed 10 x 10 6 mol / l. 64297 13 3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että vaiheen (IV) syanidin lisääminen käsittää natriumsyanidin lisäämisen ensimmäisen float-tuotteen ja kolmannen sink-tuotteen seokseen määränä vähintään 0,3 g yhtä kg kohden yhteisrikastetta.Process according to Claim 1 or 2, characterized in that the addition of the cyanide of step (IV) comprises adding sodium cyanide to the mixture of the first float product and the third zinc product in an amount of at least 0.3 g per kg of total concentrate. 4. Jonkin edellisen patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että vaiheen (IV) valmennus suoritetaan pitämällä syanidilla käsiteltyä seosta huoneen lämpötilassa vähintään 5 min ajanProcess according to one of the preceding claims, characterized in that the preparation of step (IV) is carried out by keeping the cyanide-treated mixture at room temperature for at least 5 minutes. 5. Jonkin edellisen patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että puhdistusvaahdotus käsittää vähintään 2 vaahdotusvaihetta.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the cleaning flotation comprises at least 2 flotation steps. 6. Patenttivaatimuksen 5 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että mainitut 2 vaihetta koostuvat puhdistusvaiheesta, johon johdetaan toinen float-tuote, ja uudelleenpuhdistusvaiheesta, johon johdetaan vaahto puhdistusvaiheesta, jolloin kolmas sink-tuote on puhdistusvaiheen jäte ja lopullinen float-tuote on vaahto uudelleenpuhdistusvaiheesta. 14 64297A method according to claim 5, characterized in that said 2 steps consist of a purification step into which a second float product is passed and a re-purification step into which foam is passed from the purification step, the third zinc product being waste from the purification step and the final float product being foam from the re-purification step. 14 64297