FI104640B - Use of Compact Jet to Improve Bending Tensile Strength of Semi-Finished Copper Alloys - Google Patents

Use of Compact Jet to Improve Bending Tensile Strength of Semi-Finished Copper Alloys Download PDF

Info

Publication number
FI104640B
FI104640B FI930161A FI930161A FI104640B FI 104640 B FI104640 B FI 104640B FI 930161 A FI930161 A FI 930161A FI 930161 A FI930161 A FI 930161A FI 104640 B FI104640 B FI 104640B
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
copper
nitride forming
chromium
alloy
titanium
Prior art date
Application number
FI930161A
Other languages
Finnish (fi)
Swedish (sv)
Other versions
FI930161A0 (en
FI930161A (en
Inventor
Wolfgang Duerrschnabel
Andreas Boegel
Dieter Stock
Original Assignee
Wieland Werke Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wieland Werke Ag filed Critical Wieland Werke Ag
Publication of FI930161A0 publication Critical patent/FI930161A0/en
Publication of FI930161A publication Critical patent/FI930161A/en
Application granted granted Critical
Publication of FI104640B publication Critical patent/FI104640B/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
    • C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
    • C23C4/123—Spraying molten metal

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)

Description

, 104640, 104640

Suihkukompaktointimenetelmän käyttö kuparilejeeringeistä valmistettujen , puolivalmisteiden taivutusvaihtolujuuden parantamiseksiUse of Compact Jet to Improve Bending Tensile Strength of Semi-Finished Copper Alloys

Taivutusrasitetuissa jousielementeissä materiaalin taivutusvaihtolujuus on 5 käyttöarvon kannalta ratkaiseva kriteeri elementin rakenneaineen valinnalle ja konstruktiolle. Taivutusvaihtolujuus ÖBW määrätään tavallisesti normin DIN 50 100 (väsytyskoe) mukaisesti.In bending stressed spring elements, the bending tensile strength of the material is a decisive criterion for the selection and construction of the material of the element in terms of 5 useful values. The bending strength ÖBW is normally determined in accordance with DIN 50 100 (fatigue test).

Eräille tärkeimmistä jousiaineista saadaan kuvion 1 mukaiset taivutusvaihto-10 lujuuden arvot (vrt. esimerkiksi WIELAND-Buch "Kupferwerkstoffe", 5. Auflage (1986), s. 235).For some of the most important spring materials, the bending exchange-10 strength values of Figure 1 are obtained (cf., for example, WIELAND-Buch, "Kupferwerkstoffe", 5. Auflage (1986), p. 235).

Esimerkiksi julkaisusta US 4 961 457 tunnetaan erityisesti Cu-Fe-lejeerinkien yhteydessä suihkukompaktointimenetelmän käytön avulla aikaansaatavat 15 hyvät mekaaniset ominaisuudet. Tämä julkaisu ei kuitenkaan anna mitään tukea sille, että myös taivutusvaihtolujuuteen voitaisiin vaikuttaa edullisesti.For example, US 4,961,457 is known especially for Cu-Fe alloys which provide good mechanical properties by the use of a jet compacting process. However, this publication does not provide any support for a favorable effect on bending tensile strength as well.

Keksinnön tehtävänä on aikaansaada menetelmä tiettyyn luokkaan kuuluvista kuparilejeeringeistä valmistettujen puolivalmisteiden taivutusvaihtolujuuden 20 parantamiseksi.It is an object of the invention to provide a method for improving the bending tensile strength of semi-finished products manufactured from a certain class of copper alloys.

Tehtävä ratkaistaan keksinnön mukaisesti patenttivaatimuksessa 1 esitetyllä tavalla.The task is solved according to the invention as set forth in claim 1.

25 Yllättäen on osoittautunut, että kuparilejeerinkien tietyssä luokassa taivutus-; vaihtolujuutta lopputuotteessa voidaan lisätä siten, että lähtötyökappaleen alkumuotoiluun voidaan soveltaa suihkukompaktointimenetelmää (Osprey-’ mentelmä osapuilleen GB-patenttijulkaisujen 1.379.261 ja 1.472.939 mukai- : sesti) tavan-omaisen puolijatkuvan tai jatkuvan tankovalun asemesta.25 Surprisingly, it has been shown that, within a certain class of copper alloys, bending; the tensile strength in the final product may be increased by applying a jet compaction method (Osprey method approximately in accordance with GB Patent Nos. 1,379,261 and 1,472,939) to the initial workpiece design instead of conventional semi-continuous or continuous rod casting.

Tällöin sula sumutetaan, pisarasuihku konsolidoituu tankoaihioon tai nauhaan tai kuumavalssauslevyyn ja tämä muovataan ja edelleenkäsitellään tavanomai- 30 2 104640 sella tavalla.The melt is then atomized, the droplet jet is consolidated into the rod or strip or hot rolling plate and this is molded and further processed in the conventional manner.

rr

Tankoaihiot voidaan muovata esimerkiksi suulakepuristamalla tangoiksi, langoiksi tai putkiksi, jotka mahdollisesti muiden kylmämuokkausvaiheiden 5 avulla voidaan saattaa lopulliseen muotoonsa.The rod preforms can be formed, for example, by extrusion into rods, threads or tubes, which, possibly with the help of other cold forming steps 5, can be finalized.

Levyt voidaan muovata kuten tavallisesti kuumavalssaamalla ja sitä seuraavil-la kylmävalssaus- ja välihehkutusvaiheilla lopulliseen mittaansa. Ohuiden nauhojen yhteydessä kuumavalssaus voidaan olosuhteista riippuen jättää pois 10 ja, samoin kuin nykyisin tunnetussa nauhavaluprosessissa, aloittaa suoraan kylmävalssausvaiheesta.The sheets can be shaped as usual by hot rolling and subsequent cold rolling and intermediate annealing steps to their final size. In the case of thin strips, hot rolling may be omitted, depending on the circumstances, and, as in the currently known strip casting process, start directly from the cold rolling step.

Keksinnön erityisen sovellutusmuodon mukaan käytetään kuparilejeerinkiä, joka sisältää nitridiä muodostavia elementtejä pitoisuusalueella 0,001 - 0,5 %.According to a particular embodiment of the invention, a copper alloy containing nitride-forming elements in a concentration range of 0.001 to 0.5% is used.

1515

Tunnettuja nitridinmuodostajia ovat niiden tehokkuuden mukaisessa järjestyksessä: zirkoni, titaani, magnesium, kromi, alumiini ja mangaani. Tällöin zirkoni on suihkukompaktoinnin yhteydessä tehokkain elementti. Jos sen tehokkuus otetaan vertailukohdaksi (100 %), saadaan muille mainituille elementeille 20 seuraavat tehokkuuskertoimet. titaani 95 %, magnesium 70 %, kromi 40 %, alumiini 30 %, mangaani 10 %. Zirkoniekvivalentti määritellään yllä mainittujen • - · nitridinmuodostajien nimellispitoisuuksien ja niiden tehokkuuskertoimien tulojen summana.Known nitride formers are in the order of their effectiveness: zircon, titanium, magnesium, chromium, aluminum and manganese. In this case, zircon is the most powerful element in jet compacting. If its efficiency is taken as a reference (100%), the following efficiency factors are obtained for the other mentioned elements 20. titanium 95%, magnesium 70%, chromium 40%, aluminum 30%, manganese 10%. The zirconium equivalent is defined as the sum of the nominal concentrations of • - · nitride formers mentioned above and the product of their efficiency coefficients.

25 Erityisesti suositellaan pitämään zirkoniekvivalentti välillä 0,01 - 0,1 % (vrt.It is particularly recommended to keep the zirconia equivalent between 0.01 and 0.1% (cf.

: kuvio 2, joka osoittaa zirkoniekvivalentin vaikutuksen taivutusvaihtolujuuden muutokseen suihkutetussa lejeeringissä).: Figure 2 showing the effect of the zircon equivalent on the change of flexural tensile strength in the sprayed alloy).

Keksintöä selostetaan seuraavassa lähemmin viittaamalla seuraavaan sovellu-30 tusesimerkkiin:The invention will now be described in more detail with reference to the following exemplary embodiment:

Lejeerinki A, jossa oli 0,73 % kromia, 0,08 % zirkonia, loppu kuparia ta- , 104640 vanomaisine epäpuhtauksineen, tankovalettiin tavanomaisella tavalla tankoai-hioiden muotoon, puristettiin tangoiksi lämpötilassa 900°C, jotka tangot * valssattiin 0,3 mm paksuisiksi nauhoiksi. Sopivien hehkutus- ja muovausjakso-jen avulla materiaali saatettiin loppupaksuuteen, jolloin vetolujuus oli noin 590 5 N/mm2 kovuudella noin 170 HV ja sähkönjohtavuudella 48,1 m/L) mm2.Alloy A, containing 0.73% chromium, 0.08% zirconium, the remainder of the copper, with 104640 residual impurities, was cast in the conventional manner into bars, pressed into bars at 900 ° C, which bars were rolled 0.3 mm thick strips. With suitable annealing and molding cycles, the material was brought to a final thickness with a tensile strength of about 590 5 N / mm 2 with a hardness of about 170 HV and an electrical conductivity of 48.1 m / L) mm 2.

Lejeerinki B, jossa oli 0,80 % kromia, 0,09 % zirkonia, loppu kuparia ta-vanomaisine epäpuhtauksineen, muodostettiin suihkukompaktoinnin avulla kuviota 3 vastaavasti tankoaihioksi.Alloy B, containing 0.80% chromium, 0.09% zirconium, the remainder of the copper with conventional impurities, was formed by spray compaction into a rod blank as shown in Figure 3.

1010

Suihkukompaktointikammion 1 yläpuolelle sovitetaan upokas 2, jossa on sula 3, ja sula 3 johdetaan tulppaventtiilin 2' kautta suuttimeen 4. Suuttimessa 4 sumutuskaasu 5 osuu sulaan 3 ja hajottaa sulasuihkun kartiomaiseksi pisa-rasuihkuksi 6. Pisarasuihku 6 osuu pyörivään alustaan 7, joka voi olla esimer-15 kiksi muodostetun tankoaihion osa.Above the jet compaction chamber 1, a crucible 2 having a molten 3 is fitted, and the molten 3 is led through a plug valve 2 'to a nozzle 4. In the nozzle 4, the spray gas 5 hits the molten 3 -15 part of a rod blank formed.

Aikaansaatu tankoaihio puristettiin samoin lämpötilassa 900°C tangoksi, joka tanko, kuten yllä mainittiin, valssattiin erilaisia analogisia kylmämuovausvai-heita käyttäen välihehkutuksineen kylvyssä paksuuteen 0,3 mm. Vetolujuudek-20 si saatiin 560 N/mm2 johtavuudella 49,8 m/Cl mm2 ja kovuudella 150 HV.The resulting rod blank was likewise pressed at 900 ° C into a rod which, as mentioned above, was rolled using various analogue cold forming steps with intermediate annealing in a bath thickness of 0.3 mm. A tensile strength of 560 N / mm 2 was obtained with a conductivity of 49.8 m / Cl mm 2 and a hardness of 150 HV.

Molempien lejeerinkien nauhanäytteistä leikattiin 10 mm leveät suikaleet ja mitattiin niiden taivutusvaihtolujuudet ÖBW edestakaisella taivutuskokeella.The strip samples from both alloys were cut into 10 mm wide strips and their bending tensile strengths were measured by a ÖBW back and forth bending test.

25 Lejeeringille A saatiin taivutusvaihtolujuus ÖBW = 190 N/mm2, lejeeringille B oli , ; Öem = 220 N/mm2 kuormavaihtoluvun oltua kulloinkin 107.Alloy A was obtained with a bending tensile strength ÖBW = 190 N / mm2, alloy B having a,; Öem = 220 N / mm2 with a load ratio of 107 in each case.

* Kuvio 4 esittää taivutuslujuuden ÖBW täydellistä kulkua. Siitä ilmenee, että taivutusvaihtolujuus suihkukompaktointimenetelmällä valmistetuissa näytteissä 30 oli selvästi parempi kuin tankovalumenetelmällä valmistettujen näytteiden taivutusvaihtolujuus.Figure 4 shows the complete flow of the bending strength ÖBW. It follows that the bending tensile strength in the samples produced by the jet compaction method was significantly better than the bending tensile strength in the samples produced by the rod casting method.

Patenttivaatimukset 4 104640 1. Menetelmän käyttö, jossa menetelmässä sulatetaan kuparilejeerinkiä, jossa on nitridiä muodostavia elementtejä ryhmästä zirkoni, titaani, magnesium, 5 kromi, alumiini, mangaani, boori, niobi, tantaali, vanadiini yksittäin tai yhdistelminä konsentraatioalueella kaiken kaikkiaan 0,001 - 3,0 %, jossa menetelmässä esimuoto valmistetaan suihkukompaktointimenetelmällä ja jossa menetelmässä puolivalmisteen loppumuoto saadaan esimuodosta tavanomaisilla kuuma- ja kylmämuovausvaiheilla, kupari- kromi- lejeerinkiin, jolla on seuraava 10 koostumus: - 0,3 -1,2 % nitridiä muodostavaa kromia; nitridiä muodostavan elementin valinnaista lisäainetta zirkoni ja/tai titaani sekä valinnaista lisäainetta rauta ja/tai pii kokonaisuudessaan korkeintaan 0,5 %; loppu kuparia ja tavanomaisia epäpuhtauksia, puolivalmisteen taivutusvaihto-15 lujuuden parantamiseksi.Use of a process wherein the process comprises melting a copper alloy containing nitride-forming elements from the group consisting of zircon, titanium, magnesium, 5 chromium, aluminum, manganese, boron, niobium, tantalum, vanadium, alone or in combinations in the concentration range of 0.001 to 3.0. %, wherein the preform is prepared by a jet compaction method and wherein the final form of the semi-finished product is obtained from conventional preforms by hot and cold forming to a copper chromium alloy having the following composition: - 0.3 to 1.2% nitride-forming chromium; a zircon and / or titanium optional additive to the nitride-forming element and an iron and / or silicon optional additive of up to 0.5%; the remaining copper and conventional impurities to improve the strength of the semi-finished bending-15.

2. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen menetelmän käyttö patenttivaatimuksen 1 mukaiseen tarkoitukseen kupari-kromi-titaani-pii-lejeerinkiin, jolla on seuraava koostumus: 20 0,1 - 0,5 % nitridiä muodostavaa kromia; 0,01 - 0,5 % nitridiä muodostavaa titaania; 0,01-0,25 % piitä; yhden tai useamman elementin valinnaista lisäainetta ryhmästä sinkki, rauta, nikkeli korkeintaan 0,4 %; loppu kuparia ja tavanomaisia epäpuhtauksia.Use of the process according to claim 1 for the purpose of claim 1 on a copper chromium titanium silicon alloy having the following composition: 0.1 to 0.5% nitride-forming chromium; 0.01-0.5% nitride-forming titanium; 0.01-0.25% silicon; an optional additive of one or more elements from the group zinc, iron, nickel up to 0.4%; Out of copper and the usual impurities.

25 3. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen menetelmän käyttö patenttivaatimuksen 1 mukaiseen tarkoitukseen kupari-nikkeli-tina-lejeerinkiin, jolla on seuraava koostumus: 5,0 -15,5 % nikkeliä; 2-85 % tinaa; nitridiä muodostavan mangaanin lisäainetta sekä valinnaista lisäainetta rautaa ja/tai sinkkiä kokonaisuudessaan korkein-30 taan 1,5% ja/tai yhden tai useamman nitridiä muodostavan elementin lisäainetta ryhmästä zirkoni, titaani, magnesium, kromi kokonaisuudessaan korkeintaan 0,5 %; valinnaisesti lisäainetta fosfori korkeintaan 0,3 %; loppu kuparia ja tavanomaisia epäpuhtauksia.Use of the method of claim 1 for the purpose of claim 1 on a copper nickel tin alloy having the following composition: 5.0 to 15.5% nickel; 2-85% tin; the nitride-forming manganese additive and the optional iron and / or zinc additive as a whole up to 1.5% and / or the additive of one or more nitride-forming elements of the group zircon, titanium, magnesium, chromium as a whole not more than 0.5%; optionally no more than 0.3% phosphorus; Out of copper and the usual impurities.

i 104640 5 4. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen menetelmän käyttö patenttivaatimuksen 1 ' mukaiseen tarkoitukseen kupari-nikkeli-tina-titaani-kromi-lejeerinkiin, jolla on seuraava koostumus: 5 - 0,2 % - 3,0 % nikkeliä; 0,2 - 3,0 % tinaa; 0,1-1,5% nitridiä muodostavaa titaania; 0,5 % -1 % nitridiä muodostavaa kromia; yhden tai useamman elementin valinnaista lisäainetta ryhmästä rauta, sinkki korkeintaan 1 %; loppu kuparia ja tavanomaisia epäpuhtauksia.Use of the method of claim 1 for the purpose of claim 1 'on a copper nickel tin titanium chromium alloy having the following composition: 5 to 0.2% to 3.0% nickel; 0.2 to 3.0% tin; 0.1-1.5% nitride-forming titanium; 0.5% to 1% nitride-forming chromium; an optional additive of one or more elements of the group iron, zinc up to 1%; Out of copper and the usual impurities.

10 5. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen menetelmän käyttö patenttivaatimuksen 1 mukaiseen tarkoitukseen kupari-nikkeli-tina-alumiini-lejeerinkiin, jolla on seuraava koostumus: 4-10 % nikkeliä; 1-3 % tinaa; 1-3 % nitridiä muodostavaa alumiinia; yhden tai useamman elementin valinnaista lisäainetta ryhmästä A, B, ja C, jossa 15 ryhmä A: rauta, sinkki, pii ja nitridiä muodostava mangaani korkeintaan 1 %; ryhmä B: nitridiä muodostava elementti zirkoni, titaani, kromi, korkeintaan 0,5 %; ryhmä C: nitridiä muodostava magnesium ja fosfori korkeintaan 0,3 %; loppu kuparia ja tavanomaisia epäpuhtauksia.Use of the method of claim 1 for the purpose of claim 1, for a copper-nickel-tin-aluminum alloy having the following composition: 4-10% nickel; 1-3% tin; 1-3% nitride-forming aluminum; an optional additive of one or more elements of Groups A, B, and C, wherein Group A: iron, zinc, silicon, and nitride-forming manganese up to 1%; Group B: nitride-forming element zircon, titanium, chromium, up to 0.5%; Group C: nitride-forming magnesium and phosphorus up to 0.3%; Out of copper and the usual impurities.

20 6. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen menetelmän käyttö patenttivaatimuksen 1 mukaiseen tarkoitukseen kupari-nikkeli-pii-lejeerinkiin, jolla on seuraava koostumus: 1-4 % nikkeliä; 0,2 - 0,8 % piitä; 25 nitridiä muodostavan mangaanin lisäainetta sekä valinnaista lisäainetta rauta, sinkki, tina kokonaisuudessaan korkeintaan 1,5 % ja/tai yhden tai useamman nitridiä muodostavan elementin lisäainetta ryhmästä * titaani, magnesium, kromi, kokonaisuudessaan korkeintaan 0,8 % ja/tai nitridiä muodostavan zirkonin lisäainetta sekä valinnaista lisäainetta 30 fosfori korkeintaan 0,3 %; loppu kuparia ja tavanomaisia epäpuhtauksia.Use of the method of claim 1 for the purpose of claim 1, for a copper-nickel-alloy having the following composition: 1-4% nickel; 0.2-0.8% silicon; 25 nitride-forming manganese additive and optional additive iron, zinc, tin total not more than 1.5% and / or additive of one or more nitride-forming elements of the group * titanium, magnesium, chromium, not more than 0.8% and / or nitride-forming zirconium and optional additive 30 up to 0.3% phosphorus; Out of copper and the usual impurities.

6 10464.0 7. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen menetelmän käyttö patenttivaatimuksen 1 mukaiseen tarkoitukseen kupari-sinkki-lejeerinkiin, jolla on seuraava koostumus: 5 2-51 % sinkkiä; yhden tai useamman nitridiä muodostavan elementin lisäainet ta ryhmistä; titaani, magnesium, kromi korkeintaan 0,5 %; zirkoni korkeintaan 0,3 %; sekä valinnaista lisäainetta lyijy korkeintaan 4 %; rauta, sinkki korkeintaan 2 %; nikkeli korkeintaan 3 %; pii korkeintaan 2 %; fosfori korkeintaan 0,2 %; loppu kuparia ja tavanomaisia epäpuhtauksia.Use of the process of claim 1 for the purpose of claim 1 in a copper-zinc alloy having the following composition: 2-51% zinc; additives from one or more groups of nitride-forming elements; titanium, magnesium, chromium up to 0.5%; up to 0.3% zircon; and an optional additive, lead up to 4%; iron, zinc up to 2%; nickel up to 3%; silicon up to 2%; phosphorus up to 0.2%; out of copper and the usual impurities.

10 8. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen menetelmän käyttö, jossa menetelmässä kuparilejeerinki sisältää nitridiä muodostavia elementtejä konsentraatioalueella 0,001 - 0,5 %, patenttivaatimuksen 1 mukaiseen tarkoitukseen kuparilejeerin-kiin, jolla on jonkin patenttivaatimuksen 1 -7 mukainen koostumus.Use of the method according to claim 1, wherein the copper alloy contains nitride-forming elements in a concentration range of 0.001 to 0.5% for the purpose of claim 1 to a copper alloy having a composition according to any one of claims 1 to 7.

15 9. Patenttivaatimuksen 1 mukaisen menetelmän käyttö, jossa menetelmässä kuparilejeerinki sisältää nitridiä muodostavia elementtejä zirkoniekvivalenttina konsentraatioalueella 0,01 -0,1 %, patenttivaatimuksen 1 mukaiseen tarkoitukseen kuparilejeerinkiin, jolla on jonkin patenttivaatimuksen 1-7 mukainen koos- 20 tumus.Use of the method according to claim 1, wherein the copper alloy contains nitride-forming elements in the zircon equivalent in a concentration range of 0.01 to 0.1% for the purpose of claim 1 to a copper alloy having a composition according to any one of claims 1 to 7.

? * ]? *]

Claims (9)

1. Användning av ett förfarande, i vilket förfarande en kopparlegering, som in-nehaller nitrid bildande element ur gruppen zirkon, titan, magnesium, krom, 5 aluminium, mangan, bor, niob, tantal, vanadin enskilt eller kombinerade inom koncentrationsintervallet totalt 0,001 - 3,0 %, smälts, i vilket förfarande en för-form framställs med ett strälkompakteringsförfarande och i vilket förfarande halvfabrikatets slutliga form erhälls ur förformen genom sedvanliga varm- och kallbearbetningssteg, tili en koppar- krom- legering med följande sammansätt-10 ning: - 0,3 -1,2 % nitrid bildande krom; det nitrid bildande elementets valbara till-satsämnen zirkon och/eller titan samt valbart tillsatsämne jäm och/eller kisel totalt högst 0,5 %; resten koppar och sedvanliga förorenheter, för att förbättra halvfabrikatets böj-15 växelhällfasthet.Use of a process in which a copper alloy process which contains nitride forming elements from the group of zirconium, titanium, magnesium, chromium, aluminum, manganese, boron, niobium, tantalum, vanadium individually or combined within the concentration range total 0.001 - 3.0%, is melted, in which process a preform is produced by a jet compacting process and in which process the final form of the semi-finished product is obtained from the preform by conventional hot and cold machining steps, into a copper chromium alloy of the following composition: - 0.3-1.2% nitride forming chromium; the nitride forming element's selective additives zircon and / or titanium and selectable additive iron and / or silicon total not more than 0.5%; the remainder copper and customary impurities, to improve the flexural strength of the semi-finished products. 2. Användningen av förfarandet enligt patentkravet 1 för ändamälet enligt pa-tentkravet 1 för en koppar-krom-titan-kisel-legering med följande sammansätt-ning: 20 0,1 - 0,5 % nitrid bildande krom; 0,01 - 0,5 % nitrid bildande titan; 0,01-0,25 % kisel; en eller flera elements valbara tillsatsämen ur gruppen zink, jäm, nickel högst 0,4 %; resten är koppar och sedvanliga förorenheter.2. The use of the method according to claim 1 for the purpose according to patent claim 1 for a copper-chromium-titanium-silicon alloy having the following composition: 0.1 - 0.5% nitride forming chromium; 0.01 - 0.5% nitride forming titanium; 0.01-0.25% silica; one or more selectable additives of the zinc, iron, nickel group not more than 0.4%; the rest are copper and usual contaminants. 3. Användningen av förfarandet enligt patentkravet 1 för ändamälet enligt 25 patentkravet 1 för en koppar-nickel-tenn-legering med följande sammansätt- ning: 5,0 -15,5 % nickel; 2-85 % tenn; nitrid bildande mangans tillsatsämne och vai-bart tillsatsämne järn och/eller zink totalt högst 1,5 % och/eller en eller flera , nitrid bildande elements tillsatsämnen ur gruppen zirkon, titan, magnesium, 30 krom totalt högst 0,5 %; valbart tillsatsämne fosfor högst 0,3 %; resten koppar och sedvanliga förorenheter. 8 104640The use of the method according to claim 1 for the purpose according to claim 1 for a copper-nickel-tin alloy having the following composition: 5.0 -15.5% nickel; 2-85% tin; nitride forming manganese additive and viable iron and / or zinc additive not exceeding 1.5% and / or one or more nitride forming element additives from the group of zirconium, titanium, magnesium, chromium total not more than 0.5%; selectable additive phosphorus not exceeding 0.3%; the rest are copper and usual contaminants. 8 104640 4. Användningen av förfarandet enligt patentkravet 1 för ändamälet enligt pa-tentkravet 1 koppar-nickel-tenn-titan-krom-legering med följande sammansätt-ning: 5 - 0,2 % - 3,0 % nickel; 0,2 - 3,0 % tenn; 0,1 -1,5 % nitrid bildande titan; 0,5 % -1 % nitrid bildande krom; en eller flera elements valbara tillsatsämnen ur gruppen jäm, zink högst 1 %; resten koppar och sedvanliga förorenheter.The use of the method of claim 1 for the purpose of claim 1 of copper-nickel-tin-titanium-chromium alloy having the following composition: 5 - 0.2% - 3.0% nickel; 0.2 - 3.0% tin; 0.1-1.5% nitride forming titanium; 0.5% -1% nitride forming chromium; one or more elements selectable additives from the group of iron, zinc not more than 1%; the rest are copper and usual contaminants. 5. Användningen av förfarandet enligt patentkravet 1 för ändamälet enligt 10 patentkravet 1 för en koppar-nickel-tenn-aluminium-legering med följande sam-mansättning: 4-10 % nickel; 1-3 % tenn; 1-3 % nitrid bildande aluminium; en eller flera elements valbara tillsatsämnen ur gruppen A, B, och C, där grupp A: järn, zink, kisel och nitrid bildande mangan, högst 1 %; 15 grupp B: nitrid bildande element zirkon, titan, krom, högst 0,5 %; grupp C: nitrid bildande magnesium och fosfor, högst 0,3 %; resten koppar och sedvanliga förorenheter.The use of the method according to claim 1 for the purpose according to claim 1 for a copper-nickel-tin-aluminum alloy having the following composition: 4-10% nickel; 1-3% tin; 1-3% nitride forming aluminum; one or more element selectable additives from group A, B, and C, where group A: iron, zinc, silicon and nitride forming manganese, not more than 1%; Group B: nitride forming elements zirconium, titanium, chromium, not more than 0.5%; Group C: nitride forming magnesium and phosphorus, not more than 0.3%; the rest are copper and usual contaminants. 6. Användningen av förfarandet enligt patentkravet 1 för ändamälet enligt 20 patentkravet 1 för en koppar-nickel-kisel-legering med följande sammansätt- ning: 1-4 % nickel; 0,2 - 0,8 % kisel; nitrid bildande mangans tillsatsämne samt valbara tillsatsämnen järn, zink, tenn totalt högst 1,5 % 25 och/eller en eller flera nitrid bildande elements tillsatsämnen ur gruppen titan, magnesium, krom, totalt högst 0,8 % och/eller nitrid bildande zirkons tillsatsämne samt valbart tillsatsämne fosfor t högst 0,3 %; resten koppar och sedvanliga förorenheter. r 30The use of the method according to claim 1 for the purpose according to claim 1 for a copper-nickel-silicon alloy having the following composition: 1-4% nickel; 0.2 - 0.8% silicon; nitride forming manganese additive and selectable additives iron, zinc, tin total not more than 1.5% and / or one or more nitride forming elements additives from the group titanium, magnesium, chromium, total not more than 0.8% and / or nitride forming zircon additive and selectable additive phosphorus t not more than 0.3%; the rest are copper and usual contaminants. r 30 7. Användningen av förfarandet enligt patentkravet 1 för ändamälet enligt patentkravet 1 för en koppar-zink-legering med följande sammansättning: 104640 2-51 % zink; en eller flera nitrid bildande elements tillsatsämnen ur gruppen; titan, magnesium, krom högst 0,5 %; zirkon högst 0,3 %; samt valbara tillsat-sämne biy högst 4 %; järn, zink högst 2 %; nickel högst 3 %; kisel högst 2 %; 5 fosfor högst 0,2 %; resten koppar och sedvanliga förorenheter.The use of the method of claim 1 for the purpose of claim 1 for a copper-zinc alloy of the following composition: 104640 2-51% zinc; one or more nitride forming element additives from the group; titanium, magnesium, chromium not more than 0.5%; zircon maximum 0.3%; and selectable additives of not more than 4%; iron, zinc not more than 2%; nickel not more than 3%; silicon not more than 2%; Phosphorus not exceeding 0.2%; the rest are copper and usual contaminants. 7 1046407 104640 8. Användningen av förfarandet enligt patentkravet 1, i vilket förfarande kop-parlegeringen innehäller nitrid bildande element inom koncentrationsintervallet 0,001 - 0,5 %, för ändamälet enligt patentkravet 1 för en kopparlegering med 10 en sammansättning enligt nägot av patentkraven 1 -7.The use of the process according to claim 1, in which the copper alloy process contains nitride forming elements within the concentration range of 0.001 - 0.5%, for the purpose of claim 1 for a copper alloy having a composition according to any one of claims 1-7. 9. Användningen av förfarandet enligt patentkravet 1, i vilket förfarande kop-parlegeringen innehäller nitrid bildande element som zirkonekvivalent inom koncentrationsintervallet 0,01 - 0,1 %, för ändamälet enligt patentkravet 1 för 15 en kopparlegering med en sammansättning enligt nägot av patentkraven 1-7. fThe use of the method according to claim 1, in which the copper-copper alloy method contains nitride forming elements as a zircon equivalent in the concentration range of 0.01 - 0.1%, for the purpose of claim 1 for a copper alloy having a composition according to any one of claims 1- 7th f
FI930161A 1992-01-17 1993-01-15 Use of Compact Jet to Improve Bending Tensile Strength of Semi-Finished Copper Alloys FI104640B (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4201065 1992-01-17
DE4201065A DE4201065C2 (en) 1992-01-17 1992-01-17 Application of the spray compacting process to improve the bending fatigue strength of semi-finished products made of copper alloys

Publications (3)

Publication Number Publication Date
FI930161A0 FI930161A0 (en) 1993-01-15
FI930161A FI930161A (en) 1993-07-18
FI104640B true FI104640B (en) 2000-03-15

Family

ID=6449666

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI930161A FI104640B (en) 1992-01-17 1993-01-15 Use of Compact Jet to Improve Bending Tensile Strength of Semi-Finished Copper Alloys

Country Status (5)

Country Link
EP (1) EP0552479B1 (en)
JP (1) JP3479919B2 (en)
AU (1) AU663143B2 (en)
DE (2) DE4201065C2 (en)
FI (1) FI104640B (en)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2315441B (en) * 1996-07-20 2000-07-12 Special Melted Products Limite Production of metal billets
US6346215B1 (en) 1997-12-19 2002-02-12 Wieland-Werke Ag Copper-tin alloys and uses thereof
DE19756815C2 (en) * 1997-12-19 2003-01-09 Wieland Werke Ag Wrought copper alloy, process for producing a semi-finished product therefrom and its use
JP4294196B2 (en) * 2000-04-14 2009-07-08 Ｄｏｗａメタルテック株式会社 Copper alloy for connector and manufacturing method thereof
DE102006027844B4 (en) * 2005-06-22 2019-10-31 Wieland-Werke Ag Copper alloy based on copper and tin
AT9000U1 (en) 2005-12-23 2007-03-15 Plansee Se HEAT SINKS FROM A COPPER ALLOY
WO2009136552A1 (en) * 2008-05-07 2009-11-12 独立行政法人科学技術振興機構 Brass alloy powder, brass alloy extruded material and method for producing the brass alloy extruded material

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DK186080A (en) * 1979-04-30 1980-10-31 Delta Enfield Metals EXHAUSTABLE COPPER ALWAYS
DE2951768A1 (en) * 1979-12-21 1981-07-02 Olin Corp., 06511 New Haven, Conn. Brass with good stress relaxation resistance - has silicon and tin content and has structure consisting of at least 90 per cent alpha phase
US4770718A (en) * 1987-10-23 1988-09-13 Iowa State University Research Foundation, Inc. Method of preparing copper-dendritic composite alloys for mechanical reduction
AU2821089A (en) * 1987-12-14 1989-07-19 Osprey Metals Limited Spray deposition
US4961457A (en) * 1989-04-03 1990-10-09 Olin Corporation Method to reduce porosity in a spray cast deposit
AU5443290A (en) * 1989-04-03 1990-11-05 Olin Corporation Method of treating spray cast metal deposits
US5074933A (en) * 1989-07-25 1991-12-24 Olin Corporation Copper-nickel-tin-silicon alloys having improved processability
US5017250A (en) * 1989-07-26 1991-05-21 Olin Corporation Copper alloys having improved softening resistance and a method of manufacture thereof
GB9008957D0 (en) * 1990-04-20 1990-06-20 Shell Int Research Copper alloy and process for its preparation
FR2661922B1 (en) * 1990-05-11 1992-07-10 Trefimetaux COPPER ALLOYS WITH SPINODAL DECOMPOSITION AND PROCESS FOR OBTAINING SAME.

Also Published As

Publication number Publication date
EP0552479B1 (en) 1996-10-02
DE4201065A1 (en) 1993-07-22
FI930161A0 (en) 1993-01-15
JPH07166264A (en) 1995-06-27
FI930161A (en) 1993-07-18
EP0552479A1 (en) 1993-07-28
DE4201065C2 (en) 1994-12-08
AU3118793A (en) 1993-07-22
AU663143B2 (en) 1995-09-28
DE59207289D1 (en) 1996-11-07
JP3479919B2 (en) 2003-12-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3026135B1 (en) Alloy casting material and method for manufacturing alloy object
KR100342304B1 (en) Aluminum alloys for die casting
CA2582972A1 (en) Copper/zinc/silicon alloy, use and production thereof
KR20110009657A (en) Iron-nickel alloy
FI104640B (en) Use of Compact Jet to Improve Bending Tensile Strength of Semi-Finished Copper Alloys
US8062441B2 (en) High hardness, high corrosion resistance and high wear resistance alloy
ES475808A1 (en) Al-Mn Alloy and process of manufacturing semifinished products having improved strength properties
KR19980081398A (en) High corrosion resistance high strength copper alloy
US20070110609A1 (en) Iron-chromium-aluminum alloy
JPH04308061A (en) Oxidizing resistant and corrosion resistant alloy for member used in intermediate temperature range, consisting essentially of added iron aluminide
CA2104335A1 (en) Aluminum Foil Product and Manufacturing Method
KR20180097509A (en) High strength aluminum-based alloys and methods for producing articles therefrom
KR102529596B1 (en) aluminum alloy
CN100467265C (en) Metal blocks suitable for machining applications
US6136103A (en) Copper-tin-titanium alloy
CN1093450C (en) Tungsten-pole argon arc-welding metal-powder-core weld wire for aged martensite steel and production method thereof
US4259413A (en) Composite stainless steel boron-containing article
JP3618807B2 (en) Aluminum alloy hollow shape having excellent bending workability and method for producing the shape
JP2001062594A (en) Alloy for pressurization molding die
US3799765A (en) Free-machining stainless steel
US20040221931A1 (en) Aluminum cast -forged product and method for manufacturing aluminum cast-forged product
JPH05208295A (en) Aluminum alloy filler metal for mold and its production
US20030099854A1 (en) Method for producing a clad metal product
DE3735522C1 (en) Copper alloy and its use for the production of precision die-cast parts with small dimensional tolerances
KR20070122443A (en) Case made of magnesium alloy