ES2573638T3 - Procedimiento para inyectar una sustancia en una caldera de una planta de incineración de basuras - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para inyectar una sustancia en una caldera (4) de una planta de incineración de basuras con el uso de un propelente gaseoso, en el que la sustancia se conduce partiendo de al menos un distribuidor (8) a través de conducciones (14a-i), que se bifurcan desde el distribuidor (8), hasta una boquilla (16a-i) asociada en cada caso a la respectiva conducción (14a-i), por medio de la que se inyectan la sustancia y el propelente en la caldera (4), y la cantidad de sustancia que va a conducirse a la respectiva boquilla (16a-i) se ajusta en el distribuidor (8), reuniéndose la sustancia y el propelente antes de la ramificación de la respectiva conducción (14a-i), y siendo la sustancia un agente de reducción para la reducción de óxidos de nitrógeno, caracterizado porque para las boquillas cargadas con el agente de reducción se ajusta una primera cantidad de propelente, mientras que para las boquillas no cargadas con el agente de reducción se ajusta una segunda cantidad de propelente para el enfriamiento de dichas boquillas.
Description
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DESCRIPCION
Procedimiento para inyectar una sustancia en una caldera de una planta de incineracion de basuras
La presente invencion se refiere a un procedimiento para inyectar una sustancia en una caldera de una planta de incineracion de basuras de acuerdo con el preambulo de la reivindicacion 1 asf como a un dispositivo para llevar a cabo el procedimiento de acuerdo con el preambulo de la reivindicacion 9.
Procedimientos genericos se usan, por ejemplo, para la reduccion no catalttica selectiva (SNCR) de oxidos de nitrogeno gaseosos (NOx), tal como se producen por ejemplo en la incineracion de basuras. Los procedimientos de SNCR de este tipo se describen, por ejemplo, en el documento DE-A-4139862 y en el documento WO 2006/053281.
En los procedimientos de SNCR se inyectan habitualmente agentes de reduccion en disolucion acuosa (por ejemplo agua amoniacal o urea) o en forma gaseosa (por ejemplo amoniaco) en los gases de combustion calientes que circulan a traves de la caldera, para reducir oxidos de nitrogeno de acuerdo con las siguientes ecuaciones para dar nitrogeno molecular.
4 NO + 4 NH3 + O2 -> 4 N2 + 6 H2O
2 NO2 + 4 NH3 + O2 -> 3 N2 + 6 H2O
El intervalo de temperatura optimo se encuentra, a este respecto, en funcion de la composicion de gas de combustion, aproximadamente entre 850 °C y 950 °C. La zona correspondiente de la caldera se denomina tambien camara de postcombustion.
Por encima del intervalo de temperatura optima se oxida amoniaco en una medida creciente, generandose oxidos de nitrogeno, lo que da como resultado un exceso de consumo indeseado de amoniaco. Por debajo de dicho intervalo de temperatura tiene lugar solo una reduccion insuficiente de oxidos de nitrogeno.
Para eliminar oxidos de nitrogeno de manera eficiente del gas de combustion, es por lo tanto necesario inyectar amoniaco en primer lugar en la caldera, allf donde se da dicho intervalo de temperatura optimo.
De manera correspondiente, por ejemplo en el documento WO 91/17814 se divulga un procedimiento, de acuerdo con el que se inyecta un medio para la reduccion de sustancias nocivas a una temperatura en un paso de gas de combustion, en el que las sustancias nocivas se reducen de manera eficaz. A este respecto, las boquillas estan dispuestas en diferentes zonas, distribuidas a lo largo de la altura.
Como alternativa a esto, en el documento DE-C-3722523 se propone una disposicion de boquillas en una planta de lanzas que pueden desplazarse en vertical, a traves de la que puede adaptarse la ubicacion del suministro de amoniaco.
En el documento WO 91/06506 se divulga un sistema para la reduccion de oxidos de nitrogeno en el gas de escape procedente de la combustion de un combustible que contiene carbono. A este respecto se introduce en el gas de escape un medio de tratamiento por medio de inyectores, que se alimentan desde una mezcladora.
Para una reduccion eficiente de los oxidos de nitrogeno hay que anadir que la temperatura en los sitios individuales en la caldera es habitualmente irregular y esta sometida a fuertes fluctuaciones temporales.
A este respecto, en el documento DE-A-4434943 se divulga un procedimiento en el que a traves de sensores de temperatura se determina el nivel de temperatura optimo para la reduccion en la caldera y se orientan de manera correspondiente las boquillas para la alimentacion del agente de reduccion.
En cambio, una reduccion optima de los oxidos de nitrogeno es entonces solo posible en la practica cuando la cantidad de agente de reduccion que va a alimentarse para cada boquilla puede ajustarse individualmente, para tener en cuenta las diferencias de temperatura localizadas en la caldera.
En este contexto, el documento DE 20 2006 013 152 divulga una disposicion de conduccion para varias lanzas de atomizador en una caldera, a traves de las que se alimenta un aditivo en la caldera. A este respecto, en un distribuidor se ajusta la cantidad de alimentacion del aditivo para cada lanza de atomizador.
En el caso de todas las boquillas o lanzas de los documentos expuestos anteriormente del estado de la tecnica se trata de las denominadas boquillas de dos sustancias o lanzas de dos sustancias.
De este modo, por ejemplo en la disposicion descrita en el documento DE 20 2006 013 152, se mezclan el aditivo y el medio de presion inmediatamente antes de la alimentacion en la caldera en una pieza de conexion asociada a la lanza de atomizador, lo que permite una dosificacion independiente entre sf del propelente y del aditivo.
Dado que cada una de las lanzas de dos sustancias o boquillas de dos sustancias individuales dispone de una alimentacion propia para el aditivo y una alimentacion propia para el aire comprimido, su construccion es, en cambio,
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relativamente costosa. Aparte de esto, las lanzas de dos sustancias o boquillas de dos sustancias tienen dimensiones relativamente grandes, lo que dificulta su montaje en la caldera de una planta de calcinacion.
Si, tal como es habitual en los procedimientos de SNCR, se inyecta amoniaco, entonces, este en los sistemas basados en boquillas de dos sustancias, se encuentran por regla general en disolucion fuertemente diluida en forma de agua amoniacal, para garantizar una distribucion uniforme del amoniaco en las boquillas de dos sustancias individuales. Para ello se usa en general ablandada, para minimizar depositos de cal en la boquilla o en la conduccion de lfquido que conduce a la misma.
Junto con el alto coste, que esta relacionado con la dilucion central de amoniaco con agua ablandada, los sistemas basados en boquillas de dos sustancias presentan con frecuencia la desventaja de que la regulacion es lenta, es decir, que solo puede reaccionarse con un fuerte retardo a fuertes variaciones de temperatura en la caldera. En particular, los sistemas conocidos no permiten, por regla general, reaccionar adecuadamente a picos de temperatura breves en la caldera.
Por lo tanto, es objetivo de la presente invencion poner a disposicion un procedimiento sencillo para inyectar una sustancia que es un agente de reduccion para la reduccion de oxidos de nitrogeno, en una caldera de una planta de incineracion de basuras, que permite, para sitios de inyeccion individuales, ajustar de manera controlada la cantidad de sustancia deseada y adaptar rapidamente este ajuste.
En particular, el procedimiento permitira, en el caso de un gasto lo mas bajo posible, en procedimientos de SNCR, garantizar una reduccion optima de los oxidos de nitrogeno con un consumo mmimo de agente de reduccion teniendo en cuenta tanto las diferencias de temperatura espaciales como las variaciones de temperatura temporales en la caldera.
El objetivo se consigue de acuerdo con la invencion mediante el procedimiento de la reivindicacion 1. Formas de realizacion ventajosas se exponen en las reivindicaciones dependientes.
De acuerdo con la reivindicacion 1 se conduce la sustancia que va a inyectarse partiendo de al menos un distribuidor a traves de conducciones, que se bifurcan desde el distribuidor, hasta en cada caso una boquilla asociada a la respectiva conduccion. La cantidad de sustancia que va a conducirse a la boquilla respectiva se ajusta en el distribuidor.
Debido a que de acuerdo con la invencion, la sustancia que va a inyectarse y el propelente se reunen antes de la ramificacion de la respectiva conduccion desde el distribuidor, existe ya antes de la ramificacion una mezcla que contiene la sustancia y el propelente. Por consiguiente, pueden usarse boquillas de una sustancia constructivamente sencillas y robustas, tal como se describen, por ejemplo, en el documento EP-A-0 364 712, cuyo contenido se incluye conjuntamente por la presente por referencia.
Hasta el momento se ha procedido de que un ajuste de la cantidad de sustancia que va a inyectarse para cada boquilla individual puede realizarse solo con el uso de boquillas de dos sustancias.
Se ha descubierto ahora sorprendentemente que tambien es posible con el uso de boquillas de una sustancia ajustar la cantidad de sustancia que va a inyectarse para cada boquilla.
El procedimiento de la presente invencion se usa en primer lugar para los procedimientos de SNCR mencionados anteriormente. Por regla general, la sustancia que va a inyectarse es por lo tanto un agente de reduccion para la reduccion de oxidos de nitrogeno, en particular amoniaco o urea.
La invencion permite ajustar individualmente la cantidad que va a inyectarse de agente de reduccion en funcion del perfil de temperatura existente en cada caso en la caldera para cada boquilla. De esta manera puede garantizarse que el agente de reduccion se inyecta por centros de gravedad, allf donde se encuentra el intervalo de temperatura optimo para la reduccion. Esto lleva a que a una alta velocidad de reduccion de los oxidos de nitrogeno se minimice el deslizamiento y por lo tanto tambien el consumo de agente de reduccion, lo que da como resultado en total un modo de funcionamiento muy economico y ecologico.
De acuerdo con una forma de realizacion de la invencion, en el caso de un cambio en el ajuste de la cantidad de sustancia que va a conducirse a la respectiva boquilla, este cambio se lleva a cabo sin escalonamiento, es decir, de manera continua.
En general, las boquillas estan dispuestas en varios niveles de boquillas horizontales, preferentemente al menos tres (y por lo tanto por regla general orientados en transversal a la direccion de flujo del gas de combustion). De acuerdo con la forma de realizacion anterior del procedimiento, la cantidad de sustancia que va a inyectarse puede desplazarse sin escalonamiento desde un primer nivel de boquilla hasta otro nivel de boquilla, es decir, que se reduce sin escalonamiento en un primer nivel de boquilla horizontal y se eleva al mismo tiempo hasta otro nivel de boquilla horizontal. Esto permite, en el caso de procedimientos de SNCR reaccionar de manera optima a fluctuaciones de temperatura temporales, lo que no es posible en el caso de un cambio de nivel de boquilla abrupto y los estados de transicion indefinidos que resultan a este respecto de esta manera.
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La invencion permite ademas llevar a cabo muy rapidamente dicho cambio o desplazamiento sin escalonamiento. Esto se permite, entre otras cosas, porque de acuerdo con el procedimiento de acuerdo con la invencion no es necesaria una dilucion central de la sustancia, tal como se lleva a cabo por ejemplo en el caso de los procedimientos de SNCR basados en boquillas de dos sustancias. Por lo tanto, la presente invencion permite reaccionar adecuadamente incluso a breves variaciones de temperatura.
Por regla general, a este respecto se regula la cantidad total de agente de reduccion que va a inyectarse en funcion del contenido en oxido de nitrogeno presente despues de la caldera en el gas de combustion. Para ello estan dispuestos aguas debajo de la caldera medios para la determinacion del contenido en oxidos de nitrogeno. El contenido en oxidos de nitrogeno determinado a este respecto, para la regulacion de la cantidad total necesaria de agente de reduccion se compara con un valor teorico predeterminado.
Para garantizar una tasa de reduccion de oxidos de nitrogeno lo mas alta posible con un consumo de agente de reduccion mmimo, se regula la cantidad de agente de reduccion que va a conducirse a la respectiva boquilla por regla general en funcion del perfil de temperatura en la caldera. Por lo tanto, puede garantizarse que el agente de reduccion se inyecte por centros de gravedad allf donde se encuentra el intervalo de temperatura optimo para la reduccion.
Para la determinacion del perfil de temperatura se tiene en cuenta en principio cualquier aparato de medicion de la temperatura que sea adecuado para este fin. Aparatos de medicion de la temperatura correspondientes son conocidos para el experto. De manera especialmente preferente se usan como aparatos de medicion de la temperatura los denominados pirometros de radiacion, que permite una medicion precisa de la temperatura del gas.
El gradiente de temperatura que cae en direccion de flujo del gas de combustion puede determinarse por medio de un algoritmo conocido por el experto. Mediante determinacion de la temperatura en un punto definido puede determinarse por lo tanto el perfil de temperatura existente en la caldera en la direccion de flujo.
Ademas mediante la determinacion de la temperatura en un punto adicional es posible determinar el perfil de temperatura tambien transversalmente a la direccion de flujo a traves de interpolacion entre los dos puntos de temperatura. Por lo tanto, la determinacion de la temperatura en dos puntos distintos permite determinar la totalidad del perfil de temperatura en dos dimensiones. De manera correspondiente se determina el perfil de temperatura en la caldera de manera especialmente preferente por medio de al menos dos aparatos de medicion de la temperatura. Puede concebirse, por ejemplo, que por distribuidor esten previstos al menos dos aparatos de medicion de la temperatura.
La cantidad de agente de reduccion necesario localmente depende aparte de esto de la velocidad de flujo localizada, dado que a una velocidad de flujo alta se necesita mas agente de reduccion que a una mas baja. A este respecto puede concebirse regular la cantidad de agente de reduccion que va a conducirse a la respectiva boquilla adicionalmente en funcion de la distribucion de la velocidad de flujo del gas de combustion en la caldera. A este respecto es por regla general suficiente determinar una vez la velocidad de flujo.
El ajuste de la cantidad de agente de reduccion que va a conducirse a las boquillas individuales tiene lugar de acuerdo con la invencion en el distribuidor. Concretamente, se suministra el agente de reduccion dosificado al flujo de propelente, concretamente de acuerdo con la invencion antes de la ramificacion de la conduccion que conduce a la boquilla respectiva. Por lo tanto, antes de la ramificacion existe una mezcla que contiene el propelente y el agente de reduccion.
Ademas, tiene lugar de acuerdo con la invencion una distribucion de la cantidad de propelente. A este respecto, para las boquillas cargadas con el agente de reduccion se ajusta una primera cantidad de propelente, mientras que para las boquillas no cargadas con el agente de reduccion se ajusta una segunda cantidad de propelente para el enfriamiento de dichas boquillas.
Para la distribucion se tienen en cuenta a este respecto los medios conocidos para el experto, que son adecuados para los fines correspondientes. Por ejemplo, puede ajustarse la cantidad de agente de reduccion o de propelente por medio de valvulas de regulacion.
El agente de reduccion se encuentran preferentemente en disolucion acuosa. En el caso de amoniaco disuelto se habla por lo tanto de agua amoniacal. Preferentemente se usa por ejemplo una disolucion de amoniaco habitual en el comercio, por ejemplo una disolucion de amoniaco al 25 %. Puede concebirse tambien cualquier otra disolucion que a las temperaturas existentes en la caldera libere amoniaco, por ejemplo una disolucion que contiene una sal de amonio tal como carbonato de amonio, formiato de amonio y/u oxalato de amonio.
Como propelente se usa preferentemente aire o vapor de agua.
Si por ejemplo se usa aire como propelente, entonces se atomiza el agua amoniacal que va a inyectarse durante la alimentacion a la corriente de aire formando gotitas e inmediatamente despues se distribuye en las boquillas individuales o en las conducciones respectivas que conducen a las boquillas. Las gotitas eventualmente coalescentes se atomizan de nuevo en la boquilla a travesada con la velocidad del sonido.
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En las boquillas cargadas con el agua amoniacal se ajusta por regla general una presion previa de boquilla de aproximadamente 1 a 5 bar, para que el agua amoniacal o el amoniaco evaporado en la caldera pueda penetrar en medida suficiente en el flujo de gas de combustion. Aquellas boquillas que no estan en funcionamiento, es decir, no se han cargado con agua amoniacal, se atraviesan para el enfriamiento con una menor cantidad de aire. Antes de la bifurcacion de las conducciones que conducen a las respetivas boquillas se ajusta por lo tanto para las boquillas cargadas con el agua amoniacal un primer flujo de aire, mientras que para aquellas boquillas que no estan en funcionamiento, se ajusta un flujo de aire adicional, menor con respecto al primer flujo de aire.
Las conducciones que se bifurcan desde el distribuidor, que conducen a las boquillas respectivas se encuentran, por regla general, en forma de tubos, tal como se conocen por el experto para fines correspondientes. Como boquillas pueden usarse por ejemplo boquillas de chorro redondo o boquillas de abanico, siendo conocidas por el experto otras boquillas adicionales. En particular puede concebirse una disposicion alterna de boquillas de chorro redondo con boquillas de abanico.
La invencion se refiere ademas a un dispositivo para llevar a cabo el procedimiento descrito anteriormente. El procedimiento y el dispositivo se explican adicionalmente por medio de las figuras adjuntas, de las que
la figura 1 es una representacion esquematica de un dispositivo de acuerdo con la invencion asociado a una caldera de una planta de incineracion de basuras, que comprende, en total, nueve boquillas, que estan distribuidas en tres niveles de boquillas; y
la figura 2 es un diagrama en el que, en funcion de la altura de caldera (ordenadas) esta representado el intervalo de temperatura respectivo (abscisas) y esta representada la superficie resultante de la distribucion de temperatura en la caldera en superposicion con el intervalo de temperatura optimo, representado con rayado oscuro, del procedimiento de SNCr.
De acuerdo con la figura 1, el dispositivo 2 esta asociado a una caldera 4 de una planta de incineracion de basuras, que se atraviesa por el gas de combustion de la combustion. La direccion de flujo del gas de combustion esta representada a este respecto por medio de flechas paralelas 6.
El dispositivo 2 comprende un distribuidor 8. En este desemboca una conduccion de alimentacion 10 para alimentar una sustancia, en particular un agente de reduccion para la reduccion de oxidos de nitrogeno, y una conduccion de alimentacion 12 para alimentar un propelente. Desde el distribuidor 8 se bifurcan en total nueve conducciones 14a-i, de las que tres conducciones 14a, 14b, 14c conducen a en cada caso una boquilla 16a, 16b o 16c de un primer nivel de boquillas horizontal, tres conducciones 14d, 14e, 14f conducen a en cada caso una boquilla 16d, 16e o 16f de un segundo nivel de boquillas horizontal y tres conducciones 14g, 14h, 14i conducen a en cada caso una boquilla 16g, 16h o 16i de un tercer nivel de boquillas horizontal. A este respecto, en cada caso estan dispuestas tres boquillas 14a, 14d, 14g o 14b, 14e, 14h o 14c, 14f, 14i una sobre otra y por lo tanto en cada caso en un nivel de boquilla vertical.
Al distribuidor estan asociados ademas dos aparatos de medicion de la temperatura 18a, 18b, por medio de los que se determina de manera continua el perfil de temperatura existente en la caldera 4, tal como se describio anteriormente, en dos dimensiones.
En el caso del uso del dispositivo en un procedimiento de SNCR, a este estan asociados, por regla general, medios para la determinacion del contenido en oxidos de nitrogeno despues de la caldera (no mostrado), por medio de los cuales se regula la cantidad total de agente de reduccion que va a inyectarse.
En funcion del perfil de temperatura se ajusta en el distribuidor 2 la cantidad de agente de reduccion que va a conducirse a la respectiva boquilla 16a-i y se reune con el propelente. El flujo de propelente que contiene la cantidad de agente de reduccion dosificada se conduce en consecuencia a traves de la respectiva conduccion 14a-i hasta la boquilla 16a-i en el sitio de inyeccion deseado y allf se inyecta en la caldera 4. Las boquillas no cargadas con el agente de reduccion se enfnan con una menor cantidad de propelente, ajustada asf mismo en el distribuidor 8.
En el caso de los agentes de reduccion usados en los procedimientos de SNCR descritos se trata preferentemente de agua amoniacal, que se alimenta a un flujo de propelente de aire o vapor. La distribucion del agua amoniacal tiene lugar a este respecto de tal manera que se inyecta en el intervalo de temperatura de 850 a 950 °C optimo para la reduccion de oxidos de nitrogeno.
Este concepto esta ilustrado adicionalmente en la figura 2, de acuerdo con la que la distribucion de temperatura para calderas convencionales se encuentra, por regla general, de aproximadamente 1000 a 1100 °C en la zona mas inferior de la caldera, es decir, a aproximadamente 2 a 4 m por encima de la rejilla, hasta aproximadamente 700 a 900 °C en la zona mas superior de la calderas, es decir, a aproximadamente 20 a 40 m por encima de la rejilla. La zona que solapa con el intervalo de temperatura optimo, representado con rayado oscuro, del procedimiento de SNCR corresponde a aquella zona de la caldera en la que las boquillas distribuidas en los tres niveles de boquillas horizontales deberan estar en funcionamiento para una reduccion optima de los oxidos de nitrogeno.
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La posicion de estos niveles de boquillas horizontales en la caldera se reproduce en la figura 2 por medio de flechas discontinuas. A este respecto, los niveles de boquillas estan dispuestos con distancias irregulares entre sr En funcion de la caldera puede concebirse tambien una disposicion regular de los niveles de boquilla.
Por lo tanto, el diagrama para una caldera correspondiente proporciona informacion sobre la disposicion que va a seleccionarse de los niveles de boquilla, para garantizar una inyeccion en el intervalo de temperatura preferido.
Ejemplo
Un ejemplo de realizacion concreto para la dosificacion de agua amoniacal para un procedimiento de SNCR-esta reproducido en la Tabla 1. De acuerdo con este ejemplo de realizacion la caldera esta subdividida en cuatro sectores de caldera, concretamente un sector de caldera trasero izquierdo (HL), un sector de caldera trasero derecho (HR), un sector de caldera delantero izquierdo (VL) y un sector de caldera delantero derecho (VR). Las boquillas estan dispuestas en los sectores de caldera en tres niveles de boquillas horizontales.
Para cada uno de los sectores de caldera individuales se determina por medio de un pirometro de radiacion en un punto predeterminado, la temperatura. Por medio de multiplicacion por un factor correspondiente, indicado en la Tabla 1, puede determinarse, a partir de la temperatura medida respectiva, la temperatura de los niveles de boquilla individuales en los sectores de caldera.
Por sector de caldera se inyectan 10 kg de agua amoniacal (disolucion de amoniaco al 25 %)/h. La reparticion del agua amoniacal en los niveles de boquilla individuales tiene lugar a este respecto en funcion del perfil de temperatura calculado, concretamente, de tal manea que se inyecte agua amoniacal por centros de gravedad allf donde se encuentra el intervalo de temperatura optimo para la reduccion de oxido de nitrogeno.
Tal como puede apreciarse ademas en la Tabla 1, para las boquillas cargadas con agua amoniacal se ajusta una cantidad de propelente/aire fno de 100 kg/h, mientras que para las boquillas no cargadas con agua amoniacal se ajusta una cantidad reducida de propelente/aire fno de 50 kg/h para el enfriamiento de dichas boquillas.
Tabla 1
- HL HR VL VR Total
- Visualizacion pirometro de radiacion (T)
- °C 910 880 850 860
- Temperatura en el primer nivel (calculada 1,11*T)
- °C 1010 977 944 955
- Temperatura en el segundo nivel (calculada 1,04*T)
- °C 946 915 884 894
- Temperatura en el tercer nivel (calculada 0,97*T)
- °C 883 854 825 834
- Dosificacion de agua amoniacal al 25 % en el primer nivel
- kg/h 0,0 0,0 0,3 0,0
- Dosificacion de agua amoniacal al 25 % en el segundo nivel
- kg/h 0,0 1,4 9,7 7,3 40
- Dosificacion de agua amoniacal al 25 % en el tercer nivel
- kg/h 10,0 8,6 0,0 2,7
- Propelente/aire fno en el primer nivel
- kg/h 50 50 100 50
- Propelente/aire fno en el segundo nivel
- kg/h 50 100 100 100 950
- Propelente/aire fno en el tercer nivel
- kg/h 100 100 50 100
Claims (9)
- 5101520253035REIVINDICACIONES1. Procedimiento para inyectar una sustancia en una caldera (4) de una planta de incineracion de basuras con el uso de un propelente gaseoso, en el que la sustancia se conduce partiendo de al menos un distribuidor (8) a traves de conducciones (14a-i), que se bifurcan desde el distribuidor (8), hasta una boquilla (16a-i) asociada en cada caso a la respectiva conduccion (14a-i), por medio de la que se inyectan la sustancia y el propelente en la caldera (4), y la cantidad de sustancia que va a conducirse a la respectiva boquilla (16a-i) se ajusta en el distribuidor (8), reuniendose la sustancia y el propelente antes de la ramificacion de la respectiva conduccion (14a-i), y siendo la sustancia un agente de reduccion para la reduccion de oxidos de nitrogeno, caracterizado porque para las boquillas cargadas con el agente de reduccion se ajusta una primera cantidad de propelente, mientras que para las boquillas no cargadas con el agente de reduccion se ajusta una segunda cantidad de propelente para el enfriamiento de dichas boquillas.
- 2. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 1, caracterizado porque en el caso de un cambio en el ajuste de la cantidad de sustancia que va a conducirse a la respectiva boquilla (16a-i) esto se lleva a cabo sin escalonamiento.
- 3. Procedimiento de acuerdo con las reivindicaciones 1 o 2, caracterizado porque la sustancia es amoniaco o urea.
- 4. Procedimiento de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque la cantidad total de agente de reduccion que va a inyectarse se regula en funcion del contenido en oxido de nitrogeno presente en el gas de combustion despues de la caldera (4).
- 5. Procedimiento de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque la cantidad de agente de reduccion que va a conducirse a la respectiva boquilla (16a-i) se regula en funcion del perfil de temperatura en la caldera (4).
- 6. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 5, caracterizado porque el perfil de temperatura en la caldera se determina por medio de al menos dos aparatos de medicion de la temperatura (18a, b).
- 7. Procedimiento de acuerdo con la reivindicacion 6, caracterizado porque como aparatos de medicion de la temperatura (18a, b) se usan pirometros de radiacion.
- 8. Procedimiento de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque como propelente se usa aire o vapor de agua.
- 9. Dispositivo para llevar a cabo el procedimiento de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 8, que comprende al menos un distribuidor (8), desde el que se bifurcan conducciones (14a-i), que conducen a una boquilla respectiva (16a-i) para inyectar la sustancia y el propelente en la caldera (4), estando asociados al distribuidor (8) medios para el ajuste de la cantidad de sustancia que va a conducirse a la respectiva boquilla (16a-i), comprendiendo el dispositivo medios para reunir la sustancia y el propelente antes de la ramificacion de la respectiva conduccion (14a- i) desde el distribuidor, caracterizado porque el dispositivo esta configurado para ajustar una primera cantidad de propelente para las boquillas cargadas con el agente de reduccion y para ajustar una segunda cantidad de propelente para las boquillas no cargadas con el agente de reduccion para su enfriamiento.
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