ES2480190T3 - Fibra óptica resistente a microcurvatura - Google Patents

Abstract

Fibra óptica que posee un sistema de revestimiento mejorado que reduce las microcurvatura inducidas por esfuerzos, comprendiendo dicha fibra óptica: una fibra de vidrio de modo único insensible a curvaturas de zanja asistida, comprendiendo dicha fibra de vidrio de modo único: - un núcleo central que tiene un radio r1 y una diferencia de índice positiva n1 con revestimiento óptico; en la que la integral de superficie de dicho núcleo central V01, definida como está comprendida entre 19,0x10-3 y 23,0x10-3 micrómetros; - un revestimiento intermedio que tiene un radio r2 y una diferencia de índice positiva n2 con el revestimiento óptico menor que la diferencia de índice de n1 de dicho núcleo; en el que la integral de superficie de dicho revestimiento compuesto intermedio V02 , definida como está comprendida entre -0,5x10-3 y 3,0x10-3 micrómetros; - una zanja deprimida que tiene un radio r3 y una diferencia de índice negativa n3 con dicho revestimiento óptico, en la que la fibra óptica tiene un diámetro nominal de campo modal comprendido entre 8,6 micrómetros y 9,5 micrómetros para una longitud de onda de 1310 nanómetros, y, para una longitud de onda de 1550 nanómetros, pérdidas por curvatura menores de 0,15 dB/vuelta para un radio de curvatura de 5 milímetros; y una longitud de onda de corte de cables menor de o igual 1260 nanómetros, medida como longitud de onda para la cual, la atenuación del modo LP11 es mayor que o igual a 19,3 dB después de la propagación sobre 22 metros de fibra; en la que la integral de superficie de dicha zanja deprimida V03, definida como está comprendida entre -55x10-3 micrómetros y -30x10-3 micrómetros; y en la que la integral de volumen de dicha zanja deprimida V13, definida como está comprendida entre -1200x10-3 μm2 y -750x10-3 μm2; y -comprendiendo adicionalmente dicha fibra óptica un recubrimiento primario endurecido que rodea dicha fibra vidrio, comprendiendo dicho recubrimiento primario entre el 40 y el 80% de una composición de acrilato de poliuretano endurecible por radiación UV y que comprende además un foto-iniciador, uno o más oligómeros, y uno o más diluyentes de monómero, y poseyendo dicho recubrimiento primario endurecido (i) un módulo in situ mayor que 0,2 MPa y menor de 0,5 MPa y (ii) una temperatura de transición vítrea menor de -50 ° C.

Description

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DESCRIPCIÓN

Fibra óptica resistente a microcurvatura

Campo de la invención

[0001] La presente invención abarca fibras ópticas que poseen un sistema de revestimiento mejorado que reduce microcurvatura inducidas por esfuerzo.

Antecedentes de la invención

[0002] Fibra hasta local/negocio/hogar (es decir, FTTx [fibra hasta el x]) ofrece tecnología de transferencia de datos de banda ancha para el usuario final individual. Las instalaciones de FTTx, que se están desplegando cada vez más en todo el mundo, están haciendo uso de innovación, diseños de sistemas de costo reducido para promover la difusión de la tecnología. Por ejemplo, la fibra puede ser entregada en el enlace de término de usuario final por medio de un micro-cable. Las fibras de tendido aéreo proporcionan otro modelo eficaz para la entrega de enlace de término para uso final. Sigue siendo el foco de toda la industria los modos de despliegue que superen los obstáculos económicos que impiden soluciones de banda ancha basados en fibra para la transmisión de datos para empresas y residencias. [0003] La rentabilidad es importante, por supuesto, para lograr sistemas FTTx de éxito. El tamaño reducido de los cables, bajadas, y estructuras para instalar cable son a menudo críticos, también. La instalación de conductos adecuados para los diseños de cable tradicionales es a menudo prohibitiva en la infraestructura existente. Así los conductos pequeños o vías estrechas existentes tienen que utilizarse para nuevas instalaciones de fibra. Los requisitos de bajo coste y de tamaño reducido están llevando en una dirección a reducir la protección de las fibras ópticas (es decir, lejos de los robustos diseños de cable convencional más voluminosos). [0004] Se encuentran ahora disponibles diseños de cristal que ofrecen sensibilidad reducida para radios de curvatura pequeños (es decir, reducida atenuación añadida debida al fenómeno conocido como macrocurvatura). Estos incluyen el diseño de núcleo asistido por trinchera o fibras asistidas huecas. Los diseños de cristal con diámetro de campo modal inferior son menos sensibles a los efectos de macrocurvatura, pero no son compatibles con la norma G.652 SMF. Por ejemplo se encuentran comercialmente disponibles fibras ópticas de modo único que cumplen con los requisitos G.652,D UIT-T, por ejemplo, de Draka Comteq (Claremont, Carolina del Norte). [0005] La microcurvatura es otro fenómeno que induce pérdidas añadidas de potencia de señal de fibra. La microcurvatura se induce cuando se aplican pequeñas tensiones a lo largo de la longitud de una fibra óptica, perturbando la trayectoria óptica a través de desviaciones del núcleo microscópicamente pequeñas. [0006] A este respecto, la patente US Nº 7,272,289 propone una fibra óptica que tiene bajas pérdidas por macrocurvatura y microcurvatura. La patente US Nº 7,272,289 describe ampliamente una fibra óptica que posee (i) un recubrimiento primario que tiene un módulo de Young menor de 1,0 MPa y una temperatura de transición vítrea menor de -25° C y (ii) un recubrimiento secundario que tiene un módulo de Young mayor que 1200 MPa. El documento US 2004/013382 (van Eekelen et al) se refiere a una fibra óptica que tiene un recubrimiento con buenas pérdidas por microcurvatura. [0007] Sin embargo, una mejor protección contra microcurvatura continua siendo necesaria para ayudar a asegurar la utilización exitosa en más aplicaciones FTTx. Para este fin, es necesario descubrir y poner en práctica nuevos sistemas de recubrimiento que aborden mejor las demandas de instalaciones FTTx puestas en estructuras de fibra y de cable en una manera que sea comercialmente práctico (es decir, rentable).

Resumen de la invención

[0008] De acuerdo con ello, un objeto de la presente invención es proporcionar una fibra óptica que tenga un sistema de recubrimiento mejorado que proporcione protección mejorada contra microcurvatura inducida por tensión. [0009]Otro objeto es proporcionar un sistema de revestimiento mejorado que pueda ser acoplado fácilmente con una fibra óptica insensible a curvatura, así como de fibra de acuerdo con G.652, [0010] Aún otro objeto es proporcionar un sistema de recubrimiento de fibra óptica mejorado que incluye un recubrimiento primario que posee un módulo bajo para proporcionar una mejor amortiguación contra tensiones laterales y axiales inducidas por fuerzas externas. [0011] Es aún otro objeto proporcionar un sistema de revestimiento de fibra óptica mejorado que incluye un recubrimiento primario que posee una temperatura de transición vítrea excepcionalmente baja (Tg) que reduce

tensiones inducidas por temperatura en ambientes inusualmente fríos.

[0012] Es aún otro objeto proporcionar

un sistema de recubrimiento de fibra óptica mejorado que incluya un

recubrimiento primario que posee una tasa de endurecimiento mejorada.

[0013] Es aún otro objeto proporcionar

un sistema de recubrimiento de fibra óptica mejorado que incluya un

recubrimiento secundario exento de tinta que tenga visibilidad y brillo mejorados.

[0014] Es aún otro objeto proporcionar un sistema de recubrimiento de fibra óptica mejorado que pueda ser aplicado con velocidades de procesamiento comerciales (por ejemplo, formando el recubrimiento primario a velocidades de, al menos, aproximadamente 20 metros por segundo). [0015] Aún es otro objeto proporcionar una fibra óptica que posee recubrimientos que son pelados fácilmente.

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[0016] Es aún otro objeto proporcionar una fibra óptica que tenga características de rendimiento mejoradas para utilización en instalaciones FTTx en las que los robustos diseños de cable convencionales resultan impracticables. [0017] Es aún otro objeto proporcionar una fibra óptica que combina sinérgicamente una fibra de vidrio insensible a curvaturas (por ejemplo, fibras de vidrio de modo único Draka Comteq disponibles bajo el nombre comercial BendBrightXS ®) con el recubrimiento de acuerdo con la presente invención (por ejemplo, sistema de revestimiento marca ColorLockXS de Draka Comteq). [0018] Es aún otro objeto proporcionar una fibra óptica que puede ser ventajosamente utilizada en tubos de protección y/o cables de fibra óptica. [0019] Es aún otro objeto proporcionar una fibra óptica que requiere menos protección externa (por ejemplo, encerrada dentro de tubos de protección más finos y/o encamisado de cable). [0020] Es aún otro objeto proporcionar una fibra óptica insensible a curvatura que posee un diámetro reducido (por ejemplo, que tiene capas de recubrimiento más delgadas). [0021] Es aún otro objeto proporcionar una fibra óptica que se pueda instalar de manera que emplea curvas de radio pequeño. [0022] Es aún otro objeto proporcionar una fibra óptica que facilita la instalación directa en edificios u otras estructuras (por ejemplo, grapados o asegurado de otra forma a las superficies estructurales). [0023] Los anteriores, así como otros objetivos y ventajas de la invención, y la manera en que la misma se lleva a cabo, se especifican con más detalle en la siguiente descripción detallada y sus dibujos adjuntos.

Breve descripción de los dibujos

[0024]

La figura 1 representa los resultados de pruebas que demuestran que se consiguen pérdidas de microcurvatura excepcionalmente bajas, de acuerdo con la presente invención, mediante el emparejamiento de una fibra de vidrio insensible a curvatura con un recubrimiento primario de módulo bajo. La figura 2 representa esquemáticamente la relación entre el módulo in situ de un recubrimiento primario y las pérdidas añadidas para una fibra óptica de modo múltiple. La figura 3 representa las propiedades mecánicas dinámicas de un recubrimiento primario comercial típico (es decir, un revestimiento primario convencional). La figura 4 representa las propiedades mecánicas dinámicas de un recubrimiento primario ejemplar utilizado en la producción de fibras ópticas de acuerdo con la presente invención. La figura 5 representa los resultados de pruebas de microcurvatura de fibras ópticas que incluyen un recubrimiento primario convencional y de fibras ópticas que incluyen un revestimiento primario ejemplar de acuerdo con la presente invención. La figura 6 representa los resultados de pruebas de microcurvatura (bajo condiciones rigurosas condiciones de prueba de ciclo de temperatura) de fibras ópticas que incluyen un recubrimiento primario convencional y de fibras ópticas que incluyen un revestimiento primario ejemplar de acuerdo con la presente invención. La figura 7 representa los resultados de pruebas de microcurvatura (en condiciones de ensayo de ciclo de temperatura modificadas) de fibras ópticas que incluyen un recubrimiento primario convencional y de fibras ópticas que incluyen un recubrimiento primario ejemplar de acuerdo con la presente invención. La figura 8 representa los resultados de pruebas que demuestran que se consiguen pérdidas de microcurvatura excepcionalmente bajas, de acuerdo con la presente invención, por el emparejamiento de una fibra de vidrio insensible a curvatura con un revestimiento primario de módulo bajo. La figura 9 representa los resultados de pruebas de microcurvatura (en condiciones de ensayo de ciclo de temperatura rigurosas) para fibras ópticas convencionales y para fibras ópticas que, de conformidad con la presente invención, combinando fibras ópticas de vidrio insensible a curvatura con un recubrimiento primario de módulo bajo. La figura 10 representa los resultados de pruebas de microcurvatura (en condiciones de ensayo de ciclo de temperatura modificadas) de fibras ópticas convencionales y de fibras ópticas que, de conformidad con la presente invención, combinan una fibra de vidrio insensible a curvatura con un recubrimiento primario de módulo bajo. La figura 11 representa la atenuación (pérdidas añadidas) como una función del número de MAC (es decir, diámetro de campo modal dividido por la longitud de onda de corte) para diversas fibras ópticas ejemplares. La figura 12 representa, en escala logarítmica, la sensibilidad a microcurvatura como una función del número de MAC (es decir, el modo de campo de diámetro dividido por la longitud de onda de corte) para diversas fibras ópticas ejemplares. La figura 13 representa las pérdidas por curvatura para una longitud de onda de 1625 nanómetros con un radio de curvatura de 15 milímetros en una fibra de modo único estándar (SSMF) en comparación con el valor MAC para la longitud de onda de 1550 nanómetros. La figura 14 representa el perfil de índice de refracción nominal de una fibra de modo único ejemplar. Las figuras 15A, 15B, y 15C son gráficos que ilustran, para diferentes radios de curvatura, las pérdidas por curvatura para una longitud de onda de 1625 nanómetros en relación con el valor MAC para una longitud de onda de 1550 nanómetros para fibras de modo único estándar (SSMF diferentes) y de fibras ópticas diferentes. Las figuras 16a y 16b son gráficos que ilustran las pérdidas debidas microcurvatura. La figura 17 representa la sección transversal (no a escala) de una fibra óptica ejemplar. La figura 18 representa el perfil de conjunto de una fibra de índice de salto. La figura 19 representa las pérdidas por curvatura para la longitud de onda de 1625 nanómetros respecto del radio de curvatura de las fibras ópticas.

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La figura 20 representa esquemáticamente una sección transversal (no a escala) de una fibra óptica ejemplar. La figura 21a representa un perfil de índice de refracción de referencia de una fibra óptica ejemplar. La figura 21b representa la concentración de dopante de germanio en la fibra óptica ejemplar de la figura 21a. La figura 21c representa la concentración de dopante de flúor en la fibra óptica ejemplar de la figura 21 a. La figura 22 muestra las características de dispersión de cuatro diferentes tipos de fibra óptica. La figura 23 representa una sección transversal de una fibra de modo único con capas de recubrimiento en respectivos radios que se extienden desde el centro. La figura 24 representa el perfil de índice de refracción nominal de la fibra de modo único ejemplar de la figura 23.

Descripción detallada

[0025] En un aspecto, la presente invención abarca fibras ópticas que posee un sistema de recubrimiento mejorado que reduce la microcurvatura inducida por esfuerzo, incluso en ambientes excepcionalmente fríos requeridas para utilizaciones de FTTx. El sistema de recubrimiento de acuerdo con la presente invención incluye un recubrimiento primario que combina un módulo in situ bajo (por ejemplo, menor de aproximadamente 0,5 MPa, medido en la fibra) y baja temperatura de transición vítrea (Tg) (por ejemplo, menor de aproximadamente -50° C) para reducir las tensiones causadas por esfuerzos y temperatura externos. Además, el sistema de recubrimiento puede procesarse con tasas de producción altas (por ejemplo, 15-20 m/seg o mayores). [0026] La presente invención consigue una fibra óptica resistente a microcurvatura, particularmente una fibra óptica de modo único, empleando como su recubrimiento primario una composición de acrilato de uretano endurecible por radiación UV. En este sentido, el recubrimiento primario incluye entre aproximadamente el 40 y el 80 por ciento en peso de oligómero de acrilato de uretano acrilato poliéter así como foto-iniciador, tal como LUCERIN TPO, que está disponible comercialmente en BASF. Además, el recubrimiento primario incluye uno o más oligómeros y uno o más diluyentes de monómero (por ejemplo, acrilato de isobornilo), que se pueden incluir, por ejemplo, para reducir la viscosidad y de ese modo promover el procesamiento. Una composición adecuada para el recubrimiento primario de acuerdo con la presente invención es un producto de acrilato de uretano endurecible por radiación UV proporcionado por DSM Desotech (Elgin, Illinois) bajo el nombre comercial DeSolite ® DP 1011. [0027] Fibras de vidrio adecuadas para utilizarse en la presente invención incluyen fibras de vidrio tales como las descritas en la patente US 4,838,643; publicación de solicitud de patente US 2007/0127878 A1; publicación de solicitud de patente US 2007/0280615 A1; y publicación de solicitud de patente US 2008/0152288, Una fibra de vidrio ejemplar, posee, por ejemplo, un núcleo de índice de salto que tiene un índice de refracción que está comprendido entre aproximadamente 0,003 y 0,006 mayor que el índice de refracción de su revestimiento adyacente de sílice. [0028] Fibras de vidrio de modo único modo ejemplares para utilización en la presente invención están comercialmente disponibles en Draka Comteq (Claremont, Carolina del Norte) con el nombre comercial BendBright ®, que cumple con los requisitos de la UIT-T G.652,D, y con el nombre comercial BendBrightXS ®, que cumple con la recomendación UIT-T G.657,A / B y los requisitos G.652,D UIT-T. [0029] En particular, y como se establece en el presente documento, se ha descubierto inesperadamente que el emparejamiento de una fibra de vidrio insensible a curvatura (por ejemplo, fibras de vidrio de modo único de Draka Comteq disponibles bajo el nombre comercial BendBrightXS ®) y un recubrimiento primario que tiene muy bajo módulo (por ejemplo, producto de acrilato de uretano endurecible por radiación UV de DSM Desotech proporcionado bajo el nombre comercial DeSolite ® DP 1011) logra fibras ópticas que tienen pérdidas excepcionalmente bajas (por ejemplo, reducciones en la sensibilidad a microcurvatura de, al menos, 10 veces (por ejemplo, 40X a 100X o más) en comparación con una fibra de modo único que emplea un sistema de revestimiento convencional). La fibra de vidrio de modo único resistente a curvatura de Draka Comteq disponible bajo el nombre comercial BendBrightXS ® emplea un diseño asistido por zanja que reduce las pérdidas de microcurvatura. [0030] La figura 1 representa este resultado excepcional mediante la comparación de la fibra de modo único ejemplar antes mencionada de acuerdo con la presente invención con diversas fibras de modo único que emplean sistemas de recubrimiento. En este sentido, la figura 1 presenta datos de atenuación espectral mediante la medición de la atenuación espectral inicial en la fibra óptica en una bobina de envío, obteniendo de esta manera los picos y valles típicos de la atenuación a través de todo el espectro de longitudes de onda entre los límites indicados. La fibra óptica se enrolla entonces sobre un tambor de diámetro fijo cubierto con papel de lija (es decir, la bobina de medición) como se describe por la prueba de tambor de papel de lija de diámetro fijo IEC (es decir, IEC TR62221, método B), y se obtiene otra curva de atenuación espectral. [0031] La prueba de tambor de papel de lija de diámetro fijo IEC (es decir, IEC TR62221, método B) proporciona una situación de esfuerzo de microcurvatura que afecta a las fibras de modo único incluso a temperatura ambiente. El papel de lija, por supuesto, proporciona una superficie rugosa que somete la fibra óptica a miles, si no millones, de los puntos de esfuerzo. Con respecto a los datos de prueba presentados en la figura 1, una bobina de fibra de diámetro 300 mm se envolvió con papel de lija grado 40 micrómetros con reverso adhesivo (es decir, aproximadamente el equivalente a papel de lija de grano 300) para crear una superficie rugosa. Luego, las muestras de fibra de 400 metros fueron enrolladas a unos 2,940 mN (es decir, una tensión de 300 gf sobre un cilindro de diámetro de 300 mm), y la atenuación espectral se midió a 23°C. [0032] Las curvas mostradas en la figura 1 representan la diferencia entre la curva espectral inicial y la curva cuando la fibra está sobre el tambor de papel de lija; proporcionando de este modo las pérdidas añadidas debidas a esfuerzos de microcurvatura.

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[0033] Los expertos en la técnica reconocerán diseños de cable están ahora empleando tubos de protección de menor diámetro y materiales menos costosos en un esfuerzo para reducir costes. En consecuencia, cuando se utilizan en tales diseños de cables, las fibras ópticas de modo único están menos protegidas y por lo tanto más susceptibles a microcurvatura inducida por esfuerzos. Como se ha señalado, la presente invención proporciona un sistema mejorado de recubrimiento que protege mejor las fibras ópticas contra los esfuerzos causados por las deformaciones mecánicas externas e inducidos por la temperatura, cambiando las propiedades mecánicas de los recubrimientos. [0034] Como se ha señalado, las soluciones convencionales de protección de fibras ópticas implicadas utilizando tubos de protección de gran diámetro, tubos de protección hechos de materiales de alto módulo que resisten la deformación y las tensiones en la fibra, y más fuertes, las camisas de cable más gruesas para resistir deformaciones que pueden pinzar o bien comprimir la fibras ópticas. Estas soluciones, sin embargo, son no sólo costosas, sino que también fallan para hacer frente a las tensiones inducidas por temperatura causadas por cambios en los recubrimientos protectores. En otras palabras, los revestimientos primarios convencionales poseen alto módulo para temperaturas inferiores a sus respectivas temperaturas de transición vítrea. [0035] Como se revela aquí, la fibra óptica de acuerdo con la presente invención incluye un recubrimiento primario que posee módulo más bajo y menor temperatura de transición vítrea que el poseído por recubrimientos primarios de fibra de modo único convencionales. Aun así, la formulación de recubrimiento primario mejorada facilita, no obstante, la producción comercial de la presente fibra óptica a excelentes velocidades de procesamiento (por ejemplo, 1,000 m/min o mayores). A este respecto, el recubrimiento primario empleado para las fibras ópticas de la presente invención posee velocidades de endurecimiento altas -llegar al 50 por ciento de endurecimiento completo para una dosis de UV de alrededor de 0,3 J/cm2, el 80 por ciento de endurecimiento completo para una dosis de UV de alrededor de 0,5 J/cm2, y el 90 por ciento de endurecimiento completo para una dosis de UV de alrededor de 1,0 J/cm2, tal como se mide en una película estándar de 75 micrómetros a 20° C y presión atmosférica (es decir, 760 torr) (es decir, temperatura y presión estándar STP). [0036] La figura 2 representa esquemáticamente la relación observada entre el módulo in situ de un recubrimiento primario y la atenuación (pérdidas añadidas) de la fibra óptica, aquí una fibra de modo múltiple de índice graduado de 50 micrómetros. El módulo del recubrimiento primario se mide endurecido sobre la fibra de vidrio y las pérdidas añadidas se miden utilizando un procedimiento de tambor de papel de lija de diámetro fijo de acuerdo con el informe técnico de sensibilidad a microcurvatura IEC TR62221 y procedimientos de prueba estándar (por ejemplo, IEC TR62221, método B, ed. 1). [0037] Como se apreciará por los expertos en la técnica, las fibras de modo único anteriores, disponibles comercialmente, incluyen típicamente un módulo de Young de 100 a 150 psi medido in situ (es decir, en la fibra). La fibra óptica de acuerdo con la presente invención posee un recubrimiento primario que tiene módulo reducido en comparación con tales recubrimientos primarios disponibles comercialmente. El empleo de un recubrimiento primario de menor módulo proporciona una mejor amortiguación alrededor de la fibra de vidrio. [0038] Aunque un menor módulo del recubrimiento primario in situ se puede lograr por infra-endurecimiento selectivo, la presente invención consigue un recubrimiento primario in situ que tiene módulo más bajo, incluso si se aproxima al endurecimiento completo (es decir, próximo a un endurecimiento completo). A este respecto, el módulo del revestimiento primario in situ de acuerdo con la presente invención es menor de aproximadamente 0,65 MPa (por ejemplo, menor de aproximadamente 95 psi), típicamente menor de aproximadamente 0,5 MPa, y más típicamente menor de 0,4 MPa (por ejemplo, entre aproximadamente 0,3 MPa y 0,4 MPa o entre aproximadamente 40 psi y 60 psi). Se ha determinado que un recubrimiento primario in situ que tiene un módulo de menos de aproximadamente 0,5 MPa, reduce significativamente la sensibilidad a curvatura de la fibra de vidrio. Por otro lado, el módulo del revestimiento primario in situ de acuerdo con la presente invención es típicamente mayor de aproximadamente 0,2 MPa (por ejemplo, 0,25 MPa o más). [0039] Para lograr este módulo reducido en comparación con los recubrimientos de fibra óptica convencionales, el presente recubrimiento primario posee una densidad de reticulación más baja, específicamente una concentración reducida de los grupos acrilato reactivos. Los expertos en la técnica apreciarán que los grupos acrilato se reticulan a través de polimerización por radicales libres durante la foto-iniciación (por ejemplo, el endurecimiento inducido por UV durante las operaciones de estirado). La cinética de reacción impone tasas de endurecimiento reducidas durante el proceso. Naturalmente esto es comercialmente indeseable, y así la presente invención lleva a cabo modificaciones de procesamiento para proporcionar la tasa de endurecimiento satisfactoria del recubrimiento primario de bajo módulo. [0040] Existen al menos dos componentes del proceso de endurecimiento que retardan la velocidad de polimerización del recubrimiento primario. En primer lugar, la combinación de (i) temperaturas de curado de alta debidas por exposición a alta intensidad, entorno UV y (ii) la reacción de polimerización exotérmica ralentiza la tasa de endurecimiento observada del recubrimiento primario. En segundo lugar, la proximidad junto a lámparas de UV apiladas, en efecto, crea repetidos períodos de foto-iniciación rápidamente superpuestos. La tasa de reacción de los grupos acrilato en virtud de esta configuración es igualmente retardada un resultado algo contrario a la intuición. Con respecto a esto último, disponiendo (es decir, colocando) lámparas UV para aumentar el período entre exposiciones consecutivas a UV, aumenta significativamente el grado de endurecido del recubrimiento en comparación con otros procesos convencionales que emplean la misma velocidad de estiramiento y dosis de UV. De esta manera, es posible procesar el módulo reducido, del recubrimiento primario de acuerdo con la presente invención de una manera que alcanza el endurecimiento casi completo a altas velocidades de estirado de fibra, que son necesarios para un proceso comercialmente viable. Un ejemplo de método y aparato para endurecer una fibra recubierta se da a conocer en la comúnmente cedida patente US Nº 7,322,122

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[0041] La dependencia de la temperatura del módulo es una consideración importante para garantizar que el recubrimiento primario proporciona una mayor protección a microcurvatura para aplicaciones FTTx. Un recubrimiento primario que tiene bajo módulo sólo a temperatura ambiente sería inadecuado porque la utilización en el campo expondrá la fibra óptica a microcurvatura debida a esfuerzos para temperaturas ambientales extremas (por ejemplo, -40° C e inferiores). Por lo tanto, un recubrimiento primario adecuado de acuerdo con la presente invención posee una temperatura de transición vítrea excepcionalmente baja de modo que el recubrimiento primario se mantiene suave y protector en condiciones ambientales extremadamente frías.

Ejemplo I (Comparación de las propiedades mecánicas)

[0042] Las figuras 3 y 4, respectivamente representan las propiedades mecánicas dinámicas de un recubrimiento primario comercial típico (es decir, el recubrimiento primario convencional) y un recubrimiento primario ejemplar utilizado en la fabricación de las fibras ópticas de acuerdo con la presente invención. El recubrimiento primario convencional era un acrilato de uretano endurecible por radiación UV proporcionado por DSM Desotech (Elgin, Illinois) bajo el nombre comercial DeSolite ® DP1007, El recubrimiento primario ejemplar de acuerdo con la presente invención (es decir, empleado para formar las fibras ópticas de la presente invención) era un acrilato de uretano endurecible por radiación UV proporcionado por DSM Desotech (Elgin, Illinois) bajo el nombre comercial DeSolite ® DP 1011. [0043] Los datos para el recubrimiento primario convencional se obtuvieron en un analizador dinámico mecánico (DMA) a una tasa de tensión oscilatoria de 1 Hz. Al hacer esto, la deformación se mantuvo dentro de la región lineal del comportamiento de tensión-deformación. La muestra de recubrimiento primario convencional se curó en poliéster para formar una película estándar de 75 micrómetros. Una dosis de UV de 1 J/cm2 se aplicó usando una bombilla de mercurio-halogenuro que funciona a una 300 W/ de salida. Esta exposición UV era suficiente para asegurar que el recubrimiento estaba en la meseta de la curva dosis-módulo. [0044] Haciendo referencia a la figura 3, los datos muestran el módulo de equilibrio será de aproximadamente 1,5 MPa, medido en una película de 75 micrómetros. En una fibra de vidrio (es decir, in situ), este recubrimiento primario convencional típicamente endurece bien para un módulo de alrededor de 0,8 MPa, un nivel indicativo de muchos recubrimientos primarios de fibra óptica de modo único de la industria. Los expertos en la técnica apreciarán que las mediciones de módulo de recubrimientos primarios más blandos tienden a ser menores en una fibra de vidrio (es decir, in situ) en comparación con los encontrados en una película de 75 micrómetros. [0045] La temperatura de transición vítrea del recubrimiento primario convencional se estima por el pico en tan® es aproximadamente -30° C. Por lo tanto, el recubrimiento primario convencional (y formulaciones similares) se comportará como un polímero vítreo a temperaturas extremadamente bajas (por ejemplo, menos de -40° C, en particular menores de -50° C). (Aunque la tensión inducida por esfuerzo es dependiente del tiempo a bajas temperaturas, la temperatura de transición vítrea estimada es una propiedad comparativa útil.) [0046] Una muestra del recubrimiento primario ejemplar de acuerdo con la presente invención fue igualmente endurecido en poliéster para formar una película de 75 micrómetros comparable. Como anteriormente, una dosis de UV de 1 J/cm2 se aplicó al recubrimiento primario usando una bombilla de mercurio-halogenuro funcionando a una 300 W / de salida. Como se ha indicado, la figura 4 representa las propiedades mecánicas dinámicas del recubrimiento primario ejemplar de acuerdo con la presente invención. [0047] El recubrimiento primario de ejemplo según la presente invención exhibió un módulo de equilibrio justo por debajo de 1 MPa en la película endurecida. El módulo in situ (es decir, medido en la fibra de vidrio), estaba comprendido entre aproximadamente 0,3 MPa y 0,4 MPa. Esto es significativamente menor que las mediciones de módulo respectivas para el recubrimiento primario convencional. [0048] La temperatura de transición vítrea del recubrimiento primario ejemplar de acuerdo con la presente invención se estima por el pico en tan δ en menos de aproximadamente -50°C (por ejemplo, aproximadamente -60°C). Esta se encuentra, al menos, aproximadamente 20°C por debajo de la temperatura de transición vítrea del recubrimiento primario convencional comparativo. En consecuencia, los recubrimientos primarios de acuerdo con la presente invención proporcionan una relajación de tensión mucho más rápida durante las oscilaciones de temperatura. [0049] Como se establece en los ejemplos 2 y 3 (a continuación), se utilizaron dos métodos diferentes para evaluar las respectivas sensibilidades microcurvatura de las fibras de vidrio recubiertas con (i) un recubrimiento primario comercial típico (es decir, el recubrimiento primario convencional) y (ii) un recubrimiento primario ejemplar de acuerdo con la presente invención. Como en el ejemplo 1 (anterior), el recubrimiento primario convencional era un acrilato de uretano endurecible por radiación UV proporcionado por DSM Desotech (Elgin, Illinois) bajo el nombre comercial DeSolite ® DP1007, y el recubrimiento primario de ejemplo de acuerdo con la presente invención (es decir, empleado para formar fibras ópticas de la presente invención) era un acrilato de uretano endurecible por radiación UV proporcionado por DSM Desotech (Elgin, Illinois) bajo el nombre comercial DeSolite ® DP 1011, [0050] Cada método de ensayo proporciona condiciones de tensión lateral intensificadas. Además, después de medir el efecto sobre la atenuación a temperatura ambiente, las estructuras de prueba estuvieron a temperatura ciclica para determinar las pérdidas añadidas inducidas por tales oscilaciones de temperatura.

Ejemplo 2 (Comparación de Sensibilidad a microcurvatura)

[0051] El primer método de ensayo empleado fue un procedimiento de tejido-cesta, de ciclos de temperatura conocido por los expertos en la técnica. De acuerdo con este procedimiento de ensayo, la fibra óptica se enrolla a aproximadamente 490 mN (es decir, una tensión de 50 gf en un cilindro de cuarzo de 300 mm de con una “capa” de 6

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9 mm). Sobre el tambor de cuarzo se enrollaron cincuenta capas para crear numerosos cruces de fibra a fibra. El procedimiento de prueba para el ejemplo 2 era una adaptación de la norma IEC TR62221, método D. [0052] Los expertos en la técnica apreciarán que, a temperatura ambiente, tales cruces de fibra pueden a veces producir pérdidas añadidas (por ejemplo, si la fibra óptica es muy sensible), pero que típicamente se observa poca o ninguna pérdida añadida. En consecuencia, el tambor (con la fibra enrollada) estuvo a ciclos de temperatura dos veces desde aproximadamente una temperatura ambiente hasta (i) -40º C, (ii) -60º C, (iii) +70° C, y (iv) +23° C (es decir, temperatura ambiente) mientras que se hacían mediciones de pérdidas a 1,550 nanómetros. En ambos ciclos de temperatura, la atenuación de la fibra se midió después de una hora para cada temperatura de ensayo. [0053] La figura 5 representa los resultados ejemplares para las fibras de vidrio de modo único recubiertas con, respectivamente, un recubrimiento primario convencional (es decir, DeSolite ® DP1007) y un recubrimiento primario de ejemplo de acuerdo con la presente invención (es decir, DeSolite ® DP 1011). Los especímenes de fibra respectivos fueron elegidos para que coincidan con la geometría de recubrimiento, el diámetro de campo modal, y la longitud de onda de corte. Correspondientemente, las fibras ópticas respectivas emplean diferentes formulaciones de recubrimientos secundarios coloreados. [0054] En resumen, el recubrimiento primario convencional y el recubrimiento primario ejemplar según la presente invención, proporcionan ambos una buena protección contra tensiones de microcurvatura a 23° C. Además, para 40° C, la fibra óptica que tiene el recubrimiento primario convencional mostró sólo pequeñas pérdidas añadidas. (Al parecer, a -40 ° C, el recubrimiento primario convencional proporciona la protección adecuada contra microflexión por reducción de tensión en un plazo razonable, a pesar de que esto estaba cerca de su temperatura de transición vítrea.) A modo de comparación, la fibra óptica de acuerdo con la presente invención se mostró esencialmente sin pérdidas añadidas para -40°C (es decir, mejor rendimiento). [0055] Sin embargo, a -60° C la fibra óptica que tiene el recubrimiento primario convencional mostró pérdidas añadidas significativas. (Esta temperatura extrema era muy inferior a la temperatura de transición vítrea del recubrimiento primario convencional.) A modo de comparación, la fibra óptica de acuerdo con la presente invención se mostró esencialmente sin pérdidas añadidas a -60° C, que está próxima a la temperatura de transición vítrea de esta forma de realización del recubrimiento primario de acuerdo con la presente invención. Example 3 (Comparison of Microbending Sensitivity)

[0056] El segundo método de ensayo emplea entornos más agresivos (es decir, condiciones) con el fin de evaluar las respectivas sensibilidades a microcurvatura de (i) una fibra óptica que posee un recubrimiento primario comercial típico (es decir, el recubrimiento primario convencional) y (ii) una fibra óptica que posee un recubrimiento primario ejemplar de acuerdo con la presente invención. [0057] En particular, el segundo método modificado el ensayo de tambor de papel de lija de diámetro fijo IEC (es decir, IEC TR62221, método B), para proporcionar una situación de tensión de microcurvatura suficientemente fuerte para afectar a las fibras de modo único incluso a temperatura ambiente (es decir, una superficie del tambor más rugosa que la utilizada para medir los datos representados en la figura 1). Para ello, un tambor de cuarzo de diámetro 300 mm fue envuelto con papel de lija de grano 220 de reverso adhesivo (es decir, aproximadamente el equivalente a un papel de lija de 66 micrones de grado) para crear una superficie rugosa. [0058] Para una condición de prueba inicial, cada una de las muestras de fibra respectivas se enrolló en una sola capa a aproximadamente 980 mN (es decir, una tensión de 100 gf en un cilindro de cuarzo de 300-mm de diámetro). En una condición de prueba modificado, tres (3) de cada una de las muestras de fibra respectivas se enrolló en una sola capa a aproximadamente 1470 mN (es decir, una tensión de 150 gf en un cilindro de cuarzo de 300 mm de diámetro). Por lo tanto, en comparación con la primera condición de ensayo, la segunda condición de prueba aumentó la tensión de bobinado en un 50 por ciento. [0059] Utilizando muestras de fibra coincidentes (como con el ensayo de ciclos de temperatura/tejido-cesta del ejemplo 2), se midió la atenuación de la fibra después de enrollar a temperatura ambiente (es decir, 23 ° C) para cada condición de ensayo. Así, el tambor (con 400 metros de fibra enrollada) estuvo a ciclos de temperatura desde aproximadamente temperatura ambiente hasta (i) -40º C, (ii) -60º C, y (iii) 23 ° C (es decir, próxima a temperatura ambiente), mientras que se hacían mediciones de pérdidas a 1550 nanómetros, utilizando un reflectómetro óptico de dominio de tiempo (OTDR). [0060] Las diversas muestras de cada tipo de fibra óptica se midieron inicialmente a 23° C sobre las bobinas originales (es decir, antes del enrollado sobre la superficie rugosa del tambor para establecer la atenuación espectral de referencia), entonces se sometieron a las rigurosas condiciones de prueba antes mencionadas durante una hora para cada temperatura. La atenuación de la fibra se midió después de una hora (como en el ejemplo 2) para cada temperatura de ensayo. [0061] La figura 6, un diagrama de líneas, y la figura 7, un diagrama de caja, representan resultados ejemplares bajo estas más rigurosas condiciones de ensayo de fibras ópticas de modo único que incluyen un recubrimiento primario convencional (es decir, acrilato de uretano endurecible por UV DP1007 DeSolite ®) y de fibras ópticas de modo único que incluyen un revestimiento primario ejemplar de acuerdo con la presente invención (es decir, acrilato de uretano endurecible por radiación UV DeSolite ® DP 1011). [0062] La figura 6, por ejemplo, muestra que, en comparación con las fibras ópticas convencionales, las fibras ópticas ejemplares de acuerdo con la presente invención poseen una sensibilidad reducida a microcurvatura (es decir, una reducción de alrededor del 40 al 60 por ciento). [0063] Del mismo modo, la figura 7 muestra que, en comparación con las fibras ópticas convencionales, las fibras ópticas ejemplares según la presente invención, poseen una sustancialmente reducida sensibilidad a microcurvatura para una tensión de bobinado superior (es decir, 150 gf en un cilindro de cuarzo de 300 mm de diámetro). La figura 7 ilustra así que el revestimiento primario de ejemplo de acuerdo con la presente invención (es decir, acrilato de

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uretano endurecible por UV DeSolite ® DP 1011) promueve rendimiento a microcurvatura tanto significativamente reducido como significativamente más uniforme. [0064] De acuerdo con lo anterior, se ha encontrado que, en comparación con un sistema de recubrimiento convencional, el presente sistema de recubrimiento proporciona una mejora significativa a microcurvatura cuando se utiliza en combinación con una fibra de vidrio de modo único convencional. [0065] Se ha encontrado, además, que el emparejamiento de una fibra de vidrio insensible a curvatura (por ejemplo, fibras de vidrio de modo único de Draka Comteq disponibles bajo el nombre comercial BendBrightXS ®) y un recubrimiento primario que tiene muy bajo módulo (por ejemplo, el producto de acrilato de uretano endurecible por radiación UV de DSM Desotech proporcionado bajo el nombre comercial DeSolite ® DP 1011) logra fibras ópticas que tienen pérdidas excepcionalmente bajas. Se llevaron a cabo pruebas adicionales, luego, para demostrar las drásticas e inesperadas reducciones en la sensibilidad a microcurvatura proporcionadas de acuerdo con la presente invención.

Ejemplo 4 (comparación sensibilidad a microcurvatura)

[0066] Las sensibilidades a microcurvatura respectivas se midieron para las fibras ópticas ejemplares, incluyendo (i) una fibra de vidrio de modo único convencional con un recubrimiento comercial convencional, (ii) una fibra de vidrio insensible a curvatura con un recubrimiento comercial convencional, y (iii) una fibra de vidrio insensible a curvatura (por ejemplo, fibras de vidrio de modo único de Draka Comteq disponibles bajo el nombre comercial BendBrightXS ®) con el recubrimiento de acuerdo con la presente invención (por ejemplo, sistema de recubrimiento marca Color-LockXS de Draka Comteq). [0067] La figura 8 demuestra que la fibra óptica de acuerdo con la presente invención, concretamente, incluyendo una fibra de vidrio insensible a curvatura (por ejemplo, fibras de vidrio de modo único de Draka Comteq disponibles bajo el nombre comercial BendBrightXS ®) y un recubrimiento primario que tiene muy bajo módulo (por ejemplo, el producto de DSM Desotech de acrilato de uretano endurecible por UV proporcionado bajo el nombre comercial DeSolite ® DP 1011), proporciona pérdidas por atenuación excepcionalmente bajas comparada con otras fibras ópticas. Además, esta fibra óptica resistente a curvatura exhibe pequeña dependencia de longitud de onda dentro de la ventana de transmisión comprendida entre 1400 nanómetros y 1700 nanómetros, y esencialmente no está afectada por las condiciones de ensayo de inducción de microcurvatura a través del espectro de ensayo. [0068] La figura 8 presenta datos de atenuación espectral ejemplares obtenidos siguiendo el IEC TR62221, método B (tambor de diámetro fijado). De acuerdo con IEC TR62221, método B, la atenuación espectral inicial se midió en una muestra de 440 metros de fibra óptica enrollada sobre una bobina de transporte (es decir, obteniendo picos y valles típicos de la atenuación a través de todo el espectro de longitudes de onda entre los límites mostrados). La fibra óptica se enrolla aproximadamente a 3 N sobre una bobina de medición de 300 mm de diámetro envuelta con, papel de lija de grado 40 micrómetros con reverso adhesivo (es decir, aproximadamente el equivalente a papel de lija de grano 300), y obteniéndose otra curva de atenuación espectral. [0069] Al igual que las curvas presentadas en la figura 1, las curvas representadas en la figura 8 representan, a 23° C, la diferencia entre la curva espectral inicial y la curva cuando la fibra está sobre el tambor de papel de lija de diámetro fijo, proporcionando de este modo las pérdidas añadidas debidas a tensiones por microcurvatura (es decir, diferencial de atenuación a través de la gama espectral).

Ejemplo 5 (Comparación sensibilidad a microcurvatura)

[0070] Las respectivas sensibilidades a microcurvatura se midieron bajo rigurosas condiciones de prueba para fibras ópticas ejemplares, incluyendo (i) una fibra de vidrio de modo único convencional con un recubrimiento comercial convencional y (ii) una fibra de vidrio insensible a curvatura (por ejemplo, fibras de vidrio de modo único de Draka Comteq disponibles bajo el nombre comercial BendBrightXS ®) con el recubrimiento según la presente invención (por ejemplo, el sistema de recubrimiento marca ColorLockXS de Draka Comteq). [0071] La figura 9 demuestra que, incluso en condiciones extremadamente duras, la fibra óptica de acuerdo con la presente invención, a saber, incluyendo una fibra de vidrio insensible curvatura (por ejemplo, fibras de vidrio de modo único Draka Comteq disponibles bajo el nombre comercial BendBrightXS ®) y un recubrimiento primario con muy bajo módulo (por ejemplo, el producto de acrilato de uretano endurecible por UV de DSM Desotech proporcionado bajo el nombre comercial DeSolite ® DP 1011), proporciona pérdidas de atenuación sorprendentemente bajas en comparación con otras fibras ópticas. [0072] El procedimiento de prueba para el ejemplo 5 fue una adaptación de IEC TR62221, método B. Por este ensayo de tambor de papel de lija de diámetro fijo IEC modificado, un tambor de cuarzo de 300 mm de diámetro se envolvió con papel de lija de reverso adhesivo de grano 180 (es decir, aproximadamente el equivalente a papel de lija de 78 micrones de grado) para crear una superficie incluso más rugosa que la descrita en el ejemplo 3 (más arriba). Entonces, muestras de fibra de 440 metros fueron enrolladas en una sola capa aproximadamente a 1470 mN (es decir, una tensión posterior controlada de 150 gf sobre el cilindro de cuarzo de 300mm de diámetro, utilizando un aparato de bobinado de fibra óptica Delachaux), y se midió la atenuación espectral. [0073] La figura 9 presenta los datos de ciclo de temperatura ejemplares para tres muestras de fibra de modo único estándar (es decir, una fibra de vidrio de modo único convencional con un recubrimiento comercial convencional) y tres muestras de fibra óptica de acuerdo con la presente invención (es decir, una fibra de vidrio insensible a curvatura con el revestimiento mejorado de acuerdo con la presente invención). Como se ha señalado, 440 metros de fibra óptica se enrollan sobre el antes mencionado tambor de diámetro fijado cubierto con papel de lija. Una hora

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después de enrollado, se midió la atenuación de la fibra a temperatura ambiente (es decir, 23° C) usando un reflectómetro óptico de dominio de tiempo (OTDR). Entonces, el tambor (con 440 metros de fibra enrollados) estuvo a ciclos de temperatura desde aproximadamente temperatura ambiente hasta (i) -40° C y (ii) -60°C en una cámara de temperatura controlada. La atenuación de la fibra a 1550 nanómetros se midió mediante un OTDR después de una hora de equilibrado a ambas -40°C y -60°C. [0074] La sensibilidad a microcurvatura (Sm) puede ser descrita como αR/T, donde α es el aumento de atenuación sobre el tambor (dB/km), siendo R el radio del tambor fijo (mm), y T es la tensión de bobinado aplicada a la fibra (N). Véase, por ejemplo, Informe Técnico IEC TR62221 (sensibilidad a microcurvatura). Además de los parámetros α,R y T, sin embargo, la métrica de sensibilidad da microcurvatura obtenida a partir de la prueba de tambor de papel de lija de diámetro fijo depende de la rugosidad del papel de lija utilizado en el tambor de medición. [0075] La tabla 1 (siguiente) presenta la métrica de sensibilidad a microcurvatura obtenida a partir de los datos de atenuación (a una longitud de onda de 1550 nanómetros) representada en la figura 9 (es decir, empleando papel de lija de grano 180). La tabla 1 muestra que, en comparación con una fibra de modo único estándar convencional, la fibra óptica de acuerdo con la presente invención proporciona una sensibilidad a microcurvatura que es de aproximadamente 2X-10X inferior para 23°C y aproximadamente 2X-5X inferior para -40°C:

TABLA 1 (Sensibilidad a microcurvatura)

Fibra óptica (Color recubrimieno)

23°C (dB/km)/(N/mm) -40°C (dB/km)/(N/mm) -60°C (dB/km)/(N/mm)

SMF convencional (azul)

139,9 220,6 331,8

SMF convencional 2 (azul)

261,0 329,7 417,9

SMF convencional (aguamarina)

104,3 161,9 228,0

BendBrightXS® w/ ColorLockXS (teja)

35,8 76,5 163,4

BendBrightXS®.w/ ColorLockXS (rojo)

30,1 70,6 144,2

BendBrightXS® w/ ColorLockXS (aguamarina)

42,7 84,7 116,4

Ejemplo 6 (Comparación de sensibilidad a microcurvatura)

[0076] Las respectivas sensibilidades a microcurvatura se midieron además para fibras ópticas ejemplares, incluyendo (i) una fibra de vidrio de modo único convencional con un recubrimiento comercial convencional y (ii) una fibra de vidrio insensible a curvatura (por ejemplo, fibras de vidrio de modo único de Draka Comteq disponible bajo el nombre comercial BendBrightXS ®) con el recubrimiento de acuerdo con la presente invención (por ejemplo, el sistema de recubrimiento de marca ColorLockXS de Draka Comteq). [0077] El procedimiento de ensayo para el ejemplo 6 fue una adaptación de la norma IEC TR62221, método B. Para este ensayo de tambor con papel de lija de diámetro fijado IEC, un tambor de cuarzo de 300 mm de diámetro fue envuelto con papel de lija de reverso adhesivo de grano 220 (es decir, aproximadamente el equivalente a papel de lija de 66 micrones de grado) para crear una superficie rugosa como la descrita en el ejemplo 3, Cada una de las muestras de fibra se enrolló en una sola capa aproximadamente a 1470 mN (es decir, una tensión de 150 gf sobre un cilindro cuarzo de 300 mm de diámetro). En comparación con las condiciones de ensayo del ejemplo 5, las condiciones de ensayo del ejemplo 6 emplean papel de lija de grado más fino (es decir, de grano 220 en lugar de grano 180). [0078] Como en el ejemplo 3, utilizando muestras de fibra correspondientes, se midió la atenuación de la fibra después de enrollarla a temperatura ambiente (es decir, 23° C). Entonces, el tambor (con alrededor de 400 metros de fibra enrollada) estaba a ciclos de temperatura desde aproximadamente temperatura ambiente hasta (i) -40º C,

(ii) -60º C, y (iii) 23 ° C (es decir, próxima a temperatura ambiente) mientras que se hacían mediciones de pérdidas para 1550 nanómetros, utilizando un reflectómetro óptico de dominio de tiempo (OTDR). [0079] Tres (3) muestras de cada tipo de fibra óptica se midieron inicialmente a 23° C sobre las bobinas originales (es decir, antes de bobinar sobre la superficie del tambor rugosa para establecer la atenuación espectral de referencia) y luego se sometieron a las rigurosas condiciones de ensayo anteriores durante una hora para cada temperatura. La atenuación de la fibra se midió después de una hora para cada temperatura. [0080] La figura 10 representa resultados ejemplares de fibras ópticas de modo único que incluyen un recubrimiento primario convencional (es decir, acrilato de uretano endurecible por UV DeSolite ® DP1007) y para fibras de vidrio insensibles a curvatura (por ejemplo, fibras de vidrio de modo único de Draka Comteq disponibles bajo el nombre comercial BendBrightXS ®) que incluyen un revestimiento primario que tiene muy bajo módulo (es decir, el producto de acrilato de uretano endurecible por UV de DSM Desotech proporcionado bajo el nombre comercial DeSolite ® DP 1011).

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[0081] La figura 10 demuestra que la fibra óptica de acuerdo con la presente invención, a saber, fibras de vidrio de modo único de Draka Comteq disponible bajo el nombre comercial BendBrightXS ® con un recubrimiento primario que tiene muy bajo módulo (por ejemplo, el producto de acrilato de uretano endurecible por radiación UV de DSM Desotech proporcionado bajo la nombre comercial DeSolite ® DP 1011), proporciona pérdidas de atenuación excepcionalmente bajas en comparación con las fibras ópticas de modo único estándar (SSMF). [0082] Además, las figuras 11 y 12 representan respectivamente la atenuación y la sensibilidad a microcurvatura a una longitud de onda de 1550 nanómetros como una función del número de MAC (es decir, diámetro de campo modal dividido por la longitud de onda de corte) para diversas fibras ópticas ejemplares de acuerdo con el ensayo de tambor de papel de lija de diámetro fijado IEC (es decir, IEC TR62221, método B). Los datos de atenuación respectivos representados en la figura 11 (pérdidas añadidas) y la figura 12 (sensibilidad a microcurvatura) se obtuvieron a 23° C bajo las condiciones de ensayo descritas anteriormente con respecto a la figura 1 (es decir, muestras de fibra de 400 metros se enrollaron aproximadamente a 2940 mN (es decir, una tensión de 300 gf) sobre una bobina de fibra de 300 mm de diámetro, envuelta con, papel de lija de reverso adhesivo de grado 40 micrómetros). [0083] La figura 11 muestra que la fibra de vidrio de modo único resistente a curvatura de Draka Comteq disponible bajo el nombre comercial BendBrightXS ® en combinación con el sistema de revestimiento marca ColorLockXS de Draka Comteq ofrece un excelente rendimiento con respecto a las pérdidas añadidas. [0084] La figura 12 muestra que la fibra de vidrio de modo único resistente a curvatura de Draka Comteq disponible bajo el nombre comercial BendBrightXS ® en combinación con el sistema de recubrimiento de marca ColorLockXS de Draka Comteq proporciona sensibilidad a microcurvatura superiores (es decir, sensibilidad microcurvatura de 0,01 a 0,03 (dB/km)/ (gf/mm)). [0085] Las fibras ópticas de acuerdo con la presente invención típicamente incluyen, además, un recubrimiento secundario robusto para proteger el recubrimiento primario y la fibra de vidrio de daños durante la manipulación y la instalación. Por ejemplo, el recubrimiento secundario puede tener un módulo comprendido entre aproximadamente 800 y 1,000 MPa (por ejemplo, aproximadamente 900 MPa), medido sobre una película estándar de 75 micrómetros. Como se describe aquí, este recubrimiento secundario puede ser tintado como un código de color o, preferiblemente, puede ser inclusivo de color para proporcionar la identificación sin la necesidad de un proceso de entintado separado. [0086] En una forma de realización de acuerdo con la presente invención, el recubrimiento secundario, que rodea el revestimiento primario para de esta manera proteger la estructura de la fibra, presenta un sistema inclusivo de coloración (es decir, que no requiere una capa adicional de tinta a añadir para codificación de color). Los colores, que se ajusten a las normas de Munsell para código de color de fibra óptica, se ven resaltados por el brillo y la visibilidad en condiciones de poca luz (por ejemplo, en sombra profunda o en espacios cerrados, tales como pozos de registro) y se distinguen fácilmente a contraluz y fondos oscuros. [0087] Además, el recubrimiento secundario presenta una superficie que proporciona una excelente interfaz con material de matriz de cinta de modo que la matriz se separa fácilmente de la fibra coloreada de una manera que no sacrifica la robustez. Las propiedades mecánicas del recubrimiento secundario coloreado están equilibradas con las del recubrimiento primario de modo que, en el desnudado por calor, el material compuesto revestimiento/matriz se separa limpiamente de las fibras de vidrio. [0088] Empleando fibra de vidrio de modo único resistente a curvatura de Draka Comteq disponible bajo el nombre comercial BendBrightXS ® con el sistema de doble recubrimiento presente, que incluye un recubrimiento primario de bajo módulo, se ha hallado reducir la sensibilidad a microcurvatura entre aproximadamente uno a dos órdenes de magnitud en relación a la fibra de modo único estándar (SSMF) para las frecuencias de transmisión principales de 1,550 nanómetros y 1,625 nanómetros. Como se ha señalado, tal fibra óptica no sólo proporciona una extraordinaria resistencia a microcurvatura y macrocurvatura, sino que también cumple con la norma UIT-T G.657, los requisitos A / B UIT-T G.652,D. [0089] En particular, fibra de vidrio de modo único resistente a curvatura de Draka Comteq disponible bajo el nombre comercial Bend-BrightXS ® (por ejemplo, mejorada con sistema de recubrimiento de marca ColorLockXS de Draka Comteq) proporciona resistencia a macroflexión requerida para curvas prolongadas con un radio tan pequeño como cinco (5) milímetros, con una probabilidad de fallo estimada menor de dos (2) roturas por millón de curvas circulares completas (es decir, 360°) de más de 30 años en un entorno adecuadamente protegido. Estas fibras ópticas resistentes a curvatura facilitan el rápido despliegue de cables pequeños y flexibles para entrega de la fibra hasta locales/negocio/hogar (es decir, FTTx) en virtud de la capacidad de la fibra óptica para mantener una transmisión sin pérdidas a través de pequeños radios de curvatura. Los cables que emplean tales fibras ópticas resistentes a curvatura pueden encaminarse alrededor de curvas cerradas, grapadas al bastidor de la construcción, en espiral, y se emplean por lo demás en entornos exigentes manteniendo la señal transmisión clara y fuerte. [0090] Las fibras ópticas insensibles a curvatura de acuerdo con la presente invención facilitan la reducción en el diámetro global de la fibra óptica. Como se apreciará por los expertos en la técnica, una fibra óptica de diámetro reducido es rentable, requiriendo menos materia prima. Además, una fibra óptica de diámetro reducido requiere menos espacio de despliegue (por ejemplo, dentro de un tubo de protección y/o cable de fibra óptica), facilitando de este modo el aumento de número de fibras y/o la reducción del tamaño del cable. [0091] Los expertos en la técnica reconocerán que una fibra óptica con un recubrimiento primario (y un recubrimiento secundario opcional y/o capa de tinta) tiene típicamente un diámetro exterior de entre aproximadamente 235 micrómetros y aproximadamente 265 micrómetros (µm). El componente de fibra de vidrio en sí (es decir, el núcleo de vidrio y capas de revestimiento que lo rodean) tiene típicamente un diámetro de

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aproximadamente 125 micrómetros, de tal manera que el espesor total del recubrimiento está típicamente comprendido entre aproximadamente 55 micrómetros y 70 micrómetros. [0092] Con respecto a la fibra óptica de acuerdo con la presente invención, el componente de fibra de vidrio tiene típicamente un diámetro exterior de aproximadamente 125 micrómetros. Con respecto a las capas de recubrimiento que rodean la fibra óptica, el recubrimiento primario tiene típicamente un diámetro exterior comprendido entre aproximadamente 175 micrómetros y aproximadamente 195 micrómetros (es decir, un espesor de recubrimiento primario comprendido entre aproximadamente 25 micrómetros y 35 micrómetros) y teniendo típicamente el recubrimiento secundario un diámetro exterior comprendido entre aproximadamente 235 micrómetros y aproximadamente 265 micrómetros (es decir, un espesor de recubrimiento secundario de entre aproximadamente 20 micrómetros y 45 micrómetros). Opcionalmente, la fibra óptica de acuerdo con la presente invención puede incluir una capa de tinta más externa, que es típicamente de entre dos y diez micrómetros. [0093] En una realización alternativa, una fibra óptica según la presente invención puede poseer un diámetro reducido (por ejemplo, un diámetro exterior de entre aproximadamente 150 micrómetros y 230 micrómetros). En esta configuración alternativa de fibra óptica, el espesor del recubrimiento primario y/o el recubrimiento secundario se reduce, mientras que el diámetro del componente de fibra de vidrio se mantiene en aproximadamente 125 micrómetros. A modo de ejemplo, en tales realizaciones, la capa de recubrimiento primario puede tener un diámetro exterior de entre aproximadamente 135 micrómetros y aproximadamente 175 micrómetros (por ejemplo, aproximadamente 160 micrómetros), y la capa de recubrimiento secundario puede tener un diámetro exterior de entre aproximadamente 150 micrómetros y aproximadamente 230 micrómetros (por ejemplo, más de aproximadamente 165 micrómetros, tal como 190 a 210 micrómetros más o menos). En otras palabras, el diámetro total de la fibra óptica se reduce a menos de aproximadamente 230 micrómetros (por ejemplo, aproximadamente 200 micrómetros). [0094] Como se discutió previamente, la combinación de (i) un sistema de recubrimiento de acuerdo con la presente invención con (ii) una fibra de vidrio que tiene un perfil de índice de refracción que proporciona en sí mismo resistencia curvatura (por ejemplo, baja sensibilidad macrocurvatura) se ha encontrado que proporciona reducciones inesperadamente superiores en sensibilidad a microcurvatura. De hecho, las fibras de vidrio insensible a curvatura son especialmente adecuadas para utilizarse con el sistema de recubrimiento de la presente invención (por ejemplo, sistema de recubrimiento marca ColorLockXS de Draka Comteq). Los respectivos perfiles de índice de refracción de las fibras de vidrio insensibles a curvatura ejemplares (es decir, diseños de vidrio insensibles a curvatura ejemplares) se discuten a continuación. [0095] Como se entenderá por los expertos en la técnica, un perfil de índice de refracción de una fibra óptica es una representación gráfica del valor del índice de refracción como una función del radio de la fibra óptica. Convencionalmente, la distancia r al centro de la fibra se muestra a lo largo del eje de abscisas, y la diferencia entre el índice de refracción y el índice de refracción del revestimiento de la fibra se muestra a lo largo del eje de ordenadas. El perfil de índice de refracción de la fibra óptica se refiere como un perfil de "salto", perfil "trapezoidal", perfil "parabólico", o perfil "triangular" para gráficos que tienen las respectivas formas de un salto, un trapecio, una parábola, o un triángulo. Estas curvas son generalmente representativas del perfil de índice teórico o de referencia (es decir, conjunto de perfiles) de la fibra. Las restricciones de fabricación de fibra y la tensión pueden conducir a un perfil ligeramente diferente. [0096] Una fibra óptica incluye convencionalmente un núcleo óptico, cuya función es transmitir y, posiblemente, amplificar una señal óptica, y un revestimiento óptico, cuya función es confinar la señal óptica dentro del núcleo. Para este propósito, los índices de refracción nc del núcleo y del revestimiento exterior ng son tales que nc> ng. Como es bien sabido, la propagación de una señal óptica en una fibra óptica de modo único se divide en un modo fundamental (es decir, el modo dominante, conocido como LP01) guiado en el núcleo y en modos secundarios (es decir, modos de revestimiento) guiada sobre una cierta distancia en el conjunto de núcleo-revestimiento. [0097] Convencionalmente, las fibras de índice de salto se utilizan como fibras de línea para los sistemas de transmisión de fibra óptica. Estas fibras ópticas presentan una dispersión cromática y una pendiente de dispersión cromática correspondientes a recomendaciones específicas de telecomunicaciones. Como se ha señalado, para la compatibilidad entre los sistemas ópticos de los diferentes fabricantes, la Unión Internacional de Telecomunicaciones (UIT) ha establecido una recomendación con referencia a normas de la UIT-T G.652, que debe ser satisfecha por una fibra de modo único estándar (SSMF). [0098] Esta norma G.652 para fibras de transmisión, recomienda, inter alia, un rango nominal de 8,6 micrómetros a 9,5 micrómetros para el diámetro de campo modal (MFD) a una longitud de onda de 1310 nanómetros, que pueden variar en +/-0,4 micrómetros debido a tolerancias de fabricación; un máximo de 1,260 nanómetros de longitud de onda de corte del cableado; una gama de 1300 nanómetros a 1324 nanómetros para la longitud de onda de cancelación de dispersión (indicada como λ0); y una pendiente máxima de la dispersión cromática de 0,092 ps/ (nm2

• km) (es decir, ps/nm2/km). [0099] La longitud de onda de corte del cableado se mide convencionalmente como la longitud de onda a la que la señal óptica ya no es de modo único después de propagación sobre 22 metros de fibra, tales como se define por el subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional bajo la norma IEC 60793-1-44, [0100] En la mayoría de los casos, el modo secundario más resistente a pérdidas por curvatura es el modo LP11, La longitud de onda de corte del cable es, por lo tanto, la longitud de onda más allá del cual el modo LP11 se debilita suficientemente después de propagación sobre 22 metros de fibra. El método propuesto por la norma implica tener en cuenta que la señal óptica es de modo único cuando la atenuación del modo LP11 es mayor que o igual a 19,3 dB.

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[0101] Además, como se señaló anteriormente, es deseable reducir la sensibilidad a curvatura de fibras ópticas para su utilización como fibras de terminación. Las soluciones típicas para reducir las pérdidas por curvatura son influir en el valor MAC. Para una fibra dada, el llamado valor MAC se define como la relación entre el diámetro de campo modal de la fibra a 1550 nanómetros y la longitud de onda de corte efectiva λceff. La longitud de onda de corte efectiva se mide convencionalmente como la longitud de onda para la que la señal óptica ya no sea de modo único después de propagación sobre dos metros de fibra tal como se define por el subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional en virtud de la norma IEC 60793-1-44, El valor MAC se utiliza para evaluar el rendimiento de la fibra, en particular para conseguir un compromiso entre el diámetro de campo modal, la longitud de onda de corte efectiva, y las pérdidas por curvatura. [0102] A este respecto, la figura 13 representa los resultados experimentales que ilustran las pérdidas por curvatura a una longitud de onda de 1625 nanómetros con un radio de curvatura de 15 milímetros en una fibra SSMF respecto del valor MAC a una longitud de onda de 1550 nanómetros. La figura 13 muestra que el valor MAC influye en la curvatura de fibra y que estas pérdidas por curvatura pueden reducirse disminuyendo el valor MAC. [0103] Una fibra de vidrio insensible a curvatura ejemplar para su utilización la presente invención se da a conocer en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0127878 A1, La combinación de (i) una fibra de vidrio insensible a curvatura que tiene el perfil de índice de refracción como se describe en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0127878 A1 y un revestimiento de acuerdo con la presente invención pueden lograr fibras ópticas que tienen reducciones excepcionales en la sensibilidad a microcurvatura. [0104] La fibra de vidrio insensible a curvatura descrita en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0127878 A1 (es decir, la "fibra divulgada") incluye un núcleo central, un primer revestimiento interior, un segundo revestimiento interior enterrado profundamente que contiene germanio, y un revestimiento exterior. A pesar de que el germanio se utiliza como un dopante para aumentar el índice de la sílice, la presencia de germanio en el revestimiento enterrado profundamente hace que sea posible aumentar el coeficiente elástico-óptico del revestimiento enterrado. Por lo tanto, cuando se aplican tensiones a la fibra, en particular cuando la fibra se somete a curvatura o a micro-curvatura, la presencia del revestimiento enterrado profundamente que contiene germanio, limita los efectos de las tensiones sobre los cambios en el índice de refracción de la fibra. Por consiguiente, las pérdidas ópticas se reducen cuando dichas tensiones se aplican a una fibra que tiene un segundo revestimiento interno enterrado profundamente que contiene germanio. [0105] Más particularmente, la fibra de transmisión óptica posee (i) un núcleo central que tiene una diferencia de índice �n1 con un revestimiento óptico exterior; (ii) un primer revestimiento interior que tiene una diferencia de índice �n2 con el revestimiento exterior; (iii) un segundo revestimiento interno enterrado tiene una diferencia de índice �n3 con el revestimiento exterior de menos de -3,10 a 3, y (iv) que contiene germanio en una concentración en peso de entre el 0,5 por ciento y el 7 por ciento. [0106] De acuerdo con una forma de realización de la fibra, la diferencia de índice �n3 del segundo revestimiento interno con el revestimiento exterior es mayor que -15x10-3, La diferencia de índice entre el núcleo central y el primer revestimiento interior (�n1 -�n2) puede estar comprendida entre 3,9x10-3 y 5,9x10-3, De acuerdo con otra forma de realización, el segundo revestimiento enterrado tiene un radio de entre 12 micrómetros y 25 micrómetros. [0107] El núcleo central puede tener un radio de entre 3,5 micrómetros y 4,5 micrómetros, y mostrar una diferencia de índice con el revestimiento exterior de entre 4,2x10-3 y 6,1x10-3, [0108] Aún en otra realización, el primer revestimiento interno tiene un radio de entre 7,5 micrómetros y 14,5 micrómetros, mostrando una diferencia de índice con el revestimiento exterior comprendida entre -1,2x10-3 y 1,2x10

3,

[0109]La fibra aquí revelada puede describirse en términos de la integral I1 del núcleo central que está definida como:

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y, en realizaciones preferidas, se encuentra comprendida entre 17x10-3 micrómetros y 24x10-3 micrómetros. [0110] En cuanto a la otra característica, a una longitud de onda de 1310 nanómetros, la presente fibra muestra una pendiente de dispersión cromática de 0,093 ps/nm2/km o menos. La presente fibra también puede mostrar (i) cancelación de dispersión cromática para una longitud de onda comprendida entre 1300 nm y 1324 nm y/o (ii) una longitud de onda de corte de cable de 1,260 nanómetros o menor. [0111] La fibra óptica revelada puede ser descrita adicionalmente en términos de sus pérdidas por curvatura bajo varias condiciones de funcionamiento. Para una longitud de onda de 1625 nanómetros, las pérdidas por curvatura, para un enrollamiento de 100 vueltas alrededor de un radio de curvatura de 15 milímetros son de 1 dB o menos. Para una longitud de onda de 1625 nanómetros, la presente fibra muestra unas pérdidas por curvatura, para un enrollamiento de 1 vuelta alrededor de un radio de curvatura de 11 milímetros, de 0,5 dB o menos. En este sentido, de nuevo para una longitud de onda de 1625 nanómetros, la presente fibra muestra pérdidas de curvatura con un enrollamiento de 1 vuelta alrededor de un radio de curvatura de 5 milímetros, de 2 dB o menos. Finalmente, referida a otra característica de esta fibra óptica, para una longitud de onda de 1625 nanómetros, la fibra óptica revelada muestra pérdidas por microcurvatura, medidas por el denominado método de tambor de diámetro fijo, de 0,8 dB / km

o menos. 12

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[0112] Más particularmente, la fibra de vidrio insensible a curvatura revelada en la publicación de solicitud de patente US 2007/0127878 A1, tiene un núcleo central, un primer revestimiento interno, y un segundo, revestimiento interno enterrado. Por revestimiento enterrado se entiende una porción radial de una fibra con un índice de refracción que es menor que el índice del revestimiento exterior. El segundo revestimiento interior, enterrado, tiene una diferencia de índice con el revestimiento exterior que es menor de -3x10-3 y puede llegar a -15x10-3, También, el revestimiento enterrado contiene germanio en una concentración en peso de entre el 0,5 por ciento y el 7 por ciento. [0113] Tal como es en sí conocido, una fibra óptica se obtiene mediante estiramiento de una preforma. Por ejemplo, la preforma puede ser un tubo de vidrio (sílice pura) de muy alta calidad que forma parte del revestimiento exterior y rodea el núcleo central y los revestimientos interiores de la fibra; este tubo puede entonces ser conformado como manguito o rellenado para aumentar su diámetro antes de proceder con la operación de estirado en una torre estirado. Para fabricar la preforma, el tubo se monta de manera generalmente horizontal y se mantiene en su posición por sus dos extremos mediante barras de cristal en un torno; el tubo se hace girar entonces y se calienta localmente para depositar los componentes que determinan la composición de la preforma. Esta composición determina las características ópticas de la futura fibra. [0114] La deposición de componentes en el tubo se conoce comúnmente como "dopado", es decir, se añaden "impurezas" a la sílice para modificar su índice de refracción. De aquí que, el germanio (Ge) o el fósforo (P) que aumentan el índice de refracción de la sílice, son utilizados a menudo para dopar el núcleo central de la fibra. Además, el flúor (F) o el boro (B) bajan el índice de refracción de la sílice, utilizándose a menudo para formar revestimientos enterrados o como co-dopantes junto con el germanio cuando se desea compensar el aumento del índice de refracción en un revestimiento fotosensible. [0115]Una preforma con un revestimiento enterrado es difícil de fabricar. El flúor no se incorpora fácilmente en sílice cuando se calienta más allá de una cierta temperatura, mientras que una alta temperatura es requerida para la fabricación de vidrio. El compromiso entre la alta temperatura necesaria para la fabricación de vidrio y la baja temperatura que promueve la incorporación adecuada de flúor hace que sea prácticamente imposible obtener índices mucho menores que el de la sílice. [0116] Aquí se propone para la fabricación de la preforma de la presente fibra, utilizar una técnica de PCVD (deposición química en fase de vapor asistida por plasma), ya que permite reacciones a temperaturas más bajas que las técnicas convencionales (CVD, VAD, OVD) mediante la ionización de los componentes de la reacción. Esta técnica de fabricación se describe en las patentes US RE 30,635 y 4,314,833; esta técnica permite mayor incorporación de flúor en la sílice con el fin de formar revestimientos enterrados profundamente. [0117] La utilización de la técnica de PCVD para fabricar la fibra aquí revelada también hace que sea posible añadir germanio al revestimiento enterrado. Como se ha indicado anteriormente, el germanio aumenta el índice de refracción de la sílice; por lo tanto es generalmente altamente desaconsejable incorporar el mismo en un tramo de fibra para la que se pretende obtener un índice de refracción más bajo que el de la sílice. La PCVD hace que sea posible, sin embargo para producir un alto número de iones de flúor muy reactivos, lo que hace posible añadir germanio a la reacción y, no obstante, obtener un revestimiento interior enterrado. [0118] Por tanto, la presente fibra contiene germanio dentro del conjunto de revestimientos interiores, incluyendo el revestimiento con un índice de refracción menor de -3x10-3, La presencia de germanio en el revestimiento enterrado modifica la viscosidad de la sílice y el coeficiente elástico-óptico de esta capa de revestimiento. [0119] La figura 14 ilustra un perfil de índice para esta fibra de transmisión. El perfil ilustrado es un perfil establecido, es decir, representa el perfil teórico de la fibra. La fibra realmente obtenida después de la elaboración de una preforma posiblemente tenga un perfil sustancialmente diferente. [0120] La fibra de transmisión de modo único incluye (i) un núcleo central que tiene una diferencia de índice �n1 con un revestimiento exterior que sirve como un revestimiento óptico; (ii) un primer revestimiento interior que tiene una diferencia de índice �n2 con el revestimiento exterior; y (iii) un segundo revestimiento interno que está profundamente enterrado y que tiene una diferencia de índice �n3 con el revestimiento exterior. Los índices de refracción del núcleo central, del primer revestimiento, y del segundo revestimiento internos son esencialmente constantes en toda su anchura; por tanto el perfil establecido es realmente de una fibra de modo único. La anchura del núcleo se define por su radio r1 y la anchura de los revestimientos por sus respectivos radios r2 y r3 exteriores. [0121] Para definir un perfil de índice establecido de una fibra óptica, generalmente se toma como referencia el índice del revestimiento exterior. Los valores del índice del núcleo central, revestimientos enterrados y el anillo (es decir, el primer revestimiento interno) se le dan como diferencias de índice �n1, 2, 3, En general, el revestimiento exterior está formado de sílice, pero este revestimiento exterior puede doparse para aumentar o reducir su índice de refracción, por ejemplo, para modificar las características de propagación de la señal. [0122] Cada tramo del perfil de fibra puede, por tanto, definirse utilizando integrales que asocien las variaciones de los índices respecto del radio de cada tramo de fibra. [0123] Para la presente fibra pueden ser definidas tres integrales. Los valores de integración I1 representan la superficie del núcleo, I2 la superficie del primer revestimiento interior e I3 la superficie del segundo revestimiento interior enterrado. La expresión "superficie" no debe interpretarse geométricamente, si no correspondiendo a un valor teniendo en cuenta dos dimensiones. Estas tres integrales pueden expresarse como sigue:

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5 [0124] La siguiente tabla 2 proporciona los valores límite de los radios y las diferencias de Índice, y los valores límite de la integral I1 requeridos para que la fibra muestre pérdidas a curvatura y pérdidas microcurvatura reducidas mientras que cumplen los criterios de propagación óptica de la norma G.652 para fibras de transmisión. Los valores indicados en la tabla corresponden a los perfiles establecidos de las fibras.

10 TABLA 2

r1 (µm)

r2 (µm) r3 (µm) r1/r2 �n1(x10-3) �n2(x10-3) �n3(x10-3) �n1–�n2 I1 (µm(x10-3)

3,5

7,5 12,00 0,27 4,2 -1,2 -15 3,9 17

4,5

14,5 25,0 0,5 6,2 1,2 -3 5,9 24

[0125] El valor de la integral I1 del núcleo central influye sobre la forma y el tamaño del modo de propagación fundamental de la señal en la fibra. Un valor de integral para el núcleo central de entre 17 x 10-3 micrómetros y 24 x

15 10-3 micrómetros hace posible, en particular, mantener un diámetro de campo modal que sea compatible con la norma G.652. [0126] La siguiente tabla 3 da ejemplos de posibles perfiles de índice para la fibra de transmisión revelada. La primera columna asigna una referencia a cada perfil. Las siguientes columnas dan los valores de los radios de cada tramo (r1 a r3); y las siguientes columnas dan los valores de las diferencias de índices para cada sección con el

20 revestimiento exterior (�n1 a �n3). Los valores del índice se miden a la longitud de onda de 633 nanómetros.

TABLA 3

Ejemplo

r1 (µm) r2 (µm) r3 (µm) �n1 (x10-3) �n2 (x10-3) �n3 (x10-3)

1

2,86 6,90 13,24 5,41 2,00 -3,70

2

3,86 9,50 15 5,31 0,45 -5,0

3

4,02 9,55 15 5,31 0,45 -5,0

4

3,86 8,66 15 5,41 0,85 -5,0

25 [0127] La presente fibra de transmisión, que tiene un perfil de índice como el descrito anteriormente, muestra la reducción de pérdidas por curvatura y pérdidas por microcurvatura a longitudes de onda útiles. Además, la presente fibra cumple los criterios de la norma G.652, Tablas III y IV siguientes ilustran las características ópticas simuladas para fibras de transmisión correspondientes a los perfiles de índice de la tabla 3, [0128] En la tabla 4, columna uno, se reproducen las referencias de la tabla 3, Las siguientes columnas, para cada

30 perfil de la fibra, dan los valores de la longitud de onda de corte efectiva λceff, la longitud de onda de corte de cable λCC, los diámetros de campo modal 2W02 para las longitudes de onda 1310 nanómetros y 1550 nanómetros, la longitud de onda de cancelación de dispersión cromática λ0, La pendiente de dispersión P0 a λ0, y las dispersiones cromáticas C para las longitudes de onda de 1550 nanómetros y 1,625 nanómetros. [0129] En la tabla 5, columna uno, se reproducen las referencias de la tabla 4, La siguiente columna muestra los

35 valores MAC a una longitud de onda de 1550 nanómetros. Las tres columnas siguientes dan los valores BL para pérdidas por curvatura para los respectivos radios de curvatura de 5, 11, y 15 milímetros a una longitud de onda de 1625 nanómetros. La siguiente columna, para un radio de 15 milímetros, da las pérdidas por curvatura relativas normalizadas con respecto a las pérdidas por curvatura estándar de una fibra SSMF con el mismo valor MAC a una longitud de onda de 1550 nanómetros. La penúltima columna indica las pérdidas por microcurvatura obtenidas con el

40 ensayo de matriz-clavija (10 clavijas de 1,5 milímetros) a una longitud de onda de 1550 nanómetros. [0130] La prueba de matriz-clavija utiliza una matriz de diez clavijas pulidas, de diámetro 1,5 milímetros y separadas por 1 cm. La fibra es bobinada a través de la matriz ortogonalmente al eje de las clavijas. La fibra y la matriz se presionan entre dos placas rígidas revestidas con una capa de aproximadamente 3 milímetros de espuma de polietileno de alta densidad. Las capas del conjunto (placas, matriz, fibra) se colocan en posición horizontal y el

45 conjunto se cubre con un peso de 250 gramos. La última columna indica las pérdidas por microcurvatura medidas por el método de tambor de diámetro fijo a una longitud de onda de 1625 nanómetros. Este método se describe en las recomendaciones técnicas de la Comisión Electrotécnica Internacional, 86A subcomité bajo la referencia IEC TR62221, El diámetro del tambor utilizado es de 60 cm; el tambor está cubierto con papel de lija extrafino. Los valores (BL) de las pérdidas por curvatura se indican a una longitud de onda de 1625 nanómetros.

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TABLA 4

N

λceff (µm) λCC (µm) 2W02 @ 1310nm (µm2) 2W02 @ 1550nm (µm2) λ0 (nm) P0 (ps/nm2/k m) C @ 1550nm (ps/ nm/km) C @ 1625nm (ps/ nm/km)

1

1,13 <1,26 9,10 10,18 1308 0,097 19,2 23,9

2

1,23 <1,26 9,16 10,36 1312 0,091 18,1 22,9

3

1,25 <1,26 9,01 10,13 1318 0,089 17,3 22,0

4

1,25 <1,26 9,00 10,08 1318 0,091 17,8 22,5

TABLA 5

N°

MAC @1550nm BL R=5mm @1625nm (dB/vuelta) BL R=11mm @1625nm (dB/vuelta) BL R=15mm @1625nm (dB/100 vueltas) BLrel R=15mm @1625nm BLm Pinarray test @1550nm (dB) BLm Drum method @1625nm (dB/km)

1

9,0 ≤5 ≤2 1/5

2

8,4 2 ≤0,5 ≤1 1/5 0,025 ≤0,8

3

8,1 1 ≤0,1 ≤ 0,4 1/5 ≤0,025 ≤0,8

4

8,1 1 ≤0,1 ≤0,4 1/5 ≤0,025 ≤0,8

[0131] En la tabla 4 puede verse que los ejemplos 2 a 4 cumplen efectivamente con la norma G.652; el ejemplo 1 muestra una pendiente de dispersión P0 que está levemente fuera de la norma G.652, [0132] En particular, la fibra de los ejemplos 2 a 4 muestra cancelación de dispersión cromática para una longitud de onda de entre 1,300 nanómetros y 1,324 nanómetros; esto es conforme a la norma G.652, La fibra de los ejemplos 2 a 4 también muestra, para una longitud de onda de 1310 nanómetros, una pendiente de dispersión cromática que es 0,093 ps/nm2 km o menor, lo cual cumple con la norma G.652, También la fibra de los ejemplos 2 a 4 muestra una longitud de onda de corte de cable que es 1,260 nanómetros o menor, el cumplimiento de los criterios de la norma

G.652 que requiere una longitud de onda de corte de cableado de 1,260 nanómetros o menor. [0133] Además, en la tabla 5, puede verse que los ejemplos 2 a 4, exhiben pérdidas por curvatura claramente mejoradas respecto de las pérdidas de la fibra de transmisión estándar SSMF. Las pérdidas por microcurvatura han sido también mejoradas. [0134] Los gráficos de las figuras 15a, 15b, y 15c, muestran mediciones de pérdidas por curvatura obtenidas con las fibras ópticas descritas, así como las mediciones de pérdidas por curvatura de fibras estándar. Las mediciones se corresponden con radios de curvatura R = 5 mm, R = 11 mm y R = 15 mm a una longitud de onda de 1625 nanómetros. Las pérdidas por curvatura aquí se dan al final de un bucle (para R = 5 mm y R = 11 mm) o al final de 100 bucles (para R = 15 mm). [0135] La figura 16a muestra las pérdidas por microcurvatura para las fibras ópticas reveladas y caracterizadas por la prueba de clavija-matriz, medidas a una longitud de onda de 1550 nanómetros. Los valores de pérdidas por microcurvatura se muestran en relación con el valor MAC a una longitud de onda de 1550 nanómetros para las diferentes fibras SSMF y para la fibra de vidrio revelada en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0127878 A1, [0136] La figura 16b muestra las pérdidas por microcurvatura utilizando la prueba del tambor de diámetro fijo respecto de la longitud de onda para una fibra SSMF y para la fibra reveladas que tienen valores MAC, a una longitud de onda de 1550 nanómetros, de respectivamente 8,11 y 8,31, [0137] Los gráficos de las figuras 16a y 16b muestran claramente además que la sensibilidad a microcurvatura de la presente fibra se reduce notablemente con respecto a la de una fibra SSMF. En la figura 16a, puede observarse que las pérdidas por microcurvatura (prueba matriz-clavija) medida para la fibra revelada en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0127878 A1, que tiene un valor MAC de 8,44 a una longitud de onda de 1550 nanómetros, asciende a 0,025 dB, mientras que las pérdidas por microcurvatura son diez veces más altos para una fibra SSMF con el mismo valor MAC. También puede verse en la figura 16b que las pérdidas por microcurvatura (método de tambor fijo) para la fibra divulgada aumenta mucho más lentamente con la longitud de onda que en una fibra SSMF que tenga sin embargo un mayor valor MAC, a la longitud de onda 1550 nanometros. En este gráfico, puede verse que la presente fibra garantiza una sensibilidad a microcurvatura hasta longitudes de onda largas, mayores de 1,650 nanómetros, que es equivalente a la sensibilidad que puede garantizarse para una fibra SSMF hasta una longitud de onda de 1550 nanómetros. [0138] La presente fibra de transmisión puede ser fabricada mediante estiramiento de una preforma que tiene uno de los perfiles de índice anteriormente descritos. Los perfiles de preforma pueden hacerse, por ejemplo, a partir de un manguito de sílice en el que se depositan capas de sílice dopado. La deposición puede realizarse por una deposición química en fase de vapor asistida por plasma (PCVD), tipo de método de deposición mencionado anteriormente. Esta deposición química en fase de vapor asistida por plasma (PCVD) es particularmente adecuada

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para la obtención de una capa de revestimiento interior enterrada para la presente fibra. En realizaciones preferidas, esta capa de revestimiento enterrada contiene germanio en una concentración en peso entre el 0,5 por ciento y el 7 por ciento. La concentración en peso de germanio es preferiblemente de entre el 0,5 por ciento y el 1,5 por ciento ya que esto permite un equilibrio óptimo entre menores costes y mayor facilidad de fabricación, por un lado y las buenas características de la fibra por el otro lado. [0139] Otra fibra de vidrio insensible a curvatura de ejemplo para su utilización en la presente invención se revela en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0280615 A1, La combinación de (i) una fibra de vidrio insensible a curvatura con el perfil de índice de refracción como se describe en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0280615 A1 y un recubrimiento de acuerdo con la presente invención puede conseguir fibras ópticas que tienen reducciones excepcionales en la sensibilidad a microcurvatura. [0140] La fibra de vidrio insensible a curvatura revelada en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0280615 A1 (es decir, la "fibra divulgada"), abarca a un perfil de índice de salto en particular con una primera sección muy deprimida y una segunda sección débilmente deprimida. Con una estructura de este tipo, es posible reducir efectivamente las pérdidas por curvatura para MAC constante, minimizando al mismo tiempo fuertemente los modos de fuga de un orden superior. Por lo tanto, a diferencia de las fibras de la técnica anterior que tiene una estructura de índice salto con una sección deprimida, esta fibra revelada tiene una longitud de onda de corte de cable que sigue siendo menor de 1260 nanómetros. Así, esta fibra divulgada cumple con la norma G.652, [0141] Más particularmente y como se representa esquemáticamente en la figura 17, la fibra óptica de transmisión 10 descrito incluye: un núcleo central 11 que tiene una diferencia de índice (�n1) con un revestimiento óptico exterior 16; un primer revestimiento interno intermedio 12 que tiene una diferencia de índice (�n2) con el revestimiento óptico exterior 16; un primer revestimiento interno deprimido 13 que tiene una diferencia de índice (�n3) con el revestimiento óptico exterior 16 que es menor que o igual a -5 x 10-3; un segundo revestimiento interno intermedio 14 que tiene una diferencia de índice (�n4) con el revestimiento óptico exterior 16; un segundo revestimiento interno deprimido 15 que tiene una diferencia de índice (�n5) con el revestimiento óptico exterior 16 que es inferior, en valor absoluto, a la diferencia del índice �n3 entre el primer revestimiento interno deprimido 13 y el revestimiento óptico exterior 16; y en el que, para una longitud de onda de 1625 nanómetros, la fibra óptica 10, tiene pérdidas por curvatura menores que o iguales a 0,1 dB/10 vueltas para un radio de curvatura de 15 milímetros y pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,5 dB/vuelta para un radio de curvatura de 7,5 milímetros. [0142] La fibra de vidrio revelada en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0280615 A1 puede incluir una

o más de las siguientes características: la diferencia de índice entre el segundo revestimiento interno deprimido y el revestimiento óptico exterior está comprendida entre -0,3 x 10-3 y -3 x 10-3; la diferencia de índice entre el núcleo central y el primer revestimiento interno intermedio está comprendida entre 4,5 x 10-3 y 6,0 x 10-3; el núcleo central tiene un radio de entre 3,5 micrómetros y 4,5 micrómetros para una diferencia de índice con el revestimiento óptico

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exterior comprendida entre 5,0 x y 5,6 x ; el primer revestimiento interno tiene un radio intermedio comprendido entre 9 micrómetros y 12 micrómetros; el primer revestimiento interno deprimido tiene un radio de entre 14 y 16 micrómetros; el segundo revestimiento interno intermedio tiene una diferencia índice con el revestimiento óptico exterior, esencialmente nula; el segundo revestimiento interno intermedio tiene un radio de entre 18 micrómetros y 20 micrómetros; el segundo revestimiento interno deprimido tiene un radio de entre 25 micrómetros y 40 micrómetros; pérdidas por curvatura menores que o iguales a 0,1 dB/100 vueltas para un radio de curvatura de 20 milímetros, a la longitud de onda de 1625 nanómetros; pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 1 dB/vuelta para un radio de curvatura de 5 milímetros, a la longitud de onda de 1625 nanómetros; pérdidas por microcurvatura, de acuerdo con el llamado método de tambor de diámetro fijo ("touret à diamètre fixe"), menores de o iguales a 0,8 dB/km a una longitud de onda de 1625 nanómetros; una longitud de onda de corte de cable inferior o igual a 1,260 nanómetros; un diámetro del campo modal comprendido entre 8,6 micrómetros y 9,5 micrómetros para una longitud de onda de 1310 nanómetros; una relación (MAC) entre el diámetro de campo modal de la fibra a 1550 nanómetros y la longitud de onda de corte efectiva (λceff) menor de 8,2; una longitud de onda de dispersión cromática nula λ0 entre 1300 y 1324 nanómetros con una pendiente de dispersión cromática inferior o igual a 0,092 ps/nm2/km para esta longitud de onda. [0143] En cuanto a la fibra de vidrio insensible a curvatura revelada en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0280615 A1 y con referencia a la figura 17, la fibra óptica 10 tiene un núcleo central 11, un primer revestimiento interior intermedio 12, y un primer revestimiento interno deprimido 13, La fibra también tiene un segundo revestimiento interno intermedio 14 y un segundo revestimiento interno deprimido 15, Por revestimiento interno deprimido, se entiende que una porción radial de la fibra 10 tiene un índice de refracción menor que el índice del revestimiento óptico exterior 16, El primer revestimiento interior deprimido 13 tiene una diferencia de índice con el revestimiento óptico exterior 16 que es típicamente menor de -5 x 10-3 pero que puede llegar a -15 x 10-3, El segundo revestimiento interior deprimido 15 tiene una diferencia de índice con el revestimiento exterior 16 menor que con el primer revestimiento interno deprimido 13; esta diferencia de índice está típicamente comprendida entre

0,3 x10-3 y -3 x10-3 . [0144] Como será apreciado por los expertos en la técnica, la figura 17 es una representación esquemática de una fibra ejemplar. La figura 17 se destina a representar las posiciones relativas dentro de la fibra 10 del núcleo central 11 y las capas de revestimiento respectivas 11 a 16, En consecuencia, el núcleo central 11 y las capas de revestimiento 11 a 16 no están necesariamente dibujadas a escala (por ejemplo, el revestimiento exterior 16). [0145] La figura 18 ilustra un perfil de índice para una fibra de transmisión revelada en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0280615 A1, El perfil ilustrado es un perfil establecido (es decir, representativo del perfil teórico

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de la fibra). Las fibras realmente obtenida después del estirado de la fibra a partir de una preforma puede tener un perfil ligeramente diferente. [0146] La fibra de transmisión de índice de salto revelada incluye un núcleo central que tiene una diferencia de índice (�n1) con un revestimiento óptico exterior, que actúa como un revestimiento óptico; un primer revestimiento interno intermedio que tiene una diferencia de índice (�n2) con el revestimiento óptico exterior; un primer revestimiento interno deprimido que tiene una diferencia de índice (�n3) con el revestimiento óptico exterior; un segundo revestimiento interno intermedio que tiene una diferencia de índice (�n4) con el revestimiento óptico exterior y un segundo revestimiento interno deprimido que tiene una diferencia de índice (�n5) con el revestimiento óptico exterior. La diferencia de índice �n5 es en valor absoluto inferior a la diferencia de índice �n3, Los índices de refracción del núcleo central, de los revestimientos deprimidos interiores primero y segundo, y de los primero y segundo revestimientos interiores intermedios son sustancialmente constantes sobre la totalidad de sus anchuras. El perfil establecido es una fibra de índice de salto. La anchura del núcleo se define por su radio (r1) y la anchura de los revestimientos se define por sus respectivos radios exteriores, (es decir, r2 a r5). [0147] Con el fin de definir un perfil de índice establecido de una fibra óptica, el valor de índice del revestimiento exterior se toma generalmente como una referencia. La figura 18 muestra sólo una pequeña parte del revestimiento óptico exterior y está destinada a ilustrar esquemáticamente las diferencias de índice en el núcleo. El revestimiento óptico exterior de índice sustancialmente constante se extiende hasta el exterior de la fibra óptica. En otras palabras, no existe revestimiento óptico adicional que tenga diferentes índices de refracción fuera del revestimiento óptico exterior. Los valores de índice para el núcleo central, los revestimientos interiores deprimidos, y los revestimientos intermedios se muestran como diferencias de índice (�n1, 2, 3, 4, 5). Generalmente, el revestimiento óptico exterior consiste en sílice, pero este revestimiento puede doparse para aumentar o reducir su índice de refracción, (por ejemplo, para cambiar las características de propagación de la señal). [0148] La tabla (siguiente) proporciona valores límite típicos para los radios y las diferencias de índice que dan un perfil de fibra a conseguir, de manera que la fibra reduzca las pérdidas de curvatura, mientras con cumplimiento de los criterios de propagación óptica de la norma G.652 para fibras de transmisión. Los valores r corresponden a perfiles de fibra establecidos:

TABLA 6

r1 (µm)

r2 (µm) r3 (µm) r4 (µm) r5 (µm) Dn1 (10-3) Dn1-Dn2 (10-3) Dn3 (10-3) Dn5 (10-3)

Min

35 9,0 14,0 18,0 25,0 5,0 4,5 -5 -0,3

Max

4,5 12,0 16,0 20,0 40,0 5,6 6,0 -15 -3

[0149] La presencia del segundo revestimiento interno deprimido (r5, �n5), que está menos deprimido que el primer revestimiento interno deprimido; proporciona una limitación de la presencia de modos de fuga capaces de propagarse a lo largo de la fibra e induce un aumento de la longitud de onda de corte efectiva. Mediante la presencia del primer revestimiento interior intermedio (r2, �n2), es posible garantizar el confinamiento apropiado de la señal de modo único en el núcleo central y mantener un diámetro de campo modal compatible con la norma G.652, Mediante la presencia del primer revestimiento interno, profundamente deprimido (r3, �n3), las pérdidas por curvatura pueden reducirse adicionalmente. [0150] La fibra de transmisión revelada en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0280615 A1, que tiene un perfil de índice como el descrito anteriormente, ha reducido las pérdidas de curvatura a longitudes de onda de utilización. [0151] En particular, para una longitud de onda de 1625 nanómetros, la fibra revelada tiene pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,1 dB para un devanado de 100 vueltas alrededor de una bobina con un radio de curvatura de 20 milímetros; pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,1 dB para un devanado de 10 vueltas alrededor de una bobina con un radio de curvatura de 15 milímetros; pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,2 dB para un devanado de una vuelta alrededor de una bobina con un radio de curvatura de 10 milímetros; pérdidas por curvatura inferiores o igual a 0,5 dB para un devanado de una vuelta alrededor de una bobina con un radio de curvatura de 7,5 milímetros; pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 1 dB para un devanado de una vuelta alrededor de una bobina con un radio de curvatura de 5 milímetros. [0152] La fibra revelada tiene pérdidas por curvatura incluso más pequeñas para la longitud de onda de 1550 nanómetros. En particular, para una longitud de onda de 1550 nanómetros, la fibra tiene pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,02 dB para un devanado de 10 vueltas alrededor de una bobona con un radio de curvatura de 15 milímetros; pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,05 dB para un devanado de una vuelta alrededor de una bobina con un radio de curvatura de 10 milímetros; pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,2 dB para un devanado de una vuelta alrededor de una bobina con un radio de curvatura de 7,5 milímetros. [0153] Además, la fibra revelada también tiene pérdidas por microcurvatura reducidas en comparación con una SSMF. Las pérdidas por microcurvatura se pueden estimar con un prueba llamada de rejilla (10 agujas de 1,5 milímetros) en la longitud de onda de 1550 nanómetros. En esta prueba se utiliza una rejilla, formada con diez agujas pulidas, con un diámetro de 1,5 milímetros, y separadas por 1 cm. La fibra pasa a través de la rejilla sobre dos pasajes, ortogonalmente al eje de las agujas. La fibra y la rejilla se presionan entre dos placas rígidas cubiertas con una capa de unos 3 milímetros de espuma de polietileno de alta densidad. Las capas del conjunto (es decir,

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placas, rejilla, fibra) se colocan en posición horizontal y el conjunto se cubre con una masa de 250 gramos. En esta prueba, la fibra tiene las pérdidas por microcurvatura menores o iguales a 0,025 dB a 1550 nanómetros. [0154] Las pérdidas por microcurvatura también pueden ser estimadas por el llamado método de tambor de diámetro fijo a una longitud de onda de 1625 nanómetros. Este método se describe en la recomendación técnica de la Comisión Electrotécnica Internacional del subcomité 86A con la referencia IEC TR-62221, El diámetro del tambor utilizado es de 60 cm; el tambor está cubierto con papel de lija extra fino. Con este método, la fibra revelada tiene pérdidas por microcurvatura menores o iguales a 0,8 dB/km a 1625 nanómetros. [0155] Además, la fibra revelada cumple el criterio de la norma G.652, [0156] En particular, tiene una longitud de onda de corte efectiva (λceff) menor de 1330 nanómetros así que la longitud de onda de corte de cable (λCC) es inferior a 1260 nanómetros, en cumplimiento con la norma G.652, La fibra revelada también tiene un MFD de entre 8,6 micrómetros y 9,5 micrómetros para una longitud de onda de 1310 nanómetros. [0157] La fibra revelada también puede tener una relación de MAC de hasta aproximadamente 8,2, Por tanto, el rendimiento para la fabricación de esta fibra es mejor, porque ya no existe ningún requisito para seleccionar exclusivamente fibras con un MAC menor de 7,9, [0158] La figura 19 ilustra gráficamente las pérdidas por curvatura a 1625 nanómetros frente al radio de curvatura para una SSMF, para una fibra idéntica con la fibra revelada en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0280615 A1, pero sin la segunda sección deprimida, y por dos fibras como revela en la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0280615 A1, [0159] Una primera curva (3A) muestra las pérdidas por curvatura de una SSMF de índice de salto. Esta fibra tiene un MAC de 8,1, Se observa que para pequeños radios de curvatura de menos de 7,5 milímetros, las pérdidas por curvatura aumentan considerablemente y superan el valor de 1 dB para un devanado de una vuelta. Una fibra convencional de este tipo, se utiliza actualmente para transmisiones de larga distancia, por lo que no es muy adecuada para una aplicación FFTH o FTTC, ya que no puede ser enrollada en una caja miniatura de un módulo óptico ni estar sujetas a posibles flexiones accidentales relacionadas con la instalación sin inducir pérdidas ópticas fuertes. [0160] Una segunda curva (3B) muestra las pérdidas por curvatura de una fibra sin segunda sección deprimida alguna. Esta fibra tiene un MAC de 8,2 y cumple con los criterios de la norma G.652, Se observa que para pequeños radios de curvatura de menos de 7,5 milímetros, las pérdidas por curvatura son de menos de 1 dB/vuelta. Por otro lado, las pérdidas por curvatura se mantienen relativamente significativas para radios de curvatura mayores. Por lo tanto, la fibra tiene pérdidas por curvatura del orden de 0,5 dB para un bobinado de diez vueltas alrededor de una bobina con un radio igual a 20 milímetros y del orden de 0,4 dB para un devanado de 100 vueltas alrededor de un carrete con un radio igual a 20 milímetros. Estos valores de pérdidas por curvatura con radios curvatura de 15 milímetros y 20 milímetros de curvatura no permiten que esta fibra sea utilizada en cajas de almacenamiento con tales radios de bobinado. [0161] Una tercera curva (3C) muestra las pérdidas por curvatura de una fibra como la revelada. La fibra correspondiente a esta curva tiene un MAC de 8,2 y cumple los criterios de la norma G.652, Se observa que para pequeños radios de curvatura, de menos de 7,5 milímetros, las pérdidas por curvatura son del orden de 0,4 dB/vuelta, menor que el valor máximo recomendado de 0,5 dB/vuelta; y para un radio de curvatura de 10 milímetros, la fibra revelada tiene pérdidas por curvatura del orden de 0,2 dB/vuelta (es decir, el valor límite superior perseguido). Además, para mayor radio de curvatura, las pérdidas de curvatura permanecen limitadas; por lo tanto, para un radio de curvatura de 15 milímetros, la fibra tiene pérdidas por curvatura del orden de 0,04 dB/10 vueltas, menor que el valor máximo preferido de 0,1 dB/10vuletas; y para un radio de curvatura de 20 milímetros, la fibra revelada tiene pérdidas por curvatura del orden de 0,03 dB/100 vueltas, menor que el valor máximo preferido de 0,1 dB/100 vueltas. [0162] Una cuarta curva (3D) muestra las pérdidas por curvatura de otra fibra de acuerdo con la publicación de solicitud de patente Nº US 2007/0280615 A1, La fibra correspondiente a esta curva tiene un MAC de 8,1 y cumple los criterios de la norma G.652, Se observa que para pequeños radios de curvatura inferiores a 7,5 milímetros, las pérdidas por curvatura son del orden de 0,1 dB/vuelta, menor que el valor máximo recomendado de 0,5 dB/vuelta; y para un radio de curvatura de 10 milímetros, la fibra de comunicación, la fibra revelada tiene pérdidas del orden de 0,07 dB/vuelta, menor que el valor máximo recomendado de 0,2 dB/vuelta. Además, para radios de curvatura mayores, las pérdidas por curvatura permanecen limitadas; por lo tanto, para un radio de curvatura de 15 milímetros, la fibra revelada tiene pérdidas por curvatura del orden de 0,04 dB/10 vueltas, menor que el valor máximo preferido de 0,1 dB/10vueltas; y para un radio de curvatura de 20 milímetros, la fibra revelada tiene pérdidas por curvatura del orden de 0,01 dB/100 vueltas, menor que el valor máximo preferido de 0,01 dB/100 vueltas. [0163] Aún, otra fibra de vidrio insensible a curvatura de ejemplo para su utilización en la presente invención se revela en la publicación de solicitud de patente Nº US 2008/0152288 A1, La combinación de (i) una fibra de vidrio insensible a curvatura que tiene el perfil de índice de refracción como se describe en la publicación de solicitud de patente Nº US 2008/0152288 A1 y un recubrimiento de acuerdo con la presente invención puede conseguir fibras ópticas que tienen reducciones excepcionales EN la sensibilidad a microcurvatura. [0164] La fibra de vidrio insensible a curvatura revelada en la publicación de solicitud de patente Nº US 2008/0152288 A1 (es decir, la "fibra divulgada") posee (i) un núcleo que tiene un radio r1 que incluye al menos dos dopantes de núcleo, donde el núcleo tiene una diferencia de índice de refracción �n1 con un revestimiento óptico exterior (por ejemplo, un revestimiento óptico externo); (ii) un primer revestimiento interior (es decir, un revestimiento intermedio) que tiene un radio r2 y una diferencia de índice de refracción �n2 con el revestimiento exterior; y (iii) un segundo revestimiento deprimido, interior (es decir, una zanja deprimida) que tiene un radio r3 y una diferencia de

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índice de refracción �n3con el revestimiento exterior menor de -3 x 10-3; y en la que la concentración radial de al menos uno de los dopantes de núcleo, varía de manera sustancialmente continua en la región del núcleo. [0165] De acuerdo con realizaciones ejemplares, la fibra revelada puede incluir una o más de las siguientes características adicionales:

•

La concentración radial de, al menos, uno de los dopantes de núcleo varía continuamente a lo largo de toda la región de núcleo;

•

La concentración radial de cada uno de, al menos, dos dopantes de núcleo varía continuamente a lo largo de toda la región del núcleo;

•

La variación radial de, al menos, una concentración de dopante de núcleo es tal que su primera derivada es proporcional a la fracción de potencia radial P (r) de la señal óptica transmitida en la fibra óptica;

•

La fibra óptica tiene, a una longitud de onda de 1550 nanómetros, una anchura de espectro Brillouin espontáneo superior o igual a 100 MHz;

•

La variación de, al menos, una concentración de dopante de núcleo corresponde a una variación de índice de refracción mayor que o igual a 1 x 10-3;

•

Los dopantes de núcleo se seleccionan de entre germanio (Ge), flúor (F), fósforo (P), aluminio (Al), cloro (Cl), boro (B), nitrógeno (N), y/o alcalinos;

•

Uno de los dopantes de núcleo es el germanio (Ge), la concentración de germanio varía radialmente en el núcleo entre aproximadamente el 1 y el 20 por ciento en peso respecto de la composición total del núcleo (es decir, la masa). En otras palabras, para cualquier posición dentro del núcleo, los rangos de concentración de germanio están entre el 1 y el 20 por ciento en peso (es decir, una concentración radial de aproximadamente el 1 al 20 por ciento en peso de germanio).

•

Uno de los dopantes de núcleo es flúor (F), la concentración de flúor varía radialmente en el núcleo entre aproximadamente 0,3 y 8 por ciento en peso respecto de la composición total del núcleo (es decir, la masa). En otras palabras, en cualquier posición dentro del núcleo, los rangos de concentración de flúor se encuentran entre el 0,3 y el 8 por ciento en peso (es decir, una concentración radial de aproximadamente del 0,3 al 8 por ciento peso de flúor).

•

Uno de los dopantes de núcleo es el fósforo (P), la concentración de fósforo varía radialmente en el núcleo entre aproximadamente el 1 y el 10 por ciento en peso respecto de la composición total del núcleo (es decir, la masa). En otras palabras, en cualquier posición dentro del núcleo, los rangos de concentración de fósforo se encuentran entre el 1 y el 10 por ciento en peso (es decir, una concentración radial de aproximadamente el 1 al 10 por ciento en peso de fósforo).

•

El segundo revestimiento deprimido, interior incluye germanio en una concentración radial de entre el 0,5 por ciento en peso y un 7 por ciento en peso respecto de la composición total del segundo revestimiento interno (es decir, la masa). Dicho de otra manera, en cualquier posición dentro del segundo revestimiento interno, la concentración de germanio es de entre aproximadamente el 0,5 y el 7 por ciento en peso.

•

La diferencia de índice de refracción �n3 entre el segundo revestimiento interno y el revestimiento externo es superior a aproximadamente -15 x 10-3;

•

La fibra óptica tiene, a una longitud de onda de 1550 nanómetros, un área efectiva mayor que o igual a 50 µm2;

•

La fibra óptica tiene, a una longitud de onda de 1550 nanómetros, una atenuación menor o igual a 0,3 dB/km;

•

La fibra óptica tiene, a una longitud de onda de 1625 nanómetros, pérdidas por curvatura que son menores de aproximadamente 0,1 dB para una bobinado de diez vueltas alrededor de un radio de curvatura de 15 milímetros; menos de aproximadamente 0,2 dB para un devanado de una vuelta alrededor de un radio de curvatura de 10 milímetros; y menos de aproximadamente 0,5 dB para un devanado de una vuelta alrededor de un radio de curvatura de 7,5 milímetros;

•

La fibra óptica tiene, para una longitud de onda de 1550 nanómetros, pérdidas por curvatura que son menores de aproximadamente 0,02 dB para un bobinado de diez vueltas alrededor de un radio de curvatura de 15 milímetros; menores de aproximadamente 0,05 dB para un devanado de una vuelta alrededor de un radio de curvatura de 10 milímetros; y menores de aproximadamente 0,2 dB para un devanado de una vuelta alrededor de un radio de curvatura de 7,5 milímetros;

•

La fibra óptica tiene, a una longitud de onda de 1625 nanómetros, pérdidas por microcurvatura, medidas por el llamado método de tambor de diámetro fijo, de 0,8 dB/km o menor. [0166] Según un aspecto (y con referencia a la figura 20), la fibra de vidrio insensible a curvatura revelada en la publicación de la Solicitud de patente Nº US 2008/0152288 A1, incluye un núcleo 11 (es decir, la región del núcleo central en la que se guía la señal óptica a transmitir) y una zona de revestimiento para confinar la señal óptica dentro del núcleo 11, La zona de revestimiento incluye un primer revestimiento interior 12, una zanja deprimida 13 (o segundo revestimiento interior deprimido), y un revestimiento exterior 14 (por ejemplo, un revestimiento óptico externo). La zanja deprimida 13 tiene típicamente una diferencia de índice de refracción con el revestimiento exterior 14 que es menor que -3 x 10-3 (por ejemplo, menos de aproximadamente -15 x 10-3). [0167] La región del núcleo de la fibra revelada contiene, al menos, dos agentes de dopado, las concentraciones de los cuales, en efecto, varían de forma continua sobre todo el radio de la región del núcleo. Típicamente, la variación sustancialmente continua de la concentración radial de dopante es progresiva (por ejemplo, aumentando continuamente en una dirección radial) o regresiva (por ejemplo, continuamente decreciente en una dirección radial). Dicho esto, la concentración radial de dopante puede tanto aumentar como disminuir en una dirección radial.

[0168] La variación del primer dopante (por ejemplo, germanio) se compensa por la variación del segundo dopante (por ejemplo, flúor) para obtener un perfil de índice de refracción predeterminado de la región del núcleo. La región

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del núcleo permanece longitudinalmente homogénea a lo largo de la fibra óptica (es decir, las concentraciones de los dopantes de núcleo son constantes a lo largo de la longitud de la fibra óptica). [0169] Como será apreciado por los expertos en la técnica, dependiendo de la aplicación, la fibra óptica tendrá un perfil de índice de refracción objetivo que se define de acuerdo con diversos parámetros (es decir, el diámetro de campo modal, los parámetros de dispersión cromática, la longitud de onda de corte efectiva y el área efectiva). [0170] La variación de la concentración de dopante en dirección radial de la fibra óptica, en particular en su núcleo, amplía el espectro de Brillouin y de ese modo aumenta el umbral de Brillouin. Una variación dopante suave asegura la distribución de energía de manera uniforme para las diferentes concentraciones de dopante y se limitan las pérdidas de fibra. La utilización de, al menos, dos dopantes en la fibra óptica facilita el logro de un perfil de índice de refracción objetivo y reduce el impacto de la reducción de SBS en otros parámetros ópticos, en particular el diámetro de campo modal y los parámetros de dispersión cromática. La fibra revelada posee un perfil de índice de refracción que cumple con el estándar G.652 mencionado. [0171] La figura 14 representa un perfil de índice de refracción nominal de una fibra óptica de transmisión de modo único ejemplar. Como se representa esquemáticamente en la figura 20, la fibra óptica ejemplar 10 incluye (i) un núcleo central 11 que tiene una diferencia de índice de refracción �n1 con un revestimiento exterior 14; (ii) un primer revestimiento interior 12 (es decir, un revestimiento intermedio) que tiene una diferencia de índice de refracción �n2 con el revestimiento exterior 14; y (iii) una zanja deprimida 13 que tiene una diferencia de índice de refracción �n3 con el revestimiento exterior 14, La anchura del núcleo 11 se define por su radio r1 y las anchuras de los revestimientos por su respectivo radio r2 y r3 exterior. [0172] Para definir un perfil de índice de refracción nominal para una fibra óptica, el índice del revestimiento exterior se toma generalmente como una referencia. Los valores del índice del núcleo central y de los revestimientos, que se proporciona como diferencia de índices (es decir, �n1, 2, 3) con el revestimiento exterior. En general, el revestimiento exterior está formado de sílice, pero puede doparse para aumentar o reducir su índice de refracción, tal como para modificar las características de propagación de la señal.

[0173] Por tanto, cada sección del perfil de índice de refracción de la fibra óptica se puede definir utilizando integrales que asocien las variaciones de los índices de refracción con el radio de cada sección de la fibra. Ver figura 20, [0174] Así se pueden definir tres integrales para la fibra óptica, que representan I1 la superficie del núcleo, I2 la superficie del primer revestimiento interior e I3 la superficie del segundo revestimiento interno deprimido. A este respecto, la "superficie" expresión no debe interpretarse geométricamente (es decir, estructuralmente), sino que en su lugar debe entenderse en lugar para describir el área bajo la curva (es decir, r.�n) tal como se representa en la figura 14, [0175] Estas tres integrales pueden expresarse como sigue:

imagen4

los valores límite de la I1 integral requeridos la fibra óptica muestre pérdidas a curvatura y pérdidas a microcurvatura reducidas mientras que se satisfacen los criterios de propagación óptica de la norma G.652 para fibras de transmisión. Los valores proporcionados en la tabla 7 son los perfiles nominales de fibras ópticas ejemplares.

TABLA 7

r1 (µm)

r2 (µm) r3 (µm) r1/r2 ∆n1 (10-3) ∆n2 (10-3) ∆n3 (10-3) ∆n1 -∆n2 (10-3) I1 (µm·10-3)

Min

3,5 7,5 12,0 0,27 4,2 -1,2 -15 3,9 17

Max

4,5 14,5 25,0 -0,5 6,2 1,2 -3 5,9 24

[0177] El I1 integral del núcleo central influye sobre la forma y el tamaño del modo de propagación fundamental de la señal en la fibra óptica. Un valor de integral para el núcleo central de entre 17x10-3 micrómetros y 24x10-3 micrómetros hace posible, en particular, mantener un diámetro de campo modal que sea compatible con la norma

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G.652, Además, la zanja deprimida �n3 hace que sea posible mejorar las pérdidas por curvatura y pérdidas por microcurvatura en SSMF. [0178] La región del núcleo de la fibra descrito incluye, al menos, dos dopantes cuyas concentraciones respectivas varían sustancialmente de manera continua sobre esencialmente toda la región de núcleo mientras se mantiene el perfil de índice de refracción predeterminado de dicha región del núcleo. Los expertos en la técnica apreciarán que la concentración de dopante radial podría ser sin cambios en pequeños incrementos (es decir, segmentos radiales). Dicho esto, como cuestión práctica, la concentración de dopante radial típicamente varía de forma continua sobre el radio del núcleo. Ver figuras 21b y 21c. [0179] Como se ha señalado, esto permite ensanchar el espectro de Brillouin y de ese modo aumentar el umbral de Brillouin. Debido a que la variación de la concentración de dopante se compensa con el fin de mantener un perfil de índice de refracción predeterminado, en particular en la región del núcleo, los criterios de propagación óptica de la norma G.652 no se vean comprometidos por la presencia en el núcleo de, al menos, dos dopantes. Por otra parte, el primer revestimiento interno (�n2, r2) asegura que la potencia óptica permanece en la región del núcleo sin que la zanja deprimida (�n3, r3) afecte negativamente al rendimiento de la potencia óptica. [0180] Para una señal que se propaga en una longitud de onda de 1550 nanómetros, la fibra revelada tiene una anchura de espectro de Brillouin espontáneo que es, al menos, aproximadamente 100 MHz. Un tal espectro de Brillouin ampliado, aumenta efectivamente el umbral de Brillouin por al menos un factor de dos (o en alrededor de tres dB a escala logarítmica) en comparación con una fibra de modo único (SSMF). La fibra revelada consigue un umbral de Brillouin muy superior en comparación con fibras de transmisión estándar con pérdidas de fibra limitadas (por ejemplo, menor de 0,3 dB/km a una longitud de onda de 1550 nanómetros) y sin cambio significativo en los parámetros de transmisión ópticos. [0181] El primer dopante de núcleo (por ejemplo, germanio) se elige para lograr variaciones continuas e intensas en la densidad y elasticidad del material de fibra. De acuerdo con una forma de realización, la distribución radial de la primera concentración de dopante Cd (r), es tal que su primera derivada es proporcional a la fracción de potencia radial P(r) de la señal óptica transmitida en la fibra de acuerdo con la siguiente ecuación (en la que α es una constante):

imagen5

[0182] Esta fracción de potencia radial P(r) se expresa en vatios por metro, la integral de la cual es igual a la potencia total transmitida P de acuerdo con la siguiente relación:

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[0183] De acuerdo con otra forma de realización, la zanja deprimida (es decir, el segundo revestimiento interno) puede incluir germanio en una concentración de entre aproximadamente el 0,5 y el 7 por ciento en peso, típicamente en una concentración de menos de aproximadamente el 1,5 por ciento en peso (por ejemplo, entre aproximadamente el 0,5 y el 1,5 por ciento en peso), incluso si el índice tiene que ser inferior a -3 x 10-3, La presencia de germanio en la zanja deprimida modifica la viscosidad de la sílice y el coeficiente de elasto-óptico de la zanja deprimida, mejorando así la sensibilidad a microcurvatura. [0184] Las figuras 21a, 21b, y 21c se refieren a una fibra óptica a modo de ejemplo como se ha revelado. La fibra óptica de las figuras 21a a 21c posee un perfil de salto de núcleo. El núcleo tiene un valor de índice de refracción constante dado; la zanja deprimida está separada del núcleo mediante un revestimiento interno intermedio (es decir, el primer revestimiento interno). La figura 21a ilustra el perfil de índice de refracción de la fibra óptica a modo de ejemplo utilizando unidades arbitrarias. [0185] Volviendo a las figuras 21b y 21c, la región del núcleo de la fibra incluye un primer dopante, germanio (Ge), que se sabe aumenta el valor del índice de refracción de la sílice, y un segundo dopante, flúor (F), que se sabe disminuye el valor del índice de refracción de la sílice. Las figuras 21b y 21c, ilustran las concentraciones de dopante en porcentaje de peso. La concentración de al menos uno de los dopantes de núcleo varía continuamente esencialmente sobre toda la región de núcleo. [0186] Con respecto a la fibra óptica ejemplar representada en las figuras 21a, 21b, y 21c, ambos dopantes varían de forma continua (y progresivamente) en toda la región del núcleo. La utilización de, al menos, dos dopantes asegura que el perfil de índice de refracción del núcleo se mantiene en un perfil nominal como para lograr las características de transmisión óptica deseables. De hecho, debido a que el segundo dopante puede compensar la variación del índice de refracción introducido por la variación de la concentración del primer dopante, se puede lograr un perfil de índice de refracción objetivo. [0187] La variación de, al menos, una concentración de dopante de núcleo introduce variación de densidad y variación de elasticidad en la sección de fibra óptica que amplía el espectro de Brillouin y de ese modo aumenta el umbral de Brillouin. La variación de la concentración de dopante de núcleo debe ser lo suficientemente amplia como para introducir suficiente variación de densidad y elasticidad con el fin de reducir el SBS. [0188] Los inventores han logrado resultados satisfactorios cuando, al menos, uno de los dopantes de núcleo tiene una variación de la concentración en toda la región del núcleo que corresponde a una variación del índice de refracción que es, al menos, aproximadamente 1x10-3 (es decir, la variación en la concentración de dopante de

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núcleo suficiente para lograr esta variación del índice de refracción si es compensada por otro dopante de núcleo). En otras palabras, la variación de la primera concentración de dopante (es decir, entre las máximas y mínimas concentraciones de dopante radiales) debe ser tal que, sin compensación por un segundo dopante, se logre una variación del índice de refracción en el núcleo de, al menos, aproximadamente 1x10-3, [0189] Como se representa esquemáticamente en las figuras 21b y 21c, la concentración de germanio varía progresivamente desde el 5,8 ciento en peso al 12 por ciento en peso, y la concentración de flúor varía progresivamente desde el 0,1 por ciento en peso al 1,7 por ciento en peso. [0190] La suave y regular variación de la concentración de dopante asegura la distribución de energía de modo uniforme para la diferente concentración de dopante y limita las pérdidas de fibra. Las simulaciones realizadas en una fibra óptica se ejemplifica en las figuras 21a, 21b, y 21c, dan, para una longitud de onda de la señal de 1550 nanómetros, un espectro de Brillouin espontáneo de anchura mayor que 100 MHz y un aumento de potencia de umbral SBS (es decir, el aumento de por lo menos un factor de dos en comparación con una fibra de modo único estándar), y un aumento limitado de pérdidas de Rayleigh de aproximadamente 0,013 dB/km. A pesar de este aumento de las pérdidas de Rayleigh, la fibra revelada mantiene el cumplimiento de la norma G.652, que tiene pérdidas por atenuación de menos de aproximadamente 0,3 dB/km a 1550 nanómetros. [0191] Como se ha indicado, las figuras 21a, 21b y 21c representan un ejemplo de la fibra revelada. Se pueden utilizar dopantes distintos de germanio (Ge) y flúor (F) para lograr una fibra óptica con SBS reducido. En este sentido, la región del núcleo incluye, al menos, dos dopantes que pueden ser seleccionadas a partir de germanio (Ge), flúor (F), fósforo (P), de aluminio (Al), cloro (Cl), boro (B), nitrógeno (N ), y/o metales alcalinos. En la medida en que uno de los dopantes de núcleo sea germanio (Ge), la concentración queda incluida típicamente entre aproximadamente el uno y el 20 por ciento en peso; en la medida en que uno de los dopantes de núcleo sea flúor (F), la concentración es típicamente menos del diez por ciento en peso (por ejemplo, entre aproximadamente el 0,3 y el ocho por ciento en peso); en la medida en que uno de los dopantes de núcleo sea fósforo (P) la concentración queda incluida típicamente entre aproximadamente el uno y el diez por ciento en peso. [0192] La fibra óptica ejemplar representada en las figuras 21a a 21c posee una zanja deprimida para reducir su sensibilidad a pérdidas por curvatura. Por consiguiente, la fibra revelada combina pérdidas bajas por curvatura o y alto umbral de Brillouin. [0193] Convencionalmente, a partir de las enseñanzas de J. BOTINEAU et al., en "Ganancia de Brillouin estimulada efectiva en fibras ópticas de modo único" Electronics Letters, vol. 31, N º 23 (1995), el experto ordinario en la técnica elegiría un perfil de índice de refracción con forma triangular o con forma parabólica para aumentar el umbral de Brillouin y podría aplicar una zanja externa para reducir las pérdidas por curvatura. Este enfoque convencional, sin embargo, hace difícil el cumplimiento de las especificaciones de G.652, [0194] La figura 22 compara cuatro diferentes tipos de formas de perfil de índice de refracción: un perfil de índice de refracción de salto típico sin zanja (es decir, SSMF); un perfil de índice de refracción de núcleo de salto con una zanja en el revestimiento (por ejemplo, la fibra óptica de las figuras 21a a 21c); un perfil de índice de refracción de núcleo triangular con una zanja en el revestimiento; y un perfil de núcleo parabólico con una zanja en el revestimiento. Para cada uno de ellos, se simularon numerosos perfiles de índice de refracción con diferentes diámetros de núcleo y nivel de dopante máximo. [0195] La figura 22 representa la longitud de onda de dispersión nula λ0 y la pendiente de dispersión para longitud de onda de dispersión nula. El área rectangular indica los parámetros de las especificaciones G.652 para esas características ópticas. Se omitieron los perfiles de fibra con longitudes de onda de corte muy altas y las no conformes con el diámetro de campo modal nominal para 1310 nanómetros así como las conformes con las especificaciones G.652, [0196] La figura 22 muestra que la adición de una zanja deprimida a un perfil SSMF restringe la flexibilidad perfil para la producción y por lo tanto aumenta la tasa de rechazo de fibra. Utilizando un perfil de índice de refracción de núcleo triangular con una zanja en el revestimiento da como resultado fibras ópticas que no cumplen con los requisitos de G.652, Un perfil de índice de refracción de núcleo parabólico con una zanja en el revestimiento dan algunas fibras ópticas dentro de las especificaciones G.652, pero la zona de tolerancia es estrecha y pueden esperarse muchos rechazos. [0197] La fibra de vidrio insensible a curvatura revelada en la publicación de solicitud de patente Nº US 2008/0152288 A1 logra reducidas pérdidas por curvatura y microcurvatura, así como un umbral de Brillouin muy superior, en comparación con las fibras ópticas de transmisión estándar. La fibra revelada puede ser utilizada en un módulo receptor de un sistema FTTH o en un módulo transmisor para señales de entrada de alta potencia en un sistema de telecomunicaciones, o en un cable de transmisión óptica de largo recorrido con alta tasa binaria con pérdidas ópticas reducidas. Además, la fibra descrita es compatible con sistemas comercializados, ya que cumple la norma G.652, [0198] En una forma de realización, la fibra revelada muestra, para una longitud de onda de 1310 nanómetros, una pendiente de dispersión cromática de 0,092 ps/ (nm2 • km) o menos; una cancelación de dispersión cromática para una longitud de onda de entre 1,300 y 1,324 nanómetros; y una longitud de onda de corte de cable de 1,260 nanómetros o menor. [0199] En otra forma de realización, la fibra descrito tiene, a una longitud de onda de 1550 nanómetros, un área efectiva superior o igual a 50 µm2, típicamente 80 µm2, y atenuación a 1550 nanómetros menor o igual a 0,3 dB/km. Tal fibra óptica de acuerdo con esta forma de realización es adecuada para utilizarla en la transmisión de datos en sistemas de telecomunicaciones. [0200] A este respecto, un sistema de transmisión óptica ejemplar puede incluir un transmisor óptico que emite señales ópticas en un rango predeterminado de longitud de onda, una fibra óptica de transmisión, y un receptor

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óptico que recibe la señal óptica con una relación señal-ruido (SNR) mejorada, debido a un reducido SBS y aumento de pérdidas de fibra (por ejemplo, atenuación). En comparación con los sistemas convencionales, el transmisor óptico puede dar entrada en la fibra óptica a una señal óptica con potencia superior, la potencia de umbral de Brillouin para la fibra óptica de transmisión, es aumentada, al menos, en un factor de dos en comparación con un SMF convencional. [0201] En aún otra realización, la fibra revelada tiene, a una longitud de onda de 1625 nanómetros, pérdidas por curvatura mejoradas como sigue: menos de aproximadamente 0,1 dB para un bobinado de diez vueltas alrededor de un radio de curvatura de 15 milímetros; menos de aproximadamente 0,2 dB para un devanado de una vuelta alrededor de un radio de curvatura de diez milímetros; y menos de aproximadamente 0,5 dB para un devanado de una vuelta alrededor de un radio de curvatura de 7,5 milímetros. [0202] Igualmente, la fibra revelada tiene, a una longitud de onda de 1550 nanómetros, pérdidas por curvatura mejoradas como sigue: menos de aproximadamente 0,02 dB para un bobinado de diez vueltas alrededor de un radio de curvatura de 15 milímetros; menos de aproximadamente 0,05 dB para un devanado de una vuelta alrededor de un radio de curvatura de diez milímetros; y menos de aproximadamente 0,2 dB para un devanado de una vuelta alrededor de un radio de curvatura de 7,5 milímetros. [0203] Además, para longitudes de onda de hasta 1625 nanómetros, la fibra revelada demuestra pérdidas por microcurvatura de menos de aproximadamente 0,8 dB/km medidas por el llamado método de tambor de diámetro fijo. Por consiguiente, tal fibra óptica resulta adecuada para aplicación en módulos ópticos o cajas de almacenamiento para su utilización en sistemas FTTH o FTTC. [0204] Aún otra fibra de vidrio insensible a curvatura ejemplar para utilización en la presente invención se describe en la solicitud de patente US Nº 6,1/112,006, La combinación de (i) una fibra de vidrio insensible a curvatura que tiene el perfil de índice de refracción como se describe en la solicitud de patente US Nº 61/112, 006 y el revestimiento de acuerdo con la presente invención puede conseguir fibras ópticas que tienen una sensibilidad a microcurvatura inducidas por tensión prácticamente insignificante. [0205] La fibra de vidrio insensible a curvatura revelada en la solicitud de patente US Nº 61/112,006 (es decir, la "fibra revelada") incluye un núcleo central, un revestimiento intermedio y una zanja deprimida. El perfil de índice de refracción está optimizado para mejorar las pérdidas por curvatura por un factor de diez en relación con las limitaciones impuestas por la norma G.657,B, al tiempo que conserva un diámetro de campo modal compatible con la norma G.652 y garantizando una atenuación suficiente del modo LP11, [0206] En particular, la superficie del núcleo, así como la superficie y el volumen de la zanja deprimida, se optimizan para mejorar considerablemente las pérdidas por curvatura. La superficie del núcleo o la superficie de la zanja deprimida, no debe entenderse geométricamente, si no como debiendo corresponder a valores que toman en cuenta dos dimensiones el producto del radio y la diferencia de índice. Del mismo modo, el volumen de la zanja deprimido corresponde a un valor que tiene en cuenta tres dimensiones, el producto del cuadrado del radio y de la diferencia de índice. [0207] La fibra revelada incluye, desde su centro hacia su periferia, un núcleo central, un revestimiento intermedio, una zanja deprimida, y un revestimiento óptico externo. El núcleo central tiene un radio r1 y diferencia de índice positiva ∆n1 con el revestimiento óptico externo. El revestimiento intermedio tiene un radio r2 y diferencia de índice positiva ∆n2 con el revestimiento óptico externo. La diferencia ∆n2 es menor que la diferencia ∆n1 del núcleo. La zanja deprimida tiene un radio r3 y diferencia una diferencia de índice ∆n3 negativa con el revestimiento óptico externo. La fibra revelada se caracteriza además porque tiene (i) un diámetro de campo modal (MFD) de entre 8,6 micrómetros y 9,5 micrómetros para una longitud de onda de 1310 nanómetros y pérdidas (ii) de curvatura de menos de 0,25x10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 15 milímetros y una longitud de onda de 1550 nanómetros. La longitud de fibra requerida para la atenuación del modo LP11 para llegar a 19,3 dB para una longitud de onda de 1260 nanómetros es menor de 90 metros. [0208] De acuerdo con una realización de fibra, la integral de superficie del núcleo central (V01), definida como

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está comprendida entre 20,0x10-3 micrómetros y 23,0x10-3 micrómetros. La integral de superficie de la zanja deprimida (V03), definida como

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Está comprendida entre -55,5x10-3 micrómetros y -30x10-3 micrómetros. La integral de volumen de la zanja deprimida (V13), definida como

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está comprendida entre -1200x10-3 µm 2 y -750x10-3 µm 2 . [0209] En realizaciones preferidas, la fibra tiene propiedades físicas y parámetros de funcionamiento con resistencia mejorada a pérdidas por curvatura. Por ejemplo, la fibra tiene una longitud de onda de corte efectiva λceff mayor que 1,350 nanómetros, la longitud de onda de corte efectiva se mide como la longitud de onda para la cual, la señal óptica deviene a modo único después de propagarse a través de dos metros de fibra. La fibra tiene, para una longitud de onda de 1550 nanómetros, pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 7,5x10-3 dB/vuelta por un radio de curvatura de 10 milímetros, unas pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,05 dB/vuelta para un radio de curvatura de 7,5 milímetros, y pérdidas por curvatura de menos de 0,15 dB/vuelta para un radio de curvatura de 5 milímetros. [0210] La fibra revelada en este documento también muestra pérdidas por curvatura reducidas para longitudes superiores. Por ejemplo, a una longitud de onda de 1625 nanómetros, la fibra tiene pérdidas por curvatura de menos de 1,5 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 15 milímetros, unas pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 25 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 10 milímetros, unas pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,08 dB/vuelta para un radio de curvatura de 7,5 milímetros, y pérdidas por curvatura de menos de 0,25 dB/vuelta para un radio de curvatura de 5 milímetros. De acuerdo con ello, en una realización preferida, la fibra tiene una longitud de onda de corte de entre 1,300 nanómetros y 1400 nanómetros, con la longitud de onda de corte medida como la longitud de onda para la cual la señal óptica ya no es de modo único después de la propagación sobre 5 metros de fibra. Longitud de onda de corte se distingue de la de corte de cable, medida como la longitud de onda a la que la atenuación del modo LP11 es mayor que o igual a 19,3 dB después de la propagación de más de 22 metros de fibra. La fibra tiene una longitud de onda de corte de cable de entre 1,250 nanómetros y 1,300 nanómetros.

[0211] Una tercera medida de que se trata aquí es la longitud de onda de corte teórica, medida como la longitud de onda a partir de la cual el modo LP11 se propaga en modo con fugas. En una forma de realización, la fibra tiene una longitud de onda de corte teórica menor o igual a 1,250 nanómetros. La fibra tiene una atenuación del modo LP11 mayor de 5 dB después de propagarse sobre 22 metros de fibra a una longitud de onda de 1260 nanómetros. [0212] Los parámetros de funcionamiento descritos anteriormente resultan de las propiedades físicas preferidas de la fibra. En una realización, el núcleo central de la fibra tiene un radio comprendido entre 3,8 micrómetros y 4,35 mm; el revestimiento intermedio tiene un radio de entre 8,5 micrómetros y 9,7 mm; la zanja deprimida tiene un radio de entre 13,5 micrómetros y 16 mm, que puede ser menor o igual a 15 mm, y teniendo el núcleo central una diferencia de índice con el revestimiento óptico externo de entre 5,3x10-3 y 5,7x10-3, [0213] Como se señaló anteriormente, el perfil de índice de refracción de una fibra se traza en términos de la diferencia entre valores de de índice de refracción en puntos, del radio de la fibra y el revestimiento óptico externo. El revestimiento intermedio tiene una diferencia de índice con el revestimiento óptico de entre 0,1x10-3 y 0,6x10-3, La zanja deprimida tiene una diferencia de índice con el revestimiento óptico entre -10,0x10-3 y -5,0x10-3, La fibra tiene una longitud de onda de dispersión cromática nula comprendida entre 1,300 nanómetros y 1,324 nanómetros; la fibra tiene un valor de pendiente de dispersión cromática a la longitud de onda de dispersión cromática nula menor de 0,092 ps/(nm 2 • km). [0214] Como se muestra en la figura 23, la fibra de vidrio insensible a curvatura (10) revelada en la solicitud de patente US Nº 61/112,006, tiene un núcleo central (11), un revestimiento intermedio (12) y un revestimiento deprimido (13). Para los propósitos de este documento, revestimiento deprimido significa una porción radial de la fibra (10) que tiene un índice de refracción menor que el índice del revestimiento óptico externo (14). Típicamente, el núcleo central (11), el revestimiento intermedio (12), y el revestimiento deprimido (13) se obtienen por deposición química en fase de vapor sobre un tubo de sílice. El revestimiento óptico externo (14) incluye el tubo de sílice y el sobre revestimiento del tubo. En realizaciones preferidas, el sobre revestimiento es generalmente de sílice natural o dopado, pero también puede obtenerse mediante cualquier otra técnica de deposición (deposición axial en fase de vapor ("VAD") o deposición externa en fase de vapor ("OVD")). [0215] La figura 24 ilustra un perfil de índice de refracción para la fibra de transmisión (10) de la figura 23, El perfil de la figura 24 es un perfil establecido, es decir, representativo del perfil teórico de la fibra, pero la fibra realmente obtenida después de estirado de una preforma de fibra, puede tener un perfil ligeramente diferente. [0216] De manera en sí conocida en la técnica, una fibra óptica (10) se obtiene por estiramiento de una preforma. A modo de ejemplo, la preforma puede ser un tubo de vidrio de muy alta calidad (sílice pura), que eventualmente forma parte del revestimiento óptico externo (14). El revestimiento óptico externo (14) rodea el núcleo central (11) y los revestimientos internos (12, 13) de la fibra (10). Este tubo puede ser entonces sobre revestido para aumentar su diámetro antes de pasar por la operación estirado de fibra en una torre de estirado de fibra. Para la fabricación de la preforma, el tubo se monta de forma generalmente horizontal, sujetándose por ambos extremos mediante barras de cristal en un torno; a continuación, se hace girar el tubo, calentándose localmente para el proceso de deposición que determina la composición de la preforma. Esta composición determina las características ópticas de la fibra futura. [0217] La fibra incluye un núcleo central (11) que tiene una diferencia de índice ∆n1 con un revestimiento exterior

(14) que funciona como un revestimiento óptico. La fibra (10) incluye además un revestimiento intermedio (12) que tiene una diferencia de índice ∆n2 con el revestimiento óptico externo (14) y un revestimiento de zanja deprimida (13)

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que tiene una diferencia de índice ∆n3 con el revestimiento óptico externo (14). Los índices de refracción del núcleo central (11), el revestimiento intermedio (12) y la zanja deprimida (13) son sustancialmente constantes a lo largo de sus respectivas anchuras, como se muestra en la figura 24, La figura 23 ilustra que la anchura del núcleo (11) se define por su radio r1 y la anchura de los revestimientos por sus respectivos radios externos, r2, y r3, El revestimiento óptico externo se indica como r4 . [0218] Con el fin de definir un perfil de índice de refracción establecido para una fibra óptica, el valor de índice del revestimiento óptico externo es tomado generalmente como referencia (ng). Los valores de índice del núcleo central (11), el revestimiento intermedio (12), y el revestimiento de zanja deprimida (13) son presentados en la figura 24 como diferencias de índice ∆n1, 2, 3, Generalmente, el revestimiento óptico externo (14) está compuesto de sílice, pero este revestimiento puede doparse para aumentar o reducir su índice de refracción por ejemplo para modificar las características de propagación de la señal. [0219]Cada sección de perfil de fibra mostrado en la figura 24 (21-24), también puede definirse a partir de las integrales que enlazan las variaciones de índice con el radio de cada sección de la fibra (10). Por lo tanto, es posible definir tres integrales de superficie para la fibra revelada (10), representativa de la superficie del núcleo V01, la superficie del revestimiento intermedio V02 y la superficie de la zanja deprimida V03, La expresión "superficie" no se debe entender geométricamente, si no correspondiente a un valor teniendo en cuenta dos dimensiones. [0220] Estas tres integrales pueden ser expresadas como sigue:

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[0221] Del mismo modo, es posible definir tres integrales de volumen de la fibra revelada (10), representativas del volumen del núcleo V11, del volumen del revestimiento intermedio V12 y del volumen de la zanja deprimida V13, La expresión "volumen" no se ha de entender geométricamente sino correspondiente a un valor que tiene en cuenta

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[0222] La tabla 8 (a continuación) muestra 30 ejemplos de perfiles de fibra de acuerdo con realizaciones preferidas comparados con tres perfiles de fibra SSMF y un perfil de fibra correspondiente a las normas G.657A y G.657B (señalado como "BIF" por fibra insensible a curvatura). Como se ha señalado, Draka Comteq comercializa, bajo el nombre comercial BendBrightXS®, fibras ópticas insensibles a curvatura que presentan una excelente resistencia a pérdidas por curvatura. Los valores de las tablas corresponden a los perfiles establecidos para cada fibra. [0223] La primera columna de la tabla 8 asigna una referencia a cada ejemplo; las siguientes tres columnas dan los valores de los radios del núcleo (11), el revestimiento intermedio (12), y la zanja deprimida (13), respectivamente. Las siguientes tres columnas dan los valores correspondientes de las diferencias de índice con el revestimiento óptico externo (14). Los valores del índice se miden a una longitud de onda de 633 nanómetros. La tabla 8 también muestra la integral de superficie y la integral de volumen del núcleo (11), del revestimiento intermedio (12) y de la zanja deprimida (13), como se definieron anteriormente.

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TABLA 8

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r2 r3 Dn1 Dn2 Dn3 V01 V02 V03 V11 V12 V13

(µm)

(µm)

(µm)

[10-3] [10-3] [10-3] (µm) [10-3] (µm) [10-3] (µm) [10-3] (µm2) [10-3] (mm2) [10-3] (µm2) [10-3]

BIF

3,93 9,38 14,72 5,26 0,13 -5,01 20,7 0,7 -26,8 81,1 9,4 -645

SSMF 1

4,35 13,92 5,00 -0,20 21,8 -1,9 0,0 94,6 -35,0 0

SSMF 2

4,51 13,92 5,00 -0,20 22,5 -1,9 0,0 101,5 -34,7 0

SSMF 3

4,55 13,92 5,24 -0,20 23,8 -1,9 0,0 108,4 -34,6 0

Ej1

3,97 9,38 14,25 5,56 0,11 -9,74 22,1 0,6 -47,4 87,7 8,3 -1120

Ej2

3,98 8,65 13,83 5,52 0,21 -9,56 22,0 1,0 -49,5 87,3 12,6 -1113

Ej3

4,01 8,95 14,39 5,38 0,20 -9,27 21,6 1,0 -50,4 86,5 13,1 -1177

Ej4

3,98 8,77 13,79 5,56 0,33 -9,25 22,1 1,6 -46,5 87,9 19,9 -1049

Ej5

3,90 8,70 14,31 5,58 0,44 -7,93 21,8 2,1 -44,5 84,8 26,6 -1024

Ej6

4,03 9,17 14,04 5,45 0,21 -9,62 21,9 1,1 -46,8 88,3 14,0 -1087

Ej7

4,04 8,61 14,39 5,56 0,15 -7,05 22,4 0,7 -40,7 90,5 8,7 -937

Ej8

3,83 8,94 13,92 5,69 0,52 -8,51 21,8 2,6 -42,4 83,7 33,8 -969

Ej9

4,01 8,97 14,39 5,38 0,39 -8,45 21,6 1,9 -45,8 86,4 25,1 -1071

Ej10

3,84 9,30 14,38 5,49 0,48 -9,38 21,1 2,6 -47,7 81,0 34,2 -1129

Ej11

3,82 9,01 13,55 5,67 0,57 -9,63 21,7 2,9 -43,7 82,8 37,7 -986

Ej12

4,03 8,84 14,28 5,30 0,11 -9,52 21,3 0,5 -51,8 85,9 6,6 -1197

Ej13

3,96 8,61 13,86 5,58 0,31 -7,87 22,1 1,4 -41,3 87,6 17,9 -928

Ej14

3,92 8,78 13,84 5,55 0,32 -8,75 21,7 1,5 -44,3 85,2 19,7 -1002

Ej15

3,88 9,09 14,35 5,62 0,34 -7,84 21,8 1,8 -41,2 84,5 23,1 -965

Ej16

4,02 9,65 14,35 5,37 0,14 -9,72 21,6 0,8 -45,7 86,7 10,6 -1097

Ej17

4,01 9,19 14,39 5,32 0,36 -8,74 21,3 1,9 -45,4 85,6 24,9 -1072

Ej18

3,93 9,30 14,48 5,30 0,51 -7,76 20,8 2,7 -40,1 81,7 36,0 -955

Ej19

3,93 9,26 13,53 5,34 0,51 -9,74 21,0 2,7 -41,6 82,3 36,0 -949

Ej20

3,93 9,25 13,53 5,31 0,50 -9,93 20,8 2,7 -42,5 81,9 35,3 -967

(continúa)

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r2 r3 Dn1 Dn2 Dn3 V01 V02 V03 V11 V12 V13

(µm)

(µm)

(µm)

[10-3] [10-3] [10-3] (µm) [10-3] (µm) [10-3] (µm) [10-3] (µm2) [10-3] (µm2) [10-3] (µm2) [10-3]

Ej21

3,93 9,28 14,47 5,31 0,53 -7,51 20,9 2,8 -39,0 82,0 37,5 -926

Ej22

3,93 8,50 15,00 5,48 0,50 -5,00 21,5 2,3 -32,5 84,6 28,4 -764

Ej23

3,93 9,25 13,65 5,37 0,50 -9,90 21,1 2,7 -43,5 83,0 35,1 -997

Ej24

3,93 8,50 15,50 5,33 0,51 -5,00 21,0 2,3 -35,0 82,4 28,8 -840

Ej25

3,93 9,27 13,65 5,31 0,52 -9,80 20,9 2,8 -42,9 82,1 36,9 -983

Ej26

3,94 8,50 15,00 5,43 0,50 -5,00 21,4 2,3 -32,5 84,3 28,6 -764

Ej27

3,94 9,25 13,54 5,30 0,56 -9,87 20,9 3,0 -42,3 82,3 39,2 -964

Ej28

3,94 9,26 13,50 5,33 0,51 -9,88 21,0 2,7 -41,9 82,8 35,5 -954

Ej29

3,95 9,29 13,91 5,30 0,50 -8,93 20,9 2,7 -41,2 82,6 35,4 -957

Ej30

3,93 8,50 15,50 5,32 0,57 -5,00 20,9 2,6 -35,0 82,1 32,2 -840

5 [0224] La fibra revelada (10) es una fibra de índice de salto que comprende un núcleo central (11), un revestimiento intermedio (12) y una zanja deprimida (13). En la tabla 8 se observa que el núcleo central (11) tiene un radio r1 de entre 3,8 micrómetros y 4,35 micrómetros y preferiblemente de entre 3,8 micrómetros y 4,05 mm, es decir, más estrecho que el núcleo de una fibra SSMF. La fibra (10) tiene una diferencia de índice ∆n1 (21) con el revestimiento

10 óptico externo (14) comprendido entre 5,3 x 10-3 y 5,7 x 10-3, es decir, mayor que en una fibra SSMF. La integral de superficie del núcleo V01 es de entre 20,0 x 10-3 micrómetros y 23,0 x 10-3 mm, y la integral de volumen del núcleo V11 está comprendida entre 81 x 10-3 µm 2 y 91 x 10-3 µm2, [0225] A partir de la tabla 8 también se aprecia que la fibra revelada tiene una zanja deprimida (13). La zanja deprimida (13) tiene un volumen grande y hace que sea posible limitar ampliamente las pérdidas por curvatura. La

15 tabla 8 muestra así que la zanja deprimida (13) tiene un radio r3 de entre 13,5 micrómetros y 16 micrómetros y una diferencia de índice ∆n3(23) con el revestimiento óptico externo (14) de entre -10,0 x 10-3 y -5,0 x 10-3, La tabla 8 también muestra que la integral de superficie de la zanja deprimido V03, como se definió anteriormente, es de entre 55,0 x 10-3 micrómetros y -30,0 x 10-3 mm, y la integral de volumen de la zanja deprimida V13, como se definió anteriormente, es de entre -1,200 x 10-3 µm 2 y -750 x 10-3 µm2,

20 [0226] De acuerdo con una realización preferida, el radio del revestimiento deprimido r3 se puede limitar a 15 micrómetros para reducir aún más el coste de producción de la fibra (sólo los ejemplos 24 y 30 tienen un

10

15

20

25

30

35

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revestimiento deprimido con un radio mayor de 15 µm). De hecho, la zanja deprimida (13) puede producirse por deposición química en fase de vapor asistida por plasma (PCVD) por lo que es posible incorporar una gran cantidad de flúor en la sílice para formar revestimientos profundamente deprimidos. La parte de la fibra (10) correspondiente al tubo y a la deposición PCVD es, sin embargo, la más costosa; por lo tanto, se pretende limitar esta parte tanto como sea posible. También es posible prever la producción de la zanja deprimida (13) mediante la incorporación de micro-agujeros o micro-burbujas en lugar de mediante el dopado con flúor. El dopado con flúor, sin embargo, sigue siendo más fácil de controlar para la producción industrial que la incorporación de micro-burbujas. [0227] Una zanja deprimida (13) correspondiente a los criterios de superficie y definidos anteriormente hace posible lograr un buen compromiso entre muy reducidas pérdidas por curvatura respecto de las fibras existentes y un régimen de fugas del modo LP11 suficientemente consistente a una longitud de onda de 1260 nanómetros. [0228] Como se desprende de la tabla 11, que se discute en detalle a continuación, la fibra revelada tiene pérdidas por curvatura, que son diez veces (10x) menores que los límites impuestos por la norma G.657B. Por otro lado, la fibra revelada no cumple estrictamente con la norma G.657 en términos de longitud de onda de corte. Como se desprende de la tabla 10, que también se discutirá en detalle más adelante, la fibra revelada tiene una longitud de onda de corte efectiva λceff superior a 1,350 nanómetros y una longitud de onda de cable λcc de entre 1250 nanómetros y 1,300 nanómetros. Sin embargo, la fibra revelada en este documento asegura de que los modos de orden superior LP11 se propagan en el régimen de modo de fugas de 1260 nanómetros. [0229] También se observa a partir de la tabla 8 que una forma de realización preferida de la fibra tiene un revestimiento intermedio (12) entre el núcleo central (11) y la zanja deprimida (13). Este revestimiento intermedio

(12) hace que sea posible limitar los efectos de la zanja deprimida (13) sobre la propagación de la señal óptica en el núcleo. La tabla 8 muestra que el revestimiento intermedio (12) tiene un radio r2 de entre 8,5 micrómetros y 9,7 micrómetros y una diferencia de índice ∆n2 (22) con el revestimiento óptico comprendido entre 0,1 x 10-3 y 0,6 x 10-3, La tabla 8 muestra que la integral de superficie V02 de revestimiento intermedio, como se definió anteriormente, es de entre 0,5 x 10-3 micrómetros y 3,0 x 10-3 micrómetros. La integral de volumen V12 del revestimiento intermedio, como se definió anteriormente, es de entre 6 x 10-3 µm2 y 40 x 10-3 µm2, [0230] El núcleo central (11) de la fibra revelada (10) se optimiza, en combinación con el revestimiento intermedio (12), para garantizar parámetros de transmisión óptica en la fibra de conformidad con las normas G.652 y G657A, en particular en términos de diámetro de campo modal y de dispersión cromática. Esto también ayuda a garantizar la compatibilidad con las fibras de otros sistemas ópticos. [0231] La tabla 9 (continuación) muestra las características de transmisión óptica para fibras ejemplares. La primera columna repite las referencias de la tabla 8, Las siguientes columnas proporcionan, para cada perfil de fibra, los valores de diámetro de campo modal (MFD) para longitudes de onda de 1310 nanómetros y 1,550 nanómetros, longitud de onda de dispersión nula (ZDW) y pendiente de dispersión nula (ZDS).

TABLA 9

BIF SSMF1 SSMF2 SSMF3

MFD1310 (µm) 8,80 9,14 9,27 9,18 MFD1550 (µm) 9,90 10,31 10,39 10,25 ZDW (µm) 1320 1314 1309 1306 ZDS ps/(µm2·km) 0,0878 0,0855 0,0871 0,088

Ej1

8,63 9,62 1314 0,0899

Ej2

8,64 9,56 1308 0,0924

Ej3

8,76 9,71 1310 0,0918

Ej4

8,69 9,63 1309 0,0921

Ej5

8,68 9,66 1313 0,0914

Ej6

8,76 9,73 1310 0,0913

Ej7

8,66 9,58 1307 0,09,16

Ej8

8,64 9,65 1317 0,0904

Ej9

8,86 9,84 1311 0,0918

Ej10

8,76 9,81 1319 0,0901

Ej11

8,67 9,68 1317 0,0908

Ej12

8,75 9,69 1308 0,0923

Ej13

8,65 9,59 1310 0,0917

Ej14

8,66 9,62 1312 0,0914

Ej15

8,64 9,65 1317 0,0897

Ej16

8,79 9,81 1314 0,0898

Ej17

8,89 9,90 1312 0,0913

Ej18

8,95 10,01 1317 0,0905

Ej19

8,91 9,94 1315 0,0913

Ej20

8,92 9,95 1315 0,0914

Ej21

8,96 10,02 1317 0,0905

Ej22

8,80 9,81 1314 0,0906

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

55

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10-07-2014

Ej23

8,89 9,91 1315 0,0913

Ej24

8,88 9,91 1314 0,0909

Ej25

8,94 9,97 1315 0,0914

Ej26

8,83 9,84 1313 0,0908

Ej27

8,97 10,00 1314 0,0917

Ej28

8,93 9,95 1314 0,0915

Ej29

8,95 9,99 1315 0,0911

Ej30

8,92 9,95 1314 0,0911

[0232] Se observa a partir de la tabla 9 que la fibra revelada (10) es compatible con fibras correspondientes a los criterios de la norma G.652, En particular, la fibra revelada en este documento tiene un diámetro de campo modal MFD en la gama normalizada de valores de 8,6 micrómetros a 9,5 micrómetros para 1310 nanómetros, una longitud de onda de dispersión nula de entre 1300 nanómetros y 1324 nanómetros, y una pendiente de dispersión nula de menos de 0,092 ps/(nm2•km). Cada uno de estos valores está de acuerdo con la norma G.652, [0233] Por otro lado, como se muestra en la tabla 10 (siguiente), la fibra tiene una longitud de onda de corte efectivo λceff mayor de 1,350 nanómetros. Como se mencionó anteriormente, la longitud de onda de corte se mide como la longitud de onda para la que la señal óptica ya no es de modo único después de propagarse sobre más de dos metros de fibra, tal como se define por el Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional norma IEC 60793-44, Este aumento de valor de longitud de onda de corte efectivo conduce a un valor de longitud de onda de corte de cable λcc de entre 1250 nanómetros y 1,300 nanómetros. La longitud de onda de corte de cable se mide como la longitud de onda para la cual la señal óptica ya no es de modo único después de propagarse sobre más de 22 metros de fibra, tal como se define por el Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional norma IEC 60793-1-44, La señal óptica es de modo único, cuando la atenuación del modo LP11 es mayor que o igual a 19,3 dB. Las normas G.652 y G.657 imponen, ambas, un valor máximo de 1,260 nanómetros para la longitud de onda de corte de cable. [0234] Uno de los propósitos de los desarrollos aquí descritos es producir fibras que puedan utilizarse para todos los anchos de banda de transmisión explotados por sistemas ópticos, es decir, fibras que se pueden utilizar en la propagación de modo único desde el ancho de banda original de (OB) que se extiende desde 1,260 nanómetros a 1360 nanómetros, hasta el ancho de banda ultra-largo (UL) más allá de 1625 nanómetros. Una longitud de onda de corte baja hace posible garantizar la posibilidad de utilizar la fibra sobre la totalidad de los anchos de banda disponibles. [0235] Las simulaciones de la tabla 10 (siguiente, muestran, sin embargo que el modo de orden superior LP11 directamente se propaga de acuerdo con un modo de fugas desde una longitud de onda de 1260 nanómetros. La fibra aquí revelada puede, por lo tanto, ser utilizada en la transmisión de mono único en el ancho de banda original (OB: 1260 nanómetros a 1360 nanómetros). [0236] La tabla 10 (siguiente) muestra varios valores de longitud de onda de corte para las fibras reveladas. La primera columna de la tabla 10 repite las referencias de la tabla 8, [0237]La columna "fibra de corte teórica" proporciona un valor de longitud de onda de corte teórica, que corresponde a la longitud de onda de transición entre una propagación guiada de modo LP11 y una propagación en modo de fugas de este modo LP11, Para longitudes de onda de trabajo más allá de esta longitud de onda de corte efectiva, el modo LP11 se propaga en modo de fugas. [0238] La columna "fibra de corte estándar" corresponde a la longitud de onda de corte efectiva λceff como se define por el Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional norma IEC 60793-1-44, [0239] La columna "fibra de corte de 5m" corresponde a la longitud de onda de corte medida como la longitud de onda para la que la señal óptica ya no es de modo único después de propagarse sobre 5 metros de fibra. Este valor corresponde, por tanto a la longitud de onda de corte efectiva medida después de propagarse sobre 5 metros de fibra en lugar de sobre 2 metros de fibra. [0240] La columna "corte de cable estándar" se corresponde con la longitud de onda de corte de cable λcc como se define por el Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional norma IEC 60793-1-44, De acuerdo con la recomendación del Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional norma IEC 60793-1-44, la longitud de onda de corte de cable λcc, se determina mediante la colocación de la fibra en dos bucles de 40 milímetros de radio y disponiendo el resto de la fibra (es decir, 21,5 metros de fibra) sobre un mandril con un radio de 140 milímetros. [0241] La columna "corte de cable recto " se corresponde con la longitud de onda de corte colocando la fibra en dos bucles, cada uno con un radio de 40 milímetros, y disponiendo el resto de la fibra (es decir, 21,5 metros de fibra) prácticamente recta. [0242] La columna de “LP11 LL@ 1260 después de 22 m" indica las pérdidas por fugas del modo LP11 después de la propagación sobre más de 22 metros de fibra prácticamente recta. [0243] La columna "Longitud -19,3dB LP11 LL @ 1260 nanómetros" indica la longitud de fibra requerida para alcanzar pérdidas por fugas del modo LP11 igual a 19,3dB con la fibra manteniéndose prácticamente recta. Esto indica a qué longitud de la fibra, dispuesta prácticamente recta, está en modo único en el sentido de las normas

G.652 y G.657,

TABLA 10

28

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Corte de fibra (teórica)

Corte de fibra estándar Corte de fibra 5-m Corte de cable estándar Corte cable recto LP11 LL @1260 nm Después de 22 m Longitud19,3dB LP11 LL @1260 nm

(nm)

(nm)

(nm)

(nm)

(nm)

(dB) (m)

BIF

1197 1270 1234 1196 1208 180 2

SSMF1

1287 1226 1226 1151 1151 2 212

SSMF2

1334 1267 1267 1188 1188 0 >1000

SSMF3 Ej1

1381 1311 1311 1231 1231 0 >1000

Ej1

1235 1437 1366 1290 1284 9 48

Ej2

1231 1438 1368 1287 1284 9 45

Ej3

1228 1466 1392 1297 1301 7 61

Ej4

1250 1420 1354 1290 1283 6 69

Ej5

1243 1419 1353 1287 1280 10 44

Ej6

1246 1430 1361 1292 1285 8 56

Ej7

1248 1403 1343 1284 1278 8 52

Ej8

1249 1386 1326 1274 1270 11 40

Ej9

1250 1436 1367 1297 1291 5 89

Ej10

1233 1435 1362 1287 1280 10 42

Ej11

1250 1379 1321 1271 1268 10 41

Ej12

1213 1467 1393 1300 1298 9 48

Ej13

1243 1383 1323 1271 1266 16 27

Ej14

1232 1397 1333 1271 1265 16 26

Ej15

1239 1392 1331 1272 1267 15 28

Ej16

1234 1424 1354 1283 1277 11 39

Ej17

1244 1429 1360 1291 1284 9 49

Ej18

1242 1382 1322 1268 1264 18 24

Ej19

1243 1360 1304 1257 1258 26 16

Ej20

1238 1362 1305 1256 1255 24 17

Ej21

1247 1376 1319 1267 1266 15 28

Ej22

1249 1351 1302 1259 1262 18 23

Ej23

1246 1378 1319 1268 1264 17 25

Ej24

1235 1373 1317 1264 1260 18 24

Ej25

1243 1371 1313 1263 1260 22 20

Ej26

1247 1350 1300 1257 1260 22 19

Ej27

1248 1367 1310 1263 1263 17 25

Ej28

1245 1362 1306 1259 1259 24 18

Ej29

1244 1371 1314 1264 1260 20 21

Ej30

1240 1375 1319 1267 1263 17 24

[0244] Se observa en la tabla 10 que la longitud de onda de corte efectiva estándar λceff, es decir, medida de acuerdo con las recomendaciones del Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional norma IEC 60793

5 1-44, es superior a 1350 nanómetros. De manera similar, en la tabla 10 se observa 10 que la longitud de onda de corte de cable estándar λcc, es decir, medida de acuerdo con las recomendaciones del Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional en la norma IEC 60793-44, es de entre 1,250 nanómetros y 1,300 nanómetros, es decir, a menudo mayor que el límite de 1,260 nanómetros impuesto por las normas G.652 y G.657, [0245] Sin embargo, se observa a partir de la tabla 10 que el modo LP11 es, sin embargo, altamente atenuado a

10 partir de una longitud de onda de 1260 nanómetros. De hecho, la longitud de onda de corte “teórica” es menor o igual a 1250 nanómetros. Así, el modo de orden superior LP11 se propaga en un régimen de modo de fugas en el ancho de banda original, y sólo el modo fundamental sigue siendo guiado en la fibra revelada a partir de una longitud de onda de 1260 nanómetros. [0246] De manera similar, a partir de la tabla 10, se observa que longitud de onda de corte de fibra se reduce

15 significativamente tras solo propagarse sobre 5 metros de fibra. Así, la longitud de onda de corte, medida como la longitud de onda para la que la señal óptica ya no es de modo único después de propagarse sobre 5 metros de fibra, es de entre 1,300 nanómetros y 1,400 nanómetros para la fibra divulgada. [0247] Además, la tabla 10 muestra claramente que el modo LP11 es ya bien atenuado tras 22 metros de propagación. Se observa en particular que la atenuación del modo LP11 en una fibra revelada ejemplar (10) es

20 mayor que la atenuación del modo LP11 en una fibra SSMF, cuando la fibra se dispone prácticamente recta. De hecho, en una fibra SSMF, son las curvaturas las que hacen sea posible atenuar altamente el modo LP11, Así, la fibra tiene una atenuación del modo LP11 mayor que 5 dB después de 22 metros de propagación en la fibra recta, para una longitud de onda de 1260 nanómetros.

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[0248] Además, la tabla 10 también muestra que la atenuación de, al menos 19,3 dB del modo LP11 se logra de forma relativamente rápida, después de menos de 90 metros, en vez de los 22 metros impuestos por las normas. [0249] Por lo tanto, el incumplimiento en el sentido más estricto de las normas G.652 y G.657, en términos de longitud de onda de corte es minimizado por el hecho de que el modo LP11 orden superior está suficientemente

5 atenuado para una longitud de onda de 1260 nanómetros, para no a perjudicar la calidad de la propagación del modo fundamental. [0250] Además, el aumento de la longitud de onda de corte efectiva hace que sea posible aumentar el valor de la MAC como se definió anteriormente y en consecuencia reducir las pérdidas por curvatura. [0251] La tabla 11 (siguiente) reporta valores de pérdidas por curvatura de realizaciones preferidas de fibras como

10 se revela aquí. La primera columna de la tabla 11 repite las referencias de la tabla 8, Las siguientes cuatro columnas muestran los valores de pérdidas por curvatura PPC para respectivos radios de curvatura de 15 milímetros, 10 milímetros, 7,5 milímetros, y 5 milímetros para una longitud de onda de 1550 nanómetros. Las siguientes cuatro columnas dan los valores de pérdidas por curvatura PPC para respectivos radios de curvatura de 15 milímetros, 10 milímetros, 7,5 milímetros, y 5 milímetros en una longitud de onda de 1625 nanómetros.

15 [0252] La última columna tiene un factor de mérito FOM que representa el orden de magnitud de la mejora en las pérdidas por curvatura de las fibras reveladas en relación con los límites impuestos por la norma G.657B. El FOM de la tabla 11 se define así como un promedio de las relaciones entre los límites superiores impuestos por la norma G.657B y las pérdidas por curvatura en las fibras reveladas para cada radio de curvatura medido. [0253] La tabla 11 reporta sobre la primera línea los valores límite de pérdidas por curvatura impuestos por la norma

20 G.657B para cada radio de curvatura y para las longitudes de onda de 1550 nanómetros y 1,625 nanómetros.

TABLA 11

R=15mm

R=10mm R=7,5mm R=5mm R=15mm R=10mm R=7,5mm R=5mm FOM

PPC @1550nm (dB/vuelta)

PPC @1625nm (dB/vuelta)

G657B

0,003 0,1 0,5 0,01 0,2 1 1,00

BIF

1,3E-03 2,9E-02 1,0E-01 3,3E-01 7,0E-03 8,4E-02 2,3E-01 6,3E-01 0,70

SSMF 1

1,5E-02 6,0E-01 3,4E+00 1,7E+01 7,5E-02 1,7E+00 6,9E+00 2,7E+01 8,44

SSMF 2

6,3E-03 3,6E-01 2,4E+00 1,4E+01 3,4E-02 1,0E+00 5,0E+00 2,3E+01 5,21

SSMF 3

9,6E-04 1,1E-01 1,0E+00 8,9E+00 6,5E-03 3,6E-01 2,5E+00 1,4E+01 2,45

Ej1

4,3E-05 2,0E-03 9,7E-03 3,6E-02 3,3E-04 7,3E-03 2,5E-02 7,0E-02 0,04

Ej2

4,4E-05 2,0E-03 9,2E-03 3,5E-02 3,4E-04 7,2E-03 2,4E-02 7,1E-02 0,04

Ej3

6,4E-05 2,2E-03 9,0E-03 3,2E-02 4,4E-04 7,6E-03 2,3E-02 6,4E-02 0,04

Ej4

3,6E-05 2,0E-03 1,1E-02 4,5E-02 2,9E-04 7,6E-03 2,8E-02 8,8E-02 0,04

Ej5

4,7E-05 2,4E-03 1,2E-02 4,6E-02 3,6E-04 8,6E-03 3,1E-02 9,2E-02 0,04

Ej6

5,3E-05 2,4E-03 1,2E-02 4,4E-02 3,9E-04 8,6E-03 3,0E-02 8,4E-02 0,04

Ej7

4,2E-05 2,4E-03 1,3E-02 5,1E-02 3,4E-04 8,9E-03 3,3E-02 1,0E-01 0,04

Ej8

4,5E-05 2,6E-03 1,5E-02 1,5E-02 3,6E-04 9,9E-03 3,8E-02 1,2E-01 0,05

Ej9

6,9E-05 2,8E-03 1,3E-02 4,8E-02 4,8E-04 9,7E-03 3,2E-02 9,1E-02 0,05

Ej10

8,3E-05 3,0E-03 1,3E-02 4,7E-02 5,6E-04 1,0E-02 3,2E-02 8,8E-02 0,06

Ej11

4,9E-05 2,9E-03 1,6E-02 7,1E-02 3,9E-04 1,1E-02 4,2E-02 1,3E-01 0,05

Ej12

9,1E-05 2,6E-03 9,5E-03 3,0E-02 6,1 E-04 8,6E-03 2,3E-02 6,1E-02 0,06

Ej13

5,4E-05 2,9E-03 1,6E-02 6,5E-02 4,3E-04 1,1E-02 4,1E-02 1,3E-01 0,05

Ej14

6,6E-05 3,0E-03 1,5E-02 5,6E-02 5,0E-04 1,1E-02 3,8E-02 1,1E-01 0,05

Ej15

6,2E-05 3,1E-03 1,5E-02 6,3E-02 4,7E-04 1,1E-02 3,9E-02 1,2E-01 0,06

Ej16

9,8E-05 3,5E-03 1,4E-02 5,3E-02 6,5E-04 1,2E-02 3,5E-02 1,0E-01 0,07

Ej17

1,0E-04 3,6E-03 1,5E-02 5,6E-02 6,7E-04 1,2E-02 3,7E-02 1,0E-01 0,07

Ej18

2,2E-04 6,9E-03 2,7E-02 1,0E-01 1,3E-03 2,1E-02 6,4E-02 1,8E-01 0,13

Ej19

2,0E-04 7,1E-03 3,1E-02 1,1E-01 1,2E-03 2,3 E-02 7,2E-02 2,1E-01 0,12

Ej20

2,2E-04 7,4E-03 3,1E-02 1,1E-01 1,4E-03 2,4E-02 7,2E-02 2,1E-01 0,14

Ej21

2,1E-04 7,1E-03 2,9E-02 1,1E-01 1,3E-03 2,2E-02 6,9E-02 2,0E-01 0,13

Ej22

1,4E-04 6,5E-03 3,1E-02 1,3E-01 1,0E-03 2,2E-02 7,7E-02 2,4E-01 0,11

Ej23

1,4E-04 5,4E-03 2,4E-02 9,0E-02 9,2E-04 1,8E-02 5,8E-02 1,7E-01 0,09

Ej24

2,3E-04 7,3E-03 2,8E-02 1,0E-01 1,4E-03 2,3E-02 6,8E-02 2,0E-01 0,14

Ej25

2,0E-04 6,8E-03 2,9E-02 1,0E-01 1,2E-03 2,2E-02 6,8E-02 2,0E-01 0,12

Ej26

1,7E-04 7,4E-03 3,4E-02 1,3E-01 1,2E-03 2,4E-02 8,2E-02 2,5E-01 0,12

Ej27

2,0E-04 7,1E-03 3,0E-02 1,1E-01 1,2E-03 2,3E-02 7,1 E-02 2,1E-01 0,12

Ej28

1,9E-04 7,0E-03 3,0E-02 1,1E-01 1,2E-03 2,3E-02 7,2E-02 2,1E-01 0,12

Ej29

2,0E-04 7,0E-03 2,9E-02 1,0E-01 1,3E-03 2,2E-02 6,8E-02 2,0E-01 0,13

Ej30

2,3E-04 7,4E-03 2,9E-02 1,1E-01 1,4E-03 2,3E-02 7,0E-02 2,1E-01 0,14

15

25

35

45

55

65

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[0254] Se observa en la tabla 11 que las pérdidas por curvatura de las fibras reveladas son claramente inferiores a los límites impuestos por la norma G.657B. [0255] Por lo tanto, la fibra anteriormente revelada tiene, para una longitud de onda de 1550 nanómetros, pérdidas por curvatura menores de 0,25 x 10-3 dB /vuelta para un radio de curvatura de 15 milímetros, en comparación con un límite de 3 x 10-3 dB/vuelta impuesto por la norma G.657B. La fibra tiene además pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 7,5 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 10 milímetros, en comparación con un límite de 0,1 dB/vuelta impuesto por la norma G.657B. Las pérdidas por curvatura son menores o iguales a 0,05 dB/vuelta para un radio de curvatura de 7,5 milímetros, en contraposición a un límite de 0,5 dB/vuelta impuesto por la norma G.657B, y pérdidas por curvatura menores de 0,15 dB/vuelta, para un radio de curvatura de 5 milímetros. [0256] Las pérdidas por curvatura a una longitud de onda de 1550 nanómetros de la fibra divulgada se han mejorado por un factor mayor de 10 con respecto a los límites de la norma G.657B. [0257] De manera similar, la fibra revelada exhibe, para una longitud de onda de 1625 nanómetros, pérdidas por curvatura menores de 1,5 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 15 milímetros, en comparación con un límite de 10 x 10-3 dB/vuelta impuesto por la norma G.657B. Las pérdidas por curvatura son inferiores o iguales a 25 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 10 milímetros, en comparación con un límite de 0,2 dB/vuelta impuesto por la norma G.657B. La fibra exhibe pérdidas por curvatura iguales o inferiores a 0,08 dB/vuelta para un radio de curvatura de 7,5 milímetros, en comparación con un límite de 1 dB/vuelta impuesto por la norma G.657B y pérdidas por curvatura de menos de 0,25 dB/vuelta para un radio de curvatura de 5 milímetros. [0258] Las pérdidas por curvatura a una longitud de onda de 1625 nanómetros de la fibra divulgada se han mejorado por un factor de 10 con respecto a los límites de la norma G.657B. Cabe señalar que, en el marco de una producción industrial de preformas de fibra óptica, las pruebas de conformidad, frente a las normas, se llevan a cabo teniendo en cuenta sólo las cifras significativas indicadas en la norma. Así, cuando la norma G.657B impone el valor límite de 0,01 dB/vuelta para la longitud de onda de 1625 nanómetros de un radio de curvatura de 15 mm, el fabricante tolerará pérdidas por curvatura de hasta 0,014 dB/vuelta a esta longitud de onda para este radio de curvatura. Pérdidas por curvatura menores de 1,5 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 15 mm para una longitud de onda de 1625 nanómetros son, por lo tanto, al menos, diez veces mejores que los límites impuestos por la norma. [0259] La columna FOM de la tabla 11 muestra que las fibras reveladas tienen pérdidas por curvatura claramente mejoradas en relación a las fibras BIF existentes, que corresponden a los requisitos de la norma G.657B. [0260] Las fibras reveladas aquí son muy adecuadas para un uso en sistemas ópticos instalados en el hogar del abonado, de Tipo FTTH, en los que la fibra se somete a esfuerzos de curvatura significativos debidos a la miniaturización de la caja óptica o la sujeción en posición de la fibra con grapas. La fibra se puede colocar en cajas ópticas particularmente compactas. De hecho, la fibra óptica puede estar dispuesta con un radio de curvatura menor de 15 milímetros, por ejemplo, un radio de curvatura de aproximadamente 5 milímetros. La fibra sigue siendo compatible con las fibras de los sistemas existentes, en particular en términos de diámetro de campo modal para un buen acoplamiento fibra a fibra. El aumento en la longitud de onda de corte no es perjudicial debido a una atenuación significativa del modo LP11 para una longitud de onda de 1260 nanómetros. [0261] Aún otra de fibra de vidrio insensible a curvatura ejemplar para utilización en la presente invención se describe en la solicitud de patente US Nº 61/112,374, La combinación de (i) una fibra de vidrio insensible a curvatura que tiene el perfil de índice de refracción como se describe en la solicitud de patente US N º 61/112,374 y el revestimiento de acuerdo con la presente invención puede conseguir fibras ópticas que tienen sensibilidad prácticamente insignificante para microcurvatura que inducen tensión. [0262] La fibra de vidrio insensible a curvatura revelada en la solicitud de patente US Nº 61/112,374 (la "fibra revelada") incluye un núcleo central, un revestimiento intermedio, y una zanja deprimida que está rodeada por un revestimiento óptico externo. El perfil de índice de refracción está optimizado para mejorar las pérdidas por curvatura por un factor de diez en relación con las limitaciones impuestas por la recomendación G.657B, al tiempo que conserva un diámetro de campo modal compatible con la recomendación G.652 y garantiza una atenuación suficiente del modo LP11, [0263] En particular, la superficie del núcleo, así como la superficie y el volumen de la zanja deprimida, se optimizan para mejorar las pérdidas por curvatura considerablemente. La superficie del núcleo o la superficie de la zanja deprimida no debe entenderse geométricamente, sino como correspondiente a valores que toman en cuenta dos dimensiones -el producto entre el radio y de la diferencia de índice. Del mismo modo, el volumen de la zanja deprimida corresponde a un valor que tiene en cuenta tres dimensiones -el producto entre el cuadrado del radio y de la diferencia de índice. [0264] La fibra revelada incluye, desde su centro hacia su periferia, un núcleo central, un revestimiento intermedio, una zanja deprimida, y un revestimiento óptico externo. El núcleo central tiene un radio r1 y una diferencia de índice ∆n1 positiva índice con el revestimiento óptico externo. El revestimiento intermedio tiene un radio r2 y una diferencia de índice ∆n2 con el revestimiento óptico externo. La diferencia ∆n2 es menor que la diferencia de índice ∆n1 del núcleo. La zanja deprimida tiene un radio r3 y una diferencia de índice ∆n3 negativa con el revestimiento óptico externo. La fibra revelada se caracteriza además porque tiene (i) un diámetro de campo modal nominal (MFD) de entre 8,6 micrómetros y 9,5 micrómetros para una longitud de onda de 1310 nanómetros y (ii) pérdidas por curvatura menores de 0,15 dB/vuelta para un radio de curvatura de 5 milímetros a una longitud de onda de 1550 nanómetros y una longitud de onda de corte de cable inferior o igual a 1260 nanómetros, medida como la longitud de onda para la que la atenuación del modo LP11 es mayor que o igual a 19,3 dB después de propagarse sobre más de 22 metros de fibra, estando la fibra bien en condición recta o en condición alrededor de un mandril con radio de curvatura de 140 milímetros. [0265] De acuerdo con una realización de la fibra, la integral de superficie del núcleo central (V01), definida como:

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40

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se encuentra comprendida entre 19,0 x 10-3 micrómetros y 23,0 x 10-3 micrómetros y preferentemente entre 20,0 x 10-3 micrómetros y 23,0 x 10-3 micrómetros. En una forma de realización preferida adicional, la integral de superficie del núcleo central (V01) es de entre 20,0 x 10-3 micrómetros y 21,5 x 10-3 µm, lo que da lugar a excelentes propiedades ópticas. [0266] De acuerdo con una realización de la fibra, la integral de superficie de la zanja deprimida (V03), definida como

imagen13

es de entre -55,0 x 10-3 micrómetros y -30,0 x 10-3 micrómetros. En una forma de realización preferida adicional, la integral de superficie de la zanja deprimida (V03) es de entre -42,5 x 10-3 micrómetros y -32,5 x 10-3 µm, lo que da lugar a excelentes propiedades ópticas. [0267] De acuerdo con una realización de la fibra, la integral de volumen de la zanja deprimida (V13), definida como

imagen14

es de entre -1,200 x 10-3 µm2 y -750 x 10-3 µm2, En una forma de realización preferida adicional, la integral de volumen de la zanja deprimida (V13) se encuentra entre -1,000 x 10-3 µm2 y -750 x 10-3 µm2, lo que da lugar a propiedades ópticas sobresalientes de la presente fibra. [0268] En realizaciones preferidas, la fibra tiene las propiedades físicas y parámetros de funcionamiento con resistencia mejorada a pérdidas por curvatura. Por ejemplo, la fibra tiene una longitud de onda de corte efectiva λceff mayor de 1,300 nanómetros, la longitud de onda de corte efectiva que se mide como la longitud de onda para la que la señal óptica llega a ser de modo único solo después de propagarse a través de dos metros de fibra. La fibra tiene, para una longitud de onda de 1550 nanómetros, pérdidas por curvatura menores o iguales a 0,003 dB/vuelta para un radio de curvatura de 15 milímetros, pérdidas por curvatura menores o iguales a 3 x 10-2 dB/vuelta, preferiblemente 7,5 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 10 milímetros, unas pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,05 dB/vuelta para un radio de curvatura de 7,5 milímetros, y pérdidas por curvatura de menos de 0,15 dB/vuelta, preferiblemente menos de 0,10 dB/vuelta para un radio de curvatura de 5 milímetros. [0269] La fibra aquí revelada también muestra pérdidas por curvatura reducidas en las longitudes de onda más altas. Por ejemplo, para una longitud de onda de 1625 nanómetros, la fibra tiene pérdidas por curvatura de menos de 10-2 dB/vuelta, preferiblemente menos de 1,5 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 15 milímetros, unas pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,1 dB/vuelta, preferiblemente inferiores o iguales a 25 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 10 milímetros, unas pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,15 dB/vuelta, preferiblemente menores que o iguales a 0,08 dB/vuelta para un radio de curvatura de 7,5 milímetros, y pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,25 dB/vuelta para un radio de curvatura de 5 milímetros. [0270] De acuerdo con ello, en una realización preferida, la fibra tiene una longitud de onda de corte de entre 1240 nanómetros y 1310 nanómetros, con la longitud de onda de corte medida como la longitud de onda para la cual, la señal óptica ya no es de modo único después de propagarse sobre más de cinco metros de fibra. Longitud de onda de corte se distingue de la de corte de cable, medida como la longitud de onda para la que la atenuación del modo LP11 es mayor que o igual a 19,3 dB después de propagarse sobre más de 22 metros de fibra. La fibra tiene una longitud de onda de corte de cable inferior o igual a 1,260 nanómetros. [0271] Una cuarta definición de corte aquí en cuestión, es la longitud de onda de corte teórica definida como la longitud de onda de a partir de la cual el modo LP11 se propaga en modo de fugas. En una forma de realización, la fibra tiene una longitud de onda de corte teórica inferior o igual a 1250 nanómetros. La fibra tiene una atenuación del modo LP11 mayor que 5 dB después de propagarse sobre más de 22 metros de fibra para una longitud de onda de 1260 nanómetros. [0272] Los parámetros de funcionamiento descritos anteriormente resultan de las propiedades físicas preferidas de la fibra. En una realización, el núcleo central de la fibra tiene un radio de entre 3,8 micrómetros y 4,35 µm; el revestimiento intermedio tiene un radio de entre 8,5 micrómetros y 9,7 µm; la zanja deprimida tiene un radio de entre 13,5 micrómetros y 16 µm, que puede ser menor o igual a 15 micrómetros. El núcleo central típicamente tiene una diferencia de índice de refracción (∆n1) con el revestimiento óptico externo de entre 4,9 x 10-3 y 5,7 x 10-3, [0273] Como se ha señalado, el perfil de índice de refracción de una fibra se traza en términos de la diferencia entre valores del índice de refracción en puntos sobre el radio de la fibra y el revestimiento óptico externo. El revestimiento intermedio tiene una diferencia de índice con el revestimiento óptico de entre -0,1x10-3 y 0,6x10-3, La zanja deprimida tiene una diferencia de índice con el revestimiento óptico de entre -10,0 x 10-3 y -5,0 x 10-3, La fibra tiene una longitud de onda de dispersión cromática nula de entre 1,300 nanómetros y 1,324 nanómetros; la fibra tiene un valor

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pendiente de dispersión cromática para la longitud de onda dispersión cromática nula de menos de 0,092 ps/ (nm2 • km). [0274] Como se muestra en la figura 23, la fibra de vidrio insensible a curvatura (10) revelada en la solicitud de patente US Nº 61/112,374 tiene un núcleo central (11), un revestimiento intermedio (12) y un revestimiento deprimido (13). Para los propósitos de este documento, revestimiento deprimido significa una porción radial de la fibra (10) que tiene un índice de refracción menor que el índice de refracción del revestimiento óptico externo (14). Típicamente, el núcleo central (11), el revestimiento intermedio (12), y el revestimiento deprimido (13) se obtienen por deposición química en fase de vapor sobre un tubo de sílice. El revestimiento óptico externo (14) incluye el tubo de sílice y el sobre revestimiento en el tubo. En realizaciones preferidas, el sobre revestimiento es generalmente de sílice natural o dopada, pero también se puede obtener por cualquier otra técnica de deposición [deposición en fase de vapor axial ("VAD") o deposición en fase vapor exterior ("OVD")]. [0275] La figura 24 ilustra un perfil de índice de refracción para la fibra de transmisión (10) de la figura 23, El perfil de la figura 24 es un perfil establecido, es decir, representativo del perfil teórico de la fibra, pero la fibra realmente obtenida después de estirado de una preforma pueden tener un perfil ligeramente diferente. [0276] De manera en sí conocida en la técnica, una fibra óptica (10) se obtiene por estiramiento de una preforma. A modo de ejemplo, la preforma puede ser un tubo de vidrio de muy alta calidad (sílice pura), que finalmente forma parte del revestimiento óptico externo (14). El revestimiento óptico externo (14) rodea el núcleo central (11) y los revestimientos internos (12, 13) de la fibra (10). Este tubo puede entonces ser sobre revestido para aumentar su diámetro antes de pasar por la operación de formación de fibras en una torre de estirado de fibra. Para la producción de la preforma, el tubo se monta de forma generalmente horizontal y se sostiene por ambos extremos mediante barras de cristal sobre un torno; a continuación, se hace girar el tubo, calentándose localmente para el proceso de deposición determinante de la composición de la preforma. Esta composición determina las características ópticas de la fibra futura. [0277] La fibra incluye un núcleo central (11) que tiene una diferencia índice ∆n1 con un revestimiento exterior (14) que funciona como un revestimiento óptico. La fibra (10) incluye además un revestimiento intermedio (12) que tiene una diferencia de índice ∆n2 con el revestimiento óptico externo (14) y un revestimiento de zanja deprimida (13) que tiene una diferencia de índice ∆n3 con el revestimiento óptico externo (14). Los índices de refracción del núcleo central (11), el revestimiento intermedio (12) y la zanja deprimida (13) son sustancialmente constantes a lo largo de sus respectivas anchuras, como se indica en la figura 24, La figura 23 ilustra que la anchura del núcleo (11) está definida por su radio r1 y la anchura de los revestimientos por sus respectivos radios externo, r2 y r3, El revestimiento óptico externo se indica como r4, [0278] Con el fin de definir un conjunto de perfiles de índice de refracción de una fibra óptica, el valor del índice de refracción del revestimiento óptico externo se toma, generalmente, como referencia (ng). Los valores de índice del núcleo central (11), el revestimiento intermedio (12), y el revestimiento de zanja deprimida (13) se presentan en la figura 24 como diferencias de índice ∆n1, 2, 3, Generalmente, el revestimiento óptico externo (14) está compuesto de sílice, pero este revestimiento puede doparse para aumentar o reducir su índice de refracción, por ejemplo, para modificar las características de propagación de la señal.

[0279] Cada sección de perfil de fibra mostrado en la figura 24 (21 a 24) también se puede definir a partir de las integrales que relacionan las variaciones de índice con el radio de cada sección de la fibra (10). Por lo tanto, es posible definir tres integrales de superficie de la fibra revelada (10), representativas de la superficie del núcleo V01, la superficie del revestimiento intermedio V02 y la superficie de la zanja deprimida V03, La expresión "superficie" no debe entenderse geométricamente, sino correspondiente a un valor que tiene en cuenta dos dimensiones. Estas tres integrales de superficie se pueden expresar de la siguiente manera:

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[0280] De manera similar, es posible definir tres integrales de volumen para la fibra revelada (10), representativas del volumen del núcleo V11, el volumen del revestimiento intermedio V12 y el volumen de la zanja deprimida V13, La expresión "volumen" no se ha de entender geométricamente sino que corresponde a un valor que tiene en cuenta tres dimensiones. Estas tres integrales de volumen se pueden expresar de la siguiente manera:

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[0281] La tabla 12 (siguiente) muestra nueve ejemplos de perfiles de fibra de acuerdo con realizaciones preferidas

5 de fibra en comparación con tres perfiles de fibra SSMF y un perfil de fibra que corresponde a las recomendaciones G.657A y G.657B (señalada como "BIF" por Fibra Insensible a Curvatura), así como 13 ejemplos comparativos. Draka Comteq comercializa fibras ópticas insensibles a curvatura que tienen una excelente resistencia a pérdidas por curvatura bajo el nombre comercial BendBrightXS ®. Los valores de las tablas corresponden a los perfiles establecidos para cada fibra.

10 [0282] Todos los perfiles también se han diseñado para garantizar un nivel de interferencia de trayectoria múltiple (MPI) inferior a -30 dB, lo que asegura la compatibilidad completa con cualquiera redes de sistema adecuadamente instaladas, incluyendo red de acceso y fibra hasta el hogar. La MPI se define en W. Zheng et al., " Measurement and System Impact of Multipath Interference From Dispersion Compensating Fiber Modules ", IEEE Transactions on Instrumentation and Measurement (2004, 53, páginas 15 a 23) y sus consideraciones de medición en particular

15 detalladas por S. Ramachandran et al., "Measurement of Multipath Interference in the Coherent Crosstalk Regime ", IEEE Photonics Technology Letters (2003, 15, páginas 1171 a 1173) [0283] La primera columna de la tabla 12 asigna una referencia a cada ejemplo (es decir, "Ej" por ejemplos de acuerdo con la revelación y "C.Ej" para ejemplos comparativos); Las siguientes tres columnas dan los valores de los radios del núcleo (11), el revestimiento intermedio (12), y la zanja deprimida (13), respectivamente. Las siguientes

20 tres columnas dan los valores correspondientes a las diferencias de índice de refracción con el revestimiento óptico externo (14). Los valores del índice de refracción se miden a una longitud de onda de 633 nanómetros. La tabla 12 también muestra los valores de la integral de superficie y de la integral de volumen del núcleo (11), del revestimiento intermedio (12) y de la zanja deprimida (13), como se definieron anteriormente.

25 TABLA 12

r1

r2 r3 Dn1 Dn2 Dn3 V01 V02 V03 V11 V12 V13

(µm)

(µm)

(µm)

[103] [103] [103] (µm) [103] (µm) [10,3] (µm) [103] (µm2) [10-3] (µm2) [10-3] (µm2) [10-3]

BIF

3,93 9,38 14,72 5,26 0,13 -5,01 20,7 0,7 -26,8 81,1 9,4 -645

SSMF1

4,35 13,92 5,00 -0,20 21,8 -1,9 0,0 94,6 -35,0 0

SSMF2

4,51 13,92 5,00 -0,20 22,5 -1,9 0,0 101,5 -34,7 0

SSMF3

4,55 13,92 5,24 -0,20 23,8 -1,9 0,0 108,4 -34,6 0

C.Ej1

3,82 9,01 13,55 5,67 0,57 -9,63 21,7 2,9 -43,7 82,8 37,7 -986

C.Ej2

3,96 8,61 13,86 5,58 0,31 -7,87 22,1 1,4 -41,3 87,6 17,9 -928

C.Ej3

3,92 8,78 13,84 5,55 0,32 -8,75 21,7 1,5 -44,3 85,2 19,7 -1002

C.Ej4

3,88 9,09 14,35 5,62 0,34 -7,84 21,8 1,8 -41,2 84,5 23,1 -965

C.Ej5

3,93 9,30 14,48 5,30 0,51 -7,76 20,8 2,7 -40,1 81,7 36,0 -955

C.Ej6

3,93 9,28 14,47 5,31 0,53 -7,51 20,9 2,8 -39,0 82,0 37,5 -926

C.Ej7

3,93 8,50 15,00 5,48 0,50 -5,00 21,5 2,3 -32,5 84,6 28,4 -764

C.Ej8

3,93 9,25 13,65 5,37 0,50 -9,90 21,1 2,7 -43,5 83,0 35,1 -997

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C.Ej9

3,93 8,50 15,50 5,33 0,51 -5,00 21,0 2,3 -35,0 82,4 28,8 -840

C.Ej10

3,93 9,27 13,65 5,31 0,52 -9,80 20,9 2,8 -42,9 82,1 36,9 -983

C.Ej11

3,94 9,25 13,54 5,30 0,56 -9,87 20,9 3,0 -42,3 82,3 39,2 -964

C.Ej12

3,95 9,29 13,91 5,30 0,50 -8,93 20,9 2,7 -41,2 82,6 35,4 -957

C.Ej13

3,93 8,50 15,50 5,32 0,57 -5,00 20,9 2,6 -35,0 82,1 32,2 -840

Ej1

3,90 9,23 14,34 4,94 0,35 -7,15 19,3 1,9 -36,5 75,1 24,5 -861

Ej2

3,91 9,23 14,34 5,14 0,10 -7,15 20,1 0,5 -36,5 78,6 7,0 -861

Ej3

3,91 9,23 14,81 5,14 0,10 -7,15 20,1 0,5 -39,9 78,6 7,0 -959

Ej4

3,91 9,23 14,34 5,29 -0,06 -7,15 20,7 -0,3 -36,5 80,9 -4,2 -861

Ej5

3,91 9,23 14,81 5,29 -0,06 -7,15 20,7 -0,3 -39,9 80,9 -4,2 -959

Ej6

3,93 9,26 13,53 5,34 0,51 -9,74 21,0 2,7 -41,6 82,3 36,0 -949

Ej7

3,93 9,25 13,53 5,31 0,50 -9,93 20,8 2,7 -42,5 81,9 35,3 -967

Ej8

3,94 8,50 15,00 5,43 0,50 -5,00 21,4 2,3 -32,5 84,3 28,6 -764

Ej9

3,94 9,26 13,50 5,33 0,51 -9,88 21,0 2,7 -41,9 82,8 35,5 -954

[0284] La fibra revelada (10) de acuerdo con la forma de realización representada en las figuras 23 y 24 es una fibra de salto de índice que comprende un núcleo central (11), un revestimiento intermedio (12), y una zanja deprimida (13). Se observa de la tabla 12 que el núcleo central (11) tiene un radio r1 de entre 3,8 micrómetros y 4,35 micrómetros y preferiblemente entre 3,8 micrómetros y 4,05 µm, es decir, más estrecho que el núcleo de una fibra SSMF. La fibra (10) tiene una diferencia de índice ∆n1 (21) con el revestimiento óptico externo (14) de entre 4,9 x 103 y 5,7 x 10-3 (es decir, del orden de o mayor que una fibra SSMF). La integral de superficie V01 del núcleo es de entre 19,0 x 10-3 micrómetros y 23,0 x 10-3 µm, y la integral de volumen V11 del núcleo es de entre 75 x 10-3 µm 2 y 91 x 10-3 µm2, [0285] También se observa en la tabla 12 que la fibra revelada tiene una zanja deprimida (13). La zanja deprimida

(13) tiene un volumen grande y hace que sea posible limitar en gran medida las pérdidas por curvatura. La tabla 12 muestra que la zanja deprimida (13) tiene un radio r3 de entre 13,5 micrómetros y 16 micrómetros y una diferencia de índice ∆n3 (23) con el revestimiento óptico externo (14) de entre -10,0 x 10-3 y -5,0 x 10-3, La tabla 12 también muestra que la integral de superficie V03 de la zanja deprimida, como se definió anteriormente, es de entre -55,0 x

10-3 10-3

micrómetros y -30,0 x µm, y la integral de volumen V13 de la zanja deprimida, como se definió anteriormente, es de entre -1,200 x 10-3 µm2 y -750 x 10-3 µm2, [0286] De acuerdo con una realización preferida, el radio del revestimiento deprimido r3 se puede limitar a 15 micrómetros para reducir aún más el coste de producción de la fibra y todas las fibras de acuerdo con los ejemplos cumplen con ello. De hecho, la zanja deprimida (13) se puede producir por deposición química en fase de vapor asistida por plasma (PCVD) por lo que es posible incorporar una gran cantidad de flúor en la sílice para formar revestimientos profundamente deprimidos. La parte de la fibra (10) correspondiente al tubo y a la deposición PCVD es, sin embargo, más caro; por lo tanto, se pretende limitar esta parte tanto como sea posible. También es posible prever la producción de la zanja deprimida (13) mediante la incorporación de micro-agujeros o micro-burbujas en lugar de por el dopado con flúor. El dopado con flúor, sin embargo, sigue siendo más fácil de controlar para producción industrial que la incorporación de micro-burbujas. [0287] Una zanja deprimida (13) correspondiente a los criterios de superficie y de volumen definidos anteriormente hace posible para lograr un buen compromiso entre muy reducidas pérdidas por curvatura respecto de las fibras existentes y un régimen de fugas del modo LP11 suficientemente consistente para una longitud de onda de 1260 nanómetros. [0288] También se observa de la tabla 12 que una forma de realización preferida de la fibra tiene un revestimiento intermedio (12) dispuesto entre el núcleo central (11) y la zanja deprimida (13). Este revestimiento intermedio (12) hace que sea posible limitar los efectos de la zanja deprimida (13) sobre la propagación de la señal óptica en el núcleo. La tabla 12 muestra que el revestimiento intermedio (12) tiene un radio r2 de entre 8,5 micrómetros y 9,7 micrómetros y una diferencia de índice ∆n2 (22) con el revestimiento óptico de entre -0,1 x 10-3 y 0,6 x 10-3, La tabla 12 muestra que la integral de superficie V02 del revestimiento intermedio, como se definió anteriormente, está

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comprendido entre -0,5 x 10-3 micrómetros y 3,0 x 10-3 micrómetros. La integral de volumen V12 del revestimiento intermedio, como se definió anteriormente, es de entre -6 x 10-3 µm 2 y 40 x 10-3 µm2, [0289] El núcleo central (11) de la fibra revelada (10) se optimiza, en combinación con el revestimiento intermedio (12), para garantizar parámetros de transmisión óptica en la fibra conformes a las recomendaciones G.652 y G657A, en particular en términos de diámetro de campo modal y de dispersión cromática. Esto también ayuda a garantizar la compatibilidad con las fibras de otros sistemas ópticos. [0290] La tabla 13 (siguiente) muestra las características de transmisión óptica para fibras ejemplares. La primera columna repite las referencias de la tabla 12, Las siguientes columnas proporcionan, para cada perfil de fibra, valores de diámetro de campo modal (MFD) para longitudes de onda de 1310 nanómetros y 1,550 nanómetros de longitud de onda de dispersión nula (ZDW) y la pendiente dispersión nula (ZDS) .

TABLA 13

MFD1310

MFD1550 ZDW ZDS

(µm)

(µm)

(nm) ps/(nm2·km)

BIF

8,80 9,90 1320 0,0878

SSMF1

9,14 10,31 1314 0,0855

SSMF2

9,27 10,39 1309 0,0871

SSMF3

9,18 10,25 1306 0,088

C.Ej1

8,67 9,68 1317 0,0908

C.Ej2

8,65 9,59 1310 0,0917

C.Ej3

8,66 9,62 1312 0,0914

C.Ej4

8,64 9,65 1317 0,0897

C.Ej5

8,95 10,01 1317 0,0905

C.Ej6

8,96 10,02 1317 0,0905

C.Ej7

8,80 9,81 1314 0,0906

C.Ej8

8,89 9,91 1315 0,0913

C.Ej9

8,88 9,91 1314 0,0909

C.Ej10

8,94 9,97 1315 0,0914

C.Ej11

8,97 10,00 1314 0,0917

C.Ej12

8,95 9,99 1315 0,0911

C.Ej13

8,92 9,95 1314 0,0911

Ej1

9,00 10,10 1318 0,0906

Ej2

8,75 9,81 1318 0,0895

Ej3

8,75 9,81 1318 0,0895

Ej4

8,60 9,64 1318 0,0888

Ej5

8,60 9,64 1318 0,0888

Ej6

8,91 9,94 1315 0,0913

Ej7

8,92 9,95 1315 0,0914

Ej8

8,83 9,84 1313 0,0908

Ej9

8,93 9,95 1314 0,0915

[0291] A partir de la tabla 13 se observa que la fibra revelada (10) es compatible con fibras correspondientes a los criterios de la recomendación G.652, En particular, la fibra aquí revelada tiene un diámetro de campo modal MFD en la gama normalizada de valores de 8,6 micrómetros a 9,5 micrómetros para 1310 nanómetros, una longitud de onda de dispersión nula de entre 1300 nanómetros y 1324 nanómetros, y una pendiente de dispersión nula de menos de 0,092 ps/(nm2 • km). Cada uno de estos valores es conforme con la recomendación G.652, [0292] Por otro lado, como se muestra en la tabla 14 (siguiente), la fibra tiene una longitud de onda de corte efectiva λceff (o corte de fibra estándar, tercera columna de la tabla 14) mayor que 1,300 nanómetros, o incluso mayor que 1,350 nanómetros. Como se discutió anteriormente, la longitud de onda de corte efectiva se mide como la longitud de onda para la que la señal óptica ya no es de modo único después de propagarse a través de dos metros de fibra, tal como se define por el Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional en la norma IEC 60793-44, Este aumento de valor de la longitud de onda de corte efectiva lleva a un valor de longitud de onda de corte de cable λcc (o corte de cable estándar columna quinta de la tabla 14) de entre 1200 y 1260 nanómetros. La longitud de onda de corte de cable, se mide como la longitud de onda a la que la señal óptica ya no es de modo único después de la propagación sobre más de 22 metros de fibra, tal como se define por el Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional norma IEC 60793-1-44, La señal óptica es de modo único cuando la atenuación del modo LP11 es mayor que o igual a 19,3 dB. Ambas recomendaciones G.652 y G.657 imponen un valor máximo de 1,260 nanómetros para la longitud de onda de corte de cable. [0293] Uno propósito de los desarrollos aquí descritos es producir fibras que puedan utilizarse para todos los anchos de banda de transmisión explotados por los sistemas ópticos, es decir, fibras que se puedan utilizar en la propagación de modo único desde el ancho de banda original (OB) que se extiende desde 1,260 nanómetros a 1360 nanómetros, y más allá del ancho de banda ultra-larga (UL) más allá de 1625 nanómetros. Una longitud de onda de

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corte efectiva baja hace que sea posible garantizar la posibilidad de utilizar la fibra sobre la totalidad de los anchos de banda disponibles. [0294] Las simulaciones de la tabla 14 (siguiente), sin embargo, muestran que el modo de orden superior LP11 directamente se propaga de acuerdo con un modo de fugas a partir de una longitud de onda de 1260 nanómetros. La fibra aquí revelada puede, por tanto, ser utilizada en la transmisión de modo único sobre el ancho de banda original (OB: 1260 nanómetros a 1360 nanómetros). [0295] La tabla 14 (siguiente) muestra varios valores de longitud de onda de corte para las fibras reveladas. La primera columna de la tabla 14 repite las referencias de la tabla 12, [0296] La columna "fibra de corte teórica" proporciona un valor de longitud de onda de corte teórica, correspondiente a la longitud de onda de transición entre una propagación guiada del modo LP11 y una propagación en modo de fugas de dicho modo LP11, Para longitudes de onda de trabajo más allá de esta longitud de onda de corte efectiva, el modo LP11 se propaga en modo de fugas. [0297] La columna "Fibra de corte estándar" corresponde a la longitud de onda de corte efectiva λceff como se define por el Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional norma IEC 60793-1-44, [0298] La columna " fibra de corte de 5-m" corresponde a la longitud de onda de corte medida como la longitud de onda para la que la señal óptica ya no es de modo múltiple tras propagarse sobre más de cinco metros de fibra. Por tanto, este valor corresponde a la longitud de onda de corte efectiva medida después de la propagación sobre más de cinco metros de fibra en lugar de dos metros de fibra. [0299] La columna "Corte de cable estándar" se corresponde con longitud de onda de corte de cable λcc como se define por el Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional norma IEC 60793-1-44, De acuerdo con la recomendación del Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional norma IEC 60793-1-44, la longitud de onda de corte de cable λcc se determina mediante la colocación de la fibra en dos bucles de radio de 40 milímetros y disponiendo el resto de la fibra (es decir, 21,5 metros de fibra) sobre un mandril con un radio de 140 milímetros. Este corte debe ser de 1,260 nanómetros o menor. [0300] La columna "corte de cable recto" se corresponde con la longitud de onda de corte de cable mediante la colocación de la fibra en dos bucles cada uno con un radio de 40 milímetros, y disponiendo el resto de la fibra (es decir, 21,5 metros de fibra) prácticamente recta. Este corte debe ser de 1,260 nanómetros o menor. Los ejemplos comparativos 9, 10 y 12 cumplen con este requisito, pero son también ligeramente altos en relación con estándar de corte de cable. [0301] La columna de "LL LP11 @ 1260 después de 22 m" indica las pérdidas por fugas del modo LP11 después de la propagación sobre más de 22 metros de fibra prácticamente recta. [0302] La columna "Longitud -19,3dB LP11 LL @ 1260 nanómetros" indica la longitud de fibra requerida para lograr pérdidas por fugas del modo LP11 iguales a 19,3 dB con la fibra manteniéndose prácticamente recta. Esto indica a qué distancia de la fibra, dispuesta prácticamente recta, es de modo único en el sentido de las recomendaciones

G.652 y G.657,

TABLA 14

Corte de fibra (teórica)

Corte de fibra estándar Corte de fibra de 5-m Corte de cable estándar Corte de cable recta LP11 LL @1260 nm Después de 22 m Longitud19,3dB LP11 LL @1260 nm

(nm)

(nm)

(nm)

(nm)

(nm)

(dB) (m)

BIF

1197 1270 1234 1196 1208 180 2

SSMF1

1287 1226 1226 1151 1151 2 212

SSMF2

1334 1267 1267 1188 1188 0 >1000

SSMF3

1381 1311 1311 1231 1231 0 >1000

C.Ej1

1250 1379 1321 1271 1268 10 41

C.Ej2

1243 1383 1323 1271 1266 16 27

C.Ej3

1232 1397 1333 1271 1265 16 26

C.Ej4

1239 1392 1331 1272 1267 15 28

C.Ej5

1242 1382 1322 1268 1264 18 24

C.Ej6

1247 1376 1319 1267 1266 15 28

C.Ej7

1249 1351 1302 1259 1262 18 23

C.Ej8

1246 1378 1319 1268 1264 17 25

C.Ej9

1235 13373 1317 1264 1260 18 24

C.Ej10

1243 1371 1313 1263 1260 22 20

C.Ej11

1248 1367 1310 1263 1263 17 25

C.Ej12

1244 1371 1314 1264 1260 20 21

C.Ej13

1240 1375 1319 1267 1263 17 24

Ej1

1175 1316 1255 1204 1201 88 5

Ej2

1171 1316 1246 1205 1198 83 5

Ej3

1171 1366 1271 1225 1205 44 10

5

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Ej4

1171 1316 1244 1207 1195 75 6

Ej5

1171 1366 1269 1226 1200 40 11

Ej6

1243 1360 1304 1257 1258 26 16

Ej7

1238 1362 1305 1256 1255 24 17

Ej8

1247 1350 1300 1257 1260 22 19

Ej9

1245 1362 1306 1259 1259 24 18

[0303] Se observa en la tabla 14 que la longitud de onda de corte efectiva λceff estándar, es decir, medida de acuerdo con las recomendaciones del Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional norma IEC 607931-44, es superior a 1300 nanómetros. De manera similar, se observa en el tabla 14 que la longitud de onda de corte de cable λcc, es decir, medida de acuerdo con las recomendaciones del Subcomité 86A de la Comisión Electrotécnica Internacional en la norma IEC 60793-44, es de entre 1,200 y 1,260 nanómetros (es decir, que cumple con el límite de 1260 nanómetros impuesto por las recomendaciones G.652 y G.657). [0304] Se observa de la tabla 14 que el modo LP11 está altamente atenuado a partir de una longitud de onda de 1260 nanómetros. De hecho, la longitud de onda de corte de fibra “teórica” es inferior o igual a 1250 nanómetros. Por lo tanto, el modo de orden superior LP11 se propaga en un régimen de modo de fugas en el ancho de banda original, y sólo el modo fundamental sigue siendo guiado en la fibra divulgada desde una longitud de onda de 1260 nanómetros. [0305] De manera similar, en la tabla 14 se observa que la longitud de onda de corte de fibra se reduce significativamente después de sólo 5 metros de propagación sobre la fibra. Por lo tanto, la longitud de onda de corte, medida como la longitud de onda a la que la señal óptica ya no es de modo único después de propagarse sobre más de cinco metros de fibra, es de entre 1240 nanómetros y 1310 nanómetros para la fibra divulgada. [0306] Además, la tabla 14 muestra claramente que el modo LP11 es ya bien atenuada después de 22 metros de propagación. Se observa en particular que la atenuación del modo LP11 en la fibra revelada (10) es mayor que la atenuación del modo LP11 en una fibra SSMF cuando la fibra está dispuesta prácticamente recta. De hecho, en una fibra SSMF, son las curvaturas las que hacen posible atenuar grandemente el modo LP11, Por lo tanto, la fibra tiene una atenuación del modo LP11 mayor que 5 dB después de 22 metros de propagación con la fibra recta, para una longitud de onda de 1260 nanómetros. [0307] Por otra parte, la tabla 14 también muestra que la atenuación de al menos 19,3 dB del modo LP11 se logra de forma relativamente rápida, después de menos de 22 metros, de conformidad con el corte de cable impuesto por la recomendación. Además, el aumento en la longitud de onda de corte efectiva hace que sea posible aumentar el valor de la MAC como se definió anteriormente y en consecuencia reducir las pérdidas por curvatura. [0308] La tabla 15 (siguiente) informa valores de pérdidas por curvatura de realizaciones preferidas de fibras aquí reveladas. La primera columna de la tabla 15 repite las referencias de la tabla 12, Los siguientes cuatro columnas muestran los valores de pérdidas por curvatura PPC para respectivos radios de curvatura de 15 milímetros, 10 milímetros, 7,5 milímetros y 5 milímetros a una longitud de onda de 1550 nanómetros. Las siguientes cuatro columnas dan los valores de pérdidas por curvatura PPC para los respectivos radios de curvatura de 15 milímetros, 10 milímetros, 7,5 milímetros y 5 milímetros para una longitud de onda de 1625 nanómetros. [0309] La última columna contiene un factor de mérito (FOM) que representa el orden de magnitud de la mejora en las pérdidas por curvatura de las fibras reveladas respecto de los límites impuestos por la recomendación G.657B. El FOM de la tabla 15 se define así como un promedio de las proporciones entre los límites superiores impuestos por la norma G.657B y las pérdidas por curvatura en las fibras reveladas para cada radio de curvatura medido. Todos los casos presentan un FOM inferior o igual a 1, esto significa que todas ellas las recomendaciones de pérdidas por curvatura de la G.657B. [0310] La tabla 15 informa en la primera línea los valores límite de pérdidas por curvatura que impone la recomendación G.657B para cada radio de curvatura y para las longitudes de onda de 1550 nanómetros y 1625 nanómetros.

TABLA 15

R=15mm

R=10mm R=7,5mm R=5mm R=15mm R=10mm R=7,5mm R=5mm FOM

PPC @1550nm (dB/vuelta)

PPC @1625nm (dB/vuelta)

G657B

3 E-03 1 E-01 5 E-01 1 E-02 2 E-01 1 E+00 1,00

BIF

1,3E-03 2,9E-02 1,0E-01 3,3E-01 7,0E-03 8,4E-02 2,3E-01 6,3E-01 0,70

SSMF1

1,5E-02 6,0E-01 3,4E+00 1,7E+01 7,5E-02 1,7E+00 6,9E+00 2,7E+01 8,44

SSMF2

6,3E-03 3,6E-01 2,4E+00 1,4E+01 3,4E-02 1,0E+00 5,0E+00 2,3E+01 5,21

SSMF3

9,6E-04 1,1E-01 1,0E+00 8,9E+00 6,5E-03 3,6E-01 2,5E+00 1,4E+01 2,45

C.Ej1

4,9E-05 2,9E-03 1,6E-02 7,1E-02 3,9E-04 1,1E-02 4,2E-02 1,3E-01 0,05

C.Ej2

5,4E-05 2,9E-03 1,6E-02 6,5E-02 4,3E-04 1,1E-02 4,1E-02 1,3E-01 0,05

C.Ej3

6,6E-05 3,0E-03 1,5E-02 5,6E-02 5,0E-04 1,1E-02 3,8E-02 1,1E-01 0,05

C.Ej4

6,2E-05 3,1E-03 1,5E-02 6,3E-02 4,7E-04 1,1E-02 3,9E-02 1,2E-01 0,06

C.Ej5

2,2E-04 6,9E-03 2,7E-02 1,0E-01 1,3E-03 2,1E-02 6,4E-02 1,8E-01 0,13

C.Ej6

2,1E-04 7,1E-03 2,9E-02 1,1E-01 1,3E-03 2,2E-02 6,9E-02 2,0E-01 0,13

C.Ej7

1,4E-04 6,5E-03 3,1E-02 1,3E-01 1,0E-03 2,2E-02 7,7E-02 2,4E-01 0,11

5

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15

20

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30

35

40

45

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10-07-2014

C.Ej8

1,4E-04 5,4E-03 2,4E-02 9,0E-02 9,2E-04 1,8E-02 5,8E-02 1,7E-01 0,09

C.Ej9

2,3E-04 7,3 E-03 2,8E-02 1,0E-01 1,4E-03 2,3E-02 6,8E-02 2,0,E-01 0,14

C.Ej10

2,0E-04 6,8E-03 2,9E-02 1,0E-01 1,2E-03 2,2E-02 6,8E-02 2,0,E-01 0,12

C.Ej11

2,0E-04 7,1E-03 3,0E-02 1,1E-01 1,2E-03 2,3 E-02 7,1E-02 2,1E-01 0,12

C.Ej12

2,0E-04 7,0E-03 2,9E-02 1,0E-01 1,3E-03 2,2E-02 6,8E-02 2,0E-01 0,13

C.Ej13

2,3E-04 7,4E-03 2,9E-02 1,1E-01 1,4E-03 2,3E-02 7,0E-02 2,1E-01 0,14

Ej1

2,3E-03 2,8E-02 8,0E-02 1,4E-01 1,0E-02 7,5E-02 1,7E-01 2,5E-01 1,00

Ej2

1,2E-03 1,9E-02 5,0E-02 1,0E-01 6,5E-03 5,4E-02 1,3E-01 2,1E-01 0,65

Ej3

8,5E-04 1,2E-02 3,6E-02 6,7E-02 4,5E-03 3,7E-02 8,4E-02 1,4E-01 0,45

Ej4

7,1E-04 1,3E-02 4,3E-02 8,7E-02 4,1E-03 4,2E-02 1,0E-01 1,8E-01 0,41

Ej5

4,9E-04 8,7E-03 2,8E-02 5,6E-02 2,8E-03 2,8E-02 6,7E-02 1,2E-01 0,28

Ej6

2,0E-04 7,1E-03 3,1E-02 1,1E-01 1,2E-03 2,3E-02 7,2E-02 2,1E-01 0,12

Ej7

2,2E-04 7,4E-03 3,1E-02 1,1E-01 1,4E-03 2,4E-02 7,2E-02 2,1E-01 0,14

Ej8

1,7E-04 7,4E-03 3,4E-02 1,3E-01 1,2E-03 2,4E-02 8,2E-02 2,5E-01 0,12

Ej9

1,9E-04 7,0E-03 3,0E-02 1,1E-01 1,2E-03 2,3E-02 7,2E-02 2,1E-01 0,12

[0311] Se observa de la tabla 15 que las pérdidas por curvatura de las fibras reveladas son claramente inferiores a los límites impuestos por la norma G.657B, aunque para el ejemplo 1 las pérdidas por curvatura a 1625 nanómetros para una curvatura de 15 milímetros es la misma que en la recomendación. [0312] Por lo tanto, la fibra revelada (anteriormente) tiene, para una longitud de onda de 1550 nanómetros, pérdidas por curvatura inferiores a 3 x 10-3 dB/vuelta, preferiblemente menores de 0,25 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 15 milímetros, en comparación con un límite de 3 x 10-3 dB/vuelta impuesto por la recomendación G.657B. La fibra tiene además pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 3 x 10-2, preferiblemente inferiores o iguales a 7,5 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 10 milímetros, en comparación con un límite de 0,1 dB/vuelta impuesto por la recomendación G.657B. Las pérdidas por curvatura son menores o iguales a 0,05 dB/vuelta para un radio de curvatura de 7,5 milímetros, frente a un límite de 0,5 dB/vuelta impuesto por la recomendación G.657B, y pérdidas por curvatura de menos de 0,15 dB/vuelta, preferiblemente menores o iguales a 0,10 dB/vuelta para un radio de curvatura de 5 milímetros. [0313] De manera similar, la fibra revelada exhibe para una longitud de onda de 1625 nanómetros, pérdidas por curvatura inferiores a 10-2 dB/vuelta, preferiblemente inferiores a 1,5x10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 15 mm, en comparación con un límite de 10,2 dB/vuelta impuesto por la recomendación G.657B. Las pérdidas por curvatura son inferiores o iguales a 0,1 dB/vuelta, preferiblemente menor que o igual a 25 x 10-3 dB/vuelta para un radio de curvatura de 10 milímetros, en comparación con un límite de 0,2 dB/vuelta impuesto por el recomendación G.657B. La fibra exhibe pérdidas por curvatura inferiores o iguales a 0,15 dB/vuelta, preferiblemente inferiores o iguales a 0,08 dB/vuelta para un radio de curvatura de 7,5 milímetros, en contraposición con un límite de 1 dB/vuelta impuesto por la recomendación G.657B, y pérdidas por curvatura de menos de 0,25 dB/vuelta para un radio de curvatura de 5 milímetros. [0314] Las fibras aquí reveladas son muy adecuadas para una utilización en sistemas ópticos instalados en el hogar del abonado, de tipo FTTH, en el que la fibra se somete a tensiones por curvatura significativas debido a la miniaturización de la caja óptica o la sujeción en posición de la fibra con grapas. La fibra se puede colocar en cajas ópticas particularmente compactas. De hecho, la fibra óptica puede estar dispuesta con un radio de curvatura de menor de 15 milímetros, por ejemplo, un radio de curvatura aproximadamente 5 milímetros. La fibra sigue siendo compatible con las fibras de los sistemas existentes, en particular en términos de diámetro de campo modal para un buen acoplamiento fibra a fibra. El aumento de la longitud de onda de corte no es perjudicial debido a una atenuación significativa del modo LP11 a una longitud de onda de 1260 nanómetros. [0315] Como se ha indicado, la fibra óptica de acuerdo con la presente invención incluye una o más capas de recubrimiento (por ejemplo, un revestimiento primario y un revestimiento secundario). Al menos una de las capas de revestimiento -por lo general el segundo revestimiento -puede colorearse y/o poseer otras marcas para ayudar a identificar las fibras individuales. Alternativamente, una capa de tinta tercera puede rodear los recubrimientos primarios y secundarios. [0316] La fibra óptica de acuerdo con la presente invención puede ser desplegada en diversas estructuras, tales como las estructuras ejemplares descritas en adelante. [0317] Por ejemplo, una o más de las presentes fibras ópticas pueden ser encerradas dentro de un tubo de protección. Por ejemplo, fibra óptica puede ser desplegada bien un tubo de protección holgado de fibra única o en un tubo holgado de múltiples fibras. Con respecto a esto último, las fibras ópticas múltiples pueden ser agrupadas o trenzadas dentro de un tubo de protección u otra estructura. En este sentido, dentro de un tubo de protección de múltiples fibras holgadas, sub-haces de fibras se pueden separar con elementos de unión (por ejemplo, cada fibra sub-haz está envuelto en un elemento de unión). Además, la tubería de distribución extendida puede ser instalada en el remate de dichos tubos de protección holgados para terminar directamente fibras ópticas enfundadas holgadas con conectores de campo instalados. [0318] En otras formas de realización, el tubo de protección puede rodear ajustadamente el recubrimiento de fibra óptica más externo (es decir, fibra enfundada ajustada) o de otro modo rodear el recubrimiento de fibra óptica más externo o capa de tinta para proporcionar una holgura radial ejemplar de entre aproximadamente 50 y 100 micrómetros (es decir, una fibra enfundada semi-ajustada).

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[0319] Con respecto a la anterior primera fibra enfundada ajustada, la funda puede estar formado mediante el recubrimiento de la fibra óptica con una composición endurecible (por ejemplo, un material endurecible por radiación UV) o con un material termoplástico. El diámetro exterior de tubos de protección ajustados, independientemente de si el tubo de protección está formado a partir de un material endurecible o no endurecible, es típicamente menor de aproximadamente 1000 micrómetros (por ejemplo, ya sea alrededor de 500 micrómetros o aproximadamente 900 micrómetros). [0320] Con respecto a la última fibra enfundada semi-ajustada, un lubricante puede ser incluido entre la fibra óptica y el tubo de protección (por ejemplo, para proporcionar una capa de deslizamiento). [0321] Como será conocido por los expertos en la técnica, un tubo de protección ejemplar que encierra fibras ópticas como se describe aquí, puede estar formado de poliolefinas (por ejemplo, de polietileno o de polipropileno), incluyendo poliolefinas fluoradas, poliésteres (por ejemplo, tereftalato de polibutileno), poliamidas (por ejemplo, nylon), así como otros materiales poliméricos y mezclas. En general, un tubo de protección puede estar formado con una o más capas. Las capas pueden ser homogéneas o incluir mezclas o combinaciones de diferentes materiales dentro de cada capa. [0322] En este contexto, el tubo de protección se puede extrudir (por ejemplo, un material polimérico extrudido) o pultrusión (por ejemplo, una fibra reforzada con plástico de pultrusión). A modo de ejemplo, el tubo de protección puede incluir un material para proporcionar una resistencia química y a alta temperatura (por ejemplo, un material aromático o material de polisulfona). [0323] Aunque los tubos de protección tienen típicamente una sección transversal circular, alternativamente los tubos de protección, pueden tener una forma irregular o no circular (por ejemplo, una sección transversal ovalada o trapezoidal) [0324] Alternativamente, una o más de las presentes fibras ópticas simplemente pueden estar rodeadas por una vaina protectora exterior o encapsulado dentro de un tubo de metal estanco. En cualquier estructura, no es necesariamente requerido un tubo de protección intermedio. [0325] Múltiples fibras ópticas múltiples aquí reveladas pueden ser emparedadas, encapsuladas, y/o adosadas para formar una cinta de fibra óptica. Cintas de fibra óptica pueden ser divisibles en subunidades (por ejemplo, una cinta de doce fibras que es divisible en subunidades de seis fibras). Por otra parte, una pluralidad de tales cintas de fibra óptica puede ser agregada para formar un apilamiento de cintas, que puede tener varios tamaños y formas. [0326] Por ejemplo, es posible formar un apilamiento rectangular de cintas o un apilamiento de cintas en el que las cintas de fibra óptica superior e inferior tienen un menor número de fibras ópticas que las colocadas hacia el centro del apilamiento. Esta construcción puede ser útil para aumentar la densidad de elementos ópticos (por ejemplo, fibras ópticas) dentro del tubo de protección y/o cable. [0327] En general, es deseable aumentar el llenado de los elementos de transmisión en tubos de protección o cables, sujetos a otras limitaciones (por ejemplo, atenuación de cable o de semi-tramo). Los elementos ópticos mismos pueden ser diseñados para una mayor densidad de empaquetamiento. Por ejemplo, la fibra óptica puede poseer propiedades modificadas, tales como un mejor perfil de índice de refracción, dimensiones fundamentales o de revestimiento, o el espesor de recubrimiento primario y/o módulo, para mejorar las características por macrocurvatura y microcurvatura. [0328] A modo de ejemplo, un apilamiento rectangular de cintas puede estar formado con o sin una torsión central (es decir, un "torsión primaria"). Los expertos en la técnica apreciarán que un apilamiento de cintas está fabricado típicamente con una torsión rotacional para permitir que el tubo o el cable se doblen y sin la aplicación de una tensión mecánica excesiva sobre las fibras ópticas durante el bobinado, la instalación y el uso. En una variación estructural, un apilamiento de cintas rectangular trenzado (o sin trenzar) se puede formar además con una configuración a modo de bucle (por ejemplo, una hélice) o una configuración en forma de onda (por ejemplo, una sinusoide). En otras palabras, el apilamiento de cintas puede poseer deformaciones "secundarias" regulares. [0329] Como es bien sabido por los expertos en la técnica, tales cintas de fibra óptica pueden estar colocadas dentro de un tubo de protección o de otra estructura circundante, tal como un cable exento de tubo protector. Con sujeción a ciertas restricciones (por ejemplo, atenuación) es deseable aumentar la densidad de elementos tales como fibras ópticas o cintas de fibra óptica dentro de tubos de protección y/o cables de fibra óptica. [0330] Una pluralidad de tubos de protección que contienen fibras ópticas (por ejemplo, fibras sueltas o en cintas) pueden ser colocados adyacentes externamente a y enroscados alrededor de un miembro central de refuerzo. Este trenzado se puede lograr en una sola dirección, de forma helicoidal, conocido como trenzado en "S" o "Z", o trenzado alternado inverso, conocido como trenzado "S-Z". El trenzado alrededor del elemento central de refuerzo reduce la tensión de la fibra óptica cuando se produce la tensión del cable durante la instalación y el uso. [0331] Los expertos en la técnica entenderán el beneficio de minimizar la tensión de la fibra tanto para tanto la tensión del cable de tracción como la tensión de cable por compresión longitudinal durante la instalación o las condiciones de funcionamiento. [0332] Con respecto a la tensión del cable por tracción, que puede ocurrir durante la instalación, el cable se alargará mientras que las fibras ópticas pueden migrar aproximándose al eje neutro del cable para reducir, si no eliminar, la tensión que se está trasladando a las fibras ópticas. Con respecto a la tensión por compresión longitudinal, que puede ocurrir a bajas temperaturas de funcionamiento debido a la contracción de los componentes del cable, las fibras ópticas migrarán alejándose del eje neutro del cable para reducir, si no eliminar, la tensión de compresión que se traslada a las fibras ópticas. [0333] En una variante, dos o más capas de tubos de protección sustancialmente concéntricas se pueden colocar alrededor de un miembro central de refuerzo. En una variante adicional, múltiples elementos de trenzado (por

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ejemplo, múltiples tubos de protección trenzados alrededor de un miembro de refuerzo) pueden ellos mismos ser trenzados uno alrededor del otro o alrededor de un miembro de refuerzo central primario. [0334] Alternativamente, una pluralidad de tubos de protección que contienen fibras ópticas (por ejemplo, fibras holgadas o en encintadas) puede ser simplemente colocados externamente adyacentes al miembro de refuerzo central (es decir, los tubos de protección no están intencionalmente trenzados o dispuestos alrededor del miembro de refuerzo central en una manera particular y discurren sustancialmente paralelos al miembro de refuerzo central). [0335] Alternativamente aún, las fibras ópticas actuales puede estar dispuestas dentro de un tubo de protección central (es decir, el cable de tubo de protección central tiene un tubo de protección central en vez de un miembro de refuerzo central). Un cable de tubo de protección central tal puede posicionar elementos de resistencia en otros lugares. Por ejemplo, miembros metálicos o no metálicos (por ejemplo, de vidrio) de refuerzo pueden estar situados dentro de la propia funda del cable, y/o una o más capas de hilos de alta resistencia (por ejemplo, de aramida o hilos sin aramida) se pueden colocar en paralelo o envueltos (por ejemplo, contra-helicoidalmente) alrededor del tubo de protección central (es decir, dentro del espacio interior del cable). Del mismo modo, los miembros de refuerzo pueden estar incluidos dentro de la carcasa del tubo de protección. [0336] En otras formas de realización, las fibras ópticas pueden ser colocadas dentro de un cable de núcleo ranurado. En un cable de núcleo ranurado, las fibras ópticas, individualmente o como una cinta de fibras, pueden ser colocadas dentro de ranuras helicoidales preformadas (es decir, canales) de la superficie de un miembro de refuerzo central, formando de ese modo una unidad de núcleo ranurado. La unidad de núcleo ranurado puede estar encerrada por un tubo de protección. Una o más de tales unidades centrales ranuradas pueden ser colocados dentro de un cable de núcleo ranurado. Por ejemplo, una pluralidad de unidades centrales ranuradas puede ser helicoidalmente enroscadas alrededor de un miembro central de refuerzo. [0337] Alternativamente, las fibras ópticas también pueden ser trenzadas en un diseño de cable “maxi-tubo”, por lo que las fibras ópticas se trenzan alrededor de sí mismas dentro de un tubo de protección holgado de múltiples fibras grande, en lugar de alrededor de un miembro central de refuerzo. En otras palabras, el tubo amortiguador holgado de múltiples fibras grande se coloca centralmente dentro del cable maxi-tubo. Por ejemplo, este tipo de cables maxitubo pueden ser utilizados para cables ópticos terrestres (OPGW). [0338] En otra forma de realización de cableado, múltiples tubos de protección pueden ser trenzados alrededor de sí mismos sin la presencia de un miembro central. Estos tubos de protección trenzados pueden estar rodeados por un tubo protector. El tubo protector puede servir como envoltura exterior del cable de fibra óptica o puede estar rodeado además por una funda exterior. El tubo protector puede rodear ajustada o holgadamente los tubos de protección trenzados. [0339] Como es bien sabido por los expertos en la técnica, pueden estar incluidos elementos adicionales dentro de un núcleo de cable. Por ejemplo, cables de cobre o de otro tipo de elementos de transmisión de activos pueden estar trenzados o de otra manera formando haz dentro de la funda del cable. También se pueden colocar dentro del núcleo del cable elementos pasivos, tal como entre las paredes interiores de los tubos de protección y las fibras ópticas encerradas. Alternativamente y a modo de ejemplo, pueden colocarse elementos pasivos fuera de los tubos de protección entre las respectivas paredes exteriores de los tubos de protección y la pared interior de la camisa del cable, o, en el espacio interior de un cable sin tubo de protección. [0340] Por ejemplo, hilos, sin tejer, tejidos (por ejemplo, cintas), espumas, u otros materiales que contienen material hinchable en agua y/o recubiertos con materiales hinchables en agua (por ejemplo, incluyendo polímeros súper absorbentes (SAP), tales como polvo de SAP), se pueden emplear para proporcionar una barrera a agua y/o para acoplar las fibras ópticas al tubo de protección circundante y/o el encamisado del cable (por ejemplo, a través de adhesión, fricción, y/o compresión). Elementos hinchables en agua ejemplares se describen en la solicitud de patente US Nº de publicación US 2007/0019915 del presente solicitante. [0341] Además, un adhesivo (por ejemplo, un adhesivo termofusible o un adhesivo endurecible, tal como un acrilato de silicona reticulada por exposición a radiación actínica) puede proporcionarse en uno o más elementos pasivos (por ejemplo, material hinchable en agua) para unir los elementos al tubo de protección. También puede ser utilizado un material adhesivo para unir el elemento hinchable en agua a las fibras ópticas dentro del tubo de protección. Disposiciones ejemplares de tales elementos se describen en la solicitud de patente US Nº de publicación US 2008/0145010 A1 del presente solicitante. [0342] Los tubos de protección (o cables sin tubo de protección) también pueden contener una composición tixotrópica (por ejemplo, grasa o geles grasientos) entre las fibras ópticas y las paredes interiores de los tubos de protección. Por ejemplo, llenando el espacio libre dentro de un tubo de protección con un bloqueador de agua, grasa de relleno a base de petróleo, ayudando a bloquear la entrada de agua. Además, la grasa de relleno tixotrópica acopla las fibras ópticas mecánicamente (es decir, viscosamente) al tubo de protección circundante. [0343] Estas grasas de relleno tixotrópicas son relativamente pesadas y sucias, lo que obstaculiza las operaciones de conexión y empalme. Por lo tanto, los presentes fibras ópticas pueden ser utilizadas en estructuras de cables secos (es decir, los tubos de protección sin grasa). [0344] Estructuras de tubo de protección ejemplares que están exentas de grasa de relleno tixotrópicas se dan a conocer en la solicitud de US Nº 12/146,588 del presente solicitante. Tales tubos de protección emplean composiciones de acoplamiento formadas a partir de una mezcla de polímeros elastoméricos de alto peso molecular (por ejemplo, aproximadamente el 35 por ciento en peso o menos) y aceites (por ejemplo, aproximadamente el 65 por ciento en peso o más) que fluyen a bajas temperaturas. A diferencia de las grasas de relleno tixotrópicas, la composición de acoplamiento (por ejemplo, empleada como un gel cohesivo o espuma) es típicamente seca y, por lo tanto, menos sucia durante el empalme.

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[0345] Como se entenderá por los expertos en la técnica, un cable que encierra fibras ópticas como se describe aquí, puede tener una funda formada a partir de diversos materiales en varios diseños. El revestimiento del cable puede formarse a partir materiales poliméricos tales como, por ejemplo, polietileno, polipropileno, cloruro de polivinilo (PVC), poliamidas (por ejemplo, nylon), poliéster (por ejemplo, PBT), plásticos fluorados (por ejemplo, de propileno perfluorethylene, fluoruro de polivinilo, o difluoruro de polivinilideno), y etileno acetato de vinilo. Los materiales de funda y/o del tubo de protección también pueden contener otros aditivos, tales como agentes de nucleación, retardantes de llama, retardantes de humo, antioxidantes, absorbentes de UV, y/o plastificantes. [0346] El revestimiento del cable puede ser una sola camisa formada de un material dieléctrico (por ejemplo, polímeros no conductores), con o sin componentes estructurales complementarios que pueden ser utilizados para mejorar la protección (por ejemplo, de roedores) y resistencia proporcionada por la funda del cable. Por ejemplo, una

o más capas de metal (por ejemplo, de acero) de cinta junto con una o más camisas dieléctricas pueden formar el revestimiento del cable. Varilla metálicas o de fibra de vidrio de refuerzo (por ejemplo, GRP) también se pueden incorporar en la funda. Además, se pueden emplear aramida, fibra de vidrio, o hilos de poliéster bajo los diversos materiales de funda (por ejemplo, entre la funda del cable y el núcleo del cable), y/o pueden disponerse cordones de desgarro situados, por ejemplo, dentro de la funda del cable. [0347] Como para los tubos de protección, las fundas de cables de fibra óptica tienen típicamente una sección transversal circular, pero alternativamente estas fundas de cable, pueden tener una forma irregular o no circular (por ejemplo, un óvalo, trapezoidal, o sección transversal plana). [0348] A modo de ejemplo, la fibra óptica de acuerdo con la presente invención puede incorporarse en cables de acometida de una sola fibra, tales como los empleados para aplicaciones de unidad de vivienda múltiple (MDU). En tales utilizaciones, el encamisado del cable debe exhibir resistencia al aplastamiento, resistencia a la abrasión, resistencia a la perforación, estabilidad térmica, y resistencia al fuego como es requerido por los códigos de construcción. Un material ejemplar para tales camisas de cable es, poliuretano térmicamente estable retardante de la llama (PUR), que protege mecánicamente sin embargo, las fibras ópticas siendo suficientemente flexible para facilitar instalaciones MDU. Alternativamente, puede ser utilizada una funda de cloruro de polivinilo o poliolefina retardante de llama. [0349] En general y como se conoce por aquellos con conocimientos ordinarios en la técnica, un miembro de fuerza es típicamente en la forma de una varilla o / alambres enrollados trenzado helicoidalmente o fibras, aunque otras configuraciones estarán dentro del conocimiento de los expertos en el arte. [0350] Los cables de fibra óptica que contienen fibras ópticas como la revelada pueden ser utilizados de diversas formas, incluso como cables de acometida, cables de distribución, cables de alimentación, cables troncales y cables de conexión, cada uno de los cuales puede tener diferentes requisitos de funcionamiento (por ejemplo, rango de temperatura, resistencia a aplastamiento, la resistencia a radiación UV, y radio de curvatura mínimo). [0351] Tales cables de fibra óptica se pueden instalar dentro de conductos, micro-conductos, cámaras (plenum) o tubos verticales. A modo de ejemplo, un cable de fibra óptica puede ser instalado en un conducto o un microconducto existente mediante tracción o soplado (por ejemplo, usando aire comprimido). Un método de instalación de cable ejemplar se da a conocer en la publicación de solicitud de patente US. Nº 2007/0263960 de la presente solicitante y en la solicitud de patente US Nº 12/200,095, [0352] Como se ha señalado, tubos de protección que contienen fibras ópticas (por ejemplo, fibras holgadas o encintadas) pueden ser trenzadas (por ejemplo, alrededor de un miembro central de refuerzo). En tales configuraciones, la funda externa de protección de un cable de fibra óptica puede tener una superficie exterior con textura que varía periódicamente longitudinalmente a lo largo del cable de manera que replica la forma de trenzado de los tubos de protección subyacentes. La superficie con textura de la vaina externa de protección puede mejorar el rendimiento de soplado del cable de fibra óptica. La superficie con textura reduce la superficie de contacto entre el cable y el conducto o el micro-conducto y aumenta la fricción entre el medio de soplado (por ejemplo, aire) y el cable. La funda externa de protección puede estar hecha de un material con bajo coeficiente de fricción, lo que puede facilitar la instalación por soplado. Por otra parte, la funda externa de protección puede estar provista de un lubricante para facilitar aún más la instalación por soplado. [0353] En general, para lograr un rendimiento satisfactorio de soplado de larga distancia (por ejemplo, entre aproximadamente 3,000 a 5,000 pies o más), el diámetro exterior de cable de un cable de fibra óptica debe ser no mayor de aproximadamente setenta a ochenta por ciento de o diámetro interior del conducto o del micro-conducto. [0354] El aire comprimido también se puede usar para instalar fibras ópticas de acuerdo con la presente invención en un sistema por soplado de aire de fibra. En un sistema de fibra por soplado, una red de cables o micro-conductos sin relleno se instala antes de instalar las fibras ópticas. Las fibras ópticas pueden posteriormente soplarse en los cables instalados según sea necesario para apoyar distintos requerimientos de la red. [0355] Además, los cables de fibra óptica pueden ser enterrados directamente en la tierra o, como un cable aéreo, suspenderse de un poste o pilón. Un cable aéreo puede ser auto-portante o estar asegurado o atado a un soporte (por ejemplo, cable portador u otro tipo de cable). Cables aéreos de fibra óptica ejemplares incluyen cables aéreos con hilo de tierra (OPGW), cables auto-portantes totalmente dieléctricos (ADSS), cables suspendidos totalmente dieléctricos (AD-Lash), y cables en forma de ocho, cada uno de los cuales es bien conocido por expertos en la técnica. (cables en forma de ocho y otros diseños pueden ser directamente enterrados o instalados en los conductos, y pueden incluir opcionalmente un elemento de entonación, tal como un alambre metálico, de modo que pueden encontrarse con un detector de metales. [0356] Además, aunque las fibras ópticas pueden estar protegidas además por una funda exterior de cable, la fibra óptica en sí puede reforzarse aún más para que la fibra óptica pueda ser incluida dentro de un cable de refuerzo, que permite el encaminamiento individual de fibras ópticas individuales.

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[0357] Para emplear con eficacia las presentes fibras ópticas en un sistema de transmisión, se requieren conexiones en varios puntos de la red. Las conexiones de fibra óptica se hacen típicamente por empalme por fusión, empalme mecánico, o conectores mecánicos. [0358] Los extremos de acoplamiento de los conectores se pueden instalar en los extremos de la fibra ya sea en el campo (por ejemplo, en la ubicación de red) o en una fábrica antes de la instalación en la red. Los extremos de los conectores se acoplan en el campo con el fin de conectar las fibras entre sí o conectar las fibras a los componentes pasivos o activos. Por ejemplo, ciertos montajes de cable de fibra óptica (por ejemplo, montajes de bifurcación) pueden separar y transportar las fibras ópticas individuales de un cable de múltiples fibras ópticas a los conectores de manera protegida. [0359] La instalación de este tipo de cables de fibra óptica puede incluir equipamiento adicional. Por ejemplo, un amplificador puede ser incluido para mejorar las señales ópticas. Módulos compensadores de dispersión pueden ser instalados para reducir los efectos de la dispersión cromática y la dispersión de modo de polarización. Asimismo pueden incluirse cajas de empalme, pedestales y marcos de distribución, que pueden estar protegidos por un recinto. Los elementos adicionales incluyen, por ejemplo, conmutadores de terminal remoto, unidades de red óptica, divisores ópticos, y conmutadores de central. [0360] Un cable que contiene fibras ópticas de acuerdo con la presente invención, puede ser implementado para su uso en un sistema de comunicación (por ejemplo, red o telecomunicaciones). Un sistema de comunicación puede incluir la arquitectura cable de fibra óptica, tal como fibra hasta nodo (FTTN), fibra hasta central (FTTE), fibra hasta armario de distribución (FTTC), fibra hasta edificio (FTTB) y fibra hasta hogar (FTTH), así como arquitectura de larga distancia o metropolitana. Además, un módulo óptico o una caja de almacenamiento que incluye un alojamiento pueden recibir una porción enrollada de la fibra óptica aquí revelada. A modo de ejemplo, la fibra óptica puede enrollarse con un radio de curvatura de menos de aproximadamente 15 milímetros (por ejemplo, 10 milímetros o menos, tal como aproximadamente 5 milímetros) en el módulo óptico o la caja de almacenamiento. [0361] Además, las fibras ópticas de acuerdo con la presente invención se pueden utilizar en otras aplicaciones, incluyendo, sin limitación, sensores de fibra óptica o aplicaciones de iluminación (por ejemplo, alumbrado). [0362] En otro aspecto, las fibras ópticas de acuerdo con la presente invención pueden estar envueltas por tubos de protección formados a partir de un material de polímero endurecido (por ejemplo, polisulfona). [0363] Los expertos en la técnica apreciarán que los tubos de protección endurecida someten a fibras ópticas convencionales a un riesgo excesivo de microcurvatura. En contraposición y como se ha indicado, las presentes fibras ópticas insensible a curvatura proporcionan una resistencia excepcional microcurvatura, y así pueden ser satisfactoriamente desplegadas en tubos de protección endurecidos. [0364] A modo de ejemplo, el tubo de protección endurecido puede tener un diámetro exterior de entre aproximadamente uno y dos milímetros. Un tubo de protección endurecido ejemplar puede poseer un diámetro interior de aproximadamente 300 micrómetros, formando así una sola fibra, un tubo de protección semi-ajustado (por ejemplo, un tubo de protección endurecido que tiene un diámetro exterior de 1,0 milímetros y un diámetro interior de aproximadamente 300 micrómetros). [0365] En una realización particular, una fibra óptica insensible a curvatura de acuerdo con la presente invención puede estar encerrada por un tubo de protección endurecido formado a partir de polisulfona, tal como por extrusión o pultrusión. Este tipo de tubo de protección endurecido proporciona resistencia superior a las fuerzas laterales que de otro modo podrían causar microcurvatura o macrocurvatura en la fibra óptica encerrada. El tubo de protección endurecido es capaz de soportar altas temperaturas (por ejemplo, 200° C) y la exposición a productos químicos corrosivos (por ejemplo, gasolina). De manera similar a estructuras más complejas, el presente tubo de protección endurecido, ofrece protección contra tensiones laterales, altas temperaturas, y productos químicos corrosivos, siendo, además, menos costoso y más sencillo de fabricar. [0366] En la memoria descriptiva y las figuras, se han descrito realizaciones típicas de la invención. La presente invención no está limitada a tales formas de realización ejemplares. Los términos específicos se han utilizado sólo en un sentido genérico y descriptivo y no con fines de limitación. El alcance de la invención se expone en las reivindicaciones siguientes.

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   REIVINDICACIONES

   1. Fibra óptica que posee un sistema de revestimiento mejorado que reduce las microcurvatura inducidas por esfuerzos, comprendiendo dicha fibra óptica: una fibra de vidrio de modo único insensible a curvaturas de zanja asistida, comprendiendo dicha fibra de vidrio de modo único: -un núcleo central que tiene un radio r1 y una diferencia de índice positiva Ln1 con revestimiento óptico; en la que la integral de superficie de dicho núcleo central V01, definida como

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   está comprendida entre 19,0x10-3 y 23,0x10-3 micrómetros; -un revestimiento intermedio que tiene un radio r2 y una diferencia de índice positiva Ln2 con el revestimiento óptico menor que la diferencia de índice de Ln1 de dicho núcleo; en el que la integral de superficie de dicho revestimiento compuesto intermedio V02 , definida como

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   está comprendida entre -0,5x10-3 y 3,0x10-3 micrómetros; -una zanja deprimida que tiene un radio r3 y una diferencia de índice negativa Ln3 con dicho revestimiento óptico, en la que la fibra óptica tiene un diámetro nominal de campo modal comprendido entre 8,6 micrómetros y 9,5 micrómetros para una longitud de onda de 1310 nanómetros, y, para una longitud de onda de 1550 nanómetros, pérdidas por curvatura menores de 0,15 dB/vuelta para un radio de curvatura de 5 milímetros; y una longitud de onda de corte de cables menor de o igual 1260 nanómetros, medida como longitud de onda para la cual, la atenuación del modo LP11 es mayor que o igual a 19,3 dB después de la propagación sobre 22 metros de fibra; en

   imagen3

   imagen4

   -comprendiendo adicionalmente dicha fibra óptica un recubrimiento primario endurecido que rodea dicha fibra vidrio, comprendiendo dicho recubrimiento primario entre el 40 y el 80% de una composición de acrilato de poliuretano endurecible por radiación UV y que comprende además un foto-iniciador, uno o más oligómeros, y uno o más diluyentes de monómero, y poseyendo dicho recubrimiento primario endurecido (i) un módulo in situ mayor que 0,2 MPa y menor de 0,5 MPa y (ii) una temperatura de transición vítrea menor de -50 °C.

2. 2.

   Fibra óptica de acuerdo con la reivindicación 1, en la que dicho recubrimiento primario endurecido posee un módulo in situ comprendido entre 0,3 MPa y 0,4 MPa.

3. 3.

   Fibra óptica de acuerdo con la reivindicación 1, en la que dicho recubrimiento primario alcanza el 50 por ciento de endurecido completo para una dosis de UV de 0,3 J/cm2, tal como se mide para una película estándar de 75 micrómetros a temperatura y presión estándar, alcanzando preferiblemente, dicho revestimiento primario el 80 por ciento de endurecido completo para una dosis de UV de 0,5 J/cm2, medida para una película de 75 micrómetros estándar a temperatura y presión estándar, alcanzando más preferiblemente, dicho revestimiento primario el 90 por ciento de endurecido completo para una dosis de UV de 1,0 J/cm2, medida para una película estándar de 75 micrómetros a temperatura y presión estándar.

4. 4.

   Fibra óptica de acuerdo con la reivindicación 1, en la que la fibra óptica tiene un diámetro exterior comprendido entre 150 micrómetros y 230 micrómetros, incluyendo opcionalmente una capa de recubrimiento secundario y/o una capa de tinta, estando dicho recubrimiento secundario opcionalmente pigmentado con código de color de la fibra óptica.

5. 5.

   Fibra óptica de acuerdo con la reivindicación 4, que comprende además una capa de recubrimiento secundario que tiene un diámetro exterior comprendido entre 190 micrómetros y 210 micrómetros, en el que dicha fibra de vidrio de modo único tiene un diámetro de 125 micrómetros, y dicho recubrimiento endurecido primario tiene un diámetro exterior comprendido entre 135 micrómetros y 175 micrómetros.

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6. 6. Fibra óptica de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que, para longitudes de onda comprendidas entre 1200 nanómetros y 1700 nanómetros, dicha fibra óptica insensible a curvatura posee perdidas añadidas de atenuación espectral menores de 0,1 dB/km, medidas de acuerdo con la norma IEC TR62221, método B.

   5
7. 7. Fibra óptica de acuerdo con la reivindicación 6, en la que, para una longitud de onda de 1550 nanómetros o 1625 nanómetros, dicha fibra óptica insensible a curvatura posee pérdidas añadidas de atenuación menores de 0,05 dB/km, medidas de acuerdo con la norma IEC TR62221, método B.

   10 8. Fibra óptica de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que, para una longitud de onda de 1550 nanómetros, dicha fibra óptica insensible a curvatura posee pérdidas añadidas de atenuación menores de 1,0 dB/km, medidas a 23°C de acuerdo con una prueba en tambor de papel de lija de diámetro fijo de la norma IEC TR62221 modificada, en la que una muestra de fibra de 440 metros, se enrolla en una sola capa a 1470 mN sobre un tambor de cuarzo de 300 mm de diámetro que se envuelve con papel de lija de grano 180 para crear

   15 una superficie rugosa.
8. 9. Fibra óptica de acuerdo con la reivindicación 8, en la que, para una longitud de onda de 1550 nanómetros, dicha fibra óptica insensible a curvatura posee pérdidas añadidas de atenuación menores de 1,5 dB/km, medidas a -40º C, preferiblemente de menos de 2,0 dB/km, medidas a -60° C y/o en la que, para una longitud de onda de 1550

   20 nanómetros, dicha fibra óptica insensible a curvatura posee sensibilidad a microcurvatura de menos de 25 (dB/km)/(N/ mm), medidas después de una hora a 23° C, poseyendo preferiblemente dicha fibra óptica insensible a curvatura sensibilidad microcurvatura de menos de 75 (dB/km)/(N/mm) medidas después de una hora a -40°C.
9. 10. Fibra óptica de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que la integral de 25 superficie de dicho núcleo central V01 está comprendida entre 20,0x10-3 micrómetros y 21,5x10-3 micrómetros.
10. 11. Fibra óptica de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que la integral de superficie de dicha zanja deprimida V03 está comprendida entre -42,5x10-3 micrómetros y -32,5x10-3 micrómetros.

    30 12. Fibra óptica de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que la integral de volumen de dicha zanja deprimida V13 está comprendida entre -1,000x10-3 mm2 y -750x10-3 mm 2 .
11. 13. Fibra óptica de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, que comprende además una longitud de onda de corte efectiva λceff mayor que 1,300 nanómetros, que comprende opcionalmente una longitud de

    35 onda de corte entre 1,240 nanómetros y 1310 nanómetros, y que opcionalmente tiene una longitud de onda teórica de corte menor que o igual a 1250 nanómetros.
12. 14. Caja óptica que comprende al menos una porción de una o más fibras ópticas o un sistema FFTx que

    comprende una o más fibras ópticas de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 13. 40

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