ES2345760B1 - Procedimiento para la generacion de electricidad a partir de biomasa. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para la generación de electricidad
a partir de biomasa.
Procedimiento para la producción de electricidad
a partir de biomasa, que comprende los pasos de gasificación de la
biomasa para producir un gas de síntesis, quemado del gas de
síntesis en una turbina de gas para producir electricidad y
utilización de los gases de combustión de la salida de la turbina de
gas como fuente de calor para la producción adicional de energía
mediante un ciclo de Rankine, caracterizado porque durante el ciclo
Rankine se produce al menos un recalentamiento intermedio del vapor
del fluido de trabajo del ciclo Rankine mediante aportación de calor
procedente del gas de síntesis antes de que dicho gas sea
combustionado en la turbina de gas.
Description
Procedimiento para la generación de electricidad
a partir de biomasa.
La presente invención hace referencia a un
procedimiento para la generación de electricidad a partir de
biomasa.
Más en particular, la presente invención está
relacionada con mejoras en la eficiencia de plantas de gasificación
integrada de biomasa (Biomass Integrated Gasification
Plants-BIGCC). Si bien la invención no se limita
necesariamente a un determinado tipo de biomasa, la presente
invención es de especial aplicación a residuos forestales o cultivos
energéticos lignocelulósicos (por ejemplo Paulownia elongata)
En particular se prevé, por ejemplo, el uso de residuos urbanos y
residuos procedentes de cereales, si bien podrían obtenerse en este
caso eficiencias menores a las rese-
ñadas.
ñadas.
Existen en funcionamiento en diferentes lugares
plantas de gasificación integrada de biomasa que operan con un
esquema similar. En particular, varias de ellas acoplan a la
gasificación un ciclo combinado de generación de electricidad. Sin
embargo, la eficiencia neta de dichas plantas debe ser aún
mejorada.
Más en particular, el ciclo combinado varía
entre BIGCCs.
Entre las BIGCCs instaladas en Europa, se pueden
citar, por ejemplo, instalaciones de Norrsundet (Suecia), Carbona
(Dinamarca), Lausitz (Alemania), Chianti (Italia), Lahti (Finlandia)
y Güssig (Austria). La eficiencia en aplicaciones de producción de
electricidad de estas plantas varia entre el 20% y el 35%.
Asimismo, son conocidos diferentes instalaciones
y procesos de producción que combinan una gasificación de biomasa,
un ciclo Brayton de turbina de gas y un ciclo Rankine de vapor.
El documento US2007/0204620A1 da a conocer un
procedimiento de aprovechamiento de gas de síntesis en el que el gas
de síntesis es directamente quemado, previa compresión, junto con
agua, en una turbina de gas aeroderivada. El calor residual de ciclo
Brayton es utilizado en un ciclo Rankine de una única turbina de
vapor con una única expansión escalonada en tres etapas. El
aprovechamiento térmico del procedimiento se produce en el generador
de vapor de recuperación de calor que utiliza los gases de
combustión exhaustados de la turbina. El agua inyectada al gas de
síntesis provoca problemas de corrosión y complica la
instalación.
El documento DE4342165C1, da a conocer un
proceso de gasificación de biomasa con un aprovechamiento energético
del gas de síntesis obtenido mediante un ciclo combinado. La
gasificación se produce a presión atmosférica. El gas de síntesis
tras pasar fases de limpiado física y químicas, debe ser enfriado
hasta 30ºC y posteriormente comprimido para ser quemado en la
turbina de gas. El gas de síntesis también es utilizado para ser
combustionado directamente para la producción de vapor en el ciclo
Rankine. El ciclo Rankine comprende una única expansión del vapor en
una turbina de dos fases.
El documento JP63140805 da a conocer un
procedimiento de producción de electricidad a partir de la biomasa
que comprende una gasificación, un ciclo combinado y un combustor
adicional de gas de síntesis. El ciclo Rankine es de tipo
regenerativo con una extracción que es llevada a un intercambiador
de tipo abierto. La mezcla debe ser luego presurizada y recalentada,
lo que limita la potencia de la turbina y complica la instalación.
El fluido del ciclo Rankine es vaporizado y recalentado utilizando
el aporte de calor del combustor adicional de gas de síntesis y de
sus gases de combustión. La mezcla del intercambiador abierto es
vaporizada y recalentada utilizando una mezcla de gases de
combustión procedentes de la turbina de gas y del combustor
adicional de gas de síntesis.
El documento US6032456B1 da a conocer un
procedimiento para la generación de electricidad que incluye una
gasificación presurizada, una desulfuración en caliente,
enfriamiento del gas de síntesis y limpieza de partículas en frío.
El gas obtenido es utilizado en un ciclo combinado de una única
turbina de gas en el que el vapor es evaporado mediante aportación
de calor del gasificador mediante un intercambiador colocado en el
gasificador presurizado y del los gases de combustión
exhaustados.
Un objetivo principal de la presente invención
es la mejora de la eficiencia o rendimiento energético ofrecida por
la técnica conocida (definiendo la eficiencia o rendimiento como la
potencia neta dividida entre el consumo o input neto).
Para obtener dicho objetivo, así como otros
objetivos adicionales, la presente invención se centra, entre otros
puntos, en la mejora de las condiciones de gasificación y la
integración térmica del proceso. Asimismo, la presente invención
también prevé de manera preferente la optimización del ciclo
combinado mediante la incorporación de tres turbinas de vapor con
calentamiento intermedio.
Igualmente, la colocación y condiciones
operacionales de los intercambiadores de calor de la presente
invención y sus realizaciones preferentes son tales que el contenido
calórico extraído del gas de síntesis durante su enfriamiento es
utilizado extensivamente.
\newpage
Asimismo, en realizaciones preferentes, la
presente invención también prevé un diseño de las condiciones de
operación del quemador tal que los gases de combustión cumplen con
los requerimientos medioambientales de tipo legal.
Más en particular, la presente invención
comprende un procedimiento para la producción de electricidad a
partir de biomasa, que comprende los pasos de gasificación de la
biomasa para producir un gas de síntesis, quemado del gas de
síntesis en una turbina de gas para producir electricidad y
utilización de los gases de combustión de la salida de la turbina de
gas como fuente de calor para la producción adicional de energía
mediante un ciclo de Rankine. En el procedimiento objeto de la
presente invención, durante el ciclo Rankine, se produce al menos un
recalentamiento intermedio del vapor del fluido de trabajo del ciclo
Rankine mediante aportación de calor procedente del gas de síntesis
antes de que dicho gas sea combustionado en la turbina de gas.
De esta manera, la presente invención provoca un
enfriamiento de los gases de síntesis mediante un aprovechamiento
que permite ventajosamente que el gas de síntesis sea limpiado (muy
preferentemente mediante un limpiado de tipo químico) tras haber
cedido calor al fluido de trabajo del ciclo de Rankine y antes de
ser combustionado en la turbina de gas, disponiendo en ese momento
el gas de síntesis de una temperatura óptima. La temperatura de los
gases de síntesis a la salida del gasificador es más que adecuada
para realizar un recalentamiento intermedio del fluido de trabajo de
ciclo Rankine.
El fluido de trabajo de ciclo Rankine es
preferentemente agua.
De manera novedosa para este tipo de
instalaciones, la presente invención prevé que el ciclo de Rankine
comprenda tres expansiones del vapor de agua con dos
recalentamientos intermedios.
Más ventajosamente, en ambos recalentamientos,
el fluido de trabajo del ciclo Rankine se calienta con el calor
procedente del gas de síntesis antes de que dicho gas sea
combustionado en la turbina de gas. Esto resulta ventajoso gracias a
la alta temperatura del gas de síntesis tras la gasificación,
resultando conveniente, sin embargo, disminuir su temperatura, por
lo que la utilidad obtenida es doble.
La temperatura de gasificación es más adecuada
para la presente invención cuando la gasificación se produce por
combustión parcial a una temperatura superior a la atmosférica. Aún
más preferentemente la gasificación de la presente invención se
produce en un lecho fluidizado.
Preferentemente, el fluido de trabajo del ciclo
de Rankine es evaporado utilizando calor procedente de los gases de
combustión de la turbina de gas, antes de entrar en una primera fase
de expansión del vapor del ciclo Rankine.
Más preferentemente, tras la evaporación del
fluido de trabajo del ciclo Rankine, el vapor obtenido es
recalentado mediante aportación de calor procedente del gas de
síntesis.
También de manera preferente, el gas de síntesis
sufre una fase de limpieza física antes de intercambiar calor con el
fluido de trabajo del ciclo de Rankine.
Aún más preferentemente, dicha fase de limpieza
física se lleva a cabo haciendo pasar el fluido de síntesis a través
de unos ciclones.
El control de las condiciones de operación del
procedimiento según la presente invención es de gran importancia
para la obtención de una mayor eficiencia.
De acuerdo con los estudios, pruebas y
simulaciones realizadas por la inventora, el rango de presiones
preferente en el que se realiza la gasificación es de entre 5 y 15
bar.
La temperatura de gasificación preferente es de
entre 800 y 1200ºC.
De manera ventajosa, el gas de síntesis es
combustionado a una presión de entre 5 y 15 bar antes de entrar en
la turbina de gas en un quemador que recibe el gas de síntesis y
aire previamente comprimido.
También de manera ventajosa, se regula la
entrada de aire comprimido en el quemador para limitar la
temperatura de entrada a la turbina de gas de los gases de
combustión del gas de síntesis a un máximo de 1300ºC.
En cuanto a la expansión en la turbina de gas,
preferentemente, los gases de gas se expansionarán hasta una presión
de 1 bar y una temperatura de aproximadamente 650ºC.
En cuanto a los rangos de trabajo preferidos por
la presente invención para el ciclo Rankine, el vapor del fluido de
trabajo del mismo será recalentado preferentemente hasta una
temperatura de entre 350 y 500ºC.
La presión máxima preferente del fluido de
trabajo del ciclo Rankine se situará entre 150 250 bar.
\newpage
La presión mínima del fluido de trabajo del
ciclo Rankine (presión condensador) será preferentemente de entre
0,05 y 0,15 bar.
Para una mejor compresión de la invención, se
adjunta a título de ejemplo explicativo pero no limitativo, unos
dibujos de una realización de la presente invención.
La figura 1 representa esquemáticamente un
diagrama de bloques de un ejemplo de proceso BIGCC de tipo estándar
al que se aplica la presente invención.
La figura 2 representa esquemáticamente un
ejemplo de realización de una planta que lleva a cabo un ejemplo de
proceso según la presente invención.
La figura 3 representa un diagrama
T-s (temperatura-entropía) de un
ejemplo de ciclo de Rankine de vapor aplicable en una realización
especialmente preferente de la presente invención.
Las figuras 1 a 3 ilustran un ejemplo de
realización preferente de la presente invención. El ejemplo mostrado
es un ejemplo particular de la presente invención, que no queda
necesariamente limitada por éste.
El camino indicado en la figura 1 hace
referencia a la generación de electricidad mediante un procedimiento
IGCC (Integrated Gasification Combined Cycle) o BIGCC (Biomasa
Integrated Gasification Combined Cycle).
El proceso del ejemplo se inicia con un
pretratamiento (1) de la biomasa recibida y almacenada en unos silos
(11). En el caso del ejemplo, la biomasa puede ser residuos
forestales o cultivos energéticos lignocelulósicos.
La biomasa es extraída de un almacén y
transportada a un molino (12) para reducción del tamaño de partícula
de la biomasa hasta un tamaño adecuado para favorecer su posterior
secado y gasificación. Tras el molino (12), la biomasa es llevada a
un secador (13) para asegurar que la humedad de la biomasa a la
entrada del gasificador es inferior al 10% en masa. El secado puede
realizarse por aporte de calor para provocar una evaporación del
agua y de la humedad de la biomasa. El calor puede, por ejemplo,
provenir del gas de síntesis, si bien cualquier otra fuente de calor
es posible, puesto que el calor necesario para el secado es
relativamente pequeño en comparación con la magnitud de los flujos
caloríficos del resto de la planta.
Tras el pretratamiento (1), la biomasa pasa al
proceso de gasificación (2). Para ello, se envía a un gasificador
(21). En el ejemplo mostrado, el gasificador (21) es un gasificador
presurizado de lecho fluidizado en el que entra tanto la biomasa
tratada como un flujo de aire a presión. El aire a presión es
proporcionado por un compresor (22) que toma aire del ambiente y que
es accionado eléctricamente.
Las condiciones preferentes de funcionamiento
del gasificador (21) son de entre 800 y 1200ºC y de entre 5 y 15
bar. El objetivo de incorporar un gasificador es convertir residuos
combustibles sólidos y líquidos en una forma gaseosa o gaseosoide
(gas de síntesis) que la turbina de gas (63) puede aceptar.
Tras el gasificador (21), el gas pasa por una
limpieza física (3) haciéndolo pasar por una serie de ciclones (31),
(32), (33) para la eliminación de cenizas y de otras partículas e
impurezas.
Posteriormente, los gases de síntesis pasan una
fase de enfriamiento (4) en la que son refrigerados hasta una
temperatura que permite llevar a cabo reacciones químicas de
limpieza (5) de contaminantes. El calor extraído del gas de síntesis
es utilizado, al menos parcialmente, para generar vapor recalentado
que será expandido en las turbinas (72), (73), (74) del ciclo de
Rankine. En particular, en el ejemplo mostrado, el gas de síntesis
es refrigerado en tres intercambiadores de calor (41), (42), (43).
Más en particular, en el primer intercambiador de calor (41), el
calor extraído al gas es utilizado para realizar el primer
recalentamiento intermedio del ciclo de Rankine. En el segundo
intercambiador (42), el calor extraído al gas de síntesis es
utilizado para recalentar el vapor procedente del evaporador (71)
del ciclo Rankine (7). En el tercer intercambiador (43), el calor
extraído del gas de síntesis es utilizado para conseguir el segundo
recalentamiento intermedio del ciclo de Rankine.
Asimismo, si bien no se ha representado, el
calor extraído del gas podría utilizarse también para unas calderas
de la unidad de limpieza (5). Asimismo, también podrá utilizarse
para aportar calor al secador (13) de la fase de pretratamiento (1)
de la biomasa.
Tras alcanzar una temperatura adecuada mediante
cesión al fluido de trabajo del ciclo Rankine en este caso, agua, el
gas de síntesis entra en la unidad de limpieza (51) en el que
mediante procesos químicos se eliminan determinados contaminantes.
En particular, se persigue la eliminación de compuestos de nitrógeno
y azufre, que son precursores de la lluvia ácida y de la niebla
tóxica fotoquímica. Si bien la relativamente baja temperatura de
funcionamiento del gasificador (21) y las condiciones de déficit de
oxígeno del mismo no favorecen la formación de NO_{x} y SO_{x},
no es posible evitar la formación de las formas reducidas NH_{3} y
H_{2}S. Sin la presencia de la fase de limpieza química (5),
dichas formas reducidas serían posteriormente oxidadas, formando
NO_{x} y SO_{x}, bien en el combustor (61) o bien durante la
circulación de los gases de combustión que se produce tras la
combustión. Las citadas formas reducidas contribuirían en este caso
con un 75-95% del NO_{x} emitido con los gases de
combustión. Por lo tanto, la limpieza química contribuye a la
eliminación de un 75-95% de las emisiones de
NO_{x}.
La formación de compuestos NO_{x} restante es
de origen térmico, formándose a altas temperaturas partir de N_{2}
el aire inyectado. Diferentes métodos de limpieza (5) química de
estos contaminantes son sobradamente conocidos por el experto en la
materia y, por lo tanto, no serán explicados en profundidad.
Tras pasar la unidad de limpieza (51), el gas de
síntesis limpio alimenta el ciclo combinado, que comprende un ciclo
Brayton (6) cuyo calor residual alimenta a su vez un ciclo Rankine
(7).
El ejemplo mostrado comprende una única turbina
de gas (63) para el ciclo Brayton (6) en el que, tras ser quemados
en un combustor (61), los gases de combustión calientes son
expandidos hasta una temperatura de aproximadamente 650ºC y 1 bar.
Estos gases de combustión residuales son utilizados para generar el
vapor del ciclo Rankine (7), Preferentemente, el flujo másico de
aire comprimido introducido en la cámara de combustión (61) mediante
el compresor (62) del ciclo Brayton (6) es regulado para asegurar
una combustión completa y controlar que la temperatura de los gases
de combustión que abandonan el combustor (61) no exceda 1300ºC.
Mediante el control de esta temperatura se limita la producción de
NO_{x} de origen térmico y alarga la vida de los álabes de la
turbina de gas (63).
Como ventaja del procedimiento del ejemplo,
puede citarse que el ciclo del ejemplo carece de compresión de los
gases de síntesis. En efecto, al realizarse la gasificación (2) en
condiciones de presurización adecuadas, no es necesario comprimir el
gas de síntesis previo a su combustión, con lo cual se evitan los
problemas de funcionamiento asociados a la existencia de un
compresor de gases de síntesis. Dichos problemas son numerosos
debido a la temperatura relativamente alta de los gases de síntesis,
la existencia de partículas que hayan podido escapar de los ciclones
y la eventual existencia de pulsos de presión procedentes del
proceso de gasificación (2) y/o limpiado (3), (5). Asimismo, al
estar presurizados, los conductos necesarios para conducir los gases
de síntesis a través de los ciclones (31), (32), (33), los
intercambiadores (41), (42), (43) y la unidad de limpieza (51) son
de un diámetro mucho menor y se evitan problemas de pérdida de carga
asociadas a la circulación del gas de síntesis. La gasificación
presurizada contribuye a incrementar la eficiencia energética global
de la instalación.
El ciclo Rankine (7) opera con 3 turbinas (72),
(73), (74) con calentamiento intermedio entre cada una de las
turbinas. Cada turbina (72), (73), (74) trabaja en condiciones
diferentes. El fluido de trabajo de ciclo Rankine del ejemplo es
agua.
El ciclo (7) se inicia en el evaporador (71), en
el que el fluido de trabajo del ciclo Rankine, agua en este caso, es
evaporado, alcanzado la temperatura de evaporación correspondiente a
la presión de trabajo máxima del ciclo Rankine. El aporte de calor
para la evaporación es realizado por los gases de combustión
exhaustados que salen de la turbina de gas (63). Tras salir del
evaporador, el fluido de trabajo del ciclo Rankine es recalentado en
el segundo intercambiador (42) pasando de ahí a la primera
turbina.
En la primera turbina (72), se expande el vapor
sobrecalentado desde el valor máximo de presión del ciclo hasta un
primer valor intermedio de presión, tras lo cual el vapor sufre un
primer recalentamiento intermedio en el citado primer intercambiador
(41), recibiendo calor del gas de síntesis, alcanzando de nuevo,
típicamente, el valor de temperatura máximo alcanzado en el primer
recalentamiento antes citado.
Tras el primer recalentamiento, el vapor se
expande en la segunda turbina de gas (73) del primer valor
intermedio de presión a un segundo valor intermedio de presión. Tras
esta segunda expansión, el vapor es recalentado una segunda vez en
el citado tercer intercambiador (43), de nuevo hasta la tercera
turbina y pasa a la tercera turbina de gas (7).
A la salida de la última turbina el título de
vapor (x_{v}) es preferentemente próximo a 1.
Se incorpora un condensador (75) para devolver
al inicio del ciclo agua saturada. Un condensador adecuado para esta
aplicación puede ser, por ejemplo, un aerocondensador (75).
Tras el condensador (75), una bomba (76) lleva
el agua hasta la máxima presión de trabajo del ciclo Rankine y la
impulsa de nuevo hasta el evaporador (71), volviendo a iniciarse el
ciclo. Las condiciones de operación del ciclo de Rankine (7)
explicado se muestran en el diagrama T-s para el
fluido de trabajo (agua) de la figura 3. En la figura 3 se ha
representado el ciclo de manera ideal, es decir, sin pérdida de
entropía en los procesos de expansión. Ha de tenerse en cuenta que
existirán pérdidas de entropía de los procesos de expansión que
provocarían ligeras variaciones en los parámetros de funcionamiento
reales, pero son despreciables a los efectos del análisis que nos
ocupa.
En el presente ejemplo se citan valores
especialmente preferentes de los parámetros de funcionamiento de la
planta. De acuerdo con las simulaciones realizadas por la inventora,
las condiciones preferentes de funcionamiento del vapor quedan
comprendidas dentro del rango 350-500ºC de
temperatura máxima del vapor sobrecalentado, 150-250
bar de presión máxima de funcionamiento del agua y
0,05-0,15 bar como presión de alimentación de agua
al ciclo.
Fijar dichas condiciones es esencial para
mejorar la potencia eléctrica neta producida durante el proceso. La
eficiencia energética global obtenido mediante el procedimiento
objeto de la presente invención, definida esta como el cociente
entre la potencia eléctrica neta y la potencia calorífica total de
la biomasa empleada, alcanza un 40-42%.
Asimismo, el proceso objeto de la presente
invención es capaz de cumplir con los requerimientos administrativos
en materia de emisiones. Se estima que la emisión de CO será 10
veces inferior a los límites actualmente impuestos.
El mantenimiento de la turbina de gas resulta
crítico para el funcionamiento del proceso IGCC. La vida de la
turbina puede resultar acortada debido a la erosión y a la corrosión
a altas temperaturas causada por el impacto de partículas e
impurezas presentas en los gases, tales como metales alcalinos. En
las tablas 1 y 2 se resumen concentraciones máximas preferentes para
el funcionamiento de una turbina adecuada para la presente
invención. Estos requerimientos pueden variar en función del
fabricante y modelo de turbina de gas. Las fases de limpieza física
y química han de diseñarse teniendo en cuenta dichos
requerimientos.
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\vskip1.000000\baselineskip
Todas las presiones dadas en el presente
documento se expresan como presiones absolutas.
Si bien la invención se ha descrito con respecto
a ejemplos de realizaciones preferentes, éstos no se deben
considerar limitativos de la invención, que se definirá por la
interpretación más amplia de las siguientes reivindicaciones.
Claims (21)
1. Procedimiento para la producción de
electricidad a partir de biomasa, que comprende los pasos de
gasificación de la biomasa para producir un gas de síntesis, quemado
del gas de síntesis en una turbina de gas para producir electricidad
y utilización de los gases de combustión de la salida de la turbina
de gas como fuente de calor para la producción adicional de energía
mediante un ciclo de Rankine, caracterizado porque durante el
ciclo Rankine se produce al menos un recalentamiento intermedio del
vapor del fluido de trabajo del ciclo Rankine mediante aportación de
calor procedente del gas de síntesis antes de que dicho gas sea
combustionado en la turbina de gas.
2. Procedimiento, según la reivindicación 1,
caracterizado porque el ciclo Rankine comprende tres
expansiones del vapor de agua con dos recalentamientos
intermedios.
3. Procedimiento, según la reivindicación 2,
caracterizado porque en ambos recalentamientos, el vapor del
fluido de trabajo se calienta con el calor procedente del gas de
síntesis antes de que dicho gas sea combustionado en la turbina de
gas.
4. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque el gas de
síntesis es limpiado tras haber cedido calor al fluido de trabajo
del ciclo de Rankine y antes de ser combustionado en la turbina de
gas.
5. Procedimiento, según la reivindicación 4,
caracterizado porque dicho limpiado es un limpiado de tipo
químico.
6. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque el fluido de
trabajo del ciclo de Rankine es evaporado utilizando calor
procedente de los gases de combustión de la turbina de gas, antes de
entrar en una primera fase de expansión del vapor del ciclo
Rankine.
7. Procedimiento, según la reivindicación 6,
caracterizado porque tras la evaporación del fluido de
trabajo del ciclo Rankine, el vapor obtenido es recalentado mediante
aportación de calor procedente del gas de síntesis.
8. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque el gas de
síntesis sufre una fase de limpieza física antes de intercambiar
calor con el fluido de trabajo del ciclo de Rankine.
9. Procedimiento, según la reivindicación 8,
caracterizado porque dicha fase de limpieza física se lleva a
cabo haciendo pasar el fluido de síntesis a través de unos
ciclones.
10. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 9, caracterizado porque la gasificación
se lleva a cabo mediante combustión parcial a una temperatura
superior a la atmosférica.
11. Procedimiento, según la reivindicación 10,
caracterizado porque la gasificación se produce en un lecho
fluidizado.
12. Procedimiento, según la reivindicación 10 u
11, caracterizado porque la gasificación se realiza a una
presión de entre 5 y 15 bar.
13. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 10 a 12, caracterizado porque la
gasificación se realiza a una temperatura de entre 800 y 1200ºC.
14. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 13, caracterizado porque el gas de
síntesis es combustionado a una presión de entre 5 y 15 bar antes de
entrar en la turbina de gas en un quemador que recibe el gas de
síntesis y aire previamente comprimido.
15. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 14, caracterizado porque se regula la
entrada de aire comprimido en el quemador para limitar la
temperatura de entrada a la turbina de gas de los gases de
combustión del gas de síntesis a un máximo de 1300ºC.
16. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 15, caracterizado porque en la turbina
de gas, los gases de combustión se expansionan hasta una presión de
1 bar y una temperatura de 650ºC.
17. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 16, caracterizado porque en el ciclo
Rankine, el vapor del fluido de trabajo es recalentado hasta una
temperatura de entre 350 y 500ºC.
18. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 17, caracterizado porque el fluido de
trabajo del ciclo Rankine es llevado hasta una presión máxima de
entre 150 y 250 bar.
19. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 18, caracterizado porque la presión
mínima del fluido de trabajo del ciclo Rankine es de entre 0,05 y
0,15 bar.
20. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 19, caracterizado porque el fluido de
trabajo del ciclo Rankine es agua.
21. Procedimiento, según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 20, caracterizado porque la biomasa son
residuos forestales y/o cultivos energéticos lignocelulósicos.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| ES201031169A ES2345760B1 (es) | 2010-07-28 | 2010-07-28 | Procedimiento para la generacion de electricidad a partir de biomasa. |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| ES201031169A ES2345760B1 (es) | 2010-07-28 | 2010-07-28 | Procedimiento para la generacion de electricidad a partir de biomasa. |
Publications (2)
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| ES2345760A1 ES2345760A1 (es) | 2010-09-30 |
| ES2345760B1 true ES2345760B1 (es) | 2011-08-12 |
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