ES2335768T3 - Purificacion de oxido de propileno resultante de la epoxidacion de propileno con peroxido de hidrogeno. - Google Patents
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Abstract
Un proceso para separar un óxido de propileno purificado de un producto de la reacción de óxido de propileno, comprendiendo el proceso: (a) introducir un producto de reacción que comprende de 65 a 88 por ciento de óxido de propileno, de 10 a 35 por ciento de metanol, y menos de 0,5 por ciento de agua; y que comprende adicionalmente menos de 2 por ciento de propileno y/o de 0,1 a 0,5 por ciento de acetaldehído, en peso en el cuarto inferior de una zona de destilación extractiva, medido como etapas teóricas desde la parte inferior a la parte superior de la zona de destilación extractiva, conteniendo dicha zona de destilación extractiva de más de 30 a menos de 100 etapas teóricas; (b) introducir agua en una sección intermedia de dicha zona de destilación extractiva; (c) eliminar de dicha zona de destilación extractiva en condiciones de destilación una corriente de la parte inferior que comprende óxido de propileno, agua y metanol, (d) eliminar de dicha zona de destilación extractiva en condiciones de destilación, una corriente de cabeza o de corte lateral, que comprende un óxido de propileno purificado que carece esencialmente de metanol y agua; donde la zona de destilación funciona a una temperatura de cabeza mayor que 35ºC y menor que 45ºC, a una temperatura de la parte inferior mayor que 55ºC y menor que 75ºC, y a una presión mayor que 0,5 bar (50 kPa) y menor que 2 bar (200 kPa), siendo suficiente las condiciones de destilación extractiva para mantener una pérdida de rendimiento de óxido de propileno menor que 0,3 por ciento en moles.
Description
Purificación de óxido de propileno resultante de
la epoxidación de propileno con peróxido de hidrógeno.
Esta aplicación reivindica el beneficio de la
solicitud provisional de EE.UU. con Nº de serie. 60/455506,
presentada el 18 de marzo de 2003.
Esta invención se refiere a un proceso para
recuperar óxido de propileno en forma purificada a partir de un
producto de una reacción de epoxidación, preferiblemente, un
producto de reacción obtenido a partir de la epoxidación de
propileno con peróxido de hidrógeno en presencia de un catalizador
de zeolita que contiene titanio.
El óxido de propileno tiene utilidad como
material de partida en la preparación de
polipropilen-poliéter-polioles, que
tienen utilidad en la fabricación de polímeros de poliuretano. Se
requiere que el óxido de propileno usado para tales fines satisfaga
estrictas especificaciones de pureza, para evitar efectos
desfavorables en los productos de poliuretano aguas abajo.
Los procesos de epoxidación que comprenden la
reacción de propileno con peróxido de hidrógeno en presencia de
catalizadores de zeolita que contienen titanio, son conocidos en la
técnica, como se ilustra, por ejemplo, en la publicación de patente
internacional WO-A1-02/14298
(Enichem S.P.A.). Tales procesos se llevan a cabo típicamente en
presencia de un disolvente de reacción, preferiblemente, metanol,
que tiende a promover una elevada actividad del catalizador y
selectividad. Tales procesos producen agua como coproducto y
pequeñas cantidades de glicoles, éteres glicólicos, acetaldehído,
acetona y propionaldehído como subproductos. Por lo tanto, una
corriente de producto óxido de propileno bruto obtenida a partir de
tales procesos de epoxidación contiene, además del óxido de
propileno, cantidades sustanciales de disolvente de reacción,
típicamente metanol y agua, así como cantidades de impureza de
glicoles, acetaldehído, acetona y propionaldehído.
Se sabe que la purificación del producto óxido
de propileno bruto es difícil. Es especialmente difícil eliminar
metanol y acetaldehído hasta un alto grado de eficacia. Sin embargo,
el óxido de propileno de grado comercial requiere que el producto
no contenga más de 10 partes por millón (ppm) de metanol; no más de
100 ppm de agua; y no más de 30 ppm de aldehídos.
La purificación de óxido de propileno se ha
considerado en la técnica anterior. Ciertas descripciones,
representadas por la patente de EE.UU. nº 4.140.588, enseñan la
destilación extractiva de óxido de propileno con agua con el fin de
eliminar cantidades contaminantes de metanol y acetona. Típicamente,
se alimenta una alimentación bruta que comprende de 92 a 99 por
ciento de óxido de propileno y pequeñas cantidades de agua, metanol
y acetona a una porción inferior de una zona de destilación
extractiva. Se alimenta agua en un punto superior en la columna, y
la destilación extractiva funciona a una temperatura de la parte
inferior en el intervalo de 60ºC a 100ºC. Se obtiene un destilado
de cabeza que comprende un óxido de propileno sustancialmente puro;
mientras que se obtiene una fracción inferior que comprende
predominantemente metanol, agua, acetona y cantidades desfavorables
de óxido de propileno y propilenglicol. Típicamente, el proceso
descrito presenta una pérdida de rendimiento de óxido de propileno
que es mayor que 1 por ciento y tan alta como 2,5 por ciento.
Otra técnica, representada por la patente de
EE.UU. nº 5.849.938 y la patente europea
EP-B1-1.009.746, describe la
separación de óxido de propileno, acetaldehído y metanol mediante
destilación extractiva usando agua o propilenglicol como disolvente
de extracción. La mezcla de epoxidación bruta, que contiene de 2 a
10 por ciento de óxido de propileno, 50 a 85 por ciento de metanol,
10 a 30 por ciento de agua, y 0,01 a 0,1 por ciento de acetaldehído
en peso, se introduce en una sección intermedia de la torre de
destilación. Se mantiene una temperatura de la parte inferior de
90ºC a 120ºC, tal que se obtiene una corriente de la parte inferior
que contiene metano, agua, cualquier disolvente extractivo
adicional y una porción sustancial del acetaldehído. Se obtiene un
óxido de propileno purificado; pero de manera desfavorable, la
concentración de metanol en el óxido de propileno purificado es
mayor de lo aceptable para la mayoría de las aplicaciones. Además,
las referencias no se dirigen a la pérdida de rendimiento de óxido
de propileno en el proceso de destilación extractiva debido a
reacciones secundarias de óxido de propileno con el disolvente
extractivo y metanol en la alimentación.
Otra técnica, representada por la patente
europea EP-A1-1.122.248 y
WO-A1-01/57010, describe el
tratamiento de una corriente de producto de epoxidación que
contiene propileno, óxido de propileno, metanol y un disolvente
orgánico, tal como metanol. El tratamiento comprende separar el
vapor de producto en un evaporador previo tal que entre 20 y 60 por
ciento de la cantidad de disolvente orgánico y más de 95 por ciento
del óxido de propileno alimentado se elimina con el producto de
cabeza. El residuo del disolvente orgánico y más de 90 por ciento
del agua alimentada está contenido en el producto de la parte
inferior. Después, el propileno que queda en la cabeza, tras una
condensación parcial, se arrastra en un separador C3. La mezcla de
producto recuperada se somete después a destilación extractiva
usando un disolvente polar, tal como agua, para obtener un óxido de
propileno purificado en el producto de cabeza y metanol y disolvente
polar en el producto de la parte inferior. Las referencias no dicen
nada con respecto a diversos aspectos de la destilación extractiva,
la calidad del óxido de propileno purificado obtenido y la pérdida
de rendimiento de óxido de propileno.
Otra técnica, representada por la patente
europea EP-B1-1003733 y el documento
de EE.UU. nº 6.024.840, describe la separación de metanol y
acetaldehído de un producto de la reacción de epoxidación bruto que
comprende de 2 a 10 por ciento de óxido de propileno, 60 a 85 por
ciento de metanol, 10 a 25 por ciento de agua, 0,01 a 0,1 por
ciento de acetaldehído, y 0,01 a 0,1 de propileno en peso. Se enseña
a fraccionar el producto de la reacción de epoxidación bruto a una
razón de reflujo:destilado generalmente de 10:1 a 30:1 para obtener
una corriente en la parte inferior que comprende metanol, agua y al
menos 99 por ciento de acetaldehído, y para obtener una corriente
de cabeza que comprende óxido de propileno, propileno y metanol
residual, pero que carece sustancialmente de agua y acetaldehído.
Se describe además la eliminación de propileno de la corriente de
cabeza en una segunda destilación. Se enseña que, después, la
corriente de óxido de propileno resultante que no tiene propileno
se somete a destilación extractiva usando un disolvente polar, tal
como propilenglicol, generalmente a una temperatura de la parte
inferior de 80ºC a 110ºC. De la destilación extractiva, se obtiene
una corriente de la parte inferior que contiene el disolvente
extractivo, metanol, agua y otras impurezas; mientras que se
obtiene un óxido de propileno purificado en la parte de cabeza. De
manera desfavorable, la alta temperatura de la parte inferior de la
destilación extractiva puede causar una pérdida de rendimiento de
óxido de propileno no aceptable debido a la formación de
subproducto. Además, la concentración de metanol ilustrada en el
óxido de propileno purificado es demasiado alta para la mayoría de
las aplicaciones.
Como consecuencia de lo anterior, existe la
necesidad de mejoras en la separación y purificación de productos
de la reacción de óxido de propileno, preferiblemente aquellos
obtenidos de la epoxidación de propileno con peróxido de hidrógeno.
Sería muy deseable un esquema de separación eficaz y económico que
produzca óxido de propileno de grado comercial que satisfaga los
estándares de pureza requeridos. Debido al alto punto de ebullición
del propilenglicol, sería más deseable que el método de separación
no requiriese este componente como un disolvente de extracción.
Sería incluso más deseable que el método de separación no produjera
pérdidas inaceptables de óxido de propileno debido a la formación
de subproducto con metanol o disolventes extractivos en el producto
bruto.
Esta invención proporciona un nuevo proceso para
separar un óxido de propileno purificado de un producto de la
reacción de óxido de propileno, comprendiendo el proceso:
- (a)
- introducir un producto de reacción que comprende de 65 a 88 por ciento de óxido de propileno, de 10 a 35 por ciento de metanol, y menos de 0,5 por ciento de agua; y que comprende adicionalmente menos de 2 por ciento de propileno y/o de 0,1 a 0,5 por ciento de acetaldehído, en peso en el cuarto inferior de una zona de destilación extractiva, medido como etapas teóricas desde la parte inferior a la parte superior de la zona de destilación extractiva, conteniendo dicha zona de destilación extractiva de más de 30 a menos de 100 etapas teóricas;
- (b)
- introducir agua en una sección intermedia de dicha zona de destilación extractiva;
- (c)
- eliminar de dicha zona de destilación extractiva en condiciones de destilación una corriente de la parte inferior que comprende óxido de propileno, agua y metanol,
- (d)
- eliminar de dicha zona de destilación extractiva en condiciones de destilación, una corriente de cabeza o de corte lateral, que comprende un óxido de propileno purificado que carece esencialmente de metanol y agua;
donde la zona de destilación funciona a una
temperatura de cabeza mayor que 35ºC y menor que 45ºC, a una
temperatura de la parte inferior mayor que 55ºC y menor que 75ºC, y
a una presión mayor que 0,5 bar (50 kPa) y menor que 2 bar (200
kPa), siendo suficiente las condiciones de destilación extractiva
para mantener una pérdida de rendimiento de óxido de propileno
menor que 0,3 por ciento en moles.
Para el fin de esta invención, la expresión
"pérdida de rendimiento de óxido de propileno" se referirá al
porcentaje de moles de óxido de propileno perdido en el proceso de
destilación extractiva a glicoles, tal como propilenglicol y
glicoles pesados (p.ej. éteres glicólicos), referido a los
moles totales de óxido de propileno alimentados a la destilación
extractiva.
En un aspecto relacionado de esta invención, la
corriente de cabeza o de corte lateral obtenida de la etapa (d)
anterior, se puede someter opcionalmente a destilación para
recuperar un producto de óxido de propileno purificado que
satisfaga los estándares de pureza de grado comercial.
El nuevo proceso de esta invención se puede
emplear de manera beneficiosa para separar un óxido de propileno
purificado de un producto de reacción obtenido de un proceso de
epoxidación, preferiblemente, donde el propileno se epoxida con
peróxido de hidrógeno en presencia de un catalizador de zeolita que
contiene titanio. De manera ventajosa, el proceso de esta invención
consigue una eficacia de separación elevada dando un óxido de
propileno purificado que carece esencialmente de metanol y agua. En
una realización preferida de la invención, el óxido de propileno
purificado se puede destilar para eliminar cualesquiera aldehídos
residuales que pueden estar presentes, dando como resultado un
óxido de propileno purificado que satisface los estándares de pureza
de grado comercial. Más ventajosamente, el proceso de esta
invención consigue esta separación eficaz sin darse pérdida
excesiva de óxido de propileno mediante reacciones segundarias a
propilenglicol o compuestos pesados de propilenglicol. De la manera
más ventajosa, el nuevo proceso de esta invención se puede integrar
en un esquema de separación y purificación, descrito más adelante,
que da como resultado un producto de óxido de propileno purificado
de alta calidad que se recupera de un producto de reacción de
epoxidación bruto.
Este proceso de la invención puede ser parte de
un proceso integrado para obtener un óxido de propileno purificado
a partir de un producto de reacción de epoxidación bruto, que
comprende:
- (a)
- destilar un producto de reacción de epoxidación bruto que comprende óxido de propileno, metanol, agua, acetaldehído y propileno sin reaccionar en condiciones suficientes para obtener una primera corriente de la parte inferior que comprende una porción del metanol, agua y acetaldehído, y una primera corriente de cabeza que comprende óxido de propileno y propileno sin reaccionar y el resto del metanol, agua y acetaldehído;
- (b)
- someter la primera corriente de cabeza de la etapa (a) a destilación bajo condiciones suficientes para eliminar sustancialmente el propileno sin reaccionar y para obtener una segunda corriente de la parte inferior que comprende desde aproximadamente 65 a 88 por ciento de óxido de propileno, desde aproximadamente 10 hasta aproximadamente 35 por ciento de metanol, menos de aproximadamente 0,5 por ciento de agua, desde aproximadamente 0,1 hasta aproximadamente 0,5 por ciento de acetaldehído, y menos de aproximadamente 2 por ciento de propileno sin reaccionar, en peso;
- (c)
- someter la segunda corriente de la parte inferior de la etapa (b) al proceso de la invención para obtener una tercera corriente de la parte inferior que comprende óxido de propileno, agua y metanol; una tercera corriente de cabeza o de corte lateral que comprende un óxido de propileno purificado que contiene acetaldehído residual, pero que carece esencialmente de metanol, agua y propileno sin reaccionar; y opcionalmente una corriente superior que comprende propileno; manteniéndose la pérdida de rendimiento de óxido de propileno de la etapa (c) en menos de aproximadamente 0,3 por ciento en moles;
- (d)
- opcionalmente, reciclar la tercera corriente de la parte inferior de la etapa (c) a la etapa de destilación (a);
- (e)
- opcionalmente, reciclar la corriente superior de la etapa (c) a la etapa de destilación (b); y
- (f)
- opcionalmente, destilar la tercera corriente de cabeza o de corte lateral de la etapa (c) para recuperar un óxido de propileno purificado que satisface los estándares de pureza de grado comercial.
En otro aspecto de esta invención, el producto
de la reacción de óxido de propileno bruto empleado en los procesos
de purificación y separación descritos anteriormente se obtiene de
un proceso que comprende poner en contacto propileno con peróxido
de hidrógeno en una fase líquida en disolvente metanol y en
presencia de un catalizador de epoxidación en condiciones de
epoxidación suficientes para preparar un producto de epoxidación
bruto que comprende óxido de propileno, agua, metanol, propileno sin
reaccionar, glicol y éteres glicólicos y acetaldehído. También
puede estar presente en el producto de reacción peróxido de
hidrógeno sin reaccionar.
El proceso integrado mencionado anteriormente de
esta invención efectúa la separación y purificación de un producto
de reacción de epoxidación bruto que comprende óxido de propileno
obtenido en la epoxidación de propileno con peróxido de hidrógeno.
De manera ventajosa, el proceso de
separación-purificación de esta invención
proporciona un óxido de propileno purificado que satisface los
estándares de pureza de grado comercial. Más ventajosamente, el
proceso de separación -purificación de esta invención produce poca,
si hay algo, pérdida de producto de óxido de propileno a través de
reacciones secundarias con metanol o disolvente extractivo para
formar glicoles y otros compuestos pesados.
La figura 1 ilustra una realización preferida de
esta invención, donde un producto de la reacción de óxido de
propileno bruto, obtenido a partir de la epoxidación de propileno
con peróxido de hidrógeno, se purifica en una unidad de
separación-purificación que comprende cuatro torres
de destilación, como se describe en detalle más adelante.
El nuevo proceso de la invención se refiere a un
método para separar un óxido de propileno purificado de un producto
de la epoxidación de óxido de propileno, que comprende óxido de
propileno, metanol, agua, acetaldehído y propileno sin reaccionar.
El proceso consigue beneficiosamente este objetivo deseado sin
pérdidas inaceptables de óxido de propileno a propilenglicol,
éteres glicólicos y otros glicoles pesados. Estos subproductos
pueden aparecer durante la epoxidación para preparar óxido de
propileno así como durante el proceso de separación del óxido de
propileno del producto de la reacción de epoxidación. El proceso de
esta invención se refiere al mantenimiento de bajas pérdidas de
rendimiento de óxido de propileno a glicoles durante la separación
del óxido de propileno de la mezcla de reacción de epoxidación.
La frase "carente esencialmente de metanol"
se definirá como que la concentración de metanol en la corriente de
destilado de cabeza o de corte lateral no comprende más de 50 partes
por millón (ppm) de metanol, preferiblemente, no más de 30 ppm, y
más preferiblemente, no más de 10 ppm de metanol, en peso. La frase
"carente esencialmente de agua" se definirá como que la
concentración de agua en la corriente de destilado de cabeza o de
corte lateral no comprende más de 100 ppm de agua, en peso.
En una realización preferida, esta invención
proporciona un nuevo proceso para separar un óxido de propileno
purificado de un producto de epoxidación de óxido de propileno, que
comprende:
- (a)
- introducir dicho producto de epoxidación que comprende de 65 a 88 por ciento, de óxido de propileno, de 10 a 35 por ciento de metanol y menos de 0,5 por ciento de agua, en peso, en una zona de destilación extractiva en torno a la primera a la quinta etapa teórica, medida desde la parte inferior de la zona de destilación extractiva;
- (b)
- introducir agua en la sección de la mitad superior de la zona de destilación extractiva;
- (c)
- mantener la zona de destilación por extracción a una temperatura de la parte inferior de 55ºC a 75ºC, para eliminar de dicha zona de destilación extractiva en condiciones de destilación extractiva una corriente de la parte inferior que comprende de 20 a 40 por ciento de óxido de propileno, de 10 a 25 por ciento de agua, y de 40 a 60 por ciento de metanol, en peso; y
- (d)
- eliminar de dicha zona de destilación extractiva una corriente de cabeza o de corte lateral, que comprende más de 99 por ciento de óxido de propileno, no más de 100 ppm de agua y no más de 50 ppm de metanol, en peso; manteniendo la destilación extractiva una pérdida de rendimiento de óxido de propileno menor que 0,3 por ciento en moles, preferiblemente, menor que 0,2 por ciento en moles, y más preferiblemente, menor que 0,15 por ciento en moles.
En otro aspecto relacionado de esta invención,
la corriente de cabeza o de corte lateral que comprende óxido de
propileno que carece esencialmente de metanol y agua, se puede
destilar adicionalmente para eliminar cualesquiera aldehídos
residuales que pueden estar presentes, para recuperar un producto
óxido de propileno que satisface los estándares de pureza de grado
comercial, tal que el producto óxido de propileno comprende más de
99,95 por ciento de óxido de propileno y no contiene más de 100 ppm
de agua, no más de 10 ppm de metanol, y no más de 30 ppm de
aldehídos.
En la etapa (a) las frases "una parte del
metanol, agua y acetaldehído" y "el resto del metanol, agua, y
acetaldehído" se describen ampliamente más adelante, donde se
fijan los intervalos de concentración de metanol, agua y
acetaldehído en las primeras corrientes de la parte inferior y de
cabeza. La expresión "acetaldehído residual" se definirá como
una concentración de acetaldehído menor que 1 por ciento,
preferiblemente, menor que 0,4 por ciento, en peso. En la etapa
(c), la frase "carente esencialmente de metanol" se definirá
como que la concentración de metanol en la corriente de destilado
de cabeza o de corte lateral no comprende más de aproximadamente 50
partes por millón (ppm) de metanol, en peso. En la etapa (c) la
frase "carente esencialmente de agua" se definirá como que la
concentración de agua en la corriente de cabeza o de corte lateral
no comprende más de 100 ppm, en peso. Un óxido de propileno
purificado que satisface los estándares de pureza de grado comercial
consiste esencialmente en 99,95 por ciento o más de óxido de
propileno, pero no más de 100 ppm de agua, no más de 10 ppm de
metanol, y no más de 30 ppm de aldehídos, en peso.
En una realización más preferida, la etapa (c)
de destilación extractiva se lleva a cabo a una temperatura de la
parte inferior mayor que 55ºC y menor que 75ºC. En otra realización
preferida, la etapa (a) de la destilación para eliminar metanol y
agua se lleva a cabo a una razón de reflujo a destilado menor que
10/1, más preferiblemente, menor que 5/1, y lo más preferiblemente,
menor que 2/1.
El producto de la reacción de óxido de propileno
bruto mencionado anteriormente, se obtiene preferiblemente poniendo
en contacto propileno con peróxido de hidrógeno en una fase líquida
en un disolvente, preferiblemente metanol, y en presencia de un
catalizador de epoxidación en condiciones de epoxidación suficientes
para preparar el producto de la reacción de óxido de propileno
bruto, que comprende óxido de propileno, agua, disolvente
(metanol), glicoles, acetaldehído y propileno sin reaccionar. Pueden
estar presentes otros componentes en el producto de epoxidación
bruto, incluyendo, por ejemplo, compuestos ligeros tales como
propano y subproductos, tales como propionaldehído y acetona.
Generalmente, es deseable manipular las condiciones del proceso de
epoxidación para minimizar la producción de subproductos, tales
como glicoles. Típicamente, el catalizador de epoxidación se filtra
del producto de la reacción de óxido de propileno bruto antes de
iniciar el esquema de separación-purificación de
esta invención.
En relación a la figura 1 de esta memoria, el
nuevo proceso de esta invención se ilustra en una realización
preferida. Se alimenta un producto de la reacción de epoxidación
bruto sin catalizador, obtenido de la epoxidación de propileno con
peróxido de hidrógeno en disolvente metanol y que comprende óxido de
propileno, metanol, agua, acetaldehído, propileno sin reaccionar, y
opcionalmente glicoles y éteres glicólicos formados durante el
proceso de epoxidación, mediante un conducto S1 a una primera torre
de destilación T1 con el fin de eliminar el metanol a granel y
agua, y cualesquiera glicoles y éteres glicólicos formados durante
el proceso de epoxidación. Desde la parte inferior de la primera
torre de destilación se obtiene una primera corriente de la parte
inferior S3 que contienen principalmente metanol y agua y pequeñas
cantidades de glicol, éteres glicólicos, acetaldehído y otros
subproductos oxigenados. Solamente una porción del acetaldehído se
obtiene típicamente en la primera corriente de la parte inferior
con el metanol y el agua. La primera corriente de la parte inferior
S3 se envía típicamente a una unidad de recuperación de metanol (no
se muestra en la figura) para la separación de metanol del agua,
glicoles y cualesquiera otras impurezas. El metanol recuperado se
puede reciclar como disolvente para el proceso de epoxidación. El
agua recuperada se puede desechar o reciclar a la torre de
destilación extractiva T3, como se describe en esta memoria más
adelante. De la torre de destilación T1, se obtiene una primera
corriente de cabeza, S2, que contiene óxido de propileno, el resto
es agua, metanol y acetaldehído, propileno sin reaccionar y
típicamente cualquier cantidad de propano que haya presente, y se
alimenta a la torre de destilación T2. Una segunda corriente de
cabeza S4, obtenida de la torre de destilación T2 y que comprende
propileno y opcionalmente otros compuestos ligeros, tales como
propano y oxígeno, se recicla, tras eliminar el propano y oxígeno,
como materia prima, de vuelta al reactor de epoxidación (no se
muestra en la figura). Una segunda corriente de la parte inferior
S5, obtenida de la segunda torre de destilación T2 y que comprende
óxido de propileno, agua, metanol, acetaldehído y menos de 2% de
propileno y propano, se somete después a destilación extractiva
introduciendo una segunda corriente de la parte inferior S5 en la
sección inferior de una torre de destilación extractiva T3. Se
introduce un disolvente de destilación extractiva, en este caso,
agua, en una sección de la mitad superior de la torre de destilación
extractiva T3. Después, en condiciones de destilación extractiva se
elimina una tercera corriente de la parte inferior, S7, que
comprende óxido de propileno, agua, metanol y pequeñas cantidades
de glicoles, de dicha torre de destilación extractiva T3; la
corriente S7 se puede reciclar opcionalmente a la primera torre de
destilación T1 para reciclar al sistema de
separación-purificación. Adicionalmente, en una
realización preferida, se obtiene una corriente de destilado de
cabeza S6, que comprende óxido de propileno, propileno sin
reaccionar y opcionalmente otros compuestos ligeros, tales como
propano, de la torre de destilación extractiva T3. La corriente S6
se puede reciclar a la torre de destilación T2 para la recuperación
de óxido de propileno, propileno sin reaccionar y compuestos
ligeros. Adicionalmente, de la torre de destilación extractiva T3,
se obtiene una tercera corriente de cabeza o corriente de corte
lateral, S8, que comprende un óxido de propileno purificado que
contiene opcionalmente acetaldehído residual, careciendo la
corriente esencialmente de metanol y agua. La tercera corriente de
cabeza o corriente de corte lateral SS se alimenta a la torre de
destilación T4 para recuperar una cuarta corriente de cabeza S9 que
comprende acetaldehído, una cuarta corriente de la parte inferior 11
(no se muestra) que comprende óxido de propileno y pequeñas
cantidades de impurezas pesadas, que se recicla opcionalmente a la
torre T3, y una quinta corriente de la parte inferior o de corte
lateral S10 que comprende un óxido de propileno sumamente
purificado que satisface los estándares de pureza de grado
comercial.
De acuerdo con el proceso de esta invención, el
producto de la reacción de epoxidación bruto, se obtiene
generalmente epoxidando propileno con peróxido de hidrógeno o un
peróxido equivalente en presencia de un catalizador de epoxidación
en un medio de reacción. Típicamente, el medio de reacción contiene
un disolvente, elegido preferiblemente con un punto de ebullición
entre los puntos de ebullición de óxido de propileno y agua. Los
disolventes adecuados incluyen, entre otros, alcoholes, por
ejemplo, metanol, etanal, o terc-butanol; éteres,
por ejemplo, tetrahidrofurano o 1,2-dimetiletano; y
cetonas, por ejemplo, acetona. En el proceso de esta invención, se
usa preferiblemente metanol como disolvente. El peróxido de
hidrógeno se emplea preferiblemente como el oxidante y se
proporciona usualmente como disolución acuosa en una concentración
de 10 a 70 por ciento en peso, preferiblemente, 30 a 45 por ciento
en peso. El propileno se puede usar mezclado con propano,
típicamente en una cantidad de entre 0 y 10 por ciento en volumen
de propano. El propileno se alimenta en exceso en relación al
peróxido de hidrógeno. Típicamente en una base molar, la razón de
propileno a peróxido de hidrógeno es mayor que 2,5/1. El catalizador
de epoxidación, que comprende típicamente una zeolita que contiene
titanio, tal como silicalita de titanio, se puede proporcionar en
un lecho fijo o alternativamente suspenderse en el medio de
reacción. La reacción de epoxidación se lleva a cabo típicamente a
temperaturas entre 0ºC y 80ºC y a presiones elevadas de 10 bar
(1.000 kPa) a 20 bar (2.000 kPa). Tales procesos se describen más
ampliamente en la técnica, por ejemplo, como se describe en el
documento WO-A1-09/14298. El
catalizador de epoxidación se separa típicamente del producto de la
reacción de epoxidación bruto mediante filtración u otros medios
similares antes de la implementación del proceso de
separación-purificación de esta invención.
Típicamente, el producto de la reacción de epoxidación bruto sin
catalizador, comprende los siguientes componentes, dados en
porcentajes en peso:
- Óxido de propileno, 3 a 35%
- Metanol, 35 a 80%
- Agua, 8 a 40%
- Acetaldehído, 0,01 a 0,1%
- Propileno, 0,5 a 15%
- Propilenglicol y glicoles pesados, 0,1 a 1%
Con referencia de nuevo a la figura 1, el
producto de la reacción de epoxidación bruto sin catalizador, en la
corriente S1, se alimenta a la torre de destilación T1 y se somete a
fraccionamiento en condiciones suficientes para eliminar
sustancialmente el metanol a granel y agua, glicoles, una porción
del acetaldehído, y otras impurezas oxigenadas. La torre de
destilación T1 comprende típicamente desde más de 15 a menos de 40
etapas teóricas. El producto de la reacción de epoxidación bruto se
introduce generalmente en el tercio superior de la torre. La
destilación tiene lugar generalmente a una temperatura en la parte
superior de la torre mayor que 40ºC. La destilación tiene lugar
generalmente a una temperatura de la parte inferior menor que 100ºC.
La presión superior de la columna típicamente es mayor que 1 bar
abs (100 kPa). La presión de la columna típicamente es menor que
2,5 bar abs (250 kPa). Típicamente, la torre T1 funciona a una razón
de reflujo a destilado menor que 10/1, más preferiblemente menor
que 5/1, y lo más preferiblemente, menor que 2/1.
De la torre T1 se obtiene una corriente de la
parte inferior S3 que comprende una fracción del metanol original,
agua y acetaldehído, y esencialmente todos los glicoles y éteres
glicólicos producidos en el proceso de epoxidación. Más
específicamente, más de 85 por ciento en peso, del metanol original
alimentado con el producto de epoxidación bruto se elimina en la
corriente de la parte inferior S3, mientras que el resto del metanol
permanece con la corriente de cabeza S2, obtenida también de la
torre T1. Más específicamente, más de 90 por ciento y menos de 100
por ciento, en peso, de la alimentación de metanol original a la
torre T1 se elimina en la corriente de la parte inferior B3,
mientras que el resto permanece en la corriente de cabeza de óxido
de propileno S2. Típicamente, más de 95 por ciento, y
preferiblemente más de 99 por ciento, en peso, del agua alimentada
con el producto de epoxidación bruto a la torre T1 se elimina con
la corriente de la parte inferior S3. Según la invención,
típicamente más de 95 por ciento, preferiblemente más de 98 por
ciento, y más preferiblemente, más de 99 por ciento del óxido de
propileno alimentado con la mezcla de producto de epoxidación bruto
a la torre T1 está contenido en la corriente de cabeza S2. El
acetaldehído se divide entre la corriente de cabeza S2 y la
corriente de la parte inferior S3. Típicamente, desde
aproximadamente 30 hasta aproximadamente 60 por ciento del
acetaldehído total presente en el producto de la reacción de
epoxidación bruto permanece en la corriente de cabeza de óxido de
propileno S2; mientras que el resto del acetaldehído se elimina con
el metanol a granel y el agua en la corriente de la parte inferior
S3. Por lo tanto, la corriente de cabeza S2 comprende óxido de
propileno, metanol, una cantidad significativamente reducida de
agua, cualquier propileno sin reaccionar y aproximadamente la mitad
del acetaldehído alimentado.
La corriente de la parte inferior S3 que
comprende metanol, agua y una porción del acetaldehído y la cantidad
total del glicol alimentado, se puede fraccionar en una unidad de
recuperación de metanol (no se muestra en la figura) para recuperar
metanol para reciclar al proceso de epoxidación. El agua obtenida de
la unidad de recuperación de metanol se puede desechar como residuo
o devolverse parcialmente a la torre de destilación T3 para usar
como un disolvente de destilación extractiva.
En relación de nuevo a la figura 1, tras la
eliminación del metanol a granel y el agua en la torre de
destilación T1, la corriente de destilado de cabeza S2 se alimenta
a la torre de destilación de compuestos ligeros T2 con el fin de
separar el propileno sin reaccionar y otros compuestos ligeros,
incluyendo propano. La torre de destilación de compuestos ligeros
T2 funciona en condiciones convencionales para tal separación,
incluyendo generalmente una temperatura mayor que -25ºC, y
preferiblemente, mayor que -20ºC. Típicamente, la torre de ligeros
T2 funciona a una temperatura menor que 5ºC, y preferiblemente,
menor que 0ºC. La presión superior de la torre de destilación T2
típicamente es mayor que 2 bar abs (200 kPa) y menor que 5 bar abs
(500 kPa). De la segunda torre de destilación T2, se recupera una
corriente de cabeza S4 que comprende propileno; propano y otros
compuestos ligeros que opcionalmente se puede reciclar, típicamente
tras purificación adicional, al reactor de epoxidación, donde se
consume propileno para formar óxido de propileno. Tras las
separaciones de metanol a granel, agua a granel, propileno sin
reaccionar y otros compuestos ligeros, y glicoles y glicoles
pesados producidos en el proceso de epoxidación, el producto de la
reacción de epoxidación de óxido de propileno obtenido de la torre
T2 como corriente de la parte inferior S5, comprende típicamente una
composición que tiene los siguientes componentes, en porcentajes en
peso:
- Óxido de propileno, 65 a 88%
- Metanol, 10 a 35%
- Agua, menos de 0,5%
- Acetaldehído, 0,1 a 0,5%
- Propileno, menos de 2%
En relación de nuevo a la figura 1, la corriente
de la parte inferior S5 obtenida de la torre de destilación de
compuestos ligeros T2, se alimenta a una torre de destilación
extractiva T3, diseñada apropiadamente para una separación de alta
eficacia de óxido de propileno de metanol y agua. En una realización
preferida, la torre de destilación extractiva T3 contiene más de 30
etapas teóricas, y preferiblemente más de 50 etapas teóricas. En
una realización preferida, la torre de destilación extractiva T3
contiene menos de 100 etapas teóricas, y preferiblemente menos de
80 etapas teóricas. Se prefiere el uso de una columna de destilación
extractiva por razones económicas y facilidad de diseño; pero la
invención no se debe limitar a tal diseño. El producto de la
reacción de óxido de propileno, obtenido como corriente de la parte
inferior S5 y que comprende típicamente de 65 a 88 por ciento de
óxido de propileno, de 10 a 35 por ciento de metanol, menos de 0,5
por ciento de agua, de 0,1 a 0,5 por ciento de acetaldehído, y
menos de 1 por ciento de propileno, en peso, se introduce de manera
beneficiosa en la sección inferior de la torre de destilación
extractiva T3. Para los fines de esta invención, la expresión
"sección inferior" se definirá como el cuarto inferior de la
columna, medido como etapas teóricas desde el fondo a la parte
superior de la zona de destilación extractiva. Preferiblemente, el
producto de la reacción de epoxidación se introduce en la columna de
destilación extractiva en un punto entre aproximadamente la primera
y la quinta etapa teórica medida desde el fondo. El disolvente
extractivo, que en este caso es agua, se introduce en un punto en
la mitad superior de la columna. Se elimina un destilado de óxido
de propileno purificado, mostrado como corriente S8, de la parte
superior o como un corte lateral tomado de aproximadamente las
etapas teóricas 2 a 6 de la torre T3, medido desde la perspectiva
arriba-abajo hacia el fondo de la columna. Si el
óxido de propileno purificado se toma como un corte lateral,
entonces el propileno es un producto de la parte superior, que se
muestra como corriente S6 en la figura 1, se puede reciclar
opcionalmente a un sistema de recuperación de propileno, por
ejemplo, la segunda etapa de la torre de destilación T2 descrita en
esta memoria, para reciclar el propileno al proceso de
epoxidación.
Los parámetros de operación de la destilación
extractiva se pueden variar, con la condición de que el grado de
purificación deseado de óxido de propileno se consiga. Una razón de
agua a corriente de óxido de propileno (PO) purificado (razón
agua/alimentación S8) adecuada es importante para conseguir
resultados óptimos en la destilación extractiva. Generalmente, la
razón de agua a corriente de PO purificado será menor que 1:20,
preferiblemente menor que 1:15 en peso. Generalmente, la razón de
agua a corriente de PO purificado será mayor que 1:5,
preferiblemente mayor que 1:8 en peso. De la misma manera, es
importante una razón adecuada de reflujo a destilado para conseguir
unos resultados óptimos. Para el caso en el que el óxido de
propileno purificado se toma como corriente superior desde la
columna T3, la razón de reflujo generalmente será mayor que 3:1,
preferiblemente, mayor que 4:1, pero generalmente menor que 10:1, y
preferiblemente, menor que 8:1, en peso.
La temperatura de cabeza de la columna de
destilación extractiva, mostrada como torre T3 en la figura 1, se
mantiene típicamente en un intervalo que es mayor que 35ºC y menor
que 45ºC. La temperatura de la parte inferior de la torre de
destilación extractiva es importante para mantener una pérdida de
rendimiento de óxido de propileno típicamente menor que 0,3 por
ciento en moles. Típicamente, la temperatura inferior de la torre
de destilación extractiva se mantiene en un intervalo que es mayor
que 55ºC y menor que 75ºC. Típicamente, la zona de destilación
extractiva funciona a una presión mayor que 0,5 bar (50 kPa), y
preferiblemente mayor que 2 bar (200 kPa), y preferiblemente, menor
que 1,6 bar (160 kPa).
Cuando funciona la torre de destilación
extractiva en las condiciones mencionadas anteriormente, se obtiene
una corriente de la parte inferior que comprende típicamente los
siguientes componentes, en porcentajes en peso:
- Óxido de propileno, 20-40%
- Metanol, 40-60%
- Agua 10-25%
- Propilenglicol, 0,06-0,3%
- Otros glicoles y compuestos pesados, 0,1-0,2%
Preferiblemente, la corriente de la parte
inferior, eliminada como corriente S7 de la torre de destilación
extractiva T3, se combina con la alimentación de óxido de propileno
bruto en la corriente S1 y se recicla a la primera torre de
destilación T1 para reciclar mediante el proceso de
separación-purificación. De manera importante, la
pérdida total de rendimiento de óxido de propileno a propilenglicol
y otros compuestos pesados de glicol, obtenida en el proceso total,
no es superior a 0,3 por ciento en moles, preferiblemente no
superior a 0,2 por ciento en moles, y más preferiblemente, no
superior a 0,15 por ciento en moles. Como se ha mencionado en esta
memoria anteriormente, la expresión "pérdida de rendimiento de
óxido de propileno" se refiere al porcentaje en moles de óxido
de propileno perdido en el proceso de extracción a glicoles y
glicoles pesados, referido a los moles totales de óxido de
propileno alimentado a la destilación extractiva.
Cuando funciona la torre de destilación
extractiva en las condiciones del proceso mencionadas anteriormente,
se obtiene una corriente de óxido de propileno purificado como una
corriente de cabeza o de corte lateral, que comprende típicamente
los siguientes componentes, en porcentajes en peso:
- Óxido de propileno, más de 99,5%
- Metanol, no más de 50 ppm
- Agua, no más de 100 ppm,
- Acetaldehído no más de 1%
Típicamente, sin embargo, el acetaldehído en la
tercera corriente de cabeza o de corte lateral es mayor que 0,01
por ciento en peso. Preferiblemente, el acetaldehído es menor que
0,4 por ciento en peso.
Opcionalmente, el óxido de propileno purificado
obtenido en la torre de destilación extractiva T3 se puede destilar
en una columna de destilación convencional para eliminar los
subproductos de reacción residuales, en particular acetaldehído,
para dar un óxido de propileno purificado que satisface los
estándares de pureza de grado comercial. Esta destilación final se
puede llevar a cabo en una torre que tiene de 40 a 80 etapas
teóricas y funciona a una temperatura de entre 35ºC y 45ºC,
preferiblemente 40ºC, y una presión de la columna superior de entre
1 bar abs (100 kPa) y 3 bar abs (300 kPa), preferiblemente, 2 bar
abs (200 kPa). El punto de alimentación puede ser, por ejemplo, en
el punto 1/3 de la columna, medido desde la parte superior, más o
menos 5 etapas teóricas. El óxido de propileno sumamente purificado
se obtiene como corriente de la parte inferior S10. Para los fines
de esta invención, el corte "inferior" se puede tomar de la
bandeja inferior, así como de las últimas 5 bandejas de la columna.
El óxido de propileno purificado, tomado como corriente S10,
consiste esencialmente en los siguientes componentes, en porcentajes
en peso:
- Óxido de propileno, más de 99,95%
- Agua, no más de 100 ppm;
- Metanol, no más de 10 ppm
- Acetaldehído, no más de 30 ppm
Como se ve en la descripción anterior, el
proceso de esta invención produce ventajosamente un óxido de
propileno purificado que satisface los requisitos de pureza de
grado comercial sin una pérdida excesiva de óxido de propileno a
propilenglicol y otros glicoles pesados.
A lo largo de toda la descripción anterior, las
palabras "no más de" se usan en referencia a concentraciones
especificadas de componentes producto particulares. Para los fines
de esta invención, las palabras "no más de" se definirá como
un valor igual o menor que el valor especificado. Por ejemplo, las
palabras "no más de 100 ppm de agua" se definirá como igual o
menor que 100 ppm de agua.
La invención se clarificará más considerando el
siguiente ejemplo, que pretende ser puramente ejemplar del uso de
la invención. Otras realizaciones de la invención serán obvias para
el experto en la técnica a partir de una consideración de esta
memoria descriptiva o práctica de la invención como se describe en
la presente memoria.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplo
1
Con relación a la figura 1, se filtró una mezcla
de producto de reacción bruto que se obtiene de la epoxidación de
propileno con peróxido de hidrógeno en disolvente metanol en
presencia de catalizador de silicalita de titanio, para eliminar el
catalizador y alimentarlo después como corriente S1 a la torre de
destilación T1. El producto de epoxidación bruto tenía la
composición mostrada en la tabla 1, en porcentajes en peso:
\vskip1.000000\baselineskip
Las condiciones de operación para la torre T1
fueron las siguientes: temperatura superior, 40ºC; presión superior,
2 bar (200 kPa); temperatura inferior, 89ºC. De la torre T1 se
obtuvo una primera fracción inferior, mostrada como corriente S3,
que contiene metanol, agua, acetaldehído, y componentes pesados,
tales como glicol y éteres glicólicos; y una primera fracción
ligera como corriente S2 que contiene óxido de propileno, propileno
sin reaccionar, y el resto, metanol, agua y acetaldehído. La
fracción ligera se fraccionó adicionalmente en una segunda columna
(T2) que contiene 20 etapas teóricas y que funciona a -12,5ºC en la
parte superior y 4 bar (400 kPa) para eliminar el propileno sin
reaccionar como segunda corriente ligera S4. Se obtuvo una segunda
fracción de la parte inferior como corriente de la parte inferior S5
que tiene la siguiente composición, en porcentajes en peso, como se
muestra en la tabla 2:
\vskip1.000000\baselineskip
El producto de la reacción de óxido de propileno
que tiene la composición mostrada en la tabla 2, obtenido como
segunda corriente de la parte inferior S5, se alimentó a una columna
de destilación extractiva (T3) que contiene 60 etapas teóricas. El
punto de alimentación del producto de reacción fue en la etapa
teórica 2 desde la parte inferior de la columna. Se usó agua como
disolvente extractivo, añadiéndose en la etapa teórica 30, medida
desde la parte inferior a la parte superior de la columna. La
temperatura inferior de la columna se mantuvo en 61ºC. La
temperatura superior se mantuvo en 37ºC. La razón en peso de agua
como disolvente extractivo a óxido de propileno purificado fue
1:12,5. La presión de la columna superior se mantuvo en 1,3 bar abs
(130 kPa). Se eliminó una corriente de óxido de propileno
purificado como corriente S8 como un corte lateral desde la etapa
teórica 3 de la torre de destilación extractiva T3, medida desde la
parte superior de la columna a la inferior. Se obtuvo una corriente
de la parte inferior como corriente S7. Se encontró que las
composiciones de la corriente de cabeza S8 y la corriente de la
parte inferior S7 eran las siguientes, como se muestra en las
tablas 3 y 4, respectivamente:
\vskip1.000000\baselineskip
De la tabla 3 se ve que la corriente de cabeza
S8 obtenida de la columna de destilación extractiva contenía óxido
de propileno que carece esencialmente de metanol y agua (metanol
solamente 10 ppm; agua solamente 60 ppm). De la tabla 4 se ve que
la corriente de la parte inferior S7 contenía predominantemente
óxido de propileno, metanol y agua. La cantidad de pérdida de óxido
de propileno a propilenglicol corresponde a 0,125 kg/h, equivalente
a 0,25 por ciento en peso. La cantidad de pérdida de óxido de
propileno a éteres glicólicos y otros glicoles pesados corresponde
a 0,075 kg/h, equivalente a 0,15 por ciento en peso. A una velocidad
de producción de 125 kg/h de óxido de propileno, se evaluó que la
pérdida total a propilenglicol y éteres glicólicos era 0,115 por
ciento en moles, referido a los moles totales de óxido de propileno
y glicoles producidos de la destilación extractiva.
La corriente de la parte inferior S7 obtenida de
la torre de destilación extractiva T3 se recicló a la corriente S1
alimentándola a la torre T1. La corriente de óxido de propileno
purificado, tomada como corriente de cabeza S8 de la columna de
destilación extractiva T3, se puede alimentar a una torre de
destilación final T4 para eliminar los componentes de bajo punto de
ebullición, particularmente acetaldehído. La destilación final se
llevó a cabo en una torre que tiene 60 etapas teóricas y funciona a
una temperatura de 40ºC y una presión de la columna superior de 2
bar (200 kPa). El punto de alimentación fue la etapa teórica 15
medida desde la parte superior de la columna a la inferior. Se
obtuvo un óxido de propileno final, que satisface los estándares de
pureza de grado comercial, como corriente de producto de la parte
inferior S10 que tiene la composición que se muestra en la tabla
5.
Claims (9)
1.Un proceso para separar un óxido de propileno
purificado de un producto de la reacción de óxido de propileno,
comprendiendo el proceso:
(a) introducir un producto de reacción que
comprende de 65 a 88 por ciento de óxido de propileno, de 10 a 35
por ciento de metanol, y menos de 0,5 por ciento de agua; y que
comprende adicionalmente menos de 2 por ciento de propileno y/o de
0,1 a 0,5 por ciento de acetaldehído, en peso en el cuarto inferior
de una zona de destilación extractiva, medido como etapas teóricas
desde la parte inferior a la parte superior de la zona de
destilación extractiva, conteniendo dicha zona de destilación
extractiva de más de 30 a menos de 100 etapas teóricas;
(b) introducir agua en una sección intermedia de
dicha zona de destilación extractiva;
(c) eliminar de dicha zona de destilación
extractiva en condiciones de destilación una corriente de la parte
inferior que comprende óxido de propileno, agua y metanol,
(d) eliminar de dicha zona de destilación
extractiva en condiciones de destilación, una corriente de cabeza o
de corte lateral, que comprende un óxido de propileno purificado que
carece esencialmente de metanol y agua;
donde la zona de destilación funciona a una
temperatura de cabeza mayor que 35ºC y menor que 45ºC, a una
temperatura de la parte inferior mayor que 55ºC y menor que 75ºC, y
a una presión mayor que 0,5 bar (50 kPa) y menor que 2 bar (200
kPa), siendo suficiente las condiciones de destilación extractiva
para mantener una pérdida de rendimiento de óxido de propileno
menor que 0,3 por ciento en moles.
2. El proceso de la reivindicación 1, en el que
se introduce agua en la sección de la mitad superior de la zona de
destilación extractiva.
3. El proceso de la reivindicación 1 ó 2, en el
que la zona de destilación extractiva funciona a una razón de agua
a corriente de óxido de propileno (PO) purificado menor que 1:20 y
mayor que 1:5, en peso; y opcionalmente, cuando el óxido de
propileno purificado se toma como un vapor superior, entonces la
columna de destilación funciona adicionalmente a una razón de
reflujo a destilado mayor que 3/1 y menor que 10/1.
4. El proceso de las reivindicaciones 1 a 3, en
el que se obtiene una corriente de la parte inferior, que comprende
los siguientes componentes, en porcentajes en peso: de 20 a 40 por
ciento de óxido de propileno, de 40 a 60 por ciento de metanol, de
10 a 25 por ciento de agua, de 0,05 a 0,3 por ciento de
propilenglicol, y de 0,1 a 0,2 por ciento de otros glicoles y
compuestos pesados.
5. El proceso de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 4, en el que la corriente de cabeza o de corte
lateral de óxido de propileno purificado comprende los siguientes
componentes, en porcentajes en peso: más de 99,5 por ciento de
óxido de propileno, no más de 50 ppm de metanol, y no más de 100 ppm
de agua.
6. El proceso de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, en el que la pérdida de rendimiento de óxido
de propileno a propilenglicol y otros glicoles pesados es menor que
0,2 por ciento en moles.
7. El proceso de la reivindicación 5 ó 6, en el
que el óxido de propileno obtenido como una corriente de cabeza o
de corte lateral, de la zona de destilación extractiva se destila
para dar un óxido de propileno purificado que satisface los
estándares de pureza de grado comercial, que comprende, en
porcentajes en peso: óxido de propileno, más de 99,95% no más de
100 ppm de agua; no más de 10 ppm de metanol, y no más de 30 ppm de
aldehídos.
8. El proceso de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 7, en el que el producto de la reacción de
óxido de propileno se obtiene de un proceso que comprende poner en
contacto propileno con peróxido de hidrógeno en una fase líquida en
disolvente metanol y en presencia de un catalizador de epoxidación
en condiciones de epoxidación.
9. El proceso de la reivindicación 1, que
comprende separar un producto de óxido de propileno purificado
obtenido de la reacción de propileno con peróxido de hidrógeno en
presencia de un catalizador que contiene titanio, comprendiendo el
proceso de separación-purificación:
(a) introducir un producto de epoxidación que
comprende de 65 a 88 por ciento, de óxido de propileno, de 10 a 35
por ciento de metanol y menos de 0,5 por ciento de agua, en peso, en
la primera a quinta etapa teórica, medida desde la parte inferior
de una zona de destilación extractiva;
(b) introducir agua en la mitad superior de la
zona de destilación extractiva;
(c) mantener la zona de destilación extractiva a
una temperatura de la parte inferior mayor que 55ºC y menor que
75ºC, para eliminar de dicha zona de destilación extractiva en
condiciones de destilación extractiva una corriente de la parte
inferior que comprende de 20 a 40 por ciento de óxido de propileno,
de 10 a 25 por ciento de agua, y de 40 a 60 por ciento de metanol,
en peso, y;
(d) eliminar de dicha zona de destilación
extractiva una corriente de cabeza o de corte lateral, que comprende
más de 99,5 por ciento de óxido de propileno, no más de 100 ppm de
agua y no más de 50 ppm de metanol, en peso; mientras se mantiene
una pérdida de rendimiento de óxido de propileno menor que 0,3 por
ciento en moles.
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