ES2333890T3 - Sensor de velocidad angular. - Google Patents
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Abstract
Sensor de velocidad angular con un sustrato, como mínimo un elemento base (1), que comprende un marco (2), una suspensión (7) del marco (2) en el sustrato, como mínimo una unidad de oscilación (3) y una suspensión (4, 5) de la unidad de oscilación (3) en el marco (2), un medio de accionamiento (8) y una unidad de lectura (9, 10), estando dispuesto el medio de accionamiento (8) de tal forma que influya en el marco (2) del elemento base (1, 11, 12, 13, 14), presentando el sensor de velocidad angular dos elementos base (1) conectados entre sí mediante una unidad de acoplamiento (6), estando orientados los elementos base (1) cada uno hacia el otro mediante un giro de 180º y pudiendo ponerlos en oscilación en oposición de fase y presentando una frecuencia de resonancia en común, estando dispuesta la unidad de oscilación (3) como masa sísmica en forma de remo, caracterizado porque el eje de rotación del remo está en paralelo a la dirección de accionamiento (y).
Description
Sensor de velocidad angular.
\global\parskip0.900000\baselineskip
La presente invención se refiere a un sensor de
velocidad angular según el preámbulo de la reivindicación 1.
Habitualmente, para determinar la velocidad
angular de un objeto alrededor de un eje, se utilizan sensores de
velocidad angular. Si se fabrica el sensor de velocidad angular
micromecánicamente a base de sustrato de silicio, se obtiene la
ventaja de que éste puede fabricarse con unas dimensiones muy
reducidas a unos costes relativamente bajos, en comparación con un
giroscopio de alta precisión. Además, ofrece otras ventajas
adicionales como una incertidumbre de medida relativamente baja y
un consumo de energía reducido durante el funcionamiento. Una
importante aplicación de los sensores de velocidad angular se
encuentra en la industria automovilística como, por ejemplo, en
sistemas de control de la dinámica de vehículos como el programa de
estabilidad electrónico (ESP). Para ello funcionan en conjunto un
sistema de antibloqueo, una distribución automática de la fuerza de
frenado, un sistema de control de tracción (ASR) y una regulación
del momento de guiñada de tal manera que se consigue una
estabilización transversal y longitudinal del vehículo mediante el
frenado controlado de ruedas individuales. De esta manera es
posible evitar que el vehículo gire alrededor de su propio eje
perpendicular. Otro campo de aplicación de los sensores de
velocidad angular se encuentra en la denominada detección para
sistemas antivuelco de vehículos en combinación con unidades de
control de airbags y sistemas de sujeción para los ocupantes del
vehículo. Pero también se emplean sensores de velocidad angular con
fines de navegación, así como para la determinación de la ubicación
y del estado de movimiento de vehículos de todo tipo.
Adicionalmente, también se los utiliza, por ejemplo, para
estabilizadores de imágenes para cámaras de vídeo, la regulación de
la dinámica de satélites al ser expuestos en la órbita terrestre o
en la aviación civil para sistemas de control de posición de
seguridad.
Los sensores de velocidad angular de fabricación
micromecánica presentan generalmente una unidad de oscilación que
comienza a oscilar a través de un accionamiento. Si la unidad de
oscilación se mueve dentro de un sistema de rotación de manera
radial hacia el interior o exterior, su velocidad orbital se ve
modificada. De esta manera la unidad experimenta una aceleración
tangencial provocada por la fuerza de Coriolis. Se puede detectar
la reacción de la unidad de oscilación a la rotación, por ejemplo,
mediante otra unidad de oscilación adicional u otras unidades de
lectura.
Por la patente alemana DE 196 41 284 C1 se
conoce un sensor de velocidad angular que presenta una estructura
desacoplada de accionamiento y lectura, dispuesta en forma de una
unidad con resorte, de una primera y otra segunda unidad de
oscilación. Esta y otras configuraciones de sensores parecidas,
conocidas a día de hoy por la tecnología y que se basan en la
fuerza de Coriolis, tienen la desventaja que, debido al
desacoplamiento necesario para ello, se genera una masa pasiva
inercial, la que a su vez reduce la sensibilidad de medición, ya
que la fuerza de Coriolis no puede influir en esta masa pasiva.
La publicación internacional WO 03/104823 A1
presenta un acelerómetro monolítico de varios ejes con hasta cuatro
masas sísmicas que están dispuestas en forma de remos y que están
suspendidas en un marco a través de unos resortes de torsión.
Mediante este sensor pueden medirse aceleraciones en dirección de
los ejes principales de sensibilidad respectivos; sin embargo, no
pueden medirse tasas de giro.
Por la US 2004/0035204 A1 se conoce un sensor de
velocidad angular con las características del preámbulo de la
reivindicación 1. Debido a la distribución de los elementos base son
necesarios resortes de torsión con una elevada rigidez para la
suspensión de las masas sísmicas en el marco abierto. Esto resulta
en una sensibilidad de medición relativamente reducida de un sensor
de velocidad angular de este tipo.
El objeto de la presente invención es maximizar
la sensibilidad del sensor de velocidad angular a las fuerzas de
Coriolis que actúan sobre él. Se pretende especialmente crear unas
estructuras de accionamiento y lectura lo más independientes
posible.
Este objetivo se alcanza de acuerdo con la
invención mediante un sensor de velocidad angular con las
características de la reivindicación 1.
De esta manera todas las estructuras móviles son
puestas en oscilación en la dirección de accionamiento, entre ellas
también las unidades de oscilación sensibles a las fuerzas de
Coriolis, aunque éstas últimas disponen de un margen adicional para
una mayor movilidad. De esta forma ya no existen masas inerciales o
pasivas que disminuyan la sensibilidad del sensor de velocidad
angular, dado que la fuerza de Coriolis no puede influir en las
masas inerciales o pasivas.
El marco del elemento base está concebido
preferiblemente de tal manera que sea móvil prácticamente sólo en
un plano generado por el sustrato. Es decir, en la dirección
perpendicular, el marco es prácticamente rígido. La unidad de
oscilación se na dispuesto de tal forma que efectúa preferiblemente
un movimiento perpendicular al movimiento de accionamiento.
Seleccionado las suspensiones adecuadas de la unidad de oscilación,
el movimiento de accionamiento prácticamente no puede generar
movimientos a lo largo de su grado de libertad. Asimismo, la unidad
de oscilación tampoco puede perturbar el movimiento de accionamiento
con sus movimientos. Con otras palabras, el movimiento detector de
la unidad de oscilación está desacoplado del movimiento de
accionamiento del marco. Esta es la forma preferida de ejecución de
la presente invención. También resulta ventajosa la dirección de
sensibilidad de la unidad de lectura prácticamente perpendicular al
sentido de acción del medio de accionamiento.
\global\parskip1.000000\baselineskip
Cada elemento base presenta principalmente un
medio de accionamiento individual, por lo que puede accionarse o
ponerse en oscilación cada elemento base de manera independiente de
otros elementos base.
El medio de accionamiento está preferiblemente
dispuesto en forma de un peine de accionamiento con una excitación
capacitiva. Sin embargo, también es posible realizar la excitación o
el accionamiento de manera eléctrica, térmica, magnética,
piezoeléctrica o de alguna otra forma.
La unidad de oscilación está dispuesta como masa
sísmica, en forma de remo. Para la suspensión de la unidad de
oscilación en el marco y para la suspensión del marco en el sustrato
están previstos preferiblemente resortes. La suspensión de la
unidad de oscilación está realizada preferiblemente a través de
resortes dispuestos en forma de barras de torsión o flexión.
Una ventaja importante supone que las
frecuencias (de resonancia) del marco y de la unidad de oscilación
son ajustables de manera independiente mediante los resortes, ya
que los resortes son independientes entre sí y prácticamente no se
influyen mutuamente.
El sensor de velocidad angular presenta dos
elementos base que están unidos entre sí mediante una unidad de
acoplamiento. El acoplamiento está concebido preferiblemente de tal
manera que los movimientos de los elementos base se influyan sólo
muy poco entre sí. Los elementos bases están orientados cada uno
hacia el otro mediante un giro de 180º de tal manera que se les
puede poner en oscilación en oposición de fase, por lo que el centro
de gravedad entero del sistema permanece inmóvil. A través del
acoplamiento, los elementos base pueden presentar así una
frecuencia de resonancia en común.
Otra ventaja importante supone que existen, como
mínimo, dos unidades de lectura, por lo que se pueden sensorizar o
detectar dos movimientos giratorios en diferentes direcciones. Así,
una unidad de lectura registra principalmente movimientos del marco
en el plano generado por el sustrato y perpendicular al sentido de
acción del medio de accionamiento y la otra unidad de lectura
detecta movimientos de la unidad de oscilación perpendicular al
plano generado por el sustrato.
En una variante de la presente invención también
pueden estar previstos cada uno de los marcos o elementos base de
dos unidades de lectura orientadas cada una hacia la otra mediante
un giro de 180º.
En la descripción indicada a continuación se
explicarán más detalladamente las características y detalles de la
invención a base de ejemplos de ejecución y haciendo referencia a
los dibujos adjuntos. Las características y relaciones en conjunto
descritas para variantes individuales generalmente se pueden aplicar
a todos los ejemplos de ejecución. En los dibujos se muestran:
Fig. 1 primeros ejemplos de ejecución de la
invención en vista esquemática con un elemento base respectivamente
que presenta una (Fig. 1a y 1b) o dos (Fig. 1c) unidades de
oscilación,
Fig. 2 una vista esquemática de una parte de un
sensor de velocidad angular de acuerdo con la invención con dos
elementos base acoplados según otro ejemplo de disposición de
acuerdo con la invención,
Fig. 3 un tercer ejemplo de ejecución en vista
esquemática de la presente invención con dos elementos base
acoplados y
Fig. 4 una vista esquemática de una unidad de
lectura que actúa de manera capacitiva.
En la Fig. 1, que a su vez contiene las tres
figuras individuales de Fig. la hasta 1c, se muestran diferentes
formas de ejecución de elementos base 1, que se pueden utilizar en
la presente invención. Un sensor de velocidad angular de
fabricación micromecánica habitualmente comprende varios
componentes. Un sustrato no mostrado en las figuras, aquí se puede
tratar, por ejemplo, de una oblea de silicio, presenta en particular
una superficie plana.
En o dentro del sustrato esta dispuesto, como
mínimo, un elemento base 1 que comprende una o varias unidades de
oscilación 3. De acuerdo con la presente invención, las unidades de
oscilación están dispuestas en forma de masas sísmicas 3 que están
suspendidas en un marco 2. Esta suspensión se puede realizar, por
ejemplo, mediante barras de torsión 5 o barras de flexión 4. Barras
de flexión 4 tienen una característica de elasticidad lineal, sin
embargo, es preferible fijar las masas sísmicas de los sensores de
velocidad angular de acuerdo con la invención a través de barras de
torsión 5 en el marco 2. Según la Fig. 1c, el elemento base 1 puede
presentar una o varias masas sísmicas 3, por ejemplo, dos remos 3
con la suspensión 5 en el lado opuesto.
La suspensión 4, 5 sólo permite un movimiento
del centro de gravedad de la masa sísmica 3 en la dirección Z
perpendicular al plano del marco 2. El plano del marco 2 está en
paralelo al sustrato o al plano generado por el sustrato (plano
x/y).
Tal y como se puede observar en la Fig. 1c, el
elemento base 1 está fijado en el sustrato no mostrado a través de
una o varias suspensiones adicionales 7. La suspensión 7 está
dispuesta preferiblemente en forma de resortes. Estos permiten un
movimiento del elemento base 1 en dirección Y de un primer eje (eje
Y) en paralelo al sustrato.
En este ejemplo de ejecución, los resortes 7 son
prácticamente rígidos en las direcciones X, Z perpendicular al
primer eje (eje Y). Pero, tal y como se describe más adelante en
otros ejemplos de ejecución, también es posible que la suspensión 7
sólo sea rígida en una dirección Z. Según la forma preferida de
ejecución de la presente invención, el marco 2 del elemento base 1
en todo caso sólo se puede mover en el plano generado por el
sustrato (plano x/y).
Adicionalmente, el sensor de velocidad angular
presenta por lo menos una excitación o un medio de accionamiento
que no se muestra en las Fig. la hasta 1c. El medio de accionamiento
es un dispositivo que puede poner el elemento base 1 en oscilación
a lo largo del primer eje (eje Y). Esto se puede realizar, por
ejemplo, de manera eléctrica, térmica, magnética, piezoeléctrica o
de alguna otra forma.
Finalmente, el sensor de velocidad angular
comprende además, como mínimo, una unidad de lectura (no se muestra
en las Fig. la hasta 1c). Se trata de un dispositivo que mide una
elongación de la unidad de oscilación o de la masa sísmica 3
perpendicular al plano (plano X/Y) del marco 2, es decir, en
dirección Z. La unidad de lectura se puede basar, por ejemplo, en
un principio de medición capacitivo, piezorresistente, magnético,
piezoeléctrico u óptico.
El principio de funcionamiento general del
sensor de velocidad angular se describe brevemente a continuación.
El elemento base 1 o el marco 2 es puesto en oscilación
periódicamente a lo largo del primer eje (eje Y). Con un movimiento
giratorio de la unidad de oscilación o de la masa sísmica 3
alrededor del segundo eje (eje X, en el plano del sustrato y
perpendicular al primer eje) surge una fuerza de Coriolis
perpendicular al primer y segundo eje, es decir, en dirección Z del
tercer eje. La fuerza de Coriolis influye tanto en el marco 2 como
también en la masa sísmica o la unidad de oscilación 3 suspendida
ahí. Sin embargo, el marco 2 está rígido en la dirección Z, por lo
que sólo se elonga la masa sísmica 3 a lo largo de este eje. Esta
elongación se detecta mediante la unidad de detección o lectura y
es una medida para la velocidad de rotación surgida.
En relación a la Fig. 2 y explicado con otras
palabras, se excita a un marco prácticamente rígido 2 en la
dirección Y del medio de accionamiento 8 y es preferiblemente sólo
móvil en esta dirección Y. Este movimiento es transferido a la masa
sísmica 3, que está suspendida de manera blanda sólo en la dirección
de lectura Z (perpendicular a la dirección de excitación Y). De
esta manera la masa sísmica 3 permanece prácticamente inmóvil
durante el movimiento de accionamiento puro. La fuerza de Coriolis
sólo mueve la masa sísmica 3, el marco movido 2 es prácticamente
rígido en esta dirección. El movimiento de accionamiento
prácticamente no se ve perturbado por esto. El movimiento de
accionamiento en sentido contrario no influye prácticamente en la
lectura de señales de la unidad de lectura (no se muestra en la Fig.
2), es decir, en un principio el movimiento de lectura no tiene
ninguna retroacción para el movimiento de accionamiento.
La excitación se realiza preferiblemente
mediante estructuras de peine capacitivas (Fig. 2) como medio de
accionamiento 8, pero también se podría realizar, por ejemplo,
mediante piezorresistencias en la suspensión de la masa sísmica 3
(no se muestra), por lo que se mediría entonces la tensión en la
suspensión 5 en el caso de producirse una elongación. La lectura se
realiza, por ejemplo, de manera capacitiva mediante contraelectrodos
distribuidos a una distancia definida de la masa sísmica 3.
El medio de accionamiento 8 influye de manera
directa o indirecta en el marco 2 del elemento base 1 o se pone el
elemento base completo 1 en oscilación a través del marco 2. De esta
manera todas las estructuras móviles en dirección de accionamiento
y son puestas en oscilación, entre ellas también las unidades de
oscilación sensibles a las fuerzas de Coriolis, sin embargo, éstas
últimas disponen de un margen adicional para una mayor movilidad.
De esta forma ya no existen masas inerciales o pasivas que
disminuyan la sensibilidad del sensor de velocidad angular, dado
que la fuerza de Coriolis no puede influir en masas inerciales o
pasivas.
La Fig. 2 muestra un ejemplo de ejecución de un
sensor de velocidad angular de acuerdo con la invención con dos
elementos base 1 acoplados, girados 180º con dos masas sísmicas 3
respectivamente, que son puestos en oscilación en oposición de
fase. Esto supone la siguiente ventaja. Debido a la oscilación en
oposición de fase de los dos elementos base 1 distribuidos
simétricamente, el centro de gravedad entero del sistema permanece
inmóvil, ninguna energía influye en la estructura del chip en el
caso óptimo. Aceleraciones lineales (por ejemplo, vibraciones) en
dirección del eje Z se pueden eliminar mediante un análisis
diferencial de señales. Vibraciones en dirección X no tienen
ninguna influencia en el funcionamiento del sensor de velocidad
angular debido a la elevada rigidez de la suspensión utilizada. Una
unidad de acoplamiento 6 entre los elementos base 1 requiere
obligatoriamente una frecuencia de resonancia en común de ambos
elementos base 1 para obtener movimientos en oposición de fase en
dirección Y.
En particular, cada elemento base puede
presentar un medio de accionamiento 8 individual, por lo que se
puede accionar o poner en oscilación cada elemento base de manera
independiente de otros elementos base.
En la Fig. 3 se muestra como otro ejemplo de
ejecución adicional de la presente invención un sensor de velocidad
angular X/Y de varios ejes. En base al sensor de velocidad angular
de un sólo eje descrito en la Fig. 2, se puede realizar mediante
este ejemplo de ejecución un sensor de velocidad angular con dos
ejes con las direcciones de sensibilidad X y Z. Aquí están
suspendidos dos elementos base 1 con un sistema de suspensiones 7
dispuestas en forma de resortes de tal manera, que así resultan
móviles tanto en dirección Y como en dirección X. Los elementos
base 1 son puestos en una oscilación en oposición de fase a lo largo
de la dirección Y a través de medios de accionamiento 8 dispuestos
en forma de estructuras capacitivas o peines de accionamiento.
El sensor X funciona de la siguiente manera. Al
surgir una velocidad angular en dirección X se aplica una fuerza en
dirección Z sobre las masas sísmicas o los remos 3 suspendidos de
manera móvil en el elemento base 1. La inclinación que surge
alrededor de la suspensión o la barra de torsión 5 se detecta como
una modificación de capacidad mediante una unidad de lectura no
mostrada en la Fig. 3 que puede estar dispuesta, por ejemplo, en
forma de electrodos ubicados en la parte superior.
En la Fig. 4 se muestra a modo de ejemplo una
unidad de lectura 10 de este tipo, que puede registrar el movimiento
de la masa sísmica 3 mediante modificaciones de capacidad
\Deltac. Además, existe un contraelectrodo fijado en el
sustrato.
De vuelta con la Fig. 3, según la que el sensor
Z trabaja de la siguiente manera. Una velocidad angular en
dirección Z provoca una desviación del elemento base 1 en dirección
X.
Esta desviación se detecta mediante una unidad
de lectura 9 dispuesta en forma de estructuras de peine capacitivas.
Se da una distribución especialmente ventajosa, si se fijan en cada
elemento base 1 dos unidades de lectura 9 orientadas por un giro de
180º. De esta manera puede evaluarse la señal diferencial de cada
elemento base 1.
La ventaja particular de la forma de ejecución
de acuerdo con la invención según la Fig. 3 consiste en lo
siguiente. Mediante la distribución mostrada se puede medir
simultáneamente una tasa de giro en dirección X y una tasa de giro
en dirección Z. Las unidades de lectura 9, 10 en estos dos ejes
están prácticamente desacopladas. Mediante la aplicación de
principios de lectura diferenciales se pueden prácticamente suprimir
o compensar aceleraciones lineales a lo largo del eje X o Z. La
disposición de dos ejes del sensor de velocidad angular de acuerdo
con la invención también es posible con unas dimensiones
relativamente reducidas, ya que se pueden utilizar para ambos ejes
de detección o direcciones de sensibilidad U, W de las unidades de
lectura 9, 10 los mismos elementos base 1.
En todos los ejemplos de ejecución, las
suspensiones o resortes 4, 5, 7, que determinan la frecuencia de
resonancia del movimiento del marco 2 y del movimiento de lectura
de la masa sísmica o de la unidad de oscilación 3, pueden estar
dispuestas prácticamente independientes entre sí. Una ventaja
especial también supone que de esta manera se pueden ajustar las
frecuencias de forma independiente entre sí.
En los ejemplos de ejecución también se pueden
elegir las suspensiones 4, 5, 7 de las masas sísmicas 3 y el marco
2 preferiblemente de tal manera, que existe un acoplamiento reducido
del movimiento de la masa sísmica o de la unidad de oscilación 3
dentro del primer elemento base 1 a la unidad de oscilación 3
dentro del segundo elemento base 1. De esta manera, los movimientos
de ambas masas sísmicas 3 no son completamente independientes entre
sí, por lo que se ajustan dos frecuencias de resonancia en común de
ambos elementos base. En un modo de trabajo, excitado por fuerzas de
Coriolis actuantes, las masas sísmicas 3 de los elementos base 1
oscilan entre sí desfasados mediante un giro de 180º. Un modo
parásito, que representa la oscilación en fase (0º desfase) de las
masas sísmicas o de las unidades de oscilación 3, se encuentra en
otra banda de frecuencias y se puede eliminar mediante un filtrado
adecuado. De esta manera se pueden suprimir señales provocadas por
asimetrías reducidas entre los elementos base 1 acoplados de esta
forma.
- 1
- Elemento base
- 2
- Marco
- 3
- Unidad de oscilación o masa sísmica
- 4
- Suspensión o barra de flexión
- 5
- Suspensión o barra de torsión
- 6
- Unidad de acoplamiento
- 7
- Suspensión del marco en el sustrato
- 8
- Medio de accionamiento
- 9
- Unidad de lectura
- 10
- Unidad de lectura
\vskip1.000000\baselineskip
- \Deltac
- Modificación de capacidad
- U
- Dirección de sensibilidad de una unidad de lectura
- V
- Sentido de acción del medio de accionamiento
- W
- Dirección de sensibilidad de una unidad de lectura
- X
- Dirección (plano del sustrato)
- Y
- Dirección (plano del sustrato)
- Z
- Dirección (perpendicular al plano del sustrato)
Claims (10)
1. Sensor de velocidad angular con un sustrato,
como mínimo un elemento base (1), que comprende un marco (2), una
suspensión (7) del marco (2) en el sustrato, como mínimo una unidad
de oscilación (3) y una suspensión (4, 5) de la unidad de
oscilación (3) en el marco (2), un medio de accionamiento (8) y una
unidad de lectura (9, 10), estando dispuesto el medio de
accionamiento (8) de tal forma que influya en el marco (2) del
elemento base (1, 11, 12, 13, 14), presentando el sensor de
velocidad angular dos elementos base (1) conectados entre sí
mediante una unidad de acoplamiento (6), estando orientados los
elementos base (1) cada uno hacia el otro mediante un giro de 180º
y pudiendo ponerlos en oscilación en oposición de fase y presentando
una frecuencia de resonancia en común, estando dispuesta la unidad
de oscilación (3) como masa sísmica en forma de remo,
caracterizado porque el eje de rotación del remo está en
paralelo a la dirección de accionamiento (y).
2. Sensor de velocidad angular según la
reivindicación 1, caracterizado porque el marco (2) del
elemento base (1) es prácticamente móvil sólo en un plano generado
por el sustrato (plano X/Y).
3. Sensor de velocidad angular según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque cada
elemento base (1) presenta un medio de accionamiento (8)
individual.
4. Sensor de velocidad angular según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el medio de
accionamiento (8) está dispuesto en forma de peine de accionamiento
con una excitación capacitiva.
5. Sensor de velocidad angular según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque una
dirección de sensibilidad (U, W) de la unidad de lectura (9, 10) es
prácticamente perpendicular al sentido de acción (V) del medio de
accionamiento (8).
6. Sensor de velocidad angular según una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la
suspensión (4, 5) de la unidad de oscilación (3) y la suspensión
(7) del marco (2) están dispuestas en forma de resortes.
7. Sensor de velocidad angular según la
reivindicación 6, caracterizado porque las frecuencias de
resonancia del marco (2) y la unidad de oscilación (3) son
ajustables mediante los resortes (4, 5, 7) de forma independiente
entre sí.
8. Sensor de velocidad angular según la
reivindicación 1, caracterizado porque en el sensor de
velocidad angular están previstas, como mínimo, dos unidades de
lectura (9, 10).
9. Sensor de velocidad angular según la
reivindicación 8, caracterizado porque una unidad de lectura
(9) detecta movimientos (U) del marco (2) en el plano generado por
el sustrato y perpendicular al sentido de acción (V) del medio de
accionamiento (8) y la otra unidad de lectura (10) detecta
movimientos (W) de la unidad de oscilación (3) perpendicular al
plano generado por el sustrato.
10. Sensor de velocidad angular según una de las
reivindicaciones 8 ó 9, caracterizado porque en cada marco
(2) están previstas dos unidades de lectura (9) orientadas cada una
hacia la otra mediante un giro de 180º.
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