ES2325213T3 - Aparato y proceso para controlar la temperatura de una alimentacion caliente dirigida a un tambor separador cuya fraccion de cabeza proporciona una alimentacion para craqueo. - Google Patents
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Abstract
Un aparato para craquear una alimentación hidrocarbonada, que comprende un separador vapor/líquido y: (I) una zona de convección que contiene: (a) un primer haz de tubos que comprende: (i) una entrada superior para introducir la alimentación de hidrocarburos, (ii) una entrada inferior opcional para introducir la alimentación de hidrocarburos, (iii) una o más entradas para introducir agua y vapor de agua, y (iv) una salida para una corriente de mezcla caliente (b) que comprende además: (i) un segundo haz de tubos situado debajo del citado primer haz de tubos y que comprende una entrada de un economizador para introducir agua de alimentación de una caldera de alta presión y una salida del economizador para retirar agua de alimentación de la caldera, de mayor contenido calorífico, y (ii) un tercer haz opcional de tubos situado debajo del citado primer haz de tubos y que comprende una entrada para vapor de agua de alta presión que se calienta en una sección del citado tercer haz de tubos y una entrada para mezclar agua de un desrecalentador con el citado vapor de agua de alta presión para enfriar el vapor de agua de alta presión, una sección para recalentar el citado vapor de agua de alta presión y una salida para retirar vapor de agua de alta presión recalentado; y (c) que comprende además: (i) una tubería de derivación para recibir la citada corriente de mezcla caliente procedente del citado primer haz de tubos y (ii) un cuarto haz de tubos situado debajo del citado segundo haz de tubos y/o debajo del citado tercer haz de tubos y que comprende una entrada conectada a la citada tubería de derivación y una salida para dirigir el efluente al citado separador vapor/líquido; y (d) un quinto haz de tubos situado debajo del citado cuarto haz de tubos y provisto de una entrada para recibir la fracción de cabeza procedente del citado separador vapor/líquido y una salida; y (II) una zona de radiación situada debajo de la citada zona de convección y que incluye una pluralidad de quemadores que producen gas de combustión que sube a través de la zona de radiación y de los haces de tubos de convención, zona de radiación que recibe el efluente procedente del citado quinto haz de tubos y que comprende además una salida para separar efluente craqueado.
Description
Aparato y proceso para controlar la temperatura
de una alimentación caliente dirigida a un tambor separador cuya
fracción de cabeza proporciona una alimentación para craqueo.
\global\parskip0.900000\baselineskip
La presente invención se refiere al craqueo de
hidrocarburos que contienen hidrocarburos relativamente no
volátiles y otros contaminantes. Más particularmente, la presente
invención se refiere a controlar la temperatura de una alimentación
caliente dirigida a un tambor separador cuya fracción de cabeza se
craquea posteriormente, permitiendo usar una diversidad de
alimentaciones.
El craqueo al vapor, denominado también
pirólisis, se ha usado durante mucho tiempo para craquear diversas
alimentaciones de hidrocarburos a olefinas, preferiblemente olefinas
ligeras, como etileno, propileno y butenos. El craqueo convencional
al vapor utiliza un horno de pirólisis que tiene dos secciones
principales: una sección de convección y una sección de radiación.
La alimentación de hidrocarburos entra típicamente en la sección de
convección del horno en forma líquida (excepto alimentaciones
ligeras o de peso molecular bajo, que entran en forma de vapor)
donde típicamente se calienta y evapora por contacto indirecto con
gas de combustión caliente procedente de la sección de radiación y
por contacto directo con vapor de agua. La mezcla de vapor de agua
y alimentación evaporada se introduce después en la sección de
radiación donde tiene lugar el craqueo. Los productos resultantes
que incluyen olefinas salen del horno de pirólisis para su
procesamiento posterior corriente abajo, incluido su
enfriamiento.
La pirólisis implica calentar la alimentación
suficientemente para originar la descomposición térmica de las
moléculas más grandes. Sin embargo, el proceso de pirólisis produce
moléculas que tienden a combinarse formando materiales de peso
molecular alto conocidos como alquitrán. El alquitrán es un material
reactivo, viscoso y de punto de ebullición alto, que puede ensuciar
el equipo bajo ciertas condiciones. En general, las alimentaciones
que contienen materiales de punto de ebullición más alto tienden a
producir cantidades mayores de alquitrán.
Se puede minimizar la formación de alquitrán
después de que el efluente de la pirólisis haya salido del horno de
craqueo al vapor reduciendo la temperatura del efluente que sale de
la unidad de pirólisis a un nivel en el que se disminuye la
velocidad de las reacciones que forman alquitrán. Este enfriamiento,
conseguido en una o más etapas y usando uno o más métodos, se
denomina enfriamiento.
Los sistemas convencionales de craqueo al vapor
han sido eficaces para craquear alimentaciones de alta calidad que
contienen una fracción grande de hidrocarburos ligeros volátiles,
como gasóleo y nafta. Sin embargo, por consideraciones económicas
se prefiere craquear alimentaciones pesadas de coste menor como, por
ejemplo, pero sin carácter limitativo, condensados de crudo
petrolífero y residuo atmosférico, por ejemplo, fracciones del
fondo de columnas de destilación atmosférica. El crudo petrolífero,
el residuo atmosférico y, en menor extensión, el condensado
contienen frecuentemente componentes no volátiles de peso molecular
alto, con puntos de ebullición superiores a aproximadamente 590ºC,
conocidos también como residuos. Los componentes no volátiles de
estas alimentaciones se depositan en forma de coque en la sección
de convección de hornos convencionales de pirólisis. Sólo se pueden
tolerar niveles muy bajos de componentes no volátiles en la sección
de convección corriente abajo del punto donde se han evaporado
totalmente los componentes más ligeros.
En las instalaciones de craqueo más comerciales
de naftas y gasóleos, el enfriamiento del efluente procedente del
horno de craqueo se realiza normalmente usando un sistema de
cambiadores de calor de una línea de transferencia, un fraccionador
primario y una torre de enfriamiento con agua o condensador
indirecto. El vapor de agua generado en los cambiadores de calor de
la línea de transferencia se puede usar para accionar turbinas
grandes de vapor que suministran energía a los compresores
principales usados en la unidad de producción de etileno. Para
obtener una alta eficiencia en la producción de energía en las
turbinas de vapor, es necesario recalentar el vapor de agua
producido en los cambiadores de la línea de transferencia.
Las alimentaciones de craqueo más pesadas, como
querosenos y gasóleos, producen cantidades grandes de alquitrán,
que originan una coquización moderada en la sección de radiación del
horno así como un ensuciamiento rápido de los cambiadores de la
línea de transferencia preferidos en el funcionamiento del craqueo
de líquidos más ligeros.
Adicionalmente, durante el transporte diversas
naftas y condensados se contaminan con crudo petrolífero pesado que
contiene componentes no volátiles. Los hornos convencionales de
pirólisis no tienen flexibilidad para procesar residuos, crudos
petrolíferos ni muchos gasóleos o naftas contaminadas con residuos
ni crudos petrolíferos y condensados contaminados con componentes
no volátiles.
Para resolver problemas de coquización, la
patente de los Estados Unidos 3.617.493, que se incorpora como
referencia en la presente memoria, describe el uso de un tambor
externo de vaporización para alimentaciones del tipo de crudos
petrolíferos y el uso de un primer separador para separar nafta en
forma de vapor y un segundo separador para separar vapores con un
punto de ebullición entre 230 y 590ºC. Los vapores se craquean a
olefinas en el horno de pirólisis y los líquidos separados en los
dos depósitos separadores se retiran, se destilan con vapor de agua
y se usan como fuelóleo.
\global\parskip1.000000\baselineskip
La patente de los Estados Unidos 3.718.709, que
se incorpora como referencia en la presente memoria, describe un
proceso para minimizar la formación de depósitos de coque. Esta
patente describe el precalentamiento de alimentaciones pesadas
dentro o fuera de un horno de pirólisis para evaporar
aproximadamente el 50% de la alimentación pesada con vapor de agua
recalentado y la retirada del líquido residual separado. Los
hidrocarburos evaporados, que contienen principalmente
hidrocarburos ligeros volátiles, se someten a craqueo. Se realiza
con aire y vapor de agua una regeneración periódica por encima de la
temperatura de pirólisis.
La patente de los Estados Unidos 5.190.634, que
se incorpora como referencia en la presente memoria, describe un
proceso para inhibir la formación de coque en un horno precalentando
la alimentación en presencia de una cantidad pequeña crítica de
hidrógeno en la sección de convección. La presencia de hidrógeno en
la sección de convección inhibe la reacción de polimerización de
los hidrocarburos con lo que se inhibe la formación de coque.
La patente de los Estados Unidos 5.580.443, que
se incorpora como referencia en la presente memoria, describe un
proceso en el que la alimentación se precalienta primero y después
se retira de un precalentador de la sección de convección del horno
de pirólisis. Esta alimentación precalentada se mezcla después con
una cantidad predeterminada de vapor de agua (vapor de dilución) y
se introduce después en un separador gas/líquido que separa y
elimina en forma líquida la proporción requerida de los componentes
no volátiles. El vapor separado en el separador gas/líquido se
devuelve al horno de pirólisis para su calentamiento y craqueo.
La solicitud de patente de los Estados Unidos en
tramitación junto con la presente, número de serie 10/188.461,
presentada el 3 de julio de 2002, publicación de solicitud de
patente US 2004/0004022A1, publicada el 8 de enero de 2004, que se
incorpora como referencia en la presente memoria, describe un
proceso controlado ventajosamente para optimizar el craqueo de
hidrocarburos volátiles contenidos en alimentaciones de
hidrocarburos pesados y reducir y evitar problemas de coquización.
Este documento proporciona un método para mantener una proporción
relativamente constante de vapor a líquido en la corriente que sale
del separador manteniendo una temperatura relativamente constante
de la corriente que entra en el separador. Más específicamente, la
temperatura constante de la corriente se mantiene ajustando
automáticamente la cantidad de una corriente de un fluido mezclado
con la alimentación de hidrocarburos pesados antes de la
separación. El fluido puede ser agua.
Sería ventajoso proporcionar un aparato y un
proceso para craquear hidrocarburos en los que se pueda emplear una
diversidad de alimentaciones. Puesto que controlar la temperatura de
la corriente que entra en el separador es deseable en el caso de
alimentaciones pesadas, controlar dicha temperatura en un intervalo
más amplio sería adicionalmente ventajoso para utilizar
alimentaciones de diversos intervalos de punto de ebullición. A
veces, los condensados obtenidos de campos de gas y que hierven
típicamente en el intervalo de aproximadamente 38 a aproximadamente
315ºC son económicamente atractivos como alimentaciones de craqueo.
Típicamente estos condensados se transportan lo más eficientemente
en barcos que transportan usualmente crudo petrolífero. Sin embargo,
el crudo petrolífero de cargas anteriores puede contaminar el
condensado con residuo. Cuando se procesan en instalaciones
convencionales de craqueo al vapor, todos los condensados y la
fracción no volátil del contaminante hervirán antes de llegar al
tambor separador usado para separar el residuo. Como resultado, la
fracción no volátil se depositará en forma de coque en los tubos
superiores de convección de un horno. Puesto que los procedimientos
convencionales de descoquización por aire/vapor de agua operan
típicamente a temperaturas demasiado bajas para quemar este coque
presente en los tubos superiores de convección, es necesaria una
limpieza mecánica de los tubos, de gran coste. Aunque este problema
se puede evitar limpiando el casco de los petroleros para eliminar
residuos, esta solución también es costosa. En consecuencia, sería
deseable proporcionar un aparato y un proceso para craquear
alimentaciones, incluidas alimentaciones que contienen residuos, que
proporcionen flexibilidad operativa suficiente para evitar la
formación de depósitos de coque asociada con temperaturas operativas
altas del tambor separador.
En un aspecto, la presente invención se refiere
a un aparato para craquear una alimentación hidrocarbonada, aparato
que comprende un separador vapor/líquido y (I) una zona de
convección que contiene (a) un primer haz de tubos que comprende
(i) una entrada superior para introducir la alimentación de
hidrocarburos, (ii) una entrada inferior opcional para introducir
la alimentación de hidrocarburos, (iii) una o más entradas para
introducir agua y vapor de agua y (iv) una salida para una corriente
de mezcla caliente; que comprende además (b) (i) un segundo haz de
tubos situado debajo del primer haz de tubos y que comprende una
entrada de un economizador para introducir agua de alimentación de
una caldera de alta presión y una salida del economizador para
retirar agua de alimentación de mayor contenido calorífico, y (ii)
un tercer haz opcional de tubos situado debajo del primer haz de
tubos y que comprende una entrada para vapor de agua de alta presión
que se calienta en una sección del tercer haz de tubos, una entrada
para mezclar agua de un desrecalentador con el vapor de agua de
alta presión para enfriar el vapor de agua de alta presión, una
sección para recalentar el vapor de agua de alta presión y una
salida para retirar vapor de agua de alta presión recalentado; y (c)
que comprende además (i) una tubería de derivación (bypass)
para recibir la corriente de mezcla caliente procedente del primer
haz de tubos y (ii) un cuarto haz de tubos situado debajo del
segundo y tercer haces de tubos y que comprende una entrada
conectada a la tubería de derivación y una salida para dirigir el
efluente a un separador vapor/líquido; y (d) un quinto haz de tubos
situado debajo del cuarto haz de tubos, con una entrada para recibir
la fracción de cabeza procedente del separador vapor/líquido y una
salida; y (II) una zona de radiación situada debajo de la zona de
convección y que incluye una pluralidad de quemadores que producen
gas de combustión que sube a través de la zona de radiación y de
los haces de tubos de la zona de convección, zona de radiación que
recibe el efluente procedente del quinto haz de tubos y que
comprende además una salida para separar el efluente craqueado.
En otro aspecto, la presente invención se
refiere a un proceso para craquear una alimentación hidrocarbonada,
proceso que comprende (a) precalentar la alimentación en un primer
haz de tubos de una zona de convección de un horno, introduciéndose
la alimentación en el primer haz de tubos por al menos una de (i)
una entrada superior para la alimentación de hidrocarburos y (ii)
una entrada inferior para la alimentación de hidrocarburos; (b)
mezclar la alimentación de hidrocarburos con agua y vapor de agua
añadidos al primer haz de tubos mediante una o más entradas de agua
y vapor de agua y separar la corriente de mezcla caliente por una
salida del primer haz de tubos, añadiéndose el agua y vapor de agua
en cantidades respectivas que controlan la temperatura de la
corriente de mezcla caliente; (c) controlar además la temperatura de
la corriente de mezcla caliente (i) regulando la temperatura de un
segundo haz de tubos de la zona de convección situado debajo del
primer haz de tubos introduciendo agua de alimentación de una
caldera de alta presión por la entrada de un economizador y
retirando agua de alimentación de la caldera, de mayor contenido
calorífico, por la salida del economizador y (ii) opcionalmente,
regulando la temperatura en un tercer haz de tubos de la zona de
convección situado debajo del primer haz de tubos introduciendo
vapor de agua de alta presión por una entrada para vapor de agua de
alta presión, calentando el vapor de agua de alta presión, mezclando
agua de un desrecalentador con el vapor de agua de alta presión
para enfriar el vapor de agua de alta presión, recalentando el vapor
de agua de alta presión y retirando por una salida vapor de agua de
alta presión recalentado procedente del tercer haz de tubos; (d)
dirigir la corriente de mezcla caliente por una tubería de
derivación sustancialmente exterior a la zona de convección para
dirigir la corriente de mezcla caliente procedente del primer haz de
tubos a un cuarto haz de tubos situado debajo del segundo y tercer
haces de tubos, cuarto haz de tubos que comprende una entrada
conectada a la tubería de derivación y una salida para dirigir un
efluente parcialmente líquido a un separador vapor/líquido; (e)
separar por evaporación súbita el efluente procedente del cuarto haz
de tubos en el separador vapor/líquido exterior a la zona de
convección para proporcionar una fase líquida del fondo y una fase
de vapor de cabeza; (f) dirigir la fase de vapor de cabeza a un
quinto haz de tubos de la zona de convección situado debajo del
cuarto haz de tubos y provisto de una entrada para recibir la
fracción de cabeza procedente del separador vapor/líquido y una
salida para calentar más la fase de vapor de cabeza; (g) craquear
la fase de vapor de cabeza, calentada adicionalmente, en una zona de
radiación situada debajo de la zona de convección, incluyendo la
citada zona de radiación una pluralidad de quemadores que producen
gas de combustión que sube a través de la zona de radiación y de los
haces de tubos de convección, para proporcionar un efluente
craqueado; y (h) retirar de la zona de radiación el efluente
craqueado.
\vskip1.000000\baselineskip
La figura 1 ilustra un diagrama de flujos
esquemático del proceso y un aparato de acuerdo con la presente
invención en el que se introduce una diversidad de alimentaciones
por una única de entrada de alimentación.
La figura 2 ilustra un diagrama de flujos
esquemático del proceso y un aparato de acuerdo con la presente
invención en el que se introduce una diversidad de alimentaciones
por una pluralidad de entradas específicas de alimentación, con una
derivación opcional constituida por un calentador usado para
alimentaciones del tipo de condensados que requieren menos
calentamiento antes de la separación.
\vskip1.000000\baselineskip
Salvo que se especifique lo contrario, todos los
porcentajes, partes, proporciones, etc., son en peso. De ordinario,
la referencia a un compuesto o componente incluye el propio
compuesto o componente como tal, así como combinado con otros
compuestos o componentes, como mezclas de compuestos.
Además, cuando se da una cantidad, concentración
u otro valor o parámetro en forma de lista de valores superiores
preferibles y valores inferiores preferibles, se debe entender que
describe específicamente todos los intervalos formados de cualquier
par de valor superior preferido y valor inferior preferido, con
independencia de si los intervalos se describen por separado.
En la presente memoria, residuos son componentes
no volátiles, por ejemplo, la fracción de la alimentación de
hidrocarburos con un punto nominal de ebullición superior a 590ºC,
medido de acuerdo con ASTM D-6352-98
o D-2887. Esta invención funciona muy bien con
componentes no volátiles que tienen un punto nominal de ebullición
superior a 760ºC. La distribución del punto de ebullición de la
alimentación de hidrocarburos se mide mediante destilación por
cromatografía de gases (GCD) de acuerdo con ASTM
D-6352-98 o D-2887
ampliada por extrapolación para materiales que hierven por encima
de 700ºC. Los componentes no volátiles incluyen precursores de
coque, que son moléculas grandes condensables que se condensan en
el vapor y forman después coque bajo las condiciones operativas
existentes en el presente proceso de la invención.
Estas alimentaciones pueden comprender, a modo
de ejemplos no limitativos, una o más alimentaciones seleccionadas
de gasóleos y residuos craqueados al vapor, gasóleos, petróleo para
calefacción, combustible para motores de reacción, diesel,
queroseno, gasolina, nafta de coquerías, nafta craqueada al vapor,
nafta craqueada catalíticamente, productos de hidrocraqueo,
productos de reformado, productos de reformado refinados, líquidos
de procesos Fischer-Tropsch, gases de procesos
Fisher-Tropsch, gasolina natural, destilado, nafta
virgen, fracciones del fondo de columnas de destilación
atmosférica, fracciones de columnas de destilación al vacío
incluidas fracciones del fondo, nafta de intervalo amplio de
ebullición, corrientes de hidrocarburos pesados no vírgenes
procedentes de refinerías, gasóleos al vacío, gasóleo pesado, nafta
contaminada con crudo, residuo atmosférico, residuo pesado, mezclas
de residuo/gas hidrocarburo, mezclas de residuo/hidrógeno, mezclas
de residuo/hidrocarburos C_{4}, mezclas de residuo/nafta, mezclas
de residuo/gasóleo, y crudo petrolífero; especialmente crudos,
residuos atmosféricos, condensados contaminados y naftas
contaminadas.
La presente invención se refiere a un aparato o
a un proceso para craquear alimentaciones hidrocarbonadas en los
que la temperatura del efluente caliente dirigido a un separador
vapor/líquido, como un tambor separador, cuya fracción de cabeza se
craquea posteriormente, puede ser controlada dentro de un intervalo
suficiente para que el efluente caliente sea parcialmente líquido,
es decir, de aproximadamente 260 a aproximadamente 540ºC. Esto
permite procesar una diversidad de alimentaciones de diferente
volatilidad, como residuo atmosférico (a temperatura mayor) y
condensados sin lavar, como condensados contaminados con crudo o
fuelóleo (a temperatura menor). Por ejemplo, un crudo muy ligero,
como Tapis, tiene una cantidad moderada de residuo, aunque puede
necesitar entrar en la sección de convección por la entrada inferior
porque, igual que los condensados, contiene una gran cantidad de
hidrocarburos ligeros de peso molecular bajo. Estos hidrocarburos
ligeros se combinan con vapor de agua/agua vaporizada evaporándose
a una temperatura baja todos los componentes excepto los pesados no
volátiles. Siempre que esté presente residuo no volátil, esta
temperatura no cambia mucho con la concentración de residuo. Si
fuera necesario se puede bajar la temperatura (i) proporcionando a
una sección de convección una o más entradas adicionales de
alimentación corriente abajo, (ii) incrementando la proporción de
mezcla de agua/vapor de agua añadida a la alimentación de
hidrocarburos, (iii) usando un economizador del agua de
alimentación de una caldera de alta presión para separar calor, (iv)
recalentando vapor de agua de alta presión para separar calor, (v)
pasando una porción intermedia de la sección usada de convección,
por ejemplo, precalentando filas de los haces de tubos antes
descritos, y/o (vi) reduciendo el contenido de oxígeno en exceso del
gas de combustión proporcionando calor de convección. La zona de
radiación situada debajo de la sección de convección incluye un
quemador que produce gas de combustión que sube a través de los
haces de tubos. Típicamente, se usa una pluralidad de quemadores
suficientes para proporcionar una liberación uniforme de calor del
gas de combustión en la zona de radiación, por ejemplo, 10, 20 o
incluso 50 o más quemadores.
En una realización de la presente invención, la
zona de radiación incluye medios para ajustar el contenido de
oxígeno en exceso del gas de combustión y que proporcionan control
de la temperatura en la sección de convección. Se enfría una
muestra del gas de combustión que sale de la sección de radiación
del horno y se analiza su contenido de oxígeno. Se puede controlar
el oxígeno del gas de combustión en función del contenido de oxígeno
analizado ajustando compuertas de tiro en los conductos de aire del
quemador, ajustando las compuertas/pantallas de tiro situadas
debajo o encima del ventilador de tiro inducido de la chimenea y
ajustando la velocidad del ventilador de tiro inducido. Como el
análisis del gas de combustión necesita un tiempo relativamente
largo, se usa el tiro del horno, esto es, la diferencia de presión
entre la parte superior de la sección de radiación y el aire
exterior, un parámetro de respuesta rápida, para controlar los
ajustes de las compuertas y pantallas de tiro y la velocidad del
ventilador.
Una realización de la presente invención
comprende una tubería de derivación (bypass) que pone fuera
de circuito por lo menos una porción del cuarto haz de tubos y cuyo
efluente se dirige al separador vapor/líquido.
Una realización de la presente invención
comprende un primer cambiador de una línea de transferencia, que
recibe efluente craqueado procedente de la zona de radiación,
teniendo el cambiador de la línea de transferencia una salida para
separar efluente enfriado. Se puede instalar un segundo cambiador de
la línea de transferencia corriente abajo del primer cambiador de
la línea de transferencia, para enfriar más el efluente. Se instala
un tren de recuperación corriente abajo del cambiador de la línea de
transferencia.
En una realización, la una o más entradas para
introducir agua y vapor de agua están asociadas con un rociador que
mezcla el agua, el vapor de agua y la alimentación.
En una realización, se usa la entrada superior
para introducir alimentaciones seleccionadas del grupo que consiste
en crudo petrolífero, residuos atmosféricos y condensados que
contienen por lo menos aproximadamente 2 ppm en peso de
residuos.
En una realización, las alimentaciones a la
entrada superior se seleccionan del grupo que consiste en crudo
petrolífero y residuos atmosféricos.
En una realización, se usa la entrada inferior
para introducir alimentaciones que contienen por lo menos
aproximadamente 2 ppm en peso de residuos. Típicamente, estas
alimentaciones son condensados que contienen por lo menos
aproximadamente 350 ppm en peso de residuos. Cuando se emplean
estas alimentaciones, su temperatura antes de introducirlas en el
separador vapor/líquido puede ser menor que la necesaria ajustando
el contenido de oxígeno en exceso del gas de combustión. Se puede
ajustar el contenido de oxígeno en exceso a por lo menos
aproximadamente 4%, particularmente en el caso de alimentaciones
pesadas con menos componentes volátiles. En el caso de
alimentaciones más ligeras, el contenido de oxígeno en exceso se
ajusta preferiblemente a no más de aproximadamente 3%, por ejemplo,
a no más de aproximadamente 1,5%.
En una realización, el proceso de la invención
comprende además poner fuera de circuito por lo menos una porción
del cuarto haz de tubos y dirigir el efluente recogido de una
porción intermedia del cuarto haz de tubos al separador
vapor/líquido.
\newpage
En una realización en la que un segundo
cambiador de la línea de transferencia enfría más el efluente
craqueado enfriado procedente del primer cambiador de la línea de
transferencia, las olefinas procedentes del efluente craqueado
enfriado adicionalmente se recuperan en un tren de recuperación.
En una realización del proceso, la alimentación
hidrocarbonada que contiene residuos se selecciona de crudo
petrolífero ligero y condensado contaminado con residuos y la
temperatura del efluente procedente del cuarto haz de tubos y
dirigido al separador vapor/líquido se mantiene a menos de
aproximadamente 315ºC. Típicamente, las temperaturas del efluente
del cuarto haz de tubos son menores que aproximadamente 290ºC.
En una realización del proceso de la invención,
la alimentación hidrocarbonada que contiene residuos se selecciona
del grupo que consiste en crudo petrolífero y residuos atmosféricos
(por ejemplo, fracciones del fondo de columnas de destilación
atmosférica), la temperatura del efluente procedente del cuarto haz
de tubos y dirigida al separador vapor/líquido se mantiene a menos
de aproximadamente 400ºC, por ejemplo, a menos de aproximadamente
460ºC, por ejemplo, en el intervalo de aproximadamente 400 a
aproximadamente 540ºC.
En una realización del proceso, la alimentación
se introduce en el primer haz de tubos por la entrada superior de
alimentación.
En una realización, la alimentación se introduce
en el primer haz de tubos por la entrada inferior de alimentación.
Típicamente, la alimentación contiene por lo menos aproximadamente 2
ppm en peso de residuo.
En otra realización del proceso, la alimentación
se introduce en el primer haz de tubos (i) por la entrada superior
de alimentación y (ii) por la entrada inferior de alimentación. La
alimentación se puede seleccionar del grupo que consiste en crudo
petrolífero y residuo atmosférico.
En una realización del proceso, una alimentación
que contiene menos de aproximadamente 50% en peso de residuo se
introduce en el primer haz de tubos por la entrada superior de
alimentación. La alimentación se puede seleccionar del grupo que
consiste en crudo petrolífero, residuo atmosférico y condensado
pesado o contaminado.
La figura 1 representa un aparato para craquear
alimentaciones hidrocarbonadas seleccionadas de orígenes dispares,
incluidos crudos, residuos atmosféricos y condensados, entrando
todas las alimentaciones por la misma entrada. El aparato comprende
un horno 102 que comprende una sección de radiación 104 y una
sección de convección 106 que comprende una zona de convección que
contiene un primer haz de tubos 108 que comprende una entrada
superior 110 para introducir la alimentación de hidrocarburos, una
entrada 112 para introducir agua y una entrada 114 para introducir
vapor de agua, por ejemplo, mediante un rociador doble, controlando
en una extensión limitada las respectivas cantidades de agua y
vapor de agua la temperatura en el aparato. Cambiando agua por vapor
de agua se absorbe hasta aproximadamente 9 MW de calor, reduciendo
la temperatura en el tambor separador 142 en un valor de
aproximadamente 55 a aproximadamente 110ºC. El aparato va provisto
de una salida 116 para una corriente de mezcla caliente que sale
del primer haz de tubos 108 y circula por una tubería de derivación
o desvío 118 que evita su paso por el segundo haz de tubos 120 y por
el tercer haz de tubos 122 y la envía a un cuarto haz de tubos 124
situado debajo del segundo y tercer haces de tubos, entrando la
citada corriente de mezcla caliente en el citado cuarto haz de
tubos por la entrada 126 y saliendo por la salida 128. El segundo
haz de tubos 120 es un economizador cuya entrada 130 controlada por
la válvula 132 introduce agua de alimentación de una caldera de
alta presión añadida a una temperatura de aproximadamente 110ºC y
que se calienta adicionalmente en el horno 102 a una temperatura de
hasta aproximadamente 310ºC, se separa como agua de alimentación de
la caldera, de mayor contenido calorífico, por la salida del
economizador 134 y se dirige a una caldera/colector de vapor de
agua. Cuando se craquean alimentaciones del tipo de de crudos y
residuos atmosféricos (de volatilidad relativamente baja), por el
economizador circula menos o nada de agua de alimentación de la
caldera de alta presión. Esto maximiza la temperatura del gas de
combustión encima del economizador. Cuando se craquean
alimentaciones de alta volatilidad, por ejemplo, condensados sin
lavar y naftas sin lavar, por el economizador circula más agua de
alimentación de la caldera de alta presión, produciéndose gas de
combustión más frío y condensado relativamente frío encima del
economizador. El economizador puede absorber aproximadamente 9 MW
adicionales. El economizador permite un funcionamiento
energéticamente eficiente del horno con independencia de cuál sea
la alimentación que se craquea. Por ejemplo, como algo de líquido
debe estar presente en la mezcla que entra en el tambor separador,
su temperatura es menor en el caso de condensados sin lavar que en
el caso de crudos o residuos atmosféricos. La menor temperatura
proporciona una temperatura menor de cruce y una demanda mayor de
calor de radiación o de combustión del horno por unidad de
condensado que por unidad de crudo o de residuo atmosférico. A
combustión máxima constante, el caudal de condensado a la zona de
radiación es aproximadamente 10 a aproximadamente 20% menor que en
el caso de alimentaciones más pesadas, resultando un exceso de calor
que entra en la zona de convección. Pero la mayor circulación de
agua de alimentación de la caldera de alta presión en el
economizador absorbe el calor extra que entra en la sección de
convección, que a su vez se convierte en vapor de agua valioso
adicional de alta presión en el colector de vapor de agua. Así, en
comparación con un horno convencional, durante operaciones con
condensados, se craquea menos alimentación pero se produce más
vapor de agua de alta presión. El tercer haz de tubos 122 está
situado debajo del primer haz de tubos y comprende una entrada 136
para vapor de agua de alta presión, una entrada 138 para mezclar
agua de un desrecalentador con el citado vapor de agua y recalentar
el citado vapor de agua de alta presión y una salida 140 para
retirar vapor de agua de alta presión recalentado. El vapor de agua
saturado, típicamente a 10.500 kPa y 315ºC, se alimenta desde el
colector de vapor de agua en la parte superior del horno a un haz de
tubos de convección que calientan el vapor de agua a
aproximadamente 482ºC. Después, justo exterior a la sección de
convección, se añade agua de alimentación de la caldera de alta
presión al vapor de agua de alta presión mediante un conjunto
combinado de válvula de control/atomizador, denominado
desrecalentador. El vapor de agua se enfría a aproximadamente 315ºC
y posteriormente se recalienta a aproximadamente 510ºC. Esta
temperatura de salida de 510ºC se controla por la cantidad de agua
de alta presión añadida a través del desrecalentador. El
enfriamiento del vapor de agua intermedio por el desrecalentador
permite usar aleaciones menos costosas en los tubos de convección y
produce más vapor de agua de alta presión que otros modos de control
de la temperatura de salida.
Puesto que es importante que la alimentación al
aparato de separación vapor/líquido o tambor separador 142 sea
líquida, al menos parcialmente, la corriente de mezcla caliente que
sale por la salida 128 del cuarto haz de tubos se mantiene
ventajosamente a una temperatura que consiga esto, por ejemplo, a
menos de aproximadamente 290ºC en el caso de condensados. A 290ºC,
el residuo, una fracción del contaminante remanente del crudo
petrolífero y una fracción pequeña del condensado constituyen la
fase líquida. En alimentaciones como crudos y residuos
atmosféricos, en las que se elimina menos calor o no se elimina
calor por el economizador o por agua vaporizada del rociador, la
temperatura de la alimentación que entra en el tambor separador
puede ser por lo menos aproximadamente 400ºC, preferiblemente por
lo menos aproximadamente 425ºC. A esta temperatura, la mayoría
aunque no todo el crudo o residuo atmosférico está en la fase de
vapor.
La corriente de mezcla caliente procedente de la
salida 128 del cuarto haz de tubos se dirige al tambor separador (o
tambor extractor) 142 entrando por la entrada 144 que puede ser
sustancialmente tangencial a la pared del tambor para originar
turbulencia. Por la salida inferior 146 se separa un residuo
constituido por hidrocarburos líquidos y por la salida superior 148
se separa una fracción de vapor de cabeza, por ejemplo, vapor de
agua limpio/hidrocarburos gaseosos. La fracción de vapor de cabeza
pasa después a un quinto haz de tubos 150, situado debajo del
cuarto haz de tubos, donde es calentada adicionalmente, entrando por
la entrada 152 y saliendo por la salida 154, y pasa después, a
través de la tubería 156 y el distribuidor 158, a la zona de
radiación 104 que incluye quemadores 160 que producen gas de
combustión que sube a través de la zona de radiación y de los haces
de tubos de convección.
La cantidad de oxígeno en exceso en el gas de
combustión se puede controlar proporcionando medios adicionales que
ensanchan el intervalo de temperatura usado en el proceso. Cuando se
craquean alimentaciones de volatilidad baja, el horno puede operar
con un contenido relativamente alto de oxígeno en exceso en el gas
de combustión, por ejemplo, un contenido de aproximadamente 4 a
aproximadamente 6%. Pero cuando se craquean alimentaciones de
volatilidad alta, el contenido de oxígeno en exceso se puede reducir
a un nivel inferior a aproximadamente 4%, como 2% o incluso menos.
Esto reduce calor a la sección de convección en una cantidad de
aproximadamente 3 a aproximadamente 9 MW.
El efluente procedente de la salida del quinto
haz de tubos se craquea en la zona de radiación y el efluente
craqueado se separa por la salida 162. El efluente craqueado puede
pasar desde la salida 162 a uno o más cambiadores de calor 164 de
una línea de transferencia y después a un tren de recuperación por
la tubería 166. El craqueo de ciertas alimentaciones, como
condensados, puede originar temperaturas bajas en el tambor
separador que tienden a requerir la adición de más calor por la
zona de radiación donde se produce el craqueo: por ejemplo, los
condensados requieren típicamente un calentamiento adicional de
aproximadamente 85ºC produciéndose temperaturas mayores en el metal
de los tubos y una coquización excesiva en la zona de radiación.
Estas condiciones se pueden mejorar incrementando la longitud del
serpentín (o tubo) empleado en la zona de radiación, por ejemplo,
en una proporción de aproximadamente 2 a aproximadamente 20%, por
ejemplo, aproximadamente 10%, por ejemplo, alargando el serpentín
en una longitud de aproximadamente 12 a aproximadamente 13 m, lo
cual origina una selectividad ligeramente menor en el craqueo de
crudos o residuos atmosféricos, pero un recorrido mayor en todas las
alimentaciones.
La figura 2 representa un aparato para craquear
alimentaciones hidrocarbonadas seleccionadas de orígenes dispares,
incluidos crudos, residuos atmosféricos y condensados. Las
alimentaciones que requieren más calentamiento, como crudos y
residuos atmosféricos, entran por la entrada superior mientras que
las alimentaciones que requieren menos calentamiento, como
condensados sin lavar, naftas y querosenos, se añaden corriente
abajo por la entrada inferior y se exponen a menos superficie de
transferencia de calor por convección.
El aparato comprende un horno 202 que comprende
una sección de radiación 204 y una sección de convección 206 que
contiene un primer haz de tubos 208 que comprende una entrada
superior 210 para introducir alimentaciones como crudos y residuos
atmosféricos, una entrada inferior 211 para introducir
alimentaciones como condensados sin lavar, una entrada 212 para
introducir agua de dilución y una entrada 214 para introducir vapor
de agua de dilución, controlando en cierta medida las respectivas
cantidades de agua y vapor de agua de dilución la temperatura en el
aparato. El aparato va provisto de una salida 216 para una
corriente de mezcla caliente que sale del primer haz de tubos 208 y
circula por una tubería de derivación o desvío 218 que evita su paso
por el segundo haz de tubos 220 y por el tercer haz de tubos 222 y
la envía a un cuarto haz de tubos 224 situado debajo del segundo y
tercer haces de tubos, entrando la citada corriente de mezcla
caliente en el citado cuarto haz de tubos por la entrada 226 y
saliendo por la salida 228.
El segundo haz de tubos 220 es un economizador
cuya entrada 230 controlada por la válvula 232 introduce agua de
alimentación de una caldera de alta presión añadida a una
temperatura de aproximadamente 110ºC y que se calienta en el
segundo haz de tubos 220 a una temperatura de hasta aproximadamente
310ºC y se separa como agua de alimentación de la caldera de alta
presión de mayor contenido calorífico por la salida 234 del
economizador para su uso posterior, es decir, en una
caldera/colector de vapor de agua.
El tercer haz de tubos 222 está situado debajo
del primer haz de tubos y comprende una entrada 236 para vapor de
agua de alta presión y una entrada 238 para mezclar agua de un
desrecalentador con el citado vapor de agua de alta presión,
recalentando el citado vapor de agua de alta presión, y una salida
240 para retirar vapor de agua de alta presión recalentado.
Puesto que es importante que la alimentación al
aparato de separación vapor/líquido o tambor separador 242 sea
líquida, al menos parcialmente, la corriente de mezcla caliente que
sale por la salida 228 del cuarto haz de tubos se mantiene
típicamente a una temperatura para conseguir esto. La corriente de
mezcla caliente procedente de la salida 228 del cuarto haz de tubos
se dirige a un tambor separador (o tambor extractor) 242 por la
entrada 244. Una manera de reducir la temperatura de la corriente de
mezcla caliente es proporcionar una tubería de derivación 243 entre
una porción de la salida 228 del cuarto haz de tubos y la entrada
244 al tambor separador. La tubería de derivación 243 se controla
por la válvula 245 y es especialmente adecuada para alimentaciones
como condensados sin lavar que se introducen a temperaturas más
bajas. El residuo hidrocarbonado se separa por la salida 246 y la
fracción de vapor de cabeza se separa por la salida 248. La fracción
de vapor de cabeza pasa a un quinto haz de tubos 250 situado debajo
del cuarto haz de tubos por la entrada 252 para su calentamiento
posterior y se separa por la salida 254 por una tubería de cruce 256
y distribuidor 258 a la zona de radiación 204 que incluye
quemadores 260 que producen gas de combustión que sube a través de
la zona de radiación y de los haces de tubos de convección. Se
puede controlar la cantidad de oxígeno en exceso en el gas de
combustión. El efluente procedente del quinto haz de tubos se
craquea en la zona de radiación y el efluente craqueado se separa
por la salida 262. El efluente craqueado puede pasar de la salida
262 a uno o más cambiadores 264 de una línea de transferencia y
después a un tren de recuperación por la tubería 266.
Claims (28)
1. Un aparato para craquear una alimentación
hidrocarbonada, que comprende un separador vapor/líquido y:
- (I)
- una zona de convección que contiene:
- (a)
- un primer haz de tubos que comprende:
- (i)
- una entrada superior para introducir la alimentación de hidrocarburos,
- (ii)
- una entrada inferior opcional para introducir la alimentación de hidrocarburos,
- (iii)
- una o más entradas para introducir agua y vapor de agua, y
- (iv)
- una salida para una corriente de mezcla caliente
- (b)
- que comprende además:
- (i)
- un segundo haz de tubos situado debajo del citado primer haz de tubos y que comprende una entrada de un economizador para introducir agua de alimentación de una caldera de alta presión y una salida del economizador para retirar agua de alimentación de la caldera, de mayor contenido calorífico, y
- (ii)
- un tercer haz opcional de tubos situado debajo del citado primer haz de tubos y que comprende una entrada para vapor de agua de alta presión que se calienta en una sección del citado tercer haz de tubos y una entrada para mezclar agua de un desrecalentador con el citado vapor de agua de alta presión para enfriar el vapor de agua de alta presión, una sección para recalentar el citado vapor de agua de alta presión y una salida para retirar vapor de agua de alta presión recalentado; y
- (c)
- que comprende además:
- (i)
- una tubería de derivación para recibir la citada corriente de mezcla caliente procedente del citado primer haz de tubos y
- (ii)
- un cuarto haz de tubos situado debajo del citado segundo haz de tubos y/o debajo del citado tercer haz de tubos y que comprende una entrada conectada a la citada tubería de derivación y una salida para dirigir el efluente al citado separador vapor/líquido; y
- (d)
- un quinto haz de tubos situado debajo del citado cuarto haz de tubos y provisto de una entrada para recibir la fracción de cabeza procedente del citado separador vapor/líquido y una salida; y
- (II)
- una zona de radiación situada debajo de la citada zona de convección y que incluye una pluralidad de quemadores que producen gas de combustión que sube a través de la zona de radiación y de los haces de tubos de convención, zona de radiación que recibe el efluente procedente del citado quinto haz de tubos y que comprende además una salida para separar efluente craqueado.
2. El aparato de acuerdo con la reivindicación
1, en el que la citada zona de radiación incluye medios para
ajustar el contenido de oxígeno en exceso del citado gas de
combustión.
3. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1
ó 2, que comprende además una tubería de derivación que pone fuera
de circuito a por lo menos una porción del citado cuarto haz de
tubos y cuyo efluente se dirige al citado separador
vapor/líquido.
4. El aparato de acuerdo con la reivindicación
1, 2 ó 3, que comprende además un primer cambiador de una línea de
transferencia para recibir efluente craqueado procedente de la
citada zona de radiación, teniendo el citado cambiador de la línea
de transferencia una salida para separar efluente enfriado.
5. El aparato de acuerdo con la reivindicación
4, que comprende además un segundo cambiador de la línea de
transferencia corriente abajo del citado primer cambiador de la
línea de transferencia, para proporcionar efluente enfriado
adicionalmente.
6. El aparato de acuerdo con la reivindicación 4
ó 5, que comprende además un tren de recuperación corriente abajo
del citado cambiador de la línea de transferencia.
7. El aparato de acuerdo con cualquier
reivindicación precedente, en el que las citadas una o más entradas
para introducir agua y vapor de agua están asociadas con un
rociador.
8. Un proceso para craquear una alimentación
hidrocarbonada, que comprende
- (a)
- precalentar la citada alimentación en un primer haz de tubos de una zona de convección de un horno, introduciéndose la citada alimentación por al menos una de:
- (i)
- una entrada superior de alimentación y
- (ii)
- una entrada inferior de alimentación;
- (b)
- mezclar la citada alimentación de hidrocarburos con agua y vapor de agua añadidos al primer haz de tubos por una o más entradas para introducir agua y vapor de agua y separar la citada corriente de mezcla caliente por una salida del citado primer haz de tubos, añadiéndose el agua y el vapor de agua para controlar la temperatura de la citada corriente de mezcla caliente;
- (c)
- controlar adicionalmente la citada temperatura de la citada corriente de mezcla caliente:
- (i)
- regulando la temperatura de un segundo haz de tubos de la citada zona de convección situado debajo del citado primer haz de tubos introduciendo agua de alimentación de una caldera de alta presión por la entrada de un economizador y retirar agua de alimentación de la caldera, de mayor contenido calorífico, por la salida del economizador; y
- (ii)
- opcionalmente, regulando la temperatura de un tercer haz de tubos de la citada zona de convección, situado debajo del citado primer haz de tubos, introduciendo vapor de agua de alta presión por una entrada para vapor de alta presión, calentando el citado vapor de agua de alta presión, mezclando agua de un desrecalentador con el citado vapor de agua de alta presión para enfriar el citado vapor de agua de alta presión, recalentando el citado vapor de agua de alta presión y retirando del citado tercer haz de tubos por una salida vapor de agua de alta presión recalen- tado;
- (d)
- dirigir la citada corriente de mezcla caliente por una tubería de derivación, sustancialmente exterior a la citada zona de convección que recibe la citada corriente de mezcla caliente procedente del citado primer haz de tubos, a un cuarto haz de tubos situado debajo del citado segundo haz de tubos y del citado tercer haz de tubos, cuarto haz de tubos que comprende una entrada conectada a la citada tubería de derivación y una salida para dirigir un efluente parcialmente líquido a un separador vapor/líquido;
- (e)
- separar el citado efluente procedente del citado cuarto haz de tubos en un separador vapor/líquido exterior a la citada zona de convección, para proporcionar una fase líquida del fondo y una fase de vapor de cabeza;
- (f)
- dirigir la citada fase de vapor de cabeza a un quinto haz de tubos de la citada zona de convección, situado debajo del citado cuarto haz de tubos y provisto de una entrada para recibir la fracción de cabeza procedente del citado separador vapor/líquido y una salida para calentar más la citada fase vapor de cabeza;
- (g)
- craquear la citada fase de vapor de cabeza, calentada adicionalmente, en una zona de radiación situada debajo de la citada zona de convección, incluyendo la citada zona de radiación una pluralidad de quemadores que producen gas de combustión que sube a través de la zona de radiación y de los haces de tubos de convección, para proporcionar un efluente craqueado; y
- (h)
- retirar de la citada zona de radiación el citado efluente craqueado.
9. El proceso de acuerdo con la reivindicación
8, que comprende además ajustar el contenido de oxígeno en exceso
del citado gas de combustión.
10. El proceso de acuerdo con la reivindicación
9, en el que el citado contenido de oxígeno en exceso se ajusta a
por lo menos aproximadamente 4%.
11. El proceso de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 8 a 10, que comprende además poner fuera de
circuito por lo menos una porción del citado cuarto haz de tubos y
dirigir efluente recogido de una porción intermedia del citado
cuarto haz de tubos al citado separador vapor/líquido.
12. El proceso de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 8 a 11, que comprende además enfriar efluente
craqueado procedente de la citada zona de radiación en un primer
cambiador de una línea de transferencia.
13. El proceso de acuerdo con la reivindicación
12, que comprende además enfriar efluente recogido del citado
primer cambiador de la línea de transferencia en un segundo
cambiador de la línea de transferencia.
14. El proceso de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 8 a 13, que comprende además recuperar del citado
efluente craqueado, en un tren de recuperación, olefinas.
15. El proceso de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 8 a 14, en el que (i) la alimentación
hidrocarbonada se selecciona de condensado contaminado con residuo,
nafta contaminada con residuo y queroseno combinado con residuo y
(ii) el citado efluente del cuarto haz de tubos se dirige al citado
separador vapor/líquido a temperaturas menores que aproximadamente
315ºC.
16. El proceso de acuerdo con la reivindicación
15, en el que las citadas temperaturas del citado efluente del
cuarto haz de tubos son menores que aproximadamente 290ºC.
17. El proceso de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 8 a 14, en el que (i) la alimentación
hidrocarbonada que contiene residuo se selecciona del grupo que
consiste en crudo petrolífero y residuo atmosférico y (ii) el
citado efluente del citado cuarto haz de tubos que se dirige al
citado separador vapor/líquido se mantiene a temperaturas de por lo
menos 400ºC.
18. El proceso de acuerdo con la reivindicación
17, en el que la citada alimentación hidrocarbonada que contiene
residuo comprende fracciones del fondo de columnas de destilación
atmosférica.
19. El proceso de acuerdo con la reivindicación
17 ó 18, en el que las citadas temperaturas del citado efluente del
cuarto haz de tubos son por lo menos aproximadamente 460ºC.
20. El proceso de acuerdo con la reivindicación
17 ó 18, en el que las citadas temperaturas del citado cuarto haz
de tubos varían de aproximadamente 400 a aproximadamente 540ºC.
21. El proceso de acuerdo con las
reivindicaciones 8 a 20, en el que la citada alimentación se
introduce en el citado primer haz de tubos por la citada entrada
superior de la alimentación de hidrocarburos.
22. El proceso de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 8 a 20, en el que la citada alimentación se
introduce en el citado primer haz de tubos por la citada entrada
inferior de la alimentación de hidrocarburos.
23. El proceso de acuerdo con cualquiera de las
reivindicaciones 8 a 20, en el que la citada alimentación se
introduce en el citado primer haz de tubos por la citada entrada
superior de la alimentación de hidrocarburos y por la citada
entrada inferior de la alimentación de hidrocarburos.
24. El proceso de acuerdo con la reivindicación
8, en el que una alimentación que contiene menos de aproximadamente
50% en peso de residuo se introduce en el citado primer haz de tubos
por la citada entrada superior de la alimentación de
hidrocarburos.
25. El proceso de acuerdo con la reivindicación
21, en el que la citada alimentación se selecciona del grupo que
consiste en crudo petrolífero, residuo atmosférico y condensado que
contiene por lo menos aproximadamente 2 ppm en peso de residuo.
26. El proceso de acuerdo con la reivindicación
23, en el que la alimentación se selecciona del grupo que consiste
en crudo petrolífero y residuo atmosférico.
27. El proceso de acuerdo con la reivindicación
22, en el que la citada alimentación contiene por lo menos
aproximadamente 2 ppm en peso de residuo.
28. El proceso de acuerdo con la reivindicación
27, en el que la citada alimentación comprende condensado que
contiene por lo menos aproximadamente 2 ppm en peso de residuo.
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| US8684384B2 (en) * | 2009-01-05 | 2014-04-01 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for cracking a heavy hydrocarbon feedstream |
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| WO2013112969A2 (en) * | 2012-01-27 | 2013-08-01 | Saudi Arabian Oil Company | Integrated hydrotreating and steam pyrolysis process including hydrogen redistribution for direct processing of a crude oil |
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| CN108699448A (zh) * | 2016-05-13 | 2018-10-23 | 环球油品公司 | 改进了加热器集成的重整方法 |
| DE102018213210A1 (de) | 2018-08-07 | 2020-02-13 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren zur Reinigung mineralischer Feststoffe und Holzmaterialien, Vorrichtung für dieses Verfahren und deren Verwendung |
| KR102172531B1 (ko) * | 2018-11-23 | 2020-10-30 | 한국생산기술연구원 | Pome에 포함된 pao를 분리 및 회수하는 장치와, 그 방법 |
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| CN110237789B (zh) * | 2019-06-28 | 2021-09-14 | 统一石油化工有限公司 | 一种利用液体气化原理对冷却水冷却的反应设备 |
| CN116848220A (zh) * | 2021-01-20 | 2023-10-03 | 沙特基础工业全球技术公司 | 用于含高沸点组分的轻质进料的蒸汽裂解炉的优化 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1936699A (en) * | 1926-10-18 | 1933-11-28 | Gyro Process Co | Apparatus and process for treating hydrocarbon oils |
| DE1093351B (de) * | 1958-06-09 | 1960-11-24 | Exxon Research Engineering Co | Verfahren zur Verhuetung von Feststoffverlusten und Verstopfung der Leitungen bei der thermischen Umwandlung eines Kohlenwasserstoffoeles in normalerweise gasfoermige, ungesaettigte Kohlenwasserstoffe |
| US3341429A (en) * | 1962-04-02 | 1967-09-12 | Carrier Corp | Fluid recovery system with improved entrainment loss prevention means |
| US3291573A (en) * | 1964-03-03 | 1966-12-13 | Hercules Inc | Apparatus for cracking hydrocarbons |
| FR1472280A (fr) * | 1965-02-23 | 1967-03-10 | Exxon Research Engineering Co | Procédé de désulfuration d'un mélange d'hydrocarbures |
| US3492795A (en) * | 1965-08-06 | 1970-02-03 | Lummus Co | Separation of vapor fraction and liquid fraction from vapor-liquid mixture |
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| US3617493A (en) | 1970-01-12 | 1971-11-02 | Exxon Research Engineering Co | Process for steam cracking crude oil |
| US3677234A (en) * | 1970-01-19 | 1972-07-18 | Stone & Webster Eng Corp | Heating apparatus and process |
| NL7410163A (en) * | 1974-07-29 | 1975-04-29 | Shell Int Research | Middle distillates and low-sulphur residual fuel prodn. - from high-sulphur residua, by distn., thermal cracking and hydrodesulphurisation |
| US3900300A (en) * | 1974-10-19 | 1975-08-19 | Universal Oil Prod Co | Vapor-liquid separation apparatus |
| US4199409A (en) * | 1977-02-22 | 1980-04-22 | Phillips Petroleum Company | Recovery of HF from an alkylation unit acid stream containing acid soluble oil |
| GB2012176B (en) * | 1977-11-30 | 1982-03-24 | Exxon Research Engineering Co | Vacuum pipestill operation |
| DE2854061C2 (de) * | 1978-12-14 | 1987-04-02 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum Vorwärmen von Kohlenwasserstoffen vor deren thermischer Spaltung sowie Spaltofen zur Durchführung des Verfahrens |
| GB2096907A (en) * | 1981-04-22 | 1982-10-27 | Exxon Research Engineering Co | Distillation column with steam stripping |
| SU1491552A1 (ru) * | 1987-03-09 | 1989-07-07 | Уфимский Нефтяной Институт | Колонна |
| JPH0819420B2 (ja) * | 1988-09-05 | 1996-02-28 | 三井石油化学工業株式会社 | 低品位原料の分解処理方法 |
| US4954247A (en) * | 1988-10-17 | 1990-09-04 | Exxon Research And Engineering Company | Process for separating hydrocarbons |
| US5190634A (en) * | 1988-12-02 | 1993-03-02 | Lummus Crest Inc. | Inhibition of coke formation during vaporization of heavy hydrocarbons |
| US5468367A (en) * | 1994-02-16 | 1995-11-21 | Exxon Chemical Patents Inc. | Antifoulant for inorganic fouling |
| JPH09220421A (ja) * | 1996-02-13 | 1997-08-26 | Miura Co Ltd | 旋回式気液分離装置 |
| US5910440A (en) * | 1996-04-12 | 1999-06-08 | Exxon Research And Engineering Company | Method for the removal of organic sulfur from carbonaceous materials |
| JPH11335392A (ja) | 1998-05-26 | 1999-12-07 | Hsp Kenkyusho:Kk | 可溶性タンパク質の回収方法 |
| US6632351B1 (en) * | 2000-03-08 | 2003-10-14 | Shell Oil Company | Thermal cracking of crude oil and crude oil fractions containing pitch in an ethylene furnace |
| JP2002276328A (ja) * | 2001-03-21 | 2002-09-25 | Isuzu Motors Ltd | ブローバイガスの気液分離装置 |
| US7090765B2 (en) * | 2002-07-03 | 2006-08-15 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for cracking hydrocarbon feed with water substitution |
| AU2003281371A1 (en) * | 2002-07-03 | 2004-01-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc | Converting mist flow to annular flow in thermal cracking application |
| US7138047B2 (en) * | 2002-07-03 | 2006-11-21 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Process for steam cracking heavy hydrocarbon feedstocks |
| US7097758B2 (en) * | 2002-07-03 | 2006-08-29 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Converting mist flow to annular flow in thermal cracking application |
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