ES2295616T3 - Tratamiento para el aprovechamiento de los residuos de incineracion de desechos y analogos. - Google Patents

Abstract

Procedimiento hidrometalúrgico de tratamiento en medio acuoso de los desechos industriales especiales que contienen metales pesados y sales, tales como los subproductos de incineración de combustibles diversos, sobre todo los refiom, que comprende una operación de lavado al término de la cual se recoge la fracción sólida cuando responde a las exigencias deseadas de no nocividad para el medio ambiente, que le permiten ser aprovechable industrialmente, caracterizado porque, previamente a esta operación de lavado, los desechos son aprovisionados en forma dividida, son mojados hasta conseguir una pulpa acuosa espesa que se deja madurar en caliente para la formación de una pasta por transformación reológica natural de la pulpa, siendo después sometida la pasta así obtenida a la operación de lavado.

Description

Tratamiento para el aprovechamiento de los residuos de incineración de desechos y análogos.

El invento se refiere a los tratamientos de desechos industriales, que corresponden al preámbulo de las reivindicaciones 1 y 9, descritas en el documento FR-A-2.754.747. Más precisamente, los tratamientos del tipo considerado son los que permiten, por vía hidrometalúrgica, la separación del material tratado en dos fracciones, de las que una, producida en una forma no perjudicial al medio ambiente, es por tanto aprovechable por reciclaje en la industria. El invento se refiere más particularmente a la aplicación de este tipo de tratamiento a desechos especiales, tales como los subproductos de incineración de combustibles diversos, sobre todo a los residuos de depuración de los humos de incineración de basuras domésticas, en adelante denominadas refiom.

Se recuerda que el término "refiom" designa de forma general las cenizas volantes, las cenizas bajo calderas o las "tortas" de filtración generadas por la incineración de las basuras domésticas. Se presentan generalmente en forma fragmentada o dividida, en polvo o en granulados. Aunque constituidas en su mayor parte por sustancias minerales desprovistas de nocividad, los refiom concentran, sin embargo, los elementos contaminantes contenidos en los desechos incinerados, tales como metales pesados (Plomo, Cromo, Cadmio, Zinc...) o sulfatos. Teniendo en cuenta que su elevado contenido de elementos contaminantes fácilmente arrastrables por el agua, los refiom deben ser estabilizados en un primer momento antes de poder ser enterrados en los centros de almacenamiento de desechos últimos en clase I. Este tipo de desechos denominados "últimos" son entonces poco reactivos, poco evolutivos y poco soluble, pero su potencial de contaminación sigue esencialmente estando constituido por los metales pesados que puede todavía contener.

La práctica de la eliminación de las basuras domésticas por incineración se desarrolla cada vez más en nuestros días, y con ello, la proliferación de los refiom. Por ejemplo, se conoce por el reciente artículo aparecido en la revista francesa "Recyclage Récupération Magazine", edición del 29 de marzo de 2002 (página 13), un procedimiento de tratamiento de inerciado de los refiom por vitrificación a alta temperatura con la ayuda de antorchas de plasma. El coste actual de tal procedimiento supera no obstante en mucho el del enterramiento de los refiom de clase I, de forma que una solución pirogénica de este tipo no parece todavía económicamente viable, incluso teniendo en cuenta un eventual aprovechamiento de los vitrificados en subbase de carreteras, en tanto que batiduras con baja fracción lixiviable de categoría V. La práctica misma de la vitrificación térmica genera por otra parte efluentes gaseosos en gran cantidad, cuyos residuos sólidos (del orden de 1 tonelada por 600 toneladas de refiom) deben ser mismamente también situados en descarga de clase I.

De hecho, no existe siempre en nuestros días, parece, tratamiento de inerciado económico que permita con total seguridad un reciclaje de todo o parte de los refiom, y así disminuir el volumen almacenado, cuyo coste va por otra parte a crecer debido a una reglamentación cada vez más severa en favor de la protección del medio ambiente.

El objeto del invento es precisamente proponer un tratamiento de los refiom, u otros desechos especiales análogos, que permiten extraer una fracción inerciada, por lo tanto no contaminante y apta para ser aprovechada, por ejemplo en la técnica de carreteras como batiduras de baja fracción lixiviable de categoría V, en condiciones económicas compatibles con las exigencias del mercado, y así reducir en consecuencia el volumen de desechos perjudiciales que habría que almacenar.

A este fin el invento tiene como objeto un procedimiento hidrometalúrgico de tratamiento en medio acuoso de los desechos industriales especiales que contienen metales pesados y sales, tales como los subproductos de incineración de combustibles diversos, especialmente los refiom, que comprenden una operación de lavado, al término de la cual se recoge la fracción sólida cuando responde a las exigencias deseadas de no nocividad para el medio ambiente, que permite su aprovechamiento industrial, caracterizado porque, previamente a esta operación, los desechos que se proveen en forma dividida, o se les moja hasta conseguir una pulpa acuosa espesa que se deja madurar en calor para la formación de una pasta por transformación reológica natural de la pulpa, y siendo entonces sometida la pasta así obtenida a la operación de lavado.

De acuerdo con una realización preferida del invento, la operación de mojado se realiza por mezcla con un líquido añadido, preferentemente agua, en una relación líquido/sólido que no excede el 10/1 en peso.

Según otra realización preferida, la maduración de la pulpa se realiza a una temperatura de 30ºC por lo menos.

En una variante de realización, la operación de lavado se realiza utilizando relaciones líquido/sólido superiores a 50/1 en peso, y preferiblemente no excediendo el 500/1 en peso en total. Ventajosamente, la operación de lavado se efectúa con agua.

Según otra variante, la operación de lavado se efectúa en varias secuencias repetidas de lavado.

El invento tiene también como objeto una instalación para la aplicación del procedimiento según la reivindicación 1 que comprende una unidad de lavado (2), caracterizada porque dicha unidad de lavado está precedida por una unidad de mojado (1) provista de medios de mezcla (5) y de medios de calentamiento (6).

Según una variante de realización, la unidad de lavado (2) comprende por lo menos una cubeta de lavado (9) provista en la salida de una válvula de recirculación (11) precedida por un seguidor de la salinidad (10).

Preferiblemente, comprende igualmente, montado en la salida de la fracción líquida de dicho separador líquido/sólido (12), un desalinizador (13) que forma un bucle de recirculación.

Como ya se habrá comprendido sin duda, el invento reside, en lo esencial, en extraer de los refiom una fracción sólida inerciada al término de un tratamiento de tipo hidrometalúrgico realizado en dos etapas sucesivas sin la necesaria adición de reactivos químicos: una etapa inicial de mojado de los materiales, por lo tanto por la adición de agua con poco exceso con respecto a las necesidades de la simple hidratación de los materiales, y produciendo, al final de un período de maduración más o menos largo, realizado en caliente, una pasta semisólida en la que están fijados de forma estable los elementos nocivos, en gran medida al menos, pasta que se trata a continuación en una etapa de lavado que asegura una transferencia hacia la solución de lavado de los elementos nocivos lixiviables todavía presentes en el seno del sólido.

Con relación al mojado inicial, la adición del agua de mezcla debe ser moderada: suficiente a fin de que los desechos no se absorban totalmente por hidratación del agua añadida, pero sin ir más allá. Se pretenderá simplemente formar una pulpa acuosa espesa apta para ser homogeneizada por agitación mecánica. A la luz de los ensayos llevados a cabo hasta ahora, una relación ponderal líquido/sólido de 2/1 en peso conviene perfectamente para esto. Por el contrario, más allá de un valor límite, que ha podido ser cifrado en 10/1 aproximadamente a la escala del laboratorio, el tratamiento en efecto no produce con toda seguridad los resultados esperados.

Si se respetan estas condiciones operativas, se observa al cabo de un tiempo de maduración "en caliente", variable según los refiom, pero del orden de algunas decenas de horas solamente, una modificación del comportamiento reológico de la pulpa que se transforma de forma natural en una especie de pasta de consistencia bastante más firme que la de la pulpa. Su color cambia igualmente. Se encuentra que, por razones todavía no explicadas que podrían estar ligadas a modificaciones del potencial de hidrógeno del medio, este condicionamiento de maduración térmica en fase acuosa densa permite de alguna forma "fijar" los elementos nocivos, los metales pesados especialmente, en una forma inerte en el seno mismo de la fracción sólida. Ésta, inicialmente acondicionada en pulpa, adquiere entonces la consistencia desintegrada de una pasta densa semisólida, precursora de un subproducto sólido con baja fracción lixiviable que puede ser aprovechado industrialmente en técnicas de carreteras como batiduras de categoría V, como se verá más adelante.

Por maduración "en caliente" se debe entender una temperatura de trabajo no necesariamente elevada e incluso ventajosamente moderada, preferiblemente de alrededor de 60-90ºC, en todo caso cercana a 30ºC como mínimo. Por debajo de esta temperatura mínima, la pasta formada continúa, en efecto, para ser fundida por lixiviación, incluso después de lavado forzado intenso, de los metales pesados, el cromo sobre todo, en cantidad tal que sea preciso admitir que la fijación buscada de estas especies en los sólidos por la formación de la pasta ya no está asegurada, salvo puede ser para duraciones muy largas de maduración, de varios meses sin duda, pero esto todavía hay que confirmarlo. Se observa en efecto, en todo caso a escala semanal, que la temperatura de trabajo, a partir de este umbral mínimo de 30ºC, tiene un efecto favorable en cuanto a la limitación de la liberación ulterior de los metales pesados durante la etapa de lavado y que independientemente del tiempo de maduración más allá de una duración "techo" del orden de 20 a 30 h. Si se funciona por encima del punto de ebullición normal del agua, por encima de 100ºC por tanto, por ejemplo alrededor de 120-150ºC, se realizará en un recinto a presión, pero sin pérdida de agua por evaporación, en autoclave por lo tanto.

La etapa siguiente de lavado con agua clara es una etapa en fase diluida destinada a producir dicho subproducto aprovechable poniendo en solución los inevitables elementos nocivos residuales presentes dentro de la pasta, pero no "fijados" por la maduración previa, por lo tanto lixiviables por naturaleza. Puede ser ventajosamente aplicada por medio de varios lavados sucesivos (tres por ejemplo), bien por recirculación de los sólidos en una cubeta única que trabaja en bucle en ella misma, bien con la ayuda de un conjunto de cubetas montadas en cascada.

Bien entendido, una solución de lixiviación clásica podrá también convenir en lugar y sitio del agua. La elección en favor de agua clara está únicamente aconsejada aquí por razones económicas. Será también ventajoso practicar un seguimiento de la salinidad (aplicación de un conductímetro) en las aguas de lavado con el fin de controlar regularmente el estado de avance de la puesta en solución de las especies antes de desplazarse en la fase líquida y determinar en consecuencia más fácilmente la detención del lavado. Por otra parte, se tendrá en cuenta que las aguas usadas de la última secuencia de lavado pueden registrar un valor del pH cercano a 9 ó 10, o sea una caída de 4 puntos aproximadamente, siendo en efecto la solución muy básica al principio debido al gran contenido habitual de cales de los refiom.

Al término de esta etapa de lixiviación forzada, se procede a una separación sólido/líquido final que permite extraer la fracción sólida lavada inerte. Esta puede ser aprovechada como batiduras de categoría V. Se recuerda que, según la reglamenteción en vigor, en particular el cumplimiento de la norma francesa NF 31-210, solamente son aprovechables industrialmente las batiduras con baja fracción lixiviable. Estas últimas deben responder a ciertas condiciones sobre la base de una prueba de potencial contaminante consistente en tres lixiviaciones sucesivas con una relación sólido/líquido 1/10 en muestras representativas de 100 g cada una. Entre estas condiciones, se tendrá en cuenta que la pérdida de masa no deberá ser superior al 5%. Además, las batiduras no deberán liberar más de 1,5 mg/kg de cromo, no más de 10 mg/kg de plomo y no más de 10 g/kg de sulfatos. Si es preciso, se encontrará una definición clara de estas batiduras aprovechables con baja fracción lixiviable, denominadas de categoría V, en la circular ministerial francesa del 09 de mayo de 1994 bajo la referencia DPPR/SEI/BPSIED nº 94-IV-1.

Una ventaja decisiva del invento es que permite tratar los refiom con agua clara, por lo tanto con agua dulce natural o la provista por los circuitos habituales de suministro de agua en las comunidades urbanas (denominada "agua del grifo") cualquiera que sea su composición química inicial. Además es previsible utilizarla directamente al nivel de la instalación de incineración de las basuras domésticas con el fin de, sobre todo, aprovechar el aporte calorífico generado por la combustión de los desechos. Por otra parte, la aplicación del procedimiento no requiere adición alguna de reactivos químicos especiales.

La fracción líquida, es decir las aguas de lavado, deberá ser recogida y no derramada en el estado en el medio natural pues contiene en el estado disuelto metales pesados y las sales (cloruros y sulfatos) transferidas, perjudiciales al medio ambiente. Conviene, por lo tanto, considerar esta solución usada de lavado en consecuencia. Pero estos aspectos, a los que el actual Solicitante ya ha podido aportar respuestas por otra parte (véase, por ejemplo, el documento FR-A-01.09058 o el FR-A-02.00950), se sitúan fuera del marco preciso del presente invento.

Éste será mejor comprendido, y otros aspectos y ventajas se verán mejor, a la vista de la descripción que sigue de un ejemplo de realización en referencia a la figura única aneja que muestra un esquema funcional del tratamiento.

Esta instalación se compone, una a continuación de la otra en el sentido de circulación de los materiales que hay que tratar, de una unidad de mojado calentadora 1 seguida por una unidad de lavado 2.

La unidad de mojado calentadora 1 comprende una cubeta mezcladora 5 dotada de un medio de agitación 3 seguido por una cuba autoclave de maduración 6 con pared metálica calentadora por resistencia eléctrica 4 y cerrada por una tapa hermética 7. Una célula de conductancia 8 está igualmente dispuesta para medir permanentemente la conductancia eléctrica del material en la cuba 6 y compararla con un valor de consigna predeterminado representativo de la consistencia de la pulpa C cuando se ha transformado en una pasta al término de la fase de maduración.

La unidad de lavado 2 se compone de una cubeta de lavado 9 (o lo más a menudo, de un conjunto de cubetas sucesivas de las que se considerará que sólo la última está representada en la figura). A la salida de la cubeta de lavado está montado, en este orden, un conductímetro 10 para el seguimiento de la salinidad de las aguas de lavado (concentración en cloruros o en iones alcalinos sodio o potasio) seguido por una válvula de dos vías 11 y un separador centrífugo sólido/líquido 12 que permite recuperar la fracción sólida al término del tratamiento. La válvula 11 trabaja en todo o nada como respuesta al valor de la conductancia medido por el captador 10 para permitir el reciclaje del flujo de pulpa en la cubeta 5 (o en una cubeta de lavado más aguas arriba si se utiliza un conjunto de cubetas en cascada) para proseguir el lavado si el nivel de salinidad es todavía demasiado elevado, o el envío del flujo al separador líquido/sólido 12 en el caso contrario. Se tendrá en cuenta la presencia ventajosa de un bucle de recirculación del agua constituido por un evaporador-condensador 13 montado en la salida de la fracción líquida del separador 12, y cuyo papel es, como se comprende, recuperar en circuito cerrado el agua clara para su utilización en el lavado.

Los refiom que hay que tratar A se introducen en estado dividido, preferiblemente previamente quemados en granos finos, en la cuba de mojado 5, en la que con la ayuda de un agitador mecánico 3, son mezclados con una solución acuosa B, que puede ventajosamente ser simplemente agua clara. Se pretende en esta fase a que el material sólido esté simplemente embebido en agua y forme una suspensión densa y homogénea en la fase líquida. Como ya se ha dicho, la cantidad relativa de agua de mojado que hay que introducir debe por tanto ser suficiente para, no solamente compensar el agua de hidratación que inevitablemente será consumida por los refiom, sino para producir una mezcla justa bastante fluida para poder ser fácilmente movida por el agitador mecánico 3. De esta forma, el agua de mojado B es añadida en la cuba 5 según una relación ponderal líquido/sólido de por lo menos 1/1, preferiblemente entre 2/1 y 5/1, pero sin tener que ir más allá de 10/1 más o menos independientemente de la naturaleza de los refiom A que hay que tratar.

Después de la mezcla, la pulpa densa C así producida es transferida a la cuba 6 para un período de maduración en caliente, a 110ºC, durante 24 horas. Bien entendido, la cuba de mojado 5 podría perfectamente hacer el papel de cuba de maduración 6, si estuviera dotada, por lo tanto, de los equipos necesarios.

Al término de esta maduración, realizada sin pérdida de agua (el recinto 6 permanece cerrado y estanco durante todo este período), la pulpa C se transforma naturalmente en una pasta consistente D. La modificación reológica marcada del material, al igual que la modificación correlativa de color, que acompañan esta transformación permiten reconocer fácilmente el fin del período de maduración. Un seguimiento de la conductancia en el seno de la pulpa con la ayuda de la célula de medición en continuo 8 permitirá, si es preciso, facilitar la determinación del final de la maduración. La curva de la conductancia presenta, en efecto, en su parte terminal la forma clásica de una "S" en la zona central con punto de inflexión seguido de un tramo horizontal de estabilidad. También, el cálculo de desviación entre dos medidas sucesivas permitirá reconocer la terminación de la transformación reológica de la pulpa C en pasta D, cuando estas desviaciones estén permanentemente a este lado de un valor de consigna que está dado previamente como representativo de la estabilidad en el tiempo de la conductancia de la pulpa.

Una vez formada, la pasta D es introducida en la unidad de lavado 2. Ésta, constituida por un conjunto de cubetas de lavado montadas en cascada, dotadas cada una en la salida de un separador líquido/sólido por centrifugación y que reciben, por otra parte, una solución de lavado J, que puede ventajosamente ser simplemente agua. Un conjunto que puede llegar hasta cuatro cubetas debe poder satisfacer las necesidades de lavado más exigentes. Bien sea realizada en bucle en una cubeta única 9, tal como se muestra en la figura, o secuencialmente con la ayuda de cubetas en cascada, la lixiviación se realiza globalmente en una relación líquido/sólido total de por lo menos 50/1 aproximadamente expresada en peso. En cambio, es inútil e incluso no recomendable ir más allá de 500/1. Una relación situada entre 100/1 y 300/1 parece expresar las condiciones de funcionamiento óptimas para los refiom habituales.

Una separación sólido/líquido final 12 en la suspensión E obtenida al término del lavado permite extraer la fracción sólida inerciada F con objeto de su aprovechamiento como fino de batiduras de categoría V, aplicable en técnicas de carreteras sobre todo. El lavado llega a su fin, mandado, como se ha visto, por el par conductímetro 10 -válvula de distribución 11, cuando el valor medido de la concentración de aniones cloruro, por ejemplo, haya alcanzado a la baja un valor de consigna preestablecido.

Se puede preferir realizar esta separación sólido/líquido final 12 en un filtro-lavador, tal como un filtro de bandas, para filtrar por succión al máximo la fracción sólida que hay que recuperar de su líquido intersticial cargado de especies solubles. La fracción líquida salina G se recoge a fin de ser tratada posteriormente.

No obstante, antes de proceder a tal tratamiento complementario, será ventajoso, de acuerdo con una variante preferida de aplicación del invento, de acondicionar el lixiviado G en una salmuera H, de fase líquida más densa, por lo tanto menos voluminosa para tratar. A este fin, la fracción líquida G, con un gran contenido de sales, es llevada a la unidad de desalinización 13. Esta unidad puede estar constituida por un equipo de C.M.V. (Compresión Mecánica de Vapor) del comercio, que comprende a continuación un evaporador en vacío 15 que produce un residuo líquido denso H y un condensador 16 que suministra un agua purificada I disponible de nuevo a través de una válvula de recirculación 17 que permite dirigirla bien hacia la unidad de mojado, o hacia la unidad de lavado 2. La salmuera H permite entonces, por ejemplo, ser tratada según las técnicas conocidas de estabilización/consolidación de los refiom con los ligantes hidráulicos a fin de su almacenamiento como desecho.

Un resultado similar puede obtenerse por medio de una unidad 13 formada por membranas de nanofiltración que comienzan a aparecer en el comercio.

El ejemplo con cifras que viene más adelante muestra los resultados de las pruebas de lixiviación de acuerdo con la norma de precipitado por sales NF X 31-210 sobre refiom previamente tratados por el procedimiento del invento a escala de laboratorio. Los resultados esenciales están consignados en la tabla dada más adelante.

Dos muestras, de 200 g cada una, de refiom en bruto suministrado en estado de polvo han sido así tratadas. La muestra 1 procede de un refiom que ha sufrido un tratamiento con lechada de cal a la salida del filtro de manga de la fábrica de incineración que lo ha producido, lo que le confiere un carácter sensiblemente más básico todavía que el de la muestra 2 salida de un electrofiltro y que no ha sufrido este tratamiento posterior con lechada de cal. Aunque de composiciones químicas diferentes, las dos muestras han estado sometidas al mismo protocolo operativo, que se ha descrito ahora.

Cada muestra se mezcla primeramente con agua de mojado (agua del grifo) en una relación líquido/sólido (L/S) de 2/1, y la pulpa formada es llevada a 90ºC durante 24 h, período de maduración necesario para la transformación de la pulpa en pasta a esta temperatura. A continuación, en la segunda etapa del tratamiento, cada muestra pastosa es separada en dos partes iguales, (a) y (b), para someterlas cada una a una secuencia diferente de tres lavados sucesivos con agua clara del grifo, como se ha indicado en las columnas 2 y 3 de la tabla, durando cada secuencia 24 h. La secuencia del tipo (a) está caracterizada por tres lavados sucesivos equivalentes realizados cada uno con una relación L/S idéntica igual a 100/1, o sea en total 300 kg de agua por 1 kg de refiom. La secuencia de tipo (b) se caracteriza por dos lavados iniciales equivalentes llevados cada uno con una relación L/S de 10/1 y seguido por un lavado terminal con una relación L/S de 100/1, o sea en total 120 kg de agua por 1 kg de refiom.

Después de secado, cada residuo sólido recogido, representativo de los refiom estabilizados tales como salidos del tratamiento según el invento, se le aplica una lixiviación forzada según el procedimiento normalizado identificado anteriormente antes de ser analizado. Los resultados de los análisis están consignados en las columnas 4 y siguientes de la tabla que se da más adelante.

Por razones prácticas propias de las condiciones de funcionamiento del laboratorio, las pruebas han sido realizadas sobre cantidades unitarias de producto lixiviado seco de 15 g. Se recuerda que para ser clasificados como batiduras aprovechables de categoría V, los refiom lixiviados deben producir un lixiviado cuya cantidad es especies disueltas, llevada de nuevo a 1 kg de refiom, debe ser inferior a 1,5 mg/kg para el cromo hexavalente, a 10 mg/kg para el plomo, a 10.000 mg/kg para los aniones sulfatos, y la pérdida de masa de los residuos sólidos debe ser inferior al 5%.

1

Por lo tanto, se puede constatar que los dos tipos 1 y 2 de REFIOM probados entran los dos claramente en la categoría de las batiduras aprovechables cuando la secuencia de lavados de la segunda etapa del procedimiento del invento es del tipo (b). Para el tipo (a), el criterio de la pérdida de masa máxima se cumple siempre, igualmente que el del contenido máximo de plomo del lixiviado, pero el contenido de cromo es excesivo para la muestra 2 y por tanto debe ser todavía bajado antes de la validación para un aprovechamiento en el marco del invento.

Estos resultados muestran por otra parte que una secuencia de tipo (b), es decir menos agua primero a razón de un lavado con una razón L/S de 10/1, repetida una vez, seguida por un lavado terminal con una razón de 100/1, produce los resultados esperados, e incluso mejores que los de la secuencia de tipo (a) en lo relativo al cromo, y esto con un consumo de agua relativo reducido en más de la mitad.

Como ya se ha subrayado, el invento encuentra una aplicación privilegiada en el campo del tratamiento de los refiom, para el que ha sido además concebido inicialmente. Sigue siendo, sin embargo, aplicable de forma general a todos los residuos de procedimientos térmicos que contienen sales y/o metales pesados que los hacen no estabilizados o evolutivos en el estado, por lo tanto lixiviables de forma natural, como por ejemplo las cenizas volantes y batiduras de las centrales térmicas de carbón, ciertos polvos o escorias de la metalurgia, o los residuos de incineración de los desechos municipales e industriales (batiduras, cenizas...) distintos de los refiom.

Es evidente que el invento no se limita al ejemplo de realización descrito anteriormente, sino que se extiende a múltiples variantes o equivalentes en la medida en la que es respetada su definición que dan las reivindicaciones anejas.

En particular, el término "agua" o "agua clara" utilizado aquí para calificar el líquido de mojado, como el de lavado, debe entenderse no solamente como que puede ser del agua dulce natural (ríos, lagos... o "del grifo") sino también cualquier solución de lavado acuosa destinada al lavado de los materiales en la medida, bien entendido, en la que no es portadora de las especies contaminantes que se quiere extraer de los refiom.

Igualmente, la magnitud física de la pulpa a la que hay que atenerse para ayudar al operador a detectar la formación de la pasta que marca el fin de la fase de maduración no es necesariamente la conductancia. Otras magnitudes evolucionarán con el tiempo hacia una estabilización de su valor medido, como por ejemplo la viscosidad, y en este aspecto un viscosímetro del comercio podrá totalmente sustituir a la célula de conductancia 8 prevista al nivel de la cuba de maduración 6.

Por lo demás, se debe tener en cuenta que si el invento ha sido concebido para el tratamiento de los refiom, no es menos aplicable a muchos otros desechos análogos portadores de metales pesados lixiviables en medios naturales como, por ejemplo, los residuos de centrales térmicas de carbón (cenizas volantes, batiduras...) o las de la metalurgia (escorias, gases de acería eléctricos, etc...).

Claims (11)

1. Procedimiento hidrometalúrgico de tratamiento en medio acuoso de los desechos industriales especiales que contienen metales pesados y sales, tales como los subproductos de incineración de combustibles diversos, sobre todo los refiom, que comprende una operación de lavado al término de la cual se recoge la fracción sólida cuando responde a las exigencias deseadas de no nocividad para el medio ambiente, que le permiten ser aprovechable industrialmente, caracterizado porque, previamente a esta operación de lavado, los desechos son aprovisionados en forma dividida, son mojados hasta conseguir una pulpa acuosa espesa que se deja madurar en caliente para la formación de una pasta por transformación reológica natural de la pulpa, siendo después sometida la pasta así obtenida a la operación de lavado.

2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque la operación de mojado se realiza por mezcla con un líquido añadido en una relación líquido/sólido que no excede de 10/1 en peso.

3. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque la maduración de la pulpa se realiza a una temperatura de 30ºC por lo menos.

4. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque la operación de lavado se realiza utilizando relaciones líquido/sólido superiores a 50/1 en peso.

5. Procedimiento según la reivindicación 1, 2, ó 3, caracterizado porque la operación de mojado se realiza con agua.

6. Procedimiento según la reivindicación 1, 4 ó 5, caracterizado porque la operación de lavado se realiza en agua.

7. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 6, caracterizado porque la operación de lavado se realiza en varias secuencias repetitivas de lavado.

8. Procedimiento según la reivindicación 1, 6 ó 7, caracterizado porque la operación de lavado se realiza con una relación líquido/sólido que no excede de 500/1 en peso del total.

9. Instalación para la aplicación del procedimiento según la reivindicación 1, que comprende una unidad de lavado (2), caracterizada porque dicha unidad de lavado está precedida por una unidad de mojado (1) provista de medios de mezcla (5) y de medios de calentamiento (6).

10. Instalación según la reivindicación 9, caracterizada porque dicha unidad de lavado (2) comprende por lo menos una cubeta de lavado (9) provista en la salida de una válvula de recirculación (11) precedida de un seguidor de salinidad (10).

11. Instalación según la reivindicación 9, caracterizada porque comprende igualmente, montado en la salida de la fracción líquida de dicho separador líquido/sólido (12), un desalinizador (13) que forma un bucle de recirculación.