ES2267262T3 - Articulos opticos protectores y descentrados. - Google Patents
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Abstract
Lente (50, 60) no correctora de baja potencia negativa para montarse en una montura para soportar la lente delante de un ojo, inclinada hacia una cara, en la orientación tal como cuando está puesta, caracterizada porque la lente (50, 60) tiene un eje (OA) óptico que forma un ángulo alejándose de la paralela a la línea (LOS) de visión en una dirección sustancialmente opuesta a la dirección de inclinación hacia la cara para reducir la distorsión prismática.
Description
Artículos ópticos protectores y
descentrados.
Esta invención se refiere a artículos ópticos
protectores, particularmente artículos ópticos protectores o no
correctores con óptica descentrada.
Un serio obstáculo al uso más ubicuo de
artículos ópticos protectores (tales como gafas de sol y gafas
protectoras) es que las lentes protectoras pueden distorsionar la
visión. Se ha pensado que esta distorsión está producida por la
potencia dióptrica o los efectos prismáticos no deseados en la
lente, que ha sido particularmente grave en lentes protectoras que
se diseñan para curvarse alrededor del ojo hasta el lado de la
cabeza ("envoltura") y/o se inclinan hacia dentro hacia el
hueso malar (inclinación pantoscópica). Aunque la envoltura y la
inclinación son agradables estéticamente y pueden proporcionar una
protección física superior del ojo, también pueden hacer que la
línea normal de visión del ojo choque con la superficie de la lente
con un ángulo. Esta relación ha producido distorsión óptica que
distrae al usuario, y presenta un grave problema para personas que
requieren una entrada visual precisa, tal como atletas, pilotos y
cirujanos. Esta distorsión también puede ser problemática cuando se
realizan tareas incluso más comunes.
La técnica anterior está repleta de ejemplos de
esfuerzos para superar la distorsión óptica en los artículos ópticos
protectores. Al principio, tales lentes se fabricaban con
superficies concéntricas que no tenían centro óptico ni línea
central óptica, pero las lentes tenían potencia negativa inherente
(que se consideraba indeseable) y una distorsión prismática excesiva
a lo largo de la línea de visión y periféricamente. Las lentes
posteriores se fabricaron neutras (potencia cero) y centradas con el
centro óptico en el centro geométrico de la abertura de la lente o
cerco de la montura ("eyewire"), pero se encontró que las
lentes neutras inducían un prisma de base externa a lo largo de la
línea de visión, y tenía mala óptica periférica.
La patente de los EE.UU. número 1.741.536 de
Rayton (concedida en 1929 a Bausch & Lomb) describía una gafas
protectoras en las que las superficies frontales y traseras de las
lentes estaban definidas por dos esferas de radios diferentes que
tenían centros desplazados. Un eje óptico a través de los centros de
las esferas estaba separado de, y orientado paralelo a, una línea de
visión. Esta configuración óptica proporcionó una lente de variación
progresiva, en la que el espesor de la lente disminuye gradualmente
desde el centro óptico hacia los bordes. Mantener la línea de visión
paralela al eje óptico ayudó a neutralizar la distorsión que se
produciría en caso contrario envolviendo las lentes lateralmente con
respecto al ojo.
En los años 80, la Foster Grant Company vendió
artículos ópticos Eyeguard protectores de doble lente, que mantenían
una lente esférica de variación progresiva delante de cada ojo tanto
con envoltura como con inclinación pantoscópica. El eje óptico de
cada lente se separó horizontal y verticalmente de, y se mantuvo
paralelo a, la línea de visión normal. Este mismo concepto se
reivindicó de nuevo muchos años después en las patentes de los
EE.UU. números 5.648.832 y 5.689.323, que concedieron a Oakley, Inc.
Se encontró que la relación paralela entre el eje óptico y la línea
de visión normal era parcialmente satisfactoria en minimizar la
distorsión óptica producida por la envoltura y la inclinación
pantoscópica, pero estas lentes tenían aún un rendimiento periférico
no deseado, con efectos prismáticos que produjeron demandas de
vergencia y de acoplamiento.
Las patentes de los EE.UU. números 4.271.538 y
4.964.714 describieron una posición similar de la línea central
óptica en gafas de seguridad, en las que la línea central óptica
estaba desplazada horizontal y verticalmente de, y era paralela a,
una línea de visión normal. Sin embargo, la propia patente '538
reconocía que esta relación deja un desequilibrio prismático entre
los ojos derecho e izquierdo, que imponía una demanda de vergencia
en los ojos. Como los artículos ópticos de Foster Grant y Oakley,
estas lentes también experimentaban un rendimiento periférico no
deseado, con un desequilibrio prismático entre los ojos que produjo
demandas de vergencia y de acoplamiento.
En la corrección de errores refractivos
ordinarios tales como miopía e hipermetropía, el eje óptico de una
lente correctora puede inclinarse ligeramente desde la línea de
visión normal. Se utiliza comúnmente un ligero descentramiento hacia
abajo en lentes que tienen inclinación pantoscópica, para ayudar a
mantener el eje óptico de la lente dirigido a través del centro de
rotación del ojo. En una lente que tiene 5-10 grados
de inclinación pantoscópica, por ejemplo, el eje óptico se desplaza
a menudo aproximadamente 3 mm por debajo de la línea de visión
normal. También puede ser necesario un descentramiento intencionado
de una lente correctora para compensar la desalineación de los ojos
(tal como forias y tropías).
Pueden fabricarse lentes descentradas cortando
un primordio de lente lejos del centro geométrico del primordio de
lente. Sin embargo, la periferia de un primordio de lente moldeado
por inyección a menudo incluye irregularidades ópticas, y esas
irregularidades se incorporan a una lente que se corta del borde del
primordio. Si el descentramiento es grande, las dimensiones de la
lente deben ser pequeñas, de modo que pueda cortarse del primordio
de lente. Alternativamente, puede utilizarse un primordio de lente
más grande, pero esta solución conduce a un uso ineficaz de
primordios de lente grandes (y relativamente más caros). Este
problema es particularmente agudo para lentes fabricadas en grandes
cantidades, en las que un aumento incremental en el tamaño del
primordio de lente puede aumentar significativamente el coste de
fabricación.
La publicación de patente internacional número
WO97/35224 describe un elemento de lente óptica con una zona de
prescripción, adecuada para su uso en artículos ópticos de tipo
envoltura ("wrap-around") o protectores. Los
métodos de diseño para esta zona de prescripción incluyen rotar de
manera temporal una sección de prescripción alrededor de un eje
vertical a través del centro óptico del mismo, y/o descentrar el eje
óptico de la sección de prescripción con respecto al eje geométrico
de la misma, proporcionando una corrección parcial de la superficie
para errores de potencia medios y/o astigmáticos. Para potencias de
prescripción en el intervalo de -6,0 a +6,0 dioptrías con cilindro
("cyl") de 0 a 3, el elemento de lente óptica puede diseñarse
de tal manera que su superficie frontal puede montarse en una
montura de curvatura constante de al menos 5,0 dioptrías,
proporcionando su superficie trasera una buena separación de las
sienes y las pestañas.
Es un objeto de una realización de esta
invención minimizar la distorsión óptica en lentes protectoras y no
correctoras.
Un objeto de una realización alternativa de la
invención es proporcionar un método de fabricación más eficaz para
lentes descentradas.
En consecuencia, un aspecto de la presente
invención proporciona una lente no correctora de baja potencia
negativa, que va a montarse en una montura para soportar la lente
delante de un ojo, inclinada hacia la cara, en una orientación
cuando está puesta, caracterizada porque la lente tiene un eje
óptico que está formando un ángulo alejándose de la paralela a una
línea de visión en un sentido sustancialmente contrario al sentido
de inclinación hacia la cara para reducir la distorsión
prismática.
Ventajosamente, el eje óptico está formando un
ángulo alejándose de la paralela a la línea de visión en un ángulo
que reduce la distorsión prismática a lo largo de la línea de visión
y periféricamente en la lente.
Preferiblemente, el eje óptico está formando un
ángulo alejándose de la paralela a la línea de visión en un ángulo
que reduce la borrosidad astigmática a lo largo de la línea de
visión y periféricamente en la lente.
Convenientemente, el eje óptico está formando un
ángulo alejándose de la paralela a la línea de visión en un ángulo
que reduce el efecto prismático acoplado y la demanda de vergencia
de la mirada periférica lateral, comparado con una lente en la que
el eje óptico y la línea de visión están separadas y son paralelas
entre sí.
Ventajosamente, la lente en la posición cuando
está puesta tiene inclinación pantoscópica con un borde inferior de
la lente más próximo a la cara que un borde superior de la lente, y
el eje óptico se desvía generalmente de manera superior.
Preferiblemente, la inclinación pantoscópica de
la lente es tal que un plano tangente en la línea de visión está
formando un ángulo de 3-20º con el plano vertical,
estando el eje óptico de la lente formando un ángulo alejándose de
la paralela con un ángulo de 5-20º con respecto a la
línea de visión.
Convenientemente, la lente en la posición cuando
está puesta tiene envoltura lateral y el eje óptico se desvía
generalmente de forma nasal.
Ventajosamente, la envoltura de la lente es tal
que un plano tangente en la línea de visión forma un ángulo de
5-30º con el plano vertical, estando el eje óptico
de la lente formando un ángulo alejándose de la paralela con un
ángulo de 10-25º con respecto a la línea de
visión.
Preferiblemente, la lente de baja potencia
negativa tiene más de -0,005 D negativas.
Convenientemente, la lente de baja potencia
negativa tiene más de -0,01 D negativas.
Ventajosamente, el espesor central de la lente
es de 1,0-3,0 mm.
Preferiblemente, el eje óptico se extiende
horizontal y verticalmente alejándose de la línea de visión, la
lente va a montarse con envoltura lateral e inclinación
pantoscópica, y el eje óptico se extiende con un ángulo con respecto
a un centro de curvatura de una superficie anterior de la lente,
generalmente de forma superior y de forma nasal para reducir la
distorsión prismática a lo largo de la línea de visión.
Convenientemente, la lente es una lente esférica
en la que la superficie anterior de la lente se ajusta
sustancialmente a una primera esfera que tiene un primer centro de
curvatura, una superficie posterior de la lente se ajusta
sustancialmente a una segunda esfera que tiene un segundo centro de
curvatura, y el eje óptico se extiende a través del primer y segundo
centros de curvatura y a través de un centro óptico de la lente, en
el que el centro óptico de la lente está desplazado de la línea de
visión para minimizar la distorsión prismática a lo largo de la
línea de visión de la lente.
Ventajosamente, el radio de la primera esfera es
superior al radio de la segunda esfera.
Preferiblemente, la lente es una lente de base
alta.
Convenientemente, la lente es al menos una lente
de base 6.
Ventajosamente, la lente es al menos una lente
de base 8.
Preferiblemente, la lente es al menos una lente
de base 9.
Convenientemente, la lente tiene una potencia
negativa de -0,01 a -0,12.
Ventajosamente, la lente tiene una potencia
negativa de -0,04 a -0,09.
Preferiblemente, la lente es una lente de base 6
con un espesor central de aproximadamente 1,6 mm y una potencia de
aproximadamente -0,045 dioptrías, la orientación cuando está puesta
de la lente incluye envoltura lateral de aproximadamente el 15% y
una inclinación pantoscópica de aproximadamente 12º, y el eje óptico
de la lente está formando un ángulo alejándose de la paralela con
respecto a la línea de visión a aproximadamente
22-23 grados de forma nasal y 18-19
grados de forma superior.
Convenientemente, el eje óptico se extiende a un
ángulo \omega de la paralela a la línea de visión, en el que
sen^{1}
\frac{R_{2}sen}{k}
en el que \delta es la distancia
entre la línea de visión y una línea de ápex, R_{2} es un radio de
curvatura de la superficie posterior de la lente, \theta es el
ángulo entre la línea de visión y el radio de curvatura de la
superficie anterior o posterior de la lente, y k es una separación
de los centros de curvatura de la primera y segunda
esferas.
Ventajosamente, la lente se corta de un
primordio de lente en el que el centro óptico del primordio de lente
no está en el primordio de lente.
Preferiblemente, la lente se corta de un
primordio de lente en el que el centro óptico del primordio de lente
está en el primordio de lente, pero no en la lente que se corta del
primordio de lente.
Convenientemente, la lente se corta de un
primordio de lente en el que el centro óptico del primordio de lente
está en la lente que se corta del primordio de lente.
Otro aspecto de la invención proporciona
artículos ópticos que comprenden lentes no correctoras de baja
potencia negativa izquierda y derecha según lo anterior montadas en
una montura para soportar las lentes delante de respectivos ojos
izquierdo y derecho de un usuario con el centro óptico de la lente
en una relación fija con respecto a la línea de visión del
usuario.
Un aspecto adicional de la presente invención
proporciona un método de fabricación de una lente no correctora,
según lo anterior, que va a montarse en una montura en una
orientación inclinada cuando está puesta, comprendiendo el
método:
proporcionar una lente de baja potencia de un
espesor central y una curvatura base seleccionados; y caracterizado
por cortar la lente a partir de un primordio de lente en una
posición tal que el eje óptico de la lente va a estar desplazado
horizontal y verticalmente de una línea de visión de referencia, y
desviado de forma angular con respecto a la línea de visión de
referencia en un sentido sustancialmente contrario al sentido de
inclinación en un ángulo suficiente para compensar al menos parte de
la distorsión prismática introducida en la lente por la orientación
inclinada cuando está puesta.
Ventajosamente, el método es para la fabricación
de una lente derecha para artículos ópticos corregidos ópticamente
de doble lente montados en una orientación cuando están puestos con
envoltura e inclinación pantoscópica, comprendiendo el método
proporcionar un primordio de lente, teniendo el primordio de lente
un espesor que varía de manera progresiva verticalmente, de manera
simétrica a ambos lados de una línea ecuatorial que se extiende a
través del centro geométrico del primordio de lente, variando además
de manera progresiva horizontalmente el primordio de lente desde un
espesor relativamente mayor en un centro óptico ubicado entre el
centro geométrico del primordio de lente en un borde medio del
primordio hasta un espesor relativamente menor en un borde lateral
del primordio de lente, dividiendo la línea ecuatorial el primordio
de lente en una mitad superior y una mitad inferior, caracterizado
por cortar la lente a partir del primordio de lente de tal manera
que la lente se rota con respecto al centro óptico, sin cambiar
sustancialmente las características geométricas y ópticas de la
lente.
Preferiblemente, el primordio de lente comprende
una superficie interna que se ajusta a una primera esfera que tiene
un primer centro, y una superficie externa que se ajusta a una
segunda esfera que tiene un segundo centro desplazado del primer
centro, y un eje óptico que pasa a través del primer y segundo
centros, un centro óptico del primordio de lente, comprendiendo
además el método las etapas de rotar un perfil de lente alrededor o
con respecto al centro óptico del primordio de lente, de modo que no
cambia la posición del centro óptico en relación con la forma de la
lente, y de tal manera que se conservan las características ópticas
y geométricas de la lente; y cortar la lente a partir del primordio
de lente en la posición del perfil de la lente.
Convenientemente, una línea A a través del
centro geométrico de la lente está formando un ángulo con respecto
al ecuador del primordio de lente que se extiende a través del
centro geométrico y el centro óptico del primordio de lente.
Ventajosamente, la lente es una lente de baja
potencia negativa y el método comprende además montar la lente en
una montura de tal manera que el eje óptico corte la línea de visión
al frente de un usuario en un ángulo que reduce la distorsión
prismática.
Convenientemente, la lente se corta de un
primordio de lente que tiene una línea ecuatorial central definida
por un centro óptico desplazado del centro geométrico del primordio
de lente, comprendiendo el método orientar la línea A de la lente en
un ángulo con respecto a la línea ecuatorial central.
Preferiblemente, el centro óptico de la lente ha
de estar desplazado horizontal y verticalmente de la línea de visión
y la lente se proyecta sobre el primordio de lente con la proyección
de la lente desplazada hacia abajo para elevar el centro óptico
hasta una parte superior de la proyección de la lente, y la
proyección de la lente se hace rotar alrededor del centro óptico de
modo que la línea A de la proyección de la lente está a un ángulo
distinto de cero con respecto a la línea ecuatorial central, sin
cambiar sustancialmente la forma de la lente.
Convenientemente, el primordio de lente
comprende una superficie interna que se ajusta a una primera esfera
que tiene un primer centro, una superficie externa que se ajusta a
una segunda esfera que tiene un segundo centro desplazado del primer
centro, un eje óptico que pasa a través del primer y segundo centros
y un centro óptico del primordio de lente, comprendiendo además el
método las etapas de rotar un perfil de lente alrededor o con
respecto al centro óptico del primordio de lente, de modo que no
cambia la posición del centro óptico en relación con la forma de la
lente, se conservan las características ópticas y geométricas de la
lente y la línea A de la lenta está orientada a un ángulo con
respecto a la línea ecuatorial central; y cortar la lente a partir
del primordio de lente en la posición del perfil de la lente.
Ventajosamente, la línea de visión es una línea
de visión funcional.
Preferiblemente, la línea de visión funcional es
la línea de visión normal.
Los objetos, características y ventajas
anteriores y otros de la invención resultarán más evidentes a partir
de la siguiente descripción detallada de varias realizaciones de la
invención, que continúan con referencia a los dibujos adjuntos.
La figura 1 es una vista esquemática de varios
planos de referencia anatómicos a través del ojo.
La figura 2 es una vista desde arriba
esquemática de la cabeza humana con lentes de alta envoltura
situadas delante del ojo.
La figura 3 es una vista lateral de la cabeza
esquemática mostrada en la figura 2.
La figura 4 es una vista esquemática del sistema
de referencia utilizado para describir las lentes montadas en
monturas ópticas.
La figura 5 es una vista lateral del artículo
óptico colocado en una cabeza humana, con la cabeza en una
orientación erguida con la línea de visión normal dirigida al
frente.
La figura 6 es una vista similar a la figura 5,
que muestra la cabeza inclinada hacia abajo y la posición del ojo
bajada para realizar una tarea específica, tal como carreras de
montaña.
La figura 7 es una vista en sección horizontal
esquemática que ilustra la distorsión óptica inducida por un prisma
de base interna en ambas lentes derecha e izquierda.
La figura 8 es una vista similar a la figura 7,
que ilustra la distorsión óptica inducida por un prisma de base
externa en ambas lentes.
La figura 9 es una vista esquemática que ilustra
el efecto óptico del prisma de base interna delante del ojo derecho
y el prisma de base externa delante del ojo izquierdo.
La figura 10 es una vista en sección vertical a
través de una lente montada con inclinación pantoscópica, que
muestra el problema de la técnica anterior en el que una línea
central óptica estaba orientada paralela a la línea de visión
normal.
La figura 11 es una vista similar a la figura
10, pero que muestra la solución de la presente invención en la que
el eje óptico de una lente de baja potencia se desvía alejándose de
la línea de visión.
La figura 12 es una vista en sección horizontal
a través de lentes de baja potencia, de alta envoltura de la
presente invención, que muestra la desviación horizontal (nasal) del
eje óptico alejándose de la línea de visión para reducir la
distorsión óptica inducida por la envoltura.
La figura 13 es una vista frontal en alzado de
las lentes de la figura 12, montadas en un artículo óptico de doble
lente, que muestra la desviación tanto nasal como superior del eje
óptico alejándose del la línea de visión.
La figura 14 es una vista en perspectiva de una
lente aislada montada con inclinación pantoscópica y envoltura
lateral, que muestra la desviación superonasal del eje óptico
alejándose de la línea de visión con respecto al centro de la esfera
en la que se encuentra la superficie frontal de la lente.
La figura 15 es una vista esquemática que
ilustra las relaciones geométricas horizontales o verticales de una
lente que tiene un eje óptico desviado para reducir de manera óptima
la distorsión óptica en la lente.
La figura 16A es una vista esquemática de un
primordio de lente situado en una esfera, que ilustra la posición a
partir de la que se cortaría el primordio de lente según la presente
invención, y que muestra desplazamientos del primordio de lente
proyectados sobre un plano frontal.
La figura 16B es una vista similar a la figura
16A, pero que muestra la parte superior de la esfera separada.
La figura 17 es una vista bidimensional de la
esfera de la figura 16A.
La figura 18 es una vista frontal en alzado de
un perfil de lente proyectado sobre un primordio de lente, que
ilustra la posición a partir de la que se corta el primordio de
lente para descentrar horizontalmente la lente en la técnica
anterior.
La figura 19 es una vista similar a la figura
18, pero que muestra el perfil de lente desplazado en la mitad
inferior de un primordio de lente para descentrar verticalmente la
lente de la posición mostrada en la figura 18.
Las figuras 20-22 son vistas
frontales en alzado de un aspecto de la presente invención, en las
que la lente se ha rotado desde la posición mostrada en la figura
19, de modo que el centro óptico de la lente puede ajustarse tanto
horizontal como verticalmente, mientras se utiliza más eficazmente
el material de primordio de lente.
La figura 23 es una vista similar a las figuras
20-22, pero que muestra el centro óptico del
primordio de lente por encima de su ecuador.
Las figuras 24 y 25 son vistas similares a las
figuras 20-22, pero que muestran un primordio de
lente en el que el centro óptico no se ubica en el primordio de
lente.
La figura 26 es una vista lateral esquemática
que ilustra cómo se mide la inclinación pantoscópica en una
lente.
La figura 27 es una vista desde arriba
esquemática que ilustra cómo se mide la envoltura lateral en una
lente.
La presente invención se refiere a artículos
ópticos protectores descentrados ópticamente, por ejemplo, artículos
ópticos protectores no correctores que tienen tanto envoltura como
inclinación pantoscópica, pero que proporcionan todavía un
rendimiento visual equilibrado ópticamente, por ejemplo, sobre el
campo de visión de un usuario. El rendimiento óptico equilibrado se
consigue en una lente descentrada en la que el eje óptico de la
lente se inclina alejándose de la línea de visión, tal como una
línea (FLOS) de visión funcional, que incluye la línea (NLOS) de
visión normal al frente.
La explicación de esta invención se facilitará
mediante la comprensión de varios planos de referencia anatómicos
imaginarios en la cabeza y el cuerpo humano, que se ilustran en las
figuras 1-3. Un plano medio (MP en la figura 2) es
un plano único que pasa longitudinalmente a través del centro del
cuerpo desde la parte frontal hasta la trasera y divide la cabeza en
mitades derecha e izquierda. Un plano frontal (FP en la figura 2) es
uno cualquiera de una serie de planos que pasan longitudinalmente a
través del cuerpo de lado a lado, en ángulos rectos con respecto al
plano medio, y que divide el cuerpo en partes frontal y trasera.
Cualquier plano frontal y el plano medio son perpendiculares entre
sí.
El plano de Listing (LP en las figuras
1-3) es un plano frontal particular que se define
además como un plano vertical transversal perpendicular al eje
anteroposterior del ojo, y que contiene el centro de rotación de los
ojos. El plano (LP) de Listing es perpendicular al eje z de fijación
visual (figura 1) que se extiende al frente del ojo en la posición
primaria con la cabeza mirando al frente. El plano de Listing se
encuentra en el plano definido por el eje x horizontal transversal
de rotación y el eje y vertical de rotación. La línea (NLOS) de
visión normal teórica es a lo largo del eje z, a través del centro
CR de rotación del ojo en la posición primaria con el cuerpo y la
cabeza erguidos, perpendicular al plano (LP) de Listing y otros
planos (FP) frontales, y paralela al plano MP medio.
La línea de visión normal es una línea fija que
se proyecta hacia delante desde el ojo a lo largo del eje z mostrado
en la figura 1, y normalmente no se entiende que esa línea de visión
varíe en un individuo dado. Sin embargo, la línea de visión normal
puede variar (tanto horizontal como verticalmente) entre individuos,
debido a variaciones de las morfologías de la cabeza y la cara (tal
como la distancia entre los ojos y la ubicación del nasión y las
orejas) que determinan una orientación cuando está puesto del
artículo óptico. Además, la línea de visión normal puede variar
verticalmente entre el ojo derecho y el izquierdo de un individuo
dado, debido a asimetría facial. Por tanto, la línea de visión
"normal" se determina a menudo en una forma de cabeza, tal como
la forma de cabeza de Alderson, o la forma de cabeza canadiense más
actual y precisa, en la que se ha determinado una posición media
estadísticamente de la línea de visión. Pero la NLOS puede
determinarse también como un caso especial de la línea (FLOS) de
visión funcional, utilizando las técnicas descritas más adelante en
esta memoria descriptiva para hallar una FLOS.
El centro geométrico de una lente (GC en la
figura 4) se define como el centro geométrico de un rectángulo que
circunscribe cada abertura de lente de la montura desde una
perspectiva frontal. La ubicación del centro geométrico puede
situarse fácilmente en la intersección de las diagonales de cada
rectángulo, o la intersección de las bisectrices perpendiculares de
las dimensiones horizontal y vertical, que se denominan
respectivamente como la línea A y la línea B.
El ápex de una lente es una medición que refleja
la posición de la cabeza de la persona que lleva puesta la lente, la
orientación de la lente según está sostenida por la montura, y el
ajuste de la montura en la cabeza del usuario. En el trabajo óptico
previo, se entendía que el ápex era el punto más delantero de la
lente, que era tangente a un plano (VP) vertical (un plano frontal),
tal como se muestra en las figuras 2 y 3, que era perpendicular a la
NLOS teórica. El ápex es el punto de cada lente que entraría en
contacto simultáneamente en primer lugar con el plano VP frontal
vertical según se aproxima el artículo óptico a ese plano vertical,
si el artículo óptico se mantiene en la orientación que tiene en la
cabeza de la persona que mira al frente, tal como se muestra en la
figura 3. Si la lente se inclina extremadamente hacia delante (alta
inclinación pantoscópica), el ápex puede ser superior a la lente en
una continuación imaginaria de la superficie de la lente, o en
lentes inclinadas extremadamente de manera lateral (alta envoltura)
el ápex puede ser nasal a la lente en una continuación imaginaria de
la superficie de la lente.
La línea de visión y el ápex cambiarán a menudo,
dependiendo de la tarea que la persona está realizando, tal como se
ilustra en las figuras 5 y 6. La figura 5 muestra la ubicación de un
ápex (APX) habitual, en el que el plano vertical toca la posición
más delantera de cada una de las lentes derecha e izquierda,
perpendicular a la NLOS. Sin embargo, la figura 6 ilustra un plano
(FA) de ápex funcional, que tiene un ápex (FAPX) funcional en la
intersección del plano FA y el punto más delantero de la lente con
respecto al plano FA. El plano FA es perpendicular a la línea (FLOS)
de visión funcional. La línea de visión funcional es la línea a lo
largo del eje de fijación del ojo cuando el ojo y la cabeza se
dirigen en una posición preferida para realizar una función o tarea
visual particular (por ejemplo, carreras de montaña, voleibol,
cirugía o conducción). En las carreras de montaña, por ejemplo, el
ojo puede rotarse alrededor del eje x (figura 1) de tal manera que
se baje el eje de fijación visual a través del centro de la pupila
en el plano y-z aproximadamente 15 grados por debajo
del eje z.
Además de la rotación hacia abajo de los ojos,
la cabeza también puede inclinarse hacia delante (por ejemplo en
aproximadamente otros 15 grados) tal como se muestra en la figura 6.
La desviación visual hacia abajo total es la suma de la rotación de
los ojos y la inclinación hacia abajo de la cabeza (si la
inclinación de la cabeza y la rotación de los ojos son en la misma
dirección), o aproximadamente 30 grados en total en este ejemplo. El
ápex FAPX funcional es el punto en el que cada lente (o una
extensión imaginaria de la lente) que es tangente al plano FA que es
perpendicular a la línea FLOS de visión funcional, y que toca la
parte más delantera de la lente (o una extensión imaginaria de la
lente) según se lleva el plano hacia la lente mientras se mantiene
perpendicular a la línea FLOS de visión funcional.
Existen varios enfoques para determinar la línea
de visión funcional, y el correspondiente ápex funcional. Puede
observarse una población de personas que realiza una tarea
realizando la tarea, y marcarse cada una de sus líneas de visión
sobre las lentes del artículo óptico que llevan puesto (o tomarse
fotografías de las pupilas a través de las lentes) para llegar a una
norma para la línea de visión funcional. Alternativamente, pueden
llevarse puestos detectores de infrarrojos de la posición de la
pupila por las personas que realizan las tareas, y determinarse a
distancia las posiciones de la pupila. Además, puede realizarse un
análisis de vídeo de la posición de la cabeza y el cuerpo. La línea
de visión funcional puede determinarse para un individuo (si se
están fabricando lentes a medida) o puede determinarse una posición
media de la línea de visión funcional para una población de personas
que realizan la actividad. Las lentes pueden entonces llevarse
puestas por personas que realizan la función para la que se diseña
la lente, y realizarse mejoras de la posición del eje óptico
basándose en el rendimiento visual y la comodidad del usuario.
Tal como se utiliza en esta memoria descriptiva,
la "línea de visión" incluye casos específicos que son la línea
de visión normal y la línea de visión funcional. Una línea de visión
funcional también puede ser la línea de visión normal, cuando las
demandas visuales de una función están en la posición hacia el
frente. Una dirección "nasal" es generalmente hacia la nariz, y
una dirección "temporal" es generalmente hacia la sien. Una
dirección "superior" es generalmente hacia arriba y una
dirección "inferior" es generalmente hacia abajo.
Una lente produce un desplazamiento lineal, o
escorzo, de una imagen si la imagen se ve a lo largo de una
dirección de la mirada que no es a lo largo del eje óptico de la
lente ni a lo largo de la normal a la superficie de la lente. Una
lente también produce un desplazamiento angular, o desviación
prismática, si la imagen se ve a lo largo de una dirección de la
mirada paralela al eje óptico pero desplazada de él; esto define una
lente descentrada. Asimismo, la desviación prismática puede
inducirse si la dirección de la mirada no es paralela al eje óptico,
independientemente de dónde se corta en la lente la dirección de la
mirada con la superficie. Cuando la dirección de la mirada no
coincide con el eje óptico de una lente, la lente producirá
normalmente una desviación total, que es una combinación de escorzo
y desviación prismática.
Convencionalmente, se mide la cantidad de
desviación prismática en dioptrías prismáticas (pd) y se calcula
utilizando la regla de Prentice:
Prisma (pd) =
\frac{\delta}{f} = \delta
P
en la que P es la potencia de la
lente medida en dioptrías (D), f es la longitud focal de la lente en
metros y \delta es el descentramiento en centímetros, en el que el
descentramiento se refiere a la dirección y magnitud en que se mueve
el centro óptico en relación con la línea de visión. El
descentramiento puede ser horizontal, vertical u oblicuo, pero
generalmente se evalúa en cuanto a desviaciones horizontales y
verticales. Un descentramiento horizontal de una lente no neutra con
respecto a un ojo produce generalmente una desviación prismática
horizontal. Un descentramiento nasal de una lente de potencia
positiva produce una desviación prismática que se denomina prisma de
"base interna". De manera similar, un descentramiento temporal
de una lente de potencia positiva produce una desviación prismática
que se denomina prisma de "base externa". Los descentramientos
nasales y temporales de una lente de potencia negativa producen
prismas de base externa y base interna,
respectivamente.
Para compensar un prisma horizontal en el
artículo óptico, los ojos deben rotar horizontalmente en ángulos
aproximadamente iguales a las desviaciones prismáticas. Si las
desviaciones prismáticas para ambos ojos tienen la misma magnitud y
dirección, la NLOS se desvía, pero los ojos se mueven en una
denominada alineación "acoplada". Si las desviaciones
prismáticas difieren en magnitud o dirección, se requiere un
movimiento relativo de un ojo u ojos hacia (convergencia) o
alejándose entre sí (divergencia) para evitar diplopía (visión
doble). Por tanto, las diferencias en la desviación prismática dan
lugar a una demanda disyuntiva o de vergencia que se cuantifica como
la desviación prismática neta obtenida combinando las desviaciones
prismáticas individuales. La demanda de vergencia puede requerir o
bien una convergencia o bien una divergencia de los ojos, pero se
denomina como demanda de vergencia en cualquier caso.
Particularmente, para actividades exigentes visualmente, tales como
actividades atléticas, las demandas de acoplamiento y vergencia
deben mantenerse pequeñas con el fin de permitir una percepción
espacial y momento de anticipación precisos, y para evitar la fatiga
del ojo. Sin embargo, incluso los usuarios ocasionales del artículo
óptico están más cómodos si se disminuyen las demandas de
acoplamiento y vergencia.
La vergencia que resulta de las desviaciones
prismáticas para ambos ojos depende de la dirección y la magnitud de
las desviaciones prismáticas. Por ejemplo, el artículo óptico
mostrado en la figura 7 tiene una lente 40 derecha y una lente 42
izquierda. Las lentes 40, 42 son lentes de potencia negativa que
tienen la misma potencia o longitud focal. Cada lente tiene un
centro OC óptico en un eje OA óptico que coincide con una línea a
través de los centros de curvatura de la superficie A anterior y una
superficie P posterior de cada lente. El centro óptico de cada lente
se desplaza de manera temporal desde la línea LOS de visión
(descentramiento temporal), que induce un prisma de base interna
(BI) para cada ojo. El prisma de base interna hace que rayos R
luminosos procedentes de un objeto alejado frontal parezcan divergir
de modo que el objeto parece más alejado de lo que está realmente.
La figura 8 muestra una situación similar en la que el centro OC
óptico de cada lente está descentrado de forma nasal, lo que induce
un prisma de base externa para cada ojo, haciendo que un objeto
parezca más próximo de lo que está realmente. La investigación
demuestra que los atletas son generalmente más sensibles a y pueden
tolerar menos error en el prisma inducido horizontal y vertical que
las personas que no son atletas.
La figura 9 ilustra una situación en la que la
lente derecha induce un prisma de base interna, mientras que la
lente izquierda induce un prisma de base externa. Los rayos R
luminosos procedentes de un objeto que está al frente parecen estar
en su lugar desplazados a la derecha del campo de visión, lo que
hace que los ojos se desvíen hacia la derecha. Si la cantidad de
prisma inducido para cada ojo es la misma, los ojos se moverán
juntos en una rotación "acoplada" hacia la derecha. Si la
cantidad de prisma para cada ojo no es igual, entonces se impone una
demanda de vergencia adicional en los ojos, en la que debe haber un
movimiento relativo de uno o ambos ojos hacia (convergencia) o
alejándose (divergencia) entre sí. Tal vergencia es a menudo
incompleta, lo que puede dar como resultado diplopía o mala
percepción. Incluso si la vergencia es completa, induce tensión
oculomotora que es incómoda para el usuario.
Los efectos de prisma vertical se dividen
generalmente en prisma de base superior (BU) y de base inferior
(BD). Los mismos problemas tratados con respecto al prisma BO y BI
se aplican al prisma vertical, pero son normalmente incluso peor
tolerados por el usuario.
La cantidad de prisma vertical puede variar a lo
largo de la lente, y el desequilibrio puede convertirse en más que
un problema periféricamente, donde un ojo está mirando a través de
una parte nasal de una lente mientras que el otro ojo está mirando a
través de una parte temporal de la lente. La cantidad de prisma
vertical también puede variar a lo largo de la lente de manera
similar a cuando el ojo está mirando a través de una parte superior
o inferior de la lente. Esta variación puede crear imprecisiones en
la percepción visual a través del campo de visión que son difíciles
de compensar, y son problemáticas en actividades recreativas o
deportivas que demandan una entrada visual precisa.
Por convención, la curvatura de la superficie
anterior de una lente se denomina la curvatura base y se define como
530/R, en la que R es el radio de curvatura de esa superficie en
milímetros. Una línea a través de los centros de curvatura C_{1}
(de la superficie anterior) y C_{2} (de la superficie posterior)
define un eje OA óptico que corta la lente (o una extensión
imaginaria de la lente) en un centro OC óptico. La lente (o su
extensión imaginaria) tiene un espesor CT a lo largo del eje OA
óptico y varía progresivamente de manera simétrica desde o hacia el
centro OC óptico. El radio R_{2} de curvatura de la superficie
posterior se selecciona en combinación con el espesor CT central y
el radio R_{1} de curvatura base para proporcionar una potencia de
la lente predeterminada. El radio R_{2} para una potencia P de la
lente seleccionada se calcula fácilmente utilizando la fórmula
habitual para la potencia de una lente:
P = (n - 1)
\left[\frac{1}{R_{1}} - \frac{1}{R_{2}} + \frac{(n - 1)
CT}{nR_{1}R_{2}}\right]
en la que n es el índice de
refracción del material de la
lente.
En las lentes de baja potencia de la presente
invención, el radio de la superficie interna es menor que el radio
de la superficie externa de la lente, y el lente tiene forma de
menisco. Según disminuye R_{2} con R_{1} constante, la lente
tiene más potencia negativa. Cuando R_{2} = R_{1} - CT, las
superficies frontal y trasera de las lentes se vuelven concéntricas,
a una potencia que está determinada por la curvatura base y el
espesor central de la lente. Por ejemplo, en una lente de base 6 o
de base 9, las superficies frontal y trasera de la lente se vuelven
concéntricas a las siguientes potencias, para lentes de estos
espesores centrales:
| Curva base | Espesor central (mm) | Potencia (dioptrías) |
| Base 9 | 1,5 | -0,16 |
| 2,0 | -0,22 | |
| 2,5 | -0,28 | |
| Base 6 | 1,5 | -0,07 |
| 2,0 | -0,10 | |
| 2,5 | -0,13 |
Según continúa disminuyendo el radio (R_{2})
interno, la lente se vuelve progresivamente más negativa y la
superficie posterior se vuelve más cóncava. Para las lentes de baja
potencia negativa de la presente invención, CT es la parte más
gruesa de la lente. Para lentes de potencia negativa superior, CT
será o bien el mismo espesor que en el resto de la lente (R_{2} =
R_{1} - CT), o bien CT puede ser la parte más delgada de la lente
(R_{2} < R_{1} - CT).
Las lentes de base alta utilizadas en los
artículos ópticos actuales producen sus propios efectos ópticos no
deseados, porque la curvatura de la lente puede inducir un prisma,
con demandas de acoplamiento y vergencia, así como borrosidad
astigmática. Tales lentes sumamente curvadas se distorsionan además
ópticamente por la alta envoltura e inclinación pantoscópica
utilizadas en los artículos ópticos actuales, que inducen prisma por
la inclinación que varía a través de la lente. La presente invención
minimiza tal distorsión introduciendo potencia negativa en la lente,
y rotando el eje óptico, por ejemplo con respecto al centro C_{1}
de curvatura (de la superficie anterior de la lente) para desviar el
eje óptico alejándose de la línea de visión. El eje óptico se desvía
en un sentido generalmente contrario a la pendiente de la lente
hacia la cara.
La lente también podría rotarse alrededor del
centro C_{2} de curvatura (de la superficie posterior de la
lente), pero esto desplazaría la posición del ápex para cualquier
lente distinta a una lente concéntrica, y es un método menos eficaz
de obtención de los objetivos establecidos. La lente se rota de
manera ideal alrededor de C_{1}, pero puede rotarse alrededor de
un punto a lo largo del eje óptico, por ejemplo en C_{2}, o
ligeramente alejado del eje óptico, de tal manera que el ángulo de
rotación esté en un margen de 5 grados con respecto a la posición
óptima para la potencia y la curvatura base dadas, preferiblemente
en un margen de 1 grado. Sin embargo, el eje óptico desviado pasa a
través de los centros C_{1} y C_{2} en diseños esféricos, pero
en diseños asféricos y otros puede pasar entre C_{1} y C_{2}, o
próximo a uno de C_{1} y C_{2} (por ejemplo, dentro de una
distancia suficiente para reducir las imprecisiones ópticas según la
presente invención utilizando un eje desviado).
La línea de visión desviada de la presente
invención contrasta con los esfuerzos inadecuados de la técnica
anterior para solucionar este problema, mostrado en la figura 10,
que es una vista en sección vertical a través de una lente 50 neutra
(de potencia cero) montada con inclinación pantoscópica delante de
un ojo que tiene un centro CR de rotación. La inclinación
panstoscópica mueve el borde 54 inferior de la lente hacia la cara,
lo que induce un prisma de base inferior en la lente. La técnica
anterior intentó tratar este problema desplazando el eje (OA) óptico
de la lente hasta una posición separada de y paralela a la LOS
(figura 10). Esto sí que ayudó a minimizar la distorsión prismática
a lo largo de la LOS, pero fue inadecuado para mejorar el
rendimiento óptico periférico.
La presente invención solucionó este problema
(tal como se muestra en la figura 11) abandonando la relación
paralela, y en su lugar rotando el OA en una dirección vertical
alrededor de uno de los centros de curvatura (tal como C_{1}) a
través de un ángulo \omega_{v} en una dirección 56 superior
alejándose de la LOS (que por conveniencia en el dibujo se muestra
como la NLOS, aunque puede ser cualquier FLOS). La dirección 56 se
selecciona para estar alejada del borde 54 que está inclinado hacia
la cara. La magnitud del ángulo \omega_{v} en el que se produce
el prisma mínimo puede variar dependiendo de las propiedades de la
lente y su posición con respecto a la LOS, pero incluso una rotación
mínima del OA en la dirección 56 comenzará a neutralizar el prisma
inducido por la inclinación pantoscópica. Las ecuaciones para
determinar un ángulo óptimo para una distorsión absoluta mínima se
proporcionan más adelante en esta memoria descriptiva.
La invención también incluye artículos ópticos y
métodos para reducir el prisma por la inclinación que se induce por
la envoltura lateral de las lentes, tal como se ilustra en la figura
12, que es una sección horizontal a través de un par de lentes 50,
60. La lente 50 tiene un borde 52 nasal y un borde 58 temporal, y la
lente tiene envoltura lateral en su borde 58 temporal. La lente 60
tiene un borde 62 nasal y un borde 68 temporal, y la lente tiene
envoltura lateral en su borde 68 temporal. En lugar de orientar el
OA de cada lente paralelo a la LOS (que de nuevo por conveniencia se
muestra para la NLOS), el OA se rota alejándose de la LOS a través
de un ángulo \omega_{h} en un sentido nasal generalmente
contrario al sentido de la envoltura lateral. El ángulo
\omega_{h} óptimo específico en el que se minimiza la distorsión
prismática y otra óptica depende de varios factores, y se ilustrará
en ejemplos específicos. Sin embargo, la desviación del OA
alejándose de la LOS en la dirección nasal empieza a minimizar
progresivamente el prisma inducido por la envoltura lateral.
La figura 13 ilustra un artículo 70 óptico de
doble lente en el que las lentes se montan tanto con envoltura
lateral como con inclinación pantoscópica. La figura 13 también
ilustra OC_{R1} y OC_{L1}, que son las posiciones de los centros
ópticos de las lentes 50, 60 derecha e izquierda (respectivamente)
de algún artículo óptico de la técnica anterior en el que el OA se
mantiene paralelo a la línea (NLOS) de visión normal. Los centros
OC_{R2} y OC_{L2} son las posiciones de los centros ópticos de
las lentes derecha e izquierda (respectivamente) tras la rotación de
gran ángulo de manera nasal y superior para minimizar la distorsión
óptica inducida por la envoltura lateral y la inclinación
pantoscópica.
La figura 14 ilustra además la desviación
superonasal del OA representando la lente 60 izquierda del artículo
70 óptico mostrado en la figura 13, aislada de la montura, pero
manteniendo la inclinación pantoscópica y la envoltura lateral con
las que se montó la lente en la montura. La lente 60 tiene
superficies frontal y trasera que se ajustan sustancialmente a las
superficies de una esfera (por ejemplo, medido mediante un torímetro
para determinar la esfericidad de una lente tal como se entiende en
la técnica de las lentes oftálmicas). La superficie frontal de la
lente se ajusta sustancialmente a una primera esfera que tiene un
centro C_{1}, mientras que la superficie trasera de la lente se
ajusta sustancialmente a una segunda esfera que tiene un centro
C_{2}. La NLOS teórica se ilustra a través del centro de la lente,
de tal manera que la NLOS se extiende además a través del centro CR
de rotación teórico del ojo.
La ubicación de la técnica anterior del centro
OC_{L1} óptico de la figura 13 también se ilustra en la figura 14,
en la que el OC se separa horizontal (\delta_{h}) y
verticalmente (\delta_{v}) de la NLOS de modo que el OA_{1} se
extiende a través de C_{1} y C_{2a} paralelo a la NLOS. La
presente invención es una desviación significativa de esa
disposición, porque el OC_{L1} se mueve a través de un ángulo
\omega_{h} en el plano X-Y (o tiene una
componente \omega_{h}) para compensar la distorsión óptica
inducida por la envoltura lateral. El OC_{L1} también se mueve a
través de un ángulo \omega_{v} en la dirección del eje Z (o
tiene una componente \omega_{v}) de modo que el OC_{L1} asume
la nueva posición OC_{L2} para compensar la distorsión óptica
inducida por la inclinación pantoscópica. En su nueva posición, el
OC_{L2} está en un eje OA_{2} óptico que se extiende a través
del centro C_{1} de la primera esfera y el nuevo centro C_{2b}
de la segunda esfera (en el que C_{2b} se ha rotado a través de
ángulos \omega_{h} y \omega_{v} opuestos desde su posición
original C_{2a} en el eje X). En esta realización particular, el
OA_{2} corta la NLOS a un ángulo \omega_{} (el ángulo
resultante de las componentes \omega_{h} y \omega_{v}) que
se describe en mayor detalle en una sección posterior de esta
memoria descriptiva. Sin embargo, el último efecto es que el eje
óptico en este ejemplo se mueve alejándose de la lente, con un
ángulo respecto a la NLOS (u otra FLOS) para compensar la distorsión
óptica inducida por la envoltura e inclinación de la lente.
Algunos de los factores que entran en un ángulo
\omega óptimo se ilustran con relación a la figura 15, que puede
verse o bien como una sección transversal horizontal de una lente
izquierda o bien una sección transversal vertical de una lente
izquierda o derecha. Una vista en sección transversal horizontal de
una lente derecha sería la imagen especular de la figura 15. La
lente 100 tiene una superficie 102 anterior que se ajusta
sustancialmente a una primera esfera que tiene un centro C_{1}, y
una superficie 104 posterior que se ajusta sustancialmente a una
segunda esfera que tiene un centro C_{2}, en el que la superficie
104 se desplaza a lo largo del eje óptico desde la superficie 102 en
una distancia que corresponde al espesor (CT) central de la lente.
El CT será la parte más gruesa de la lente en una lente de baja
potencia negativa y la parte más delgada de la lente a potencias
negativas superiores. El OA se dispone con respecto a la LOS del
usuario, por ejemplo una línea FLOS de visión funcional, de modo que
el eje OA óptico se inclina en un ángulo \omega con respecto a la
FLOS. El ángulo \omega se elige de manera óptima de modo que se
minimice la desviación prismática total de la lente cuando el
usuario mira a lo largo de la FLOS. Este ángulo \omega óptimo
puede hallarse, por ejemplo, mediante la relación
\omega =
sen^{-1} \left(\frac{\delta _{2} - R_{2}sen
\theta}{k}\right)
en la que \delta_{2} es la
distancia entre la FLOS y la línea (LA) del ápex, R_{2} es el
radio de curvatura de la superficie posterior de la lente, \theta
es el ángulo entre la FLOS y el radio de curvatura de las
superficies o bien anterior (\theta_{1}) o bien posterior
(\theta_{4}) de la lente, y k es la separación de los centros de
curvatura de las superficies anterior y posterior de la
lente.
Esta ecuación puede entenderse mejor mediante un
análisis de la siguiente relación óptica en la lente ideal de la
realización preferida mostrada en la figura 15. la FLOS se desplaza
una distancia \delta_{2} desde una línea AL del ápex paralela a
la FLOS, en la que AL se extiende a través del centro C_{1} de
curvatura y el ápex de la lente. La FLOS se extiende a través de la
superficie 104 posterior de la lente 100 en un punto P_{2}, que
está en una línea p a través del centro C_{1} de curvatura y a un
ángulo \omega + \alpha desde el eje OA óptico, en el que
\alpha =
sen^{-1} \left(\frac{\delta
_{2}}{p}\right),
\vskip1.000000\baselineskip
p = \upbar{C} _{1} \ \upbar{P}
_{2} = (R_{2}{}^{2} + k^{2} - 2R_{2}k \ cos(\omega + \theta
_{4}))^{1/2},
\vskip1.000000\baselineskip
\theta _{4} =
sen_{-1} \left(\frac{\delta _{2} - ksen
\omega}{R_{2}}\right),
y
\vskip1.000000\baselineskip
k = \upbar{C}
_{1} \ \upbar{C} _{2} = R_{2} + CT -
R_{1}.
La inclinación pantoscópica puede definirse como
el ángulo entre el plano del ápex (mostrado previamente en la figura
5) y la tangente a la superficie de la lente en la intersección de
la superficie de la lente y la FLOS. En la figura 15, si la FLOS
coincide con la NLOS, entonces los planos tangentes en P_{1} y
P_{2} son paralelos y el ángulo de inclinación pantoscópica viene
dado por o bien
tan^{-1}(\delta_{1v}/R_{1}) o
bien
tan^{-1}(\delta_{2v}/R_{2})
en las que \delta_{1v} y
\delta_{2v} representan la separación vertical de la FLOS y la
línea (AL) del ápex con respecto a las superficies anterior y
posterior, respectivamente. Si la figura 15 representa una sección
transversal horizontal de la lente, y la FLOS coincide con la NLOS,
entonces el ángulo de envoltura lateral se define de manera similar
y viene dado
por
tan^{-1}(\delta_{1h}/R_{1}) o
tan^{-1}(\delta_{2h}/R_{2})
en las que \delta_{1h} y
\delta_{2h} representan la separación horizontal de la FLOS y la
línea (AL) del ápex con respecto a las superficies anterior y
posterior,
respectivamente.
Dotando a la lente 100 de baja potencia, y
descentrando e inclinando sustancialmente la lente con respecto a la
FLOS, puede obtenerse un rendimiento óptico superior. La lente de
baja potencia reduce la variación progresiva de la lente, en
comparación con una lente de potencia cero, y esta variación
progresiva reducida reduce a su vez la distorsión óptica inducida a
lo largo del campo de visión al cambiar la relación de las
superficies de una lente con mayor variación progresiva. El aumento
de la potencia negativa también puede estar acompañado por un
aumento en el ángulo \omega, y un aumento en el ángulo \omega
puede estar acompañado por una disminución en la curva base de la
lente, para mantener un rendimiento óptimo de la lente. El efecto de
algunas de estas variables interrelacionadas se ilustra en los
siguientes ejemplos.
Se fabricó una lente de base 6 que tenía las
siguientes características ópticas, en la que los parámetros son los
mostrados en la figura 15:
R_{1} = 87,17 mm
R_{2} = 86,00 mm
CT = 1,60 mm
P = -0,045 D
Inclinación pantoscópica aproximadamente 12,5
grados
Envoltura aproximadamente 15 grados
| Horizontal | Vertical | |
| \delta | 23,35 mm | 19,05 mm |
| \omega | 22,60 grados | 18,00 grados |
Tanto \delta como \omega están desplazados
en la dirección nasal horizontalmente y en la dirección superior
verticalmente. Se compararon el prisma y el astigmatismo calculados
para esta lente a lo largo de la NLOS y a 45 grados los ángulos de
mirada temporal y nasal con respecto a la NLOS con el prisma y el
astigmatismo que se predijeron para una lente similar de base 6, de
potencia -0,045 que tenía el centro óptico en el ápex de la lente
(tal como en la figura 10 en la que el OA se extiende a través del
APX), y una lente de potencia cero (neutra) de base 6 con el OC en
el ápex. Esas desviaciones prismáticas tal como se describieron
anteriormente dan las demandas de acoplamiento y vergencia.
\vskip1.000000\baselineskip
| Descripción de la lente | Ángulo de visión | Prisma calculado | Astigmatismo calculado |
| Potencia cero | NLOS | 0,010 BI | 0,002 D |
| OC @ Ápex | nasal a 45º | 0,820 BO | 0,111 D |
| (OA paralelo a NLOS) | temporal a 45º | 0,546 BI | 0,025 D |
| \omega = 0° | Demanda de vergencia a 45° es de 0,274 BO | ||
| Demanda de acoplamiento a 45° es de 0,546 pd | |||
| P = -0,045 D | NLOS | 0,113 BO | 0,006 D |
| OC @ Ápex | nasal a 45º | 0,771 BO | 0,136 D |
| (OA paralelo a NLOS) | temporal a 45º | 0,339 BI | 0,019 D |
| \omega = 0° | Demanda de vergencia a 45° es de 0,432 BO | ||
| Demanda de acoplamiento a 45° es de 0,339 pd | |||
| P = -0,045 D | NLOS | 0,000 | 0,003 D |
| OC rotado no paralelo | nasal a 45º | 0,576 BO | 0,099 D |
| a NLOS | temporal a 45º | 0,400 BI | 0,024 D |
| \omega = 22,6° | Demanda de vergencia a 45° es de 0,176 BO | ||
| Demanda de acoplamiento a 45° es de 0,400 pd |
Estos resultados muestran que una lente de baja
potencia con un eje óptico rotado, según la presente invención,
puede eliminar sustancialmente el prisma a lo largo de la NLOS
(desde 0,001 pd en la lente de potencia cero no rotada hasta 0,000
pd en la lente de baja potencia rotada), y reducir sustancialmente
la demanda de vergencia periféricamente a 45º (desde 0,274 hasta
0,176 pd de BO), y también reducir sustancialmente la demanda de
acoplamiento periféricamente a 45º (desde 0,546 hasta 0,400 pd).
Se fabricó una lente de base 9 que tenía las
siguientes características ópticas, en la que los parámetros son los
mostrados en la figura 15:
R_{1} = 58,9 mm
R_{2} = 57,9 mm
CT = 1,5 mm
P = -0,075 D
Inclinación pantoscópica aproximadamente 10
grados
Envoltura aproximadamente 18 grados
| Horizontal | Vertical | |
| \delta | 18,5 mm | 10,0 mm |
| \omega | 16° | 8,5° |
Los parámetros de las características ópticas
del artículo óptico que incorpora una lente derecha y una izquierda
usando esta orientación de la lente se basan en cálculos y
mediciones que se recogen en la tabla 3. Los parámetros de las
características también están expuestos para comparar un artículo
óptico que tiene tanto lentes neutras como de baja potencia con ejes
ópticos a través del ápex y paralelos a (y nasalmente separados 18,5
mm de) la NLOS. Los procedimientos para trazar rayos ópticos exactos
para confirmar estos cálculos se conocen bien y se describen en,
por ejemplo, Warren Smith, Modern Optical Engineering (1966).
Se calcula la demanda de vergencia del artículo
óptico a partir de las desviaciones prismáticas en los ángulos de
vista nasal y temporal. En un artículo óptico tal como cuando está
puesto, si el ojo derecho está mirando con un ángulo de 45º de
manera nasal con respecto a la NLOS, entonces el ojo izquierdo está
mirando a aproximadamente 45º de manera temporal. Estas desviaciones
prismáticas tal como se describieron previamente dan las demandas de
vergencia y acoplamiento.
\vskip1.000000\baselineskip
| Descripción de la lente | Ángulo de visión | Prisma calculado | Astigmatismo calculado |
| Potencia cero | NLOS | 0,006 BI | 0,007 D |
| OC @ Ápex | nasal a 45º | 1,370 BO | 0,234 D |
| \delta= 18,5 mm | temporal a 45º | 0,953 BI | 0,046 D |
| \omega = 0° | Demanda de vergencia a 45° es de 0,417 BO | ||
| Demanda de acoplamiento a 45° es de 0,953 pd | |||
| P = -0,075 D | NLOS | 0,152 BO | 0,014 D |
| OC @ Ápex | nasal a 45º | 0,887 BO | 0,174 D |
| \delta = 18,5 mm | temporal a 45º | 0,420 BI | 0,019 D |
| \omega = 0° | Demanda de vergencia a 45° es de 0,467 BO | ||
| Demanda de acoplamiento a 45° es de 0,420 pd | |||
| P = -0,075 D | NLOS | 0,000 | 0,005 D |
| OC rotado | nasal a 45º | 0,685 BO | 0,129 D |
| \delta = 18,5 mm | temporal a 45º | 0,502 BI | 0,026 D |
| \omega_{h} = 16° | Demanda de vergencia a 45° es de 0,184 BO | ||
| Demanda de acoplamiento a 45° es de 0,502 pd |
\newpage
La tabla 3 muestra que los artículos ópticos
convencionales (neutros descentrados, P = 0, \omega = 0) muestran
pequeñas cantidades de desviación prismática a lo largo de la NLOS;
para el artículo óptico de base 9 de la tabla 3, la desviación
prismática a lo largo de la NLOS es de aproximadamente 0,006 BI. Sin
embargo, anteriormente no se ha apreciado que esas lentes neutras
producen grandes desviaciones prismáticas en las partes periféricas
de las lentes. Cuando se mira a través de esas lentes con 45º de
manera nasal y 45º de manera temporal con respecto a la NLOS, las
desviaciones prismáticas en las lentes individuales son grandes
(aproximadamente de 1,37 pd BO y 0,95 pd BI, respectivamente) y
producen una gran demanda de vergencia de 0,417 BO.
Los artículos ópticos negativos descentrados
producen desviaciones prismáticas incluso cuando la NLOS es paralela
a la línea central óptica. Los artículos ópticos negativos
descentrados (P = -0,075 D, \delta = 18,5 mm, \omega = 0º)
muestran una desviación prismática de aproximadamente 0,15 BO a lo
largo de la NLOS. Cuando se mira con ángulos de 45º de manera nasal
y 45º de manera temporal con respecto a la NLOS, las desviaciones
prismáticas son aproximadamente 0,89 BO y 0,42 BI, respectivamente.
Las magnitudes de las desviaciones prismáticas en los ángulos nasal
y temporal extremos son menores que las de los artículos ópticos
neutros y la demanda de vergencia es mayor, pero no tan
significativamente. El artículo óptico negativo descentrado es
particularmente muy adecuado para aplicaciones que requieren visión
monocular con bajos niveles de desviación prismática con respecto a
los ángulos de mirada alejándose de la NLOS.
Combinando una rotación nasal del OA (\omega =
16º) con un descentramiento nasal de \delta = 18,5 mm del eje OA
óptico, el artículo óptico negativo descentrado, rotado no muestra
desviación prismática a lo largo de la NLOS. Cuando se mira con
ángulos de 45º de manera nasal y de manera temporal desde la NLOS,
las desviaciones prismáticas son aproximadamente 0,69 BO y 0,50 BI.
Estas desviaciones prismáticas son menores que las de otros
artículos ópticos y producen una demanda de vergencia
significativamente menor de 0,18 BO, y una demanda de acoplamiento
de 0,50 pd.
La tabla 3 también contiene valores calculados
de astigmatismo. Los valores de astigmatismo de menos de 0,12 D se
consideran generalmente aceptables. Por ejemplo, las gafas de sol
ANSI normales (ANSI Z80.3) permiten 0,12 D de astigmatismo a lo
largo de la NLOS en artículos ópticos sin prescripción médica. La
tabla 3 ilustra que el artículo óptico de OA rotado, de baja
potencia negativa de la presente invención también tiene menos
borrosidad astigmática que artículos ópticos neutros descentrados
inclinados o artículos ópticos negativos descentrados
inclinados.
Con fines de comparación, el artículo óptico de
baja potencia negativa, descentrado, rotado se compara con una lente
en la que P = 0, pero para la que la curvatura base y \delta
varían tal como se muestra. Para una cantidad y dirección de
rotación igual, para una curvatura base y descentramiento dados, en
la que un artículo óptico negativo, descentrado, rotado muestra
prisma cero a lo largo de la LOS, el artículo óptico descentrado
rotado de potencia cero tendría los siguientes valores prismáticos a
lo largo de la LOS:
Base 6: 0,28 de base interna; \delta_{h} =
23,35 mm
Base 7: 0,285 de base interna; \delta_{h} =
23,35 mm
Base 8: 0,252 de base interna; \delta_{h} =
18,5 mm
Base 9: 0,291 de base interna; \delta_{h} =
18,5 mm
Cuando se colocan en el artículo óptico, estas
lentes requerirían entre 0,5 y 0,58 pd de divergencia cuando el
usuario mira un objeto distante a lo largo de la LOS. Esta cantidad
y dirección de distorsión prismática es potencialmente muy molesta
para la mayoría de los usuarios. Las lentes no rotadas, descentradas
neutras producen prisma muy bajo a lo largo de la LOS, mientras que
lentes no rotadas, descentradas de baja potencia negativa producen
prisma de base externa a lo largo de la LOS. Las lentes de OA
rotado, descentradas de la presente invención, pueden reducir el
prisma a lo largo de la FLOS (incluyendo la NLOS) hasta cero
sustancialmente (por ejemplo menos de 0,1 pd o 0,05 pd), e incluso
eliminar el prisma a lo largo de la FLOS hasta cero.
Este esquema general para diseñar una lente con
un OA rotado (desviado angularmente) se expone en este ejemplo, con
referencia particular a las figuras 14 y 15, en las que la AL es la
línea de ápex que se extiende desde C_{1} a través del ápex de la
lente. La lente 100 puede disponerse en primer lugar de forma que la
LOS (tal como una FLOS, o particularmente una NLOS) esté paralela al
eje OA óptico, y desplazada horizontalmente por \delta_{h} y
verticalmente \delta_{v}. Entonces se rota el OA de manera
general horizontalmente con un ángulo \omega_{h} en una
dirección sustancialmente nasal, y de manera general verticalmente
con un ángulo \omega_{v} en una dirección sustancialmente
superior (para lentes con envoltura lateral e inclinación
pantoscópica) de forma que el eje OA óptico está inclinado
alejándose de la LOS. Tales rotaciones del OA pueden conseguirse
moviendo el perfil de una lente (o un primordio de lente) en una
esfera tal como se describe en la figura 16A. Aunque los ángulos de
rotación del OA se dan en componentes horizontal y vertical por
conveniencia, la desviación también puede producirse en una sola
dirección superonasal sin dibujar las componentes horizontal y
vertical del desplazamiento.
La figura 15 describe una lente representativa
con un eje OA óptico que corta las superficies 102, 104 anterior y
posterior de una lente. Sin embargo, en lentes para artículos
ópticos según la invención, el OA de la lente no pasa necesariamente
ni a través del primordio de lente del que se ha cortado la lente,
ni de la lente tal como se corta para la inserción en la montura.
Las descentraciones e inclinaciones sustanciales de la lente desde
la NLOS todavía se miden a partir del eje óptico. Aunque el centro
óptico no está en la lente cortada ni en el primordio de lente, el
centro óptico se localiza fácilmente extendiendo la curvatura de la
superficie anterior de la lente hasta que corta al eje óptico.
Las realizaciones representativas de la
invención descrita anteriormente pertenecen a artículos ópticos de
base 6 y base 9, pero la invención no se limita a estas curvaturas
base. Generalmente, una lente se selecciona para un artículo óptico
basándose en una ubicación del ápex y una curvatura base de la
lente. La ubicación del ápex y la curvatura base se determinan
normalmente por la montura y pueden seleccionarse por la apariencia
o la protección del ojo. El radio R_{2} de curvatura de la
superficie posterior y el espesor CT central de la lente se hacen
variar entonces para producir una cantidad pequeña de potencia, por
ejemplo, potencia negativa. Para materiales de lente tales como
policarbonato, el espesor CT central es generalmente mayor de 1 mm
de forma que la lente es resistente y duradera, pero otros o futuros
materiales y métodos de fabricación pueden permitir lentes más
finas.
La lente puede entonces descentrarse de forma
que el eje óptico de la lente sea paralelo a la FLOS y pase a través
del ápex funcional. A continuación la lente puede rotarse con un
ángulo \omega alrededor del centro (C_{1}) de curvatura de la
superficie anterior. Entonces puede calcularse la desviación
prismática a lo largo de la FLOS, y puede confirmarse con
mediciones. El ángulo \omega puede ajustarse hasta que la
desviación total a lo largo de la LOS se acerca a un mínimo,
preferiblemente menor de 0,12 dioptrías prismáticas a lo largo de la
LOS y menor de 0,9 dioptrías prismáticas a 45 grados nasal y
temporalmente, más específicamente menor de 0,1 dioptrías
prismáticas a lo largo de la línea de visión, de manera más adecuada
aproximadamente 0 dioptrías prismáticas a lo largo de la línea de
visión. La demanda de vergencia de la lente es de manera adecuada
menor de 0,4 dioptrías prismáticas, y de manera ideal menor de 0,3 o
0,2 dioptrías prismáticas.
Aunque pueden emplearse varios métodos
matemáticos para calcular la desviación total, el más eficaz
requiere resolver el problema al revés empezando con una posición
del ojo conocida y determinar la posición precisa del objeto que
mira el ojo, tal como se esboza posteriormente. En referencia a la
figura 15, el ángulo visual se identifica como la dirección de la
mirada con respecto a la FLOS, que en la figura 15 es de cero
grados. Esta dirección de mirada corta a la superficie 104 posterior
de la lente 100 en P_{2}. La distancia desde B_{2} hasta P_{2}
a largo de una línea perpendicular al eje OA óptico se denomina
y_{2}; la distancia desde A_{2} hasta B_{2} a lo largo del eje
OA óptico se denomina z_{2}, que es la profundidad sagital con
respecto a la superficie posterior; \varphi_{2} es el ángulo
entre la normal a la superficie posterior y el eje OA óptico; y
\sigma_{3} es el ángulo entre la dirección de la mirada y el eje
OA óptico (que es el mismo que \omega cuando FLOS=NLOS). La
dirección de la mirada con respecto a la normal a la superficie
posterior viene dada por el ángulo \theta_{4}, en el que
\theta _{4} =
\Phi _{2} - \sigma
_{3}.
La dirección de la mirada antes de la refracción
en la superficie posterior con respecto a la normal a la superficie
posterior viene dada por el ángulo \theta_{3} (no mostrado en la
figura 15) usando la ley de Snell, en la que n es el índice de
refracción del material de lente y
\theta _{3} =
sen^{-1} \left(\frac{sen\theta
_{4}}{n}\right).
La dirección de la mirada antes de la refracción
en la superficie posterior con respecto al eje óptico viene dada por
el ángulo \sigma_{2} (no mostrado en la figura 15), en el
que
\sigma _{2} =
\Phi _{2} - \theta
_{3}.
Calcular después el punto P_{1} de
intersección de este rayo refractado y la superficie 102 anterior de
la lente 100, en el que y_{1} es la distancia entre P_{1} y el
eje OA óptico en B_{1} a lo largo de la línea perpendicular al eje
OA óptico, y z_{1} es la profundidad sagital de P_{1} con
respecto a la superficie anterior:
\vskip1.000000\baselineskip
y_{1} =
(2R_{1}z_{1} - z_{1}{}^{2})^{1/2}
\;y
\vskip1.000000\baselineskip
z_{1} = b -
\left(b^{2-} \left[\frac{\sigma _{1} tan^{2} \sigma
_{2}}{tan^{2} \sigma _{2} +
1}\right]\right)^{1/2},
\newpage
en el
que
b = (s_{1} \
tan^{2} \ \sigma _{2} + R_{1}) / (tan^{2} \ \sigma _{2}
+1)
\vskip1.000000\baselineskip
s_{1} =
(y_{2}/tan \ \sigma _{2}) +
z_{2}
Calcular después \varphi_{1} como el ángulo
entre la normal a la superficie anterior y el eje OA óptico
usando
\phi _{1} =
tan^{-1} \left(\frac{y_{1}}{R_{1} -
z_{1}}\right).
La dirección de la mirada con respecto a la
normal a la superficie anterior viene dada por el ángulo
\theta_{2} (no mostrado en la figura 15), en el que
\theta _{2} =
\phi _{1} - \sigma
_{2}.
La dirección de la mirada antes de la refracción
en la superficie anterior con respecto a la perpendicular a la
superficie anterior viene dada por el ángulo \theta_{1}, una vez
más usando la ley de Snell y el índice n definido anteriormente:
\theta _{1} =
sen^{-1} \ (n \ sen\theta
_{2}).
La dirección de la mirada antes de la refracción
en la superficie anterior con respecto al eje OA óptico viene dada
por el ángulo \sigma_{1}, en el que
\sigma _{1} =
\phi _{1} - \theta
_{1}
Finalmente, la desviación \varepsilon total
viene dada por la diferencia entre los ángulos \sigma_{1} y
\sigma_{3}. Si estos ángulos se dan en grados, la siguiente
ecuación da \varepsilon en dioptrías prismáticas:
\varepsilon =
\frac{(\sigma _{3} - \sigma _{1})}{100} \times
\frac{\pi}{180}
Si la desviación prismática a lo largo de la
NLOS no es suficientemente pequeña, entonces el ángulo \omega de
rotación o la potencia de la lente cambian. Si la desviación
prismática es de base externa, el ángulo \omega de rotación
aumenta o la magnitud de la potencia negativa disminuye. Si la
desviación prismática es de base interna, el ángulo \omega de
rotación disminuye o la magnitud de la potencia negativa aumenta. La
potencia de la lente y el ángulo de rotación pueden seleccionarse
para reducir la desviación prismática a lo largo de la NLOS. Por
ejemplo, el ángulo de rotación puede seleccionarse para ser mayor de
30º, mayor de 20º, mayor de 15º, entre 20º y 40º, o entre 15º y
30º.
Este ejemplo muestra algunas relaciones óptimas
entre la curvatura base, espesor central de la lente, y la baja
potencia negativa de la lente que minimiza de manera óptima la
distorsión prismática a lo largo de la LOS. La tabla siguiente
ilustra la rotación en dirección nasal del eje óptico que produce
prisma cero a lo largo de la LOS con cambios en el descentramiento
para las siguientes lentes:
Base 6: espesor central 1,6 mm, potencia -0,045
D
Base 7: espesor central 1,5 mm, potencia -0,051
D
Base 8: espesor central 1,5 mm, potencia -0,063
D
Base 9: espesor central 1,5 mm, potencia -0,075
D
| Descentramiento | Base 6 | Base 7 | Base 8 | Base 9 |
| 0 mm | 0 grados | 0 grados | 0 grados | 0 grados |
| 5 mm | 4,5 grados | 4,2 grados | 4,2 grados | 4,2 grados |
| 10 mm | 9,0 grados | 8,5 grados | 8,5 grados | 8,5 grados |
| 15 mm | 13,8 grados | 13,0 grados | 13,0 grados | 13,0 grados |
| 20 mm | 18,9 grados | 17,8 grados | 17,8 grados | 17,7 grados |
| 25 mm | 24,6 grados | 23,0 grados | 22,9 grados | 22,8 grados |
Esta tabla ilustra de manera general que la
rotación del OA alejándose de la LOS, que se requiere para
neutralizar el prisma a lo largo de la LOS, aumenta cuando aumenta
el descentramiento, y que de manera general el ángulo de rotación
disminuye a medida que la curvatura base de la lente aumenta.
Este ejemplo ilustra la rotación en dirección
nasal del eje óptico que mantiene el prisma cero a lo largo de la
línea de visión con cambios en el espesor central para las
siguientes lentes:
Base 6: descentramiento nasal 23,35 mm, potencia
-0,045 D
Base 7: descentramiento nasal 23,35 mm, potencia
-0,051 D
Base 8: descentramiento nasal 18,5 mm, potencia
-0,063 D
Base 9: descentramiento nasal 18,5 mm, potencia
-0,075 D
El descentramiento nasal es una función de la
envoltura lateral. Generalmente, el radio de curvatura de la
superficie posterior de la lente disminuye a medida que el CT
aumenta para cada curva base para mantener constante la potencia y
prisma cero a lo largo de la línea de visión.
| Espesor central | Base 6 | Base 7 | Base 8 | Base 9 |
| 1,2 mm | - - - - | - - - - | 31,6 grados | 29,3 grados |
| 1,4 mm | 36,0 grados | 25,2 grados | 19,5 grados | 19,0 grados |
| 1,6 mm | 22,8 grados | 17,7 grados | 14,5 grados | 14,5 grados |
| 1,8 mm | 16.6 grados | 14.2 grados | 11.6 grados | 11.5 grados |
| 2,0 mm | 13,6 grados | 11,6 grados | 9,6 grados | 9,7 grados |
| 2,2 mm | 11,3 grados | 9,8 grados | 8,2 grados | 8,4 grados |
| 2,4 mm | 9,6 grados | 8,7 grados | 7,2 grados | 7,3 grados |
| 2,6 mm | 8,6 grados | 7,6 grados | 6,3 grados | 6,5 grados |
| 2,8 mm | 7,55 grados | 6,75 grados | 5,7 grados | 5,9 grados |
| 3,0 mm | 6,75 grados | 6,25 grados | 5,2 grados | 5,3 grados |
Generalmente, cuando el espesor central de la
lente aumenta, el ángulo \omega disminuye para una lente de una
curvatura base, potencia y descentramiento dados.
Este ejemplo ilustra cómo el ángulo \omega
puede cambiar para mantener un prisma cero calculado para una lente
que tiene un CT = 1,5 mm, descentramiento = 18,5 mm, para lentes de
curvaturas base y potencias variadas.
| Curva Base | Potencia (D) | ||||
| -0,02 | -0,04 | -0,06 | -0,08 | -0,10 | |
| 6 | 4,5 grados | 15,2 grados | - - - | - - - | - - - |
| 7 | 3,6 grados | 9,9 grados | 24,6 grados | - - - | - - - |
| 8 | 2,8 grados | 7,35 grados | 15,0 grados | 32,5 grados | - - - |
| 9 | 2,3 grados | 5,9 grados | 10,7 grados | 18,7 grados | 44,0 grados |
Estos ejemplos ilustran que a medida que la
curva base aumenta para un CT y una \delta dados, el ángulo
\omega disminuye para una lente de baja potencia dada. Para una
curva base dada, el ángulo también aumenta a medida que se
proporciona una potencia negativa mayor por la lente.
Aunque las lentes de la invención pueden
moldearse por inyección hasta una forma exacta o pulirse y luego
cortarse, las lentes se cortan preferiblemente a partir de un
primordio de lente moldeado por inyección. Para lentes esféricas, el
primordio de lente puede conceptualizarse como que se corta a partir
de la cubierta de una esfera 120, tal como se muestra en la figura
16A. Las posiciones de los centros C_{1} y C_{2} de curvatura y
los radios R_{1} y R_{2} de curvatura (figura 16B), de las
superficies externa e interna de la esfera 120 determinan,
respectivamente, la potencia de la lente que va a cortarse a partir
del primordio de lente. El radio R_{1} de curvatura (de la
superficie externa de la cubierta) determina la curvatura base de la
lente. El eje OA óptico se extiende a través de C_{1} y C_{2} y
se muestra proyectándose a través de un polo de la esfera. Una vez
que se determinan las cantidades deseadas de envoltura lateral e
inclinación pantoscópica de una lente, puede ubicarse una posición
en la esfera que proporcionará una lente que tiene esas
características. Entonces, puede formarse el primordio de lente que
tiene la forma de esa parte de la cubierta de la esfera.
En la realización ilustrada en la figura 16A, se
forma el primordio 122 de lente con una forma correspondiente a la
cubierta de la esfera en la ubicación representada, en la que el eje
óptico no se extiende a través del propio primordio de lente. Así,
el centro óptico del primordio de lente no está en el propio
primordio, sino que en su lugar está en una extensión imaginaria del
primordio en el polo de la esfera. El primordio 122 se sitúa de modo
que una lente que va a cortarse a partir del primordio de lente
tendrá una LOS seleccionada (tal como una FLOS, por ejemplo la NLOS)
que está en el ángulo \omega deseado con respecto al eje OA
óptico, para una lente de curvatura base y baja potencia negativa
dadas. En la figura 16A, el primordio se muestra desplazado del polo
con distancias X, Y y H que se proyectan sobre un plano frontal A.
En esta realización descrita particularmente de una lente de base 6,
el centro GC geométrico del primordio 122 está desplazado una
distancia de 54,5 mm en una dirección Y a lo largo de un meridiano
vertical de la esfera, y una distancia de 42,0 mm en una dirección X
a lo largo de una línea latitudinal (paralela al ecuador). El
desplazamiento neto del GC del OC de la esfera es, por tanto, una
distancia H de 68,8 mm.
La figura 17 es una vista bidimensional de la
figura 16A, que muestra además la posición de una lente que va a
cortarse a partir del primordio de lente, que ilustra la posición de
la NLOS y el centro GC geométrico del primordio de lente con
respecto al OA. Esta vista muestra el gran ángulo de desviación
entre el eje OA óptico de la esfera y el GC del primordio de lente,
que están separados por un ángulo \omega en C_{1} (no mostrado
en la figura 17) que subtiende un ángulo en la superficie de la
esfera delimitada por la distancia H en la superficie de la
esfera.
La presente invención también incluye un método
de uso más eficaz de primordios de lente que en la técnica anterior,
mientras se mantiene un rendimiento óptico superior de la lente
cortada a partir del primordio. El problema de la técnica anterior
se ilustra en la figura 18, que muestra un primordio 130 de lente
derecha y un primordio 132 de lente izquierda que se moldean por
inyección. Cada uno de los primordios de lente tiene un centro GC
geométrico y un centro OC óptico desplazado a lo largo del ecuador E
de un primordio de lente hacia un borde medio del primordio. Por
tanto, el primordio de lente varía de manera progresiva
verticalmente, de manera simétrica (en una dirección superoinferior
a lo largo del meridiano M) desde el ecuador E.
Uno de los problemas de un primordio moldeado
por inyección es que existen a menudo artefactos de moldeo por
inyección periféricamente en la lente, y particularmente en la
"entrada" de inyección en la que se inyecta plástico en el
molde antes del endurecimiento. Las irregularidades ópticas
introducidas por estos artefactos pueden evitarse a menudo cortando
una lente 134 o 136 a partir del primordio 130, 132 de lente en una
posición central en el primordio de lente, alejada de las
irregularidades periféricas. Las lentes 134, 136 se muestran en la
figura 18 que se cortan desde el centro del primordio de lente para
evitar estas irregularidades ópticas.
La figura 19 muestra un problema que se
encuentra si las lentes 134, 136 han de descentrarse ópticamente de
manera vertical desplazando la lente verticalmente hacia abajo en el
primordio de lente. Si la cantidad de descentramiento vertical se
aproxima a la dimensión B de la lente, entonces las partes
periféricas de la lente no se ajustarán sobre el primordio de lente.
Esto necesitará la etapa costosa de utilizar un primordio de lente
más grande. Incluso si la lente es lo suficientemente pequeña para
ajustarse sobre el primordio de lente (que no está en la figura 19),
la lente debe cortarse a partir de partes periféricas ópticamente
irregulares del primordio.
La figura 20 muestra la solución de la presente
invención, que permite un descentramiento horizontal y vertical del
mismo grado que en la figura 19, pero sin los problemas encontrados
en ese ejemplo. La figura 20 muestra que los perfiles de la lente en
la figura 19 pueden rotarse en la dirección de las flechas en la
figura 19, alrededor de los centros OC ópticos, de modo que la línea
A del perfil de la lente está a un ángulo \beta agudo distinto de
cero con respecto a la línea A. el OC está ubicado todavía en el
borde superior de la lente, sin embargo el cuerpo del perfil de la
lente se ha rotado ahora en una zona central del primordio que está
más libre de irregularidades ópticas. Esta rotación también permite
que se corte una lente extremadamente descentrada de manera
vertical y/o una lente extremadamente descentrada de manera
horizontal a partir de un primordio de lente sin tener que aumentar
el diámetro del primordio para alojar la lente descentrada.
Por tanto, la lente puede rotarse sin cambiar
las características ópticas de la lente (tales como potencia y
espesor central) cuando la lente se rota sobre la superficie del
primordio alrededor de un eje definido por el eje óptico. La
magnitud del ángulo \beta a través del cual se rota la lente puede
variar ampliamente, dependiendo del tamaño de la lente y del grado
deseado de descentramiento vertical. En la realización ilustrada de
la figura 20, el ángulo \beta es de aproximadamente
30-40º, aunque el ángulo podría ser, por ejemplo, de
5-90º, más particularmente de
10-80º, o superior a 10 o 20 grados, e inferior a
90º.
La figura 21 ilustra la versatilidad del método
mostrando que puede conseguirse un descentramiento vertical extremo,
en el que el OC no está ni siquiera en la lente, rotando el perfil
de la lente desde la posición mostrada en la figura 19 hasta la
posición mostrada en la figura 20, y desplazando entonces
adicionalmente el perfil de la lente en una dirección perpendicular
a la línea A. Tal como puede apreciarse comparando la figura 19 con
la figura 21, el grado de descentramiento vertical conseguido en la
figura 21 no podría obtenerse mediante el método sin rotación de la
figura 19. Si el simple desplazamiento de la lente a lo largo del
meridiano M vertical (como en la figura 19) no estuviese acompañado
por la maniobra rotatoria de la presente invención, la lente se
proyectaría parcialmente fuera del primordio de lente. Así, no sería
posible cortar la lente a partir del primordio de lente, sin
aumentar el diámetro u otras dimensiones del primordio de lente.
La figura 22 ilustra además la versatilidad del
método rotacional, mostrando que puede rotarse incluso una lente que
no tiene descentramiento vertical, alrededor del OC para cortarla a
partir de una parte más conveniente del primordio, por ejemplo, para
evitar un defecto D en el primordio que de lo contrario interferiría
con la calidad óptica de la lente cortada a partir del
primordio.
La figura 23 demuestra que el centro OC óptico
no necesita estar en el ecuador E del primordio de lente (en el que
el ecuador es una bisectriz horizontal del primordio que no define
una línea de simetría alrededor de la cual varía el primordio de
manera progresiva verticalmente). En su lugar, el eje de simetría
desde el cual el primordio varía de manera progresiva
simétricamente, de manera superior y de manera inferior es el eje AX
en la figura 23, que se extiende a través del GC del primordio a un
ángulo agudo distinto de cero con respecto al ecuador E.
La figura 24 muestra un primordio de lente en el
que el OC no está en el primordio, que es una situación común en la
fabricación de lentes descritas en esta memoria descriptiva que
tienen ángulos de desviación grandes entre el eje óptico y la línea
de visión. El perfil de la lente no tiene que estar centrado sobre
el GC del primordio de lente, pero puede rotarse en bloque con
respecto al OC. Tal rotación en bloque puede visualizarse, por
ejemplo, imaginando un brazo fijo que se extiende desde el OC hasta
el borde nasal de la lente en la figura 24. El perfil de la lente
puede moverse entonces rotando el brazo rígido alrededor del OC,
pero sin cambiar la posición del perfil de la lente con respecto al
brazo rígido. Dos posibles posiciones hasta las que puede rotarse el
perfil de la lente se muestran en líneas imaginarias en la figura
24, que proporcionan una lente de la misma forma y con la misma
ubicación del OC en la lente.
La figura 25 muestra otro primordio de lente con
el OC fuera del primordio, pero en el que el OC está tanto
desplazado verticalmente del ecuador E como desplazado
horizontalmente del meridiano M vertical.
La figura 26 es una vista en sección vertical
esquemática que ilustra que la inclinación pantoscópica se determina
midiendo el ángulo \alpha entre un plano VP vertical frontal que
es perpendicular a la FLOS (tal como la NLOS) y se extiende a través
del punto en el que la FLOS/NLOS corta la lente, y un plano TP
tangente que es tangente al punto en el que la FLOS/NLOS corta la
superficie anterior de la lente. Para una lente que tiene una
curvatura base de 9, la inclinación \alpha pantoscópica de la
lente puede estar, por ejemplo, en el intervalo de
1-30º, por ejemplo 3-20º u
8-14º y más particularmente 8-12º.
El grado de inclinación también puede variar dependiendo de la
morfología de la cabeza y facial de la persona que lleva puesto el
artículo óptico. Los europeos y los
europeo-americanos, por ejemplo, tienen mejillas
menos prominentes, frentes más prominentes y nasiones mayores que
los asiáticos y los asioamericanos y pueden tolerar más inclinación
pantoscópica. En la tabla 7, se muestran ángulos de inclinación
pantoscópica a modo de ejemplo.
La figura 27 es una vista horizontal esquemática
que ilustra que la envoltura lateral se determina midiendo el ángulo
\beta entre el plano VP vertical frontal y el plano TP tangente.
Como con la inclinación pantoscópica, en la tabla 7 se muestran
ejemplos del grado de envoltura.
| Personas no asiáticas | Personas asiáticas | |
| Envoltura lateral | 5-30º | 5-20º |
| Inclinación pantoscópica | 5-20º | 3-15º |
Las lentes pueden tener ángulos de envoltura e
inclinación pantoscópica de estos intervalos. Los ángulos
facilitados en la tabla 7 son meramente a modo de ejemplo, y pueden
compensarse ángulos de inclinación menores y mayores mediante la
presente invención.
Las lentes se fabrican preferiblemente de
policarbonato, pero también pueden fabricarse a partir de otro
material resistente al impacto tal como CR-39.
Cuando una lente se desvía "alejándose" de
un sentido en que la lente se inclina, el sentido de la desviación
no es necesario que sea exactamente contrario al sentido de la
inclinación, pero puede ser un sentido que generalmente reduce las
distorsiones ópticas no deseadas tratadas en el presente
documento.
- APX:
- ápex
- AL:
- línea del ápex
- CR:
- centro de rotación
- CT:
- espesor central
- DBC:
- distancia entre centros
- FAPX:
- ápex funcional
- FA:
- plano del ápex funcional
- FLOS:
- línea de visión funcional
- FP:
- plano frontal
- GC:
- centro geométrico
- LOS:
- línea de visión
- LP:
- plano de Listing
- MP:
- plano medio
- NLOS:
- línea de visión normal
- OA:
- eje óptico
- OC:
- centro óptico
- TP:
- Plano tangente
- VP:
- plano vertical frontal
Habiendo ilustrado y demostrado los principios
de la invención en varias realizaciones, debe ser evidente para los
expertos en la técnica que estas realizaciones pueden modificarse en
disposición y detalle sin apartarse de tales principios. Se
reivindica como la invención todo lo que se encuentra dentro del
alcance de estas reivindicaciones.
Claims (36)
1. Lente (50, 60) no correctora de baja potencia
negativa para montarse en una montura para soportar la lente delante
de un ojo, inclinada hacia una cara, en la orientación tal como
cuando está puesta, caracterizada porque la lente (50, 60)
tiene un eje (OA) óptico que forma un ángulo alejándose de la
paralela a la línea (LOS) de visión en una dirección sustancialmente
opuesta a la dirección de inclinación hacia la cara para reducir la
distorsión prismática.
2. Lente según la reivindicación 1, en la que el
eje (OA) óptico forma un ángulo que se aleja de la paralela a la
línea (LOS) de visión con un ángulo que reduce la distorsión
prismática a lo largo de la línea de visión y periféricamente en la
lente (50, 60).
3. Lente según la reivindicación 1, en la que el
eje (OA) óptico forma un ángulo que se aleja de la paralela a la
línea (LOS) de visión con un ángulo que reduce la borrosidad
astigmática a lo largo de la línea de visión y periféricamente en la
lente (50, 60).
4. Lente según la reivindicación 1, en la que el
eje (OA) óptico forma un ángulo que se aleja de la paralela a la
línea (LOS) de visión con un ángulo que reduce el efecto prismático
de acoplamiento y demanda de vergencia de mirada periférica lateral,
comparado con una lente en la que el eje óptico y la línea de visión
están separados y son paralelos entre sí.
5. Lente según la reivindicación 4, en la que la
lente (50, 60), en la posición tal como cuando está puesta, tiene
inclinación pantoscópica con un borde (54) inferior de la lente más
cercano a la cara que el borde superior de la lente (50), y el eje
(OA) óptico está desviado generalmente de manera superior.
6. Lente según la reivindicación 5 en la que la
inclinación pantoscópica de la lente (50, 60) es de tal modo que un
plano tangente a la línea (LOS) de visión está en un ángulo de
3-20º con el plano vertical, formando el eje (OA)
óptico de la lente (50, 60) un ángulo que se aleja de la paralela
con un ángulo de 5-20º con la línea (LOS) de
visión.
7. Lente según la reivindicación 4, 5 o 6, en la
que la lente (50, 60) en la posición tal como cuando está puesta,
tiene envoltura lateral, y el eje (OA) óptico está desviado
generalmente de manera nasal.
8. Lente según la reivindicación 7 en la que la
envoltura de la lente (50, 60) es de tal modo que un plano tangente
a la línea (LOS) de visión da un ángulo de 5-30º con
el plano vertical, formando el eje óptico de la lente (50, 60) un
ángulo que se aleja de la paralela con un ángulo de
10-25º con la línea (LOS) de visión.
9. Lente según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en la que la lente (50, 60) de baja
potencia negativa es mayor de -0,005 D negativa.
10. Lente según la reivindicación 9, en la que
la lente (50, 60) de baja potencia negativa es mayor de -0,01 D
negativa.
11. Lente según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en la que el espesor central de la
lente (50,60) es 1,0-3,0 mm.
12. Lente según la reivindicación 1, en la que
el eje (OA) óptico se extiende horizontal y verticalmente lejos de
la línea (LOS) de visión, la lente (50, 60) debe montarse con
envoltura lateral e inclinación pantoscópica, y el eje (OA) óptico
se extiende con un ángulo respecto al centro de curvatura de una
superficie anterior de la lente (50, 60), generalmente de manera
superior y nasal para reducir la distorsión prismática a lo largo de
la línea (LOS) de visión.
13. Lente según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en la que la lente (50, 60) es una
lente (100) esférica en la que una superficie (102) anterior de la
lente (100) se ajusta sustancialmente a una primera esfera que tiene
un primer centro (C_{1}) de curvatura, una superficie (104)
posterior de la lente (100) se ajusta sustancialmente a una segunda
esfera que tiene un segundo centro (C_{2}) de curvatura, y el eje
(OA) óptico se extiende a través del primer y segundo centros
(C_{1} C_{2}) de curvatura y a través de un centro (OC) óptico
de la lente (100), en la que el centro (OC) óptico de la lente (100)
está desplazado de la línea (LOS) de visión para minimizar la
distorsión prismática a lo largo de la línea de visión de la
lente.
14. Lente según la reivindicación 13, en la que
un radio (R_{1}) de la primera esfera es mayor que un radio
(R_{2}) de la segunda esfera.
15. Lente según la reivindicación 14, en la que
la lente (50, 60) es una lente de base alta.
16. Lente según la reivindicación 15, en la que
la lente (50, 60) es al menos una lente de base 6.
17. Lente según la reivindicación 16, en la que
la lente (50, 60) es al menos una lente de base 8.
18. Lente según la reivindicación 17, en la que
la lente (50, 60) es al menos una lente de base 9.
19. Lente según una cual quiera de las
reivindicaciones 12 a 18, en la que la lente (50, 60) tiene una
potencia negativa de -0,01 a -0,12.
20. Lente según la reivindicación 19, en la que
la lente (50, 60) tiene una potencia negativa de -0,04 a -0,09.
21. Lente según la reivindicación 14 en la que
la lente (50, 60) es una lente de base 6 con un espesor (CT) central
de aproximadamente 1,6 mm y una potencia de aproximadamente -0,045
dioptrías, la orientación de la lente (50, 60) tal como cuanto está
puesta incluye una envoltura lateral de aproximadamente el 15% y una
inclinación pantoscópica de aproximadamente 12º, y el eje (OA)
óptico de la lente (50, 60) forma un ángulo que se aleja de la
paralela a la línea (LOS) de visión con aproximadamente
22-23 grados de manera nasal y 18-19
grados de manera superior.
22. Lente según la reivindicación 14, en la que
el eje (OA) óptico se extiende con un ángulo \omega respecto de la
paralela a la línea (LOS) de visión, en la que
\omega =
sen^{-1} \left(\frac{\delta - R_{2} sen
\theta}{k}\right)
\vskip1.000000\baselineskip
en la que \delta es la distancia
entre la línea (LOS) de visión y la línea (LA) del ápex, R_{2} es
un radio de curvatura de la superficie (104) posterior de la lente
(100), \theta es un ángulo entre la línea (LOS) de visión y un
radio de curvatura o bien de la superficie (102) anterior o bien de
la superficie (104) posterior de la lente (100), y k es una
separación de los centros (C_{1}, C_{2}) de curvatura de la
primera y segunda
esferas
23. Lente según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, en la que la lente (50, 60) se corta a
partir de un primordio (122) de lente en el que el centro (OC)
óptico del primordio (122) de lente no está en el primordio (122) de
lente.
24. Lente según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 22, en la que la lente (50, 60) se corta a
partir de un primordio (122) de lente en el que un centro (OC)
óptico del primordio (122) de lente está en el primordio (122) de
lente, pero no la lente (50, 60) que se corta a partir del primordio
(122) de lente.
25. Lente según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 22, en la que la lente (50, 60) se corta a
partir de un primordio (122) de lente en el que un centro (OC)
óptico del primordio (122) de lente está en la lente (50, 60) que se
corta a partir del primordio (122) de lente.
26. Artículo (70) óptico que comprende lentes
(50, 60) no correctoras de baja potencia negativa izquierda y
derecha según cualquiera de las reivindicaciones anteriores montado
en una montura para sujetar las lentes (50, 60) delante de los
respectivos ojos izquierdo y derecho de un usuario con un eje (OA)
óptico de la lente (50, 60) en una relación fija con respecto a una
línea (LOS) de visión del usuario.
27. Método para fabricar una lente (50, 60) no
correctora, según una cualquiera de las reivindicaciones anteriores,
que debe montarse en una orientación inclinada tal como cuando está
puesta en una montura, comprendiendo el método: proporcionar una
lente (50, 60) de baja potencia de un espesor (CT) central y una
curvatura (R_{1}) base seleccionados; y caracterizado por
cortar la lente (50, 60) a partir de un primordio (130) de lente en
una posición de tal modo que un eje (OA) óptico de la lente (50, 60)
debe estar desplazado horizontal y verticalmente desde una línea
(LOS) de visión de referencia, y desviarse angularmente de la línea
(LOS) de visión de referencia en una dirección sustancialmente
opuesta a la dirección de inclinación con un ángulo suficiente para
compensar al menos algo de la distorsión prismática introducida en
la lente (50, 60) por la orientación inclinada tal como cuando está
puesta.
28. Método según la reivindicación 27 para
fabricar un lente (134) derecha para un artículo (70) óptico
corregido ópticamente de doble lente montado en una orientación tal
como cuando está puesta con envoltura e inclinación pantoscópica,
comprendiendo el método proporcionar un primordio (130) de lente,
teniendo el primordio (130) de lente un espesor que varía de manera
progresiva verticalmente, de manera simétrica a ambos lados de una
línea (E) ecuatorial que se extiende a través del centro (GC)
geométrico del primordio de lente, variando además de manera
progresiva horizontalmente el primordio (130) de lente desde un
espesor relativamente mayor en un centro (OC) óptico situado entre
el centro (GC) geométrico del primordio de lente en un borde (M)
medio del primordio hasta un espesor relativamente menor en un borde
lateral del primordio de lente, dividiendo la línea (E) ecuatorial
el primordio (130) de lente en una mitad superior y una mitad
inferior, caracterizado por cortar la lente (134) a partir
del primordio (130) de lente de tal modo que la lente (134) se rota
con respecto al centro (OC) óptico, sin cambiar sustancialmente las
características geométricas y ópticas de la lente.
29. Método según la reivindicación 27, en el que
el primordio (130) de lente comprende una superficie interna que se
ajusta a una primera esfera que tiene un primer centro (C_{1}), y
una superficie externa que se ajusta a una segunda esfera que tiene
un segundo centro (C_{2}) desplazado del primer centro (C_{1}),
y un eje (OA) óptico que pasa a través del primer y segundo centros
(C_{1}, C_{2}), un centro (OC) óptico del primordio (130) de
lente, comprendiendo adicionalmente el método las etapas de rotar un
perfil de lente alrededor o con respecto al centro (OL) óptico del
primordio (130) de lente, de modo que no cambia la posición del
centro (OC) óptico en relación con la forma de la lente, y de tal
modo que se conservan las características ópticas y geométricas de
la lente; y cortar la lente a partir del primordio (130) de lente en
la posición del perfil de la lente.
30. Método según la reivindicación 29, en el que
una línea A a través del centro (GC) geométrico de la lente forma un
ángulo con respecto al ecuador (E) del primordio (130) de lente que
se extiende a través del centro (GC) geométrico y el centro (OC)
óptico del primordio (130) de lente.
31. Método según la reivindicación 30, en el que
la lente (134) es una lente de baja potencia negativa y el método
comprende adicionalmente montar la lente (134) en una montura de tal
modo que el eje (OA) óptico corte la línea (LOS) de visión al frente
de un usuario en un ángulo que reduce la distorsión prismática.
32. Método según una cualquiera de las
reivindicaciones 27 a 31, en el que la lente se corta de un
primordio de lente que tiene una línea (E) ecuatorial central
definida por un centro (OL) óptico desplazado del centro (GC)
geométrico del primordio de lente, comprendiendo el método orientar
la línea A de la lente en un ángulo con respecto a la línea (E)
ecuatorial central.
33. Método según la reivindicación 32, en el que
el centro (OC) óptico de la lente debe estar desplazado horizontal y
verticalmente de la línea (LOS) de visión, y la lente se proyecta
sobre el primordio de lente con la proyección de la lente desplazada
hacia abajo para elevar el centro óptico hasta una parte superior de
la proyección de la lente, y la proyección de la lente se hace rotar
alrededor del centro (OC) óptico de modo que la línea A de la
proyección de la lente está a un ángulo distinto de cero con
respecto a la línea (E) ecuatorial central, sin cambiar
sustancialmente la forma de la lente.
34. Método según la reivindicación 32 o 33, en
el que el primordio de lente comprende una superficie interna que se
ajusta a una primera esfera que tiene un primer centro (C_{1}),
una superficie externa que se ajusta a una segunda esfera que tiene
un segundo centro (C_{2}) desplazado del primer centro (C_{1}),
un eje (OA) óptico que pasa a través del primer y segundo centros
(C_{1}, C_{2}) y un centro (OC) óptico del primordio de lente,
comprendiendo adicionalmente el método las etapas de rotar un perfil
de lente alrededor de o con respecto al centro (OC) óptico del
primordio (130) de lente, de modo que no cambia la posición del
centro (OC) óptico en relación con la forma de la lente, se
conservan las características ópticas y geométricas de la lente y la
línea A de la lente está orientada a un ángulo con respecto a la
línea ecuatorial central; y cortar la lente a partir del primordio
(130) de lente en la posición del perfil de la lente.
35. Lente o método, o artículo óptico, según
cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en el que la línea de
visión es una línea (FLOS) de visión funcional.
36. Lente o método, o artículo óptico, según la
reivindicación 35, en el que la línea de visión funcional es la
línea (NLOS) de visión normal.
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