ES2246451T3 - Instalacion de separacion para el tratamiento de fluidos. - Google Patents
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Abstract
Instalación de separación que comprende una bomba de presurización (1, 10, 12; 71) y unas unidades de separación para separar un fluido de los componentes contenidos en elementos adicionales, necesitando las unidades de separación una diferencia de presión para el proceso de separación para mostrar un comportamiento mejorado con la presión del fluido incrementada, caracterizada por el hecho de que una entrada (40) de la bomba está conectada a una primera unidad de separación (36), una salida (43) de la bomba está conectada a una segunda unidad de separación (45) para suministrarla con fluido presurizado, y la primera unidad de separación está conectada a una salida de la segunda unidad de separación, suministrando la salida fluido enriquecido con el componente adicional, o a una salida de la bomba, con el fin de suministrar la primera unidad de separación con fluido presurizado de una concentración original o con componentes elevados y, de este modo, diluir el fluido transportado a través de la primera unidad de separación a la bomba con respecto a los componentes adicionales.
Description
Instalación de separación para el tratamiento de
fluidos.
La presente invención se refiere a una
instalación de separación para el tratamiento de fluidos según el
preámbulo de la reivindicación 1, tal como sigue separando
elementos adicionales.
En el PCT
WO-A-87/01770 se describen
dispositivos de doble cono cuyo contenido se incorpora en esta
descripción haciendo referencia. El dispositivo de doble cono,
entre otras cosas, permite mejorar la presión de bombeo disponible
en una sencilla bomba convencional. Cuando se incorpora en un
circuito con un compresor, tal como se propone en la patente
anteriormente mencionada, resultan evidentes numerosas
posibilidades nuevas.
Esencialmente, el dispositivo de doble cono
consiste en dos conos que están unidos por sus extremos de diámetro
pequeño. En la superficie de contacto, por ejemplo, se proporciona
un orificio a intervalos entre el cono de entrada y el cono de
salida. En la región del orificio, el dispositivo de doble cono, si
es atravesado por un fluido, acumula una presión sorprendentemente
baja que permite a otro fluido ser conducido al dispositivo con
alta eficacia. Cuando se incluye en un circuito cerrado con una
bomba, la presión en este circuito puede incrementarse en el hecho
de que la unidad de doble cono aspira el fluido hasta alcanzar el
equilibrio. El término fluido se refiere tanto a líquidos como
gases.
El dispositivo de doble cono se caracteriza por
el hecho de que los ángulos \theta_{1} y \theta_{2} de
conicidad del cono de entrada con respecto al cono de salida:
F= (1 + sin \
\theta_{1})^{2} * sin^{2} \
\theta_{2}.
La función de calidad F debería ser siempre menor
que 0,11. Los rangos se detallan de aquí en adelante:
F | Calidad |
<0,0035: | Óptimo |
0,0035-0,0155 | Muy bueno |
0,0155-0,0250 | Bueno |
0,025-0,0500 | Satisfactorio |
0,0500-0,1100 | Suficiente |
>0,1100 | pobre |
Una aplicación donde los fluidos deben de
presurizarse, es las plantas de ósmosis inversa donde se separan
elementos adicionales de un fluido, por ejemplo, sal del agua. Sin
embargo, otros dispositivos de separación a parte de las unidades de
ósmosis inversa, como ciclones, requieren también de un fluido
presurizado como medio de trabajo.
Esencialmente, estas unidades o dispositivos de
separación necesitan un cierto caudal del medio de trabajo para
trabajar adecuadamente durante largos periodos de tiempo. Por
ejemplo, las unidades de ósmosis inversa han de "inundarse" con
el medio de trabajo.
Las instalaciones de separación conocidas, en
particular aquellas que comprenden unidades de ósmosis inversa,
fijan el caudal de fluido requerido mediante medidas adicionales
como bombas sobredimensionadas, que llevan a un comportamiento
general reducido.
Por lo tanto, es un objeto de la presente
invención proponer una instalación de separación para fluidos que
tiene componentes en elementos adicionales mejorando el
comportamiento.
Dicha instalación de separación se define en la
reivindicación 1. Las otras reivindicaciones definen realizaciones
preferidas y usos de la instalación.
En consecuencia, una unidad de separación que
necesita una diferencia de presión, por ejemplo, una unidad de
ósmosis inversa, o un fluido de trabajo presurizado para su función
o para su mejor comportamiento, se introduce mediante un fluido
presurizado. El fluido de salida que abandona la unidad de
separación en el que se incrementa la concentración de componentes
a separar, se suministra a otra unidad de separación, donde se lleva
a cabo un intercambio de masa, por ejemplo, un nuevo fluido. En
esta unidad de separación, debido al contenido de componentes no
deseados en ambos fluidos, el nuevo fluido se diluye mediante un
fluido purificado extraído del fluido presurizado saliente. De este
modo, se incrementa el comportamiento general del proceso de
separación y se mantiene un alto nivel del caudal de fluido.
La invención se describirá en referencia a las
figuras:
Figura 1. - Es una vista esquematizada de un
dispositivo de doble cono conocido;
Figura 2. - Es una vista esquematizada de un
dispositivo de doble cono según la invención por una sección
longitudinal;
Figura 3. - Es un esquema de un uso conocido de
un dispositivo de doble cono en un circuito cerrado;
Figura 4. - Es un esquema de un primer sistema de
circuito cerrado que utiliza un dispositivo de doble cono;
Figura 5. - Es un esquema de un segundo sistema
de circuito cerrado que utiliza un dispositivo de doble cono;
Figura 6. - Es un esquema de un tercer sistema de
circuito cerrado que utiliza un dispositivo de doble cono;
Figura 7. - Es un esquema de un cuarto sistema de
circuito cerrado que utiliza un dispositivo de doble cono;
Figura 8. - Es un esquema de una primera
instalación de separación; y
Figura 9. - Es un esquema de una segunda
instalación de separación.
Antes de definir el origen de los problemas, es
necesario describir el funcionamiento del dispositivo de doble cono
y el circuito básico del compresor. El dispositivo original de
doble cono patentado y el circuito básico del compresor se
representan en las figuras 1 y 3, respectivamente. Estos esquemas
se utilizarán para describir su modo de funcionamiento.
Haciendo referencia a la figura 1, el dispositivo
de doble cono 1 se alimenta con un flujo de alimentación 2 que
entra por el cono de entrada 3 y sale por el cono de salida 4.
Mientras el flujo de entrada cruza el espacio 5, el material 6
puede conducirse a la entrada 7 y, posteriormente, al cono de salida
4. El caudal de la entrada depende de un número de parámetros que
incluye parámetros geométricos, además del caudal de alimentación y
las presiones externas en la entrada y curso abajo del cono de
salida.
La conicidad \theta_{1} es el ángulo 8 entre
las paredes del cono de entrada 3, la conicidad \theta_{2} es
el ángulo 9 de las paredes del cono de salida 4.
El circuito del compresor básico, que se hará
referencia como una bomba con tecnología de doble cono (DCT), se
representa en la figura 3. La bomba 10 hace circular líquido a
través del dispositivo de doble cono 1 y alrededor del circuito
principal 12. El material entra por la entrada de doble cono 7 y
provoca una subida de presión en el interior del circuito principal
12. Esta presión del sistema P se ajusta mediante la válvula de
regulación 14 que controla el flujo 15 de la salida procedente del
circuito principal 12.
El primer problema es resultado de la geometría
del dispositivo de doble 1. A medida que se incrementa la cantidad
de material conducida al dispositivo, se alcanza un nivel donde el
doble cono empieza a destruirse así mismo. La destrucción lleva la
forma del material arrancado de la pared curso debajo de la entrada
hacia el cono de salida. Este daño hace que el dispositivo de doble
cono no sea eficiente y que sea excesivamente ruidoso.
En la figura 1, se reproduce el dispositivo de
doble cono básico tal como se presentó en el PCT
WO-A-87/01770. Puede verse que el
orificio 19 se coloca sobre el plano de entrada 20. Mediante el
desplazamiento de este plano de entrada 20 curso abajo del orificio
19, tal como se visualiza en la figura 2, y respecto a la geometría
del cono doble, el problema de deterioro se elimina virtualmente.
Experimentalmente, parece ser que el material de entrada 6
conducido al dispositivo de doble cono 21 no está sometido a tal
fuerza de extremo y de esta manera, el material de la pared puede
resistir mejor. Con la finalidad de conseguir la misma presión de
succión al igual que el dispositivo original de doble cono se
requiere de más caudal de alimentación. Sin embargo, el difusor
corto 22 acoplado al cono de entrada 3 de la figura 2 también
ocasiona una pérdida de carga inferior a través del dispositivo de
doble cono 21. El resultado neto es que puede obtenerse un
funcionamiento de succión similar al del dispositivo de doble cono
1 conocido sin el deterioro del cono de forma simultánea. De hecho,
se observa una pérdida de carga inferior cuando se comparan las
succiones equivalentes.
En referencia a la figura 2, el diámetro del
orificio 24 se representa mediante una d y la longitud del difusor
pequeño 25 mediante una L. La proporción de L con d es crítica para
la realización del dispositivo de doble cono 21 modificado. Los
valores de L/d más grandes que 0.1 visualizan la expectativa de una
vida mejorada y de todo el comportamiento. A medida que la
proporción de L/d aumenta, decrece la pérdida de carga total a
través del dispositivo de doble cono 21 modificado. La solución
óptima tiene lugar cerca del valor de L/d que rinde la presión del
compresión adecuada para el caudal de alimentación disponible.
Otros parámetros para una distribución
particularmente ventajosa del dispositivo de doble cono son:
Proporción h/d de la anchura del espacio h 26 con
el diámetro del orificio d 24: 0 < h/d < 3, preferentemente
0,5 < h/d < 2;
Proporción D_{entrada}/d del diámetro de
entrada D_{entrada} 27 con el diámetro d: 2 < D_{entrada}/d
< \infty, preferentemente 5 < D_{entrada}/d < 20;
Proporción D_{salida}/d del diámetro de salida
D_{salida} 28 con el diámetro del orificio d: 2 <
D_{salida}/d < \infty, preferentemente 5 <
D_{salida}/d < 20;
La conicidad \theta_{1} 8 del cono de
entrada: 0 < \theta_{1} < 10º (grados), preferentemente
\theta_{1} < 8º e incluso preferentemente \theta_{1} <
6º; y la conicidad \theta_{2} 9 del cono de salida:
\theta_{2} \leq \theta_{1}.
Una comparación directa entre las realizaciones
del dispositivo básico de doble cono 1 de la figura 1 y el
dispositivo de doble cono 21 perfeccionado de la figura 2 puede
darse a partir de los siguientes resultados:
Caudal de alimentación: | 8 m^{3}/h |
Caudal de la entrada: | 1 m^{3}/h |
Presión del sistema: | 35 bares |
Dispositivo de la figura 1: Serio deterioro
después de solamente 20 minutos de tiempo de funcionamiento.
Dispositivo de la figura 2: No hay deterioro
aparente después de 40 horas de tiempo de funcionamiento.
Además del incremento de la vida útil, el ruido
de funcionamiento puede reducirse por medio de esta medida.
Como una consecuencia de las características
significativamente mejoradas del dispositivo de doble cono de
acuerdo con la invención, son concebibles las aplicaciones
industriales donde es necesario o al menos ventajoso la alta
cantidad a alta presión y un tiempo de vida razonable. Una de dicha
aplicación consiste en la purificación del agua que contiene
componentes no deseados, particularmente la desalinización del agua
de mar por osmosis inversa.
En una primera propuesta de acuerdo con la figura
4, el filtro 30 para la osmosis inversa puede colocarse directamente
en el circuito principal 12. El fluido purificado, por ejemplo, el
agua de mar desalinizada, se recubre en la línea de salida 32 de la
unidad de osmosis 30. El fluido concentrado abandona el circuito
principal 12 por medio de la línea 15 y la válvula 14. En esta
configuración, la concentración soluble acumula progresivamente un
elevado nivel estable en el interior del circuito del compresor
actual. En consecuencia, se requieren las membranas de separación 31
para expulsar una concentración soluble mucho más alta que la que
existe originalmente en el suministro de entrada no tratado. Esto
provoca un rendimiento del disolvente perjudicado. Sin embargo, esta
distribución de un sistema de purificación por osmosis inversa se
mantiene aplicable, en particular bajo condiciones de menos demanda,
por ejemplo, bajas concentraciones de la materia que debe de ser
separada.
La acumulación de concentración en el interior
del circuito del compresor puede reducirse mediante la eliminación
de las membranas de separación del circuito. Esta solución al
problema puede introducir otras dificultades debido a la inyección
reducida de la membrana. Habitualmente, cuando funciona a presiones
altas, uno puede asumir que solamente un 10% del caudal de
alimentación principal esta disponible para el suministro a las
membranas de separación cuando se colocan externas al circuito del
compresor. En las figuras 5 y 6 de esta solicitud de patente, se
propone un sistema predispuesto que reduce completamente todos estos
problemas.
Los esquemas propuestos en las figuras 5 y 6
funcionan de acuerdo con el nuevo principio de reducción de
concentración antes de la entrada en la bomba DCT. En referencia a
la figura 5, la membrana de la unidad de entrada de osmosis 36 se
suministra a través de la línea 37 sobre el lado de más alta presión
de su membrana desde la bomba DCT curso abajo del dispositivo de
doble cono 1. El líquido cruza la membrana y entra el flujo de
suministro 39, de modo que el líquido de suministro en el conducto
40 se diluye después de la unidad de entrada de osmosis 36. Una
bomba de alimentación opcional 41 ayuda a presurizar este flujo en
la entrada 7 hacia el dispositivo de doble cono 1. Esta presión
adicional mejora enormemente el comportamiento de la bomba DCT 10,
con respecto a la presión del sistema y a la capacidad de flujo en
la entrada que puede conseguirse. El flujo de suministro diluido
deja la bomba DCT en el lado de alta presión de la bomba de
circulación 10 a través del conducto 43 y entra en la unidad de
osmosis de salida 45. La presión del sistema se regula mediante dos
válvulas de regulación de flujo 47 y 48 donde la concentración
abandona la instalación. El líquido purificado es extraído por la
salida solvente 50.
Para muchas membranas de presión alta, media o
baja que están actualmente disponibles, no puede aplicarse la
presión en el lado de presión inferior de la membrana por miedo a la
rotura de la unidad. Habitualmente, se especifica menos de 0,5 bares
para la mayoría de espiral rodeada de osmosis inversa y unidades de
nanofiltro. Por lo tanto, la bomba opcional 41 no puede colocarse
antes de la unidad de entrada de osmosis 36 en la figura 5.
La ventaja de esta bomba opcional 41 resulta
evidente a partir de los siguientes resultados:
Fuerza hidráulica de la bomba opcional en
relación con la bomba de circulación:
\hskip1,6cm9%
El beneficio neto en relación con la fuerza
hidráulica en la salida de la bomba DCT:
\hskip1cm50%
La lógica tras la reducción de concentración es
que el flujo de suministro de entrada 39 está suficientemente
concentrado para permitir un intercambio a través de una membrana
mediante osmosis inversa entre ésta y un flujo altamente concentrado
que alimenta el lado de más alta presión de la membrana. Por
ejemplo, 35 bares de presión deberían contrarrestar la presión
osmótica inherente a través de una membrana semipermeable que se
asocia con un gradiente de concentración de sal NaCl de al menos 35
g/l (gramos por litro). Esta compensación sería suficiente si la
membrana separa el agua de mar del agua fresca o agua de mar a
partir de 70 g/l de una solución de salmuera. En la práctica, se ha
observado que en una elección específica de la membrana en la unidad
de ósmosis 63, el agua de mar alcanza la bomba DCT con
concentraciones tan bajas como 13 g/l.
La principal diferencia entre las figuras 5 y 6,
es que en la figura 6, el conducto 52 que suministra el volumen de
líquido al lado de presión más alta de la membrana es la unidad de
osmosis 36, inserta curso arriba de la bomba 10 y curso arriba del
dispositivo de doble cono 1 de manera que el volumen de líquido
suministrado a la unidad de entrada de osmosis 36 no ha de pasar a
través del doble cono 1. Como resultado, la bomba de circulación 10
para la instalación de la figura 6 utilizará menos energía que la
instalación de la figura 5. Sin embrago, para ciertos casos se
requiere la posible presión más alta para cada juego de membranas,
pudiendo favorecer la elección de la instalación de la figura 5.
La instalación mostrada en la figura 7, solventa
específicamente el problema el problema asociado con la necesidad de
inyección de la membrana. La salida concentrada de la unidad de
osmosis de salida 45 está conectada a la unidad de osmosis de
entrada 36 mediante la línea 54. Mediante la combinación de las
líneas concentradas de cada bloque de membranas, el volumen máximo
de líquido inyectado puede conservarse. Además, la membrana de la
unidad de osmosis 45 es capaz de funcionar bajo condiciones más
favorables que aquellas de la membrana de la unidad de osmosis de
entrada 36.
La separación de sólidos y/o contaminantes
peligrosos de buques para líquidos puede presentar serios problemas.
Si cualquiera alcanza el dispositivo de bombeo clásico estos pueden
causar fallos instantáneos o provocar una explosión. Ciertamente,
un equipo de bombeo muy caro existe para algunos materiales
explosivos, pero mayoritariamente uno intenta esquivar el
problema.
Por ejemplo, la extracción de crudo procedente
del mar se ha convertido en una pesadilla periódica en los recientes
años. Esta contaminación puede estar compuesta de extremos ligeros,
que a lo mejor son altamente inflamables, y fracciones pesadas que
tiene una consistencia a modo de alquitrán. En la mayoría de
ejemplos, esta contaminación puede encontrase en fugas de barcos y
con frecuencia implica la dispersión de grandes cantidades sobre
enormes áreas de superficie del mar. La extracción de este
contaminante supone un problema mayor incluso con el nivel actual de
tecnología.
La mayoría de puertos están contaminados con
aceite desperdiciado y detritos. Este material está progresivamente
contaminando las áreas costeras de pesca y de placer creando un
medio marino tóxico. Cualquier limpieza propuesta implicará el
manejo de volúmenes de agua hasta ahora inimaginables. Con las
modificaciones del doble cono propuestas en esta solicitud de
patente, debería ofrecerse un potencial necesario tal como el
esquema de la figura 8 para realizar una contribución seria a este
problema.
En aplicaciones, donde las ventajas peculiares de
la bomba DCT no son necesarias, puede utilizarse otra bomba
adecuada.
En particular, en vez del circuito cerrado del
conducto 12 con la bomba de circulación 10 y el dispositivo de doble
cono 1, pueden utilizarse una bomba convencional o instalación de
bomba para crear la presión de trabajo en las unidades de separación
45, 36; 57.
La figura 9 es un esquema de dicha instalación de
separación que corresponde a las instalaciones mostradas en las
figuras 6 y 7, y la figura 10 es un esquema correspondiente a la de
la figura 8. En las figuras 9 y 10, la bomba de alimentación 41 y el
circuito de bomba de doble cono 1, 10, 12 se sustituyen por la
bomba 71. La bomba 71 puede ser una sola bomba que proporcione el
flujo de alimentación y diferencia de presión requerida.
Naturalmente, la bomba 71 puede estar constituida por una
configuración de doble etapa o multi-etapas, por
ejemplo, de bombas de alimentación y bombas de presurización. En
este último caso, con respecto a la figura 9, es concebible que el
conducto 37 se bifurca en un punto intermedio dentro de esta
instalación de bomba.
La invención se ha descrito por medio de ejemplos
ilustrativos. Sin embargo, el ámbito de la protección que hace
referencia esta invención no está limitado a los ejemplos expuestos
sino que está determinado por las reivindicaciones. Resulta claro
que el experto en la materia podrá ver numerosas variantes
derivadas del concepto básico. Algunas de dichas modificaciones se
presentan a continuación:
- -
- La suma de un segundo intersticio variable, cuyo plano de entrada coincide con el orificio, introduce la posibilidad de incrementar temporalmente la succión disponible.
- -
- El cono de salida curso abajo del intersticio 5 puede seccionarse de modo que incluya varios intersticios secundarios. Preferentemente, cada una de estos intersticios está equipado con la posibilidad del cierre total o parcial. Los intersticios secundarios pueden elegirse con alturas diferentes y/o distancias desde el orificio.
- Los intersticios variables, que cubren el rango en detalle de abierto a cerrado, pueden realizarse tal como sigue:
- -
- Puede eliminarse una sección del cono de salida y un anillo de obturación utilizado para variar o cerrar completamente el intersticio.
- -
- Un corte hecho a través del cono de salida y una parte desplazada en referencia a la otra.
- -
- Pueden introducirse uno o varios orificios en la pared del cono de salida con la posibilidad de modificar la abertura por medio de un obturador, anillos de obturación o válvulas.
- -
- Las modificaciones del doble cono propuestas anteriormente pueden introducirse en las aplicaciones e instalaciones descritas en el texto principal.
- -
- Las instalaciones que aplican la nueva solicitud puede comprender más de un dispositivo de doble cono, unidad de separación o bomba. En particular, los dobles conos pueden colocarse en paralelo o en serie. Las instalaciones paralelas requieren a veces de dispositivos de control de flujo individual para cada ramificación.
Claims (8)
1. Instalación de separación que comprende una
bomba de presurización (1, 10, 12; 71) y unas unidades de separación
para separar un fluido de los componentes contenidos en elementos
adicionales, necesitando las unidades de separación una diferencia
de presión para el proceso de separación para mostrar un
comportamiento mejorado con la presión del fluido incrementada,
caracterizada por el hecho de que
una entrada (40) de la bomba está conectada a una
primera unidad de separación (36),
una salida (43) de la bomba está conectada a una
segunda unidad de separación (45) para suministrarla con fluido
presurizado, y
la primera unidad de separación está conectada a
una salida de la segunda unidad de separación, suministrando la
salida fluido enriquecido con el componente adicional, o a una
salida de la bomba, con el fin de suministrar la primera unidad de
separación con fluido presurizado de una concentración original o
con componentes elevados y, de este modo, diluir el fluido
transportado a través de la primera unidad de separación a la bomba
con respecto a los componentes adicionales.
2. Instalación de separación según la
reivindicación 1, caracterizada por el hecho de que la bomba
es un circuito cerrado hidráulico que comprende un conducto de
circuito cerrado (12), una bomba de circulación (10) y un
dispositivo de doble cono (1) en una configuración de circuito
cerrado, estando la entrada de la bomba constituida por la entrada
(7) del dispositivo de doble, y estando la salida (43) de la bomba
constituida esencialmente por un conducto ramificado del conducto
cerrado.
3. Instalación de separación según la
reivindicación 1, caracterizada por el hecho de que una bomba
(40) está conectada a la entrada (7) del dispositivo de doble cono
con el fin de mejorar el suministro de fluido al dispositivo de
doble cono.
4. Instalación de separación según cualquiera de
las reivindicaciones 1 a 3, caracterizada por el hecho de que
la primera unidad de separación (36) permite un intercambio de masa
entre dos fluidos, estando la unidad de separación conectada a una
salida de bomba (14, 15; 37, 43) y una entrada (40) de la bomba (1,
10, 12; 71), de modo que se produce un intercambio de masa entre el
fluido que sale de la bomba y el fluido que entra a través de la
primera unidad de separación (36) de modo que la concentración de
materia que debe de separarse del fluido se reduce en el fluido que
entra.
5. Instalación de separación según cualquiera de
las reivindicaciones 1 a 4, caracterizada por el hecho de que
la segunda unidad de separación (45) es capaz de separar la materia
del fluido, particularmente por ósmosis, ósmosis inversa,
filtración, efecto ciclón, o cromatografía, con el fin de recubrir
el fluido purificado y/o el fluido concentrado a la salida de la
segunda unidad de separación.
6. Instalación de separación según cualquiera de
las reivindicaciones 1 a 5, caracterizada por el hecho de que
la primera unidad de separación (36) es capaz de separar la materia
del fluido por ósmosis, ósmosis inversa, filtración, efecto ciclón,
o cromatografía.
7. Uso de la instalación del dispositivo de
separación según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6 para la
desalinización de agua de mar.
8. Uso de la instalación del dispositivo de
separación según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6 para la
separación de contaminantes como aceite del agua.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP99939305A EP1208304B1 (en) | 1999-08-31 | 1999-08-31 | Double cone for generation of a pressure difference |
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Publication Number | Publication Date |
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Family Applications (2)
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ES99939305T Expired - Lifetime ES2212600T3 (es) | 1999-08-31 | 1999-08-31 | Doble cono para generar una diferencia de presion. |
ES03022358T Expired - Lifetime ES2246451T3 (es) | 1999-08-31 | 1999-08-31 | Instalacion de separacion para el tratamiento de fluidos. |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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ES99939305T Expired - Lifetime ES2212600T3 (es) | 1999-08-31 | 1999-08-31 | Doble cono para generar una diferencia de presion. |
Country Status (6)
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AU588624B2 (en) * | 1985-09-21 | 1989-09-21 | Paul Werner Straub | Process and device for creating and exploiting a pressure differential and its technical application thereof |
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RU2113635C1 (ru) * | 1997-06-16 | 1998-06-20 | Сергей Анатольевич Попов | Способ работы жидкостно-газового эжектора |
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-
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