ES2228808T5 - Procedimiento para la reduccion de la formacion de oxido y/o corrosion en sistemas de conduccion de liquidos. - Google Patents

Abstract

Procedimiento para la reducción de la formación de óxido y/o la corrosión en sistemas, que conducen líquido o que están en contacto con líquidos, siendo tratado el líquido de tal manera que se influye sobre la distribución molar de los formadores de dureza en el líquido a tratar de tal forma que la porción de magnesio y/o de compuestos de magnesio es incrementada a costa de la porción de otros formadores de dureza, caracterizado porque solamente es tratada una corriente parcial del líquido y a continuación se mezcla la corriente parcial tratada con una corriente principal no tratada.

Description

Procedimiento para la reducción de la formación de óxido y/o corrosión en sistemas de conducción de líquidos.

La invención se refiere a un procedimiento para la reducción de la formación de óxido y/o corrosión en sistemas de conducción de líquidos o que están en contacto con líquidos, según el preámbulo de la reivindicación 1.

Se conoce desde hace mucho tiempo a partir del estado de la técnica que desde los líquidos se separan sedimentos y e incrustaciones, especialmente cuando los líquidos contienen sales formadoras de dureza de elementos (magnesio, calcio, estroncio, bario) del grupo de los metales alcalinotérreos. El ejemplo más conocido y más significativo desde el punto de vista técnico para la configuración de sedimentos a partir de líquidos es la formación de piedra caliza a partir del medio de agua potable, produciéndose especialmente durante el calentamiento del agua la deposición de sales carbonatadas y otras sales del metal alcalinotérreo calcio. Estas sedimentaciones, que pueden contener también otras substancias precipitadas al mismo tiempo, son en gran medida insolubles frente al medio agua potable y pueden conducir, en los casos más desfavorables, a la configuración de incrustaciones llegando hasta un bloqueo de los sistemas de conducción de líquidos (por ejemplo, tuberías, radiadores de agua, calderas) así como a la configuración de trazas de sedimentación visibles no deseables en los sistemas que están en contacto con líquidos (por ejemplo, lavabos, platos de duchas). El lenguaje popular designa la aparición de estos efectos cono "calcificación" y equipara el agua potable, que presenta porciones considerables de formadores de dureza -la llamada agua dura- con frecuencia con el agua de mala calidad, a pesar del hecho de que algunas porciones de formadores de dureza en el agua potable se consideran con substancias minerales muy oportunas en otro contexto, que no sólo son importantes para la nutrición, sin que se les asocian, además, también propiedades que mejoran el sabor.

Para contrarrestar el peligro de la formación de óxido, se han establecido en el pasado una pluralidad grande de procedimientos. Especialmente se pueden mencionar aquí los procedimientos para la eliminación substancial de los formadores de dureza o de los aniones carbonatados correspondientes fuera de los líquidos, a cuyo fin se dispone de diferentes posibilidades, por ejemplo eliminación mecánica de la dureza a través de membrana, substitución de los formadores de dureza por otros iones, destilación y también precipitación en mayor escala, floculación y filtración. Además, existen procedimientos, que combaten el peligro de sedimentaciones a través de la dosificación de diferentes substancias para la inhibición o bien el enmascaramiento de los formadores de dureza, pudiendo mencionar como ejemplos aquí la dosificación de polifosfatos, la dosificación de zeolitas o la dosificación de ácidos aminopolicarboxílicos, como NTA o EDTA. La gama de los procedimientos disponibles se completa por medio de procedimientos, que se refieren a los cationes de los formadores de dureza propiamente dichos, sino los aniones carbonatados que son necesarios para la formación del óxido, de nuevo con las variantes de la eliminación o bien de una inhibición de los aniones carbonatados. En tiempos más recientes, han conseguido el reconocimiento también procedimientos, que deben impedir la aparición o el crecimiento de las sedimentaciones con contenido de cal a través de la incorporación de los llamados cristales vacunados o núcleos de cristales en el agua, estando basada una parte de estos procedimientos en fabricar cristales vacunados o núcleos de cristales en el transcurso del tratamiento a partir de las substancias inherentes que están presentes previamente disueltas en el agua. Para la evaluación de si tales procedimientos están realmente en condiciones de reducir la formación de óxido, han sido descritos diferentes procedimientos de ensayo, la mayoría de ellos empíricos, de los cuales, sin embargo, solamente se puede conceder una mayor importancia a la Hoja de Trabajo DVGW W512.

Con el objeto de la protección contra la corrosión, se dispone igualmente de diferentes procedimientos que se pueden incorporar en procedimientos de filtración, que reducen el riesgo de la formación de células de corrosión locales por medio de una eliminación de una substancia inherente del agua que está presente de una manera particular, así como un procedimiento, que se caracteriza por una dosificación de productos químicos que inhiben la corrosión, por ejemplo orto-fosfato, aluminio, magnesio, cinc, utilizando, en parte, un potencial electroquímico, que contrarresta el potencial de la corrosión, durante la disolución (ánodos sacrificiales pasivos o bien una protección catódica activa frente a la corrosión).

Por último, existen procedimientos, que tienen como finalidad la protección frente a la corrosión a través de la regulación de condiciones de equilibrio o de condiciones de separación de la cal de acuerdo con el equilibrio de la cal y del ácido carbónico, a cuyo fin o bien se reduce el contenido de ácido del líquido o, en cambio, se eleva el contenido del líquido que tiene capacidad para ligar ácido y, por lo tanto, también al mismo tiempo de formadores de dureza ("filtración de mármol").

Por lo tanto, para la consideración de los formadores de dureza así como de los aniones correspondientes la mayoría de las veces carbonatados, se plantea la situación de que éstos pueden provocar, en el caso de que exista un exceso relativo, la formación de sedimentaciones, mientras que, por otro lado, una deficiencia relativa de formadores de dureza así como de los aniones correspondientes la mayoría de las veces carbonatados puede acelerar los procesos de corrosión. Esta relación se describe a través del llamado equilibro de cal y ácido carbónico, a partir de cuyo estudio a fondo se deduce que entre los dos extremos de la formación de óxido así como de la corrosión existe un estado de equilibrio, en el que un líquido ni tiende a la formación de óxido ni a la corrosión.

Sin embargo, este estado de equilibrio es inestable, cuando el líquido, especialmente el agua potable, está sometido a oscilaciones de la temperatura. De esta manera, en el caso de calentamiento, el equilibrio de cal y ácido carbónico se desplaza desde el estado neutro al estado de la formación de óxido, que se mantiene hasta que el agua vuelve al estado de equilibrio a través de la separación de los formadores de dureza ahora excesivos. Si se refrigera de nuevo a continuación esta agua caliente empobrecida en formadores de dureza, entonces se puede producir corrosión.

Todos los procedimientos mencionados tienen como finalidad, en el cumplimiento de su función, o bien exclusivamente el aspecto de la reducción de la formación de óxido o exclusivamente el aspecto de la protección frente a la corrosión. Con frecuencia, para la aplicación práctica, un procedimiento que se refiere a un aspecto, debe completarse todavía por medio de un segundo procedimiento, que tenga en cuenta el otro aspecto respectivo.

Con relación al estado de la técnica impreso se remite a los documentos DE-A-28 00 516, DE-A-19 55 571 y DE-A-38 12 413.

Se conoce a partir del documento DE-A-28 00 516 un procedimiento según el preámbulo de la reivindicación 1. Además, a partir de la publicación DE-A-38 12 413 se conocen un dispositivo y un procedimiento, en los que una parte de una corriente es tratada para endurecimiento, siendo combinada esta parte tratada a continuación con la parte no tratada, siendo ajustada la dureza de las corrientes combinadas a través de la cantidad de la corriente tratada.

Partiendo de ello, la invención se basa en el problema de crear un procedimiento mejorado para la reducción de la formación de óxido y/o de la corrosión en sistemas, que conducen líquidos o que están en contacto con líquidos, así como un dispositivo correspondiente.

Esto se consigue con el procedimiento descrito en la reivindicación 1 de la patente.

La invención, por medio de la modificación de la distribución molar de los formadores de dureza entre sí, aprovecha los efectos naturales que combinan ambos aspectos de la reducción de la formación de óxido así como de la reducción de la corrosión de una manera integral entre sí y que conducen, como resultado, a una protección simultánea frente a la formación de óxido y frente a la corrosión, sin modificar, en general, en este caso el contenido de formadores de dureza y sin tener que recurrir en este caso a la dosificación de otras substancias.

La invención se basa en el reconocimiento de que un líquido como, por ejemplo, el agua potable -también durante su calentamiento- actúa en menor medida con efecto de formación de óxido cuando presenta, en la composición natural de los formadores de dureza que están disueltos en ella, porcentajes mayores de magnesio desde el 20% hasta el 100% del contenido total de formadores de dureza. La invención tiene la finalidad de proporcionar el efecto de protección natural con porcentajes de magnesio más elevados en la dureza general también para aquellos líquidos que no disponen de porcentajes de magnesio más elevados, que se producen de forma natural, en la dureza general y a tal fin prevé substituir porciones de otros formadores de dureza por porciones de magnesio.

La misma observación de una formación reducida de óxido se aplica cuando el líquido no dispone, en efecto, de una dureza de magnesio natural elevada, pero, por ejemplo, se pone en contacto durante el tratamiento del agua potable, con la finalidad del endurecimiento, con dolomita u otras rocas o minerales que contienen magnesio o hexahidrato de cloruro de magnesio. A diferencia de lo que sucede en los procesos mencionados, que tienen como finalidad de una manera preferente una elevación del contenido de formadores de dureza, la invención aprovecha el efecto de protección frente a la formación de óxido de los porcentajes mayores de magnesio en la dureza general como efecto principal definido, sin elevar en este caso de una manera forzosa la dureza del líquido. Tampoco en los procesos mencionados tiene lugar ninguna reducción de aquellas porciones de dureza total, que no están constituidas por magnesio, puesto que, en general, no se produce una substitución de formadores de dureza que ya están presentes disueltos por los porcentajes de magnesio que se ofrecen de forma adicional y solamente se agregan como aditivos los contenidos adicionales de magnesio. La invención comprende, en principio, todas las aplicaciones, en la que las porciones que no están constituidas por magnesio en la dureza total son substituidas por porciones de magnesio.

A través de la invención se reduce la formación de óxido de una manera eficaz. Por lo tanto, también en el caso de una refrigeración del líquido, que se lleva a cabo, dado el caso, después de un calentamiento, están disponibles en adelante como protección frente a la corrosión aquellos formadores de dureza y sus aniones correspondientes, la mayoría de las veces carbonatados, que en otro caso conducirían, en virtud de su eliminación a través de la formación de óxido, a un empobrecimiento relativo del líquido en formadores de dureza.

Además, los porcentajes elevados de magnesio en un líquido tienen también otros efectos positivos con respecto a la tendencia a la corrosión. Así por ejemplo, la formación de la capa de cubierta (formación de la capa de protección) con sedimentaciones hidróxidas de magnesio como formador de dureza se realiza de una manera más efectiva y con cristales más fino y, por lo tanto, "más densos" que con calcio, por ejemplo. Este efecto positivo se garantiza también a través de la invención, de manera que se consigue, como resultado, un efecto de protección frente a la corrosión a través de la invención, en el sentido de que se obtiene tanto una protección pasiva duplicada (formación de la capa de protección, disponibilidad de formadores de dureza después de la refrigeración de líquidos calientes) como también, dado el caso, una protección activa a través de efectos estéricos y químicos complejos.

Los desarrollos preferidos de la invención se deducen a partir de las reivindicaciones dependientes y de la descripción siguiente. A continuación se describen ejemplos de realización preferidos con la ayuda del dibujo. En el dibujo:

La figura 1 muestra una representación para la ilustración del procedimiento según la invención de acuerdo con un primer ejemplo de realización de la invención.

La figura 2 muestra una representación para la ilustración del procedimiento según la invención de acuerdo con un segundo ejemplo de realización de la invención.

La figura 3 muestra una representación para la ilustración del procedimiento según la invención de acuerdo con un tercer ejemplo de realización de la invención.

La figura 4 muestra una representación para la ilustración del procedimiento según la invención de acuerdo con un cuarto ejemplo de realización de la invención.

La figura 5 muestra una representación para la ilustración del procedimiento según la invención de acuerdo con un quinto ejemplo de realización de la invención.

La figura 6 muestra una representación para la ilustración del procedimiento según la invención de acuerdo con otro ejemplo de realización de la invención.

La figura 7 muestra una representación para la ilustración del procedimiento según la invención de acuerdo con un ejemplo de realización industrial de la invención.

Se pueden concebir diferentes dispositivos, que pueden llevar a cabo la substitución según la invención de otros formadores de dureza por los formadores de dureza de magnesio.

La substitución según la invención se puede realizar, por ejemplo según la figura 1. De acuerdo con la figura 1, se conecta un procedimiento de endurecimiento a un procedimiento de membrana. La figura 1 muestra que el líquido a tratar pasa a través de un filtro y de una bomba 2 y luego es conducido a una unidad de membrana 3, en la que se desarrolla en procedimiento de membrana. En el procedimiento de membrana se trata de un desendurecimiento mecánico, por ejemplo, por medio de ósmosis inversa o de nanofiltración. A continuación, el líquido circula a una unidad de endurecimiento 6, que es accionada con dolomita u otras rocas o minerales que contienen magnesio como cloruro de magnesio o hexahidrato de cloruro de magnesio 7. Como se puede deducir a partir de la figura 1, el líquido acondicionado abandona la unidad de endurecimiento 6. Los restantes grupos estructurales representados, como la regulación de la presión 5, la válvula de regulación 4 y la derivación 8 son conocidos por el técnico en su función y modo de trabajo y no es necesaria una descripción detallada.

De acuerdo con la figura 2, el tratamiento correspondiente según la figura 1 es limitado, de acuerdo con la invención, a una corriente parcial del líquido, que se combina a continuación de nuevo entonces con la corriente principal no tratada. De esta manera, se obtiene adicionalmente la posibilidad de definir de una manera más exacta los contenidos de magnesio en la corriente principal a través de la regulación de las relaciones de la corriente. La derivación de la corriente parcial se realiza en la grifería de distribución 9, mientras que la combinación de la corriente parcial tratada con la corriente principal no tratada se realiza en la válvula de mezcla 12 de la figura 2. El tratamiento solamente de una corriente parcial es especialmente ventajosa. Así, por ejemplo, un reconocimiento de la invención es que también el tratamiento de una corriente parcial es suficiente para conseguir una reducción efectiva de la formación de óxido y/o de la corrosión. En este caso se trata de un efecto sorprendente, puesto que el técnico, durante el tratamiento solamente de una corriente parcial, solamente esperaría una reducción de la formación de óxido en la extensión, en la que está presente una corriente parcial tratada. Con otras palabras, el técnico esperaría una reducción del 50% de la formación de óxido, cuando la corriente parcial así como la corriente principal representan el 50 %, respectivamente. Sin embargo, con el tratamiento solamente de una corriente parcial se constata el efecto sorprendente de que durante el tratamiento de solamente una corriente parcial, se puede conseguir una reducción casi no disminuida de la formación de óxido y/o de la corrosión. De acuerdo con ello, se mantiene la eficacia deseada en toda su extensión también en el caso de tratamiento solamente de la corriente parcial. No obstante, la corriente parcial debería representar al menos el 50% de la corriente total. Por lo tanto, la eficacia se mantiene casi inalterada, cuando la corriente parcial a tratar representa al menos el 50% y la corriente principal no tratada representa como máximo el 50%.

De acuerdo con ello, como ejemplo, es posible: 70% de la corriente parcial a tratar; 30% de la corriente principal no tratada.

Según la figura 3, la unidad de endurecimiento según las figuras 1 y 2, que está conectada aguas abajo del desendurecimiento mecánico, se puede realizar también a través de una dosificación, proporcional a la cantidad, de una solución concentrada de una sal de magnesio como por ejemplo una solución de cloruro de magnesio. La solución de cloruro de magnesio está almacenada en un depósito de reserva 15 y es dosificada de una manera proporcional a la cantidad, con la ayuda de los grupos estructurales formados por el contador de caudal 13, la bomba de dosificación 14 y la válvula de retención del reflujo 11. En este caso, existe también la posibilidad de la utilización de sistemas de dosificación ya existentes e instalados y, por lo tanto, la posibilidad de la incorporación de estos sistemas en el procedimiento según la invención. A tal fin, deberían reajustarse los sistemas de dosificación o bien a través de intervenciones en la regulación para la cesión de cantidades adecuada de sales de magnesio, o debería ajustarse la concentración de la solución de la sal de magnesio utilizada para que sean cedidas las cantidades adecuadas. También la instalación de dosificación se puede reequipar en el lado de la construcción manteniendo el sistema de regulación existente para que a través de una modificación en la bomba (por ejemplo, el cabezal de la bomba, por ejemplo el lumen en las bombas peristálticas) sea cedida una cantidad adecuada. Aquí también es posible manipular la instalación de medición del sistema de dosificación para la determinación del caudal actual a través de un módulo adicional, para que el sistema detecte, en lugar del caudal actual, un caudal virtual, en cada caso proporcional, y se lleve a cabo la dosificación en una cantidad tal que corresponda al caudal virtual y en concreto en la relación en la que se alcance de esta manera con exactitud la cantidad de dosificación necesaria para el caudal actual.

De acuerdo con la figura 4, también es posible realizar el desendurecimiento mecánico a través de un desendurecimiento por medio de un intercambio de iones 16 durante el intercambio por otros cationes como sodio o potasio, estando conectada aguas abajo de la unidad de desendurecimiento de nuevo una dosificación, proporcional a la cantidad, de una solución concentrada de una sal de magnesio, como por ejemplo, un cloruro de magnesio con la ayuda de los grupos estructurales 12, 13, 14 y 15. Por medio de este dispositivo no se eleva, en efecto, con una dosificación correcta, la dureza del líquido, sin embargo, condicionado por el principio, aquí es inevitable una elevación de la salinidad, de manera que el empleo del dispositivo mostrado con el número 4 debe limitarse a los casos, en los que no es crítica una elevación del contenido total de sal del líquido. También aquí es posible -como se representa- el tratamiento de una corriente parcial.

De acuerdo con la figura 5, también es posible integrar el tratamiento del líquido con las etapas parciales de la eliminación de otros formadores de dureza y la adición de magnesio en un único dispositivo y de esta manera excluir igualmente una elevación de la salinidad. A tal fin, por ejemplo, se puede utilizar un intercambiador de cationes 16 ácido fuerte, cargado con iones de magnesio, que forma durante la fase de funcionamiento porciones de otros formadores de dureza debido a sus peso molar elevado más específico que el magnesio y de esta manera substituye los otros formadores de dureza por magnesio y que se carga y, por lo tanto, se regenera durante las fases de regeneración regulares con soluciones concentradas de sales de magnesio como por ejemplo cloruro de magnesio. El dispositivo puede estar realizado también de tal forma que se pueden emplear dos o más módulos de intercambio de cationes con fases de funcionamiento y de regeneración paralelas o desplazadas opuestas entre sí, de manera que se garantice en el desarrollo posterior del sistema general la alimentación continua con agua tratada. El dispositivo debe estar equipado con una unidad de control 17, que ejecutar procesos de regeneración o bien en función del tiempo o en función del caudal. Para la ejecución en función del caudal está previsto un contador de caudal 13. Para el mantenimiento de la solución de cloruro de magnesio, el dispositivo está equipado con un depósito de solución de cloruro de magnesio 19 así como con un depósito de reserva 23 para la conservación de otro cloruro de magnesio, con el fin de posibilitar un modo de funcionamiento en gran medida no asistido. El dispositivo dispone también de una instalación de aclarado para el aclarado de los eventuales restos de solución de cloruro de magnesio después de la terminación de la regeneración. El dispositivo está equipado de forma opcional con una instalación de desinfección electrolítica 24 para la producción de cloro o hipoclorita desinfectantes a partir de la solución de cloruro de magnesio durante la regeneración. El dispositivo está equipado también con una válvula de mezcla, de manera que se puede regular la porción de magnesio en el líquido tratado, para poder mantener los valores orientativos de magnesio o los valores límite, dado el caso presentes, por ejemplo para el agua potable, donde éstos sean exigidos a nivel regional. El reglamento del agua potable alemán vigente en este momento prevé, por ejemplo, un valor orientativo para el magnesio de 50 mg/l o bien 120 mg/l, cuando el contenido de magnesio está condicionado por geogenes. Por lo tanto, en función del contenido de magnesio en el lado de entrada, se pueden eliminar hasta 2,08 mmol/l de otros formadores de dureza y se pueden substituir por magnesio. Tomando como base el valor orientativo más alto, se puede elevar la elevación incluso a 5 mmol/l o 28º dH. Hay que indicar que ambos valores orientativos no están condicionados ni desde el punto de vista toxicológico ni desde el punto de vista técnico, sino que se aplican con preferencia como parámetros de control del proceso para las empresas de suministro de agua. Un exceso de ambos valores orientativos a través del dispositivo no tendría, por lo tanto, repercusiones negativas de ningún tipo sobre la saluda o la técnica doméstica, sin embargo deberían reducirse para cumplir las especificaciones legales. El cloruro de magnesio ha sido admitido por el Reglamento alemán del agua potable como substancia aditiva para el tratamiento del agua potable.

A diferencia del dispositivo mostrado en la figura 5, como se muestra en la figura 6, se puede utilizar, en lugar de un intercambiador de cationes ácido fuerte, también un intercambiador de cationes ácido débil 16, en ambos casos también sin que deba realizarse desde el punto de vista constructivo una limitación al tratamiento de una corriente parcial. Aquí no se produce una limitación técnica del intercambio al equivalente de la dureza del carbonato como sucede en los intercambiadores ácidos débiles regenerados con cloruro de sodio, puesto que la dureza total en el líquido no es afectada por el dispositivo. Los restantes componentes del dispositivo son como se muestran en la figura 5, con la excepción del intercambiador de cationes.

Los dispositivos según las figuras 5 y 6 se pueden regenerar de una manera claramente más favorable en comparación con los intercambiadores de cationes conocidos, regenerados con cloruro de sodio o con ácido, manteniendo iguales, por lo demás, las prestaciones de caudales. La razón principal de ello es que en virtud de las selectividades en gran medida similares entre el magnesio y los restantes formadores de dureza, se consigue una curva de rotura claramente aplanada en comparación con las diferencias de selectividad, en general, mayores entre los iones monovalentes y los productos alcalinotérreos bivalentes. De esta manera se puede limitar claramente la pérdida de agente de regeneración, que está condicionada, en el caso de los agentes de regeneración monovalentes, por la necesidad de la consecución de diferencias de concentración claramente mayores. Por lo tanto, el dispositivo más favorable en una medida muy considerable con relación a la efectividad de los agentes de regeneración empleados, lo que puede conducir en último término a una aproximación grande a valores estequiométricos de consumo de sal. Para aprovechar esta ventaja, están previstas en las figuras 5 y 6 válvulas de mezcla 22, con las que se puede diluir la solución de cloruro de magnesio para la regeneración claramente con el líquido. Puesto que aquí, en realidad, sólo se necesitan concentraciones comparativamente reducidas y se eleva la solubilidad del cloruro de magnesio en la solución con respecto al cloruro de sodio, la válvula de mezcla puede estar configurada también como tobera de Venturi estática, que presenta una relación de mezcla fija con una corriente volumétrica claramente predominante del lado del líquido impulsado con presión frente a la corriente volumétrica de la solución aspirada y no se requiere ninguna regulación adicional. Para la regeneración, la válvula de control 17 colabora con la válvula de mezcla 22. En efecto, si debe regenerarse el intercambiador de cationes 16, entonces se conduce no se conduce la corriente parcial desde arriba hacia abajo a través del intercambiador de cationes 16, sino que, en una primera etapa, se mezcla en la válvula de mezcla 22 con solución tomada desde un depósito de solución 19 y se conduce en una segunda etapa desde abajo hacia arriba -es decir, a contracorriente- a través del intercambio de cationes 16 y en último término se conduce al conducto de descarga 8. Una vez realizada la regeneración se conmuta de nuevo en la válvula de control.

La curva de rotura claramente aplanada conduce a que también durante el funcionamiento de regeneración se mantengan siempre porciones de otros formadores de dureza en el líquido y se realice la rotura de los otros formadores de dureza de una manera muy lenta y continua. No obstante, en virtud del principio de actuación natural de la elevación del contenido de magnesio, el tratamiento se realiza con éxito hasta que la rotura se aproxima al agotamiento total de la capacidad de intercambio. Esto posibilita tiempos de actividad prolongados o bien, en comparación con la capacidad de intercambio molar de un intercambiador de cationes regenerado con cloruro de sodio o con ácido, un volumen mayor del líquido tratado, hasta que debe realizarse la siguiente regeneración. Esto es especialmente útil para el tratamiento de líquidos, además del agua potable. Especialmente para el tratamiento de agua potable debería realizarse una regeneración, por razones de la seguridad higiénica propia del dispositivo, lo más tarde cada 4 días, de una manera independiente del caudal realizado realmente.

Para dispositivos según las figuras 5 y 6 se pueden incorporar también intercambiadores de cationes existentes, ya instalados, para el procedimiento según la invención. A tal fin, deben reequiparse los sistemas de tal manera que se asegure un modo de funcionamiento efectivo, económico y optimizado con respecto a las repercusiones con relación al medio ambiente. Este reequipamiento se puede realizar en el lado de la construcción por medio de la substitución de la resina de intercambio rellena por una resina con propiedades más favorables (selectividades) para el funcionamiento y la regeneración con sales de magnesio. Otra posibilidad consiste en substitución del conjunto de válvulas de control existente con las trampillas y estrangulamientos correspondientes por conjuntos de válvulas con trampillas y estrangulamientos correspondientes, que conducen a condiciones de funcionamiento y de regeneración económica. Esto se consigue especialmente a través del reequipamiento de trampillas y estrangulamientos que regulan la corriente volumétrica de la solución durante el modo de regeneración y/o por medio de medidas (por ejemplo, tobera venturi), que limitan el consumo de solución durante la regeneración a través de la mezcla o de la mezcla intensificada con líquido (por ejemplo, agua).

Una incorporación de los aparatos existentes en el procedimiento según la invención se puede realizar de una manera alternativa o adicional también a través de modificaciones en la técnica de regulación (por ejemplo, software). A tal fin, deben realizarse modificaciones en el ciclo de control o en la secuencia de las fases individuales de la circulación durante la regeneración o durante el periodo de tiempo respectivo de la misma. Las modificaciones pueden realizarse también en los parámetros de funcionamiento previamente establecidos (función de supervisión para la activación de la regeneración), para que de esta manera se consigan condiciones de funcionamiento y de regeneración, que están optimizadas para el empleo de sales de magnesio como medios de regeneración.

De acuerdo con la figura 7, también es posible especialmente para aplicaciones industriales, implementar el procedimiento en instalaciones de carbonización rápidas o lentas. La figura 7 muestra cómo se puede mezclar el líquido en una válvula de mezcla 12 con una suspensión de dolomita viva precipitada (MgO/CaO) o una suspensión de una mezcla precipitada de dolomita viva y cal viva. Por medio de la utilización de dolomita viva que contiene magnesio, y especialmente por medio de la reacción básica de los óxidos de magnesio, es posible carbonar el líquido en la carbonización rápida más allá del equilibrio y, por lo tanto, también desendurecerla. Para la fabricación de la suspensión está previsto un silo de dolomita 26, que carga uno o varios depósitos de agitación 27 con la dolomita viva o con una mezcla de dolomita viva y cal viva; a partir de los depósitos de agitación se lleva a cabo la mezcla de la suspensión con la corriente principal a través de la bomba de dosificación 28. Una vez realizada la mezcla se alimenta la corriente principal cargada con la suspensión a través de una zona de inyección 30 a un reactor 29 y se mantiene allí durante un tiempo de reacción de 10 a 20 minutos, durante el cual se realiza la precipitación de los formadores de dureza. El reactor está provisto para la extracción de la masa granular de formadores de dureza producida con un dispositivo de descarga continua 31, a cuyo fin se utiliza, por ejemplo, una esclusa de rueda celular. Después de abandonar el reactor, se carga el líquido aireado para la separación adicional con partículas sedimentadas en un filtro de arena rápido 32. El filtro de arena rápido está equipado para el aclarado regular de las partículas separadas con un volumen de reaclarado 33, 34 y 35. Por último, se carga el líquido en un filtro de desacidificación 36 con un relleno de dolomita no quemada, en el que se realiza por medio de la disolución de la dolomita una elevación final del contenido de magnesio así como el ajuste del líquido para el equilibrio de la cal y del ácido carbónico. El filtro de desacidificación se puede integrar también en el filtro de arena rápido, cuando éste está lleno con una capa de dolomita de desacidificación por debajo de la capa de arena y, por lo tanto, funciona como filtro de varias capas.

Claims (5)

1. Procedimiento para la reducción de la formación de óxido y la corrosión en sistemas, que conducen líquido o que están en contacto con líquidos, siendo tratado el líquido de tal manera que se influye sobre la distribución molar de los formadores de dureza en el líquido a tratar de tal forma que la porción de magnesio y/o de compuestos de magnesio es incrementada a costa de la porción de otros formadores de dureza, caracterizado porque solamente es tratada una corriente parcial del líquido y a continuación se mezcla la corriente parcial tratada con una corriente principal no tratada, en el que la corriente parcial es al menos el 50% del líquido a tratar, ajustas a través de una válvula de dilución, para ajustar la porción de magnesio en el líquido tratado, y se influye sobre la distribución molar de la corriente parcial de tal manera que la porción de magnesio y/o de compuestos de magnesio está entre 20% y 100% del contenido total del formador de dureza.

2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque la corriente parcial representa el 70% del liquido a tratar.

3. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque a tal fin se pone en contacto la corriente parcial a tratar con una roca o mineral que contiene magnesio, por ejemplo con dolomita.

4. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque a tal fin se dosifica a la corriente parcial a tratar una solución de una sal de magnesio en una medida proporcional a la cantidad.

5. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque a tal fin se añaden a la corriente parcial a tratar iones de magnesio en intercambio directo o equivalente con otros iones.