EP3501622A1 - Absorber column and method for purifying raw synthesis gas - Google Patents

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EP3501622A1
EP3501622A1 EP17400071.1A EP17400071A EP3501622A1 EP 3501622 A1 EP3501622 A1 EP 3501622A1 EP 17400071 A EP17400071 A EP 17400071A EP 3501622 A1 EP3501622 A1 EP 3501622A1
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EP
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absorbent
synthesis gas
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regeneration
carbon dioxide
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LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Definitions

  • the invention relates to an absorber column and its use for separating unwanted, in particular acidic gas components, for example carbon dioxide and hydrogen sulfide, from a raw synthesis gas by absorption with an absorbent, especially at low load conditions of the absorber column with respect to the syngas loading.
  • the invention further relates to a process for the preparation of a carbon dioxide-containing pure synthesis gas which is suitable, for example, for the synthesis of methanol, from a crude synthesis gas using the absorber column according to the invention.
  • the methanol used as absorbent, loaded with the interfering components is circulated in the Rectisol process via regeneration devices.
  • the regeneration devices the loaded methanol is physically freed from the absorbed gases.
  • CO 2 is removed from the loaded methanol absorbent by pressure release (so-called flash regeneration) and / or stripping with a gas, for example nitrogen.
  • the sulfur-containing gases, COS and H 2 S are driven off by heating (so-called hot regeneration).
  • the aim is to produce a CO 2 -free COS / H 2 S gas, since its economically interesting further processing by mixing with CO 2 is impaired.
  • the Rectisol method a distinction is made between the standard method and the selective Rectisol method.
  • the co-gases COS / H 2 S and CO 2 are separated together from the crude synthesis gas in one absorption step.
  • the sulfur-containing accompanying gases COS / H 2 S and the CO 2 are separated from the crude synthesis gas in separate, consecutive absorption steps.
  • This selective absorption is achieved by appropriate adjustment of the process parameters, in particular the amount ratio of absorbent and gas to be absorbed, allows.
  • the advantage of selective absorption is that most of the COS / H 2 S and CO 2 gas is separated during absorption, and only the smaller part has to be separated during the regeneration of the methanol. In this way, moreover, the recovery of the sulfur contained by means of downstream methods such as the Claus method allows.
  • the complete separation of the carbon dioxide is not always desired. Rather, it is required that the pure synthesis gas to be used as feed gas for the synthesis of methanol still has a certain amount of carbon dioxide, for example 2% by volume. This requirement is taken into account by appropriate design of the absorber column, in particular the washing stages in the usually upper column part which is selective for CO 2 separation. However, such interpretations of standard conditions are in particular for the involved flow rates of the synthesis gas and the absorbent from.
  • the absorption medium can not be lowered to the same extent, since otherwise the hydraulically stable working range of the absorber column would leave.
  • the too high for the reduced gas flow rate absorption then causes excessive separation of carbon dioxide in view of the desired content for methanol synthesis content.
  • a bypass line has been proposed with which a portion of the synthesis gas is passed around after passing through the selective for the separation of sulfur components column area to the CO 2 washing stages, so that the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be adjusted accordingly.
  • the object of the invention is therefore to provide an absorber column, its use and a method for producing a carbon dioxide-containing pure synthesis gas with a defined carbon dioxide content from a raw synthesis gas which offers the abovementioned alternative.
  • This object is essentially achieved by an absorber column having the features of claim 1, by its use for producing a carbon dioxide-containing pure synthesis gas having a defined carbon dioxide content from a crude synthesis gas according to claim 6 et seq., And by the process according to claim 8 et seq.
  • particularly preferred embodiments of the absorber column, their use and the method can be found in the respective subclaims.
  • absorption region is understood to mean a spatially separated or separable region or section of the absorber column, which is structurally designed in such a way that a significant mass transfer from the gas phase into the liquid absorption medium with respect to the components of the synthesis gas to be separated can take place.
  • To the absorption region comprises one or more mass transfer zones. These are designed so that by increasing the interface between the gas and the liquid absorbent mass transfer between the two phases is intensified.
  • the design of such mass transfer zones is therefore usually carried out by means of trays, for example by means of valve trays or bubble-cap trays, or by means of structured packings. Combinations of these embodiments are possible.
  • fluid communication between two regions is meant any type of connection that allows a fluid, such as the liquid absorbent, to flow from one to the other of the two regions, irrespective of any intervening regions, components, fittings, or devices.
  • Pressure data in the unit bar (a) refer to the absolute pressure in bar, absolute.
  • the invention is based on the finding that a defined concentration of carbon dioxide in the pure synthesis gas can be effected by the regenerated by heating absorbent whose CO 2 concentration is too small due to the hot regeneration to set the desired concentration of carbon dioxide in the pure synthesis gas, before it is introduced into the absorber column via the first absorbent inlet, which is arranged above the uppermost, the final purification of the synthesis gas serving mass transfer zone of the upper absorption region, a defined proportion of the pressure-release regenerated absorbent.
  • a connecting line between the first and the second supply line is required, preferably still in this conduction path a control valve is arranged and the fine adjustment of the absorbent stream from the second supply line (supply line for the regenerated by pressure absorption) in the first supply line (supply line for by Heating regenerated absorbent) is used.
  • the conduits and fittings required for this are smaller and less susceptible to interference than those needed for switching a bypass around that around the CO 2 adsorption stages.
  • the concentration of carbon dioxide in the pure synthesis gas in the inventive manner is finer adjustable than when using the bypass circuit.
  • a preferred embodiment of the absorber column according to the invention is characterized in that the connecting line comprises a control valve.
  • This embodiment makes it possible to precisely control the inflow of the regenerated by pressure absorption medium from the second supply into the first supply and thus to adjust the content of carbon dioxide in the pure synthesis gas precisely.
  • first supply line and / or the second supply line comprise a control valve.
  • This embodiment of the absorber column allows even more degrees of freedom in the adjustment of the content of carbon dioxide in the pure synthesis gas and the mass flow of the introduced into the absorber column absorbent.
  • this further comprises a separating tray, which is passable for upwardly flowing gases, but impassable for downflowing liquids and which is arranged below the upper mass transfer zone and above the lower mass transfer zone.
  • a separating tray which is passable for upwardly flowing gases, but impassable for downflowing liquids and which is arranged below the upper mass transfer zone and above the lower mass transfer zone.
  • the absorber column according to the invention is in fluid communication with a plant for the catalytic synthesis of methanol from synthesis gas. Since with the absorber column according to the invention, the composition of the pure synthesis gas with respect to its content of carbon dioxide can be adjusted very precisely even at partial load operation of the column, it has particular advantages when connected to a downstream plant for catalytic methanol synthesis. In this way, even during operation of the system composite of absorber column and plant for catalytic methanol synthesis, the CO 2 concentration be modified in the methanol synthesis gas, for example, to react to the deactivation of the synthesis catalyst used.
  • the invention also relates to the use of the absorber column according to the invention for producing a pure synthesis gas comprising carbon dioxide from a crude synthesis gas.
  • this pure synthesis gas can be used as starting material in the synthesis of methanol.
  • the absorber column according to the invention thus the required concentration of carbon dioxide in the methanol synthesis gas can be precisely adjusted. This also applies according to a preferred use at low load conditions of the absorber column, ie operating conditions with lower load of raw synthesis gas than in normal operation. It is also possible to use such a pure synthesis gas with defined content of carbon dioxide as starting material in other chemical syntheses, such as in the production of synthetic natural gas (SNG) or in the Fischer-Tropsch synthesis.
  • SNG synthetic natural gas
  • a preferred embodiment of the process according to the invention for producing a carbon dioxide-containing pure synthesis gas having a defined content of carbon dioxide from a crude synthesis gas is characterized in that the absorber column is in an operating state in which the mass flow of the crude synthesis gas is reduced compared to normal operation. In this operating state, because of the excess of the absorbent in relation to the now reduced gas load, the removal of carbon dioxide from the synthesis gas is too extensive, so that the required for the synthesis of methanol CO 2 concentration is exceeded.
  • CO 2 -teilbeladenem originating from the Flashregener Sammlung absorbent to the originating from the hot regeneration, largely CO 2 -free absorbent (mild detergent), the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be raised again to the required value.
  • the required concentration of carbon dioxide in the methanol synthesis gas can be precisely adjusted.
  • a particularly preferred embodiment of the method according to the invention is characterized in that the absorber column is in an operating state, in that the mass flow of the raw synthesis gas is reduced compared to the normal operation so far that the absorber column is in the vicinity of the lower limit of its hydraulic working range. This is defined by the fact that it comes due to the low gas load to an undesirable transfer, a so-called rain, of absorbent from a soil to an underlying soil.
  • the removal of carbon dioxide from the synthesis gas is still more extensive because of the large excess of the absorbent in relation to the gas load, which is even further reduced in comparison with the preceding embodiment, so that the CO 2 concentration required for the synthesis of methanol is greatly undershot.
  • the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be raised back to the required value by supplying inventive CO 2 -teilbeladenem, originating from the Flashregener mich absorbent to the originating from the hot regeneration, largely CO 2 -free absorbent (mild detergent).
  • inventive CO 2 -teilbeladenem originating from the Flashregener mich absorbent to the originating from the hot regeneration, largely CO 2 -free absorbent (mild detergent).
  • the required concentration of carbon dioxide in the methanol synthesis gas can be precisely adjusted even in this case of operation.
  • a further particularly preferred embodiment of the process according to the invention is characterized in that the absorber column is in an operating state in which the mass flow of the crude synthesis gas is reduced to 70% or less, preferably 40% or less, compared to that in normal operation.
  • a reduction in the mass flow of the raw synthesis gas to 40 or less results in an operating state of the absorber column, which experience has shown that it is located at the lower limit of its hydraulic working range. Therefore, the statements in the discussion of the previous embodiment of the method according to the invention apply.
  • the ratio of the mass flows of the regenerated absorbent flowing through the connecting line to that flowing through the first feeding line is between 5 and 60% by weight, preferably between 10 and 40% by weight. , Taking into account these conditions, it is ensured that the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be adjusted in the desired concentration ranges.
  • a further particular embodiment of the method according to the invention is characterized in that the ratio of the mass flows of the regenerated absorbent flowing through the connecting line to that flowing through the first feed line is adjusted so that the mole fraction of carbon dioxide in the methanol synthesis supplied , purified synthesis gas is at least 1 mol%, preferably at least 2 mol%. With appropriate adjustment of these mass flow ratios, it is ensured that the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be adjusted to the concentration ranges desired for the methanol synthesis.
  • Another particular embodiment of the method according to the invention is characterized in that the temperature of the regenerated by pressure absorption absorbent flowing through the connecting line before being introduced into the first feed line between - 70 ° C and - 10 ° C, preferably between - 60 ° C. and - 30 ° C. These temperatures are achieved by the adiabatic desorption at pressure release without additional cooling of the absorbent in cooling devices.
  • the absorbent cooled in this way can be used directly in the absorber column and has favorable absorption properties.
  • the absorbent, which has been regenerated by pressure release is preferably taken from a reabsorption device or a medium-pressure flash device, which is usually operated at 10 to 30 bar (a), preferably at 15 to 25 bar (a).
  • the absorbent which has been regenerated by depressurization can also be taken from a low-pressure flash device, which is usually preferred at 1 to 3 bar (a) at 1 to 2 bar (a) is operated.
  • the pressure release is often carried out in several stages in several separate device, wherein the discharged from the medium pressure flash device after pressure release absorbent has a residual carbon dioxide loading, which makes it suitable for use in the invention.
  • the absorbent contains one or more components selected from the following group: methanol, N-methylpyrrolidone (NMP), secondary amines, preferably diethanolamine, tertiary amines, preferably methyldiethanolamine, polyethylene glycol dialkyl ethers, preferably polyethylene glycol dimethyl ether. All of these absorbents serve to absorb carbon dioxide and sulfur compounds and can be regenerated by means of pressure release or hot regeneration.
  • NMP N-methylpyrrolidone
  • secondary amines preferably diethanolamine, tertiary amines, preferably methyldiethanolamine
  • polyethylene glycol dialkyl ethers preferably polyethylene glycol dimethyl ether. All of these absorbents serve to absorb carbon dioxide and sulfur compounds and can be regenerated by means of pressure release or hot regeneration.
  • Fig. 1 schematically illustrated embodiment of the method according to the invention, here as Rectisol method, or the absorber column according to the invention is via line 111 Rohsynthesegas that by carbonation or reforming by gasification Feedstocks in an upstream, not pictorially not shown synthesis gas production plant was prepared, introduced into the absorber column 1.
  • the crude synthesis gas also contains, inter alia, the undesired, acidic synthesis gas constituents carbon dioxide and hydrogen sulfide, as well as further organic and inorganic sulfur compounds.
  • the raw synthesis gas introduced into the absorber column flows upwards in this case and passes through a plurality of mass transfer zones 30 and - for the gas flow permeable - separating trays 40, which are configured in the example shown as chimney trays.
  • the reference numerals 20, 30, 40 are exemplary only for a column area comprising liquid distributor 20, mass transfer zone 30 and separating tray 40 registered.
  • the mass transfer zones are designed either with trays, such as bubble trays or as structured packings. Combinations of both embodiments are possible.
  • the raw synthesis gas After the raw synthesis gas has passed all mass transfer zones and there the undesired constituents, in particular carbon dioxide and hydrogen sulfide, by mass transfer with the absorbent, in the present example methanol, separated, it leaves as pure synthesis gas via line 112, the absorber column.
  • the absorbent in the present example methanol
  • the portion of the methanol which was discharged from the separating tray of the mass transfer zone C via line 154 and not returned to the mass transfer zones D and E via lines 156, 157 or 156, 159 is fed via line 161 to the flash regeneration device 600 (first regeneration device) and initiated into this. Via line 177A, the flash-regenerated absorbent is passed to line 177, the second feed line, and returned to the mass transfer zone B via this.
  • the bottom product of the absorber column that is, the methanol stream charged with sulfur components, is discharged from the absorber column via lines 300 and 160, to the hot regeneration device 500 (second regeneration device) and initiated into this. Via lines 310 and 344, the methanol regenerated by heating is led to the line 346, the first supply line, and returned via this to the mass transfer zone A.
  • the inventively provided line 177B and located in the line control valve allow the setting of a defined inflow of the regenerated by flashing methanol to the regenerated by hot regeneration methanol flow.
  • the carbon dioxide concentration in the pure synthesis gas can be finely adjusted.
  • the absorber column is in an operating state in which the mass flow of the crude synthesis gas is reduced to 70% or less, preferably 40% or less, compared to that in normal operation.
  • a reduction in the mass flow of the raw synthesis gas to 40 or less results in an operating state of the absorber column, which experience has shown that it is located at the lower limit of its hydraulic working range.
  • the adjustment of the flow ratio of the regenerated methanol flowing through the connection line 177 B to that flowing through the line 344, which opens into the first supply line 346, is set to values between 5 and 60 wt .-%, preferably between 10 and 40% by weight. Taking into account these conditions, it is ensured that the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be adjusted in the desired concentration ranges.
  • the ratio of the mass flows of the regenerated absorbent flowing through the connecting line to that flowing through the first feeding line is adjusted so that the mole fraction of carbon dioxide in the purified methanol supplied to the synthesis of methanol is at least 1 mol%. , preferably at least 2 mol%.
  • the temperature of the flash regenerated methanol flowing through the connection line 177B, before being introduced into the first supply line 346, is between -70 ° C and -10 ° C, preferably between -60 ° C and -30 ° C. These temperatures are achieved by the adiabatic desorption at pressure release without additional cooling of the methanol in cooling devices.
  • the methanol cooled in this way can be used directly in the absorber column and has favorable absorption properties.
  • the flash generation apparatus 600 may include a plurality of expansion stages or sub-apparatuses at different pressure levels, including a medium-pressure flash apparatus.
  • the invention provides an improvement of proven methods for purifying crude synthesis gas in absorber columns, which makes it possible to set a defined CO 2 concentration in the pure synthesis gas safely and efficiently, in particular even at low gas load of the column.

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Absorberkolonne, und deren Verwendung zur Abtrennung unerwünschter, insbesondere acider Gasbestandteile, beispielsweise Kohlendioxid und Schwefelwasserstoff, aus einem Rohsynthesegas durch Absorption mit einem Absorptionsmittel, insbesondere bei niedrigen Lastzuständen der Absorberkolonne in Bezug auf die Synthesegasbelastung. Erfindungsgemäß wird eine definierte Konzentration an Kohlendoxid im Reinsynthesegas dadurch eingestellt, dass mindestens ein Teil des durch Flashregenerierung regenerierten Absorptionsmittels dem mittels Heissregenerierung regenerierten Absorptionsmittel vor dessen Rückführung in die Absorberkolonne zugemischt wird.

Figure imgaf001
The invention relates to an absorber column, and their use for the separation of undesirable, especially acidic gas components, such as carbon dioxide and hydrogen sulfide, from a raw synthesis gas by absorption with an absorbent, especially at low load conditions of the absorber column with respect to the syngas loading. According to the invention, a defined concentration of carbon dioxide in the pure synthesis gas is adjusted by mixing at least a portion of the regenerated by Flashregenerierung absorbent regenerated by means of hot regeneration absorbent before its return to the absorber column.
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Description

Gebiet der ErfindungField of the invention

Die Erfindung betrifft eine Absorberkolonne und deren Verwendung zur Abtrennung unerwünschter, insbesondere acider Gasbestandteile, beispielsweise Kohlendioxid und Schwefelwasserstoff, aus einem Rohsynthesegas durch Absorption mit einem Absorptionsmittel, insbesondere bei niedrigen Lastzuständen der Absorberkolonne in Bezug auf die Synthesegasbelastung. Die Erfindung betrifft ferner ein Verfahren zur Herstellung eines Kohlendioxid enthaltenden Reinsynthesegases, das beispielsweise für die Methanolsynthese geeignet ist, aus einem Rohsynthesegas unter Verwendung der erfindungsgemäßen Absorberkolonne.The invention relates to an absorber column and its use for separating unwanted, in particular acidic gas components, for example carbon dioxide and hydrogen sulfide, from a raw synthesis gas by absorption with an absorbent, especially at low load conditions of the absorber column with respect to the syngas loading. The invention further relates to a process for the preparation of a carbon dioxide-containing pure synthesis gas which is suitable, for example, for the synthesis of methanol, from a crude synthesis gas using the absorber column according to the invention.

Stand der TechnikState of the art

Verfahren zur Abtrennung von unerwünschten Begleitstoffen aus technischen Rohgasen mittels physikalischer oder chemischer Absorption oder Gaswäsche sind aus dem Stand der Technik wohlbekannt. So können mit solchen Verfahren unerwünschte, acide Bestandteile aus durch Vergasung oder Reformierung von kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen erzeugten Rohsynthesegasen, beispielsweise Kohlendioxid (CO2) und Schwefelwasserstoff (H2S), aber auch weitere Bestandteile wie Carbonylsulfid (COS) und Cyanwasserstoff (HCN), von den erwünschten Synthesegasbestandteilen Wasserstoff (H2) und Kohlenmonoxid (CO) sicher bis in den Spurenbereich entfernt werden. Ein bekanntes und häufig angewendetes Verfahren ist das Rectisol-Verfahren, das in Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, 6. Aufl. Bd. 15, S. 399 ff . grundsätzlich beschrieben wird. Im Rectisol-Verfahren erfolgt die Aufnahme der oben erwähnten, unerwünschten Störkomponenten durch kaltes, d. h. signifikant unter Umgebungstemperatur abgekühltes Methanol als Absorbens oder Waschmittel, wobei in einer Absorberkolonne ein intensiver Stoffaustausch zwischen dem Rohgas und dem Waschmittel bzw. Absorptionsmittel erfolgt. Dabei erhöht sich die Löslichkeit der unerwünschten Gasbestandteile drastisch mit sinkender Temperatur des Methanols und zunehmendem Druck, während sie für Wasserstoff und Kohlenmonoxid praktisch konstant bleibt. Methanol hat zudem den Vorteil, selbst bei Temperaturen bis hinab zu -75 °C noch eine geringe Viskosität und somit gute Stoff- und Wärmeübertragungseigenschaften aufzuweisen.Methods for separating undesirable by-products from raw technical gases by physical or chemical absorption or gas scrubbing are well known in the art. Thus, with such methods undesirable, acidic components from Rohsynthesegasen generated by gasification or reforming of carbonaceous feedstocks, such as carbon dioxide (CO 2 ) and hydrogen sulfide (H 2 S), but also other components such as carbonyl sulfide (COS) and hydrogen cyanide (HCN), of the desired synthesis gas constituents hydrogen (H 2 ) and carbon monoxide (CO) are safely removed to the trace area. One known and commonly used method is the Rectisol method, which is disclosed in US Pat Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry, 6th ed. Vol. 15, p. 399 ff , basically described. In Rectisol method, the inclusion of the above-mentioned undesirable interfering components by cold, ie significantly cooled below ambient temperature methanol as the absorbent or detergent, wherein in an absorber column an intensive mass transfer between the raw gas and the detergent or absorbent takes place. The solubility of the undesirable gas constituents increases drastically with decreasing temperature of the methanol and increasing pressure, while it remains practically constant for hydrogen and carbon monoxide. Methanol also has the advantage, even at temperatures down to -75 ° C still have a low viscosity and thus good material and heat transfer properties.

Das als Absorptionsmittel verwendete, mit den Störkomponenten beladene Methanol wird im Rectisol-Verfahren über Regenerierungsvorrichtungen im Kreis gefahren. In den Regenerierungsvorrichtungen wird das beladene Methanol von den absorbierten Gasen auf physikalischem Wege befreit. Dabei wird in einem ersten Regenerierungsschritt CO2 durch Druckentspannung (sogenannte Flashregenerierung) und/oder Strippen mit einem Gas, beispielsweise Stickstoff, aus dem beladenen Methanol-Absorptionsmittel entfernt. In einem weiteren oder alternativen Regenerierungsschritt werden die schwefelhaltigen Gase, COS und H2S, durch Erhitzen abgetrieben (sogenannte Heissregenerierung). Häufig wird angestrebt, ein möglichst CO2-freies COS/H2S-Gas zu erzeugen, da dessen wirtschaftlich interessante Weiterverarbeitung durch eine Vermischung mit CO2 beeinträchtigt wird.The methanol used as absorbent, loaded with the interfering components is circulated in the Rectisol process via regeneration devices. In the regeneration devices, the loaded methanol is physically freed from the absorbed gases. In this case, in a first regeneration step, CO 2 is removed from the loaded methanol absorbent by pressure release (so-called flash regeneration) and / or stripping with a gas, for example nitrogen. In a further or alternative regeneration step, the sulfur-containing gases, COS and H 2 S, are driven off by heating (so-called hot regeneration). Often, the aim is to produce a CO 2 -free COS / H 2 S gas, since its economically interesting further processing by mixing with CO 2 is impaired.

Beim Rectisol-Verfahren wird zwischen dem Standardverfahren und dem selektiven Rectisol-Verfahren unterschieden. Bei dem Standard-Rectisol-Verfahren werden die Begleitgase COS/H2S und das CO2 gemeinsam, in einem Absorptionsschritt aus dem Rohsynthesegas abgetrennt. Dagegen werden bei dem sogenannten selektiven Rectisol-Verfahren die schwefelhaltigen Begleitgase COS/H2S und das CO2 jeweils in separaten, nacheinander ablaufenden Absorptionsschritten aus dem Rohsynthesegas abgetrennt. Diese selektive Absorption wird durch geeignete Einstellung der Verfahrensparameter, insbesondere des Mengenverhältnisses von Absorptionsmittel und zu absorbierendem Gas, ermöglicht. Der Vorteil der selektiven Absorption liegt darin, dass das COS/H2S- und das CO2-Gas schon bei der Absorption zum größten Teil getrennt gehalten werden und nur der kleinere Teil bei der Regenerierung des Methanols getrennt werden muss. Auf diese Weise wird zudem die Gewinnung des enthaltenen Schwefels mit Hilfe von nachgeschalteten Verfahren wie beispielsweise dem Claus-Verfahren ermöglicht.In the Rectisol method, a distinction is made between the standard method and the selective Rectisol method. In the standard Rectisol process, the co-gases COS / H 2 S and CO 2 are separated together from the crude synthesis gas in one absorption step. By contrast, in the so-called selective rectisol process, the sulfur-containing accompanying gases COS / H 2 S and the CO 2 are separated from the crude synthesis gas in separate, consecutive absorption steps. This selective absorption is achieved by appropriate adjustment of the process parameters, in particular the amount ratio of absorbent and gas to be absorbed, allows. The advantage of selective absorption is that most of the COS / H 2 S and CO 2 gas is separated during absorption, and only the smaller part has to be separated during the regeneration of the methanol. In this way, moreover, the recovery of the sulfur contained by means of downstream methods such as the Claus method allows.

Nach Durchlaufen von zumeist mehreren Regenerierungsschritten werden mehrere Teilströme des von den Störkomponenten befreite Absorptionsmittel, beim Rectisol-Verfahren also klassischerweise das Methanol, zu der Absorberkolonne zurückgeführt. Das durch Heissregenerierung regenerierte Absorptionsmittel weist dabei die höchste Reinheit auf und wird daher zur Feinwäsche bzw. Feinabsorption von bereits vorgereinigtem Synthesegas verwendet; es stellt somit die abschließende Waschstufe dar, bevor das gereinigte Synthesegas als Reinsynthesegas die Absorberkolonne üblicherweise an deren oberem Ende verlässt. Das durch Flashregenerierung regenerierte Absorptionsmittel weist eine etwas geringere Reinheit auf und ist insbesondere noch mit Kohlendioxid teilbeladen. Dieses Absorptionsmittel wird in der sogenannten CO2-Hauptwäsche eingesetzt, die aus der Perspektive des die Absorberkolonne durchlaufenden Synthesegases stromaufwärts der Feinwäsche angeordnet ist, üblicherweise also unterhalb der Feinwäschestufe.After passing through mostly several regeneration steps, several partial streams of the absorbent freed from the interfering components, ie, in the case of the Rectisol process, that is, typically the methanol, are recycled to the absorber column. The regenerated by hot regeneration absorbent has the highest purity and is therefore used for fine wash or fine absorption of pre-purified synthesis gas; it thus represents the final washing stage before the purified synthesis gas as a pure synthesis gas usually leaves the absorber column at its upper end. The regenerated by Flashregenerierung absorbent has a slightly lower purity and in particular is still partially laden with carbon dioxide. This absorbent is used in the so-called CO 2 main wash, which is arranged from the perspective of the synthesis gas passing through the absorber column upstream of the fine wash, usually below the fine wash stage.

Wenn das erzeugte Reinsynthesegas für eine nachfolgende Methanolsynthese eingesetzt werden soll, ist die restlose Abtrennung des Kohlendioxids nicht immer erwünscht. Vielmehr wird gefordert, dass das als Feedgas für die Methanolsynthese einzusetzende Reinsynthesegas noch einen bestimmten Anteil an Kohlendioxid, beispielsweise 2 Vol.-%, aufweist. Diesem Erfordernis wird durch entsprechende Auslegung der Absorberkolonne, insbesondere der Waschstufen in dem für die CO2-Abtrennung selektiven, üblicherweise oberen Kolonnenteil, Rechnung getragen. Allerdings gehen solche Auslegungen von Standardbedingungen insbesondere für die beteiligten Mengenströme des Synthesegases und des Absorptionsmittels aus. Kommt es zu einer Absenkung der Rohsynthesegaszufuhr zu der Absorberkolonne, beispielsweise infolge einer mehrsträngigen Synthesegaserzeugung durch Vergasung oder Reformierung, bei der einzelne Erzeugungsstufen abgeschaltet sind, so kann die Absorptionsmittelzufuhr nicht im gleichen Maße abgesenkt werden, da ansonsten der hydraulisch stabile Arbeitsbereich der Absorberkolonne verlassen würde. Die somit für den reduzierten Gasdurchsatz zu hohe Absorptionsmittelzufuhr bewirkt dann eine zu starke Abtrennung des Kohlendioxids im Hinblick auf den für die Methanolsynthese erwünschten Gehalt. Als Lösung für diese Problematik wurde eine Bypassleitung vorgeschlagen, mit der ein Anteil des Synthesegases nach Durchlaufen des für die Abtrennung von Schwefelkomponenten selektiven Kolonnenbereichs um die CO2-Waschstufen herumgeführt wird, so dass die CO2-Konzentration im Reinsynthesegas entsprechend eingestellt werden kann. Nachteilig ist dabei jedoch die aufgrund der Führung einer Gasströmung benötigte, große Dimension der Rohrleitungen und Armaturen, beispielsweise der verwendeten Ventile. Es besteht daher Bedarf an einer Alternative zur Einstellung einer definierten CO2-Konzentration im Reinsynthesegas mit weniger aufwendigen Mitteln, insbesondere bei Niedrig- oder Teillastzuständen der Absorberkolonne im Hinblick auf das zugeführte Rohsynthesegas.If the generated pure synthesis gas is to be used for a subsequent methanol synthesis, the complete separation of the carbon dioxide is not always desired. Rather, it is required that the pure synthesis gas to be used as feed gas for the synthesis of methanol still has a certain amount of carbon dioxide, for example 2% by volume. This requirement is taken into account by appropriate design of the absorber column, in particular the washing stages in the usually upper column part which is selective for CO 2 separation. However, such interpretations of standard conditions are in particular for the involved flow rates of the synthesis gas and the absorbent from. If there is a decrease in the raw synthesis gas supply to the absorber column, for example due to a multistage synthesis gas production by gasification or reforming, in which individual production stages are switched off, the absorption medium can not be lowered to the same extent, since otherwise the hydraulically stable working range of the absorber column would leave. The too high for the reduced gas flow rate absorption then causes excessive separation of carbon dioxide in view of the desired content for methanol synthesis content. As a solution to this problem, a bypass line has been proposed with which a portion of the synthesis gas is passed around after passing through the selective for the separation of sulfur components column area to the CO 2 washing stages, so that the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be adjusted accordingly. The disadvantage here, however, required because of the leadership of a gas flow, large dimension of the piping and fittings, such as the valves used. There is therefore a need for an alternative to the setting of a defined CO 2 concentration in the pure synthesis gas with less expensive means, especially at low or partial load conditions of the absorber column with respect to the supplied raw synthesis gas.

Beschreibung der ErfindungDescription of the invention

Aufgabe der Erfindung ist es daher, eine Absorberkolonne, deren Verwendung und ein Verfahren zur Herstellung eines Kohlendioxid enthaltenden Reinsynthesegases mit definiertem Kohlendioxidanteil aus einem Rohsynthesegas zur Verfügung zu stellen, das die oben genannte Alternative bietet. Diese Aufgabe wird im Wesentlichen durch eine Absorberkolonne mit den Merkmalen des Anspruchs 1, durch ihre Verwendung zur Herstellung eines Kohlendioxid enthaltenden Reinsynthesegases mit definiertem Kohlendioxidanteil aus einem Rohsynthesegas gemäß Anspruch 6 ff. und durch das Verfahren gemäß Anspruch 8 ff. gelöst. Weitere, insbesondere bevorzugte Ausgestaltungen der Absorberkolonne, ihrer Verwendung und des Verfahrens finden sich in den jeweiligen Unteransprüchen.The object of the invention is therefore to provide an absorber column, its use and a method for producing a carbon dioxide-containing pure synthesis gas with a defined carbon dioxide content from a raw synthesis gas which offers the abovementioned alternative. This object is essentially achieved by an absorber column having the features of claim 1, by its use for producing a carbon dioxide-containing pure synthesis gas having a defined carbon dioxide content from a crude synthesis gas according to claim 6 et seq., And by the process according to claim 8 et seq. Further, particularly preferred embodiments of the absorber column, their use and the method can be found in the respective subclaims.

Erfindungsgemäße Absorberkolonne:Absorber column according to the invention:

Absorberkolonne zur Herstellung eines Reinsynthesegases durch mindestens teilweise Abtrennung von Kohlendioxid und Schwefelverbindungen, insbesondere Schwefelwasserstoff, aus einem Rohsynthesegas, enthaltend Wasserstoff, Kohlenoxide und Schwefelverbindungen, durch Absorption mit einem Absorptionsmittel, wobei die Absorberkolonne folgende Bestandteile und Baugruppen umfasst:

  • einen Mantel, der sich - bezogen auf einen bestimmungsgemäß angeordneten Zustand der Absorberkolonne - entlang einer parallel zur Vertikalen verlaufenden Längsachse erstreckt und der einen Innenraum umschließt, wobei der Innenraum einen oberen und einen unteren Absorptionsbereich umfasst, die jeweils mindestens eine Stoffaustauschzone enthalten, wobei die Stoffaustauschzonen des oberen Absorptionsbereichs überwiegend der Abtrennung von Kohlendioxid dienen und wobei die Stoffaustauschzonen des unteren Absorptionsbereichs überwiegend der Abtrennung von Schwefelverbindungen dienen,
  • einen unterhalb der untersten Stoffaustauschzone des unteren Absorptionsbereichs angeordneten Einlass für das Rohsynthesegas,
  • einen an der Oberseite des Mantels angeordneten Auslass für das Reinsynthesegas,
  • einen am unteren Ende des oberen Absorptionsbereichs angeordneten Auslass für einen ersten Anteil des beladenen Absorptionsmittels, der mit Kohlendioxid beladen ist,
  • eine erste Regenerierungsvorrichtung für die Regenerierung des ersten Anteils des beladenen Absorptionsmittels durch Druckentspannung (Flashregenerierung),
  • einen an der Unterseite des Mantels angeordneten Auslass für einen zweiten Anteil des beladenen Absorptionsmittels, der mit Schwefelverbindungen beladen ist,
  • eine zweite Regenerierungsvorrichtung für die Regenerierung des zweiten Anteils des beladenen Absorptionsmittels durch Erhitzen (Heissregenerierung),
  • einen oberhalb der obersten Stoffaustauschzone des oberen Absorptionsbereichs angeordneten, ersten Absorptionsmitteleinlass für das durch Erhitzen regenerierte Absorptionsmittel, der über eine erste Zuführleitung mit der zweiten Regenerierungsvorrichtung in Fluidverbindung steht,
  • einen unterhalb des ersten Absorptionsmitteleinlasses und im oberen Absorptionsbereich angeordneten, zweiten Absorptionsmitteleinlass für das durch Druckentspannung regenerierte Absorptionsmittel, der über eine zweite Zuführleitung mit der ersten Regenerierungsvorrichtung in Fluidverbindung steht,
  • eine Verbindungsleitung zwischen der ersten Zuführleitung und der zweiten Zuführleitung.
Absorber column for producing a pure synthesis gas by at least partial removal of carbon dioxide and sulfur compounds, in particular hydrogen sulfide, from a raw synthesis gas containing hydrogen, carbon oxides and sulfur compounds, by absorption with an absorbent, wherein the absorber column comprises the following constituents and assemblies:
  • a shell, which - based on a properly arranged state of the absorber column - along a longitudinal axis extending parallel to the longitudinal axis and enclosing an interior, wherein the interior comprises an upper and a lower absorption region, each containing at least one mass transfer zone, wherein the mass transfer zones of the upper absorption area are mainly used for the separation of carbon dioxide and wherein the mass transfer zones of the lower absorption area mainly serve for the separation of sulfur compounds,
  • an inlet for the raw synthesis gas located below the lowest mass transfer zone of the lower absorption area,
  • an outlet for the pure synthesis gas located at the top of the shell,
  • an outlet disposed at the lower end of the upper absorption area for a first portion of the loaded absorbent loaded with carbon dioxide,
  • a first regeneration device for the regeneration of the first portion of the loaded absorbent by pressure release (flash regeneration),
  • an outlet disposed on the underside of the shell for a second portion of the loaded absorbent laden with sulfur compounds,
  • a second regeneration device for the regeneration of the second portion of the loaded absorbent by heating (hot regeneration),
  • a first absorbent inlet for the heat regenerated absorbent disposed in fluid communication with the second regeneration device via a first supply line, disposed above the uppermost mass transfer zone of the upper absorbent section;
  • a second absorbent inlet for the pressure-release regenerated absorbent disposed beneath the first absorbent inlet and in the upper absorbent region in fluid communication with the first regeneration device via a second supply line;
  • a connection line between the first supply line and the second supply line.

Erfindungsgemäßes Verfahren:Inventive method:

Verfahren zur Herstellung eines Reinsynthesegases mit definiertem Kohlendioxidanteil aus einem Rohsynthesegas, umfassend folgende Verfahrensschritte:

  • Bereitstellen einer Absorberkolonne gemäß Anspruch 1 bis 4,
  • Bereitstellen und Einleiten des Rohsynthesegases in die Absorberkolonne,
  • Ausleiten des mindestens teilweise von Kohlendioxid und Schwefelverbindungen befreiten Reinsynthesegases mit definiertem Kohlendioxidanteil aus der Absorberkolonne,
  • Ausleiten eines ersten Anteils des beladenen Absorptionsmittels, der mit Kohlendioxid beladen ist,
  • Einleiten des ersten Anteils des beladenen Absorptionsmittels in eine erste Regenerierungsvorrichtung für die Regenerierung durch Druckentspannung (Flashregenerierung), Durchführen der Regenerierung durch Druckentspannung, Ausleiten des durch Druckentspannung regenerierten Absorptionsmittels,
  • Ausleiten eines zweiten Anteils des beladenen Absorptionsmittels, der mit Schwefelverbindungen beladen ist,
  • Einleiten des zweiten Anteils des beladenen Absorptionsmittels in eine zweite Regenerierungsvorrichtung für die Regenerierung durch Erhitzen (Heissregenerierung), Durchführen der Regenerierung durch Erhitzen, Ausleiten des durch Erhitzen regenerierten Absorptionsmittels,
  • Einleiten des durch Erhitzen regenerierten Absorptionsmittels in die Absorberkolonne über den ersten Absorptionsmitteleinlass,
  • Einleiten des durch Druckentspannung regenerierten Absorptionsmittels in die Absorberkolonne über den zweiten Absorptionsmitteleinlass,
  • Zuführen mindestens eines Teils des durch Druckentspannung regenerierten Absorptionsmittels zu dem durch Erhitzen regenerierten Absorptionsmittel vor dessen Einleiten in die Absorberkolonne.
Process for the preparation of a pure synthesis gas with a defined carbon dioxide content from a raw synthesis gas, comprising the following process steps:
  • Providing an absorber column according to claims 1 to 4,
  • Providing and introducing the raw synthesis gas into the absorber column,
  • Removing the at least partially freed from carbon dioxide and sulfur compounds pure synthesis gas with a defined carbon dioxide content from the absorber column,
  • Discharging a first portion of the loaded absorbent laden with carbon dioxide,
  • Introducing the first portion of the loaded absorbent into a first regeneration device for depressurization (flash regeneration), performing regeneration by depressurization, exhausting the pressure-release regenerated absorbent,
  • Discharging a second portion of the loaded absorbent loaded with sulfur compounds,
  • Introducing the second portion of the loaded absorbent into a second regeneration device for heating by regeneration (hot regeneration), performing regeneration by heating, discharging the heat regenerated absorbent,
  • Introducing the heat regenerated absorbent into the absorber column via the first absorbent inlet,
  • Introducing the depressurized regenerated absorbent into the absorber column via the second absorbent inlet,
  • Supplying at least a portion of the pressure-release regenerated absorbent to the heat-regenerated absorbent prior to its introduction into the absorber column.

Unter Absorptionsbereich wird ein räumlich abgetrennter bzw. abtrennbarer Bereich oder Abschnitt der Absorberkolonne verstanden, der konstruktiv so ausgestaltet ist, dass in ihm ein signifikanter Stoffübergang aus der Gasphase in das flüssige Absorptionsmittel bezüglich der abzutrennenden Bestandteile des Synthesegases erfolgen kann. Dazu umfasst der Absorptionsbereich eine oder mehrere Stoffaustauschzonen. Diese sind so ausgestaltet, dass durch Vergrößerung der Grenzfläche zwischen dem Gas und dem flüssigen Absorptionsmittel der Stoffübergang zwischen beiden Phasen intensiviert wird. Die Ausgestaltung solcher Stoffaustauschzonen erfolgt daher üblicherweise mittels Böden, beispielsweise mittels Ventilböden oder Glockenböden, oder mittels strukturierter Packungen. Auch Kombinationen dieser Ausgestaltungen sind möglich.The term "absorption region" is understood to mean a spatially separated or separable region or section of the absorber column, which is structurally designed in such a way that a significant mass transfer from the gas phase into the liquid absorption medium with respect to the components of the synthesis gas to be separated can take place. To the absorption region comprises one or more mass transfer zones. These are designed so that by increasing the interface between the gas and the liquid absorbent mass transfer between the two phases is intensified. The design of such mass transfer zones is therefore usually carried out by means of trays, for example by means of valve trays or bubble-cap trays, or by means of structured packings. Combinations of these embodiments are possible.

Unter Fluidverbindung zwischen zwei Bereichen wird jegliche Art von Verbindung verstanden, die es ermöglicht, dass ein Fluid, beispielsweise das flüssige Absorptionsmittel, von dem einen zu dem anderen der beiden Bereiche strömen kann, unbeachtlich etwaiger zwischengeschalteter Bereiche, Bauteile, Armaturen oder Vorrichtungen.By fluid communication between two regions is meant any type of connection that allows a fluid, such as the liquid absorbent, to flow from one to the other of the two regions, irrespective of any intervening regions, components, fittings, or devices.

Druckangaben in der Einheit bar(a) beziehen sich auf den Absolutdruck in bar, absolut.Pressure data in the unit bar (a) refer to the absolute pressure in bar, absolute.

Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, dass eine definierte Konzentration an Kohlendioxid im Reinsynthesegas dadurch bewirkt werden kann, dass dem durch Erhitzen regenerierten Absorptionsmittel, dessen CO2-Konzentration infolge der Heissregenerierung zu klein ist, um die gewünschte, Konzentration an Kohlendioxid im Reinsynthesegas einzustellen, vor dessen Einleiten in die Absorberkolonne über den ersten Absorptionsmitteleinlass, der oberhalb der obersten, der Endreinigung des Synthesegases dienenden Stoffaustauschzone des oberen Absorptionsbereichs angeordnet ist, ein definierter Anteil an dem durch Druckentspannung regenerierten Absorptionsmittel beigemischt wird. Dazu wird eine Verbindungsleitung zwischen der ersten und der zweiten Zuführleitung benötigt, wobei bevorzugt noch in diesem Leitungsweg ein Regelventil angeordnet ist und der Feineinstellung des Absorptionsmittelstroms von der zweiten Zuführleitung (Zuführleitung für das durch Druckentspannung regenerierte Absorptionsmittel) in die erste Zuführleitung (Zuführleitung für das durch Erhitzen regenerierte Absorptionsmittel) dient. Es hat sich herausgestellt, dass die hierfür benötigten Leitungen und Armaturen kleiner und weniger störanfällig sind als diejenigen, die für die Schaltung eines Bypass um die um die CO2-Ansorptionsstufen herum benötigt werden. Zudem ist die Konzentration an Kohlendioxid im Reinsynthesegas auf die erfindungsgemäße Weise feiner einstellbar als bei Verwendung der Bypassschaltung.The invention is based on the finding that a defined concentration of carbon dioxide in the pure synthesis gas can be effected by the regenerated by heating absorbent whose CO 2 concentration is too small due to the hot regeneration to set the desired concentration of carbon dioxide in the pure synthesis gas, before it is introduced into the absorber column via the first absorbent inlet, which is arranged above the uppermost, the final purification of the synthesis gas serving mass transfer zone of the upper absorption region, a defined proportion of the pressure-release regenerated absorbent. For this purpose, a connecting line between the first and the second supply line is required, preferably still in this conduction path a control valve is arranged and the fine adjustment of the absorbent stream from the second supply line (supply line for the regenerated by pressure absorption) in the first supply line (supply line for by Heating regenerated absorbent) is used. It has been found that the conduits and fittings required for this are smaller and less susceptible to interference than those needed for switching a bypass around that around the CO 2 adsorption stages. In addition, the concentration of carbon dioxide in the pure synthesis gas in the inventive manner is finer adjustable than when using the bypass circuit.

Bevorzugte Ausgestaltungen der ErfindungPreferred embodiments of the invention

Eine bevorzugte Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Absorberkolonne ist dadurch gekennzeichnet, dass die Verbindungsleitung ein Regelventil umfasst. Diese Ausgestaltung ermöglicht es, den Zufluss des durch Druckentspannung regenerierten Absorptionsmittels aus der zweiten Zuführleitung in die erste Zuführleitung präzise zu regeln und somit den Gehalt an Kohlendioxid im Reinsynthesegas präzise einzustellen.A preferred embodiment of the absorber column according to the invention is characterized in that the connecting line comprises a control valve. This embodiment makes it possible to precisely control the inflow of the regenerated by pressure absorption medium from the second supply into the first supply and thus to adjust the content of carbon dioxide in the pure synthesis gas precisely.

Als besonders vorteilhaft hat es sich herausgestellt, wenn die erste Zuführleitung und/oder die zweite Zuführleitung ein Regelventil umfassen. Diese Ausgestaltung der Absorberkolonne ermöglicht noch weitere Freiheitsgrade bei der Einstellung des Gehalts an Kohlendioxid im Reinsynthesegas und des Mengenstroms des in die Absorberkolonne eingeleiteten Absorptionsmittels.It has proven to be particularly advantageous if the first supply line and / or the second supply line comprise a control valve. This embodiment of the absorber column allows even more degrees of freedom in the adjustment of the content of carbon dioxide in the pure synthesis gas and the mass flow of the introduced into the absorber column absorbent.

In bevorzugter Ausgestaltung der Absorberkolonne umfasst diese ferner einen Trennboden, der für aufwärts strömende Gase passierbar, aber für abwärts strömende Flüssigkeiten unpassierbar ist und der unterhalb der oberen Stoffaustauschzone und oberhalb der unteren Stoffaustauschzone angeordnet ist. Auf diese Weise kann das mit Kohlendioxid beladene Absorptionsmittel aufgefangen und aus der Absorberkolonne ausgeleitet werden, um einen Anteil der ersten Regenerierungsvorrichtung zuzuführen und den verbliebenen Anteil nach Abkühlen wieder,in die Absorberkolonne, beispielsweise in die untere Stoffaustauschzone, einzuleiten. Als hierbei besonders geeignete Art von Trennböden haben sich Kaminböden erwiesen.In a preferred embodiment of the absorber column, this further comprises a separating tray, which is passable for upwardly flowing gases, but impassable for downflowing liquids and which is arranged below the upper mass transfer zone and above the lower mass transfer zone. In this way, the carbon dioxide-laden absorbent can be collected and discharged from the absorber column to supply a portion of the first regeneration device and the remaining portion after cooling again, in the absorber column, for example, in the lower mass transfer zone to initiate. As in this case particularly suitable type of shelves, fireplace floors have proven.

In Weiterbildung der Erfindung steht die erfindungsgemäße Absorberkolonne in Fluidverbindung mit einer Anlage zur katalytischen Methanolsynthese aus Synthesegas. Da mit der erfindungsgemäßen Absorberkolonne die Zusammensetzung des Reinsynthesegases in Hinblick auf seinen Gehalt an Kohlendioxid sehr genau auch bei Teillastbe-trieb der Kolonne eingestellt werden kann, weist sie bei Verschaltung mit einer stromwärts nachfolgenden Anlage zur katalytischen Methanolsynthese besondere Vorteile auf. Auf diese Weise kann auch während des Betriebs des Anlagenverbunds aus Absorberkolonne und Anlage zur katalytischen Methanolsynthese die CO2-Konzentration im Methanolsynthesegas verändert werden, um beispielsweise auf die Desaktivierung der verwendeten Synthesekatalysatoren zu reagieren.In a further development of the invention, the absorber column according to the invention is in fluid communication with a plant for the catalytic synthesis of methanol from synthesis gas. Since with the absorber column according to the invention, the composition of the pure synthesis gas with respect to its content of carbon dioxide can be adjusted very precisely even at partial load operation of the column, it has particular advantages when connected to a downstream plant for catalytic methanol synthesis. In this way, even during operation of the system composite of absorber column and plant for catalytic methanol synthesis, the CO 2 concentration be modified in the methanol synthesis gas, for example, to react to the deactivation of the synthesis catalyst used.

Die Erfindung betrifft auch die Verwendung der erfindungsgemäßen Absorberkolonne zur Herstellung eines Kohlendioxid enthaltenden Reinsynthesegases aus einem Rohsynthesegas. Bevorzugt kann dieses Reinsynthesegas als Einsatzstoff in der Methanolsynthese eingesetzt werden. Durch die Verwendung der erfindungsgemäßen Absorberkolonne kann somit die benötigte Konzentration an Kohlendioxid im Methanol-Synthesegas präzise eingestellt werden. Dies gilt auch gemäß einer bevorzugten Verwendung bei niedrigen Lastzuständen der Absorberkolonne, also Betriebszuständen mit kleinerer Belastung an Rohsynthesegas als im Normalbetrieb. Es ist auch möglich, ein solches Reinsynthesegas mit definiertem Gehalt an Kohlendioxid als Einsatzstoff in anderen chemischen Synthesen einzusetzen, wie beispielsweise bei der Herstellung von synthetischem Erdgas (SNG) oder bei der Fischer-Tropsch-Synthese.The invention also relates to the use of the absorber column according to the invention for producing a pure synthesis gas comprising carbon dioxide from a crude synthesis gas. Preferably, this pure synthesis gas can be used as starting material in the synthesis of methanol. By using the absorber column according to the invention thus the required concentration of carbon dioxide in the methanol synthesis gas can be precisely adjusted. This also applies according to a preferred use at low load conditions of the absorber column, ie operating conditions with lower load of raw synthesis gas than in normal operation. It is also possible to use such a pure synthesis gas with defined content of carbon dioxide as starting material in other chemical syntheses, such as in the production of synthetic natural gas (SNG) or in the Fischer-Tropsch synthesis.

Eine bevorzugte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Herstellung eines Kohlendioxid enthaltenden Reinsynthesegases mit definiertem Gehalt an Kohlendioxid aus einem Rohsynthesegas ist dadurch gekennzeichnet, dass sich die Absorberkolonne in einem Betriebszustand befindet, in dem der Mengenstrom des Rohsynthesegases gegenüber dem Normalbetrieb reduziert ist. Bei diesem Betriebszustand ist wegen des Überschusses des Absorptionsmittels in Bezug auf die nun verringerte Gasbelastung die Entfernung von Kohlendioxid aus dem Synthesegas zu weitgehend, so dass die für die Methanolsynthese geforderte CO2-Konzentration unterschritten wird. Durch das erfindungsgemäße Zuführen von CO2-teilbeladenem, aus der Flashregenerierung stammendem Absorptionsmittel zu dem aus der Heissregenerierung stammenden, weitgehend CO2-freien Absorptionsmittel (Feinwaschmittel) kann die CO2-Konzentration im Reinsynthesegas wieder auf den geforderten Wert angehoben werden. Somit kann die benötigte Konzentration an Kohlendioxid im Methanol-Synthesegas präzise eingestellt werden.A preferred embodiment of the process according to the invention for producing a carbon dioxide-containing pure synthesis gas having a defined content of carbon dioxide from a crude synthesis gas is characterized in that the absorber column is in an operating state in which the mass flow of the crude synthesis gas is reduced compared to normal operation. In this operating state, because of the excess of the absorbent in relation to the now reduced gas load, the removal of carbon dioxide from the synthesis gas is too extensive, so that the required for the synthesis of methanol CO 2 concentration is exceeded. By feeding CO 2 -teilbeladenem, originating from the Flashregenerierung absorbent to the originating from the hot regeneration, largely CO 2 -free absorbent (mild detergent), the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be raised again to the required value. Thus, the required concentration of carbon dioxide in the methanol synthesis gas can be precisely adjusted.

Eine besonders bevorzugte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist dadurch gekennzeichnet, dass sich die Absorberkolonne in einem Betriebszustand befindet, in dem der Mengenstrom des Rohsynthesegases gegenüber dem Normalbetrieb soweit reduziert ist, dass sich die Absorberkolonne in der Nähe der unteren Grenze ihres hydraulischen Arbeitsbereichs befindet. Diese ist dadurch definiert, dass es aufgrund der geringen Gasbelastung zu einem unerwünschten Übertritt, einem sogenannten Durchregnen, von Absorptionsmittel von einem Boden auf einen darunterliegenden Boden kommt. Bei diesem Betriebszustand ist wegen des großen Überschusses des Absorptionsmittels in Bezug auf die im Vergleich zu der vorhergehenden Ausgestaltung noch weiter verringerte Gasbelastung die Entfernung von Kohlendioxid aus dem Synthesegas noch weitgehendender, so dass die für die Methanolsynthese geforderte CO2-Konzentration stark unterschritten wird. Auch hier kann durch das erfindungsgemäße Zuführen von CO2-teilbeladenem, aus der Flashregenerierung stammendem Absorptionsmittel zu dem aus der Heissregenerierung stammenden, weitgehend CO2-freien Absorptionsmittel (Feinwaschmittel) die CO2-Konzentration im Reinsynthesegas wieder auf den geforderten Wert angehoben werden. Somit kann die benötigte Konzentration an Kohlendioxid im Methanol-Synthesegas auch in diesem Betriebsfall präzise eingestellt werden.A particularly preferred embodiment of the method according to the invention is characterized in that the absorber column is in an operating state, in that the mass flow of the raw synthesis gas is reduced compared to the normal operation so far that the absorber column is in the vicinity of the lower limit of its hydraulic working range. This is defined by the fact that it comes due to the low gas load to an undesirable transfer, a so-called rain, of absorbent from a soil to an underlying soil. In this operating state, the removal of carbon dioxide from the synthesis gas is still more extensive because of the large excess of the absorbent in relation to the gas load, which is even further reduced in comparison with the preceding embodiment, so that the CO 2 concentration required for the synthesis of methanol is greatly undershot. Again, the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be raised back to the required value by supplying inventive CO 2 -teilbeladenem, originating from the Flashregenerierung absorbent to the originating from the hot regeneration, largely CO 2 -free absorbent (mild detergent). Thus, the required concentration of carbon dioxide in the methanol synthesis gas can be precisely adjusted even in this case of operation.

Eine weitere besonders bevorzugte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist dadurch gekennzeichnet, dass sich die Absorberkolonne in einem Betriebszustand befindet, in dem der Mengenstrom des Rohsynthesegases auf 70 % oder weniger, bevorzugt 40 % oder weniger gegenüber demjenigen bei Normalbetrieb reduziert ist. Eine Reduzierung des Mengenstroms des Rohsynthesegases auf 40 oder weniger ergibt einen Betriebszustand der Absorberkolonne, der sich erfahrungsgemäß an der unteren Grenze ihres hydraulischen Arbeitsbereichs befindet. Es gelten daher die Ausführungen bei der Erörterung der vorherigen Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens. Darüber hinaus ist aber bereits bei Gasbelastungen von 70 % oder weniger gegenüber Normalbetrieb der Absorberkolonne eine deutliche Reduzierung der CO2-Konzentration im Reinsynthesegas unter auf den geforderten Wert zu beobachten, so dass bereits hier durch das erfindungsgemäße Zuführen von CO2-teilbeladenem, aus der Flashregenerierung stammendem Absorptionsmittel zu dem aus der Heissregenerierung stammenden, weitgehend CO2-frelen Absorptionsmittel (Feinwaschmittel) die CO2-Konzentration im Reinsynthesegas wieder auf den geforderten Wert angehoben werden kann.A further particularly preferred embodiment of the process according to the invention is characterized in that the absorber column is in an operating state in which the mass flow of the crude synthesis gas is reduced to 70% or less, preferably 40% or less, compared to that in normal operation. A reduction in the mass flow of the raw synthesis gas to 40 or less results in an operating state of the absorber column, which experience has shown that it is located at the lower limit of its hydraulic working range. Therefore, the statements in the discussion of the previous embodiment of the method according to the invention apply. In addition, however, even at gas loads of 70% or less compared to normal operation of the absorber column, a significant reduction of the CO 2 concentration in the pure synthesis gas below to the required value observed, so that already here by the inventive supply of CO 2 teilbeladenem, from the Flashregenerierung originating absorbent to the originating from the hot regeneration, largely CO 2 -frelen absorbent (mild detergent), the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be raised again to the required value.

In einem weiteren Aspekt des erfindungsgemäßen Verfahrens beträgt das Verhältnis der Mengenströme des regenerierten Absorptionsmittels, das durch die Verbindungsleitung strömt, zu demjenigen, das durch die erste Zuführleitung strömt, zwischen 5 und 60 Gew.-%, bevorzugt zwischen 10 und 40 Gew.-%. Bei Berücksichtigung dieser Verhältnisse ist gewährleistet, dass die CO2-Konzentration im Reinsynthesegas in den gewünschten Konzentrationsbereichen eingestellt werden kann.In a further aspect of the method according to the invention, the ratio of the mass flows of the regenerated absorbent flowing through the connecting line to that flowing through the first feeding line is between 5 and 60% by weight, preferably between 10 and 40% by weight. , Taking into account these conditions, it is ensured that the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be adjusted in the desired concentration ranges.

Eine weitere besondere Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Mengenströme des regenerierten Absorptionsmittels, das durch die Verbindungsleitung strömt, zu demjenigen, das durch die erste Zuführleitung strömt, so eingestellt wird, dass der Stoffmengenanteil an Kohlendioxid in dem einer Methanolsynthese zugeführten, gereinigten Synthesegas mindestens 1 mol-%, bevorzugt mindestens 2 mol-% beträgt. Bei entsprechender Einstellung dieser Mengenstrom-Verhältnisse ist gewährleistet, dass die CO2-Konzentration im Reinsynthesegas in den für die Methanolsynthese gewünschten Konzentrationsbereichen eingestellt werden kann.A further particular embodiment of the method according to the invention is characterized in that the ratio of the mass flows of the regenerated absorbent flowing through the connecting line to that flowing through the first feed line is adjusted so that the mole fraction of carbon dioxide in the methanol synthesis supplied , purified synthesis gas is at least 1 mol%, preferably at least 2 mol%. With appropriate adjustment of these mass flow ratios, it is ensured that the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be adjusted to the concentration ranges desired for the methanol synthesis.

Eine weitere besondere Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur des durch Druckentspannung regenerierten Absorptionsmittels, das durch die Verbindungsleitung strömt, vor der Einleitung in die erste Zuführleitung zwischen - 70 °C und - 10 °C, bevorzugt zwischen - 60 °C und - 30°C beträgt. Diese Temperaturen werden durch die adiabate Desorption bei Druckentspannung ohne zusätzliche Kühlung des Absorptionsmittels in Kühlvorrichtungen erreicht. Das auf diese Weise abgekühlte Absorptionsmittel ist direkt in der Absorberkolonne einsetzbar und weist günstige Absorptionseigenschaften auf.Another particular embodiment of the method according to the invention is characterized in that the temperature of the regenerated by pressure absorption absorbent flowing through the connecting line before being introduced into the first feed line between - 70 ° C and - 10 ° C, preferably between - 60 ° C. and - 30 ° C. These temperatures are achieved by the adiabatic desorption at pressure release without additional cooling of the absorbent in cooling devices. The absorbent cooled in this way can be used directly in the absorber column and has favorable absorption properties.

Bevorzugt wird das durch Druckentspannung regenerierte Absorptionsmittel aus einer Reabsorptionsvorrichtung oder einer Mitteldruckflashvorrichtung entnommen, die üblicherweise bei 10 bis 30 bar(a), bevorzugt bei 15 bis 25 bar(a) betrieben wird. Alternativ kann das durch Druckentspannung regenerierte Absorptionsmittel auch einer Niederdruckflashvorrichtung entnommen werden, die üblicherweise bei 1 bis 3 bar(a), bevorzugt bei 1 bis 2 bar(a) betrieben wird. Die Druckentspannung wird oft mehrstufig in mehreren getrennten Vorrichtung durchgeführt, wobei das aus der Mitteldruckflashvorrichtung nach Druckentspannung ausgeleitete Absorptionsmittel eine Kohlendioxid-Restbeladung aufweist, die es für den erfindungsgemäßen Einsatz geeignet macht. Dasselbe gilt für das aus einer Reabsorptionsvorrichtung gewonnene Absorptionsmittel. Diese stellt beispielsweise im selektiven Rectisol-Verfahren einen der Strippvorrichtung nachgeschalteten Apparateteil dar und dient der Reabsorption der in unerwünschter Weise ausgestrippten Schwefelverbindungen.The absorbent, which has been regenerated by pressure release, is preferably taken from a reabsorption device or a medium-pressure flash device, which is usually operated at 10 to 30 bar (a), preferably at 15 to 25 bar (a). Alternatively, the absorbent which has been regenerated by depressurization can also be taken from a low-pressure flash device, which is usually preferred at 1 to 3 bar (a) at 1 to 2 bar (a) is operated. The pressure release is often carried out in several stages in several separate device, wherein the discharged from the medium pressure flash device after pressure release absorbent has a residual carbon dioxide loading, which makes it suitable for use in the invention. The same applies to the absorbent obtained from a reabsorption device. This represents, for example, in the selective rectisol process, a device part downstream of the stripping device and serves for the reabsorption of the undesired stripped sulfur compounds.

In besonders bevorzugter Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens enthält das Absorptionsmittel eine oder mehrere Komponenten, die aus der folgenden Gruppe ausgewählt werden: Methanol, N-Methylpyrrolidon (NMP), sekundäre Amine, vorzugsweise Diethanolamin, tertiäre Amine, vorzugsweise Methyldiethanolamin, Polyethylenglycol-dialkylether, vorzugsweise Polyethylenglycol-dimethylether. Alle diese Absorptionsmittel dienen der Absorption von Kohlendioxid und Schwefelverbindungen und können mittels Druckentspannung bzw. Heissregenerierung regeneriert werden.In a particularly preferred embodiment of the process according to the invention, the absorbent contains one or more components selected from the following group: methanol, N-methylpyrrolidone (NMP), secondary amines, preferably diethanolamine, tertiary amines, preferably methyldiethanolamine, polyethylene glycol dialkyl ethers, preferably polyethylene glycol dimethyl ether. All of these absorbents serve to absorb carbon dioxide and sulfur compounds and can be regenerated by means of pressure release or hot regeneration.

Ausführungsbeispielembodiment

Weitere Merkmale, Vorteile und Anwendungsmöglichkeiten der Erfindung ergeben sich auch aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungs- und Zahlenbeispiels und der Zeichnung. Dabei bilden alle beschriebenen und/oder bildlich dargestellten Merkmale für sich oder in beliebiger Kombination den Gegenstand der Erfindung, unabhängig von ihrer Zusammenfassung in den Ansprüchen oder deren Rückbeziehung.Other features, advantages and applications of the invention will become apparent from the following description of an embodiment and numerical example and the drawings. All described and / or illustrated features alone or in any combination form the subject matter of the invention, regardless of their combination in the claims or their dependency.

Es zeigt die einzige Figur

Fig. 1
eine schematische Darstellung einer beispielhaften Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Absorberkolonne.
It shows the only figure
Fig. 1
a schematic representation of an exemplary embodiment of the absorber column according to the invention.

In der in Fig. 1 schematisch dargestellten Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens, hier als Rectisol-Verfahren, bzw. der erfindungsgemäßen Absorberkolonne wird über Leitung 111 Rohsynthesegas, das durch Reformierung oder Vergasung kohlenstoffhaltiger Einsatzstoffe in einer vorgeschalteten, bildlich nicht dargestellten Synthesegaserzeugungsanlage hergestellt wurde, in die Absorberkolonne 1 eingeleitet. Das Rohsynthesegas enthält dabei neben den erwünschten Synthesegasbestandteilen Wasserstoff und Kohlenmonoxid unter anderem auch die unerwünschten, aciden Synthesegasbestandteile Kohlendioxid und Schwefelwasserstoff sowie weitere organische und anorganische Schwefelverbindungen.In the in Fig. 1 schematically illustrated embodiment of the method according to the invention, here as Rectisol method, or the absorber column according to the invention is via line 111 Rohsynthesegas that by carbonation or reforming by gasification Feedstocks in an upstream, not pictorially not shown synthesis gas production plant was prepared, introduced into the absorber column 1. In addition to the desired synthesis gas constituents, hydrogen and carbon monoxide, the crude synthesis gas also contains, inter alia, the undesired, acidic synthesis gas constituents carbon dioxide and hydrogen sulfide, as well as further organic and inorganic sulfur compounds.

Das in die Absorberkolonne eingeleitete Rohsynthesegas strömt in dieser aufwärts und durchläuft dabei mehrere Stoffaustauschzonen 30 und - für die Gasströmung durchlässige - Trennböden 40, die im dargestellten Beispiel als Kaminböden ausgestaltet sind. (Die Bezugszeichen 20, 30, 40 sind nur exemplarisch für einen Kolonnenbereich, umfassend Flüssigkeitsverteiler 20, Stoffaustauschzone 30 und Trennboden 40 eingetragen.) Die Stoffaustauschzonen sind dabei entweder mit Böden, beispielsweise Glockenböden oder als strukturierte Packungen ausgestaltet. Auch Kombinationen beider Ausgestaltungsformen sind möglich. Nachdem das Rohsynthesegas sämtliche Stoffaustauschzonen passiert hat und dort die unerwünschten Bestandteile, insbesondere Kohlendioxid und Schwefelwasserstoff, durch Stoffaustausch mit dem Absorptionsmittel, im vorliegenden Beispiel Methanol, abgetrennt wurden, verlässt es als Reinsynthesegas über Leitung 112 die Absorberkolonne.The raw synthesis gas introduced into the absorber column flows upwards in this case and passes through a plurality of mass transfer zones 30 and - for the gas flow permeable - separating trays 40, which are configured in the example shown as chimney trays. (The reference numerals 20, 30, 40 are exemplary only for a column area comprising liquid distributor 20, mass transfer zone 30 and separating tray 40 registered.) The mass transfer zones are designed either with trays, such as bubble trays or as structured packings. Combinations of both embodiments are possible. After the raw synthesis gas has passed all mass transfer zones and there the undesired constituents, in particular carbon dioxide and hydrogen sulfide, by mass transfer with the absorbent, in the present example methanol, separated, it leaves as pure synthesis gas via line 112, the absorber column.

Die in der Absorberkolonne vorhandenen Stoffaustauschzonen haben folgende Aufgaben und Eigenschaften:

  • Stoffaustauschzone A: CO2-Feinwäsche. Feinabtrennung von Kohlendioxid bis auf den geforderten Restgehalt. Beaufschlagung mit heissregeneriertem Methanol über Leitungen 310, 344, 346 (erste Zuführleitung).
  • Stoffaustauschzone B: CO2-Hauptwäsche. Abtrennung von Kohlendioxid. Beaufschlagung mit durch Druckentspannung regeneriertem (flashregeneriertem) Methanol über Leitungen 177A, 177 (zweite Zuführleitung).
  • Stoffaustauschzone C: Kühlstufe. Abführung der in den Stoffaustauschzonen D und E freigesetzten Absorptionswärme zur Erhöhung der Absorptionskapazität des Absorptionsmittels.
  • Stoffaustauschzone D: H2S-Absorption. Abtrennung von Kohlendioxid. Beaufschlagung mit Methanol, das vom Trennboden der Stoffaustauschzone C über Leitung 154 ausgeleitet, abgekühlt und über Leitung 156, 157 zu der Absorberkolonne zurückgeführt wurde.
  • Stoffaustauschzone E: Vorwäsche. Abtrennung von HCN, NH3 und andere Spurenkomponenten. Beaufschlagung mit Methanol, das vom Trennboden der Stoffaustauschzone C über Leitung 154 ausgeleitet, optional abgekühlt und über Leitung 156, 159 zu der Absorberkolonne zurückgeführt wurde.
The mass transfer zones present in the absorber column have the following tasks and properties:
  • Mass transfer zone A: CO 2 fine wash. Fine separation of carbon dioxide up to the required residual content. Treatment with hot-regenerated methanol via lines 310, 344, 346 (first supply line).
  • Mass transfer zone B : CO 2 main wash. Separation of carbon dioxide. Pressurized regeneration (flash-regenerated) methanol via lines 177A, 177 (second supply line).
  • Mass transfer zone C: cooling stage. Removal of the released in the mass transfer zones D and E heat of absorption to increase the absorption capacity of the absorbent.
  • Mass transfer zone D : H 2 S absorption. Separation of carbon dioxide. Charging with methanol, which was discharged from the separating tray of the mass transfer zone C via line 154, cooled and returned via line 156, 157 to the absorber column.
  • Mass transfer zone E: prewash. Separation of HCN, NH 3 and other trace components. Charging with methanol, which was discharged from the separating tray of the mass transfer zone C via line 154, optionally cooled and returned via line 156, 159 to the absorber column.

Es ist auch möglich, die beschriebene Absorberkolonne zwischen den Stoffaustauschzonen A-B und D-E in zwei einzelne Kolonnen aufzuteilen, von denen die die Stoffaustauschzonen A-B umfassende Kolonne der CO2-Absorption und die die Stoffaustauschzonen D-E umfassende Kolonne der H2S-Absorption dient. Auch eine solche geteilte Kolonne soll als Absorberkolonne im Sinne der vorliegenden Erfindung aufgefasst werden.It is also possible to divide the described absorber column between the mass transfer zones AB and DE into two individual columns, of which the column of CO 2 absorption comprising the mass transfer zones AB and the column of H 2 S absorption comprising the mass transfer zones DE. Such a split column should also be understood as an absorber column in the sense of the present invention.

Derjenige Anteil des Methanols, das vom Trennboden der Stoffaustauschzone C über Leitung 154 ausgeleitet und nicht über Leitungen 156, 157 bzw. 156, 159 zu den Stoffaustauschzonen D und E zurückgeführt wurde, wird über Leitung 161 zu der Flashregenerierungsvorrichtung 600 (erste Regenerierungsvorrichtung) geführt und in diese eingeleitet. Über Leitung 177A wird das durch Flashen regenerierte Absorptionsmittel zur Leitung 177, der zweiten Zuführleitung, geführt und über diese zu der Stoffaustauschzone B zurückgeführt.The portion of the methanol which was discharged from the separating tray of the mass transfer zone C via line 154 and not returned to the mass transfer zones D and E via lines 156, 157 or 156, 159 is fed via line 161 to the flash regeneration device 600 (first regeneration device) and initiated into this. Via line 177A, the flash-regenerated absorbent is passed to line 177, the second feed line, and returned to the mass transfer zone B via this.

Das Sumpfprodukt der Absorberkolonne, also der mit Schwefelkomponenten beladene Methanolstrom, wird über Leitungen 300 und 160 aus der Absorberkolonne ausgeleitet, zu der Heissregenerierungsvorrichtung 500 (zweite Regenerierungsvorrichtung) geführt und in diese eingeleitet. Über Leitungen 310 und 344 wird das durch Erhitzen regenerierte Methanol zur Leitung 346, der ersten Zuführleitung, geführt und über diese zu der Stoffaustauschzone A zurückgeführt.The bottom product of the absorber column, that is, the methanol stream charged with sulfur components, is discharged from the absorber column via lines 300 and 160, to the hot regeneration device 500 (second regeneration device) and initiated into this. Via lines 310 and 344, the methanol regenerated by heating is led to the line 346, the first supply line, and returned via this to the mass transfer zone A.

Die erfindungsgemäß vorgesehene Leitung 177B und das im Leitungsweg befindliche Regelventil ermöglichen die Einstellung eines definierten Zustroms des durch Flashen regenerierten Methanols zu dem durch Heissregenerierung regenerierten Methanolstrom. Hierdurch kann die Kohlendioxid-Konzentration im Reinsynthesegas fein eingestellt werden. Dies ist insbesondere dann vorteilhaft, wenn sich die Absorberkolonne in einem Betriebszustand befindet, in dem der Mengenstrom des Rohsynthesegases auf 70 % oder weniger, bevorzugt 40 % oder weniger gegenüber demjenigen bei Normalbetrieb reduziert ist. Eine Reduzierung des Mengenstroms des Rohsynthesegases auf 40 oder weniger ergibt einen Betriebszustand der Absorberkolonne, der sich erfahrungsgemäß an der unteren Grenze ihres hydraulischen Arbeitsbereichs befindet. Darüber hinaus ist aber bereits bei Gasbelastungen von 70 % oder weniger gegenüber Normalbetrieb der Absorberkolonne eine deutliche Reduzierung der CO2-Konzentration im Reinsynthesegas unter auf den geforderten Wert zu beobachten, so dass bereits hier durch das erfindungsgemäße Zuführen von CO2-teilbeladenem, aus der Flashregenerierung stammendem Absorptionsmittel zu dem aus der Heissregenerierung stammenden, weitgehend CO2-freien Absorptionsmittel (Feinwaschmittel) die CO2-Konzentration im Reinsynthesegas wieder auf den geforderten Wert angehoben werden kann.The inventively provided line 177B and located in the line control valve allow the setting of a defined inflow of the regenerated by flashing methanol to the regenerated by hot regeneration methanol flow. As a result, the carbon dioxide concentration in the pure synthesis gas can be finely adjusted. This is particularly advantageous if the absorber column is in an operating state in which the mass flow of the crude synthesis gas is reduced to 70% or less, preferably 40% or less, compared to that in normal operation. A reduction in the mass flow of the raw synthesis gas to 40 or less results in an operating state of the absorber column, which experience has shown that it is located at the lower limit of its hydraulic working range. In addition, however, even at gas loads of 70% or less compared to normal operation of the absorber column, a significant reduction of the CO 2 concentration in the pure synthesis gas below to the required value observed, so that already here by the inventive supply of CO 2 teilbeladenem, from the Flashregenerierung originating absorbent to the originating from the hot regeneration, largely CO 2 -free absorbent (mild detergent), the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be raised again to the required value.

Die Einstellung des Mengenstromverhältnisses des regenerierten Methanols, das durch die Verbindungsleitung 177 B strömt, zu demjenigen, das durch die Leitung 344 strömt, die in die erste Zuführleitung 346 einmündet, erfolgt auf Werte zwischen 5 und 60 Gew.-%, bevorzugt zwischen 10 und 40 Gew.-%. Bei Berücksichtigung dieser Verhältnisse ist gewährleistet, dass die CO2-Konzentration im Reinsynthesegas in den gewünschten Konzentrationsbereichen eingestellt werden kann. Generell gilt, dass das Verhältnis der Mengenströme des regenerierten Absorptionsmittels, das durch die Verbindungsleitung strömt, zu demjenigen, das durch die erste Zuführleitung strömt, so eingestellt wird, dass der Stoffmengenanteil an Kohlendioxid in dem der Methanolsynthese zugeführten, gereinigten Synthesegas mindestens 1 mol-%, bevorzugt mindestens 2 mol-% beträgt.The adjustment of the flow ratio of the regenerated methanol flowing through the connection line 177 B to that flowing through the line 344, which opens into the first supply line 346, is set to values between 5 and 60 wt .-%, preferably between 10 and 40% by weight. Taking into account these conditions, it is ensured that the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be adjusted in the desired concentration ranges. In general, the ratio of the mass flows of the regenerated absorbent flowing through the connecting line to that flowing through the first feeding line is adjusted so that the mole fraction of carbon dioxide in the purified methanol supplied to the synthesis of methanol is at least 1 mol%. , preferably at least 2 mol%.

Bei entsprechender Einstellung dieser Mengenstrom-Verhältnisse ist gewährleistet, dass die CO2-Konzentration im Reinsynthesegas in den gewünschten Konzentrationsbereichen eingestellt werden kann und sich das erhaltene Reinsynthesegas für den Einsatz in der Methanolsynthese eignet.With appropriate adjustment of these mass flow ratios, it is ensured that the CO 2 concentration in the pure synthesis gas can be adjusted in the desired concentration ranges and that the resulting pure synthesis gas is suitable for use in methanol synthesis.

Die Temperatur des durch Flashen regenerierten Methanols, das durch die Verbindungsleitung 177B strömt, beträgt vor der Einleitung in die erste Zuführleitung 346 zwischen - 70 °C und - 10 °C, bevorzugt zwischen - 60 °C und - 30°C. Diese Temperaturen werden durch die adiabate Desorption bei Druckentspannung ohne zusätzliche Kühlung des Methanols in Kühlvorrichtungen erreicht. Das auf diese Weise abgekühlte Methanol ist direkt in der Absorberkolonne einsetzbar und weist günstige Absorptionseigenschaften auf.The temperature of the flash regenerated methanol flowing through the connection line 177B, before being introduced into the first supply line 346, is between -70 ° C and -10 ° C, preferably between -60 ° C and -30 ° C. These temperatures are achieved by the adiabatic desorption at pressure release without additional cooling of the methanol in cooling devices. The methanol cooled in this way can be used directly in the absorber column and has favorable absorption properties.

In Fig. 1 ist zum Vergleich auch die bisherige, nicht erfindungsgemäße Vorgehensweise zur Einstellung der Kohlendioxid-Konzentration im Reinsynthesegas mittels der gestrichelt dargestellten Leitung 210 und des in diesem Leitungsweg befindlichen Regelventils gezeigt. Nachteilig ist dabei jedoch die aufgrund der Führung einer Gasströmung benötigte, große Dimension der Rohrleitung 210 und des Ventils. Letzteres ist erfahrungsgemäß auch störanfälliger als das erfindungsgemäße Flüssigkeitsregelventil im Leitungsweg 177B.In Fig. 1 For comparison, the previous, non-inventive approach for adjusting the carbon dioxide concentration in the pure synthesis gas by means of the dashed lines shown 210 and the control valve located in this path shown. The disadvantage here, however, required because of the leadership of a gas flow, large dimension of the pipe 210 and the valve. Experience has shown that the latter is more susceptible to interference than the fluid control valve according to the invention in the line path 177B.

Die in Fig. 1 gezeigten Vorrichtungen zur Heissregenerierung 500 bzw. Flashregenerierung 600 sind nur schematisch als Funktionsblöcke dargestellt. Ihre genaue Ausgestaltung ist dem Fachmann an sich bekannt. Insbesondere kann die Vorrichtung zur Flashregenerierung 600 mehrere Entspannungsstufen bzw. Teilvorrichtungen auf unterschiedlichen Druckniveaus umfassen, darunter auch eine Mitteldruckflashvorrichtung.In the Fig. 1 shown devices for hot regeneration 500 or Flashregenerierung 600 are shown only schematically as functional blocks. Their exact configuration is known per se to the person skilled in the art. In particular, the flash generation apparatus 600 may include a plurality of expansion stages or sub-apparatuses at different pressure levels, including a medium-pressure flash apparatus.

ZahlenbeispieleNumerical examples

In den nachfolgend wiedergegebenen Tabellen werden die wichtigsten physikalischen Parameter und die Zusammensetzungen (Molenbrüche) für die in Fig. 1 bezeichneten Eintritts- und Äustrittströme für jeweils drei Betriebszustände der Absorberkolonne gemäß des oben erörterten Ausführungsbeispiels (Rectisol-Verfahren) wiedergegeben:

  • Normallast (Vergleichsbeispiel): Betrieb der Absorberkolonne bei Normalwerten (Auslegungswerten) der Gas- und Flüssigkeitsbelastung.
  • Niederlast (Vergleichsbeispiel): Betrieb der Absorberkolonne bei Normalwerten der Flüssigkeitsbelastung, aber stark reduzierter Gasbelastung am unteren Ende des hydraulischen Arbeitsbereichs.
  • Erfindung: Betrieb der Absorberkolonne bei Normalwerten der Flüssigkeitsbelastung und stark reduzierter Gasbelastung, aber mit Zuführen des durch Flashen regenerierten Methanols über Leitung 177B zu dem durch Heissregenerierung regenerierten und über Leitungen 310 und 344 herangeführten Methanolstrom. Deutlich erkennbar ist das Ansteigen der CO2-Konzentration von Null (Vergleichsbeispiel) auf ca. 3,9 mol-% (Erfindung) in der ersten Zuführleitung 346 und von 0,4 auf ca. 2,0 mol-% im Reinsynthesegas in Leitung 112.
In the tables below, the most important physical parameters and compositions (mole fractions) for the in Fig. 1 designated entry and exit streams for each of three operating states of the absorber column according to the above-discussed embodiment (Rectisol method):
  • Normal load (comparative example): Operation of the absorber column at normal values (design values) of the gas and liquid load.
  • Low load (comparative example): Operation of the absorber column at normal values of the liquid load, but greatly reduced gas load at the lower end of the hydraulic working range.
  • Invention: Operation of the absorber column at normal levels of liquid loading and greatly reduced gas loading, but with feeding of the methanol regenerated by flashing via line 177B to the methanol stream regenerated by hot regeneration and fed via lines 310 and 344. The increase in the CO 2 concentration from zero (comparative example) to about 3.9 mol% (invention) in the first feed line 346 and from 0.4 to about 2.0 mol% in the pure synthesis gas in line can clearly be seen 112th

Gewerbliche AnwendbarkeitIndustrial Applicability

Mit der Erfindung wird eine Verbesserung von bewährten Verfahren zur Reinigung von Rohsynthesegas in Absorberkolonnen zur Verfügung gestellt, die es ermöglicht, insbesondere auch bei geringer Gasbelastung der Kolonne eine definierte CO2-Konzentration im Reinsynthesegas sicher und effizient einzustellen.The invention provides an improvement of proven methods for purifying crude synthesis gas in absorber columns, which makes it possible to set a defined CO 2 concentration in the pure synthesis gas safely and efficiently, in particular even at low gas load of the column.

BezugszeichenlisteLIST OF REFERENCE NUMBERS

11
Absorberkolonneabsorber column
2020
Flüssigkeitsverteilerliquid distributor
3030
StoffaustauschzoneMass transfer zone
4040
Trennboden, z. B. KaminbodenSeparating bottom, z. B. fireplace floor
111111
Leitung (Rohsynthesegas)Line (raw synthesis gas)
112112
Leitung (Reinsynthesegas)Line (pure synthesis gas)
150150
Leitungmanagement
153 - 157153-157
Leitungmanagement
159-161159-161
Leitungmanagement
177, 177A, 177B177, 177A, 177B
Leitungmanagement
210210
Leitung (Bypass)Line (bypass)
300, 310300, 310
Leitungmanagement
344, 346344, 346
Leitungmanagement
500500
HeissregenerierungsvorrichtungHot regeneration device
600600
FlashregenerierungsvorrichtungFlash regenerating device
Niederlastlow load Erfindunginvention Normallastnormal load Niederlastlow load Erfindunginvention Normallastnormal load Strom Nr.Power no. 111111 111111 111111 112112 112112 112112 Beschreibungdescription Roh-Syngas zum AbsorberRaw syngas to the absorber Roh-Syngas zum AbsorberRaw syngas to the absorber Roh-Syngas zum AbsorberRaw syngas to the absorber Rein-Syngas vom AbsorberPure syngas from the absorber Rein-Syngas vom AbsorberPure syngas from the absorber Rein-Syngas vom AbsorberPure syngas from the absorber Gesamtstromtotal current kmol/hrkmol / hr 66526652 66446644 2444624446 39973997 40604060 1672516725 Temperaturtemperature °C° C -0.1-0.1 -3.7-3.7 -20.0-20.0 -39.3-39.3 -45.6-45.6 -34.2-34.2 Druckprint bar(a)bar (a) 62.362.3 62.362.3 55.655.6 61.261.2 61.261.2 54.554.5 CO2CO2 0.36180.3618 0.36110.3611 0.30440.3044 0.00410.0041 0,01950.0195 0.02950.0295 COCO 0.18850.1885 0.18860.1886 0.24360.2436 0.29190.2919 0.28740.2874 0.34070.3407 H2H2 0.42560.4256 0.42600.4260 0.42890.4289 0.69510.6951 0.68430.6843 0.62100.6210 N2N2 0.00430.0043 0.00430.0043 0.00460.0046 0.00680.0068 0.00670.0067 0.00660.0066 ARAR 0.00100.0010 0.00100.0010 0.00110.0011 0.00150.0015 0.00150.0015 0.00150.0015 H2SH2S 0.01620.0162 0.01630.0163 0.01530.0153 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 COSCOS 0.00030.0003 0.00030.0003 0.00050.0005 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 H2OH2O 0.00050.0005 0.00050.0005 0.00040.0004 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 MEOHMeOH 0.00140.0014 0.00150.0015 0.00050.0005 0.00010.0001 0.00000.0000 0.00010.0001 Niederlastlow load Erfindunginvention Normallastnormal load NiederJastNiederJast Erfindunginvention Normallastnormal load Strom Nr.Power no. 344344 344344 344344 346346 346346 346346 Beschreibungdescription Feinwasch-MeOH zum AbsorberFine wash MeOH to the absorber Feinwasch-MeOH zum AbsorberFine wash MeOH to the absorber Feinwasch-MeOH zum AbsorberFine wash MeOH to the absorber Feinwasch-MeOH zum AbsorberFine wash MeOH to the absorber Feinwasch-MeOH zum AbsorberFine wash MeOH to the absorber Feinwasch-MeOH zum AbsorberFine wash MeOH to the absorber Gesamtstromtotal current kmol/hrkmol / hr 36293629 36293629 1071210712 36233623 48694869 1070310703 Temperaturtemperature °C° C -42.2-42.2 -42.0-42.0 -45.7-45.7 -42.2-42.2 -46.0-46.0 -45.7-45.7 Druckprint bar(a)bar (a) 74.774.7 74.774.7 67.867.8 66.966.9 64.564.5 60.060.0 CO2CO2 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.03910.0391 0.00000.0000 COCO 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 H2H2 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 N2N2 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 ARAR 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 H2SH2S 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 COSCOS 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 H2OH2O 0.00510.0051 0.00510.0051 0.01490.0149 0.00510.0051 0.00490.0049 0.01490.0149 MEOHMeOH 0.99490.9949 0.99490.9949 0.98500.9850 0.99490.9949 0.95590.9559 0.98500.9850 Niederlastlow load Erfindunginvention Normallastnormal load Niederlastlow load Erfindunginvention Normallastnormal load Niederlastlow load Erfindunginvention Normallastnormal load Strom Nr.Power no. 177177 177177 177177 177A177A 177A177A 177A177A 177B177B 17781778 177B177B Beschreibungdescription Hauptwasch-MeOH zum AbsorberMain wash MeOH to the absorber Hauptwasch-MeOH zum AbsorberMain wash MeOH to the absorber Hauptwasch-MeOH zum AbsorberMain wash MeOH to the absorber Hauptwasch-MeOH zum AbsorberMain wash MeOH to the absorber Hauptwasch-MeOH zum AbsorberMain wash MeOH to the absorber Hauptwasch-MeOH zum AbsorberMain wash MeOH to the absorber Hauptwasch-MeOH zur Fein-WäscheMain wash MeOH for fine washing Hauptwasch-MeOH zur Fein-WäscheMain wash MeOH for fine washing Hauptwasch-MeOH zur Fein-WäscheMain wash MeOH for fine washing Gesamtstromtotal current kmol/hrkmol / hr 62686268 49844984 1498414984 62686268 62316231 1498414984 12461246 Temperaturtemperature °C° C -57.4-57.4 -57.1-57.1 -60.2-60.2 -57.4-57.4 -57.1-57.1 -60.2-60.2 -57.1-57.1 -Druck-Print bar(a)bar (a) 64.564.5 64.564.5 60.360.3 72.072.0 72.072.0 68.068.0 64.564.5 CO2CO2 0.15600.1560 0.15310.1531 0.17960.1796 0.15600.1560 0.15310.1531 0.17960.1796 0.15310.1531 COCO 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 H2H2 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 N2N2 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 ARAR 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 -H2S - H2S 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 COSCOS 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 H2OH2O 0.00430.0043 0.00430.0043 0.01220.0122 0.00430.0043 0.00430.0043 0.01220.0122 0.00430.0043 MEOHMeOH 0.83970.8397 0.84260.8426 0.80810.8081 0.83970.8397 0.84260.8426 0.80810.8081 0.84260.8426 Niederlastlow load Erfindunginvention Normallastnormal load Niederlastlow load Erfindunginvention Normallastnormal load Niederlastlow load Erfindunginvention Normallastnormal load Strom Nr.Power no. 160160 160160 160160 161161 161161 161161 300300 300300 300300 Beschreibungdescription H2S-bel. MeOH zur Heissreg.H2S-bel. MeOH to Heissreg. H2S-bel. MeOH zur HeissregH2S-bel. MeOH to Heissreg H2S-bel. MeOH zur HeissregH2S-bel. MeOH to Heissreg CO2-bel. MeOH zur Flashreg.CO2-bel. MeOH to the Flashreg. CO2-bel. MeOH zur Flashreg.CO2-bel. MeOH to the Flashreg. CO2-bel. MeOH zur Flashreg.CO2-bel. MeOH to the Flashreg. Vorwasch -MeOH zur Heissreg.Prewash -MeOH to Heissreg. Vorwasch -MeOH zur Heissreg.Prewash -MeOH to Heissreg. Vorwasch -MeOH zur Heissreg.Prewash -MeOH to Heissreg. Gesamtstromtotal current kmol/hrkmol / hr 181181 181181 318318 90319031 89098909 2356823568 191191 204204 388388 Temperaturtemperature °C° C -40.0-40.0 -40.0-40.0 -40.0-40.0 -16.9-16.9 -16.8-16.8 -23.6-23.6 -3.1-3.1 -6.6-6.6 -20.7-20.7 Druckprint bar(a)bar (a) 64.264.2 64.264.2 56.656.6 63.463.4 63.463.4 56.756.7 22.322.3 22.322.3 22.322.3 CO2CO2 0.25380.2538 0.24530.2453 0.28040.2804 0.25380.2538 0.24530.2453 0.28040.2804 0.22750.2275 0.25180.2518 0.31110.3111 COCO 0.00700.0070 0.00700.0070 0.00770.0077 0.00700.0070 0.00700.0070 0.00770.0077 0.00540.0054 0.00570.0057 0.00700.0070 H2H2 0.00410.0041 0.00410.0041 0.00290.0029 0.00410.0041 0.00410.0041 0.00290.0029 0.00410.0041 0.00400.0040 0.00260.0026 N2N2 0.00010.0001 0.00010.0001 0.00010.0001 0.00010.0001 0.00010.0001 0.00010.0001 0.00010.0001 0.00010.0001 0.00010.0001 ARAR 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0000000000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 H2SH2S 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0:03810: 0381 0:04210: 0421 COSCOS 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00000.0000 0.00060.0006 0.00060.0006 0.00140.0014 H2OH2O 0.00380.0038 0.00380.0038 0.01060.0106 0.00380.0038 0.00380.0038 0.01060.0106 0.02200.0220 0.02070.0207 0.03470.0347 MEOHMeOH 0.73100.7310 0.73960.7396 0.69820.6982 0.73100.7310 0.73960.7396 0.69820.6982 0.70180.7018 0.67450.6745 0.57900.5790

Claims (16)

Absorberkolonne zur Herstellung eines Reinsynthesegases durch mindestens teilweise Abtrennung von Kohlendioxid und Schwefelverbindungen, insbesondere Schwefelwasserstoff, aus einem Rohsynthesegas, enthaltend Wasserstoff, Kohlenoxide und Schwefelverbindungen, durch Absorption mit einem Absorptionsmittel, wobei die Absorberkolonne folgende Bestandteile und Baugruppen umfasst: - einen Mantel, der sich - bezogen auf einen bestimmungsgemäß angeordneten Zustand der Absorberkolonne - entlang einer parallel zur Vertikalen verlaufenden Längsachse erstreckt und der einen Innenraum umschließt, wobei der Innenraum einen oberen und einen unteren Absorptionsbereich umfasst, die jeweils mindestens eine Stoffaustauschzone enthalten, wobei die Stoffaustauschzonen des oberen Absorptionsbereichs überwiegend der Abtrennung von Kohlendioxid dienen und wobei die Stoffaustauschzonen des unteren Absorptionsbereichs überwiegend der Abtrennung von Schwefelverbindungen dienen, - einen unterhalb der untersten Stoffaustauschzone des unteren Absorptionsbereichs angeordneten Einlass für das Rohsynthesegas, - einen an der Oberseite des Mantels angeordneten Auslass für das Reinsynthesegas, - einen am unteren Ende des oberen Absorptionsbereichs angeordneten Auslass für einen ersten Anteil des beladenen Absorptionsmittels, der mit Kohlendioxid beladen ist, - eine erste Regenerierungsvorrichtung für die Regenerierung des ersten Anteils des beladenen Absorptionsmittels durch Druckentspannung (Flashregenerierung), - einen an der Unterseite des Mantels angeordneten Auslass für einen zweiten Anteil des beladenen Absorptionsmittels, der mit Schwefelverbindungen beladen ist, - eine zweite Regenerierungsvorrichtung für die Regenerierung des zweiten Anteils des beladenen Absorptionsmittels durch Erhitzen (Heissregenerierung), - einen oberhalb der obersten Stoffaustauschzone des oberen Absorptionsbereichs angeordneten, ersten Absorptionsmitteleinlass für das durch Erhitzen regenerierte Absorptionsmittel, der über eine erste Zuführleitung mit der zweiten Regenerierungsvorrichtung in Fluidverbindung steht, - einen unterhalb des ersten Absorptionsmitteleinlasses und im oberen Absorptionsbereich angeordneten, zweiten Absorptionsmitteleinlass für das durch Druckentspannung regenerierte Absorptionsmittel, der über eine zweite Zuführleitung mit der ersten Regenerierungsvorrichtung in Fluidverbindung steht, - eine Verbindungsleitung zwischen der ersten Zuführleitung und der zweiten Zuführleitung. Absorber column for preparing a pure synthesis gas by at least partial removal of carbon dioxide and sulfur compounds, in particular hydrogen sulfide, from a crude synthesis gas containing hydrogen, carbon oxides and sulfur compounds, by absorption with an absorbent, the absorber column comprising the following constituents and assemblies: a shell, which extends in relation to a conditionally arranged state of the absorber column along a longitudinal axis extending parallel to the vertical and which encloses an interior, the interior comprising an upper and a lower absorption region, each containing at least one mass transfer zone, the Substance exchange zones of the upper absorption area are mainly used for the separation of carbon dioxide and wherein the mass transfer zones of the lower absorption area serve predominantly for the separation of sulfur compounds, an inlet for the raw synthesis gas arranged below the lowest mass transfer zone of the lower absorption region, a outlet for the pure synthesis gas arranged at the top of the jacket, an outlet disposed at the lower end of the upper absorption area for a first portion of the loaded absorbent laden with carbon dioxide, a first regeneration device for the regeneration of the first portion of the loaded absorbent by pressure release (flash regeneration), an outlet disposed on the underside of the shell for a second portion of the loaded absorbent laden with sulfur compounds, a second regeneration device for the regeneration of the second portion of the loaded absorbent by heating (hot regeneration), a first absorbent inlet for the heat-regenerated absorbent disposed above the uppermost mass transfer zone of the upper absorbent section in fluid communication with the second regeneration device via a first supply line, a second absorbent inlet for the pressure-release-regenerated absorbent disposed below the first absorbent inlet and in the upper absorbent zone in fluid communication with the first regeneration device via a second supply line, - A connecting line between the first supply line and the second supply line. Absorberkolonne gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Verbindungsleitung ein Regelventil umfasst.Absorber column according to claim 1, characterized in that the connecting line comprises a control valve. Absorberkolonne gemäß Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Zuführleitung und/oder die zweite Zuführleitung ein Regelventil umfassen.Absorber column according to claim 1 or 2, characterized in that the first supply line and / or the second supply line comprise a control valve. Absorberkolonne gemäß Anspruch 1 bis 3, ferner umfassend einen Trennboden, vorzugsweise einen Kaminboden, der für aufwärts strömende Gase passierbar, aber für abwärts strömende Flüssigkeiten unpassierbar ist und der unterhalb der oberen Stoffaustauschzone und oberhalb der unteren Stoffaustauschzone angeordnet ist.An absorber column according to claim 1 to 3, further comprising a separation tray, preferably a chimney tray, passable for upflowing gases but impassable for downflowing liquids and located below the upper mass transfer zone and above the lower mass transfer zone. Absorberkolonne gemäß eines der vorigen Ansprüche, in Fluidverbindung stehend mit einer Anlage zur katalytischen Methanolsynthese aus Synthesegas.Absorber column according to one of the preceding claims, in fluid communication with a plant for catalytic synthesis of methanol from synthesis gas. Verwendung einer Absorberkolonne gemäß Anspruch 1 bis 5 zur Herstellung eines Kohlendioxid enthaltenden Reinsynthesegases, vorzugsweise für die Methanolsynthese, aus einem Rohsynthesegas.Use of an absorber column according to Claims 1 to 5 for the preparation of a carbon dioxide-containing pure synthesis gas, preferably for the synthesis of methanol, from a crude synthesis gas. Verwendung gemäß Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Absorberkolonne in einem Betriebszustand befindet, in dem der Mengehstrom des Rohsynthesegases gegenüber dem Normalbetrieb reduziert ist.Use according to claim 6, characterized in that the absorber column is in an operating state in which the Mengehstrom the Rohsynthesegases is reduced compared to the normal operation. Verfahren zur Herstellung eines Reinsynthesegases mit definiertem Köhlendioxidanteil aus einem Rohsynthesegas, umfassend folgende Verfahrensschritte: - Bereitstellen einer Absorberkolonne gemäß Anspruch 1 bis 5, - Bereitstellen und Einleiten des Rohsynthesegases in die Absorberkolonne, - Ausleiten des mindestens teilweise von Kohlendioxid und Schwefelverbindungen befreiten Reinsynthesegases mit definiertem Kohlendioxidanteil aus der Absorberkolonne, - Ausleiten eines ersten Anteils des beladenen Absorptionsmittel, der mit Kohlendioxid beladen ist, - Einleiten des ersten Anteils des beladenen Absorptionsmittels in eine erste Regenerierungsvorrichtung für die Regenerierung durch Druckentspannung (Flashregenerierung), Durchführen der Regenerierung durch Druckentspannung, Ausleiten des durch Druckentspannung regenerierten Absorptionsmittels, - Ausleiten eines zweiten Anteils des beladenen Absorptionsmittels, der mit Schwefelverbindungen beladen ist, - Einteilen des zweiten Anteils des beladenen Absorptionsmittels in eine zweite Regeherierungsvorrichtung für die Regenerierung durch Erhitzen (Heissregenerierung), Durchführen der Regenerierung durch Erhitzen, Ausleiten des durch Erhitzen regenerierten Absorptionsmittels, - Einleiten des durch Erhitzen regenerierten Absorptionsmittels in die Absorberkolonne über den ersten Absorptionsmitteleinlass, - Einleiten des durch Druckentspannung regenerierten Absorptionsmittels in die Absorberkolonne über den zweiten Absorptionsmitteleinlass, - Zuführen mindestens eines Teils des durch Druckentspannung regenerierten Absorptionsmittels zu dem durch Erhitzen regenerierten Absorptionsmittel vor dessen Einleiten in die Absorberkolonne. Process for the preparation of a pure synthesis gas with a defined proportion of coal dioxide from a raw synthesis gas, comprising the following process steps: Providing an absorber column according to claims 1 to 5, Providing and introducing the raw synthesis gas into the absorber column, Discharging the at least partially freed of carbon dioxide and sulfur compounds pure synthesis gas with defined carbon dioxide content from the absorber column, Discharging a first portion of the loaded absorbent loaded with carbon dioxide, Introducing the first portion of the loaded absorbent into a first regeneration device for pressure-relieving regeneration, performing regeneration by depressurization, discharging the depressurized regenerated absorbent, Discharging a second portion of the loaded absorbent laden with sulfur compounds, - dividing the second portion of the loaded absorbent into a second regeneration device for heating by regeneration (hot regeneration), performing the regeneration by heating, discharging the heat regenerated absorbent, Introducing the heat regenerated absorbent into the absorber column via the first absorbent inlet, Introducing the pressure-release regenerated absorbent into the absorber column via the second absorbent inlet, - Introducing at least a portion of the pressure-release-regenerated absorbent to the regenerated by heating absorbent prior to its introduction into the absorber column. Verfahren gemäß Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Absorberkolonne in einem Betriebszustand befindet, in dem der Mengenstrom des Rohsynthesegases gegenüber dem Normalbetrieb reduziert ist.A method according to claim 8, characterized in that the absorber column is in an operating state in which the flow rate of the crude synthesis gas is reduced compared to the normal operation. Verfahren gemäß Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Absorberkolonne in einem Betriebszustand befindet, in dem der Mengenstrom des Rohsynthesegases gegenüber dem Normalbetrieb soweit reduziert ist, dass sich die Absorberkolonne in der Nähe der unteren Grenze ihres hydraulischen Arbeitsbereichs befindet.A method according to claim 9, characterized in that the absorber column is in an operating state in which the flow rate of the crude synthesis gas compared to the normal operation is reduced so far that the absorber column is in the vicinity of the lower limit of its hydraulic working range. Verfahren gemäß Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Absorberkolonne in einem Betriebszustand befindet, in dem der Mengenstrom des Rohsynthesegases auf 70 % oder weniger, bevorzugt 40 % oder weniger gegenüber demjenigen bei Normalbetrieb reduziert ist.A method according to claim 9 or 10, characterized in that the absorber column is in an operating state in which the flow rate of the crude synthesis gas is reduced to 70% or less, preferably 40% or less compared to that in normal operation. Verfahren gemäß eines der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Mengenströme des regenerierten Absorptionsmittels, das durch die Verbindungsleitung strömt, zu demjenigen, das durch die erste Zuführleitung strömt, zwischen 5 und 60 Gew.-%, bevorzugt zwischen 10 und 40 Gew.-% beträgt.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the ratio of the flow rates of the regenerated absorbent flowing through the connecting line to that flowing through the first supply line, between 5 and 60 wt .-%, preferably between 10 and 40 wt .-% is. Verfahren gemäß eines der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Mengenströme des regenerierten Absorptionsmittels, das durch die Verbindungsleitung strömt, zu demjenigen, das durch die erste Zuführleitung strömt, so eingestellt wird, dass der Stoffmengenanteil an Kohlendioxid in dem einer Methanolsynthese zugeführten, gereinigten Synthesegas mindestens 1 mol-%, bevorzugt mindestens 2 mol-% beträgt.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the ratio of the mass flows of the regenerated absorbent flowing through the connecting line to that flowing through the first feeding line is adjusted so that the mole fraction of carbon dioxide in the methanol synthesis fed, purified synthesis gas is at least 1 mol%, preferably at least 2 mol%. Verfahren gemäß eines der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur des durch Druckentspannung regenerierten Absorptionsmittels, das durch die Verbindungsleitung strömt, vor der Einleitung in die erste Zuführleitung zwischen - 70 °C und - 10 °C, bevorzugt zwischen - 60 °C und - 30°C beträgt.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the temperature of the pressure-release-regenerated absorbent flowing through the connecting line before being introduced into the first supply line between - 70 ° C and - 10 ° C, preferably between - 60 ° C and - 30 ° C is. Verfahren gemäß eines der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das durch Druckentspannung regenerierte Absorptionsmittel aus einer Reabsorptionsvorrichtung, einer Mitteldruckflashvorrichtung oder einer Niederdruckflashvorrichtung entnommen wird.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the pressure-release-regenerated absorbent is taken from a reabsorption device, a medium-pressure flash device or a low-pressure flash device. Verfahren gemäß eines der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Absorptionsmittel eine oder mehrere Komponenten ausgewählt aus der folgenden Gruppe enthält: Methanol, N-Methylpyrrolidon (NMP), sekundäre Amine, vorzugsweise Diethanolamin, tertiäre Amine, vorzugsweise Methyldiethanolamin, Polyethylenglycoldialkylether, vorzugsweise Polyethylenglycol-dimethylether.Method according to one of the preceding claims, characterized in that the absorbent contains one or more components selected from the following group: methanol, N-methylpyrrolidone (NMP), secondary amines, preferably diethanolamine, tertiary amines, preferably methyldiethanolamine, polyethylene glycol dialkyl ethers, preferably polyethylene glycol dimethyl ether.
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