EP3167168B1 - Mechanisch steuerbarer ventiltrieb - Google Patents

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EP3167168B1
EP3167168B1 EP15718934.1A EP15718934A EP3167168B1 EP 3167168 B1 EP3167168 B1 EP 3167168B1 EP 15718934 A EP15718934 A EP 15718934A EP 3167168 B1 EP3167168 B1 EP 3167168B1
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EP
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roller element
intermediate lever
axis
roller member
arrangement
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Michael Breuer
Karsten Grimm
Stephan Schmitt
Sabine Siebrandt
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Pierburg GmbH
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Pierburg GmbH
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    • F01L13/0063—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for optimising engine performances by modifying valve lift according to various working parameters, e.g. rotational speed, load, torque by modification of cam contact point by displacing an intermediate lever or wedge-shaped intermediate element, e.g. Tourtelot
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/02—Valve drive
    • F01L1/04—Valve drive by means of cams, camshafts, cam discs, eccentrics or the like
    • F01L1/047—Camshafts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
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    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/12—Transmitting gear between valve drive and valve
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    • F01L1/12—Transmitting gear between valve drive and valve
    • F01L1/18—Rocking arms or levers
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    • F01L13/0063—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for optimising engine performances by modifying valve lift according to various working parameters, e.g. rotational speed, load, torque by modification of cam contact point by displacing an intermediate lever or wedge-shaped intermediate element, e.g. Tourtelot
    • F01L2013/0068—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for optimising engine performances by modifying valve lift according to various working parameters, e.g. rotational speed, load, torque by modification of cam contact point by displacing an intermediate lever or wedge-shaped intermediate element, e.g. Tourtelot with an oscillating cam acting on the valve of the "BMW-Valvetronic" type
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    • F01L2305/00—Valve arrangements comprising rollers

Definitions

  • the invention relates to a mechanically controllable valve train with a gas exchange valve, wherein the gas exchange valve is assigned a transmission arrangement, wherein the transmission arrangement comprises an intermediate lever arrangement and a finger lever arrangement, wherein an intermediate lever of the intermediate lever arrangement has a working curve for operative connection with a finger lever of the finger lever arrangement, wherein the intermediate lever a first Roller member which is in operative connection with a circumferential contour of a camshaft and wherein the intermediate lever has a second roller member which is rotatably mounted on an axis, such that the second roller member is in operative connection with a VentilhubverstellISS, such that different Ventilhubpositionen are adjustable, wherein spring means are provided which engage the intermediate lever assembly and wherein guide means are provided for the intermediate lever assembly, wherein the guide means consists of a Ku lisse exist on the at least one guide roller member, which is provided in the region of the second roller member attacks, wherein the working curve of the intermediate lever consists essentially of two sub-areas, a first portion which
  • Such mechanically controllable valve trains are well known.
  • the DE 10 2012 006 982 A1 a mechanically controllable valve drive, wherein in the region of the first roller member, which cooperates with the camshaft, at least one further roller member is provided, which causes a guide of the intermediate lever in a backdrop.
  • there is only an indirect force derivative of the gas exchange valve forces in Ventilachsplatz which can lead to deformation and stiffness losses of the axis on which the first roller member and the guide roller member are mounted.
  • the direct vicinity of the fast moving guide roller member and the first roller member causes a large kinematic disadvantage in terms of friction and lubrication, since the first roller member rotates much faster than the guide roller member.
  • the object of the invention is therefore to provide a mechanically controllable valve train, which avoids the disadvantages mentioned above.
  • an axis of the first roller member has a greater distance from the abutment than the axis of the second roller member, such that a force is introduced into the intermediate lever, which presses both the guide roller member to the backdrop and the first role the camshaft presses.
  • the guide roller member is the second roller member.
  • a common stationary contact roller is provided for guidance in the slide and for operative connection with the valve lift, whereby a significantly lower component complexity and design effort is made possible.
  • the moving mass of the intermediate lever assembly is reduced in this way.
  • at least one separate guide roller member is mounted on the axis of the second roller member.
  • the axis of the second roller member is rigidly connected to the intermediate lever.
  • an active contour of the link is formed as a circular path around the center of a third roller member of the finger lever in the base circle system of the camshaft.
  • FIG. 1 shows a mechanically controllable valve drive 2 according to the invention for an indicated gas exchange valve 4 with a transmission assembly 5, which has an intermediate lever assembly 6 and a finger lever assembly 8 in the present embodiment. Furthermore, a VentilhubverstellISSISS 10 in the form of a having a peripheral contour 9, which has a relation to a base circle 11 recessed eccentric region provided, which is driven by an actuator, not shown.
  • the intermediate lever assembly 6 has an intermediate lever 12, which has a first roller member 14, which is in operative connection with a peripheral contour 16 of a camshaft 18.
  • the intermediate lever 12 has a second roller member 20, which is rotatably mounted on an axis 22 and is in operative connection with the valve lift adjusting device 10, so that in a known manner different valve lift positions of the gas exchange valve 4 are adjustable.
  • the intermediate lever 12 has a working curve 24, which is in known manner with a third roller member 26 of a drag lever 28 of the finger lever assembly 8 in operative connection.
  • the working curve 24 of the intermediate lever 12 in this case has essentially two partial areas 30, 32.
  • the first portion 30 is hereby formed as a circular path around the center of the axis 22 of the second roller member 20 as shown.
  • the second portion 32 is formed as a continuous elevation curve.
  • the second Roller member 20 in addition to its function as a contact surface for the Ventilhubverstell listening 10 is formed as a guide roller member, which serves together with a link 34 as a guide means 36 for the intermediate lever 12.
  • the guide means 36 may also be formed as a separate guide roller members, such that then at least one guide roller member is arranged on the axis 22 adjacent to the second roller member 20, which engages the link 34.
  • the axis 22 is rigidly connected in the present embodiment with the intermediate lever 12, so that it is designed very torsionally rigid.
  • An active contour 38 of the link 32 is formed in the base circle system of the peripheral contour 16 of the camshaft 18 as a circular path about the center of the third roller member 26 of the finger lever 28 of the finger lever assembly 8.
  • a torsion spring member 40 is provided which is mounted with a first end 42 in a cylinder housing part 43 and engages with a second end 44 on an abutment 46 which is rigidly connected to the intermediate lever 12. In this way, a force is introduced into the intermediate lever 12, which presses both the guide roller member 20 to the link 34 and the Ventilhubverstell worn 10, as well as the first roller 14 presses on the camshaft 18.
  • FIG. 1 shows the gas exchange valve 4 in a closed position, ie, the Vntilhubverstell Surprise 10 is with its eccentric portion of the circumferential contour 9 to the second roller member 20 at.
  • the camshaft 18 abuts with the base circle 19 of the peripheral contour 16 on the first roller member 14, resulting in that the valve is closed.
  • FIG. 2 now shows the mechanically controllable valve train 2 FIG. 1 with rotated by 180 ° camshaft 18, so that the eccentric portion of the peripheral contour 16 abuts in the maximum position on the first roller member 14. Due to the unchanged position of the Ventilhubverstell Rhein 10 remains the gas exchange valve 4, however, still closed. Only the region of the portion 30 of the working contour 24 has shifted relative to the third roller member 26.
  • FIG. 3 now shows the valve train 2, in which the Ventilhubverstell Anlagen 10 rests with the base circle 11 of the circumferential contour 9 on the second roller member 20 and consequently the roller member 20 deflects a maximum to the right.
  • the camshaft 18 rests here only with the base circle 19 on the first roller member 14, the gas exchange valve remains in the closed position.
  • FIG. 4 now represents the maximum stroke of the gas exchange valve 4, wherein the Ventilhubverstell annoying 10 rests with the base circle 11 of the circumferential contour 9 on the second roller member 20 and the camshaft 18 rests with the eccentric portion 16 on the first roller member 14.
  • the working contour 24 now comes with the outermost portion 32 in contact with the third roller member 26 and causes in this way the maximum stroke of the gas exchange valve 4th

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Description

  • Die Erfindung betrifft einen mechanisch steuerbarer Ventiltrieb mit einem Gaswechselventil, wobei dem Gaswechselventil eine Übertragungsanordnung zugeordnet ist, wobei die Übertragungsanordnung eine Zwischenhebelanordnung und eine Schlepphebelanordnung aufweist, wobei ein Zwischenhebel der Zwischenhebelanordnung eine Arbeitskurve zur Wirkverbindung mit einem Schlepphebel der Schlepphebelanordnung aufweist, wobei der Zwischenhebel ein erstes Rollenorgan aufweist, das in Wirkverbindung mit einer Umfangskontur einer Nockenwelle steht und wobei der Zwischenhebel ein zweites Rollenorgan aufweist, das auf einer Achse drehbar gelagert ist, derart, dass das zweite Rollenorgan mit einer Ventilhubverstelleinrichtung in Wirkverbindung steht, derart, dass verschiedene Ventilhubpositionen einstellbar sind, wobei Federmittel vorgesehen sind, die auf die Zwischenhebelanordnung angreifen und wobei Führungsmittel für die Zwischenhebelanordnung vorgesehen sind, wobei die Führungsmittel aus einer Kulisse bestehen, auf die mindestens ein Führungsrollenorgan, das im Bereich des zweiten Rollenorgans vorgesehen ist, angreift, wobei die Arbeitskurve des Zwischenhebels im Wesentlichen aus zwei Teilbereichen besteht, einem ersten Teilbereich, der als Kreisbahn um den Mittelpunkt der Achse des zweiten Rollenorgans ausgebildet ist und einem zweiten Teilbereich, der als stetige Erhebungskurve ausgebildet ist, wobei die Federmittel aus einem Drehfederorgan bestehen, das mit einem ersten Ende an einem Zylindergehäuseteil anliegt und mit einem zweiten Ende auf ein Widerlager einwirkt, das starr mit dem Zwischenhebel verbunden ist.
  • Derartige mechanisch steuerbare Ventiltriebe sind hinlänglich bekannt. So offenbart beispielsweise die DE 10 2012 006 982 A1 einen mechanisch steuerbaren Ventiltrieb, bei dem im Bereich des ersten Rollenorgans, das mit der Nockenwelle zusammenwirkt, mindestens ein weiteres Rollenorgan vorgesehen ist, das eine Führung des Zwischenhebels in einer Kulisse bewirkt. Hierdurch erfolgt jedoch lediglich eine indirekte Kraftableitung der Gaswechselventilkräfte in Ventilachsrichtung, was zu Deformationen und Steifigkeitsverlusten der Achse führen kann, auf der das erste Rollenorgan und das Führungsrollenorgan gelagert sind. Zudem bedingt die direkte Nachbarschaft von dem sich schnell bewegenden Führungsrollenorgan und dem ersten Rollenorgan einen großen kinematischen Nachteil hinsichtlich Reibung und Schmierung, da das erste Rollenorgan wesentlich schneller dreht als das Führungsrollenorgan. Auch ist eine separate Übertragungsanordnung für ein einzelnes Gaswechselventil lediglich mit hohem konstruktiven Aufwand möglich. Darüber hinaus ist aus der DE 103 20 324 A1 ein gattungsgemäßer Ventiltrieb bekannt, bei dem eine Gleitstütze als Führungsmittel vorgesehen ist, die sich an der Ventilhubverstelleinrichtung abstützt. Auch diese Ausführungsform weist insbesondere Nachteile hinsichtlich der Reibung und dem Verschleiß der Ventilhubverstelleinrichtung auf. Auch ist diese Ausführungsform kompliziert im konstruktiven Aufbau. Aus den Druckschriften DE 10 2010 009 399 A1 , EP 1 387 048 A2 und EP 1 387 049 A1 sind Ventiltriebe bekannt, bei denen im Bereich des zweiten Rollenorgans ein Förderrollenorgan vorgesehen ist, wobei das zweite Rollenorgan jedoch durch die Ventilhubverstelleinrichtung an die Kulisse gedrückt wird. Jedoch weisen auch diese Ausführungsformen Nachteile hinsichtlich der Kompaktheit und der Bauteileanzahl auf.
  • Aufgabe der Erfindung ist es daher, einen mechanisch steuerbaren Ventiltrieb bereitzustellen, der die oben genannten Nachteile vermeidet.
  • Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, dass eine Achse des ersten Rollenorgans einen größeren Abstand zum Widerlager aufweist als die Achse des zweiten Rollenorgans, derart, dass eine Kraft in den Zwischenhebel eingeleitet ist, die sowohl das Führungsrollenorgan an die Kulisse drückt als auch die erste Rolle an die Nockenwelle drückt. Hierdurch ist eine direkte Ableitung der hohen Ventilkräfte in die Kulisse möglich, wodurch der Zwischenhebel wesentlich geringer belastet wird. Hierdurch kann wiederum der Zwischenhebel kompakter und leichter gestaltet werden. Durch eine derartige Anordnung wird zudem auch die Phasenlage der Ventilöffnung relativ zum Nocken- und damit zum Kurbelwinkel verändert. Dadurch kann ein Nockenwellensteller für die Nockenwelle mit verringertem Stellbereich eingesetzt werden.
  • In einer vorteilhaften Ausführungsform ist das Führungsrollenorgan das zweite Rollenorgan. Hierdurch wird eine gemeinsame stillstehende Kontaktrolle zur Führung in der Kulisse und zur Wirkverbindung mit der Ventilhubverstelleinrichtung bereitgestellt, wodurch ein wesentlich geringerer Bauteileaufwand und konstruktiver Aufwand ermöglicht wird. Zudem findet eine verminderte Reibung durch integral geringere Abrollwege unter Last statt. Gleichzeitig wird auf diese Art und Weise die bewegte Masse der Zwischenhebelanordnung verringert. Es ist jedoch auch möglich, dass mindestens ein separates Führungsrollenorgan auf der Achse des zweiten Rollenorgans gelagert ist.
  • In vorteilhafter Weise ist die Achse des zweiten Rollenorgans starr mit dem Zwischenhebel verbunden. In einer vorteilhaften Ausführungsform ist eine Wirkkontur der Kulisse als Kreisbahn um den Mittelpunkt eines dritten Rollenorgans des Schlepphebels in Grundkreisanlage der Nockenwelle ausgebildet. Die Erfindung wird nachfolgend anhand einer Zeichnung näher erläutert. Die einzige Figur zeigt eine schematische Seitenansicht eines erfindungsgemäßen mechanisch steuerbaren Ventiltriebes.
  • Die grundsätzliche Wirkungsweise eines nachfolgend mechanischen Ventiltriebes ist hinlänglich unter dem Namen "UniValve" bekannt. Zur grundsätzlichen Funktionsweise eines derartigen Ventiltriebes wird auf die Patentanmeldungen DE 10 2004 003 327 A1 und DE 10 2012 006 982 A1 verwiesen.
  • Figur 1 zeigt einen erfindungsgemäßen mechanisch steuerbaren Ventiltrieb 2 für ein angedeutetes Gaswechselventil 4 mit einer Übertragungsanordnung 5, die im vorliegenden Ausführungsbeispiel eine Zwischenhebelanordnung 6 und eine Schlepphebelanordnung 8 besitzt. Des Weiteren ist eine Ventilhubverstelleinrichtung 10 in Form einer mit einer Umfangskontur 9, die einen gegenüber einem Grundkreis 11 zurückversetzten exzentrischen Bereich aufweist, vorgesehen, die durch einen nicht dargestellten Aktuator angetrieben wird. Die Zwischenhebelanordnung 6 besitzt einen Zwischenhebel 12, der ein erstes Rollenorgan 14 aufweist, das in Wirkverbindung mit einer Umfangskontur 16 einer Nockenwelle 18 steht. Des Weiteren besitzt der Zwischenhebel 12 ein zweites Rollenorgan 20, das auf einer Achse 22 drehbar gelagert ist und mit der Ventilhubverstelleinrichtung 10 in Wirkverbindung steht, so dass auf bekannte Weise verschiedene Ventilhubpositionen des Gaswechselventils 4 einstellbar sind. Hierzu weist der Zwischenhebel 12 eine Arbeitskurve 24 auf, die auf bekannte Weise mit einem dritten Rollenorgan 26 eines Schlepphebels 28 der Schlepphebelanordnung 8 in Wirkverbindung steht. Die Arbeitskurve 24 des Zwischenhebels 12 weist hierbei im Wesentlichen zwei Teilbereiche 30, 32 auf. Der erste Teilbereich 30 ist hierbei wie dargestellt als Kreisbahn um den Mittelpunkt der Achse 22 des zweiten Rollenorgans 20 ausgebildet Der zweite Teilbereich 32 ist als stetige Erhebungskurve ausgebildet.
  • Um einen besonders kompakten und hinsichtlich der kinematischen Beziehungen optimalen Ventiltrieb 2 bereitzustellen, ist das zweite Rollenorgan 20 zusätzlich zu seiner Funktion als Angriffsfläche für die Ventilhubverstelleinrichtung 10 als Führungsrollenorgan ausgebildet, das zusammen mit einer Kulisse 34 als Führungsmittel 36 für den Zwischenhebel 12 dient. Es sollte deutlich sein, dass die Führungsmittel 36 auch als separate Führungsrollenorgane ausgebildet sein können, derart, dass auf der Achse 22 neben dem zweiten Rollenorgan 20 dann mindestens ein Führungsrollenorgan angeordnet ist, das auf die Kulisse 34 angreift. Die Achse 22 ist im vorliegenden Ausführungsbeispiel starr mit dem Zwischenhebel 12 verbunden, so dass dieser sehr verwindungssteif ausgeführt ist. Eine Wirkkontur 38 der Kulisse 32 ist in der Grundkreisanlage der Umfangskontur 16 der Nockenwelle 18 als Kreisbahn um den Mittelpunkt des dritten Rollenorgans 26 des Schlepphebels 28 der Schlepphebelanordnung 8 ausgebildet.
  • Des Weiteren ist ein Drehfederorgan 40 vorgesehen, das mit einem ersten Ende 42 in einem Zylindergehäuseteil 43 gelagert ist und mit einem zweiten Ende 44 auf ein Widerlager 46 angreift, das starr mit dem Zwischenhebel 12 verbunden ist. Auf diese Weise wird eine Kraft in den Zwischenhebel 12 eingeleitet, die sowohl das Führungsrollenorgan 20 an die Kulisse 34 und die Ventilhubverstelleinrichtung 10 drückt, als auch die erste Rolle 14 an die Nockenwelle 18 drückt.
  • Figur 1 zeigt das Gaswechselventil 4 in einer geschlossenen Position, d. h., die Vntilhubverstelleinrichtung 10 liegt mit ihrem exzentrischen Bereich der Umfangskontur 9 an das zweite Rollenorgan 20 an. Die Nockenwelle 18 liegt mit dem Grundkreis 19 der Umfangskontur 16 am ersten Rollenorgan 14 an, was dazu führt, dass das Ventil geschlossen ist.
  • Figur 2 zeigt nun den mechanisch steuerbaren Ventiltrieb 2 aus Figur 1 mit um 180° gedrehter Nockenwelle 18, so dass der exzentrische Bereich der Umfangskontur 16 in maximaler Position am ersten Rollenorgan 14 anliegt. Aufgrund der nicht veränderten Position der Ventilhubverstelleinrichtung 10 bleibt das Gaswechselventil 4 jedoch noch immer geschlossen. Lediglich der Bereich des Teilbereichs 30 der Arbeitskontur 24 hat sich gegenüber dem dritten Rollenorgan 26 verlagert.
  • Figur 3 zeigt nun den Ventiltrieb 2, bei dem die Ventilhubverstelleinrichtung 10 mit dem Grundkreis 11 der Umfangskontur 9 am zweiten Rollenorgan 20 anliegt und folglich das Rollenorgan 20 maximal nach rechts auslenkt. Dadurch, dass die Nockenwelle 18 hier lediglich mit dem Grundkreis 19 am ersten Rollenorgan 14 anliegt, verharrt das Gaswechselventil noch in der Geschlossenstellung.
  • Figur 4 stellt nun den Maximalhub des Gaswechselventils 4 dar, wobei die Ventilhubverstelleinrichtung 10 mit dem Grundkreis 11 der Umfangskontur 9 am zweiten Rollenorgan 20 anliegt und die Nockenwelle 18 mit dem exzentrischen Bereich 16 am ersten Rollenorgan 14 anliegt. Die Arbeitskontur 24 tritt nun mit dem äußersten Teilbereich 32 in Kontakt mit dem dritten Rollenorgan 26 und verursacht auf diese Weise den Maximalhub des Gaswechselventils 4.
  • Es sollte deutlich sein, dass zwischen den aufgezeigten Extrempositionen eine Vielzahl von Zwischenpositionen möglich sind, die eine Veränderung nicht nur des Ventilhubes und der Öffnungsdauer, sondern auch der Phasenlage der Ventilöffnung relativ zum Nocken- und damit zum Kurbelwinkel haben.

Claims (5)

  1. Mechanisch steuerbarer Ventiltrieb mit einem Gaswechselventil (4), wobei dem Gaswechselventil (4) eine Übertragungsanordnung (5) zugeordnet ist, wobei die Übertragungsanordnung (5) eine Zwischenhebelanordnung (6) und eine Schlepphebelanordnung (8) aufweist, wobei ein Zwischenhebel (12) der Zwischenhebelanordnung (6) eine Arbeitskurve (24) zur Wirkverbindung mit einem Schlepphebel (28) der Schlepphebelanordnung (8) aufweist, wobei der Zwischenhebel (12) ein erstes Rollenorgan (14) aufweist, das in Wirkverbindung mit einer Umfangskontur (16) einer Nockenwelle (18) steht und wobei der Zwischenhebel (12) ein zweites Rollenorgan (20) aufweist, das auf einer Achse (22) drehbar gelagert ist, derart, dass das zweite Rollenorgan (20) mit einer Ventilhubverstelleinrichtung (10) in Wirkverbindung steht, derart, dass verschiedene Ventilhubpositionen einstellbar sind, wobei Federmittel vorgesehen sind, die auf die Zwischenhebelanordnung (6) angreifen und wobei Führungsmittel für die Zwischenhebelanordnung vorgesehen sind, wobei die Führungsmittel (36) aus einer Kulisse (34) bestehen, auf die mindestens ein Führungsrollenorgan, das im Bereich des zweiten Rollenorgans (20) vorgesehen ist, angreift, wobei die Arbeitskurve (24) des Zwischenhebels (12) im Wesentlichen aus zwei Teilbereichen (30, 32) besteht, einem ersten Teilbereich (30), der als Kreisbahn um den Mittelpunkt der Achse (22) des zweiten Rollenorgans (20) ausgebildet ist und einem zweiten Teilbereich (32) der als stetige Erhebungskurve ausgebildet ist, wobei die Federmittel aus einem Drehfederorgan (40) bestehen, das mit einem ersten Ende (42) an einem Zylindergehäuseteil (43) anliegt und mit einem zweiten Ende (44) auf ein Widerlager (46) einwirkt, das starr mit dem Zwischenhebel (12) verbunden ist, und wobei eine Achse (53) des ersten Rollenorgans (14) einen größeren Abstand zum Widerlager (46) aufweist als die Achse (22) des zweiten Rollenorgans (22), derart, dass eine Kraft in den Zwischenhebel eingeleitet ist, die sowohl das Führungsrollenorgan (20) an die Kulisse (34) drückt als auch die erste Rolle (14) an die Nockenwelle (18) drückt.
  2. Mechanisch steuerbarer Ventiltrieb nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Führungsrollenorgan das zweite Rollenorgan (20) ist.
  3. Mechanisch steuerbarer Ventiltrieb nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein separates Führungsrollenorgan auf der Achse des zweiten Rollenorgans gelagert ist.
  4. Mechanisch steuerbarer Ventiltrieb nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Achse (22) des zweiten Rollenorgans (20) starr mit dem Zwischenhebel (12) verbunden ist.
  5. Mechanisch steuerbarer Ventiltrieb nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Wirkkontur (38) der Kulisse (34) als Kreisbahn um den Mittelpunkt eines dritten Rollenorgans (26) des Schlepphebels (28) in Grundkreisanlage der Nockenwelle (18) ausgebildet ist.
EP15718934.1A 2014-07-09 2015-04-30 Mechanisch steuerbarer ventiltrieb Active EP3167168B1 (de)

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Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102014109573.1A DE102014109573A1 (de) 2014-07-09 2014-07-09 Mechanisch steuerbarer Ventiltrieb
PCT/EP2015/059524 WO2016005071A1 (de) 2014-07-09 2015-04-30 Mechanisch steuerbarer ventiltrieb

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Publication Number Publication Date
EP3167168A1 EP3167168A1 (de) 2017-05-17
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US (1) US10851683B2 (de)
EP (1) EP3167168B1 (de)
CN (1) CN106489020B (de)
DE (1) DE102014109573A1 (de)
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