EP2612942A1 - Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech, daraus hergestelltes Bauteil und Verfahren zur Erzeugung eines nicht kornorientierten Elektrobands oder -blechs - Google Patents
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Definitions
- the invention relates to a non-grain oriented electrical steel strip or sheet for electrical applications, an electrical component made from such an electrical steel strip or sheet, and a method for producing an electrical steel strip or sheet.
- a NO electric steel strip or sheet having a yield strength of at least 60 kg-f / mm 2 (about 589 MPa) and made of a steel containing, in addition to iron and unavoidable impurities (in% by weight) to to 0.04% C, 2.0 - less than 4.0% Si, up to 2.0% Al, up to 0.2% P and at least one element from the group "Mn, Ni", wherein the Sum of the contents of Mn and Ni is at least 0.3% and at most 10%.
- the thus composed steel is according to the US 5,084,112 poured into slabs, which are then hot rolled into a hot strip, which optionally annealed, then pickled and then cold rolled to a cold-rolled strip of a given final thickness. Finally, the cold strip obtained is subjected to a recrystallizing annealing, in which it is annealed at a temperature of at least 650 ° C, but less than 900 ° C annealing temperature.
- the object of the invention was to provide a NO electrical steel strip or sheet and a manufactured from such a sheet or strip component for electrical applications, the increased strength, in particular a higher yield strength, and at the same time has good magnetic properties, in particular a low loss of magnetization at high frequencies.
- a method for producing such a NO electrical strip or sheet should be given.
- the solution according to the invention of the above-mentioned object with respect to the component for electrical applications is that such a component is produced from an electrical steel sheet or strip according to the invention.
- a non-grain-oriented electrical steel strip or sheet for electrotechnical applications obtained in accordance with the invention is thus made from a steel consisting of (in% by weight) 1.0-4.5% Si, in particular 2.4-3.4% Si, to to 2.0% Al, in particular up to 1.5% Al, up to 1.0% Mn, up to 0.01% C, in particular up to 0.006%, particularly advantageously up to 0.005% C, up to 0, 01% N, in particular up to 0.006% N, up to 0.012% S, in particular up to 0.006% S, 0.1 - 0.5% Ti, and 0.1 - 0.3% P and the remainder of iron and unavoidable Impurities is, wherein for the ratio% Ti /% P of Ti content% Ti to P content% P applies 1 . 0 ⁇ % Ti / % P ⁇ 2 . 0th
- the invention uses FeTi phosphides (FeTiP) to increase the strength.
- FeTiP FeTi phosphides
- Form precipitates and increase the strength of NO electrical steel strip or sheet by particle hardening.
- a particularly practical embodiment of the inventive alloy of an electrical strip or sheet is obtained when the contents of the steel of Si, C, N, S, Ti and P are each optionally (in wt .-%) to 2.4 - 3, 4% Si, up to 0.005% C, up to 0.006% N, up to 0.006% S, up to 0.5% Ti or up to 0.3% P.
- up to 2.0% Al and up to 1.0% Mn can be present in the steel according to the invention.
- the invention uses to increase the strength instead of the carbonitrides usually used for FeTi phosphides. In this way, on the one hand the magnetic aging can be avoided, which can occur as a result of high C and / or N contents.
- the ratio of Ti content% Ti to P content% P satisfies the condition specified in claim 1, according to which the ratio of the titanium content to the phosphorus content of the electrical steel strip or sheet according to the invention is greater than or equal to 1.0 and at the same time less than or equal to 2.0.
- the electrical steel sheet or strip assembled in accordance with the invention has a sufficient number and sufficient distribution of FeTiP particles, in addition to sufficiently high strength also to ensure good electromagnetic properties.
- a harmful excess of phosphorus is avoided, which would lead to embrittlement in the electrical steel strip or sheet according to the invention.
- an excessive excess of titanium is avoided by the ratio predetermined according to the invention. Such an excess of Ti could lead to the formation of titanium nitrides, which would adversely affect the magnetic properties of the electrical steel strip or sheet.
- the invention is based on the recognition that a maximum of the present invention used effect of the simultaneous presence of Ti and P is achieved in a non-grain oriented electrical sheet or strip according to the invention, if its contents of Ti and P with the smallest possible deviations of the stoichiometric ratio of 1.55.
- a particularly important embodiment of the invention provides that the ratio% Ti /% P of the Ti content% Ti to the P content% P applies 1 . 43 ⁇ % Ti / % P ⁇ 1 . 67th
- the FeTiP particles made possible by the steel composition according to the invention regularly have a diameter which is much smaller than 0.1 ⁇ m. This takes into account the effect that although the strength of a material increases with the number of lattice defects, such as foreign atoms, dislocations, grain boundaries or particles of another phase, these lattice defects have a negative influence on the magnetic characteristics of a material.
- the negative influence is, as known per se, the strongest when the particle size is in the range of the Bloch wall thickness (transition region between magnetic domains with different magnetization), d. H. is about 0.1 microns.
- This negative influence occurs in an electrical steel sheet according to the invention at most in a highly minimized form.
- FeTiP particles may also be present in the material according to the invention which are significantly larger than 0.1 ⁇ m. However, these influence the properties of a product according to the invention at most to a negligible extent.
- Micro-alloying elements such as Nb, Zr or V, are no longer needed in conjunction with high levels of carbon or nitrogen. Higher contents of C and N have a negative impact on the magnetic properties of the correspondingly assembled non-grain oriented electrical steel strip or sheet because they entail undesirable magnetic aging of the materials during practical use. According to the invention, therefore, the increase in strength is achieved by particle hardening, namely by the presence of FeTiP precipitates, but not with the help of carbon and / or nitrogen whose presence would lead to aging effects.
- electrical tapes or sheets composed according to the present invention regularly have remagnetization losses P 1.0 / 400 at a polarization of 1.0 Tesla and a frequency of 400 Hz at a thickness of the electrical steel or sheet of 0.5 mm of at most 65 W / kg and at a thickness of 0.35 mm at most 45 W / kg.
- they regularly increase the yield strength of at least 60 MPa.
- the inventive method is designed so that it enables the reliable production of a non-grain-oriented electrical tape or sheet according to the invention.
- a hot strip composed in the manner explained above for the non-grain-oriented electrical sheet or strip according to the invention is provided, which is subsequently cold-rolled and subjected to a final annealing as a cold-rolled strip.
- the final annealed cold-rolled strip obtained after the final annealing then represents the electrical strip or sheet assembled and obtained according to the invention.
- the manufacture of the hot strip provided according to the invention can be carried out conventionally as far as possible.
- a molten steel having a composition corresponding to the specification according to the invention (Si: 1.0-4.5%, Al: up to 2.0%, Mn: up to 1.0%, C: up to 0.01% , N: up to 0.01%, S: up to 0.012%, Ti: 0.1-0.5%, P: 0.1-0.3%, remainder iron and unavoidable impurities, data in% by weight.
- % wherein for the ratio% Ti /% P of the Ti content% Ti to the P content% P is 1.0 ⁇ % Ti /% P ⁇ 2.0) are melted and cast to a starting material, in which it in conventional manufacturing can be a slab or thin slab.
- a starting material in which it in conventional manufacturing can be a slab or thin slab.
- the precipitation formation processes according to the invention take place only after solidification, it is in principle also possible to cast the molten steel into a cast strip, which is then hot rolled into a hot strip.
- the starting material thus produced can then be brought to a pre-material temperature of 1020-1300 ° C.
- the starting material is, if necessary, reheated or kept at the respective target temperature by utilizing the casting heat.
- the thus heated starting material can then be hot rolled to a hot strip having a thickness which is typically 1.5-4 mm, in particular 2-3 mm.
- the hot rolling starts in a conventional manner at a hot rolling start temperature of 1000 - 1150 ° C and ends with a hot rolling end temperature of 700 - 920 ° C, in particular 780 - 850 ° C.
- the resulting hot strip can then be cooled to a coiling temperature and coiled into a coil.
- the coiler temperature is ideally chosen so that precipitation of the Fe-Ti phosphides is avoided in order to avoid problems during subsequent cold rolling.
- the reel temperature for this purpose, for example, at most 700 ° C.
- the hot strip can be subjected to a hot strip annealing.
- the supplied hot strip is cold rolled to a cold strip having a thickness typically in the range of 0.15-1.1 mm, especially 0.2-0.65 mm.
- the final annealing contributes significantly to the formation of FeTiP particles used in the present invention for increasing the strength.
- By varying the annealing conditions of the final annealing it is possible to optimize the material properties optionally in favor of a higher strength or a lower loss of core loss.
- Non-grain-oriented electrical sheets or tapes according to the invention having yield strengths of between 390 and 550 MPa and remagnetization losses P of 1.0 / 400 , which are less than 27 W / kg at a strip thickness of 0.35 mm and a strip thickness of 0, 5 mm less than 47 W / kg, can be particularly reliable achieved in accordance with a first variant of the method according to the invention that the cold strip in the course of the final annealing completed in a continuous furnace two-stage Kurzzeitglühung in which the cold strip in the first annealing stage d.1) first annealed over an annealing period of 1 - 100 s at an annealing temperature of at least 900 ° C and at most 1150 ° C and then in a second annealing stage d.2) over an annealing period of 30 - 120 s at an annealing temperature of 500 - 850 ° C.
- the already existing FeTiP precipitates are dissolved in the first annealing stage d.1) and a complete recrystallization of the microstructure is achieved.
- the second annealing stage d.2) then the targeted excretion of FeTiP particles.
- the long-term annealing optionally carried out in the hood furnace may be followed by the two-stage short-time annealing, in which the cold strip is baked at temperatures of 550-660 ° C over a Annealing time of 0.5 - 20 h is annealed.
- the achievable by this additional Langzeitglühung increase in yield strength is regularly at least 50 MPa.
- Non-grain oriented electrical sheets or tapes having yield strengths of 500-800 MPa and remagnetization losses P 1.0 / 400 of less than 45 W / kg for 0.35 mm thick electrical sheets or tapes can also be produced thereby according to a second variant of the method of the invention in that the final annealing is carried out as a short-time annealing, in which the cold strip is annealed in the continuous furnace for an annealing period of 20 to 250 seconds at an annealing temperature of 750 to 900 ° C. Due to the lower annealing temperature in this case no complete recrystallization of the microstructure is achieved. However, the desired strength-increasing FeTiP precipitates form.
- a short-time annealing in the continuous furnace can also be carried out, in which the respective cold-rolled strip is annealed at 750 ° C.-900 ° C. over an annealing period of 20-250 seconds.
- This additional Kurzzeitglühung can improve the degree of recrystallization of the structure. Along with this, an improvement in the loss of magnetization is to be expected.
- the cold strip in the course of the third variant of the inventive method between the long-term annealing and the Kurzzeitglühung optionally a deformation with a degree of deformation of at least 0.5 % and at most 12%.
- a forming step which is usually carried out as an additional cold-rolling step, furthermore contributes to the improvement of the flatness of the non-grain-oriented electrical sheet or strip obtained at the end of this process variant according to the invention.
- the effects achieved with the optionally additionally carried out cold deformation can be achieved particularly reliably if the degrees of deformation of the cold deformation amount to 1 to 8%.
- the final annealing may be followed by a smoothing pass carried out in a conventional manner.
- the obtained, non-grain oriented electrical steel strip or sheet material may be finally subjected to a conventional flash annealing.
- this flash annealing can still be performed in the coil of the manufacturer of NO-electric strip or sheet according to the invention, or it can first be divided from the produced in the inventive manner electrical strip or sheet, the blanks processed at the final processor, then the Be subjected to flash annealing.
- the slabs were brought to 1250 ° C temperature and with a hot rolling start temperature of 1020 ° C and a hot rolling end temperature of 840 ° C to hot-rolled into a 2 mm thick hot strip.
- the respective hot strip has been cooled to a reel temperature T reel . Subsequently, a typical cooling in the coil has been simulated.
- the samples produced from the steel according to the invention have somewhat of 3.9-4.8 W / kg for 0.5 mm thick sheets and less than 3.7 W / kg for 0.35 mm thick sheets higher Ummagnetleitersmanne P 1.5 than that from the Reference steel produced samples. Again, the reel temperature has no significant influence.
- the magnetic reversal losses P 1.0 for the invention and the reference samples are very close to each other.
- the samples with the higher temperature T low of 700 ° C show here in the case of 0.5 mm thick sheets with less than 39 W / kg at 400 Hz and less than 180 W / kg at 1 kHz lower Ummagnetleitersppe P 1.0 than the reference material. In the case of the 0.35 mm thick sheets, the same loss of magnetization is achieved as with the reference material.
- the slabs were reheated to 1250 ° C and then hot rolled to hot strip with a hot strip thickness of 2.1 mm and 2.4 mm, respectively.
- the hot rolling start temperature was in each case 1020 ° C.
- the hot rolling end temperature was in each case 840 ° C.
- the resulting hot strips were then reeled at a reel temperature of 620 ° C.
- the hot strips thus obtained were cold rolled without prior hot strip annealing to 0.35 mm thick cold strip.
- a two-stage Kurzzeitglühung has been completed in a continuous furnace.
- annealing times t G1 are met and there also mentioned respective maximum annealing temperatures T max1 achieved while the second stage respectively in the annealing times t G2 also shown in Table 5 at the same there maximum annealing temperatures T max2 has been completed.
- the mechanical and magnetic properties determined on the thus obtained final annealed NO-electric sheet samples in transverse direction Q and longitudinal direction L are also listed in Table 5.
- a sample of the finally heat-treated samples according to the first variant has subsequently been subjected to additional long-term annealing in a hood furnace.
- the annealing times t GH and maximum annealing temperatures T maxH are shown in Table 6.
- the mechanical and magnetic properties determined on the additionally long-time annealed NO electric sheet in the transverse direction Q and in the longitudinal direction L are likewise recorded in Table 6. It can be seen that the supplementary long-term annealing achieved a significant increase in the yield strength R e and the tensile strength R m , whereas the magnetic properties did not deteriorate significantly.
- samples of the cold strips have been subjected to long-term annealing at different temperatures T maxH in the hood furnace over an annealing time t GH .
- the respective temperatures T maxH and the respective annealing time t GH are listed in Table 7.
- Table 7 also shows the mechanical and magnetic properties determined on the long-time-annealed NO-electric sheet samples obtained in the transverse direction Q and in the longitudinal direction L.
- samples of the cold strips have been subjected to single-stage short-time annealing at different temperatures T maxD in the continuous furnace over an annealing time t GD .
- the respective temperatures T maxD and the respective annealing time t GD are listed in Table 8.
- Table 8 also shows the mechanical and magnetic properties determined on the long-time-annealed NO electric-sheet samples obtained in the transverse direction Q and in the longitudinal direction L.
- the invention accordingly relates to a non-grain-oriented electrical steel sheet or sheet comprising, in addition to iron and unavoidable impurities (in% by weight) Si: 1.0-4.5%, Al: up to 2.0%, Mn: up to 1.0%, C: up to 0.01%, N: up to 0.01%, S: up to 0.012%, Ti: 0.1-0.5%, P: 0.1-0 , 3%, wherein the ratio% Ti /% P of the Ti content% Ti to the P content% P is 1.0 ⁇ % Ti /% P ⁇ 2.0.
- An inventive non-grain oriented electrical steel strip or sheet and made of such a sheet or strip components for electrical applications are characterized by increased Strengths and at the same time good magnetic properties.
- the NO sheet or strip according to the invention can be produced by cold-rolling a hot strip consisting of a steel with the above-mentioned composition into a cold strip and subjecting this cold strip to a final annealing.
- the invention provides various variants of this final annealing available. Table 1 variants Si al Mn C N S Ti P TiP 2, 99 0,004 0.58 0,006 0.0021 ⁇ 0.001 0.148 0,100 Ref 2.96 0,006 0, 64 0,006 0.0021 0.001 0.001 0,004 Residual iron and unavoidable impurities, Data in% by weight stolen According to the invention? Hot strip annealing?
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Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft ein nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech für elektrotechnische Anwendungen, ein aus einem solchen Elektroband oder -blech hergestelltes elektrotechnisches Bauteil sowie ein Verfahren zur Erzeugung eines Elektrobands oder -blechs.
- Nicht kornorientierte Elektrobänder oder -bleche, in der Fachsprache auch als "NO-Elektroband oder -blech" oder im englischen Sprachgebrauch auch als "NGO-Electrical Steel" ("NGO" = Non Grain Oriented) bezeichnet, werden zur Verstärkung des magnetischen Flusses in Eisenkernen von rotierenden elektrischen Maschinen verwendet. Typische Verwendungen solcher Bleche sind elektrische Motoren und Generatoren.
- Um die Effizienz solcher Maschinen zu steigern, werden möglichst hohe Drehzahlen oder große Durchmesser der im Betrieb jeweils rotierenden Bauteile angestrebt. In Folge dieses Trends sind die elektrisch relevanten, aus Elektrobändern oder -blechen der hier in Rede stehenden Art gefertigten Bauteile einer hohen mechanischen Belastung ausgesetzt, die von den heute zur Verfügung stehenden NO-Elektrobandsorten oft nicht erfüllt werden können.
- Aus der
US 5,084,112 ist ein NO-Elektroband oder -blech bekannt, das eine Streckgrenze von mindestens 60 kg-f/mm2 (ca. 589 MPa) besitzt und aus einem Stahl hergestellt ist, der neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%) bis zu 0,04% C, 2,0 - weniger als 4,0 % Si, bis zu 2,0 % Al, bis zu 0,2 % P und mindestens ein Element aus der Gruppe "Mn, Ni" enthält, wobei die Summe der Gehalte an Mn und Ni mindestens 0,3 % und höchstens 10 % beträgt. - Um eine Festigkeitssteigerung durch die Bildung von Karbonitriden zu erreichen, enthält der aus der
US 5,084,112 bekannte Stahl mindestens ein Element aus der Gruppe "Ti,V,Nb,Zr", wobei im Fall der Anwesenheit von Ti oder V der Ti-Gehalt %Ti und der V-Gehalt %V in Bezug auf den C-Gehalt %C und den jeweils unvermeidbaren N-Gehalt %N des Stahls die Bedingung [0,4x(%Ti+%V)]/[4x(%C+%N)] < 4,0 erfüllen soll. Auch der Anwesenheit von Phosphor in dem Stahl wird dabei eine festigkeitssteigernde Wirkung zugeschrieben. Jedoch wird vor der Anwesenheit höherer Phosphorgehalte gewarnt, weil sie eine Korngrenzversprödung auslösen können. Um diesem als gravierend angesehenen Problem entgegenzuwirken, wird ein zusätzlicher B-Gehalt von 0,001 - 0,007 % vorgeschlagen. - Der derart zusammengesetzte Stahl wird gemäß der
US 5,084,112 zu Brammen vergossen, die anschließend zu einem Warmband warmgewalzt werden, welches optional geglüht, dann gebeizt und daraufhin zu einem Kaltband mit einer bestimmten Enddicke kaltgewalzt wird. Abschließend wird das erhaltene Kaltband einer rekristallisierenden Glühung unterzogen, bei der es bei einer mindestens 650 °C, jedoch weniger als 900 °C betragenden Glühtemperatur geglüht wird. - Im Fall der gleichzeitigen Anwesenheit von wirksamen Gehalten an Ti und P sowie B, N, C, Mn und Ni im Stahl erreichen die gemäß der
US 5,084,112 erzeugten NO-Elektrobänder oder -bleche zwar Streckgrenzen von mindestens 70,4 kg-f/mm2 (688 MPa). Gleichzeitig betragen bei einer Blechdicke von 0,5 mm und bei einer Polarisation von 1,5 Tesla und einer Frequenz von 50 Hz die Ummagnetisierungsverluste P1,5 jedoch mindestens 6,94 W/kg. Derart hohe Ummagnetisierungsverluste sind für moderne elektrotechnische Anwendungen nicht mehr akzeptierbar. Weiterhin sind bei vielen solchen Anwendungen die Ummagnetisierungsverluste bei höheren Frequenzen von großer Bedeutung. - Vor diesem Hintergrund bestand die Aufgabe der Erfindung darin, ein NO-Elektroband oder -blech und ein aus einem solchen Blech oder Band gefertigtes Bauteil für elektrotechnische Anwendungen anzugeben, das erhöhte Festigkeiten, insbesondere eine höhere Streckgrenze, besitzt und gleichzeitig gute magnetische Eigenschaften, insbesondere einen niedrigen Ummagnetisierungsverlust bei hohen Frequenzen aufweist. Darüber hinaus sollte ein Verfahren zur Erzeugung eines solchen NO-Elektrobands oder -blechs angegeben werden.
- In Bezug auf das NO-Elektroband oder -blech ist diese Aufgabe erfindungsgemäß dadurch gelöst worden, dass das NO-Elektroband oder -blech die in Anspruch 1 angegebene Zusammensetzung aufweist.
- Dementsprechend besteht die erfindungsgemäße Lösung der oben genannten Aufgabe in Bezug auf das Bauteil für elektrotechnische Anwendungen darin, dass ein solches Bauteil aus einem erfindungsgemäßen Elektrostahlblech oder -band hergestellt ist.
- Schließlich ist die oben genannte Aufgabe in Bezug auf das Verfahren dadurch gelöst worden, dass bei der Erzeugung eines erfindungsgemäßen Elektrobands oder -blechs mindestens die in Anspruch 9 angegebenen Arbeitsschritte durchlaufen werden.
- Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen angegeben und werden nachfolgend wie der allgemeine Erfindungsgedanke im Einzelnen erläutert.
- Ein erfindungsgemäß beschaffenes nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech für elektrotechnische Anwendungen ist somit aus einem Stahl hergestellt, der aus (in Gew.-%) 1,0 - 4,5 % Si, insbesondere 2,4 - 3,4 % Si, bis zu 2,0 % Al, insbesondere bis zu 1,5 % Al, bis zu 1,0 % Mn, bis zu 0,01 % C, insbesondere bis zu 0,006 %, besonders vorteilhafterweise bis zu 0,005 % C, bis zu 0,01 % N, insbesondere bis zu 0,006 % N, bis zu 0,012 % S, insbesondere bis zu 0,006 % S, 0,1 - 0,5 % Ti, und 0,1 - 0,3 % P und als Rest aus Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht, wobei für das Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt
- Die Erfindung nutzt zur Festigkeitssteigerung FeTi-Phosphide (FeTiP). Es wird erfindungsgemäß also ein Siliziumstahl mit Si-Gehalten von 1,0 - 4,5 Gew.-%, bei praxisgerechter Ausführung insbesondere von 2,4 - 3,4 Gew.-%, mit Titanium und Phosphor legiert, um feine FeTiP-Ausscheidungen zu bilden und die Festigkeit von NO Elektroband oder -blech durch Teilchenhärtung zu steigern.
- Eine besonders praxisgerechte Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Legierung eines Elektrobands oder -blechs ergibt sich dabei dann, wenn die Gehalte des Stahls an Si, C, N, S, Ti und P jeweils optional (in Gew.-%) auf 2,4 - 3,4 % Si, bis zu 0,005 % C, bis zu 0,006 % N, bis zu 0,006 % S, bis zu 0,5 % Ti oder bis zu 0,3 % P beschränkt werden. Im erfindungsgemäßen Stahl können zudem bis zu 2,0 % Al und bis zu 1,0 % Mn vorhanden sein.
- Die Erfindung nutzt zur Festigkeitssteigerung an Stelle der üblicherweise hierzu eingesetzten Karbonitride FeTi-Phosphide. Auf diese Weise kann einerseits die magnetische Alterung vermieden werden, zu der es in Folge hoher C- und/oder N-Gehalte kommen kann. Neben der gleichzeitigen Anwesenheit von jeweils einer ausreichenden absoluten Menge an Ti und P ist dabei entscheidend, dass das Verhältnis des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P die in Anspruch 1 angegebene Bedingung erfüllt, gemäß der das Verhältnis des Titan-Gehalts zum Phosphorgehalt des erfindungsgemäßen Elektrobands oder -blechs jeweils größer oder gleich 1,0 und gleichzeitig kleiner oder gleich 2,0 ist. Erst durch Einhaltung der erfindungsgemäß vorgegebenen engen Fenster der Gehalte an Ti und P und ihres Gehalts-Verhältnisses ist sichergestellt, dass das in erfindungsgemäßer Weise zusammengesetzte Elektrostahlblech oder -band eine ausreichende Zahl und ausreichende Verteilung von FeTiP-Partikeln aufweist, um neben einer ausreichend hohen Festigkeit auch gute elektromagnetische Eigenschaften zu gewährleisten. Durch die erfindungsgemäße Einstellung des Verhältnisses %Ti zu %P wird einerseits ein schädlicher Überschuss an Phosphor vermieden, der im erfindungsgemäßen Elektroband oder -blech zu einer Versprödung führen würde. Andererseits wird durch das erfindungsgemäß vorgegebene Verhältnis auch ein übermäßiger Überschuss an Titan vermieden. Ein solcher Ti-Überschuss könnte zur Bildung von Titannitriden führen, die sich negativ auf die magnetischen Eigenschaften des Elektrobands oder -blechs auswirken würden.
- Die Erfindung geht dabei von der Erkenntnis aus, dass ein Maximum der erfindungsgemäß genutzten Wirkung der gleichzeitigen Anwesenheit von Ti und P in einem erfindungsgemäßen nicht kornorientierten Elektroblech oder -band erreicht wird, wenn dessen Gehalte an Ti und P mit möglichst geringen Abweichungen dem stöchiometrischen Verhältnis von 1,55 entsprechen. Eine diese Erkenntnis berücksichtigende und gleichzeitig für die Praxis besonders wichtige Ausgestaltung der Erfindung sieht daher vor, dass für das Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt
- Die durch die erfindungsgemäße Stahlzusammensetzung ermöglichten FeTiP-Partikel weisen regelmäßig einen Durchmesser auf, der viel kleiner als 0,1 µm ist. Dies berücksichtigt den Effekt, dass die Festigkeit eines Werkstoffes mit der Anzahl der Gitterfehler, wie Fremdatome, Versetzungen, Korngrenzen oder Partikel einer anderen Phase zwar zunimmt, diese Gitterfehler jedoch einen negativen Einfluss auf die magnetischen Kennwerte eines Werkstoffes haben. Der negative Einfluss ist dabei, wie an sich bekannt, am stärksten, wenn die Teilchengröße im Bereich der Blochwanddicke (Übergangsbereich zwischen magnetischen Domänen mit unterschiedlicher Magnetisierung) liegt, d. h. etwa 0,1 µm beträgt. Indem erfindungsgemäß deutlich kleinere Partikel für die Festigkeitssteigerung genutzt werden, tritt dieser negative Einfluss bei einem erfindungsgemäßen Elektrostahlblech allenfalls in stark minimierter Form auf. Dabei können im erfindungsgemäßen Material vereinzelt auch FeTiP-Partikel vorliegen, die deutlich größer als 0,1 µm sind. Diese beeinflussen die Eigenschaften eines erfindungsgemäßen Produkts jedoch allenfalls in einem vernachlässigbaren Umfang.
- Bei einer erfindungsgemäß zusammengesetzten Legierung werden die zur Erhöhung der Festigkeit durch Bildung von Karbonitriden üblicherweise zulegierten Mikrolegierungselemente, wie Nb, Zr oder V, in Verbindung mit hohen Gehalten an Kohlenstoff oder Stickstoff nicht mehr benötigt. Höhere Gehalte an C und N haben einen negativen Einfluss auf die magnetischen Eigenschaften des entsprechend zusammengesetzten nicht kornorientierten Elektrobands oder -blechs, da sie eine unerwünschte magnetische Alterung der Werkstoffe während des praktischen Einsatzes mit sich bringen. Erfindungsgemäß wird daher die Festigkeitssteigerung durch Teilchenhärtung erzielt, nämlich durch die Anwesenheit von FeTiP-Ausscheidungen, nicht jedoch mit Hilfe von Kohlenstoff und / oder Stickstoff, deren Anwesenheit zu Alterungseffekten führen würde.
- Dementsprechend weisen erfindungsgemäß zusammengesetzte Elektrobänder oder -bleche regelmäßig Ummagnetisierungsverluste P1,0/400 bei einer Polarisation von 1,0 Tesla und einer Frequenz von 400 Hz bei einer Dicke des Elektrobands oder -blechs von 0,5 mm von höchstens 65 W/kg und bei einer Dicke von 0,35 mm höchstens 45 W/kg auf. Gleichzeitig erreichen sie gegenüber einer konventionell zusammengesetzten Legierung, die zwar keine wirksamen Gehalte an Ti und P, jedoch im Übrigen mit einer erfindungsgemäßen Legierung übereinstimmende Gehalte an den anderen Legierungselementen aufweisen, regelmäßig eine Steigerung der Streckgrenze von mindestens 60 MPa.
- Das erfindungsgemäße Verfahren ist so angelegt, dass es die betriebssichere Erzeugung eines erfindungsgemäßen nicht kornorientierten Elektrobands oder -blechs ermöglicht.
- Dazu wird zunächst ein in der voranstehend für das erfindungsgemäße nicht kornorientierte Elektroblech oder -band erläuterten Weise zusammengesetztes Warmband zur Verfügung gestellt, das anschließend kaltgewalzt und als kaltgewalztes Band einer Schlussglühung unterzogen wird. Das nach dem Schlussglühen erhaltene schlussgeglühte Kaltband stellt dann das erfindungsgemäß zusammengesetzte und beschaffene Elektroband oder -blech dar.
- Die Herstellung des erfindungsgemäß bereitgestellten Warmbands kann weitestgehend konventionell erfolgen. Dazu kann zunächst eine Stahlschmelze mit einer der erfindungsgemäßen Vorgabe entsprechenden Zusammensetzung (Si: 1,0 - 4,5 %, Al: bis zu 2,0 %, Mn: bis zu 1,0 %, C: bis zu 0,01 %, N: bis zu 0,01 %, S: bis zu 0,012 %, Ti: 0,1 - 0,5 %, P: 0,1 - 0,3 %, Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen, Angaben in Gew.-%, wobei für das Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt 1,0 ≤ %Ti/%P ≤ 2,0) erschmolzen und zu einem Vormaterial vergossen werden, bei dem es sich bei konventioneller Fertigung um eine Bramme oder Dünnbramme handeln kann. Da die erfindungsgemäßen Vorgänge der Ausscheidungsbildung erst nach der Erstarrung ablaufen, ist es prinzipiell jedoch auch möglich, die Stahlschmelze zu einem gegossenen Band zu vergießen, welches anschließend zu einem Warmband warmgewalzt wird.
- Das so erzeugte Vormaterial kann anschließend auf eine 1020 - 1300 °C betragende Vormaterialtemperatur gebracht werden. Dazu wird das Vormaterial erforderlichenfalls wiedererwärmt oder unter Ausnutzung der Gießhitze auf der jeweiligen Zieltemperatur gehalten.
- Das so erwärmte Vormaterial kann dann zu einem Warmband mit einer Dicke warmgewalzt werden, die typischerweise 1,5 - 4 mm, insbesondere 2 - 3 mm, beträgt. Das Warmwalzen beginnt dabei in an sich bekannter Weise bei einer Warmwalzanfangstemperatur von 1000 - 1150 °C und endet mit einer Warmwalzendtemperatur von 700 - 920 °C, insbesondere 780 - 850 °C.
- Das erhaltene Warmband kann anschließend auf eine Haspeltemperatur abgekühlt und zu einem Coil gehaspelt werden. Die Haspeltemperatur wird dabei idealerweise so gewählt, dass eine Ausscheidung der Fe-Ti-Phosphide vermieden wird, um Probleme beim anschließend durchgeführten Kaltwalzen zu vermeiden. In der Praxis beträgt die Haspeltemperatur hierzu beispielsweise höchstens 700 °C.
- Optional kann das Warmband einer Warmbandglühung unterzogen werden.
- Das bereitgestellte Warmband wird zu einem Kaltband mit einer Dicke kaltgewalzt, die typischerweise im Bereich von 0,15 - 1,1 mm, insbesondere 0,2 - 0,65 mm, liegt.
- Die abschließende Schlussglühung trägt entscheidend zur Bildung der erfindungsgemäß zur Festigkeitssteigung genutzten FeTiP-Partikel bei. Dabei ist es durch Variation der Glühbedingungen der Schlussglühung möglich, die Werkstoffeigenschaften wahlweise zu Gunsten einer höheren Festigkeit oder eines geringeren Ummagnetisierungsverlustes zu optimieren. Erfindungsgemäße nicht kornorientierte Elektrobleche oder -bänder mit Streckgrenzen, die im Bereich von 390 - 550 MPa liegen, und Ummagnetisierungsverlusten P1,0/400, die bei einer Banddicke von 0,35 mm kleiner 27 W/kg und bei einer Banddicke von 0,5 mm kleiner 47 W/kg, lassen sich gemäß einer ersten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens besonders betriebssicher dadurch erzielen, dass das Kaltband im Zuge der Schlussglühung eine im Durchlaufofen absolvierte zweistufige Kurzzeitglühung durchläuft, bei der das Kaltband in der ersten Glühstufe d.1) zunächst über eine Glühdauer von 1 - 100 s bei einer Glühtemperatur von mindestens 900 °C und höchstens 1150 °C und anschließend in einer zweiten Glühstufe d.2) über eine Glühdauer von 30 - 120 s bei einer Glühtemperatur von 500 - 850 °C geglüht wird. Bei dieser Variante werden in der ersten Glühstufe d.1) die ggf. bereits vorhandenen FeTiP-Ausscheidungen aufgelöst und eine vollständige Rekristallisation des Gefüges erzielt. In der zweiten Glühstufe d.2) erfolgt dann die gezielte Ausscheidung der FeTiP-Teilchen.
- Um eine weitere Verbesserung des Festigkeitsniveaus des nach der voranstehend erläuterten zweistufigen Kurzzeitglühung erhaltenen nicht kornorientierten Elektroblechs oder -bands zu erzielen, kann auf die zweistufige Kurzzeitglühung optional eine im Haubenofen durchgeführte Langzeitglühung folgen, bei der das Kaltband bei Temperaturen von 550 - 660 °C über eine Glühdauer von 0,5 - 20 h geglüht wird. Die durch diese zusätzliche Langzeitglühung erzielbare Steigerung der Streckgrenze beträgt regelmäßig mindestens 50 MPa.
- Nicht kornorientierte Elektrobleche oder -bänder mit Streckgrenzen von 500 - 800 MPa und Ummagnetisierungsverlusten P1,0/400 von weniger als 45 W/kg für 0,35 mm dicke Elektrobleche oder -bänder können gemäß einer zweiten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens auch dadurch erzeugt werden, dass die Schlussglühung als Kurzzeitglühung durchgeführt wird, bei der das Kaltband im Durchlaufofen für eine Glühdauer von 20 - 250 sec bei einer Glühtemperatur von 750 - 900 °C geglüht wird. Aufgrund der geringeren Glühtemperatur wird hierbei keine vollständige Rekristallisation des Gefüges erreicht. Es bilden sich jedoch die gewünschten festigkeitssteigernden FeTiP-Ausscheidungen.
- Eine alternative Möglichkeit der Erzeugung von erfindungsgemäßen nicht kornorientierten Elektroblechen mit Streckgrenzen, die im Bereich von 500 - 800 MPa liegen, und Ummagnetisierungsverlusten P1,0/400 von weniger als 45 W/kg für 0,35 mm dicke Elektrobleche oder -bänder können gemäß einer dritten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens auch dadurch erhalten werden, dass das Schlussglühen als eine Langzeitglühung im Haubenofen durchgeführt wird, bei der das Kaltband über eine 0,5 - 20 h dauernde Glühdauer bei einer Glühtemperatur von 600 - 850 °C geglüht wird. In dieser Variante kommt es nicht zu einem vollständig rekristallisierten Gefüge. Es bilden sich jedoch FeTiP-Ausscheidungen, die feiner sind als die FeTiP-Ausscheidungen, die bei den gemäß der voranstehend erläuterten ersten Variante erzeugten erfindungsgemäßen nicht kornorientierten Elektroblechen oder -bändern vorhanden sind. Dabei lassen sich durch die hier erläuterte dritte Variante des erfindungsgemäßen
- Verfahrens im Vergleich zur voranstehend erläuterten zweiten Variante Verbesserungen der Ummagnetisierungsverluste erzielen.
- Optional kann bei der dritten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens nach der Langzeitglühung auch noch eine Kurzzeitglühung im Durchlaufofen durchgeführt werden, bei der das jeweilige Kaltband bei 750 °C - 900 °C über einer Glühdauer von 20 - 250 sec geglüht wird. Durch diese zusätzliche Kurzzeitglühung lässt sich der Rekristallisationsgrad des Gefüges verbessern. Damit einhergehend ist eine Verbesserung des Ummagnetisierungsverlusts zu erwarten.
- Um durch eine Erhöhung der Versetzungsdichte eine kritische Energie einzubringen, so dass bei der nachfolgenden Kurzzeitglühung die Rekristallisation initiiert wird, kann das Kaltband im Zuge der dritten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens zwischen der Langzeitglühung und der Kurzzeitglühung optional einer Umformung mit einem Verformungsgrad von mindestens 0,5 % und höchstens 12 % unterzogen werden. Ein solcher üblicherweise als zusätzlicher Kaltwalzschritt durchgeführter Umformschritt trägt darüber hinaus zur Verbesserung der Planlage des am Ende dieser erfindungsgemäßen Verfahrensvariante erhaltenen nicht kornorientierten Elektroblechs oder -bands bei. Besonders sicher können die mit der optional zusätzlich durchgeführten Kaltverformung erzielten Effekte dann erreicht werden, wenn die Verformungsgrade der Kaltverformung 1 - 8 % betragen.
- An die Schlussglühung kann sich ein in konventioneller Weise durchgeführter Glättstich anschließen.
- Des Weiteren kann das erhaltene, nicht kornorientierte Elektroband oder -blechmaterial abschließend einer konventionellen Entspannungsglühung unterzogen werden. Abhängig von den Verarbeitungsabläufen beim Endverarbeiter kann diese Entspannungsglühung noch beim Hersteller des erfindungsgemäßen NO-Elektrobands oder -blechs im Coil durchgeführt werden, oder es können zunächst die beim Endverarbeiter verarbeiteten Zuschnitte von dem in erfindungsgemäßer Weise erzeugten Elektroband oder -blech abgeteilt werden, die dann der Entspannungsglühung unterzogen werden.
- Nachfolgend wird die Erfindung von Ausführungsbeispielen näher erläutert.
- Die nachfolgend erläuterten Versuche wurden jeweils unter Laborbedingungen durchgeführt. Dabei sind zunächst eine erfindungsgemäß zusammengesetzte Stahlschmelze TiP und eine Referenzschmelze Ref erschmolzen und zu Brammen vergossen worden. Die Zusammensetzungen der Schmelze TiP und Ref sind in Tabelle 1 angegeben. Mit Ausnahme der ihr fehlenden wirksamen Gehalte an Ti und P stimmen bei der Referenzschmelze Ref nicht nur die Legierungselemente, sondern im Rahmen der üblichen Toleranzen auch deren Gehalte mit der erfindungsgemäßen Schmelze TiP überein.
- Die Brammen wurden auf eine 1250 °C betragende Temperatur gebracht und mit einer Warmwalzanfangstemperatur von 1020 °C und einer Warmwalzendtemperatur von 840 °C zu einem 2 mm dicken Warmband warmgewalzt. Das jeweilige Warmband ist auf eine Haspeltemperatur THaspel abgekühlt worden. Anschließend ist eine typische Abkühlung im Coil simuliert worden.
- Drei Proben der aus der erfindungsgemäßen Stahllegierung TiP bestehenden Warmbänder und eine Probe der aus dem Referenzstahl Ref bestehenden Warmbänder sind anschließend über eine Dauer von 2 h bei einer Temperatur von 740 °C einer Warmbandglühung unterzogen worden und daraufhin zu einem Kaltband mit einer Enddicke von 0,5 mm bzw. 0,35 mm kaltgewalzt worden.
- Zwei weitere Proben der aus der erfindungsgemäßen Stahllegierung TiP bestehenden Warmbänder und eine weitere Probe der aus dem Referenzstahl Ref bestehenden Warmbänder sind dagegen jeweils ohne Glühung zu einem 0,5 mm dicken Kaltband kaltgewalzt worden.
- Anschließend erfolgte jeweils eine zweistufige Schlussglühung. In der ersten Glühstufe wurden die Proben auf 1100 °C erwärmt und dort für 15 s gehalten, so dass das in ihnen enthaltene Ti und P großteils in Lösung war. Daran schloss sich die zweite Glühstufe an, bei der bei einer Temperatur Tlow geglüht wurde, die deutlich unterhalb der Ausscheidungstemperatur TAus von FeTiP liegt. Auf diese Weise bildeten sich die gewünschten feinen, im Mittel 0,01 - 0,1 µm großen FeTi-Phosphid-Ausscheidungen.
- In Tabelle 2 sind für die auf eine Dicke von 0,5 mm kaltgewalzten Proben und in Tabelle 3 für die auf eine Dicke von 0,35 mm kaltgewalzten Proben jeweils die Haspeltemperatur THaspel und die Temperatur Tlow angegeben. Zusätzlich sind in den Tabellen 2 und 3 jeweils gemessen in Quer- und Längsrichtung der Probe für jede der Proben die obere Streckgrenze ReH, die untere Streckgrenze ReL, die Zugfestigkeit Rm, die jeweils bei 50 Hz ermittelten Ummagnetisierungsverluste P1,0 (Ummagnetisierungsverlust bei einer Polarisation von 1,0 T), P1,5 (Ummagnetisierungsverlust bei einer Polarisation von 1,5 T) sowie die Polarisation J2500 (Polarisation bei einer magnetischen Feldstärke von 2500 A/m) und J5000 (Polarisation bei einer magnetischen Feldstärke von 5000 A/m), sowie die bei einer Frequenz von 400 Hz bzw. 1 kHz jeweils ermittelten Ummagnetisierungsverluste P1,0 (Ummagnetisierungsverlust bei einer Polarisation von 1,0 T) angegeben.
- Es zeigt sich, dass die untere Streckgrenze ReL bei den aus dem erfindungsgemäß zusammengesetzten und verarbeiteten Proben im Vergleich zu den aus dem Referenzstahl Ref erzeugten Proben um jeweils 60 - 100 MPa höher ist. Zwischen den mit und ohne Warmbandglühung erzeugten Proben besteht dagegen kein signifikanter Unterschied. Auch eine Variation der Haspeltemperatur oder der Temperatur Tlow hat keinen signifikanten Einfluss auf die mechanischen Eigenschaften.
- Bei einer Frequenz von 50 Hz weisen die aus dem erfindungsgemäßen Stahl erzeugten Proben mit 3,9 - 4,8 W/kg für 0,5 mm dicke Bleche und mit weniger als 3,7 W/kg für 0,35 mm dicke Bleche etwas höhere Ummagnetisierungsverluste P1,5 auf als die aus dem Referenzstahl erzeugten Proben. Auch hier hat die Haspeltemperatur keinen signifikanten Einfluss.
- Dagegen liegen bei höheren Frequenzen von 400 Hz und 1 kHz die Ummagnetisierungsverluste P1,0 für die erfindungsgemäßen und die Referenzproben sehr nah beieinander. Die Proben mit der höheren Temperatur Tlow von 700 °C zeigen hier im Fall der 0,5 mm dicken Bleche mit weniger als 39 W/kg bei 400 Hz und weniger als 180 W/kg bei 1 kHz geringere Ummagnetisierungsverluste P1,0 als das Referenzmaterial. Bei den 0,35 mm dicken Blechen werden jeweils gleiche Ummagnetisierungsverluste erzielt wie beim Referenzmaterial.
- In einer weiteren Versuchsreihe ist ein Stahl TiP2 erschmolzen und zu Brammen vergossen worden, deren Zusammensetzung in Tabelle 4 angegeben ist. Das Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P beträgt beim Stahl TiP2 %Ti/%P = 1,51.
- Die Brammen sind auf 1250 °C wiedererwärmt und anschließend zu Warmbändern mit einer Warmbanddicke von 2,1 mm bzw. 2,4 mm warmgewalzt worden. Die Warmwalzanfangstemperatur betrug dabei jeweils 1020 °C, während die Warmwalzendtemperatur jeweils bei 840 °C lag. Die erhaltenen Warmbänder sind dann bei einer Haspeltemperatur von 620 °C gehaspelt worden.
- Anschließend sind die so erhaltenen Warmbänder ohne vorhergehende Warmbandglühung zu 0,35 mm dickem Kaltband kaltgewalzt worden.
- Proben der so erhaltenen Kaltbänder sind unterschiedlichen Varianten von Schlussglühungen unterzogen worden.
- Bei der ersten Variante ist eine zweistufige Kurzzeitglühung im Durchlaufofen absolviert worden. In der ersten Stufe der Kurzzeitglühung sind jeweils die in Tabelle 5 angegebenen Glühzeiten tG1 eingehalten und die dort ebenso genannten jeweiligen maximalen Glühtemperaturen Tmax1 erreicht worden, während die zweite Stufe jeweils in den ebenfalls in Tabelle 5 angegebenen Glühzeiten tG2 bei den dort ebenso genannten maximalen Glühtemperaturen Tmax2 absolviert worden ist. Die an den so erhaltenen schlussgeglühten NO-Elektroblechproben in Querrichtung Q und Längsrichtung L ermittelten mechanischen und magnetischen Eigenschaften sind ebenfalls in Tabelle 5 verzeichnet.
- Eine Probe der gemäß der ersten Variante schlussgeglühten Proben ist anschließend einer zusätzlichen Langzeitglühung in einem Haubenofen unterzogen worden. Die dabei eingehaltenen Glühzeiten tGH und maximalen Glühtemperaturen TmaxH sind in Tabelle 6 angegeben. Die an dem zusätzlich langzeitgeglühten NO-Elektroblech in Querrichtung Q und Längsrichtung L ermittelten mechanischen und magnetischen Eigenschaften sind ebenfalls in Tabelle 6 verzeichnet. Es zeigt sich, dass durch die ergänzende Langzeitglühung eine deutliche Steigerung der Streckgrenze Re und der Zugfestigkeit Rm erzielt werden konnte, während sich die magnetischen Eigenschaften nicht wesentlich verschlechtert haben.
- In einer zweiten Variante der Schlussglühung sind Proben der Kaltbänder bei verschiedenen Temperaturen TmaxH im Haubenofen über eine Glühdauer tGH einer Langzeitglühung unterzogen worden. Die betreffenden Temperaturen TmaxH und die jeweilige Glühdauer tGH sind in Tabelle 7 aufgeführt. Ebenfalls sind in Tabelle 7 die an den so erhaltenen langzeitgeglühten NO-Elektroblechproben in Querrichtung Q und Längsrichtung L ermittelten mechanischen und magnetischen Eigenschaften verzeichnet.
- In einer dritten Variante der Schlussglühung sind Proben der Kaltbänder bei verschiedenen Temperaturen TmaxD im Durchlaufofen über eine Glühdauer tGD einer einstufigen Kurzzeitglühung unterzogen worden. Die betreffenden Temperaturen TmaxD und die jeweilige Glühdauer tGD sind in Tabelle 8 aufgeführt. In Tabelle 8 sind darüber hinaus die an den so erhaltenen langzeitgeglühten NO-Elektroblechproben in Querrichtung Q und Längsrichtung L ermittelten mechanischen und magnetischen Eigenschaften verzeichnet.
- Die Erfindung betrifft folglich ein nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech aus einem Stahl, der neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%) Si: 1,0 - 4,5 %, Al: bis zu 2,0 %, Mn: bis zu 1,0 %, C: bis zu 0,01 %, N: bis zu 0,01 %, S: bis zu 0,012 %, Ti: 0,1 - 0,5 %, P: 0,1 - 0,3 % enthält, wobei für das Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt 1,0 ≤ %Ti/%P ≤ 2,0. Ein erfindungsgemäßes nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech und aus einem solchen Blech oder Band gefertigte Bauteile für elektrotechnische Anwendungen zeichnen sich durch erhöhte Festigkeiten und gleichzeitig gute magnetische Eigenschaften aus. Hergestellt werden kann das erfindungsgemäße NO-Blech oder -band dadurch, dass ein aus einem Stahl mit der voranstehend genannten Zusammensetzung bestehendes Warmband zu einem Kaltband kaltgewalzt und diese Kaltband einer Schlussglühung unterzogen wird. Zur besonderen Ausprägung bestimmter Eigenschaften des NO-Bands oder -blechs stellt die Erfindung verschiedene Varianten dieser Schlussglühung zur Verfügung.
Tabelle 1 Varianten Si Al Mn C N S Ti P TiP 2, 99 0,004 0,58 0,006 0,0021 <0,001 0,148 0,100 Ref 2,96 0,006 0, 64 0,006 0,0021 0,001 0,001 0,004 Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen,
Angaben in Gew.-%Tabelle 2 (Blechdicke 0,5 mm) Stahl Erfindungsgemäß? Warmbandglühung? Probenrichtung THaspel Tlow ReH ReL Rm 50 Hz 400Hz 1kHz P1,0 P1,5 J2500 J5000 P1,0 P1,0 [°C] [°C] [MPa] [MPa] [MPa] [W/kg] [W/kg] [T] [T] [W/kg] [W/kg] TiP JA JA L 310 550 409 403 573 2,01 4,47 1,59 1,68 44,4 197 Q 430 426 593 2,20 4,76 1,57 1, 66 46,8 213 JA L 620 550 403 396 560 2,08 4,43 1,57 1,67 43,3 199 Q 421 418 582 1,97 4,44 1,55 1,65 40,3 181 JA L 620 700 400 395 554 1,76 3,93 1,58 1,67 36,4 164 Q 431 424 589 1,86 4, 17 1,55 1, 64 38,9 178 Ref NEIN JA L 620 - 329 321 472 1,72 3,78 1, 61 1,70 43,9 205 Q 351 340 492 1,63 3,88 1,53 1,63 43,4 207 TiP JA NEIN L 310 550 407 402 572 2,16 4,50 1,57 1,66 45, 1 209 Q 433 429 591 1,98 4,59 1,54 1,64 40,2 181 NEIN L 620 550 402 396 564 2,23 4, 65 1,57 1, 66 46,4 214 Q 426 423 586 2,19 4,77 1,53 1,63 46,2 214 Ref NEIN NEIN L 620 - 365 339 480 1,47 3,34 1,63 1,71 38, 0 173 Q 382 362 500 1,55 3, 68 1,53 1,63 40,4 191 Tabelle 3 (Blechdicke 0,35 mm) Stahl Erfindungsgemäß? Warmbandglühung? Probenrichtung THaspel Tlow ReH ReL Rm 50 Hz 400Hz 1kHz P1,0 P1,5 J2500 J5000 P1,0 P1,0 [°C] [°C] [MPa] [MPa] [MPa] [W/kg] [W/kg] [T] [T] [W/kg] [W/kg] TiP JA NEIN L 620 700 430 415 579 1,77 3,74 1,55 1,65 26,4 112 Q 456 442 603 1,62 3,71 1,52 1,62 23,0 94 Ref NEIN NEIN L 620 - 350 331 466 1,26 3,06 1,57 1,66 23,6 100 Q 359 344 453 1,28 3,22 1,54 1,63 23,2 99 Tabelle 4 Variante Si Al Mn C N S Ti P TiP2 3,05 0,689 0, 155 0,0036 0,0021 0,0008 0, 173 0,115 Rest Eisen und unvermeidbare Verunreinigungen,
Angaben in Gew.-%Tabelle 5 (Blechdicke 0,35 mm - Kurzzeitglühung - Variante 1) Tmax1 tG1 Tmax2 tG2 Probenrichtung ReH Rel oder Rp0,2 Rm 50 Hz 400 Hz 1 kHz P1,0 P1,5 J2500 J5000 P1,0 P1,0 [°C] [s] [°C] [s] [MPa] [MPa] [MPa] [W/kg] [W/kg] [T] [T] [W/kg] [W/kg] 1070 55 700 50 L 448 442 608 1,60 3,9 1,54 1,63 20,5 79 Q 474 471 636 2,24 4,81 1,49 1, 58 25,3 92 1100 40 700 50 L 439 582 1,25 3,13 1,54 1,63 18,5 76 Q 468 600 1,77 3,87 1,48 1,58 22,9 88 Tabelle 6 (Blechdicke 0,35 mm - Kurzzeitglühung mit anschließender Langzeitglühung) TmaxH tGH Probenrichtung ReH Rel oder Rp0,2 Rm 50 Hz 400 Hz 1 kHz P1,0 P1,5 J2500 J5000 P1,0 P1,0 [°C] [h] [MPa] [MPa] [MPa] [W/kg] [W/kg] [T] [T] [W/kg] [W/kg] 620 5 L 484 478 640 1,68 4,03 1,55 1,65 22,2 86 Q 513 511 654 2,24 4, 91 1,5 1,6 26,6 99 Tabelle 7 (Blechdicke 0,35 mm - Langzeitglühung - Variante 2) TmaxH tGH Probenrichtung ReH Rel oder Rp0,2 Rm 50 Hz 400 Hz 1 kHz P1,0 P1,5 J2500 J5000 P1,0 P1,0 [°C] [h] [MPa] [MPa] [MPa] [W/kg] [W/kg] [T] [T] [W/kg] [W/kg] 620 5 L 753 724 866 3,83 8,4 1,52 1,62 39,1 128 Q 814 801 919 4,35 9,45 1,44 1,55 43,6 - 700 5 L 666 615 781 3,43 7, 62 1,54 1,63 36,3 121 Q 705 668 823 3,87 8,51 1,45 1,55 39,3 131 740 5 L 614 567 739 3,39 7, 63 1,54 1, 64 36,2 123 Q 657 609 777 3,86 8, 65 1,47 1,58 40 136 840 5 L 560 524 686 3,62 7, 96 1,55 1,65 38,5 128 Q 602 560 712 3, 97 8, 61 1,5 1,6 42,0 - Tabelle 8 (Blechdicke 0,35 mm - Kurzzeitglühung - Variante 3) TmaxD tGD Probenrichtung ReH Rel oder Rp0,2 Rm 50 Hz 400 Hz 1 kHz P1,0 P1,5 J2500 J5000 P1,0 P1,0 [°C] [s] [MPa] [MPa] [MPa] [W/kg] [W/kg] [T] [T] [W/kg] [W/kg] 900 60 L 585 541 713 4,06 8,62 1,54 1,63 42,1 143 Q 627 589 770 4,38 9,36 1,47 1,57 43,8 145 800 80 L 630 606 790 4,06 8,69 1,52 1,61 41,7 140 Q 672 667 843 4,39 9,5 1,45 1,55 43,8 142 700 150 L - 735 878 4,5 9,68 1,51 1,61 44, 9 145 Q - 832 926 5,09 10,98 1,43 1,54 48,7 154
Claims (15)
- Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech für elektrotechnische Anwendungen, hergestellt aus einem Stahl, der neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%)
Si: 1,0 - 4,5 %,
Al: bis zu 2,0 %,
Mn: bis zu 1,0 %,
C: bis zu 0,01 %,
N: bis zu 0,01 %,
S: bis zu 0,012 %,
Ti: 0,1 - 0,5 %,
P: 0,1 - 0,3 %
enthält, wobei für das Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P gilt - Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sein Si-Gehalt 2,4 - 3,4 Gew.-% beträgt.
- Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sein C-Gehalt höchstens 0,006 Gew.-% beträgt.
- Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sein N-Gehalt höchstens 0,006 Gew.-% beträgt.
- Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sein S-Gehalt höchstens 0,006 Gew.-% beträgt.
- Nicht kornorientiertes Elektroband oder -blech nach einem der voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sein Ummagnetisierungsverlust P1,0/400 bei einer Polarisation von 1,0 Tesla und einer Frequenz von 400 Hz bei einer Dicke des Elektrobands oder -blechs von 0,5 mm höchstens 65 W/kg und bei einer Dicke von 0,35 mm höchstens 45 W/kg beträgt.
- Bauteil für elektrotechnische Anwendungen, hergestellt aus einem gemäß einem der Ansprüche 1 bis 7 beschaffenen Elektroband oder -blech.
- Verfahren zum Erzeugen eines nicht kornorientierten Elektrobands oder -blechs, bei dem folgende Arbeitsschritte durchlaufen werden:a) Bereitstellen eines Warmbands, das aus einem Stahl besteht, der neben Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen (in Gew.-%)
Si: 1,0 - 4,5 %,
Al: bis zu 2,0 %,
Mn: bis zu 1,0 %,
C: bis zu 0,01 %,
N: bis zu 0,01 %,
S: bis zu 0,012 %,
Ti: 0,1 - 0,5 %,
P: 0,1 - 0,3 %
enthält, wobei für das Verhältnis %Ti/%P des Ti-Gehalts %Ti zum P-Gehalt %P giltb) Kaltwalzen des Warmbands zu einem Kaltband undc) Schlussglühen des Kaltbands. - Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass das Kaltband beim Schlussglühen eine im Durchlaufofen absolvierte zweistufige Kurzzeitglühung durchläuft, bei der das Kaltbandd.1) zunächst in einer ersten Glühstufe über eine Glühdauer von 1 - 100 s bei einer Glühtemperatur von mindestens 900 °C und höchstens 1150 °C und anschließendd.2) in einer zweiten Glühstufe über eine Glühdauer von 30 - 120 s bei einer Glühtemperatur von 500 - 850 °C geglüht wird.
- Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass das Kaltband nach der zweiten Stufe der Kurzzeitglühung einer sich über eine Glühdauer von 0,5 - 20 h erstreckenden Langzeitglühung bei einer Glühtemperatur von 550 - 660 °C in einem Haubenofen unterzogen wird.
- Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Schlussglühung des Kaltbands als Kurzzeitglühung durchgeführt wird, bei der das Kaltband im Durchlaufofen für 20 - 250 sec bei einer Glühtemperatur von 750 - 900 °C geglüht wird.
- Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass das Schlussglühen als eine Langzeitglühung durchgeführt wird, bei der das Kaltband im Haubenofen über eine 0,5 - 20 h dauernde Glühdauer bei einer Glühtemperatur von 600 - 850 °C geglüht wird.
- Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass das Schlussglühen zusätzlich eine nach der Langzeitglühung durchgeführte Kurzzeitglühung umfasst, bei der das Kaltband über eine Glühdauer von 20 - 250 sec bei einer Glühtemperatur von 750 - 900 °C einen Durchlaufofen durchläuft.
- Verfahren nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass das Kaltband zwischen der Langzeitglühung und der Kurzzeitglühung einer Umformung mit einem Verformungsgrad von mindestens 0,5 % und höchstens 12 % unterzogen wird.
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PL12150315T PL2612942T3 (pl) | 2012-01-05 | 2012-01-05 | Elektrotechniczna stalowa taśma lub blacha o ziarnie niezorientowanym, element wytwarzany z niej i sposób wytwarzania elektrotechnicznej stalowej taśmy lub blachy o ziarnie niezorientowanym |
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AU2012364385A AU2012364385B2 (en) | 2012-01-05 | 2012-12-18 | Non-grain-oriented electrical steel strip or sheet, component produced therefrom, and method for producing a non-grain-oriented electrical steel strip or sheet |
US14/118,720 US9637805B2 (en) | 2012-01-05 | 2012-12-18 | Non-grain-oriented electrical steel strip or sheet, component manufactured from it and method for producing a non-grain-oriented electrical steel strip or sheet |
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MX2013009017A MX2013009017A (es) | 2012-01-05 | 2012-12-18 | Tira o hoja de acero electrico de grano no orientado, componente fabricado de ella y metodo para la produccion de una tira o hoja de acero electrico de grano no orientado. |
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CN201280019922.6A CN103687974B (zh) | 2012-01-05 | 2012-12-18 | 非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板、由其所制成的部件和非晶粒取向的磁性钢带或磁性钢板的制造方法 |
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018210690A1 (de) | 2017-05-15 | 2018-11-22 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | No-elektroband für e-motoren |
DE102018201618A1 (de) | 2018-02-02 | 2019-08-08 | Thyssenkrupp Ag | Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges Elektroband |
WO2019149593A1 (de) | 2018-02-02 | 2019-08-08 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges elektroband |
WO2020094230A1 (de) | 2018-11-08 | 2020-05-14 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Elektroband oder -blech für höherfrequente elektromotoranwendungen mit verbesserter polarisation und geringen ummagnetisierungsverlusten |
WO2020233840A1 (de) * | 2019-05-20 | 2020-11-26 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum herstellen einer elektromagnetischen komponente, insbesondere eines blechpakets, beispielsweise eines statorpakets oder eines rotorpakets, für eine elektrische maschine |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6319574B2 (ja) * | 2014-08-14 | 2018-05-09 | Jfeスチール株式会社 | 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板 |
JP6194866B2 (ja) * | 2014-08-27 | 2017-09-13 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP6020863B2 (ja) | 2015-01-07 | 2016-11-02 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
KR102175064B1 (ko) * | 2015-12-23 | 2020-11-05 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
EP3569726B1 (de) * | 2017-01-16 | 2022-05-11 | Nippon Steel Corporation | Nicht orientiertes elektrostahlblech und verfahren zur herstellung von nicht orientiertem elektrischem stahlblech |
KR20190138835A (ko) * | 2017-04-11 | 2019-12-16 | 티센크루프 스틸 유럽 악티엔게젤샤프트 | 벨형 노에서 어닐링 처리된 냉간 압연한 평강 제품 및 그 제조 방법 |
CN108277335B (zh) * | 2018-01-29 | 2019-04-12 | 东北大学 | 一种增强薄带连铸无取向硅钢{100}再结晶织构的方法 |
CN108486453B (zh) * | 2018-03-27 | 2020-03-31 | 东北大学 | 一种低铁损高磁感无取向硅钢板的制备方法 |
WO2020078529A1 (de) * | 2018-10-15 | 2020-04-23 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zur herstellung eines no elektrobands mit zwischendicke |
KR20230095256A (ko) * | 2021-12-22 | 2023-06-29 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5084112A (en) | 1988-07-12 | 1992-01-28 | Nippon Steel Corporation | High strength non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing same |
WO2006068399A1 (en) * | 2004-12-21 | 2006-06-29 | Posco Co., Ltd. | Non-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic properties and method for manufacturing the same |
WO2007069776A1 (ja) * | 2005-12-15 | 2007-06-21 | Jfe Steel Corporation | 高強度無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
US20090202383A1 (en) * | 2005-07-07 | 2009-08-13 | Ichirou Tanaka | Non-Oriented Electrical Steel Sheet and Production Process Thereof |
US20110229362A1 (en) * | 2009-01-26 | 2011-09-22 | Takeshi Kubota | Non-oriented electrical steel sheet |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5037493A (en) * | 1989-03-16 | 1991-08-06 | Nippon Steel Corporation | Method of producing non-oriented magnetic steel plate having high magnetic flux density and uniform magnetic properties through the thickness direction |
RU2126843C1 (ru) * | 1998-04-07 | 1999-02-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ производства холоднокатаной электротехнической изотропной стали |
JP4329550B2 (ja) * | 2004-01-23 | 2009-09-09 | 住友金属工業株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
RU2266340C1 (ru) * | 2004-09-13 | 2005-12-20 | Открытое акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" (ОАО "НЛМК") | Способ производства изотропной электротехнической стали с повышенной магнитной индукцией |
JP4469268B2 (ja) * | 2004-12-20 | 2010-05-26 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度電磁鋼板の製造方法 |
JP5223190B2 (ja) * | 2005-12-15 | 2013-06-26 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP5028992B2 (ja) | 2005-12-15 | 2012-09-19 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
JP5126788B2 (ja) * | 2008-07-30 | 2013-01-23 | 新日鐵住金株式会社 | 回転子用無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
KR101129807B1 (ko) | 2010-02-25 | 2012-03-23 | 현대제철 주식회사 | 고장력 무방향성 전기 강판의 제조 방법 및 그 전기 강판 |
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Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5084112A (en) | 1988-07-12 | 1992-01-28 | Nippon Steel Corporation | High strength non-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing same |
WO2006068399A1 (en) * | 2004-12-21 | 2006-06-29 | Posco Co., Ltd. | Non-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic properties and method for manufacturing the same |
US20090202383A1 (en) * | 2005-07-07 | 2009-08-13 | Ichirou Tanaka | Non-Oriented Electrical Steel Sheet and Production Process Thereof |
WO2007069776A1 (ja) * | 2005-12-15 | 2007-06-21 | Jfe Steel Corporation | 高強度無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
US20110229362A1 (en) * | 2009-01-26 | 2011-09-22 | Takeshi Kubota | Non-oriented electrical steel sheet |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
NAKAYAMA, TAISEI ET AL: "Effects of titanium on magnetic properties of semi-processed non-oriented electrical steel sheets", JOURNAL OF MATERIALS SCIENCE, vol. 32, no. 4, 1997, pages 1055 - 1059, XP002677382, ISSN: 0022-2461 * |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018210690A1 (de) | 2017-05-15 | 2018-11-22 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | No-elektroband für e-motoren |
DE102017208146B4 (de) | 2017-05-15 | 2019-06-19 | Thyssenkrupp Ag | NO-Elektroband für E-Motoren |
US11788168B2 (en) | 2018-02-02 | 2023-10-17 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Electrical steel strip that can be but doesn't have to be reannealed |
WO2019149593A1 (de) | 2018-02-02 | 2019-08-08 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges elektroband |
DE102018201622A1 (de) | 2018-02-02 | 2019-08-08 | Thyssenkrupp Ag | Nachglühfähiges, aber nicht nachglühpflichtiges Elektroband |
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