EP2573492A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft - Google Patents

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EP2573492A1
EP2573492A1 EP11008534A EP11008534A EP2573492A1 EP 2573492 A1 EP2573492 A1 EP 2573492A1 EP 11008534 A EP11008534 A EP 11008534A EP 11008534 A EP11008534 A EP 11008534A EP 2573492 A1 EP2573492 A1 EP 2573492A1
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EP
European Patent Office
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pressure column
low
evaporator
pressure
column
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP11008534A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Alexander Dr. Alekseev
Dimitri Goloubev
Ayhan Yayli
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
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Publication date
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Priority to PCT/EP2012/003944 priority patent/WO2013041229A1/de
Priority to AU2012311959A priority patent/AU2012311959B2/en
Priority to CN201280046019.9A priority patent/CN103998883B/zh
Priority to EP12762536.6A priority patent/EP2758734B1/de
Priority to PL12762536T priority patent/PL2758734T3/pl
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/30—External or auxiliary boiler-condenser in general, e.g. without a specified fluid or one fluid is not a primary air component or an intermediate fluid
    • F25J2250/50—One fluid being oxygen

Definitions

  • the invention relates to a method according to the preamble of patent claim 1.
  • condenser-evaporator refers to a heat exchanger in which a first condensing fluid stream undergoes indirect heat exchange with a second evaporating fluid stream.
  • Each condenser-evaporator has a liquefaction space and an evaporation space, which consist of liquefaction passages or evaporation passages.
  • the condensation (liquefaction) of a first fluid flow is performed, in the evaporation space the evaporation of a second fluid flow.
  • Evaporation and liquefaction space are formed by groups of passages that are in heat exchange relationship with each other.
  • a condenser-evaporator may be formed, for example, as a falling film or bath evaporator.
  • a falling-film evaporator the fluid to be evaporated flows from top to bottom through the evaporation space and is partially evaporated.
  • a bath evaporator sometimes referred to as a “circulating evaporator” or thermosiphon evaporator
  • the heat exchanger block is in a liquid bath of the fluid to be vaporized, flowing from bottom to top through the evaporation passages by the thermosyphon effect and passing above as two-phase Remaining liquid flows outside the heat exchanger block back into the liquid bath.
  • the evaporation space may include both the evaporation passages and the outside space around the heat exchanger block.
  • the condenser-evaporators for the low-pressure column may be arranged in the interior of the low-pressure column or one or more separate containers.
  • mass transfer elements are understood here all column internals, which cause the decisive for the distillation (rectification) intensive mass transfer between rising steam and trickling down liquid.
  • the term includes in particular conventional mass transfer trays, ordered packing and packed beds (disordered packing).
  • conventional mass transfer trays such as sieve trays
  • packing disordered packing
  • / or ordered packing may be employed in each of the columns. Also combinations of different elements in a column are possible. Because of the low pressure drop, ordered packings are preferred. These further enhance the energy-saving effect of the invention.
  • the invention has for its object to make such a method and a corresponding device so that they are economically particularly favorable, in which the system is particularly inexpensive to implement equipment and / or energetically particularly favorable to operate.
  • the low-pressure column is divided, that is, their mass transfer elements are distributed to more than one container, in particular to exactly two containers.
  • the columns and condenser-evaporator can be arranged so that the liquids flow as far as possible due to natural gradient in the corresponding vessels.
  • the first section of the low-pressure column contains the mass transfer elements between low-pressure column intermediate evaporator and low-pressure column bottom evaporator and the second section contains the mass transfer elements at the top of the low-pressure column.
  • the low-pressure column can also be divided into three or more sections. Preferably, exactly two sections are used.
  • the second section of the low-pressure column is arranged next to the first high-pressure column.
  • “Next” here means that the two columns are arranged in normal operation of the plant so that the projections of their cross-section on a horizontal plane do not overlap.
  • the first section of the low-pressure column is preferably arranged next to the first high-pressure column, in particular between the first high-pressure column and the second section of the low-pressure column. If the high-pressure column in one piece and the low-pressure column are formed in two parts, in this case, all column sections are arranged side by side. This results in a particularly low overall height. Alternatively, the first section of the low-pressure column may be arranged above the first high-pressure column.
  • the first section of the low-pressure column may be arranged above the first high-pressure column or a further high-pressure column.
  • the low-pressure column intermediate evaporator (27) is preferably arranged above or within the first section (25) of the low-pressure column.
  • the first case relates to the design in which the low-pressure column intermediate evaporator is accommodated in an external container separate from the low-pressure column, the second one to an internal, into the head of the first section of the low-pressure column built-in low-pressure column intermediate evaporator.
  • the low-pressure column bottom evaporator is arranged below or within the first section of the low-pressure column.
  • the first case relates to the design in which the low-pressure column bottom evaporator is housed in an external, separate from the low-pressure column container, the second to an internal, built into the bottom of the low-pressure column low-pressure column evaporator.
  • a secondary condenser can be used by at least partially evaporating an unevaporated part of the bottoms liquid of the low-pressure column in the secondary condenser and recovering at least part of the liquid vaporized in the secondary condenser as a gaseous oxygen product, the secondary condenser being located below the low-pressure column.
  • Bottom evaporator is arranged.
  • this can be realized in particular by arranging the secondary condenser between the high-pressure column and the second section of the low-pressure column, preferably below a stacked combination of low-pressure column bottom evaporator, first section of the low-pressure column and low-pressure column intermediate evaporator.
  • the insert for the secondary condenser is formed either by a part of the bottom liquid of the low-pressure column, which also enters the evaporation chamber of the low-pressure column bottom evaporator; This procedure is chosen regularly when the low-pressure column bottom evaporator is designed as a bath evaporator.
  • the bottom liquid of the low pressure column draining from the bottom mass transfer element is introduced into the falling film evaporator, and the unvaporized portion of the low pressure column bottom liquid exiting the bottom of the low pressure column is at least partially fed to the side condenser ,
  • air or a nitrogen-enriched fraction from a high-pressure column can be used as the heating medium.
  • the nitrogen-oxygen separation distillation column system may include a second (and optionally a third) high pressure column with a second feed air stream cooled in the main heat exchanger is, the cooled second feed air stream at a second pressure which is higher than the first pressure, is introduced into the second high pressure column and at least a portion of the top gas of the second high pressure column is used as heating fluid in the low pressure column bottom evaporator.
  • the second high-pressure column is arranged next to the first high-pressure column, in particular between the first high-pressure column and the first portion of the low-pressure column or between the first high-pressure column and the secondary condenser.
  • a third high pressure column may be placed below the side condenser, the low pressure column bottom evaporator and the first section of the low pressure column.
  • the invention also relates to a device according to claim 10.
  • the device according to the invention can be supplemented by device features which correspond to the features of the dependent method claims.
  • Atmospheric air 1 is in FIG. 1 sucked by a main air compressor 3 with aftercooler 4 via a filter 2 and there to a first total air pressure of 3.1 bar compacted.
  • the main air compressor may have two or more stages with intercooling; it is preferably designed for redundancy reasons two-stranded (both not shown in the drawing).
  • the total air flow 5 is supplied under the first total air pressure and a temperature of 295 K to a first direct contact cooler 6 and cooled there in direct heat exchange with cooling water 7 from an evaporative cooler 8 further to 283 K.
  • the cooled total air flow 9 is divided into a first partial air flow 10 and a second partial air flow 11.
  • the second partial air stream 11 is compressed in a secondary compressor 12 with aftercooler 13 from the first total air pressure (minus pressure losses) to a second total air pressure of 4.9 bar.
  • the booster may have two or more intermediate cooling stages; it is preferably designed for redundancy reasons two-stranded (both not shown in the drawing). Depending on a strand of the main air compressor and the Nachverêtrs may be designed as a machine with a common drive, in particular as a transmission compressor.
  • the second partial air stream 14 is then cooled in a second direct-contact cooler 15 from 295 K to 290 K, in direct heat exchange with a, warmer cooling water stream 16th
  • the first partial air stream is cleaned in a first cleaning device 18, which is operated under the first total air pressure, and then fed via line 19 under this pressure to the warm end of a main heat exchanger, which is formed in the embodiment by two blocks 20, 21 connected in parallel.
  • the cooled to about dew point air forms a "first feed air stream", which is a first high-pressure column 23 is supplied.
  • the first high-pressure column 23 is part of a distillation column system for nitrogen-oxygen separation, which also has a second high pressure column 24, a low pressure column consisting of two gates 25, 26, a low-pressure column intermediate evaporator 27, a low-pressure column sump evaporator 28 and a secondary condenser 29th having.
  • the low-pressure column intermediate evaporator 27 and the low-pressure column bottom evaporator 28 are formed as a falling film evaporator, the secondary condenser 29 as a bath evaporator.
  • the pre-cooled second partial air stream 17 is cleaned in a second cleaning device 30, which is operated under the second total air pressure. From the purified second partial air stream, a small part can be removed via line 32, which is used as instrument air or for purposes outside the air separation. The remainder flows via line 33 to the main heat exchanger 20 and is cooled there.
  • the cooled second partial air stream 34 is divided into a "second feed air stream" 35, which is introduced into the second high-pressure column 24, and into a "third feed air stream” 36, which is fed to the liquefaction space of the secondary condenser 29.
  • the at least partially, preferably substantially completely condensed, third substream 37 is introduced into a separator (phase separator) 38.
  • the liquid portion 39 is supplied to a first part 40 of the first high-pressure column 23.
  • To a second part 41 it is fed via a supercooling countercurrent 42 and line 43 in the low-pressure column 26.
  • Nitrogen-rich overhead gas 44 of the first high-pressure column 23 is condensed to a first part in the low-pressure column intermediate evaporator 27.
  • recovered liquid nitrogen 46 is fed to a first part 47 as reflux to the top of the first high-pressure column 23.
  • a second part 48 is cooled in the subcooling countercurrent 42 and fed via line 49 as reflux to the top of the low pressure column 26.
  • a portion 50 of the supercooled liquid can be recovered as needed as a liquid product (LIN).
  • a second portion 51 of the nitrogen-rich overhead gas 44 of the first high-pressure column 23 is heated in the main heat exchanger 20 to an intermediate temperature.
  • the warmed pressurized nitrogen 52 is expanded in a generator-restricted pressure nitrogen turbine 53 from 2.7 bar to 1.25 bar to perform work.
  • the outlet pressure of the turbine is just enough to push the work-performing expanded flow 54 through the main heat exchanger 20 and via the lines 55, 56, 57 as regeneration gas through the first and the second cleaning device 18, 30.
  • Nitrogen-rich top gas 58 of the second high-pressure column 24 is condensed in the low-pressure column bottom evaporator 28. Liquid nitrogen 59 obtained in the process is transferred to a first part 60 as reflux to the head of the second
  • High pressure column 24 abandoned.
  • a second part 61 is cooled in the subcooling countercurrent 42 and fed via line 62 as reflux to the top of the low pressure column 26.
  • the bottom liquids 63, 64 of the two high pressure columns 23, 24 are brought together, fed via line 65, the subcooling countercurrent 42 and line 66 in the low pressure column 26.
  • the bottom liquid 66 of the low-pressure column 25 is introduced into the evaporation space of the low-pressure column bottom evaporator 28 and partially evaporated there.
  • the liquid remaining portion 67 flows into the evaporation space of the secondary condenser 29 and is partially evaporated there.
  • the vaporized portion 68 is directed to the cold end of the main heat exchanger block 20, warmed to about ambient temperature and finally recovered via line 69 as gaseous oxygen product (GOX) of a purity of 95 mol%.
  • GOX gaseous oxygen product
  • the liquid remaining fraction is evaporated to a part 70 in a pump 71 to a pressure of 6 bar, in the main heat exchanger block 21 and warmed and finally admixed with the gaseous oxygen product 69.
  • Another portion 72 may be obtained via the subcooling countercurrent 42, pump 73, and conduit 74 as a liquid oxygen product (LOX).
  • a liquid intermediate fraction 75 which is obtained at the lower end of the second low-pressure column section 26, is conveyed by means of a pump 76 into the evaporation space of the low-pressure column intermediate evaporator 27 and partially evaporated there. Steam generated in this process, together with the vapor accumulating at the top of the first low-pressure column section 25, is passed via lines 77 and 79 into the second low-pressure column section 26, optionally together with circulating flushing liquid 78. The remainder of the liquid remaining intermediate fraction serves as reflux liquid in the first low-pressure column section 25.
  • nitrogen-rich residual gas 80 is withdrawn under a pressure of 1.26 bar and fed after warming in supercooling countercurrent 42 and main heat exchanger 20 via line 81 virtually pressureless as dry gas into the evaporative cooler 8 and used there for cooling of cooling water 82 ,
  • FIG. 2 differs from two procedural sections of FIG. 1 namely, refrigeration and air compression with pre-cooling and cleaning.
  • refrigeration and air compression with pre-cooling and cleaning are two procedural sections of FIG. 1 namely, refrigeration and air compression with pre-cooling and cleaning.
  • Cold is not generated here by a pressurized nitrogen turbine, but by an injection turbine 153. This is operated with a "fourth feed air stream" 151, 152, which was branched from the first partial air flow 119 at the lower first total air pressure and cooled in the main heat exchanger 20 to an intermediate temperature.
  • the working expanded fourth feed air stream 154 is supplied to the low pressure column 26 at a suitable intermediate point.
  • the air compression is simpler than in FIG. 1 and in particular has only one single cleaning device 118, in which the total air 105, 110 is cleaned under the first total air pressure. Only a direct contact cooler 106 is used.
  • the division into the first partial air flow 119 and the second partial air flow 111 is carried out downstream of the cleaning device 118.
  • the after-compressor 112 is as in FIG FIG. 1 constructed, but has only a conventional aftercooler 113 and the air is not further cooled in a direct contact cooler. Via line 119 then the second partial air stream is analogous to line 19 in FIG. 1 guided.
  • the low-pressure column intermediate evaporator 27, the first section 25 of the low-pressure column, the low-pressure column bottom evaporator 28 and the secondary condenser 29 are arranged one above the other.
  • the first high-pressure column 23 is arranged next to the first section 25 of the low-pressure column. (In between, there is especially the second high-pressure column 24.) Again, next to the first section 25 is the second section 26 of the low-pressure column.
  • the four column sections can basically assume any position relative to one another. In one extreme case, they are all aligned along a horizontal straight line, in the other extreme case at the corners of a quadrangle, in particular a rectangle, in particular a square arranged.
  • FIG. 3 corresponds largely FIG. 1 ,
  • the warm section of the procedure is not pictured and may be as in FIG. 1 or as in FIG. 2 be educated.
  • a high-pressure feed air stream 233 is introduced into the main heat exchanger 20.
  • the cold high pressure feed air stream 235 enters a third high pressure column 224 at a third pressure of 5.3 bar.
  • the nitrogen-rich overhead gas 258 is used as heating medium in the secondary condenser 228 and condensed there substantially completely.
  • liquid nitrogen 259 obtained is fed to a first part 260 as reflux to the top of the second high-pressure column 24.
  • a second portion 261 is cooled in the subcooling countercurrent 42 and fed via line 262 as reflux to the top of the low pressure column 26.
  • the secondary condenser 228 is embodied in this embodiment as a multi-storey bath evaporator, in particular as a cascade evaporator, in which the individual floors are connected in parallel on the evaporation side in series and on the liquefaction side.
  • any corresponding embodiment of a cascade evaporator can be used, in particular those which are described in detail in FIG EP 1077356 A1 .
  • WO 0192798 A2 US 2005028554 A1 .
  • WO 01092799 A1 US 2003159810 A1 .
  • the third high pressure column 224 is as in FIG. 3 shown, preferably below the secondary condenser 228 or the combination of secondary condenser 228, low-pressure column bottom evaporator, first section of the low-pressure column and low-pressure column intermediate evaporator.
  • the spatial arrangement of the remaining columns corresponds to that of the FIGS. 1 and 2 ,

Landscapes

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Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Destilliersäulen-System zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung, das eine erste Hochdrucksäule (23) und eine Niederdrucksäule (25, 26) aufweist sowie einen Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) und einen Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28), die beide als Kondensator-Verdampfer ausgebildet sind. Ein erster Einsatzluftstrom wird in einem Hauptwärmetauscher (20, 21) abgekühlt. Der abgekühlte erste Einsatzluftstrom (22) wird unter einem ersten Druck in die erste Hochdrucksäule (23) eingeführt. In dem Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) wird gasförmiger Kopfstickstoff (44, 45) aus der ersten Hochdrucksäule (23) kondensiert und eine flüssige Zwischenfraktion (75) aus der Niederdrucksäule (25, 26) verdampft. Mindestens ein Teil (47) des in dem Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) kondensierten Kopfstickstoffs (46) wird als Rücklaufflüssigkeit auf die erste Hochdrucksäule (23) aufgegeben. Mindestens ein Teil der in dem Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) verdampften Zwischenfraktion wird als aufsteigendes Gas in die Niederdrucksäule (25, 26) eingeleitet (77, 79). Mindestens ein Teil der Sumpfflüssigkeit (66) der Niederdrucksäule (25, 26) wird in dem Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28) in indirektem Wärmeaustausch mit einem kondensierenden Heizfluid (58) verdampft. Mindestens ein erster Teil des in dem Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28) erzeugten Dampfs wird in die Niederdrucksäule (25, 26) zurückgeleitet. Aus einem zweiten Teil des in dem Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28) erzeugten Dampfs und/oder aus einem nicht verdampften Teil (67) der Sumpfflüssigkeit (66) der Niederdrucksäule (25, 26) wird ein gasförmiges Sauerstoffprodukt (69) gewonnen. Die erste Hochdrucksäule und mindestens ein Abschnitt der Niederdrucksäule (25, 26) sind nebeneinander angeordnet. Die Niederdrucksäule wird durch mindestens durch zwei Abschnitte gebildet, wobei ein erster Abschnitt (25) und einen zweiter Abschnitt (26) jeweils in einem separaten Behälter, der Stoffaustauschelemente enthält, angeordnet sind.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
  • Als "Kondensator-Verdampfer" wird ein Wärmetauscher bezeichnet, in dem ein erster kondensierender Fluidstrom in indirekten Wärmeaustausch mit einem zweiten verdampfenden Fluidstrom tritt. Jeder Kondensator-Verdampfer weist einen Verflüssigungsraum und einen Verdampfungsraum auf, die aus Verflüssigungspassagen beziehungsweise Verdampfungspassagen bestehen. In dem Verflüssigungsraum wird die Kondensation (Verflüssigung) eines ersten Fluidstroms durchgeführt, in dem Verdampfungsraum die Verdampfung eines zweiten Fluidstroms. Verdampfungs- und Verflüssigungsraum werden durch Gruppen von Passagen gebildet, die untereinander in Wärmeaustauschbeziehung stehen.
  • Ein Kondensator-Verdampfer kann beispielsweise als Fallfilm- oder Badverdampfer ausgebildet sein. Bei einem "Fallfilmverdampfer" strömt das zu verdampfende Fluid von oben nach unten durch den Verdampfungsraum und wird dabei teilweise verdampft. Bei einem "Badverdampfer" (gelegentlich auch "Umlaufverdampfer" oder Thermosiphon-Verdampfer" genannt) steht der Wärmetauscherblock in einem Flüssigkeitsbad des zu verdampfenden Fluids. Dieses strömt mittels des Thermosiphon-Effekts von unten nach oben durch die Verdampfungspassagen und tritt oben als Zwei-Phasen-Gemisch wieder aus. Die verbleibende Flüssigkeit strömt außerhalb des Wärmetauscherblocks in das Flüssigkeitsbad zurück. (Bei einem Badverdampfer kann der Verdampfungsraum sowohl die Verdampfungspassagen als auch den Außenraum um den Wärmetauscherblock umfassen.)
  • Die Kondensator-Verdampfer für die Niederdrucksäule (der Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer und der Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer) können im Inneren der Niederdrucksäule angeordnet sein oder einem oder mehreren separaten Behältern.
  • Unter "Stoffaustauschelementen" werden hier alle Kolonneneinbauten verstanden, die den für die Destillation (Rektifikation) entscheidenden intensiven Stoffaustausch zwischen aufsteigendem Dampf und herabrieselnder Flüssigkeit bewirken. Der Begriff umfasst insbesondere konventionelle Stoffaustauschböden, geordnete Packung und Füllkörperschüttungen (ungeordnete Packung). Grundsätzlich können bei dem Verfahren und der Vorrichtung der Erfindung und bei den Ausführungsbeispielen konventionelle Stoffaustauschböden (wie beispielsweise Siebböden), Füllkörper (ungeordnete Packung) und/oder geordnete Packung in jeder der Säulen eingesetzt werden. Auch Kombinationen verschiedenartiger Elemente in einer Säule sind möglich. Wegen des geringen Druckverlusts werden geordnete Packungen bevorzugt. Diese verstärken die energiesparende Wirkung der Erfindung weiter.
  • Die Hochdrucksäule und die Niederdrucksäule bilden jeweils eine Trennsäule im verfahrenstechnischen Sinne. Sie sind regelmäßig in jeweils einem Behälter angeordnet, der alle Stoffaustauschelemente dieser Säule enthält. Ein entsprechendes System ist aus DE 19609490 A1 = US 5669237 bekannt. Dort wird ein Zwei-Kondensator-Verfahren der eingangs genannten Art mit zwei Kondensator-Verdampfern für die Niederdrucksäule beschrieben, bei dem Hochdrucksäule und Niederdrucksäule nebeneinander angeordnet sind.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein derartiges Verfahren und eine entsprechende Vorrichtung so zu gestalten, dass sie wirtschaftlich besonders günstig sind, in dem das System apparativ besonders wenig aufwändig zu realisieren und/oder energetisch besonders günstig zu betreiben ist.
  • Diese Aufgabe wird dadurch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruchs 1 gelöst.
  • Bei dem Verfahren wird die Niederdrucksäule geteilt, das heißt ihre Stoffaustauschelemente werden auf mehr als einen Behälter verteilt, insbesondere auf genau zwei Behälter. Hierdurch können die die Säulen und Kondensator-Verdampfer so angeordnet werden, dass die Flüssigkeiten so weit wie möglich aufgrund natürlichen Gefälles in die entsprechenden Gefäße fließen.
  • Zwar ist die Anwendung einer "geteilten Niederdrucksäule" aus DE 10009977 an sich bekannt, allerdings in einem sehr speziellen Zusammenhang mit abweichender Kondensatorschaltung, mit erhöhtem Betriebsdruck in der Niederdrucksäule und einer spezifischen Seitenkolonne. Die Anwendung einer solchen Säulenteilung auf ein Niederdruckverfahren gemäß DE 19609490 A1 = US 5669237 daher bisher nicht erwogen.
  • In einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung enthält der erste Abschnitt der Niederdrucksäule die Stoffaustauschelemente zwischen Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer und Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer und der zweite Abschnitt die Stoffaustauschelemente am Kopf der Niederdrucksäule. Grundsätzlich kann die Niederdrucksäule auch in drei oder mehr Abschnitte aufgeteilt werden. Vorzugsweise werden genau zwei Abschnitte eingesetzt.
  • Im Rahmen der Erfindung ist es günstig, wenn der zweite Abschnitt der Niederdrucksäule neben der ersten Hochdrucksäule angeordnet ist. "Neben" bedeutet hier, dass die beiden Säulen im normalen Betrieb der Anlage so angeordnet sind, dass die Projektionen ihrer Querschnitt auf eine horizontale Ebene sind nicht überschneiden.
  • Vorzugsweise ist der erste Abschnitt der Niederdrucksäule neben der ersten Hochdrucksäule angeordnet, insbesondere zwischen der ersten Hochdrucksäule und dem zweiten Abschnitt der Niederdrucksäule. Wenn die Hochdrucksäule einteilig und die Niederdrucksäule zweiteilig ausgebildet sind, sind in diesem Fall alle Säulenabschnitte nebeneinander angeordnet. Dadurch ergibt sich eine besonders geringe Gesamtbauhöhe. Alternativ kann der erste Abschnitt der Niederdrucksäule über der ersten Hochdrucksäule angeordnet sein.
  • Alternativ kann der erste Abschnitt der Niederdrucksäule über der ersten Hochdrucksäule oder einer weiteren Hochdrucksäule angeordnet sein.
  • Der Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) wird vorzugsweise oberhalb des beziehungsweise innerhalb des ersten Abschnitts (25) der Niederdrucksäule angeordnet. Der erste Fall bezieht sich auf die Bauform, bei welcher der Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer in einem externen, von der Niederdrucksäule getrennten Behälter untergebracht ist, der zweite auf einen internen, in den Kopf des ersten Abschnitts der Niederdrucksäule eingebauten Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer.
  • Es ist ferner günstig, wenn der Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer unterhalb des beziehungsweise innerhalb des ersten Abschnitts der Niederdrucksäule angeordnet ist. Der erste Fall bezieht sich auf die Bauform, bei welcher der Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer in einem externen, von der Niederdrucksäule getrennten Behälter untergebracht ist, der zweite auf einen internen, in den Sumpf der Niederdrucksäule eingebauten Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer.
  • Zusätzlich kann bei dem erfindungsgemäßen Verfahren ein Nebenkondensator eingesetzt werden, indem ein nicht verdampfter Teil der Sumpfflüssigkeit der Niederdrucksäule in dem Nebenkondensator mindestens teilweise verdampft wird und mindestens ein Teil der in dem Nebenkondensator verdampften Flüssigkeit als gasförmiges Sauerstoffprodukt gewonnen wird, wobei der Nebenkondensator unterhalb des Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfers angeordnet ist.
  • Bei Nebeneinanderanordnung aller drei Säulenabschnitte kann dies insbesondere dadurch realisiert werden, dass der Nebenkondensator zwischen der Hochdrucksäule und dem zweiten Abschnitt der Niederdrucksäule angeordnet ist, vorzugsweise unterhalb einer übereinander angeordneten Kombination von Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer, erstem Abschnitt der Niederdrucksäule und Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer.
  • Der Einsatz für den Nebenkondensator wird entweder durch einen Teil der Sumpfflüssigkeit der Niederdrucksäule gebildet, die auch in den Verdampfungsraum des Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer eintritt; diese Verfahrensführung wird regelmäßig gewählt, wenn der Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer als Badverdampfer ausgebildet ist. Alternativ wird - zum Beispiel beim Einsatz eines Fallfilmverdampfers - die Sumpfflüssigkeit der Niederdrucksäule, die von dem untersten Stoffaustauschelement abläuft, in den Fallfilmverdampfer eingeführt, und der nicht verdampfte Anteil der Niederdrucksäulen-Sumpfflüssigkeit, der unten aus dem Niederdrucksäule austritt, wird mindestens teilweise dem Nebenkondensator zugeführt.
  • In dem Nebenkondensator kann Luft oder eine stickstoffangereicherte Fraktion aus einer Hochdrucksäule als Heizmedium eingesetzt werden.
  • Wie in der gleichzeitig einreichten Patentanmeldung (internes Aktenzeichen der Anmelderin P11 C116 = IC0732) im Einzelnen beschrieben, kann das Destilliersäulen-System zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung eine zweite (und gegebenenfalls eine dritte) Hochdrucksäule aufweisen, wobei ein zweiter Einsatzluftstrom in dem Hauptwärmetauscher abgekühlt wird, der abgekühlte zweite Einsatzluftstrom unter einem zweiten Druck, der höher ist als der erste Druck, in die zweite Hochdrucksäule eingeleitet wird und mindestens ein Teil des Kopfgases der zweiten Hochdrucksäule als Heizfluid in dem Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer eingesetzt wird. Hierbei wird die zweite Hochdrucksäule neben der ersten Hochdrucksäule angeordnet, insbesondere zwischen der ersten Hochdrucksäule und dem erstem Abschnitt der Niederdrucksäule beziehungsweise zwischen der ersten Hochdrucksäule und dem Nebenkondensator. Eine dritte Hochdrucksäule kann unterhalb des Nebenkondensators, des Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfers und des ersten Abschnitts der Niederdrucksäule platziert werden.
  • Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung gemäß Patentanspruch 10. Die erfindungsgemäße Vorrichtung kann durch Vorrichtungsmerkmale ergänzt werden, die den Merkmalen der abhängigen Verfahrensansprüche entsprechen.
  • Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im Folgenden anhand von in den Zeichnungen schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Hierbei zeigen:
    • Figur 1
    ein erstes Ausführungsbeispiel der Erfindung mit Druckstickstoff-Turbine und zwei Reinigungseinrichtungen unter verschiedenem Druckniveau,
    Figur 2
    ein zweites Ausführungsbeispiel mit Einblaseturbine und einer gemeinsamen Reinigungseinrichtung und
    Figur 3
    ein drittes Ausführungsbeispiel mit drei Hochdrucksäulen.
  • Atmosphärische Luft 1 wird in Figur 1 von einem Hauptluftverdichter 3 mit Nachkühler 4 über ein Filter 2 angesaugt und dort auf einen ersten Gesamtluftdruck von 3,1 bar verdichtet. Der Hauptluftverdichter kann zwei oder mehr Stufen mit Zwischenkühlung aufweisen; er ist aus Redundanzgründen vorzugsweise zweisträngig ausgebildet (beides in der Zeichnung nicht dargestellt). Der Gesamtluftstrom 5 wird unter dem ersten Gesamtluftdruck und einer Temperatur von 295 K einem ersten Direktkontaktkühler 6 zugeführt und dort in direktem Wärmeaustausch mit Kühlwasser 7 aus einem Verdunstungskühler 8 weiter auf 283 K abgekühlt. Der abgekühlte Gesamtluftstrom 9 wird in einen ersten Luftteilstrom 10 und einen zweiten Luftteilstrom 11 aufgeteilt.
  • Der zweite Luftteilstrom 11 wird in einem Nachverdichter 12 mit Nachkühler 13 von dem ersten Gesamtluftdruck (minus Druckverlusten) auf einen zweiten Gesamtluftdruck von 4,9 bar verdichtet. Der Nachverdichter kann zwei oder mehr Stufen mit Zwischenkühlung aufweisen; er ist aus Redundanzgründen vorzugsweise zweisträngig ausgebildet (beides in der Zeichnung nicht dargestellt). Je ein Strang des Hauptluftverdichters und des Nachverdichters können als eine Maschine mit gemeinsamem Antrieb ausgebildet sein, insbesondere als Getriebeverdichter. Der zweite Luftteilstrom 14 wird anschließend in einem zweiten Direktkontaktkühler 15 von 295 K auf 290 K abgekühlt, und zwar in direktem Wärmeaustausch mit einem, wärmeren Kühlwasserstrom 16.
  • Der erste Luftteilstrom wird in einer ersten Reinigungseinrichtung 18, die unter dem ersten Gesamtluftdruck betrieben wird, gereinigt und anschließend über Leitung 19 unter diesem Druck dem warmen Ende eines Hauptwärmetauschers zugeleitet, der in dem Ausführungsbeispiel durch zwei parallel geschaltete Blöcke 20, 21 gebildet wird. Die auf etwa Taupunkt abgekühlte Luft bildet einen "ersten Einsatzluftstrom", der einer ersten Hochdrucksäule 23 zugeführt wird.
  • Die erste Hochdrucksäule 23 ist Teil eines Destilliersäulen-Systems zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung, das außerdem eine zweite Hochdrucksäule 24, eine Niederdrucksäule, bestehend aus zwei Anschnitten 25, 26, einen Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer 27, einen Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer 28 und einen Nebenkondensator 29 aufweist. Der Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer 27 und der Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer 28 sind als Fallfilmverdampfer ausgebildet, der Nebenkondensator 29 als Badverdampfer.
  • Der vorgekühlte zweite Luftteilstrom 17 wird in einer zweiten Reinigungseinrichtung 30, die unter dem zweiten Gesamtluftdruck betrieben wird, gereinigt. Aus dem gereinigten zweite Luftteilstrom kann über Leitung 32 ein kleiner Teil entnommen werden, der als Instrumentenluft oder für zwecke außerhalb der Luftzerlegung eingesetzt wird. Der Rest strömt über Leitung 33 zum Hauptwärmetauscher 20 und wird dort abgekühlt. Der abgekühlte zweite Luftteilstrom 34 wird aufgeteilt in einen "zweiten Einsatzluftstrom" 35, der in die zweite Hochdrucksäule 24 eingeleitet wird, und in einen "dritten Einsatzluftstrom" 36, welcher dem Verflüssigungsraum des Nebenkondensators 29 zugeleitet wird.
  • Der mindestens teilweise, vorzugsweise im Wesentlichen vollständig kondensierte dritte Teilstrom 37 wird in einen Abscheider (Phasentrenner) 38 eingeleitet. Der flüssige Anteil 39 wird zu einem ersten Teil 40 der ersten Hochdrucksäule 23 zugeleitet. Zu einem zweiten Teil 41 wird er über einen Unterkühlungs-Gegenströmer 42 und Leitung 43 in die Niederdrucksäule 26 eingespeist.
  • Stickstoffreiches Kopfgas 44 der ersten Hochdrucksäule 23 wird zu einem ersten Teil in dem Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer 27 kondensiert. Dabei gewonnener flüssiger Stickstoff 46 wird zu einem ersten Teil 47 als Rücklauf auf den Kopf der ersten Hochdrucksäule 23 aufgegeben. Ein zweiter Teil 48 wird in dem Unterkühlungs-Gegenströmer 42 abgekühlt und über Leitung 49 als Rücklauf auf den Kopf der Niederdrucksäule 26 aufgegeben. Ein Teil 50 der unterkühlten Flüssigkeit kann bei Bedarf als Flüssigprodukt (LIN) gewonnen werden.
  • Ein zweiter Teil 51 des stickstoffreichen Kopfgases 44 der ersten Hochdrucksäule 23 wird in dem Hauptwärmetauscher 20 auf eine Zwischentemperatur angewärmt. Der angewärmte Druckstickstoff 52 wird in einer generatorgebremsten Druckstickstoff-Turbine 53 von 2,7 bar auf 1,25 bar arbeitsleistend entspannt. Der Austrittsdruck der Turbine reicht gerade aus, um den arbeitsleistend entspannten Strom 54 durch den Hauptwärmetauscher 20 und über die Leitungen 55, 56, 57 als Regeneriergas durch die erste und die zweite Reinigungseinrichtung 18, 30 zu drücken.
  • Stickstoffreiches Kopfgas 58 der zweiten Hochdrucksäule 24 wird in dem Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer 28 kondensiert. Dabei gewonnener flüssiger Stickstoff 59 wird zu einem ersten Teil 60 als Rücklauf auf den Kopf der zweiten
  • Hochdrucksäule 24 aufgegeben. Ein zweiter Teil 61 wird in dem Unterkühlungs-Gegenströmer 42 abgekühlt und über Leitung 62 als Rücklauf auf den Kopf der Niederdrucksäule 26 aufgegeben.
  • Die Sumpfflüssigkeiten 63, 64 der beiden Hochdrucksäulen 23, 24 werden zusammengeführt, über Leitung 65, den Unterkühlungs-Gegenströmer 42 und Leitung 66 in die Niederdrucksäule 26 eingespeist.
  • Die Sumpfflüssigkeit 66 der Niederdrucksäule 25 wird in den Verdampfungsraum des Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfers 28 eingeleitet und dort teilweise verdampft. Der flüssig verbliebene Anteil 67 strömt in den Verdampfungsraum des Nebenkondensators 29 und wird dort teilweise verdampft. Der verdampfte Anteil 68 wird zum kalten Ende des Hauptwärmetauscher-Blocks 20 geleitet, auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt und schließlich über Leitung 69 als gasförmiges Sauerstoffprodukt (GOX) einer Reinheit von 95 mol-% gewonnen. Der flüssig verbliebene Anteil wird zu einem Teil 70 in einer Pumpe 71 auf einen Druck von 6 bar, in dem Hauptwärmetauscher-Block 21 verdampft und angewärmt und schließlich dem gasförmigen Sauerstoffprodukt 69 zugemischt. Ein anderer Teil 72 kann über den Unterkühlungs-Gegenströmer 42, Pumpe 73 und Leitung 74 als Flüssigsauerstoffprodukt (LOX) gewonnen werden.
  • Eine flüssige Zwischenfraktion 75, die am unteren Ende des zweiten Niederdrucksäulenabschnitts 26 anfällt wird mittels einer Pumpe 76 in den Verdampfungsraum des Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfers 27 gefördert und dort teilweise verdampft. Dabei erzeugter Dampf wird gemeinsam mit dem am Kopf des ersten Niederdrucksäulenabschnitts 25 anfallenden Dampf über die Leitungen 77 und 79 in den zweiten Niederdrucksäulenabschnitt 26 geleitet, gegebenenfalls gemeinsam mit umlaufender Spülflüssigkeit 78. Der Rest der flüssig verbliebenen Zwischenfraktion dient als Rücklaufflüssigkeit im ersten Niederdrucksäulenabschnitt 25.
  • Am Kopf der Niederdrucksäule 26 wird stickstoffreiches Restgas 80 unter einem Druck von 1,26 bar abgezogen und nach Anwärmung in Unterkühlungs-Gegenströmer 42 und Hauptwärmetauscher 20 über Leitung 81 praktisch drucklos als trockenes Gas in den Verdunstungskühler 8 eingespeist und dort zur Abkühlung von Kühlwasser 82 genutzt.
  • Figur 2 unterscheidet sich hinsichtlich zweier Verfahrensabschnitte von Figur 1, nämlich der Kälteerzeugung sowie der Luftverdichtung mit Vorkühlung und Reinigung. Im Folgenden werden nur die abweichenden Aspekte näher erläutert, die beide unabhängig voneinander mit den übrigen Verfahrensabschnitten kombiniert werden können.
  • Kälte wird hier nicht durch eine Druckstickstoff-Turbine, sondern durch eine Einblaseturbine 153 erzeugt. Diese wird mit einem "vierten Einsatzluftstrom" 151, 152 betrieben, der aus dem ersten Luftteilstrom 119 unter dem niedrigeren ersten Gesamtluftdruck abgezweigt und in dem Hauptwärmetauscher 20 auf eine Zwischentemperatur abgekühlt wurde. Der arbeitsleistend entspannte vierte Einsatzluftstrom 154 wird der Niederdrucksäule 26 an einer geeigneten Zwischenstelle zugeführt.
  • Die Luftverdichtung ist hier einfacher ausgeführt als in Figur und weist insbesondere nur eine einzige Reinigungseinrichtung 118 auf, in der die Gesamtluft 105, 110 unter dem ersten Gesamtluftdruck gereinigt wird. Es wird auch nur ein Direktkontaktkühler 106 eingesetzt.
  • Die Aufteilung in den ersten Luftteilstrom 119 und den zweiten Luftteilstrom 111 wird hier stromabwärts der Reinigungseinrichtung 118 vorgenommen. Der Nachverdichter 112 ist wie in Figur 1 aufgebaut, weist jedoch nur einen üblichen Nachkühler 113 auf und die Luft wird nicht in einem Direktkontaktkühler weiter abgekühlt. Über Leitung 119 wird dann der zweite Luftteilstrom analog zu Leitung 19 in Figur 1 geführt.
  • In den Ausführungsbeispielen der Figuren 1 und 2 sind der Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer 27, der erste Abschnitt 25 der Niederdrucksäule, der Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer 28 und der Nebenkondensator 29 übereinander angeordnet. Die erste Hochdrucksäule 23 ist neben dem ersten Abschnitt 25 der Niederdrucksäule angeordnet. (Dazwischen befindet sich hier speziell noch die zweite Hochdrucksäule 24.) Wiederum neben dem ersten Abschnitt 25 befindet sich der zweite Abschnitt 26 der Niederdrucksäule. In der horizontalen Ebene (nicht dargestellt) können die vier Säulenabschnitte grundsätzlich jede Position zueinander einnehmen. Im einen Extremfall sind sie alle entlang einer horizontalen Geraden ausgerichtet, im anderen Extremfall an den Ecken eines Vierecks, insbesondere eines Rechtecks, insbesondere eines Quadrats angeordnet.
  • Figur 3 entspricht weitgehend Figur 1. Der warme Abschnitt des Verfahrens ist nicht dargestellt und kann wie in Figur 1 oder wie in Figur 2 ausgebildet sein.
  • Neben dem ersten Luftteilstrom 19 unter dem ersten Druck und dem zweiten Luftteilstrom wird ein Hochdruck-Einsatzluftstrom 233 in den Hauptwärmetauscher 20 eingeleitet. Der kalte Hochdruck-Einsatzluftstrom 235 tritt unter einem dritten Druck von 5,3 bar in eine dritte Hochdrucksäule 224 ein. Das stickstoffreiche Kopfgas 258 wird als Heizmittel in dem Nebenkondensator 228 eingesetzt und dort im Wesentlichen vollständig kondensiert. Dabei gewonnener flüssiger Stickstoff 259 wird zu einem ersten Teil 260 als Rücklauf auf den Kopf der zweiten Hochdrucksäule 24 aufgegeben. Ein zweiter Teil 261 wird in dem Unterkühlungs-Gegenströmer 42 abgekühlt und über Leitung 262 als Rücklauf auf den Kopf der Niederdrucksäule 26 aufgegeben.
  • Der Nebenkondensator 228 ist bei diesem Ausführungsbeispiel als mehrstöckiger Badverdampfer ausgeführt, insbesondere als Kaskadenverdampfer, bei dem die einzelnen Stockwerke verdampfungsseitig seriell und verflüssigungsseitig parallel verbunden sind. Hierbei kann jede entsprechende Ausführungsform eines Kaskadenverdampfers eingesetzt werden, insbesondere diejenigen, die im Einzelnen in EP 1077356 A1 , WO 0192798 A2 = US 2005028554 A1 , WO 01092799 A1 = US 2003159810 A1 , WO 03012352 A2 oder DE 102007003437 A1 beschrieben werden.
  • Statt der Druckstickstoff-Turbine 53 kann in dem Verfahren von Figur 3 auch eine Einblaseturbine eingesetzt werden.
  • Die dritte Hochdrucksäule 224 ist, wie in Figur 3 dargestellt, vorzugsweise unterhalb des Nebenkondensators 228 beziehungsweise der Kombination aus Nebenkondensator 228, Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer, erstem Abschnitt der Niederdrucksäule und Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer. Die räumliche Anordnung der übrigen Säulen entspricht derjenigen der Figuren 1 und 2.

Claims (10)

  1. Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Destilliersäulen-System zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung, das eine erste Hochdrucksäule (23) und eine Niederdrucksäule (25, 26) aufweist sowie einen Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) und einen Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28), die beide als Kondensator-Verdampfer ausgebildet sind, wobei bei dem Verfahren
    - ein erster Einsatzluftstrom in einem Hauptwärmetauscher (20, 21) abgekühlt wird,
    - der abgekühlte erste Einsatzluftstrom (22) unter einem ersten Druck in die erste Hochdrucksäule (23) eingeführt wird,
    - in dem Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) gasförmiger Kopfstickstoff (44, 45) aus der ersten Hochdrucksäule (23) kondensiert und eine flüssige Zwischenfraktion (75) aus der Niederdrucksäule (25, 26),verdampft wird,
    - mindestens ein Teil (47) des in dem Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) kondensierten Kopfstickstoffs (46) als Rücklaufflüssigkeit auf die erste Hochdrucksäule (23) aufgegeben wird,
    - mindestens ein Teil der in dem Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) verdampften Zwischenfraktion als aufsteigendes Gas in die Niederdrucksäule (25, 26) eingeleitet (77, 79) wird,
    - mindestens ein Teil der Sumpfflüssigkeit (66) der Niederdrucksäule (25, 26) in dem Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28) in indirektem Wärmeaustausch mit einem kondensierenden Heizfluid (58) verdampft wird,
    - mindestens ein erster Teil des in dem Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28) erzeugten Dampfs in die Niederdrucksäule (25, 26) zurückgeleitet wird,
    - aus einem zweiten Teil des in dem Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28) erzeugten Dampfs und/oder aus einem nicht verdampften Teil (67) der Sumpfflüssigkeit (66) der Niederdrucksäule (25, 26) ein gasförmiges Sauerstoffprodukt (69) gewonnen wird und
    - die erste Hochdrucksäule und mindestens ein Abschnitt der Niederdrucksäule (25, 26) nebeneinander angeordnet sind,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Niederdrucksäule durch mindestens durch
    zwei Abschnitte gebildet wird, wobei ein erster Abschnitt (25) und einen zweiter Abschnitt (26) jeweils in einem separaten Behälter, der Stoffaustauschelemente enthält, angeordnet sind.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Abschnitt (25) der Niederdrucksäule die Stoffaustauschelemente zwischen Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) und Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28) enthält und der zweite Abschnitt (26) die Stoffaustauschelemente am Kopf der Niederdrucksäule.
  3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite Abschnitt (26) der Niederdrucksäule neben der ersten Hochdrucksäule (23) angeordnet ist.
  4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Abschnitt (25) der Niederdrucksäule neben der ersten Hochdrucksäule (23) angeordnet ist, insbesondere zwischen erster Hochdrucksäule (23) und zweiten Abschnitt (26) der Niederdrucksäule.
  5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Abschnitt (25) der Niederdrucksäule über der ersten Hochdrucksäule (23) angeordnet ist.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass der Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) oberhalb des beziehungsweise innerhalb des ersten Abschnitts (25) der Niederdrucksäule angeordnet ist.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28) unterhalb des beziehungsweise innerhalb des ersten Abschnitts (25) der Niederdrucksäule angeordnet ist.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass
    - ein nicht verdampfter Teil (67) der Sumpfflüssigkeit (66) der Niederdrucksäule (25, 26) in dem Nebenkondensator (29; 228) mindestens teilweise verdampft wird und
    - mindestens ein Teil der in dem Nebenkondensator (29; 228) verdampften Flüssigkeit (68) als gasförmiges Sauerstoffprodukt (69) gewonnen wird,
    - wobei der Nebenkondensator (29; 228) unterhalb des Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfers (28) angeordnet ist.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass
    - das Destilliersäulen-System zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung außerdem eine zweite Hochdrucksäule (24) aufweist,
    - ein zweiter Einsatzluftstrom in dem Hauptwärmetauscher (20, 21) abgekühlt wird,
    - der abgekühlte zweite Einsatzluftstrom (35) unter einem zweiten Druck, der höher ist als der erste Druck, in die zweite Hochdrucksäule (24) eingeleitet wird und
    - mindestens ein Teil des Kopfgases (58) der zweiten Hochdrucksäule (24) als Heizfluid in dem Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28) eingesetzt wird,
    - wobei die zweite Hochdrucksäule (24) neben der ersten Hochdrucksäule (23) angeordnet ist, insbesondere zwischen der ersten Hochdrucksäule (23) und dem erstem Abschnitt (25) der Niederdrucksäule beziehungsweise zwischen der ersten Hochdrucksäule (23) und dem Nebenkondensator (29; 228).
  10. Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Destilliersäulen-System zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung , das eine erste Hochdrucksäule (23) und eine Niederdrucksäule (25, 26) aufweist sowie einen Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) und einen Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28), die beide als Kondensator-Verdampfer ausgebildet sind, und mit
    - einem Hauptwärmetauscher (20, 21) zum Abkühlen eines ersten Einsatzluftstroms,
    - Mitteln zum Einführen des abgekühlten ersten Einsatzluftstroms (22) unter einem ersten Druck in die erste Hochdrucksäule (23),
    - Mitteln zum Einführen einer flüssigen Zwischenfraktion (75) aus der Niederdrucksäule (25, 26) in den Verdampfungsraum des Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfers (27),
    - Mitteln zum Einführen von gasförmigem Kopfstickstoff (44, 45) aus der ersten Hochdrucksäule (23) in den Verflüssigungsraum des Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfers (27) kondensiert und eine flüssige Zwischenfraktion (75) aus der Niederdrucksäule (25, 26) verdampft wird,
    - Mitteln zum Aufgeben mindestens eines Teils (47) des in dem Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) kondensierten Kopfstickstoffs (46) als Rücklaufflüssigkeit auf die erste Hochdrucksäule (23),
    - Mitteln zum Einleiten (77, 79) mindestens eines Teils der in dem Niederdrucksäulen-Zwischenverdampfer (27) verdampften Zwischenfraktion als aufsteigendes Gas in die Niederdrucksäule (25, 26),
    - Mitteln zum Einleiten mindestens eines Teils der Sumpfflüssigkeit (66) der Niederdrucksäule (25, 26) in den Verdampfungsraum des Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfers (28),
    - Mitteln zum Einleiten eines Heizfluid (58) in den Verflüssigungsraum des Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfers (28),
    - Mitteln zum Zurückleiten mindestens eines ersten Teils des in dem Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28) erzeugten Dampfs in die Niederdrucksäule (25, 26) und mit
    - Mitteln zum Gewinnen eines gasförmigen Sauerstoffprodukts (69) aus einem zweiten Teil des in dem Niederdrucksäulen-Sumpfverdampfer (28) erzeugten Dampfs und/oder aus einem nicht verdampften Teil (67) der Sumpfflüssigkeit (66) der Niederdrucksäule (25, 26), wobei
    - die erste Hochdrucksäule und mindestens ein Abschnitt der Niederdrucksäule (25, 26) nebeneinander angeordnet sind,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Niederdrucksäule durch mindestens durch zwei Abschnitte gebildet wird, wobei ein erster Abschnitt (25) und einen zweiter Abschnitt (26) jeweils in einem separaten Behälter, der Stoffaustauschelemente enthält, angeordnet sind.
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