EP1893848A2 - Dampferzeugungsanlage und verfahren zum betreiben und nachrüsten einer dampferzeuganlage - Google Patents

Dampferzeugungsanlage und verfahren zum betreiben und nachrüsten einer dampferzeuganlage

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EP1893848A2
EP1893848A2 EP06754116A EP06754116A EP1893848A2 EP 1893848 A2 EP1893848 A2 EP 1893848A2 EP 06754116 A EP06754116 A EP 06754116A EP 06754116 A EP06754116 A EP 06754116A EP 1893848 A2 EP1893848 A2 EP 1893848A2
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EP
European Patent Office
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air
steam
line
compressor
flue gas
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP06754116A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Bernd Gericke
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
MAN Energy Solutions SE
Original Assignee
MAN Turbo AG
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Filing date
Publication date
Application filed by MAN Turbo AG filed Critical MAN Turbo AG
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Withdrawn legal-status Critical Current

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    • F25J2260/80—Integration in an installation using carbon dioxide, e.g. for EOR, sequestration, refrigeration etc.
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
    • Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
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    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Definitions

  • the illustrated steam generator 1 is designed as a forced circulation steam generator. The following description is also applicable to a drum boiler.
  • the steam generator 1 has a combustion chamber 8, which is provided with a furnace operated with gaseous fuel firing. Basically, the operation on a coal basis, taking into account a flue gas cleaning is possible.
  • the evaporator heating surfaces of the combustion chamber 8 is followed by a superheater 9.
  • a subsequent to the superheater 9 high pressure steam line 10 is guided to the high pressure part 4 of the steam turbine set 2.
  • the Abdampfaustritt the high pressure part 4 is connected via a connecting line 11 with a reheater 12 of the steam generator 1.
  • the reheater 12 is connected on the outlet side via an intermediate steam line 13 to the central pressure part 5 of the steam turbine set 2.
  • the medium-pressure part 5 is the low-pressure part 6 downstream of the steam side.
  • an air line 23 is branched off and led to an air compressor 24.
  • the outlet of the air compressor 24 is guided to an air separation plant 25.
  • the oxygen outlet of the air separation plant 25 is connected via an oxygen line 26 to a gas mixer 27, which is arranged in the air supply line 21 between the air preheater 3 and the firing of the combustion chamber 8 of the steam generator 1.
  • a drive steam turbine 28 ' is shown, which is not acted upon by intermediate steam but with bleed steam.
  • the tapping steam is removed at a suitable tapping stage 47 of the steam turbine set 2 and fed via a steam line 29 'of the drive steam turbine 28'.
  • a recirculation fan 37 is arranged downstream of the flue gas duct 22 downstream of the regenerative air preheater 3 and a branch to a chimney 36. Downstream of

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Abstract

Eine Dampferzeugungsanlage umfasst einen Dampferzeuger (1) mit einer Brennkammer (8), einem Verdampfer, einem Überhitzer (9), einem Zwischenüberhitzer (12), einem Kondensator (14), durch Dampf regenerativ beheizte Speisewasservorwärmer (16, 19, 19'), ferner einen Dampfturbinensatz (2) mit einem Hochdruckteil (4), einem Mitteldruckteil (5) und einem Niederdruckteil (6), sowie eine Rauchgasleitung (22) im Anschluss an die Brennkammer (8), eine Luftzuführungsleitung (21) zur Zuführung von Verbrennungsluft in die Feuerung der Brennkammer (8) und einen von Rauchgas und Verbrennungsluft durchströmten Luftvorwärmer (3). In dieser Dampferzeugungsanlage ist von der Luftzuführungsleitung (21) stromabwärts von dem Luftvorwärmer (3) eine Luftleitung (23) abgezweigt und zu einer Luftzerlegungsanlage (25) geführt. In der Luftleitung (23) sind Luftkühler (34, 35) angeordnet, die von Kondensat bzw. Speisewasser aus dem Kondensat/Speisewasser/Kreislauf des Dampferzeugers (1) durchströmt sind. Der Sauerstoffausgang der Luftzerlegungsanlage (25) ist über eine Sauerstoffleitung (26) mit der Feuerung der Brennkammer (8) verbunden.

Description

Beschreibung
Dampferzeugungsanlage und Verfahren zum Betreiben und Nachrüsten einer Dampferzeugeranläge
Die Erfindung betrifft eine Dampferzeugungsanlage mit den Merkmalen des Oberbegriffes des Anspruches 1 sowie ein Verfahren zum Betreiben oder Nachrüsten einer Dampferzeugeranlage nach Anspruch 17 oder Anspruch 23.
Derartige Dampferzeugungsanlagen erzeugen durch die Verbrennung des fossilen Brennstoffes CO2, das für die Zerstörung der Ozonschicht in der Atmosphäre verantwortlich gemacht wird. Von der Industrie und den Universitäten werden daher im Kraftwerksbereich gemeinsame Entwicklungen zur Abtrennung von CO2 aus dem Rauchgas eingeleitet.
Zu den gemeinsamen Entwicklungen gehören die Umwandlung von CO mit H2O zu CO2 und H2 mit anschließender Abtrennung des CO2 (IGCC-Verfahren) und die Verbrennung des fossilen Brennstoffes mit reinem Sauerstoff und anschließender CO2-Abtrennung (Oxy-Fuel-Verfahren) . Der Neubau von Dampferzeugungsanlagen unter Anwendung des Oxy-Fuel-Verfahrens wird nach heutiger Einschätzung erst zu einem späteren Zeitpunkt in etwa 10 bis 20 Jahren zu realisieren und dann auch noch mit erheblichen Investitionskosten verbunden sein.
Bei der Nachrüstung von vorhandenen, konventionell gefeuerten Kraftwerken könnte die Situation durchaus günstiger sein, da die Investitionen erheblich geringer ausfallen werden. Auf Grund der im Zusammenhang mit der Verbrennung mit reinem Sauerstoff verbundenen CO2- Abscheidungen kommen für eine Oxy-Fuel-Nachrüstung aus Kostengründen und wegen der Größe der einzusetzenden Verdichtereinheiten nur Kraftwerksblöcke im größeren Leistungsbereich von 100 bis 300 MW in Frage .
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine gattungsgemäße
Dampferzeugungsanlage derart mit einer Feuerung unter Verwendung von reinem Sauerstoff (Oxy-Fuel-Verfahren) nachzurüsten, dass die Dampferzeugungsanlage sowohl nach dem Oxy-Fuel-Verfahren zu betreiben ist als auch im konventionellen Betrieb arbeiten kann.
Die Aufgabe wird bei einer gattungsgemäßen Dampferzeugungsanlage und einem Verfahren zum Betreiben oder Nachrüsten einer solchen Anlage erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruches 1 oder des Anspruchs 17 oder 23 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.
Durch die erfindungsgemäße Nachrüstung auf das Oxy-Fuel-Verfahren wird in der erfindungsgemäßen Dampferzeugungsanlage die vorhandene regenerative Speisewasservorwärmung sowie die vorhandene Luftvorwärmung auf der Rauchgasseite des Dampferzeugers einbezogen und die Zwischenüberhitzung herangezogen. Die Schaltung der Dampferzeugungsanlage ist auf der Verbrennungsluftseite so gewählt, dass ein Betrieb mit Luft als alleinigen Sauerstoffträger weiterhin uneingeschränkt möglich ist. Die Nachrüstung zu einer Oxy-Fuel-Anlage erfolgt damit ohne eine Beeinträchtigung der konventionellen Dampferzeugungsanlage im möglichen Frischluftbetrieb. Eine Skalierung auf größere Einheiten ist möglich.
Mehrere Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der Zeichnung dargestellt und werden im Folgenden zusammen mit den Vorteilen der Erfindung näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 das Schaltbild einer Dampferzeugungsanlage mit einer
Nachrüstung auf den Betrieb mit Sauerstoff (Oxy-Fuel-Betrieb) und
Fig. 2 bis 4 weitere Ausführungsformen der Dampferzeugeranläge nach Fig. 1.
Die Dampferzeugungsanlage umfasst einen Dampferzeuger 1 mit einem Wasser-Dampf-Kreislauf , einen Dampfturbinensatz 2 sowie eine Luftzuführung, eine Rauchgasabführung und einen von Rauchgas beheizten regenerativen Luftvorwärmer (Brennluft-Vorwärmer) 3. Insoweit ist die Dampferzeugungsanlage von konventioneller Bauart. Sie wird im Folgenden nur kurz insoweit erläutert, wie es für das Verständnis der Erfindung notwendig ist.
Der Dampfturbinensatz 2 besteht aus einem Hochdruckteil 4, einem Mitteldruckteil 5 und einem Niederdruckteil 6, die auf einer gemeinsamen Welle angeordnet sind und einen Generator 7 zur Erzeugung elektrischer Energie antreiben.
Der dargestellte Dampferzeuger 1 ist als Zwangdurchlaufdampferzeuger ausgebildet. Die nachfolgende Beschreibung ist auch auf einen Trommelkessel anwendbar. Der Dampferzeuger 1 weist eine Brennkammer 8 auf, die mit einer mit gasförmigem Brennstoff betriebenen Feuerung versehen ist. Grundsätzlich ist auch der Betrieb auf Kohlebasis unter Berücksichtigung einer Rauchgasreinigung möglich. Den Verdampferheizflächen der Brennkammer 8 ist ein Überhitzer 9 nachgeschaltet. Eine sich an den Überhitzer 9 anschließende Hochdruckdampfleitung 10 ist zu dem Hochdruckteil 4 des Dampfturbinensatzes 2 geführt. Der Abdampfaustritt des Hochdruckteiles 4 ist über eine Verbindungsleitung 11 mit einem Zwischenüberhitzer 12 des Dampferzeugers 1 verbunden. Der Zwischenüberhitzer 12 ist austrittsseitig über eine Zwischendampfleitung 13 mit dem Mitteldruckteil 5 des Dampfturbinensatzes 2 verbunden. Dem Mitteldruckteil 5 ist dampfseitig der Niederdruckteil 6 nachgeschaltet .
Der Abdampfaustritt des Niederdruckteiles 6 ist zu einem Kondensator 14 geführt. An den Kondensator 14 ist eine Kondensatleitung 15 angeschlossen, in der sich eine Kondensatpumpe 15' befindet. In der Kondensatleitung 15 sind hintereinander mehrere Niederdruckspeisewasservorwärmer 16, ein thermischer Speisewasserentgaser 17, eine Hochdruckspeisewasserpumpe 18 und mehrere Hochdruckspeisewasservorwärmer 19, 19' angeordnet. Der letzte Hochdruckspeisewasservorwärmer 19' ist mit einem zusätzlichen und Rauchgas beheizten Speisewasservorwärmer oder dem Verdampfer des Dampferzeugers 1 verbunden. Die Speisewasservorwärmer 16, 19 sind durch Anzapfdampf des Hochdruckteiles 4, des Mitteldruckteiles 5 und des Niederdruckteiles 6 des Dampfturbinensatzes 2 beheizt. Ein Gebläse 20 ist in einer Luftzuführungsleitung 21 angeordnet, die an den eintrittsseitigen Luftteil des regenerativen Luftvorwärmers 3 angeschlossen und stromabwärts von dem Luftvorwärmer 3 zu der Feuerung der Brennkammer 8 geführt ist, um diese mit Verbrennungsluft zu versorgen. An den Rauchgasaustritt des Dampferzeugers 1 ist eine Rauchgasleitung 22 angeschlossen, die zu dem eingangsseitigen Gasteil des regenerativen Luftvorwärmers 3 geführt ist. Aus zeichnerischen Gründen ist in der Zeichnung die Rauchgasleitung 22 an den Stellen „b" unterbrochen dargestellt. Im Anschluss an den Luftvorwärmer 3 ist die Rauchgasleitung 22 zu einem Kamin 36 geführt.
Die bisherigen Ausführungen beziehen sich auf eine konventionelle Dampferzeugungsanlage. Nunmehr wird die Nachrüstung der Dampferzeugeranlage zu einer Oxy-Fuel-Anlage beschrieben. Diese Nachrüstung kann nachträglich an einer vorhandenen oder von Anfang an bei einer neuen Dampferzeugeranlage vorgenommen werden.
Von der Luftzuführungsleitung 21 ist stromabwärts von dem Luftvorwärmer 3 eine Luftleitung 23 abgezweigt und zu einem Luftkompressor 24 geführt. Der Austritt des Luftkompressors 24 ist zu einer Luftzerlegungsanlage 25 geführt. Der Sauerstoffausgang der Luftzerlegungsanlage 25 ist über eine Sauerstoffleitung 26 mit einem Gasmischer 27 verbunden, der in der Luftzuführungsleitung 21 zwischen dem Luftvorwärmer 3 und der Feuerung der Brennkammer 8 des Dampferzeugers 1 angeordnet ist.
Der Luftkompressor 24 ist durch eine Antriebsdampfturbine 28 angetrieben. Die Antriebsdampfturbine 28 ist gemäß Fig. 1 mit Dampf beaufschlagt, der der Zwischendampfleitung 13 zwischen dem Zwischenüberhitzer 12 des Dampferzeugers 1 und dem Mitteldruckteil 5 des Dampfturbinensatzes 2 über eine Dampfleitung 29 entnommen wird. Aus zeichnerischen Gründen ist in der Zeichnung die Dampfleitung 29 an den Stellen „a" unterbrochen dargestellt. Vor dem Eintritt in die Antriebsdampfturbine 28 ist in der Dampfleitung 29 ein Regelventil 30 angeordnet. Der Abdampfaustritt der Antriebsdampfturbine 28 ist zu einem Kondensator 31 geführt, der über eine Kondensatleitung 32, in der eine Pumpe 33 angeordnet ist, mit der Kondensatleitung 15 des Dampferzeugers 1 stromaufwärts des ersten
Niederdruckspeisewasservorwärmers der Niederdruckspeisewasser- Vorwärmergruppe 16 verbunden ist.
Falls die konstruktiven Gegebenheiten am Kondensator 14 es zulassen, kann der Abdampf der Antriebsdampfturbine 28 dem Hauptkondensator 14 des Dampferzeugers 1 zugeführt werden. Dadurch können der Kondensator 31 der Antriebsdampfturbine 28 und die dazu gehörige Kondensatpumpe 33 entfallen.
In der Fig. 2 ist eine Antriebsdampfturbine 28' gezeigt, die nicht mit Zwischendampf sondern mit Anzapfdampf beaufschlagt ist. Der Anzapfdampf wird an einer geeigneten Anzapfstufe 47 des Dampfturbinensatzes 2 entnommen und über eine Dampfleitung 29' der Antriebsdampfturbine 28' zugeführt.
Gemäß Fig. 3 kann auch eine Antriebsdampfturbine 28'' eingesetzt werden, die über eine Dampfleitung 29'' mit Dampf aus einer externen Dampfquelle 48 beaufschlagt ist. Diese externe Dampfquelle kann ein direktgefeuerter Dampferzeuger sein.
Anstelle einer Antriebsdampfturbine 28, 28', 28'' kann auch - wie in Fig. 4 gezeigt ist - ein Elektromotor 49 zum Antrieb des Luftkompressors 24 eingesetzt werden.
In der Luftleitung 23 sind zwischen dem Luftvorwärmer 3 und dem Luftkompressor 24 zwei Luftkühler 34, 35 angeordnet. Die Luftkühler 34, 35 sind wie die den Luftkompressor 24 antreibende Antriebsdampfturbine 28 in den Wasser-Dampf-Kreislauf des Dampferzeugers 1 eingebunden. Der stromauf des Luftvorwärmers 3 liegende Luftkühler 34 ist von Hochdruckspeisewasser durchströmt, das der Kondensatleitung 15 stromabwärts des
Hochdruckspeisewasservorwärmers 19 entnommen und stromaufwärts dieses Hochdruckspeisewasservorwärmers 19 in die Kondensatleitung 15 zurückgeführt wird. Erfolgt die Regelung der Dampftemperatur im Zwischenüberhitzer 12 des Dampferzeugers 1 durch eine interne Rauchgasrezirkulation, dann kann der letzte
Hochdruckspeisewasservorwärmer 19' zusätzlich in den Luftkühler 34 eingebunden werden. Der stromabwärts des Luftvorwärmers 3 liegende Luftkühler 35 ist von Niederdruckspeisewasser durchströmt, das der Kondensatleitung 15 stromabwärts der Niederdruckspeisewasser- Vorwärmergruppe 16 entnommen und stromaufwärts der
Niederdruckspeisewasser-Vorwärmergruppe 16 in die Kondensatleitung 15 zurückgeführt wird.
In der Rauchgasleitung 22 ist stromabwärts des regenerativen Luftvorwärmers 3 und eines Abzweiges zu einem Kamin 36 ein Rezirkulationsgebläse 37 angeordnet. Stromab des
Rezirkulationsgebläses 37 verzweigt sich die Rauchgasleitung 22 in zwei Rauchgasnebenleitungen 38, 39. Die erste Rauchgasnebenleitung 38 mündet in den Gasmischer 27.
Die zweite Rauchgasnebenleitung 39 ist zu einem C02-Kompressor 40 geführt. Der C02-Kompressor 40 ist durch einen Expander 42 und einen Motor/Generator 41 angetrieben. Der C02-Kompressor 40 und der Expander 42 sind zusammen mit dem Motor/Generator 41 auf einer Welle angeordnet.
Wie in den Fig. 3 und 4 beispielhaft dargestellt ist, kann der Motor/Generator 41 auch entfallen. Stattdessen sind der Luftkompressor 24, der Expander 42 und der C02-Kompressor 40 zusammen mit der Antriebsdampfturbine 28'' oder dem Elektromotor 49 als Antriebsmittel auf einem Ein-Wellen-Strang 50 angeordnet. Es sei betont, dass der in den Fig. 3 und 4 gezeigte Antriebsstrang auch in einer Dampferzeugeranlage gemäß den Fig. 1 und 2 eingesetzt werden kann, ebenso wie der Antriebsstrang gemäß den Fig. 1 und 2 in einer Dampferzeugeranlage gemäß den Fig. 3 und 4 möglich ist.
In der zweiten Rauchgasnebenleitung 39 sind vor deren Eintritt in den C02-Kompressor 40 Wärmetauscher 43 zur Abkühlung des Rauchgases unterhalb des Wassertaupunktes angeordnet, wodurch die Abtrennung von Wasser aus dem Rauchgas erfolgt. Die Wärmetauscher 43 sind mit dem Expander 42 über eine Verbindungsleitung 44' durch einen Rankine- Kreisprozess 44 verbunden, in dem als Arbeitsmedium ein Kältemittel mit niedriger Siedetemperatur, z. B. NH3 verwendet wird. Eine an dem Ausgang des Expanders 42 angeschlossene Pumpe 45 sorgt für den Kreislauf des Arbeitsmittels durch die Wärmetauscher 43 und den Expander 42.
Wie in der Zeichnung dargestellt und zuvor beschrieben ist, sind die über den Luftkompressor 24 zu der Luftzerlegungsanlage 25 führende und die Luftkühler 34, 35 aufnehmende Luftleitung 23 und die von der Luftzerlegungsanlage 25 ausgehende Sauerstoffleitung 26 parallel zu der zur Brennkammer 8 führenden Luftzuführungsleitung 21 geschaltet. Absperr-/Regelventile 46 in der Luftzuführungsleitung 21, der Luftleitung 23, der Sauerstoffleitung 26, der ersten
Rauchgasnebenleitung 38 und der zweiten Rauchgasnebenleitung 39 sorgen für das Absperren der betreffenden Leitung oder für ein Regeln des durch die betreffende Leitung strömenden Mediums.
Die zuvor beschriebene Dampferzeugungsanlage wird wie folgt betrieben. Die für den Oxy-Fuel-Prozess, das heißt die für den Betrieb mit Sauerstoff, notwendige Luft wird hinter dem regenerativen Luftvorwärmer 3 mittels Dampfturbinenkondensat auf möglichst niedrige Temperaturen gekühlt und in dem Luftkompressor 24 auf den für die Luftzerlegungsanlage 25 notwendigen Druck verdichtet.
Der Antrieb des Luftkompressors 24 erfolgt mittels der Antriebsdampfturbine 28, 28', welche mit Zwischendampf aus dem Zwischenüberhitzer 12 oder mit Anzapfdampf aus der Anzapfstufe 47 des Mitteldruckteiles 5 der Dampfturbine 2 gespeist wird. Die Minderleistung des Dampfturbinensatzes 2 ist dabei gering, da die Entnahme des Zwischen- oder Anzapfdampfes durch die Verschiebung der Wärme der Verbrennungsluft in den Kondensatkreislauf des Dampferzeugers 1 mengenmäßig teilweise kompensiert wird, indem die Anzapfstellen der Dampfleitungen auf der Mitteldruck- und der Niederdruckseite geschlossen oder nur teilgeöffnet sind. Das anfallende Kondensat der Antriebsdampfturbine 28, 28' wird in den Kondensatkreislauf des Dampferzeugers 1 integriert. Dadurch werden kein zusätzlicher Entgaser und kein zusätzliches Dampf-Kondensatsystem notwendig. Durch die Wärmeverschiebung der Wärme der Verbrennungsluft aus dem Luftvorwärmer 3 in den Kondensat-Speisewasser-Kreislauf des Dampferzeugers 1 erfolgt eine weitestgehende Kompensation der Minderleistung durch die Entnahme des Zwischendampfes oder des Anzapfdampfes für den Antrieb der Antriebsdampfturbine 28, 28'.
Ist das Schluckvermögen des Dampfturbinensatzes 2 ausreichend und hat der Generator 7 noch zusätzliche Reserven, so könnte man den Antrieb des Luftkompressors 24 von der Zwischendampf-Schiene, bestehend aus Zwischendampfleitung 13 und Anzapfstufe 47, des Mitteldruckteiles 5 des Dampfturbinensatzes 2 entkoppeln. Hierbei bieten sich zum Antrieb sowohl ein Elektro-Motor als auch ein reiner Dampfturbinen-Prozess mit einem direktgefeuerten Dampferzeuger an. Der Vorteil solcher Konzeptionen liegt bei letzterem sowohl in der freien Auswahl der Dampfparameter als auch in der verbesserten Dynamik des Umschaltvorganges der Dampferzeugungsanlage auf reinen Luftbetrieb, im Falle eines Trips der zusätzlichen Turbomaschinen für den Oxy-Fuel- Prozess. Zur Effizienz-Steigerung des Antriebs-Prozesses könnten die Zwischen- und Nachkühlerwärmen des Luftverdichters 24 nutzbringend in das Anlagenkonzept der Nachrüstung integriert werden.
Die Luft für die Luftzerlegungsanlage 25 wird durch den Luftkompressor 24 auf den notwendigen Druck für die Luftzerlegungsanlage 25 komprimiert. Bei steigenden Leistungen der Dampferzeugungsanlage bietet sich die Kombination von Axial- und Radialkompressoren mit Zwischen- und Nachkühlern an. Grundsätzlich ist auch ein rein motorischer Antrieb möglich.
Das Anfahren der Dampferzeugungsanlage erfolgt mit 100%-Last des Gebläses 20, wobei etwa 60 % der Luftzerlegungsanlage 25, d. h. Mindestlast der Luftzerlegungsanlage 25, und etwa 40 % der Luftmenge dem Dampferzeuger 1, d. h. Mindestlast des
Zwangdurchlaufdampferzeugers oder eines Naturumlaufkesseis, zugeführt wird. Die angegebenen Werte können je nach Verfahren entsprechend variieren. Der Dampferzeuger 1 fährt solange im Teillast- Frischluftbetrieb, bis die entsprechende O2-Qualität in der Luftzerlegungsanlage 25 erreicht wird. Dann erfolgt die Umschaltung auf Oxy-Fuel-Betrieb vom Teillast-Luftbetrieb auf den entsprechenden Teillast-Sauerstoffbetrieb. Weitere Laststeigerungen erfolgen dann unter Berücksichtigung der zulässigen Werte der Luftzerlegungsanlage 25. Das Abfahren von Sauerstoff- auf Luftbetrieb erfolgt dann in umgekehrter Richtung.
Durch den Wegfall des Stickstoffes bei der Sauerstoffverbrennung reduzieren sich im Vergleich mit dem Frischluftbetrieb die Rauchgasmassenströme im Rauchgasweg des Dampferzeugers 1 entsprechend bei gleichzeitiger erheblicher Steigerung der Feuerungstemperaturen. Die Steigerung der Feuerungstemperaturen würde zu erheblichen Wärmebelastungen der Rohre in der Brennkammer 8 des Dampferzeugers 1 führen. Durch die Eindüsung einer vorbestimmten hohen Rauchgasrückführung in das Feuerungssystem des Dampferzeugers 1 über den Gasmischer 27 werden jedoch sowohl die Massenströme als auch die Verbrennungstemperaturen auf ähnliche Werte wie im Frischluftbetrieb eingeregelt. Durch das Zusammenführen von Sauerstoff und rezirkuliertem Rauchgas im Gasmischer 27 werden ähnliche O2-Gehalte wie im Frischluftbetrieb erreicht. Aus thermodynamisehen Gründen wird das rezirkulierte Rauchgas hinter dem Luftvorwärmer 3 abgezogen.
Wie bereits erwähnt, sind alle zum Oxy-Fuel-Prozess gehörenden Anlagenteile zu der Dampferzeugungsanlage parallel geschaltet. Außerdem sind in der Luftzuführungsleitung 21, der Luftleitung 23, der Sauerstoffleitung 26, der ersten Rauchgasnebenleitung 38 und der zweiten Rauchgasnebenleitung 39 Absperr- /Regelventile 46 angeordnet. Auf diese Weise ist der Oxy-Fuel-Prozess so in die Dampferzeugungsanlage 1 integriert, dass jederzeit auch ein reiner Frischluftbetrieb ohne SauerstoffZuführung möglich ist. Dazu sind die entsprechenden Absperr- /Regelventile 46 zu schließen. Ein reiner Frischluftbetrieb der Dampferzeugungsanlage 1 ist auch bei einem Ausfall oder einem Abschalten der Turbomaschinen wie Luftverdichter 24, Expander 42 und C02-Kompressor 40 möglich. Ein Kurzschluss nach beendeter Montage der parallel geschalteten, zum Oxy-Fuel-Prozess gehörenden Anlagenteile erfolgt während der Revisionszeit der Dampferzeugeranlage . Die restlichen Rauchgase, vorwiegend aus CO2 und H2O bestehend, werden zur Entfernung des Wasseranteiles über den Rankine-Kreisprozess 44 auf NH3-Basis weit unterhalb des Wassertaupunktes des Rauchgases abgekühlt. Durch die dabei frei werdende Verdampfungswärme des Wasserdampfanteils und der latenten Wärme der Rauchgase kann zusätzliche elektrische Energie über den Expander 42 gewonnen werden.
Der Expander 42 treibt über den Motor-/Generator 41 den C02-Kompressor 40 an, der je nach Verwendungszweck die erforderlichen vorbestimmten CO2-Enddrücke liefert. Dabei kann eine Verdichtung auf 200 bar für einen EOR-Prozess (Enhanced Oil-Recovering-Prozess) erreicht werden. Je nach der geforderten Antriebsleistung des Kompressors 40 liegt entweder Motor- oder Generatorbetrieb vor.

Claims

Patentansprüche
1. Dampferzeugungsanlage umfassend
- einen Dampferzeuger (1) mit einer Brennkammer (8), einem Verdampfer, einem Überhitzer (9), einem Zwischenüberhitzer (12), einem Kondensator (14) , durch Dampf regenerativ beheizten Speisewasservorwärmern (16, 19, 19'),
- einen Dampfturbinensatz (2) mit einem Hochdruckteil (4), einem Mitteldruckteil (5) und einem Niederdruckteil (6),
- eine Rauchgasleitung (22) im Anschluss an die Brennkammer (8),
- eine Luftzuführungsleitung (21) zur Zuführung von Verbrennungsluft in die Feuerung der Brennkammer (8) ,
- einen von Rauchgas und Verbrennungsluft durchströmten Luftvorwärmer (3) dadurch gekennzeichnet,
- dass von der Luftzuführungsleitung (21) stromabwärts von dem Luftvorwärmer (3) eine absperrbare Luftleitung (23) abgezweigt und zu einer Luftzerlegungsanlage (25) geführt ist, dass in der Luftleitung (23) Luftkühler (34, 35) angeordnet sind, die von Kondensat bzw. Speisewassser aus dem Kondensat/Speisewasser-Kreislauf des Dampferzeugers (1) durchströmt sind und
- dass der Sauerstoffausgang der Luftzerlegungsanlage (25) über eine Sauerstoffleitung (26) mit der Feuerung der Brennkammer (8) verbunden ist.
2. Dampferzeugungsanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in der Luftleitung (23) zwischen den Luftkühlern (34, 35) und der Luftzerlegungsanlage (25) ein Luftkompressor (24) angeordnet ist.
3. Dampferzeugungsanlage Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die über den Luftkompressor (24) zu der Luftzerlegungsanlage (25) führende und die Luftkühler (34, 35) aufnehmende Luftleitung (23) und die von der Luftzerlegungsanlage (25) ausgehende Sauerstoffleitung (26) parallel zu der zur Brennkammer (8) führenden Luftzuführungsleitung (21) geschaltet sind.
4. Dampferzeugungsanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass in der Luftzuführungsleitung (21), der Luftleitung (23) und Sauerstoffleitung (26) jeweils ein Absperr- /Regelventil (46) angeordnet ist.
5. Dampferzeugungsanlage nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Luftkompressor (24) durch eine Antriebsdampfturbine (28) angetrieben ist, die mit Dampf aus dem Zwischenüberhitzer (12) des Dampferzeugers (1) beaufschlagt ist.
6. Dampferzeugungsanlage nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Luftkompressor (24) durch eine Antriebsdampfturbine (28') angetrieben ist, die mit Dampf aus einer Anzapfstufe (a') des Dampfturbinensatzes (2) beaufschlagt ist.
7. Dampferzeugungsanlage nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Luftkompressor (24) durch eine Antriebsdampfturbine (28'') angetrieben ist, die mit Dampf aus einer externen Dampfquelle (48) beaufschlagt ist.
8. Dampferzeugungsanlage nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Luftkompressor (24) durch einen Elektromotor (49) angetrieben ist.
9. Dampferzeugungsanlage nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Antriebsdampfturbine (28, 28') mit einem Kondensator (31) verbunden ist, dessen Kondensataustritt mit dem Kondensatkreislauf des Dampferzeugers (1) verbunden ist.
10. Dampferzeugungsanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass von der Rauchgasleitung (22) stromabwärts von dem Luftvorwärmer (3) eine erste Rauchgasnebenleitung (38) abgezweigt ist, dass die erste Rauchgasnebenleitung (38) zu einem Gasmischer (27) geführt ist, dass in den Gasmischer (27) die von der Luftzerlegungsanlage (25) kommende Sauerstoffleitung (26) und die Luftzuführungsleitung (21) einmünden und dass der Gasmischer (27) mit der Feuerung der Brennkammer (8) verbunden ist.
11. Dampferzeugungsanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass von der Rauchgasleitung (22) stromabwärts von dem Luftvorwärmer (3) eine zweite Rauchgasnebenleitung (39) abgezweigt ist und dass die zweite Rauchgasnebenleitung (39) zu einem C02-Kompressor (40) geführt ist.
12. Dampferzeugungsanlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass in der zweiten Rauchgasnebenleitung (39) Wärmetauscher (43) zur Kühlung der beim Betrieb der Brennkammer (8) mit Sauerstoff aus der Luftzerlegungsanlage (25) entstehenden Rauchgase unter deren Wassertaupunkt angeordnet sind und dass die Wärmetauscher (43) mit einem Expander (42) über eine Verbindungsleitung (44') durch einen Rankine-Kreisprozess (44) unter Verwendung eines Kältemittels mit niedriger Siedetemperatur verbunden sind.
13. Dampferzeugungsanlage nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass der C02-Kompressor (40) durch den Expander (42) angetrieben ist.
14. Dampferzeugungsanlage nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen dem C02-Kompressor (40) und dem Expander (42) ein Motor/Generator (41) angeordnet ist.
15. Dampferzeugungsanlage nach einem der Ansprüche 11 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass der Luftkompressor (24), der Expander (42), der C02-Kompressor (40) und das Antriebsmittel aus Antriebsdampfturbine (28, 28', 28'') oder Elektromotor (49) auf einem gemeinsamen Ein-Wellen-Strang (50) angeordnet sind.
16. Dampferzeugungsanlage nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass der Dampferzeuger (1) einer bestehenden oder neu installierten Dampferzeugungsanlage durch die Luftkühler (34, 35) , den Luftverdichter (24) , die Luftzerlegungsanlage (25) , den Rankine-Kreislauf (44) und den C02-Kompressor (40) nachrüstbar ausgeführt ist.
17. Verfahren zum Betreiben einer Dampferzeugungsanlage umfassend
- einen Dampferzeuger (1) mit einer Brennkammer (8), einem Verdampfer, einem Überhitzer (9), einem Zwischenüberhitzer (12), einem Kondensator (14), Speisewasservorwärmern (16, 19, 19'), die durch Dampf regenerativ beheizt werden,
- einen Dampfturbinensatz (2) mit einem Hochdruckteil (4), einem Mitteldruckteil (5) und einem Niederdruckteil (6),
- eine Rauchgasleitung (22), die an die Brennkammer (8) angeschlossen wird,
- eine Luftzuführungsleitung (21), über die Verbrennungsluft in die Feuerung der Brennkammer (8) zugeführt wird,
- einen Luftvorwärmer (3), der von Rauchgas und Verbrennungsluft durchströmt wird, dadurch gekennzeichnet,
- dass stromabwärts von dem Luftvorwärmer (3) ein Luftstrom über eine Luftleitung (23) abgezweigt und zu einer Luftzerlegungsanlage (25) geführt wird,
- dass der Luftstrom in der Luftleitung (23) durch Kondensat bzw. Speisewassser aus dem Kondensat/Speisewasser-Kreislauf des Dampferzeugers (1) gekühlt wird,
- dass der gekühlte Luftstrom in einer Luftzerlegungsanlage (25) in einen O2-Anteil und einen N2-Anteil zerlegt wird
- und dass der O2-Anteil über eine Sauerstoffleitung (26) der Feuerung der Brennkammer (8) zugeführt wird.
18. Verfahren nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass die beim Betrieb der Brennkammer (8) mit Sauerstoff aus der Luftzerlegungsanlage (25) entstehenden Rauchgase stromabwärts von dem Luftvorwärmer (3) über eine zweite Rauchgasnebenleitung (39) abgezweigt werden, dass die Rauchgase unter ihren Wassertaupunkt in Wärmetauschern (43) durch einen diese Wärmetauscher (43) und einen Expander (42) umfassenden Rankine-Kreisprozess (44) unter Verwendung eines Kältemittels mit niedriger Siedetemperatur gekühlt und anschließend in einem C02-Kompressor (40) verdichtet werden .
19. Verfahren Anspruch 17 oder 18, dadurch gekennzeichnet, dass nach einem Abschalten oder einem Ausfall der Turbomaschinen, bestehend aus Luftkompressor (24), Expander (42), CO2-Kompressor (40), und einem Schließen der Absperr- /Regelventile (46) der Dampferzeuger (1) mit Frischluft über die Luftzuführungsleitung (21) betrieben wird.
20. Verfahren nach einem der Ansprüche 17 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass während der Revisionszeit der Dampferzeugeranlage die zu dem Dampferzeuger (1) parallel geschalteten Einrichtungen nach Montageende kurz geschlossen werden .
21. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, dass in dem C02-Kompressor (40) das im Wesentlichen aus CO2 und zu einem geringen Anteil aus H2O bestehende Rauchgas auf einen für den weiteren Verwendungszweck erforderlichen Austrittsdruck verdichtet wird.
22. Verfahren nach einem der Ansprüche 18 bis 21, dadurch gekennzeichnet, dass die Einbindung von Zwischen- und Nachkühlwärmen des Luftverdichters (24) über den Rankine- Kreisprozess (44) mit der Verbindungsleitung (44'), den Wärmetauschern (43) und dem Expander (42) zusätzliche Antriebsenergie für den CO2-Verdichter (40) erzeugt wird.
23. Verfahren zum Nachrüsten einer Dampferzeugungsanlage umfassend
- einen Dampferzeuger (1) mit einer Brennkammer (8), einem Verdampfer, einem Überhitzer (9), einem Zwischenüberhitzer (12), einem Kondensator (14), Speisewasservorwärmern (16, 19, 19'), die durch Dampf regenerativ beheizt werden,
- einen Dampfturbinensatz (2) mit einem Hochdruckteil (4), einem Mitteldruckteil (5) und einem Niederdruckteil (6),
- eine Rauchgasleitung (22), die an die Brennkammer (8) angeschlossen wird, - eine Luftzuführungsleitung (21) , über die VerbrennungsIuft in die Feuerung der Brennkammer (8) zugeführt wird,
- einen Luftvorwärmer (3), der von Rauchgas und Verbrennungsluft durchströmt wird, dadurch gekennzeichnet,
- dass stromabwärts von dem Luftvorwärmer (3) ein Luftstrom über eine Luftleitung (23) abgezweigt und zu einer Luftzerlegungsanlage (25) geführt wird,
- dass der Luftstrom in der Luftleitung (23) durch Kondensat bzw. Speisewassser aus dem Kondensat/Speisewasser-Kreislauf des Dampferzeugers (1) gekühlt wird,
- dass der gekühlte Luftstrom in einer Luftzerlegungsanlage (25) in einen O2-Anteil und einen N2-Anteil zerlegt wird
- und dass der O2-Anteil über eine Sauerstoffleitung (26) der Feuerung der Brennkammer (8) zugeführt wird.
24. Verfahren nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, dass die beim Betrieb der Brennkammer (8) mit Sauerstoff aus der Luftzerlegungsanlage (25) entstehenden Rauchgase stromabwärts von dem Luftvorwärmer (3) über eine zweite Rauchgasnebenleitung (39) abgezweigt werden, dass die Rauchgase unter ihren Wassertaupunkt in Wärmetauschern (43) durch einen diese Wärmetauscher (43) und einen Expander (42) umfassenden Rankine-Kreisprozess (44) unter Verwendung eines Kältemittels mit niedriger Siedetemperatur gekühlt und anschließend in einem C02-Kompressor (40) verdichtet werden .
25. Verfahren Anspruch 23 oder 24, dadurch gekennzeichnet, dass nach einem Abschalten oder einem Ausfall der Turbomaschinen, bestehend aus Luftkompressor (24), Expander (42), C02-Kompressor (40), und einem Schließen der Absperr- /Regelventile (46) der Dampferzeuger (1) mit Frischluft über die Luftzuführungsleitung (21) betrieben wird.
26. Verfahren nach einem der Ansprüche 23 bis 25, dadurch gekennzeichnet, dass während der Revisionszeit der Dampferzeugeranlage die zu dem Dampferzeuger (1) parallel geschalteten Einrichtungen nach Montageende kurz geschlossen werden .
27. Verfahren nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, dass in dem C02-Kompressor (40) das im Wesentlichen aus CO2 und zu einem geringen Anteil aus H2O bestehende Rauchgas auf einen für den weiteren Verwendungszweck erforderlichen Austrittsdruck verdichtet wird.
28. Verfahren nach einem der Ansprüche 24 bis 27, dadurch gekennzeichnet, dass die Einbindung von Zwischen- und Nachkühlwärmen des Luftverdichters (24) über den Rankine- Kreisprozess (44) mit der Verbindungsleitung (44'), den Wärmetauschern (43) und dem Expander (42) zusätzliche Antriebsenergie für den CO2-Verdichter (40) erzeugt wird.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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US7874140B2 (en) 2007-06-08 2011-01-25 Foster Wheeler North America Corp. Method of and power plant for generating power by oxyfuel combustion
FR2924203B1 (fr) * 2007-11-26 2010-04-02 Air Liquide Adaptation d'une centrale a oxycombustion a la disponibilite de l'energie et a la quantite de co2 a capturer
FR2927654A1 (fr) * 2008-02-18 2009-08-21 L'air Liquide Sa Pour L'edtude Et L'exloitation Des Procedes Georges Claude Integration d'un appareil de separation d'air et d'un cycle a rechauffage de vapeur
MX2010008888A (es) * 2008-02-18 2010-08-31 Air Liquide Integracion de un apparato de separacion del aire y de un ciclo de recalentamiento del vapor.
US8230796B2 (en) * 2008-02-27 2012-07-31 Andrus Jr Herbert E Air-fired CO2 capture ready circulating fluidized bed steam generators
US20090260585A1 (en) * 2008-04-22 2009-10-22 Foster Wheeler Energy Corporation Oxyfuel Combusting Boiler System and a Method of Generating Power By Using the Boiler System
US20090297993A1 (en) * 2008-05-30 2009-12-03 Foster Wheeler Energia Oy Method of and System For Generating Power By Oxyfuel Combustion
US20090293782A1 (en) * 2008-05-30 2009-12-03 Foster Wheeler Energia Oy Method of and system for generating power by oxyfuel combustion
AU2009253046A1 (en) * 2008-05-30 2009-12-03 Foster Wheeler Energia Oy Method of and system for generating power by oxyfuel combustion
FR2938320B1 (fr) * 2008-11-10 2013-03-15 Air Liquide Installation integree de separation d'air et de chauffage d'eau destinee a une chaudiere
US8146363B2 (en) * 2009-02-06 2012-04-03 Siemens Energy, Inc. Condenser system
DE102009014447A1 (de) 2009-03-23 2010-09-30 Man Turbo Ag Kraftwerk für IGSC-Prozess
CN101893165B (zh) * 2009-05-21 2013-03-13 西安同大实业有限公司 中高压工艺流体高位能综合利用***
EP2305964A1 (de) * 2009-09-23 2011-04-06 Siemens Aktiengesellschaft Dampfkraftwerk
FR2957408B1 (fr) * 2010-03-09 2015-07-17 Air Liquide Procede et appareil de chauffage d'un gaz de l'air provenant d'un appareil de separation d'air
CN101893252A (zh) * 2010-07-18 2010-11-24 赵军政 高效节能环保的火力发电机组
JP5832103B2 (ja) * 2011-02-25 2015-12-16 三菱重工業株式会社 ボイラプラント
EP2551477A1 (de) * 2011-07-29 2013-01-30 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren und fossilbefeuerte Kraftwerksanlage zur Rückgewinnung eines Kondensats
DE102012206946A1 (de) * 2012-04-26 2013-10-31 Siemens Aktiengesellschaft Niedertemperatur-Kreislauf für eine Gas- und Dampfturbinenanlage mit Wasserstofffeuerung
RU2572472C2 (ru) * 2012-05-29 2016-01-10 Владимир Петрович Толстоухов Плазменная котельная установка
CN103104303A (zh) * 2012-10-24 2013-05-15 云南丰普科技有限公司 一种汽轮机抽汽量可调的汽轮机抽汽***
JP6109577B2 (ja) * 2013-01-08 2017-04-05 一般財団法人電力中央研究所 水素焚ガスタービンコンバインドサイクル発電プラント
CN103133069B (zh) * 2013-01-27 2015-06-10 南京瑞柯徕姆环保科技有限公司 蒸汽朗肯-氨蒸汽朗肯联合循环发电装置
CN103133070B (zh) * 2013-01-27 2015-03-04 南京瑞柯徕姆环保科技有限公司 蒸汽朗肯-低沸点工质朗肯联合循环发电装置
CN103089352B (zh) * 2013-01-27 2015-05-06 南京瑞柯徕姆环保科技有限公司 混合式蒸汽朗肯联合循环发电装置
DE102013210430B4 (de) * 2013-06-05 2015-07-09 Siemens Aktiengesellschaft Energiespeichervorrichtung zur Vorwärmung von Speisewasser
US10233789B2 (en) * 2013-11-07 2019-03-19 Sasol Technology Proprietary Limited Method and plant for co-generation of heat and power
EP2942495B1 (de) * 2014-05-08 2018-10-10 General Electric Technology GmbH Kohlebefeuerte Oxy-Anlage mit Wärmeintegration
EP2942496B1 (de) * 2014-05-08 2018-10-10 General Electric Technology GmbH Oxy-Heizkessel-Kraftwerk mit einer wärmeintegrierten Lufttrennungseinheit
EP2942497B1 (de) 2014-05-08 2018-10-31 General Electric Technology GmbH Oxy-Boiler-Kraftwerk mit Wärmeintegration des Sauerstoffzufuhrsystems
PL2942494T3 (pl) 2014-05-08 2020-03-31 General Electric Technology Gmbh Instalacja opalana mieszanką tlenowo-węglową z integracją ciepła
DE102015218502A1 (de) 2015-09-25 2017-03-30 Siemens Aktiengesellschaft Dampfturbinenkraftwerk mit Wasserstoffverbrennung unter Einbindung einer Vergasungseinrichtung
CN105649690B (zh) * 2015-12-29 2017-03-15 西安交通大学 一种大热电比热电联产***及其工作方法
CA3012359A1 (en) 2016-02-29 2017-09-08 XDI Holdings, LLC Improved dirty water and exhaust constituent free, direct steam generation, convaporator system, apparatus and method
CN106801654B (zh) * 2016-12-29 2019-10-22 江苏河海新能源股份有限公司 一种热力压水堆循环发电装置
CN106677838B (zh) * 2016-12-29 2018-04-13 江苏河海新能源股份有限公司 一种燃气蒸汽联合循环发电装置及方法
IT201700074290A1 (it) * 2017-07-03 2019-01-03 Ivar Spa Macchina termica configurata per realizzare cicli termici e metodo per realizzare cicli termici mediante tale macchina termica
EP3438585A3 (de) * 2017-08-03 2019-04-17 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Enteisungsverfahren eines geräts zur trennung von luft durch kryogene destillation, und entsprechend angepasstes gerät, um mit diesem verfahren enteist zu werden
RU2702206C1 (ru) * 2018-06-13 2019-10-04 Михаил Аркадьевич Верткин Котлотурбинная диоксид-углеродная энергоустановка
FR3086694B1 (fr) * 2018-10-02 2023-12-22 Entent Machine de conversion de chaleur fatale en energie mecanique
US11396789B2 (en) 2020-07-28 2022-07-26 Saudi Arabian Oil Company Isolating a wellbore with a wellbore isolation system
US11136868B1 (en) 2020-09-03 2021-10-05 Saudi Arabian Oil Company Aqueous flash treatment in well applications
US11624265B1 (en) 2021-11-12 2023-04-11 Saudi Arabian Oil Company Cutting pipes in wellbores using downhole autonomous jet cutting tools

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4545787A (en) 1984-07-30 1985-10-08 Air Products And Chemicals, Inc. Process for producing by-product oxygen from turbine power generation
DE3926964A1 (de) * 1989-08-16 1991-02-21 Siemens Ag Verfahren zur minderung des kohlendioxidgehalts des abgases eines gas- und dampfturbinenkraftwerks und danach arbeitendes kraftwerk
DE4117192C2 (de) * 1991-05-25 1994-06-23 Saarbergwerke Ag Verfahren zur Erzeugung von Energie in einer kombinierten Gas-Dampfkraftanlage und Anlage zur Durchführung des Verfahrens
JP3007200B2 (ja) * 1991-09-09 2000-02-07 川崎重工業株式会社 燃焼ガスの処理方法及び装置
US5623822A (en) * 1995-05-23 1997-04-29 Montenay International Corp. Method of operating a waste-to-energy plant having a waste boiler and gas turbine cycle
JP3771606B2 (ja) * 1995-07-21 2006-04-26 三菱重工業株式会社 ガスタービン排気再燃複合プラント
DE59711190D1 (de) * 1997-11-19 2004-02-12 Alstom Switzerland Ltd Verfahren und Vorrichtung zur Brennstoffvorwärmung einer Feuerungsanlage
US5979183A (en) * 1998-05-22 1999-11-09 Air Products And Chemicals, Inc. High availability gas turbine drive for an air separation unit
DE19832293A1 (de) * 1998-07-17 1999-10-21 Siemens Ag Gas- und Dampfturbinenanlage
JP4725985B2 (ja) * 2000-03-03 2011-07-13 バブコック日立株式会社 排煙処理装置の運転方法
AU2001276823A1 (en) * 2000-05-12 2001-12-03 Clean Energy Systems, Inc. Semi-closed brayton cycle gas turbine power systems
US6868677B2 (en) * 2001-05-24 2005-03-22 Clean Energy Systems, Inc. Combined fuel cell and fuel combustion power generation systems
CA2465384C (en) * 2001-11-09 2008-09-09 Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha Gas turbine system comprising closed system of fuel and combustion gas using underground coal bed
US20030131582A1 (en) * 2001-12-03 2003-07-17 Anderson Roger E. Coal and syngas fueled power generation systems featuring zero atmospheric emissions
US7284362B2 (en) * 2002-02-11 2007-10-23 L'Air Liquide, Société Anonyme à Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Étude et l'Exploitation des Procedes Georges Claude Integrated air separation and oxygen fired power generation system
US6709573B2 (en) * 2002-07-12 2004-03-23 Anthon L. Smith Process for the recovery of hydrocarbon fractions from hydrocarbonaceous solids
EP1576266B1 (de) * 2002-11-15 2014-09-03 Clean Energy Systems, Inc. Umweltschonendes energieerzeugungssystem mit ionentransfermembranlufttrennung

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2006131283A2 *

Also Published As

Publication number Publication date
WO2006131283A2 (de) 2006-12-14
CN101203660B (zh) 2013-07-24
US7861526B2 (en) 2011-01-04
DE102005026534A1 (de) 2006-12-28
JP2008545945A (ja) 2008-12-18
CN101203660A (zh) 2008-06-18
US20100132360A1 (en) 2010-06-03
RU2007149248A (ru) 2009-07-20
CA2611185A1 (en) 2006-12-14
RU2380548C2 (ru) 2010-01-27
WO2006131283A3 (de) 2007-04-26
BRPI0611664A2 (pt) 2012-12-04
DE102005026534B4 (de) 2012-04-19

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