EP1325232B1 - Laufrad für eine kreiselpumpe - Google Patents
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- EP1325232B1 EP1325232B1 EP01986749A EP01986749A EP1325232B1 EP 1325232 B1 EP1325232 B1 EP 1325232B1 EP 01986749 A EP01986749 A EP 01986749A EP 01986749 A EP01986749 A EP 01986749A EP 1325232 B1 EP1325232 B1 EP 1325232B1
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
- F04D29/24—Vanes
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F04D29/2261—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures
- F04D29/2277—Rotors specially for centrifugal pumps with special measures for increasing NPSH or dealing with liquids near boiling-point
Definitions
- the invention relates to an impeller for a centrifugal pump according to the preamble of claim 1.
- Such an impeller can be found in EP-A-0 359 445.
- Six strip-like blades for guiding a liquid flow.
- Three of these blades are connected with their almost radially to the axis of rotation extending end portions of the tapered shaft end and limit entry areas. Outside this, the other three blades start lesser in length and carry a funnel-shaped cover connected to an impeller ring.
- This race is provided with a circumferential slot opening which is divided from the outlet side end edges of the six blades into six through holes as end portions of channels extending between the blades.
- the blade edges extend in a part of the impeller in a cylinder contour and then determine an inclined to the impeller ring surface, which is covered by a conical vortex wall.
- a centrifugal pump with on the front stepped end of an inner shaft provided with an axial bore impeller DE 41 08 257 C2 of the Applicant can be seen.
- This impeller rotates in a - with a bearing support housing with the interposition of housing cover and seals screwed - volute.
- the housing cover contains a slide bearing.
- the net energy level is the absolute energy level minus the evaporation pressure level.
- the evaporation pressure level H D p D / is to be calculated with the vapor pressure p D , which belongs to the temperature prevailing in the inlet cross-section of the pump.
- the NPSH value also distinguishes between a NPSHA value (existing NPSH) and a pump-specific value NPSHR (required NPSH).
- the inventor has set itself the task of developing an impeller for radial centrifugal pumps with significantly better NPSH values, without worsening the other performance data of the centrifugal pump.
- the rigidity and strength of the construction are to be increased and lower power loss due to the gap flow at the impeller blades arise.
- This impeller should be with the lowest possible manufacturing costs - can be realized technically well.
- the NPSH3% value of the pump is significantly influenced by the impeller shape and conventional impellers for radial centrifugal pumps with usually five or seven geometrically identical blades lead to no favorable result.
- the new impeller shape is characterized in particular by the fact that it has an even number of blades - usually four, six or eight blades -, with every second blade is extended spiraling far in the axial direction forward.
- the inlet-side outer edges of the long blades at an angle - to a diameter straight line of the bearing tube - arranged, which is adapted to the respective operating point.
- the course of these entry edges is pulled obliquely backwards. It has proven to be favorable to let the inlet-side outer edges of the short blades extend at an entry angle to a straight line of the bearing tube and to adapt the entry angle of the short blades to the local flow conditions.
- the entry angles of the long blades are greater than the angles between the direction of rotation of the blades of the inflow in the relative system.
- the exit angles should be the same for all blades; the outlet-side end edges of the blades close with an axis parallel an acute angle between 10 ° and 20 ° - preferably about 15 ° - a.
- those outlet-side end edges of the blades are to connect at one end to a radial wall of the bearing tube and at the other end to an impeller ring approximately parallel to the radial wall.
- the impeller ring or a cover disc according to the invention extends from the end edges of the blades to the outer edges of the short blades on the inlet side.
- the impeller ring should project slightly beyond the outer edges of the short blades.
- the impeller ring has a part-circular curvature in a longitudinal direction, which merges into an approximately axially parallel region ending at a front edge; the adjoining the front edge region of the impeller ring should contain a gradation.
- the outer surface of the impeller ring with the inner surface of a spaced housing wall bounds a sealing gap; the cover disk or the impeller ring extends from the impeller outlet to just above the leading edge of the short blades, where that suction-side sealing gap is located.
- an impeller 10 for a centrifugal pump otherwise not shown for clarity is on a - equipped in the longitudinal axis A with a through hole 12 - bearing tube 18 of length a of about 315 mm and the outer diameter d of for example 90 mm rearward a radial wall 20 molded.
- the through hole 12 has, between two end portions 14, 14 e of the diameter d 1 of about 50 mm, a central portion 15 of larger diameter d 2 of about 60 mm, which is located at the inlet side for the liquid - left in Fig. 2 - Shortened shorter end portion 14 by means of a conical shoulder region 16. This end section 14 connects to an annular end face 17 of the bearing tube 18.
- the impeller 10 is rotatably mounted in a housing of the centrifugal pump, not shown, between a suction and a pressure chamber for conveying a liquid.
- the inner contour K of the radial wall 20 is determined in the longitudinal section of Fig. 2 between the outer tube surface 19 of the bearing tube 18 and an annular outer edge 22 of the radial wall 20 of a partial arc.
- an iw radial longitudinal section contour Q forms a back surface 24 of the radial wall 20, from which a coaxial annular wall 26 of small height h of 20 mm is formed.
- the distance z of the back surface 24 of the adjacent end wall 17 e of the bearing tube 18 - and thus the free rear Kragwin - here measures about 50 mm.
- the longitudinal section of the impeller ring 30 is formed by the annular edge 28 from a partial circular arc section K 1 , which passes achsgue in a parallel to the longitudinal axis A wall portion; this ends at a longitudinally stepped by a rotation of the impeller ring 30 at 31 stepped - turn annular - front edge 32.
- the diameter e 1 of here 290 mm corresponds to about three quarters of the mentioned diameter e.
- intermediate space 34 is an even number of - in its longitudinal extent helically shaped - blades 36, 36 arranged n ;
- Each second blade 36 is brought with its outer edge 38 - spirally - close to the inlet-side end face 17 of the bearing tube 18.
- a short blade 36 n whose outer edge 38 n is located within the impeller ring 30.
- Extending side end edges 40, 40 n of the blades 36, 36 n extend between the annular outer edge 22 of the radial wall 20 and the parallel annular edge 28 of the impeller ring 30.
- the blades 36, 36 n are formed on both the bearing tube 18 and its radial wall 20 and the impeller ring 30, and the long blades 36 protrude - as described - in the axial direction of the front edge 32 of the impeller ring 30. There is their Side edge 38 curved according to that helix, as Fig. 5 illustrates especially.
- the impeller ring 30 is associated with a portion of a housing wall 42, which is provided on its inner surface 44 along a longitudinal - with a gradation 31 of the impeller ring 30 opposite - inner step 46.
- the latter ends at an outer step 48 which extends at a distance n parallel to the front edge 32 of the impeller ring 30. So arises between this and the housing wall 42 a Sealing gap 50 a gap length c of about 15 to 20 mm and a gap width q of 0.3 to 0.5 mm here.
- the inlet angles s 1 of the short blades 36 n are selected so that they correspond to the local inflow angles of the flow in the region of the operating point of the pump and are adapted to the local flow conditions.
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Description
- Die Erfindung betrifft ein Laufrad für eine Kreiselpumpe nach dem Oberbegriff des Anspruches 1.
- Ein solches Laufrad ist der EP-A-0 359 445 zu entnehmen. Um dessen sich einends verjüngenden Schaft sind sechs streifenartige Schaufeln zum Führen eines Flüssigkeitsstromes angeordnet. Drei dieser Schaufeln sind mit ihren nahezu radial zur Rotationsachse verlaufenden Endbereichen an das verjüngte Schaftende angeschlossen und begrenzen Eingangsbereiche. Außerhalb dieser beginnen die drei anderen Schaufeln geringerer Länge und tragen eine an einen Laufradring angeschlossene trichterförmige Abdeckung. Dieser Laufring ist mit einer umlaufenden Schlitzöffnung versehen, welche von den auslaufseitigen Endkanten der sechs Schaufeln in sechs Durchtrittsöffnungen als Endbereiche von zwischen den Schaufeln verlaufenden Kanälen unterteilt ist.
- Die Schaufelkanten verlaufen in einem Teil des Laufrades in einer Zylinderkontur und bestimmen anschließend eine zum Laufradring geneigte Fläche, die von einer kegelförmigen Wirbelwand überspannt ist.
- Eine Kreiselpumpe mit auf dem vorderen gestuften Ende einer innenliegenden Welle mit axialer Bohrung vorgesehenem Laufrad ist der DE 41 08 257 C2 der Anmelderin zu entnehmen. Dieses Laufrad dreht sich in einem -- mit einem Lagerträgergehäuse unter Zwischenschaltung von Gehäusedeckel und Dichtungen verschraubten -- Spiralgehäuse. Im Gehäusedeckel befindet sich ein Gleitlager.
- Zur Verbesserung der Saugfähigkeit von radialen Kreiselpumpen können schneckenförmige axiale Vorschaltläufer mit eigener Förderhöhe -- sog. Inducer -- eingesetzt werden, die den statischen Druck im Saugmund des anschließenden Radialrades erhöhen. Mit den derzeitigen Inducern vermag man eine wesentliche Reduktion -- bis zu 50 % -- des sog. NPSH-Wertes ("Net Positive Suction Head") vom Wirkungsgradbestpunkt bis zur Mindestfördermenge zu erreichen. Zur Bewertung des Saugverhaltens hat sich der sog. NPSH3 %-Wert durchgesetzt, der verhältnismäßig leicht für verschiedene Volumenströme gemessen werden kann. Jener NPSH3 %-Wert beschreibt im Pumpenbau ganz allgemein die Netto-Energiehöhe im Eintrittsquerschnitt der Pumpe, bei der die Förderhöhe der Pumpe um 3 % abfällt. Die Netto-Energiehöhe ist die absolute Energiehöhe abzüglich der Verdampfungsdruckhöhe. Dabei ist die Verdampfungsdruckhöhe H D = p D/ mit dem Dampfdruck p D zu berechnen, der zu der im Eintrittsquerschnitt der Pumpe herrschenden Temperatur gehört. Wie bei der spezifischen Halteenergie unterscheidet man auch beim NPSH-Wert zwischen einem auf die Anlage bezogenen Wert NPSHA (vorhandener NPSH) und einem pumpenspezifischen Wert NPSHR (erforderlicher NPSH).
- Bei Versuchen, die Saugfähigkeit zu verbessern, stieß man schnell an Grenzen, von denen aus es zu keiner weiteren Minderung der NPSH-Werte kam oder aber andere Kenngrößen der Pumpe deutlich verschlechtert wurden. Gute NPSH-Werte können derzeit nur durch den Einsatz eines Inducers erreicht werden. Dessen Verwendung führt jedoch zu höheren Herstellungskosten, zu einer Verschlechterung des Wirkungsgrades, zu vermehrten Geräuschemissionen und erfordert zudem ein spezielles Saugrohr, außerdem oftmals eine modifizierte Antriebswelle.
- In Kenntnis dieses Standes der Technik hat sich der Erfinder die Aufgabe gestellt, ein Laufrad für radiale Kreiselpumpen mit deutlich besseren NPSH-Werten zu entwickeln, ohne die sonstigen Leistungsdaten der Kreiselpumpe zu verschlechtern. Zudem sollen die Steifigkeit und Festigkeit der Konstruktion erhöht werden sowie geringerer Leistungsverlust infolge der Spaltströmung an den Laufradschaufeln entstehen. Dieses Laufrad soll sich bei möglichst geringen Herstellungskosten -- technisch gut realisieren lassen.
- Es hat sich nämlich gezeigt, dass der NPSH3%-Wert der Pumpe entscheidend von der Laufradform beeinflusst wird und herkömmliche Laufräder für radiale Kreiselpumpen mit in der Regel fünf oder sieben geometrisch gleichen Schaufeln zu keinem günstigen Ergebnis führen. So zeichnet sich die neue Laufradform vor allem dadurch aus, dass sie eine gerade Anzahl von Schaufeln besitzt -- in der Regel vier, sechs oder acht Schaufeln --, wobei jede zweite Schaufel spiralförmig weit in axialer Richtung nach vorne verlängert ist.
- Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung sind die einlaufseitigen Außenkanten der langen Schaufeln in einem Winkel-- zu einer Durchmessergeraden des Lagerrohres -- angeordnet, der dem jeweiligen Betriebspunkt angepasst ist. Der Verlauf dieser Eintrittskanten ist dabei schräg nach hinten gezogen. Als günstig hat es sich dazu erwiesen, die einlaufseitigen Außenkanten der kurzen Schaufeln in einem Eintrittswinkel zu einer Durchmessergeraden des Lagerrohres verlaufen zu lassen sowie den Eintrittswinkel der kurzen Schaufeln an die lokalen Strömungsverhältnisse anzupassen.
- Erfindungsgemäß sind dazu die Eintrittswinkel der langen Schaufeln größer als die Winkel zwischen der Drehrichtung der Schaufeln der Zuströmung im Relativsystem.
- Hingegen sollen die Austrittswinkel bei allen Schaufeln gleich sein; die auslaufseitigen Endkanten der Schaufeln schließen mit einer Achsparallelen einen spitzen Winkel zwischen 10° und 20° -- bevorzugt etwa 15° -- ein.
- Im Rahmen der Erfindung liegt es, dass sich jene auslaufseitigen Endkanten der Schaufeln einends an eine Radialwand des Lagerrohres sowie andernends an einen zur Radialwand etwa parallelen Laufradring anschließen sollen. Zudem erstreckt sich der Laufradring bzw. eine Deckscheibe erfindungsgemäß von den Endkanten der Schaufeln bis an die eintrittsseitigen Außenkanten der kurzen Schaufeln.
- Von Bedeutung ist auch, dass der Laufradring die Außenkanten der kurzen Schaufeln geringfügig überragen soll. Nach einem anderen Merkmal weist der Laufradring längsschnittlich eine teilkreisförmige Krümmung auf, die in einen an einer Frontkante endenden etwa achsparallelen Bereich übergeht; der an die Frontkante anschließende Bereich des Laufradringes soll eine Stufung enthalten.
- Von Vorteil ist auch, dass die Außenfläche des Laufradringes mit der Innenfläche einer in Abstand gegenüberstehenden Gehäusewand einen Dichtspalt begrenzt; die Deckscheibe bzw. der Laufradring erstreckt sich vom Laufradaustritt bis knapp über die Eintrittskante der kurzen Schaufeln, wo sich jener saugseitige Dichtspalt befindet.
- Insbesondere durch den Laufradring bzw. die Deckscheibe wird die Steifigkeit und Festigkeit der Konstruktion erhöht. Zudem führt die erfindungsgemäße Form des Laufrades noch zu den folgenden Vorteilen:
- deutlich bessere NPSH-Werte gegenüber herkömmlichen Radiallaufrädern;
- geringere Leistungsverluste infolge der Spaltströmung an den Laufradschaufeln;
- keine wesentliche Verschlechterung der sonstigen Leistungsdaten;
- keine wesentliche Erhöhung der Herstellungskosten gegenüber einem normalen Laufrad;
- niedrigere Herstellungskosten als die eines normalen Laufrades mit Inducer;
- verminderte Geräuschemission gegenüber Laufrädern mit Inducer;
- kürzere axiale Abmessungen als ein normales Laufrad mit Inducer.
- Weitere Vorteile, Merkmale und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung eines bevorzugten Ausführungsbeispiels sowie anhand der Zeichnung; diese zeigt in
- Fig. 1:
- eine Schrägsicht auf ein Laufrad mit Laufradring für eine Kreiselpumpe;
- Fig. 2, 4:
- jeweils einen Längsschnitt durch das Laufrad in dessen Längsachse nach Linie II - II der Fig. 1 bzw. Linie IV-IV der Fig. 3;
- Fig. 3:
- die Frontsicht auf das Laufrad;
- Fig. 5:
- eine Schrägsicht auf das Laufrad ohne Laufradring;
- Fig. 6:
- den vergrößerten Längsschnitt des Laufradringes mit einem zugeordneten Gehäuseabschnitt;
- Fig. 7:
- eine Skizze zur Darstellung eines Eintrittswinkels.
- Bei einem Laufrad 10 für eine aus Gründen der Übersichtlichkeit ansonsten nicht dargestellte Kreiselpumpe ist an ein -- in der Längsachse A mit einer Durchgangsbohrung 12 ausgestattetes -- Lagerrohr 18 der Länge a von etwa 315 mm und des Außendurchmessers d von beispielsweise 90 mm heckwärts eine Radialwand 20 angeformt. Die Durchgangsbohrung 12 weist zwischen zwei Endabschnitten 14, 14e des Durchmessers d1 von etwa 50 mm einen Mittelabschnitt 15 größeren Durchmessers d2 von etwa 60 mm auf, der sich zu deren an der Eintrittsseite für die Flüssigkeit befindlichen -- in Fig. 2 linken -- kürzeren Endabschnitt 14 mittels eines konischen Schulterbereiches 16 reduziert. Dieser Endabschnitt 14 schließt an eine ringförmige Stirnfläche 17 des Lagerrohres 18 an.
- Das Laufrad 10 ist in einem Gehäuse der nicht gezeigten Kreiselpumpe zwischen einem Saug- und einem Druckraum zum Fördern einer Flüssigkeit drehbar gelagert.
- Die Innenkontur K der Radialwand 20 wird im Längsschnitt der Fig. 2 zwischen der Rohraußenfläche 19 des Lagerrohres 18 sowie einer ringförmigen Außenkante 22 der Radialwand 20 von einem Teilkreisbogen bestimmt. Andererseits bildet eine i. w. radiale Längsschnittkontur Q eine Rückenfläche 24 der Radialwand 20, aus der eine koaxiale Ringwand 26 geringer Höhe h von 20 mm herausgeformt ist. Der Abstand z der Rückenfläche 24 von der benachbarten Stirnwand 17e des Lagerrohres 18 -- und damit dessen freie rückwärtige Kraglänge -- misst hier etwa 50 mm.
- In einem axialen Abstand i (hier 85 mm) von der Außenkante 22 der Radialwand 20 verläuft eine Ringkante 28 eines Laufradringes oder einer Deckscheibe 30 der Breite b von etwa 50 mm sowie eines Durchmessers e von 375 mm, der jenem der Außenkante 22 entspricht und etwas größer ist als der vierfache Außendurchmesser d des Lagerrohres 18 bzw. jenes Abstandes i zwischen Radialwand 20 und Laufradring 30.
- Der Längsschnitt des Laufradringes 30 wird von der Ringkante 28 ab durch einen Teilkreisbogenabschnitt K1 gebildet, der achswärts in einen zur Längsachse A parallelen Wandabschnitt übergeht; dieser endet an einer längsschnittlich durch eine Andrehung des Laufradringes 30 bei 31 gestuften -- ihrerseits ringförmigen -- Frontkante 32. Deren Durchmesser e1 von hier 290 mm entspricht etwa drei Vierteln des erwähnten Durchmessers e.
- In einem von der Radialwand 20 und dem Laufradring 30 begrenzten Zwischenraum 34 ist eine gerade Zahl von -- in ihrer Längserstreckung schraubenlinienartig gestalteten -- Schaufeln 36, 36n angeordnet; jede zweite Schaufel 36 ist mit ihrer Außenkante 38 -- spiralförmig -- nahe an die eintrittsseitige Stirnfläche 17 des Lagerrohres 18 herangeführt. Zwischen jeweils zwei dieser langen Schaufeln 36 verläuft eine kurze Schaufel 36n, deren Außenkante 38n sich innerhalb des Laufradringes 30 befindet. Zwischen der ringförmigen Außenkante 22 der Radialwand 20 und der parallelen Ringkante 28 des Laufradringes 30 erstrecken sich auslaufseitige Endkanten 40, 40n der Schaufeln 36, 36n. Sie verlaufen in einem spitzen Winkel w von etwa 15° zu einer Achsparallelen A1. Dieser auslaufseitige Neigungswinkel w ist für alle Schaufeln 36, 36n bzw. Endkanten 40, 40n von gleicher Größe, wohingegen die sog. Eintrittswinkel p bzw. p1 an den einlaufseitigen Außenkanten 38 bzw. 38n zu Durchmessergeraden D unterschiedlich sind; die Eintrittswinkel y der langen Schaufeln 36 sind an den jeweiligen Betriebspunkt angepasst (Fig. 5).
- Die Schaufeln 36, 36n sind sowohl an das Lagerrohr 18 bzw. seine Radialwand 20 als auch an den Laufradring 30 angeformt, und die langen Schaufeln 36 überragen -- wie beschrieben -- in Achsrichtung die Front kante 32 des Laufradringes 30. Dort ist ihre Seitenkante 38 entsprechend jener Schraubenlinie gekrümmt, wie vor allem Fig. 5 verdeutlicht.
- In Fig. 6 ist dem Laufradring 30 ein Abschnitt einer Gehäusewand 42 zugeordnet, die an ihrer Innenfläche 44 längsschnittlich mit einer -- der Stufung 31 des Laufradringes 30 gegenüberliegenden -- inneren Stufe 46 versehen ist. Letztere endet an einer äußeren Stufe 48, die in Abstand n parallel zur Frontkante 32 des Laufradringes 30 verläuft. So entsteht zwischen diesem und der Gehäusewand 42 ein Dichtspalt 50 einer Spaltlänge c von etwa 15 bis 20 mm und einer Spaltweite q von hier 0,3 bis 0,5 mm.
- Im Schnitt einer langen Schaufel 36 nach Fig. 7 sind deren Eintrittskante mit 37 und die Laufraddrehrichtung mit x, die Zuströmrichtung im Absolutsystem mit y bezeichnet. Die Eintrittswinkel s der langen Schaufeln 36 sind so an den Betriebspunkt angepasst, dass diese 4° bis 10° größer sind als die Eintrittswinkel t der Zuströmrichtung y1 im Relativsystem.
- Die Eintrittswinkel s1 der kurzen Schaufeln 36n sind so gewählt, dass diese im Bereich des Betriebspunktes der Pumpe den örtlichen Zuströmwinkeln der Strömung entsprechen sowie an die lokalen Strömungsverhältnisse angepasst sind.
Claims (12)
- Laufrad für eine Kreiselpumpe mit einem zentralen Schaft, der mit einer geraden Anzahl von Schaufeln (36, 36n) zum Führen eines Flüssigkeitsstromes zwischen einem Saugbereich und einem Druckbereich versehen ist, wobei Schaufeln (36, 36n) zumindest zweier unterschiedlicher Längen vorgesehen sind, die auslaufseitigen Endkanten (40, 40n) der Schaufeln (36, 36n) einends an eine Radialwand (20) des Laufrades (10) anschließen sowie andernends an einen zur Radialwand (20) etwa parallelen Laufradring (30),
dadurch gekennzeichnet,
dass jede zweite der an den als Lagerrohr (18) mit axialer Bohrung (12) zur Aufnahme einer Pumpenwelle ausgebildeten Schaft angeformten Schaufeln (36, 36n) über die Außenkante (38n) zweier benachbarter kürzerer Schaufeln (36n) hinaus in Richtung der Längsachse (A) des Lagerrohres (18) geführt ist sowie der Laufradring (30) längsschnittlich eine teilkreisförmige Krümmung (K1) aufweist, die in einen an einer Frontkante (32) endenden etwa achsparallelen Bereich übergeht. - Laufrad nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass sich der Laufradring (30) von den Endkanten (40, 40n) der Schaufeln (36, 36n) bis an die eintrittseitigen Außenkanten (38n) der kurzen Schaufeln (36n) erstreckt.
- Laufrad nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Laufradring (30) die Außenkanten (38n) der kurzen Schaufeln (36n) geringfügig überragt.
- Laufrad nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der an die Frontkante (32) anschließende Bereich des Laufradringes (30) eine Stufung (31) enthält.
- Laufrad nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Außenfläche des Laufradringes (30) mit der Innenfläche (44) einer in Abstand (q) gegenüberstehenden Gehäusewand (42) einen Dichtspalt (50) begrenzt.
- Laufrad nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Schaufeln (36, 36n) spiralartig oder spindelartig um das Lagerrohr (18) geführt sind.
- Laufrad nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die einlaufseitigen Außenkanten (38) der langen Schaufeln (36) in einem Eintrittswinkel (s) zu einer Durchmessergeraden (D) des Lagerrohres (18) verlaufen.
- Laufrad nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die einlaufseitigen Außenkanten (38n) der kurzen Schaufeln (36n) in einem Eintrittswinkel (p1) zu einer Durchmessergeraden (D) des Lagerrohres (18) verlaufen.
- Laufrad nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, dass die jeweils von der Drehrichtung (x) des Laufrades (10) und dem Schnitt der langen Schaufeln (36) begrenzten Eintrittswinkel (s) der langen Schaufeln größer sind als die Winkel (t) zwischen der Drehrichtung (x) der Schaufeln der Zuströmung im Relativsystem und der Winkel dem jeweiligen Betriebspunkt angepasst ist (Fig. 7).
- Laufrad nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass der jeweils von der Drehrichtung (x) des Laufrades (10) und dem Schnitt der kurzen Schaufeln (36n) begrenzte Eintrittswinkel (p1) auf die lokalen Strömungsverhältnisse abgestimmt ist.
- Laufrad nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die auslaufseitigen Endkanten (40, 40n) der Schaufeln (36, 36n) mit einer Achsparallelen (A1) einen spitzen Winkel (w) einschließen.
- Laufrad nach Anspruch 11, gekennzeichnet durch einen Winkel (w) zwischen 10° und 20°, bevorzugt etwa 15°.
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