EP1172620A1 - Installation de distillation d'air et de production d'électricité et procédé correspondant - Google Patents

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EP1172620A1
EP1172620A1 EP01401844A EP01401844A EP1172620A1 EP 1172620 A1 EP1172620 A1 EP 1172620A1 EP 01401844 A EP01401844 A EP 01401844A EP 01401844 A EP01401844 A EP 01401844A EP 1172620 A1 EP1172620 A1 EP 1172620A1
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EP
European Patent Office
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turbine
nitrogen
rich
electricity
fluid
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP01401844A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
François Fuentes
Richard Dubettier
Carina Zundel
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LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
Original Assignee
Air Liquide SA
LAir Liquide SA pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
LAir Liquide SA a Directoire et Conseil de Surveillance pour lEtude et lExploitation des Procedes Georges Claude
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Filing date
Publication date
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Definitions

  • the present invention relates to an air distillation installation and for producing electricity, of the type comprising on the one hand a air distillation, having at least one outlet for a fluid rich in nitrogen and an output of a product to be supplied in the liquid state, and on the other hand a unit to gas turbine comprising a combustion chamber and a turbine production of electricity whose inlet is connected to an outlet of the combustion chamber, the installation further comprising means for expansion of a nitrogen-rich fluid to produce cooling energy making it possible to supply said liquid product, the air distillation apparatus being connected in parallel to these expansion means and to the turbine inlet supply of electricity to supply them with at least one fluid rich in nitrogen.
  • the gas turbine unit participates for example in supplying a electrical distribution network.
  • the air distillation apparatus supplies products from the air distillation, typically a fluid rich in nitrogen and a fluid rich in oxygen. At least one of these products is usually supplied as is liquid, which facilitates its storage.
  • the maximum instantaneous electrical power that a gas turbine unit is generally limited by the characteristics of the compressor that such a unit usually comprises upstream of its combustion chamber.
  • An object of the invention is to solve this problem by providing a installation of the aforementioned type allowing easy adaptation to variations electricity needs of consumers on a distribution supplied by this installation.
  • the invention relates to an installation of the aforementioned type, characterized in that it comprises means for adjusting the flow rates of the flow of nitrogen-rich fluid sent respectively to the means of expansion and towards the electricity production turbine, and means of determination of the electrical power to be produced with the turbine electricity production.
  • the invention further relates to a production process of electricity and air distillation using an installation as defined above, characterized in that the flow rate of the fluid flow is increased rich in nitrogen supplying the power generation turbine when the electrical power to be produced increases.
  • the flow rate of the fluid stream rich in nitrogen feeding the electricity generating turbine when the power decrease in electrical output is reduced.
  • FIG. 1 represents an installation 1 for distilling air and supply of electricity which includes an air distillation unit 2 and a gas turbine unit 3.
  • the air to be distilled, previously compressed by the compressor 11 and purified by device 12, is cooled by the main exchange line thermal 8 to the vicinity of its dew point and then introduced into the tank of the medium pressure column 5.
  • the vaporizer-condenser 7 vaporizes liquid oxygen, of purity generally greater than 90% and typically 99.5%, of the tank of the low pressure column 6 by nitrogen condensation 7 at the head of the column medium pressure 5.
  • LP “poor liquid” (almost pure nitrogen), taken at the top of the medium pressure column 5, is sub-cooled on passing through the exchanger auxiliary thermal 10, then expanded in an expansion valve 23 and finally injected at the top of the low pressure column 6.
  • Impure or “residual” NR nitrogen withdrawn from the top of the low pressure column 6 via an outlet 25, is heated on passing through the auxiliary heat exchanger 10 then returned to a series of passages 26 of the main heat exchange line 8.
  • the residual nitrogen passes through these passages 26 causing the cooling of the air to be distilled.
  • This residual nitrogen is divided, within passages 26, in two streams, the first of which crosses passages 26 over their entire length then is sent to the gas turbine unit 3 by a line 27, as described below.
  • the second flow only crosses an upstream part of the passages 26 then is sent via an intermediate output 28 and a pipe 29 to the turbine 13.
  • This second stream of residual nitrogen is expanded there, and therefore cooled, then passes through the auxiliary heat exchanger 9 while heating up before being sent back to the main heat exchange line 8 for participate again in the cooling of the air to be distilled in a series of separate passages from passages 26.
  • Gaseous oxygen taken from the bottom of the low pressure column 6 via an outlet 30, is heated when crossing the main line heat exchange 8 and distributed by a production line 31.
  • Liquid oxygen is drawn from the bottom column tank pressure 6 via an outlet 32 then sent to the heat exchanger auxiliary 9 where it is sub-cooled by the second stream of residual nitrogen. This liquid oxygen is then expanded in an expansion valve 33, up to a pressure slightly higher than atmospheric pressure, before feeding the tank 14.
  • Air is compressed by compressor 16 and then sent to the chamber combustion 17 in which a pressurized fuel such as natural gas is introduced via a pipe 35.
  • the gases from combustion in chamber 17 are sent towards the intake of the turbine 18 where they relax by driving the compressor 16 and the alternator 19.
  • the alternator 19 supplies, for example an electrical distribution network.
  • the first stream of residual nitrogen flowing in line 27 is compressed in compressor 21, to substantially reach the pressure gases from chamber 17, then sent to the turbine inlet 18 to relax there with the gases from the combustion chamber 17.
  • the outlet 25 of residual nitrogen from the low pressure column 6 is therefore connected in parallel to the turbine 18, downstream of the combustion 17, and to the turbine 13.
  • the residual nitrogen can allow to increase the power supplied by the gas turbine unit 3, increasing the flow circulating in the turbine 18, but also to supply liquid oxygen, thanks to its expansion in the turbine 13 which produces the cooling energy necessary.
  • the electronic control unit 43 typically comprises a microprocessor suitably programmed to regulate the nitrogen flow rates waste circulating in lines 27 and 29 as described below.
  • Unit 43 compares the values provided by the means of determination 40 and 44. When the electrical power to be supplied is greater than that supplied by the alternator 19, that is to say when the electrical requirements of the network supplied by the alternator 19 increase, the control unit 43 then controls the valves 41 and 42 to increase the flow rate of the first waste nitrogen flow and decrease the flow rate of the second waste nitrogen flow.
  • the flow of expanded gases in the turbine 18 increases and the alternator 19 can provide the additional electrical power requested.
  • the the maximum electrical power that can be supplied is therefore not limited by the characteristics of the compressor 16 but by those of the turbine 18.
  • the flow rate of the second stream of residual nitrogen having decreased, unit 2 air distillation supplies less liquid oxygen. It is not a problem, even if the liquid oxygen demand of consumers increases, since it is possible to use all of the liquid oxygen stored in the tank 14 to satisfy their demand.
  • the adjustment valve 42 can be, if necessary, completely closed, the assembly residual nitrogen is then sent to the gas turbine unit 3.
  • the cold behavior of the distillation column 4 is ensured by example by returning liquid oxygen from tank 14 to the line main heat exchange 8 or by any other means such as a turbine blowing the air to be distilled in the low pressure column.
  • control unit 43 controls increasing the flow of the second flow and decreasing the flow of the first stream.
  • the adjustment valve 41 can be completely closed, all of the residual nitrogen is then sent to the turbine 13 so to supply the reservoir 14 with liquid oxygen.
  • FIG. 1 makes it possible to easily adapt the electric power supplied by the gas turbine unit 3 to the needs in electricity without being limited by the characteristics of the compressor 16.
  • the structure of the gas turbine unit 3 can be different, the combustion chamber 17 being able to be supplied by oxidizing under pressure, such as air, by various means.
  • the first stream of residual nitrogen can also be heated before to be sent to turbine 18.
  • the above principles are not limited to one unit 2 comprising a double distillation column. So any type of air distillation, having an air inlet and fluid outlets rich in nitrogen and rich in oxygen, can be used. The or a rich fluid outlet in nitrogen is then connected in parallel to turbines 13 and 18.
  • Valves 41 and 42 can be integrated respectively in the compressor 21 and turbine 23, for example in the form of blades directors.
  • the second stream of residual nitrogen can be relaxed by various means to allow the production of a product in the liquid state, such as oxygen, nitrogen or even argon. It is not not necessary that this second relaxed flow and the product to be supplied to the state liquids pass through the same heat exchanger.
  • the second flow of nitrogen after its expansion in the turbine 13 is sent directly to the heat exchange line 8, the auxiliary heat exchanger 9 and the expansion valve 33 having been removed.
  • the liquid oxygen is then stored, except for the pressure drops, at the low pressure column operating pressure which can be significantly higher than atmospheric pressure.
  • the turbine 18 can be a turbine of which an upstream stage is mechanically connected by a first shaft compressor 16 to drive it, and a downstream stage is connected mechanically by a separate second shaft to the alternator 19 for the result.
  • the residual nitrogen from exit 25 can be split into two streams upstream of the auxiliary heat exchanger 10 and therefore upstream from the main line heat exchange 8.
  • the first flow is then compressed and then reheated on crossing the main heat exchange line 8 and finally supplies the turbine 18.
  • the second flow passes through the auxiliary heat exchanger 10, then the part upstream of the passages 26 of the main heat exchange line 8. Then, the second flow follows the path of the embodiment of FIG. 1.
  • the turbines 13 and 18 can be connected to two separate nitrogen-rich fluid outlets.
  • the turbine 13 can be connected to the outlet 25 as shown in Figure 1, while part of the lean liquid LP is sent to a pump, then in the main heat exchange line 8 before to supply the turbine 18.

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Abstract

Cette installation (1) comprend d'une part un appareil de distillation d'air (4), présentant au moins une sortie (25) d'un fluide riche en azote et une sortie (32) d'un produit à fournir à l'état liquide, et d'autre part une unité (3) à turbine à gaz comprenant une chambre de combustion (17) et une turbine de production d'électricité (18) dont l'admission est raccordée à une sortie de la chambre de combustion. Elle comprend en outre des moyens (13) de détente d'un fluide riche en azote pour produire une énergie frigorifique permettant de fournir ledit produit liquide, l'appareil de distillation d'air étant raccordé en parallèle à ces moyens (13) de détente et à l'admission de la turbine de fourniture d'électricité pour les alimenter en au moins un fluide riche en azote. Cette installation comprend des moyens (41, 42) de réglage des débits des flux de fluide riche en azote envoyés respectivement vers les moyens (13) de détente et vers la turbine (18) de production d'électricité, et des moyens (40) de détermination de la puissance électrique à produire avec la turbine (18) de production d'électricité. <IMAGE>

Description

La présente invention concerne une installation de distillation d'air et de production d'électricité, du type comprenant d'une part un appareil de distillation d'air, présentant au moins une sortie d'un fluide riche en azote et une sortie d'un produit à fournir à l'état liquide, et d'autre part une unité à turbine à gaz comprenant une chambre de combustion et une turbine de production d'électricité dont l'admission est raccordée à une sortie de la chambre de combustion, l'installation comprenant en outre des moyens de détente d'un fluide riche en azote pour produire une énergie frigorifique permettant de fournir ledit produit liquide, l'appareil de distillation d'air étant raccordé en parallèle à ces moyens de détente et à l'admission de la turbine de fourniture d'électricité pour les alimenter en au moins un fluide riche en azote.
Il est fréquent sur les sites industriels qu'une unité à turbine à gaz côtoie un appareil de distillation d'air. L'unité à turbine à gaz et l'appareil de distillation d'air fonctionnent généralement de manière indépendante.
L'unité à turbine à gaz participe par exemple à l'alimentation d'un réseau de distribution électrique.
L'appareil de distillation d'air fournit des produits issus de la distillation de l'air, typiquement un fluide riche en azote et un fluide riche en oxygène. L'un au moins de ces produits est habituellement fourni à l'état liquide, ce qui facilite son stockage.
La puissance électrique instantanée maximale que peut fournir une unité à turbine à gaz est généralement limitée par les caractéristiques du compresseur qu'une telle unité comporte habituellement en amont de sa chambre de combustion.
On connaít également de EP-A-0 465 193 une installation du type précité. Dans cette installation, le flux de fluide riche en azote envoyé vers la turbine de production d'électricité permet d'augmenter la puissance maximale fournie par l'unité à turbine à gaz au-delà de la limite imposée par les caractéristiques du compresseur de cette unité. Ainsi, il est possible, grâce à cette caractéristique, de modifier une installation de distillation d'air et de production d'électricité pour répondre à une augmentation permanente des besoins des consommateurs du réseau de distribution électrique.
Toutefois, l'installation décrite dans ce document ne permet pas de s'adapter aux variations saisonnières des besoins des consommateurs d'un tel réseau.
Un but de l'invention est de résoudre ce problème en fournissant une installation du type précité permettant de s'adapter facilement aux variations temporaires des besoins en électricité des consommateurs d'un réseau de distribution alimenté par cette installation.
A cet effet, l'invention a pour objet une installation du type précité, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de réglage des débits des flux de fluide riche en azote envoyés respectivement vers les moyens de détente et vers la turbine de production d'électricité, et des moyens de détermination de la puissance électrique à produire avec la turbine de production d'électricité.
Selon des modes particuliers de réalisation, l'installation peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
  • les moyens de détente comprennent une turbine ;
  • l'installation comprend un échangeur thermique de refroidissement du produit liquide à fournir raccordé à une sortie des moyens de détente ;
  • l'installation comprend un échangeur thermique de refroidissement de l'air à distiller raccordé à une sortie des moyens de détente ;
  • l'installation comprend des moyens de compression d'un fluide riche en azote disposés entre l'appareil de distillation d'air et l'admission de la turbine de production d'électricité ;
  • l'installation comprend des moyens de chauffage d'un fluide riche en azote disposés entre l'appareil de distillation d'air et l'admission de la turbine de production d'électricité ;
  • l'appareil de distillation d'air est raccordé en parallèle aux moyens de détente et à la turbine de production d'électricité par une même sortie de fluide riche en azote ;
  • l'installation comprend une unité de pilotage des moyens de réglage des débits adaptée pour augmenter le débit du flux de fluide riche en azote alimentant la turbine de production d'électricité lorsque la puissance électrique à produire augmente ; et
  • l'unité de pilotage est adaptée pour diminuer le débit du flux de fluide riche en azote alimentant la turbine de production d'électricité lorsque la puissance électrique à produire diminue.
L'invention a en outre pour objet un procédé de production d'électricité et de distillation d'air à l'aide d'une installation telle que définie ci-dessus, caractérisé en ce que l'on augmente le débit du flux de fluide riche en azote alimentant la turbine de production d'électricité lorsque la puissance électrique à produire augmente.
Selon une variante, on diminue le débit du flux de fluide riche en azote alimentant la turbine de production d'électricité lorsque la puissance électrique à produire diminue.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels :
  • la figure 1 est une vue schématique d'une installation selon l'invention, et
  • la figure 2 est une vue schématique d'une variante de l'installation de la figure 1.
La figure 1 représente une installation 1 de distillation d'air et de fourniture d'électricité qui comprend une unité 2 de distillation d'air et une unité 3 à turbine à gaz.
L'unité 2 de distillation d'air comprend essentiellement :
  • un appareil de distillation d'air sous forme d'une double colonne 4 comportant une colonne moyenne pression 5, une colonne basse pression 6 et un vaporiseur-condenseur 7,
  • une ligne principale d'échange thermique 8,
  • deux échangeurs thermiques auxiliaires 9 et 10,
  • un compresseur d'air 11,
  • un appareil d'épuration d'air par adsorption 12,
  • une turbine 13, et
  • un réservoir 14 de stockage d'oxygène liquide.
    L'unité 3 à turbine à gaz comprend essentiellement :
  • un compresseur d'air 16,
  • une chambre de combustion 17,
  • une turbine 18,
  • un alternateur 19 entraíné par un arbre 20 commun au compresseur 16 et à la turbine 18, et
  • un compresseur 21.
Le fonctionnement général de l'unité 2 de distillation d'air est le suivant .
L'air à distiller, préalablement comprimé par le compresseur 11 et épuré par l'appareil 12, est refroidi par la ligne principale d'échange thermique 8 jusqu'au voisinage de son point de rosée puis introduit en cuve de la colonne moyenne pression 5.
Le vaporiseur-condenseur 7 vaporise de l'oxygène liquide, de pureté généralement supérieure à 90% et typiquement de 99,5%, de la cuve de la colonne basse pression 6 par condensation d'azote 7 de tête de la colonne moyenne pression 5.
Du « liquide riche » LR (air enrichi en oxygène), prélevé en cuve de la colonne moyenne pression 5, est sous-refroidi à la traversée de l'échangeur thermique auxiliaire 10, puis détendu dans une vanne de détente 22 et enfin injecté à un niveau intermédiaire de la colonne basse pression 6.
Du « liquide pauvre » LP (azote à peu près pur), prélevé en tête de la colonne moyenne pression 5, est sous-refroidi à la traversée de l'échangeur thermique auxiliaire 10, puis détendu dans une vanne de détente 23 et enfin injecté au sommet de la colonne basse pression 6.
De l'azote impur ou « résiduaire » NR, soutiré du sommet de la colonne basse pression 6 par une sortie 25, est réchauffé à la traversée de l'échangeur thermique auxiliaire 10 puis renvoyé vers une série de passages 26 de la ligne principale d'échange thermique 8.
L'azote résiduaire traverse ces passages 26 en provoquant le refroidissement de l'air à distiller. Cet azote résiduaire est divisé, au sein des passages 26, en deux flux dont un premier traverse les passages 26 sur toute leur longueur puis est envoyé vers l'unité 3 à turbine à gaz par une conduite 27, comme décrit par la suite.
Le deuxième flux ne traverse qu'une partie amont des passages 26 puis est envoyé via une sortie intermédiaire 28 et une conduite 29 vers la turbine 13. Ce deuxième flux d'azote résiduaire y est détendu, et donc refroidi, puis traverse l'échangeur thermique auxiliaire 9 en se réchauffant avant d'être renvoyé vers la ligne principale d'échange thermique 8 pour participer à nouveau au refroidissement de l'air à distiller dans une série de passages distincts des passages 26.
De l'oxygène gazeux, prélevé en cuve de la colonne basse pression 6 par une sortie 30, est réchauffé à la traversée de la ligne principale d'échange thermique 8 et distribué par une conduite de production 31.
De l'oxygène liquide est soutiré de la cuve de la colonne basse pression 6 par une sortie 32 puis envoyé vers l'échangeur thermique auxiliaire 9 où il est sous-refroidi par le deuxième flux d'azote résiduaire. Cet oxygène liquide est ensuite détendu dans une vanne de détente 33, jusqu'à une pression légèrement supérieure à la pression atmosphérique, avant d'alimenter le réservoir 14.
Le fonctionnement général de l'unité 3 à turbine à gaz est le suivant. De l'air est comprimé par le compresseur 16 puis envoyé vers la chambre de combustion 17 dans laquelle un combustible sous pression tel que du gaz naturel est introduit via une conduite 35.
Les gaz issus de la combustion dans la chambre 17 sont envoyés vers l'admission de la turbine 18 où ils se détendent en entraínant le compresseur 16 et l'alternateur 19. L'alternateur 19 alimente par exemple un réseau de distribution électrique.
Le premier flux d'azote résiduaire circulant dans la conduite 27 est comprimé dans le compresseur 21, pour atteindre sensiblement la pression des gaz issus de la chambre 17, puis envoyé vers l'admission de la turbine 18 pour s'y détendre avec les gaz issus de la chambre de combustion 17.
La sortie 25 d'azote résiduaire de la colonne basse pression 6 est donc raccordée en parallèle à la turbine 18, en aval de la chambre de combustion 17, et à la turbine 13.
Ainsi, l'azote résiduaire peut permettre d'accroítre la puissance électrique fournie par l'unité 3 à turbine à gaz, en augmentant le débit circulant dans la turbine 18, mais également de fournir de l'oxygène liquide, grâce à sa détente dans la turbine 13 qui produit l'énergie frigorifique nécessaire.
Pour affecter l'azote résiduaire à la production d'électricité ou d'oxygène liquide, l'installation 1 comprend en outre :
  • des moyens 40 de détermination de la puissance électrique instantanée fournie par l'alternateur 19,
  • une vanne 41 de réglage du débit du premier flux d'azote résiduaire, disposée dans la conduite 27,
  • une vanne 42 de réglage de débit du deuxième flux d'azote résiduaire, disposée dans la conduite 29,
  • une unité électronique de pilotage 43, raccordée électriquement aux moyens de détermination 40 et aux vannes de réglage 41 et 42, et
  • des moyens 44 de détermination de la puissance électrique instantanée à fournir.
L'unité électronique de pilotage 43 comprend typiquement un microprocesseur convenablement programmé pour régler les débits d'azote résiduaire circulant dans les conduites 27 et 29 comme décrit ci-après.
L'unité 43 compare les valeurs fournies par les moyens de détermination 40 et 44. Lorsque la puissance électrique à fournir est supérieure à celle fournie par l'alternateur 19, c'est-à-dire lorsque les besoins électriques du réseau alimenté par l'alternateur 19 augmentent, l'unité de pilotage 43 commande alors les vannes 41 et 42 pour augmenter le débit du premier flux d'azote résiduaire et diminuer le débit du deuxième flux d'azote résiduaire.
Ainsi, le débit des gaz détendus dans la turbine 18 augmente et l'alternateur 19 peut fournir le surcroít de puissance électrique demandé. La puissance électrique maximale pouvant être fournie n'est alors pas limitée par les caractéristiques du compresseur 16 mais par celles de la turbine 18.
Le débit du deuxième flux d'azote résiduaire ayant diminué, l'unité 2 de distillation d'air fournit une quantité d'oxygène liquide moindre. Cela n'est pas gênant, même si la demande d'oxygène liquide des consommateurs augmente, puisqu'il est possible d'utiliser l'ensemble de l'oxygène liquide stocké dans le réservoir 14 pour satisfaire leur demande.
Dans une variante non représentée de l'installation de la figure 1, la vanne de réglage 42 peut être, si nécessaire, totalement fermée, l'ensemble de l'azote résiduaire étant alors envoyé vers l'unité 3 à turbine à gaz. Dans ce cas, la tenue en froid de la colonne de distillation 4 est assurée par exemple par le renvoi de l'oxygène liquide du réservoir 14 vers la ligne principale d'échange thermique 8 ou par tout autre moyen tel qu'une turbine d'insufflation de l'air à distiller dans la colonne basse pression.
A l'inverse, lorsque la puissance électrique à fournir est inférieure à la puissance électrique fournie, c'est-à-dire lorsque les besoins du réseau alimenté par l'alternateur diminuent, l'unité de pilotage 43 commande l'augmentation du débit du deuxième flux et la diminution du débit du premier flux.
Si nécessaire, la vanne de réglage 41 peut être totalement fermée, l'ensemble de l'azote résiduaire étant alors envoyé vers la turbine 13 afin d'alimenter le réservoir 14 en oxygène liquide.
Il est alors possible d'accroítre la quantité d'oxygène liquide stockée dans le réservoir 14 en vue d'une nouvelle période où la puissance électrique à fournir sera élevée.
Ainsi, l'installation de la figure 1 permet d'adapter simplement la puissance électrique fournie par l'unité 3 à turbine à gaz aux besoins en électricité sans être limité par les caractéristiques du compresseur 16.
D'une manière plus générale, la structure de l'unité 3 à turbine à gaz peut être différente, la chambre de combustion 17 pouvant être alimentée en comburant sous pression, tel que de l'air, par divers moyens.
Le premier flux d'azote résiduaire peut également être chauffé avant d'être envoyé vers la turbine 18.
De même, les principes ci-dessus ne sont pas limités à une unité 2 comprenant une double colonne de distillation. Ainsi, tout type d'appareil de distillation d'air, présentant une entrée d'air et des sortie de fluides riche en azote et riche en oxygène, peut être utilisé. La ou une sortie de fluide riche en azote est alors raccordée en parallèle aux turbines 13 et 18.
Les vannes 41 et 42 peuvent être intégrés respectivement dans le compresseur 21 et la turbine 23, par exemple sous forme d'aubages directeurs.
Il est également à noter que le deuxième flux d'azote résiduaire peut être détendu par divers moyens afin de permettre la production d'un produit à l'état liquide, tel que de l'oxygène, de l'azote ou même de l'argon. Il n'est pas nécessaire que ce deuxième flux détendu et le produit à fournir à l'état liquide traversent un même échangeur thermique.
Ainsi, dans la variante de la figure 2, le deuxième flux d'azote résiduaire après sa détente dans la turbine 13 est envoyé directement vers la ligne d'échange thermique 8, l'échangeur thermique auxiliaire 9 et la vanne de détente 33 ayant été supprimés.
L'oxygène liquide est alors stocké, aux pertes de charges près, à la pression de fonctionnement de la colonne basse pression qui peut être nettement supérieure à la pression atmosphérique.
Il n'est alors pas nécessaire de sous-refroidir l'oxygène liquide soutiré par la sortie 25.
Dans une variante non représentée, la turbine 18 peut être une turbine dont un étage amont est relié mécaniquement par un premier arbre au compresseur 16 pour l'entraíner, et dont un étage aval est relié mécaniquement par un deuxième arbre distinct à l'alternateur 19 pour l'entraíner.
Selon encore une autre variante non représentée, l'azote résiduaire provenant de la sortie 25 peut être divisé en deux flux en amont de l'échangeur thermique auxiliaire 10 et donc en amont de ligne principale d'échange thermique 8.
Le premier flux est alors comprimé puis réchauffé à la traversée de la ligne principale d'échange thermique 8 et alimente enfin la turbine 18. Le deuxième flux traverse l'échangeur thermique auxiliaire 10, puis la partie amont des passages 26 de la ligne principale d'échange thermique 8. Ensuite, le deuxième flux suit le trajet du mode de réalisation de la figure 1.
Selon d'autres variantes non représentées, les turbines 13 et 18 peuvent être raccordées à deux sorties distinctes de fluide riche en azote. Ainsi, la turbine 13 peut être raccordée à la sortie 25 comme représenté sur la figure 1, tandis qu'une partie du liquide pauvre LP est envoyé vers une pompe, puis dans la ligne principale d'échange thermique 8 avant d'alimenter la turbine 18.

Claims (11)

  1. Installation (1) de distillation d'air et de production d'électricité, du type comprenant d'une part un appareil de distillation d'air (4), présentant au moins une sortie (25) d'un fluide riche en azote et une sortie (32) d'un produit à fournir à l'état liquide, et d'autre part une unité (3) à turbine à gaz comprenant une chambre de combustion (17) et une turbine de production d'électricité (18) dont l'admission est raccordée à une sortie de la chambre de combustion, l'installation comprenant en outre des moyens (13) de détente d'un fluide riche en azote pour produire une énergie frigorifique permettant de fournir ledit produit liquide, l'appareil de distillation d'air étant raccordé en parallèle à ces moyens (13) de détente et à l'admission de la turbine de fourniture d'électricité pour les alimenter en au moins un fluide riche en azote, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens (41, 42) de réglage des débits des flux de fluide riche en azote envoyés respectivement vers les moyens (13) de détente et vers la turbine (18) de production d'électricité, et des moyens (40) de détermination de la puissance électrique à produire avec la turbine (18) de production d'électricité.
  2. Installation selon la revendication 1, caractérisée en ce que les moyens de détente comprennent une turbine (13).
  3. Installation selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce qu'elle comprend un échangeur thermique (9) de refroidissement du produit liquide à fournir raccordé à une sortie des moyens (13) de détente.
  4. Installation selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce qu'elle comprend un échangeur thermique (8) de refroidissement de l'air à distiller raccordé à une sortie des moyens (13) de détente.
  5. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens (21) de compression d'un fluide riche en azote disposés entre l'appareil de distillation d'air (4) et l'admission de la turbine (18) de production d'électricité.
  6. Installation selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de chauffage d'un fluide riche en azote disposés entre l'appareil de distillation d'air (4) et l'admission de la turbine (18) de production d'électricité.
  7. Installation selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisée en ce que l'appareil de distillation d'air est raccordé en parallèle aux moyens (13) de détente et à la turbine (18) de production d'électricité par une même sortie (25) de fluide riche en azote.
  8. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce qu'elle comprend une unité (43) de pilotage des moyens (41, 42) de réglage des débits adaptée pour augmenter le débit du flux de fluide riche en azote alimentant la turbine (18) de production d'électricité lorsque la puissance électrique à produire augmente.
  9. Installation selon la revendication 7, caractérisée en ce que l'unité de pilotage est adaptée pour diminuer le débit du flux de fluide riche en azote alimentant la turbine (18) de production d'électricité lorsque la puissance électrique à produire diminue.
  10. Procédé de production d'électricité et de distillation d'air à l'aide d'une installation selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'on augmente le débit du flux de fluide riche en azote alimentant la turbine (18) de production d'électricité lorsque la puissance électrique à produire augmente.
  11. Procédé selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'on diminue le débit du flux de fluide riche en azote alimentant la turbine (18) de production d'électricité lorsque la puissance électrique à produire diminue.
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2828729B1 (fr) * 2001-08-14 2003-10-31 Air Liquide Installation de production d'oxygene sous haute pression par distillation d'air

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3908505A1 (de) * 1988-03-15 1989-09-28 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur gewinnung von fluessig-roheisen in einem einschmelzvergaser
EP0357299A1 (fr) * 1988-08-31 1990-03-07 The BOC Group plc Séparation d'air
EP0519688A1 (fr) * 1991-06-20 1992-12-23 Air Products And Chemicals, Inc. Procédé et dispositif de contrôle d'une unité de séparation d'air par voie cryogénique au cours des changements rapides de la production
US5410869A (en) * 1993-01-18 1995-05-02 Abb Management Ag Method of operating a combination power plant by coal or oil gasification
US5666825A (en) * 1993-04-29 1997-09-16 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and installation for the separation of air

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR779601A (fr) * 1934-07-30 1935-04-10 Signalisateur électrique lumineux de direction à éclairage intermittent et particulièrement adapté pour véhicules automobiles
US4178763A (en) * 1978-03-24 1979-12-18 Westinghouse Electric Corp. System for minimizing valve throttling losses in a steam turbine power plant
GB2080929B (en) * 1980-07-22 1984-02-08 Air Prod & Chem Producing gaseous oxygen
US5081845A (en) 1990-07-02 1992-01-21 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated air separation plant - integrated gasification combined cycle power generator
US5060480A (en) * 1990-10-30 1991-10-29 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and apparatus for the liquefaction of a flow of gaseous oxygen
US6393821B1 (en) * 1998-08-21 2002-05-28 Edan Prabhu Method for collection and use of low-level methane emissions
US6281601B1 (en) * 1999-07-23 2001-08-28 Capstone Turbine Corporation Turbogenerator power control system and method

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3908505A1 (de) * 1988-03-15 1989-09-28 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur gewinnung von fluessig-roheisen in einem einschmelzvergaser
EP0357299A1 (fr) * 1988-08-31 1990-03-07 The BOC Group plc Séparation d'air
EP0519688A1 (fr) * 1991-06-20 1992-12-23 Air Products And Chemicals, Inc. Procédé et dispositif de contrôle d'une unité de séparation d'air par voie cryogénique au cours des changements rapides de la production
US5410869A (en) * 1993-01-18 1995-05-02 Abb Management Ag Method of operating a combination power plant by coal or oil gasification
US5666825A (en) * 1993-04-29 1997-09-16 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Process and installation for the separation of air

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