EP1012479B1 - Pompe turbine a rendement ameliore notamment pour reservoir de carburant de vehicule automobile - Google Patents

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EP1012479B1
EP1012479B1 EP98943943A EP98943943A EP1012479B1 EP 1012479 B1 EP1012479 B1 EP 1012479B1 EP 98943943 A EP98943943 A EP 98943943A EP 98943943 A EP98943943 A EP 98943943A EP 1012479 B1 EP1012479 B1 EP 1012479B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
fact
pump according
blades
rotor
vanes
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP98943943A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1012479A1 (fr
Inventor
Anne Stathopoulos
Nicolas Résidence Les Chauvelles JOURDAIN
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Marwal Systems SAS
Original Assignee
Marwal Systems SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
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Application granted granted Critical
Publication of EP1012479B1 publication Critical patent/EP1012479B1/fr
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Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D5/00—Pumps with circumferential or transverse flow
    • F04D5/002—Regenerative pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/18—Rotors
    • F04D29/188—Rotors specially for regenerative pumps

Definitions

  • the present invention relates to the field of pumps turbines for pumping fuel into a vehicle tank automobile.
  • these pumps include a housing which houses an electric drive motor and a pumping assembly driven by this engine and located at the base of said housing.
  • the main purpose of the present invention is to provide a new pump to improve efficiency compared to known pumps.
  • a turbine pump in particular for fuel tank of motor vehicle, comprising a stator housing and a rotor blades rotatably mounted relative to the housing and defining a path of pressure and flow rise between an inlet and an outlet, characterized in that the rotor has two annular series of blades concentric radially inner and radially outer respectively, to define a fuel path alternately passing through the passages defined by the radially internal vanes and by the passages defined by the radially outer vanes so that this path follows a generally helical configuration supported by an envelope annular, the two series of blades being arranged respectively radially on the inside and on the outside of a ring, the series of blades radially internal ensuring the connection between the inner periphery of the ring and the periphery of a central plate so that these vanes define an annular series of passages passing through the rotor according to its thickness, and closed at the periphery, while a second ring
  • the passages formed by the rotor cooperate with auxiliary channels formed in the stator and which has low walls inclined to a radial direction so to guide the fuel between the passages defined by the vanes radially internal and the passages defined by the radially external vanes.
  • the pitch of the walls can be different from that of the blades forming the passages in the rotor.
  • auxiliary channels provided with walls in two cups respectively disposed on either side of the rotor.
  • the walls provided on the two cups are respectively crossed between them.
  • the two sets of rotor blades are curved and tilted in directions respectively opposite from one series to another
  • the pump illustrated in the appended figures includes a stator 100 and a rotor 200.
  • the stator 100 is formed by a ring 110 sandwiched between two flanges or cups 120, 130 respectively upper and inferior.
  • the stator 100 thus defines a circular chamber centered on a 0-0 axis capable of receiving the rotor 200 rotating around this 0-0 axis.
  • the direction of rotation of the rotor 200 is referenced S.
  • La ring 110 and the cups 120 and 130 are fixed together by all appropriate means.
  • the rotor 200 is formed by a circular plate 210 of which the thickness is equal to the clearance close to the thickness of the ring 110 and the largest external radius is equal to the play near the internal radius of the ring 110.
  • the plate 210 is rotated about the axis O-O by all appropriate means.
  • the plate 210 is driven by a electric motor (not shown in the appended figures) whose shaft outlet is in engagement with the hub of the plate 210.
  • the plate 210 is provided in its center with a non-symmetrical structure of revolution 240. It it is an orifice delimited by two diametrically opposite planes connected between them by their ends by semi-cylindrical caps, according to the particular representation given in the appended figures. However this particular representation is in no way limiting.
  • At least one of the cups 120, 130 must be provided with a central through hole to allow access and training of this structure 240.
  • the plate 210 is provided with two annular series of blades concentric 220 and 230.
  • the vanes 220 and 230 are thus arranged according to two annular assemblies respectively internal and external defining each series of passages 222, 232 crossing the following plate 210 a general direction corresponding to its thickness.
  • the two sets of blades 220 and 230 are arranged respectively radially on the inside and on the outside of a ring 250.
  • the vanes 230 protrude in a generally radial direction on the outer periphery of the ring 250.
  • the vanes 220 provide the connection between the inner periphery of the ring 250 and the periphery of the plate central 210.
  • the vanes 220 define an annular series of passages 222 passing through the rotor 200 according to its thickness, but closed at periphery.
  • the rotor 200 is also provided with an outer ring 260 disposed radially on the outside of the vanes 230.
  • the vanes 230 provide the connection between the periphery the outer ring 250 and the inner periphery of the ring 260 and the vanes 230 define an annular series of passages 232 passing through the rotor 200 depending on its thickness, but also closed radially towards the outside by the ring 260.
  • Such an external ring 260 allows good mechanical strength for the blades 230 and limits the stresses applied to the ring 110.
  • the dimensions of the ring 110 and cups 120 and 130 must be adapted accordingly so that channels 122, 132 formed in the cups 120, 130, the structure and function will be specified later, be arranged in look at passages 222, 232 formed by vanes 220 and 230.
  • the two rings 250 and 260 can each have a radial dimension of the order of 0.8mm.
  • these blades 220 and 230 are adapted for impose on the fuel put into circulation and under pressure inside the pump, a generally helical path supported by an envelope annular and passing successively and alternately through passages internal 222 and by external passages 232.
  • This annular envelope of the path followed by the fuel is defined, for its portion radially internal by the passages 222 delimited by the radially internal vanes 220, for its radially external portion by the passages 232 delimited by the radially outer vanes 230, and for its connection zones between these radially internal and external portions, by semi-annular auxiliary channels 122, 132 delimited respectively by the cups 120 and 130, on their opposite faces, directed towards the rotor 200.
  • the cross section of the channels 122, 132 can be the subject of various variants.
  • these channels 122, 132 have a cross section in the form of half-ellipse, i.e. it has a continuous curvature, of radius decreasing, from the middle of the bottom of said channels to the free edges of these coinciding with the internal surface of the cups 120, 130 (by opposition to known channels whose cross section is delimited by a rectilinear base segment extended on both sides by sectors of circles).
  • the cross section of the channels 122, 132 is symmetrical preference with respect to a median plane orthogonal to this internal surface of the cups 120, 130.
  • the radially internal radius of the channels 122, 132 is complementary to the smallest radially internal radius of the vanes 220, while the radially outer radius of the channels 122, 132 is complementary to the larger radially outer radius of the blades 230.
  • An inlet 134 crosses in a general direction axial the lower cup 130 and opens onto one end of the channel 132, while an outlet 124 crosses in a general direction axial the upper cup 120 and opens onto the other end of the channel 122.
  • the inlet ports 134 are inclined on the order of 30 ° to 75 °, very preferably on the order 53 ° to an axis orthogonal to the axis of rotation O-O, while the outlet orifices 124 are inclined on the order of 10 ° to 45 °, very preferably of the order of 15 ° to 20 ° relative to an axis orthogonal to the axis of rotation O-O.
  • the aforementioned inclination of the inlet orifice 1345 can in particular be observed in Figure 19.
  • the channel 132 formed in the lower cup 130 has an initial section 1320 of section decreasing leading to a transition zone referenced 1321, followed of a portion of constant section 1322, to finish with a portion of decreasing section 1323.
  • the channel 122 has an initial section section declining 1220, followed by a portion of constant section 1221, to finish with a decreasing section 1222.
  • the sections 1221 and 1322 may have a slightly cross section decreasing when we go respectively to sections 1220 and 1323
  • channel 132 designed to conduct fuel from radially external passages 232 towards the radially internal passages 222 has a cross section greater than that of the channel 122 formed in the upper cup 120.
  • channels 122, 132 cover a sector angular less than 360 ° around the axis O-O.
  • the useful sections 1224, 1324 of these semi-annular canals 122 and 132 this is ie the sections in which the pressure rise of the fuel, cover an angle of around 270 ° around the axis of rotation 0-0.
  • basins 1201, 1202, 1203 and 1204, 1301, 1302, 1303 and 1304 formed in hollow in the internal surfaces of each cup 120, 130.
  • These basins are designed to be pressurized with fuel from channels 122, 132 to form hydrostatic bearings supporting the rotor 200 in its rotation around the axis O-O.
  • the helical-annular path is shown schematically in Figure 3 and partially illustrated in more detail in Figure 4.
  • the fuel which enters the pump chamber through entry 134 first reaches channel 132 formed in the cup lower 130, and from there gains a passage 222 formed by the vanes 220, then the channel 122 formed in the upper flange 120, a passage 232 formed by the external vanes 230, the channel 132 formed by the flange lower 130 and then again a passage 222 and so on until reach exit 124.
  • the cups 120 and 130 are preferably provided on their external surface of indexing or polarizing means.
  • Such means are shown schematically in the appended figures in the form of at least one groove 126, 136 formed in the outer periphery of the cups 120, 130, which grooves are intended to be aligned during assembly and the relative immobilization of the cups 120 and 130 to receive a key.
  • the ring 110 is preferably provided with a groove external 112 intended to be aligned with the grooves 126, 136 for receive the aforementioned key.
  • the ring 110 can be integrated into one of the cups 120, 130.
  • auxiliary channels 122 and 132 provided in the cups 120 and 130 of the stator 100 has walls 127, 137 inclined to a radial direction. These low walls 127, 137 impose thus to fuel a path which passes successively through pairs of radially internal and radially external passages 222 and 232.
  • the walls 127 and 137 are formed of walls planes parallel to the axis of rotation O-O and inclined with respect to a radial direction, as previously indicated.
  • grooves 128, 138 suitable for guide the fuel between the passages 222 defined by the blades radially internal 220 and the passages 232 defined by the blades radially external 230.
  • the cross section of the grooves 128, 138 can be the subject of many variations depending on the geometry of the bottom wall thereof. It is thus possible to design grooves 128, 138 of triangular cross section or semi circular or rounded, in particular.
  • the grooves 128 and 138 have a straight cross section rectangular, bounded by a base surface perpendicular to the axis of O-O rotation and two sides defined by low walls 127 or 137.
  • each of the auxiliary channels 122 and 132 is fitted with such low walls 127, 137.
  • the pitch of the walls 127, 137 may be identical to that of the blades 220, 230. However, this equality of pitch is not compulsory in the scope of the present invention.
  • low walls 127, 137 provided on the two cups 120, 130 are respectively crossed between them, preferably substantially at 45 °, to ensure correct fuel guidance. So if we observe the low walls 137 provided on the lower cup 130, in a direction going from the upper cup 120 to the lower cup 130, the low walls 137 deploy anti-trigonometrically when moving radially outward. Conversely, the low walls 127 provided on the upper cup 120 observed in the same direction deploy in a trigonometric direction when one moves radially towards outside.
  • the low walls 127 guide the fuel from the outlet of a passage 222 radially internal, towards the entrance of passage 232 radially external, while the low walls 137 guide the fuel of the exit from a passage 232 radially external, towards the entry of a passage 232 radially internal.
  • the top of the walls 127, 137 is not coplanar with the surfaces internal cups 120, 130, but set back from these surfaces internal, for example with an interval of the order of 0.1 mm, as can be seen for example in Figure 17.
  • the blades concentric 220 and 230 are curved and tilted in directions respectively opposite from one series to another.
  • the internal vanes 220 deploy in the S direction when moving from the upper cup 120 towards the cup lower 130.
  • the external vanes 230 are deployed in the opposite direction to S, i.e. clockwise, when moving in the same way from the upper cup 120 towards the lower cup 130.
  • the inclination of the blades is reversed if one of the directions of rotation S of the rotor or propeller, is reversed.
  • vanes 220, 230 have their concavity directed towards the front, in reference to the direction of movement S of the rotor 200.
  • the lower surfaces 2200, 2300 and upper surfaces 2202, 2302 of the vanes 220 and 230 are preferably defined by rectilinear generators, radial with respect to the axis of rotation O-O and which are based on curves when said generators are displaced along the axis O-O.
  • leading edges of the vanes 220 and 230 are referenced 2204 and 2304, while the trailing edges of same blades 220 and 230 are referenced 2206 and 2306.
  • leading edges 2204 are located on the lower surface of rotor 200, while trailing edges 2206 are located on the surface upper part of rotor 200.
  • trailing edges 2206 are located on the surface upper part of rotor 200.
  • leading edges 2304 are located on the upper surface of the rotor 200, while the trailing edges 2306 are located on the bottom surface of the rotor 200.
  • the lower surface 2200 and 2300 and the upper surface 2202 and 2302 have identical curvatures.
  • the lower surface 2200 and the upper surface 2202 of the blades internal 220 are identical to each other, while the lower surface 2300 and the upper surfaces 2302 of the external vanes 230 have curvatures identical to each other, but of radius different from those of lower surface 2200 and upper surface 2202 of the internal vanes 220 above.
  • the internal vanes 220 and the external vanes 230 have identical thicknesses "e" at their leading edge 2204, 2304 and at their trailing edge 2206, 2306 (We mean here by "thickness” the transverse dimension "e” of the vanes 220, 230 considered in a plane perpendicular to the axis of rotation O-O).
  • the internal vanes 220 have identical thicknesses e1 in terms of their leading edge 2204 and at their trailing edge 2206.
  • the external blades 230 have identical thicknesses e2 in terms of their leading edge 2304 and at their trailing edge 2306, but the thickness e2 of the external vanes 230 is different (greater) from that e1 of the internal vanes 220.
  • the lower surface 2200, 2300, at the edge 2204, 2304 is preferably inclined at an angle between 130 ° and 170 ° relative to a plane perpendicular to the axis of rotation O-O, while the same lower surface 2200, 2300 at the trailing edge 2206, 2306 is preferably inclined on the order of 90 ° relative to a plane perpendicular to the axis of rotation O-O (i.e. the surface lower surface 2200, 2300 at the trailing edge 2206, 2306 is preferably parallel to the axis of rotation O-O).
  • leading edge 2204, 2304 of the vanes 220 and 230 is shown tapered.
  • this leading edge 2204, 2304 can be rounded off for reasons of mechanical strength.
  • the radius of such a leading edge rounding can be of the order of 0.15mm.
  • each blade 220 and 230 is defined by a constant wall thickness "e", considered in a plane perpendicular to the axis of rotation O-O. As seen on the figures, particularly in FIG. 9b, this however leads to a weakening of the vanes 220, 230 at the leading edge 2204, 2304.
  • the blades have different thicknesses "e3" and "e4" (considered in a plane perpendicular to the axis of rotation), respectively at the leading edge and at the trailing edge.
  • this dimension Y is of the order of 0.3 mm.
  • the blades 220, 230 have widths "L" (considered parallel to the axis of rotation O-O) identical and constant over their entire radial extension. This width L of the vanes 220, 230 is equal to the thickness of the rotor 200.
  • the internal vanes 220 and the external vanes 230 have preferably even radial extension.
  • the pump according to the present invention allows to significantly improve the yield obtained.
  • the pump according to the present invention achieves a yield of around 24%.
  • all the parts of the pump namely the cups 120 and 130, the ring 110 and the rotor 200, are made of plastic.
  • the cups 120, 130 can be made of metal, the rotor 200 at least being made of plastic.
  • reference 1380 illustrates an orifice of degassing through the lower cup 130 and opening into the channel 132 downstream of the inlet 134.
  • channels 222 and 232 formed between the pairs of adjacent blades 220, 230 are each formed by a pair of complementary growths 310, 320 linked respectively to each of the molding shells.
  • these protuberances 310, 320 are preferably adapted for define joint planes located on the main surfaces of the rotor, orthogonal to the axis of rotation O-O.
  • the protuberances 310, 320 are preferably adapted to define joint planes P1, P2 which respectively coincide with one with the leading edge generator located in the P3 plane passing through the axis O-O tangent with this leading edge 2204, 2304 and the other with the edge leak 2206, 2306.
  • the vanes 220, 230 and the channels 222, 232 formed by them are preferably dimensioned so that the vertices 312, 322 of the protrusions 310, 320 have a minimum width La of the order of 0.5 mm, with a minimum draft angle of 6 °.
  • the interval I1 between two adjacent blades 220 at the level of the trailing edge 2206 can be of the order of 2.52mm, while the interval I2 between two radially external vanes 230, at the trailing edges 2306 is around 2.94mm, the projection I3 and I4 of the upper surface 2202 and 2302 of the vanes 220 and 230, on a plane orthogonal to the axis O-O being respectively of the order of 1mm and 1.84mm.
  • a number of radially internal vanes 220 is provided equal to the number radially external vanes 230.
  • this arrangement is not imperative.
  • the number of internal vanes 220 can be different from the number of external vanes 230.
  • the number both internal 220 and external vanes 230 is equal to an integer.

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  • Rotary Pumps (AREA)

Description

La présente invention concerne le domaine des pompes turbines pour le pompage de carburant dans un réservoir de véhicule automobile.
On a déjà proposé de nombreuses pompes à cet effet. Des exemples de telles pompes connues sont décrits dans les documents FR-A-2 714 121, FR-A-2 711 741, FR-A-2 713 714, FR-A-2 720 118, FR-A-2 722 536, FR-A-2 685 937 et EP-A-0 735 271.
D'une façon générale ces pompes comprennent un carter qui loge un moteur électrique d'entraínement et un ensemle de pompage entraíné par ce moteur et situé à la base dudit carter.
Cependant à la connaissance des inventeurs aucune des pompes jusqu'ici proposées ne donne totalement satisfaction, notamment quant au rendement.
Le but principal de la présente invention est de proposer une nouvelle pompe permettant d'améliorer le rendement par rapport aux pompes connues.
Ce but est atteint dans le cadre de la présente invention, grâce à une pompe turbine, notamment pour réservoir de carburant de véhicule automobile, comprenant un boitier formant stator et un rotor à aubes monté à rotation par rapport au boitier et définissant un trajet de montée en pression et d'écoulement entre une entrée et une sortie, caractérisée par le fait que le rotor possède deux séries annulaires d'aubes concentriques respectivement radialement interne et radialement externe, pour définir un trajet de carburant passant alternativement par les passages définis par les aubes radialement internes et par les passages définis par les aubes radialement externes de sorte que ce trajet suive une configuration généralement en hélice s'appuyant sur une enveloppe annulaire, les deux séries d'aubes étant disposées respectivement radialement sur l'intérieur et sur l'extérieur d'un anneau, la série d'aubes radialement interne assurant la liaison entre la périphérie intérieure de l'anneau et la périphérie d'un plateau central de sorte que ces aubes définissent une série annulaire de passages traversant le rotor selon son épaisseur, et fermés en périphérie, tandis qu'un deuxième anneau est disposé sur l'extérieur de la série d'aubes externes de sorte que celles-ci définissent une série annulaire de passages traversant le rotor selon son épaisseur, et fermés en périphérie.
Selon un autre aspect important de l'invention les passages formés par le rotor coopèrent avec des canaux auxiliaires ménagés dans le stator et qui possédent des murets inclinés par rapport à une direction radiale afin de guider le carburant entre les passages définis par les aubes radialement internes et les passages définis par les aubes radialement externes.
Comme on l'expliquera par la suite, le pas des murets peut être différent de celui des aubes formant les passages dans le rotor.
Selon une autre caractéristique avantageuse de la présente invention, il est prévu de tels canaux auxiliaires munis de murets dans deux coupelles disposées respectivement de part et d'autre du rotor.
Selon une autre caractéristique avantageuse de la présente invention, les murets prévus sur les deux coupelles sont respectivement croisés entre eux.
Selon un autre aspect important de la présente invention, les deux séries d'aubes du rotor sont incurvées et inclinées dans des sens respectivement opposées d'une série à l'autre,
D'autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaitront à la lecture de la description détaillée qui va suivre et en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs et sur lesquels :
  • la figure 1 annexée représente une vue schématique en perspective éclatée des moyens essentiels d'une pompe conforme à la présente invention,
  • la figure 2 représente une seconde vue schématique en perspective éclatée, opposée à celle de la figure 1, des mêmes moyens essentiels de la pompe conforme à la présente invention,
  • la figure 3 illustre schématiquement le trajet suivi par le carburant dans la chambre de pompage,
  • la figure 4 représente une vue partielle de ce trajet,
  • la figure 5 représente une vue d'un rotor conforme à la présente invention,
  • les figures 6 et 7 représentent respectivement des vues en plan interne de coupelle inférieure et supérieure d'une telle pompe conforme à la présente invention.
  • la figure 8a représente une illustration développée sur un plan, des aubes radialement internes observées en vue latérale perpendiculairement à l'axe de rotation, selon un premier mode de réalisation de la présente invention,
  • la figure 8b représente une illustration similaire développée sur un plan, des aubes radialement externes observées en vue latérale perpendiculairement à l'axe de rotation, selon le même premier mode de réalisation de la présente invention,
  • la figure 9a représente une illustration développée sur un plan, des aubes radialement internes observées en vue latérale perpendiculairement à l'axe de rotation, selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention,
  • la figure 9b représente une illustration similaire développée sur un plan, des aubes radialement externes observées en vue latérale perpendiculairement à l'axe de rotation, selon le même deuxième mode de réalisation de la présente invention,
  • la figure 10 représente une vue partielle dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation des aubes conformes à la présente invention,
  • la figure 11 représente une vue similaire dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation, de murets conformes à la présente invention, prévus sur le stator de la pompe,
  • la figure 12 illustre une variante de profil d'aube conforme à la présente invention,
  • les figures 13a et 13b représentent des vues similaires aux figures 8 et 9 respectivement d'aubes radialement internes et radialement externes, conformes à une variante de la présente invention,
  • les figures 14 et 15 illustrent schématiquement le trajet de filets de carburant dans la chambre de pompage, respectivement en l'absence de murets et en présence de murets conformes à la présente invention,
  • la figure 16 illustre schématiquement la structure d'un outil de moulage conforme à la présente invention, et
  • les figures 17, 18 et 19 représentent trois vues en coupe transversale d'une coupelle inférieure conforme à la présente invention selon les vues illustrées respectivement sous les références XVII, XVIII et XIX sur la figure 6 (la figure 17 étant à une échelle double des figures 18 et 19).
On va tout d'abord décrire la structure générale de la pompe conforme à la présente invention.
La pompe illustrée sur les figures annexées comprend un stator 100 et un rotor 200.
Le stator 100 est formé d'une bague 110 prise en sandwich entre deux flasques ou coupelles 120, 130 respectivement supérieur et inférieur.
Le stator 100 définit ainsi une chambre circulaire centrée sur un axe 0-0 apte à recevoir le rotor 200 à rotation autour de cet axe 0-0. Sur les figures annexées, le sens de rotation du rotor 200 est référencé S. La bague 110 et les coupelles 120 et 130 sont fixées entre elles par tous moyens appropriés.
Le rotor 200 est formé d'un plateau circulaire 210 dont l'épaisseur est égale au jeu près à l'épaisseur de la bague 110 et dont le plus grand rayon externe est égal au jeu près au rayon interne de la bague 110.
Le plateau 210 est entrainé à rotation autour de l'axe O-O par tous moyens appropriés. De préférence le plateau 210 est entrainé par un moteur électrique (non représenté sur les figures annexées) dont l'arbre de sortie est en prise avec le moyeu du plateau 210. Pour celà le plateau 210 est muni en son centre d'une structure non symétrique de révolution 240. Il s'agit d'un orifice délimité par deux plans diamétralement opposés reliés entre eux par leurs extrémités par des calottes semi-cylindriques, selon la représentation particulière donnée sur les figures annexées. Cependant cette représentation particulière n'est aucunement limitative.
Bien entendu l'une au moins des coupelles 120, 130 doit être munie d'un orifice central traversant pour permettre l'accès et l'entrainement de cette structure 240.
Le plateau 210 est muni de deux séries annulaires d'aubes concentriques 220 et 230. Les aubes 220 et 230 sont ainsi disposées selon deux ensembles annulaires respectivement interne et externe définissant chacun des séries de passages 222, 232 traversant le plateau 210 suivant une direction générale correspondant à son épaisseur.
Les deux séries d'aubes 220 et 230 sont disposées respectivement radialement sur l'intérieur et sur l'extérieur d'un anneau 250. Les aubes 230 font saillie dans une direction générale radiale sur la périphérie extérieure de l'anneau 250. Les aubes 220 assurent la liaison entre la périphérie intérieure de l'anneau 250 et la périphérie du plateau central 210. Ainsi les aubes 220 définissent une série annulaire de passages 222 traversant le rotor 200 selon son épaisseur, mais fermés en périphérie.
Comme on l'a illustré sur les figures, le rotor 200 est également muni d'un anneau externe 260 disposé radialement sur l'extérieur des aubes 230. Ainsi les aubes 230 assurent la liaison entre la périphérie externe de l'anneau 250 et la périphérie interne de l'anneau 260 et les aubes 230 définissent une série annulaire de passages 232 traversant le rotor 200 selon son épaisseur, mais fermés également radialement vers l'extérieur par l'anneau 260. Un tel anneau externe 260 permet une bonne tenue mécanique pour les aubes 230 et permet de limiter les contraintes appliquées sur la bague 110. Bien entendu les dimensions de la bague 110 et des coupelles 120 et 130 doivent être adaptées en conséquence de sorte que des canaux 122, 132 formés dans les coupelles 120, 130, dont la structure et la fonction seront précisées par la suite, soient disposés en regard des passages 222, 232 formés par les aubes 220 et 230.
A titre d'exemple non limitatif, les deux anneaux 250 et 260 peuvent possèder chacun une dimension radiale de l'ordre de 0,8mm.
Plus précisément ces aubes 220 et 230 sont adaptées pour imposer au carburant mis en circulation et en pression à l'intérieur de la pompe, un trajet généralement en hélice s'appuyant sur une enveloppe annulaire et passant successivement et alternativement par des passages internes 222 et par des passages externes 232. Cette enveloppe annulaire du trajet suivi par le carburant est définie, pour sa portion radialement interne par les passages 222 délimités par les aubes radialement internes 220, pour sa portion radialement externe par les passages 232 délimités par les aubes radialement externes 230, et pour ses zones de liaison entre ces portions radialement interne et externe, par des canaux auxiliaires semi-annulaires 122, 132 délimités respectivement par les coupelles 120 et 130, sur leurs faces en regard, dirigées vers le rotor 200.
Ces canaux 122, 132 sont visibles notamment sur les figures 6 et 7 annexées.
La section droite des canaux 122, 132 peut faire l'objet de diverses variantes. De préférence, comme on l'a illustré sur les figures 17 et 18 notamment, ces canaux 122, 132 ont une section droite en forme de demi-ellipse, c'est à dire qu'il présente une courbure continue, de rayon décroissant, à partir du milieu du fond desdits canaux vers les bords libres de ceux-ci coïncidant avec la surface interne des coupelles 120, 130 (par opposition à des canaux connus dont la section droite est délimitée par un segment de base rectiligne prolongé de part et d'autre par des secteurs de cercles). Par ailleurs la section droite des canaux 122, 132 est de préférence symétrique par rapport à un plan médian orthogonal à cette surface interne des coupelles 120, 130.
Le rayon radialement interne des canaux 122, 132 est complémentaire du plus petit rayon radialement interne des aubes 220, tandis que le rayon radialement externe des canaux 122, 132 est complémentaire du plus grand rayon radialement externe des aubes 230.
Un orifice d'entrée 134 traverse dans une direction générale axiale la coupelle inférieure 130 et débouche sur une extrémité du canal 132, tandis qu'un orifice de sortie 124 traverse dans une direction générale axiale la coupelle supérieure 120 et débouche sur l'autre extrémité du canal 122.
Plus précisément pour ne pas perturber l'écoulement du carburant dans la chambre de pompage, de préférence les orifices d'entrée 134 sont inclinés de l'ordre de 30° à 75°, très préférentiellement de l'ordre de 53° par rapport à un axe orthogonal à l'axe de rotation O-O, tandis que les orifices de sortie 124 sont inclinés de l'ordre de 10° à 45°, très préférentiellement de l'ordre de 15° à 20° par rapport à un axe orthogonal à l'axe de rotation O-O. L'inclinaison précitée de l'orifice d'entrée 1345 peut notamment être observé sur la figure 19.
Ainsi le carburant qui pénètre par l'entrée 134, est entrainé selon le trajet en hélice-annulaire précité et atteint l'orifice de sortie 124.
Plus précisément, à partir de l'entrée 134, le canal 132 formé dans la coupelle inférieure 130 possède un tronçon initial 1320 de section décroissante débouchant sur une zone de transition référencée 1321, suivie d'une portion de section constante 1322, pour finir avec une portion de section décroissante 1323. Partant de la sortie 124 taillée dans la coupelle supérieure 120, le canal 122 présente un tronçon initial de section déroissante 1220, suivi d'une portion de section constante 1221, pour se terminer par une section décroissante 1222. Selon une variante les tronçons 1221 et 1322 peuvent présenter une section légèrement décroissante lorsqu'on se dirige resepctivement vers les tronçons 1220 et 1323
Selon une autre variante de la présente invention, le canal 132 conçu pour conduire le carburant des passages 232 radialement externes vers les passages 222 radialement internes, en l'espèce le canal 132 formé dans la coupelle inférieure 130, possède une section droite supérieure à celle du canal 122 formé dans la coupelle supérieure 120.
On notera que les canaux 122, 132 couvrent un secteur angulaire inférieur à 360° autour de l'axe O-O.
Selon la représentation donnée sur les figures annexées, les tronçons utiles 1224, 1324 de ces canaux semi-annulaires 122 et 132, c'est à dire les tronçons dans lesquels est opérée la montée en pression du carburant, couvrent un angle de l'ordre de 270° autour de l'axe de rotation 0-0.
On notera sur les figures 6 et 7 la présence de 4 vasques 1201, 1202, 1203 et 1204, 1301, 1302, 1303 et 1304 formées en creux dans les surfaces internes de chaque coupelle 120, 130. Ces vasques sont conçues pour être mises sous pression de carburant à partir des canaux 122, 132 pour former des paliers hydrostatiques soutenant le rotor 200 dans sa rotation autour de l'axe O-O.
Le trajet en hélice-annulaire est schématisé sur la figure 3 et illustré partiellement plus en détail sur la figure 4.
Selon le mode de réalisation particulier illustré sur les figures annexées, le carburant qui pénètre dans la chambre de la pompe par l'entrée 134 atteint en premier lieu le canal 132 formé dans la coupelle inférieure 130, et de là gagne un passage 222 formé par les aubes 220, puis le canal 122 formé dans le flasque supérieur 120, un passage 232 formé par les aubes externes 230, le canal 132 formé par le flasque inférieur 130, puis à nouveau un passage 222 et ainsi de suite jusqu'à atteindre la sortie 124.
Pour garantir une position relative correcte des coupelles 120 et 130 (les passages 122 et 132 doivent être positionnnés exactement en regard), les coupelles 120 et 130 sont de préférence munies sur leur surface externe de moyens d'indexage ou détrompeurs. De tels moyens sont schématisés sur les figures annexées sous forme d'au moins une rainure 126, 136 ménagée dans la périphérie extérieure des coupelles 120, 130, lesquelles rainures sont destinées à être alignées lors de l'assemblage et de l'immobilisation relative des coupelles 120 et 130 pour recevoir une clavette. De même la bague 110 est de préférence munie d'une rainure externe 112 destinée à être alignée avec les rainures 126, 136 pour recevoir la clavette précitée.
Selon une variante de réalisation, la bague 110 peut être intégrée à l'une des coupelles 120, 130.
Pour éviter que le carburant ne suive intégralement le rotor 200 dans son mouvement de rotation et aille ainsi trop rapidement de l'entrée 134 vers la sortie 124, les canaux auxiliaires 122 et 132 ménagés dans les coupelles 120 et 130 du stator 100 possédent des murets 127, 137 inclinés par rapport à une direction radiale. Ces murets 127, 137 imposent ainsi au carburant un trajet qui passe successivement par des paires de passages 222 et 232 radialement internes et radialement externes.
On a ainsi schématisé sur la figure 14 le trajet de filets de carburant dans la chambre de pompage en l'absence de tels murets et sur la figure 15 le trajet des mêmes filets de carburant grâce à la présence des murets 127, 137. L'homme de l'art comprendra à l'examen comparé des figures 14 et 15 que les murets 127 et 137 imposent une circulation du carburant par les passages 222 et 232 et par conséquent une montée en pression du carburant supérieure à la montée en pression susceptible d'être obtenue en l'absence de tels murets.
De préférence les murets 127 et 137 sont formés de parois planes parallèles à l'axe de rotation O-O et inclinés par rapport à une direction radiale, comme on l'a indiqué précédemment.
Il est ainsi défini entre deux murets 127 ou 137 adjacents inclinés par rapport à une direction radiale, des rainures 128, 138 aptes à guider le carburant entre les passages 222 définis par les aubes radialement internes 220 et les passages 232 définis par les aubes radialement externes 230.
La section droite des rainures 128, 138 peut faire l'objet de nombreuses variantes selon la géométrie de la paroi de fond de celles-ci. On peut ainsi concevoir des rainures 128, 138 de section droite triangulaire ou semi circulaire ou arrondie, notamment.
Cependant dans le cadre de la présente invention, de préférence, les rainures 128 et 138 présentent une section droite de contour rectangulaire , délimité par une surface de base perpendiculaire à l'axe de rotation O-O et deux flancs définis par les murets 127 ou 137.
De préférence chacun des canaux auxiliaires 122 et 132 est muni de tels murets 127, 137.
Le pas des murets 127, 137 peut être identique à celui des aubes 220, 230. Cependant cette égalité de pas n'est pas obligatoire dans le cadre de la présente invention.
Ces murets 127, 137 prévus sur les deux coupelles 120, 130 sont respectivement croisés entre eux, de préférence sensiblement à 45°, pour assurer un guidage du carburant correct. Ainsi si l'on observe les murets 137 prévus sur la coupelle inférieure 130, selon une direction allant de la coupelle supérieure 120 vers la coupelle inférieure 130, les murets 137 se déploient dans un sens anti-trigonométrique lorsque l'on se déplace radialement vers l'extérieur. Inversement les murets 127 prévus sur la coupelle supérieure 120 observés selon la même direction se déploient dans un sens trigonométrique lorsque l'on se déplace radialement vers l'extérieur.
Ainsi les murets 127 guident le carburant de la sortie d'un passage 222 radialement interne, vers l'entrée d'un passage 232 radialement externe, tandis que les murets 137 guident le carburant de la sortie d'un passage 232 radialement externe, vers l'entrée d'un passage 232 radialement interne.
A titre d'exemple non limitatif :
  • le nombre de murets 127 et 137 est de 16 sur chaque coupelle 120, 130,
  • les rayons d'entrée et de sortie r5 et r6 des murets 127 et 137, sont de 13 et 16mm,
  • la hauteur des murets 127 et 137, considérée parallèlement à l'axe de rotation O-O est de l'ordre de quelques 10èmes de mm,
  • les angles d'entrée C1 et de sortie C2 des murets 127 et 137 sont compris entre -90° et + 90° par rapport à une tangente à la périphérie des canaux 122 et 132, en étant de préférence de l'ordre de + 45° par rapport à cette tangente,
  • les épaisseurs des parois formant les murets 127, 137 à l'entrée et à la sortie sont de l'ordre de 0,3 mm
  • les murets 127, 137 se raccordent à la paroi interne des canaux 122, 132 avec un congé de l'ordre de 0,2mm et
  • l'angle ouvert D défini entre deux murets adjacents 127 ou 137, à partir de l'axe O-O, est de l'ordre de 12°.
Selon une autre caractéristique avantageuse de la présente invention, le sommet des murets 127, 137 n'est pas coplanaire des surfaces internes des coupelles 120, 130, mais situé en retrait de ces surfaces internes, par exemple d'un intervalle de l'ordre de 0,1mm, comme on le voit par exemple sur la figure 17.
Dans le cadre de la présente invention les aubes concentriques 220 et 230 sont incurvées et inclinées dans des sens respectivement opposées d'une série à l'autre.
Ainsi selon le mode de réalisation particulier illustré sur les figures annexées, pour une rotation du rotor 200 dans le sens S et pour un sens d'hélice donné, les aubes internes 220 se déploient dans le sens S lorsque l'on se déplace de la coupelle supérieure 120 vers la coupelle inférieure 130. Et inversement les aubes externes 230 se déploient dans le sens opposé à S, c'est à dire dans un sens horaire, lorsque l'on se déplace de la même façon de la coupelle supérieure 120 vers la coupelle inférieure 130. L'inclinaison des aubes est inversée si l'un du sens de rotation S du rotor ou de l'hélice, est inversé.
On notera de plus que dans le cadre de la présente invention, de préférence les aubes 220, 230 ont leur concavité dirigée vers l'avant, en référence au sens de déplacement S du rotor 200.
Plus précisément encore les surfaces intrados 2200, 2300 et extrados 2202, 2302 des aubes 220 et 230 sont de préférence définies par des génératrices rectilignes, radiales par rapport à l'axe de rotation O-O et qui s'appuient sur des courbes lorsque lesdites génératrices sont déplacées le long de l'axe O-O.
Sur les figures annexées, les bords d'attaque des aubes 220 et 230 sont référencés 2204 et 2304, tandis que les bords de fuite des mêmes aubes 220 et 230 sont référencés 2206 et 2306. Pour les aubes internes 220, les bords d'attaque 2204 sont situés sur la surface inférieure du rotor 200, tandis que les bords de fuite 2206 sont situés sur la surface supérieure du rotor 200. Inversement pour les aubes externes 230, les bords d'attaque 2304 sont situés sur la surface supérieure du rotor 200, tandis que les bords de fuite 2306 sont situés sur la surface inférieure du rotor 200.
Selon le mode de réalisation illustré sur les figures 8a et 8b annexées, les surfaces intrados 2200 et 2300 et les surfaces extrados 2202 et 2302 ont des courbures identiques.
Par contre selon le mode réalisation illustré sur les figures 9a et 9b, les surfaces intrados 2200 et les surfaces extrados 2202 des aubes internes 220 sont identiques entre elles, tandis que les surfaces intrados 2300 et les surfaces extrados 2302 des aubes externes 230 ont des courbures identiques entre elles, mais de rayon différent de celles des surfaces intrados 2200 et des surfaces extrados 2202 des aubes internes 220 précitées.
On notera par ailleurs que selon le mode de réalisation illustré sur les figures 8a et 8b, les aubes internes 220 et les aubes externes 230 ont des épaisseurs "e" identiques au niveau de leur bord d'attaque 2204, 2304 et au niveau de leur bord de fuite 2206, 2306 (On entend ici par "épaisseur" la dimension transversale "e" des aubes 220, 230 considérée dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O).
Selon le mode de réalisation illustré sur les figures 9a et 9b, les aubes internes 220 ont des épaisseurs e1 identiques au niveau de leur bord d'attaque 2204 et au niveau de leur bord de fuite 2206. De même les aubes externes 230 ont des épaisseurs e2 identiques au niveau de leur bord d'attaque 2304 et au niveau de leur bord de fuite 2306, mais l'épaisseur e2 des aubes externes 230 est différente (plus élevée) de celle e1 des aubes internes 220.
Par ailleurs selon une autre caractéristique avantageuse de la présente invention la surface intrados 2200, 2300, au niveau du bord d'attaque 2204, 2304 est de préférence inclinée d'un angle compris entre 130° et 170° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O , tandis que la même surface intrados 2200, 2300 au niveau du bord de fuite 2206, 2306 est de préférence inclinée de l'ordre de 90° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O (c'est à dire que la surface intrados 2200, 2300 au niveau du bord de fuite 2206, 2306 est de préférence parallèle à l'axe de rotation O-O).
Sur les figures 8 et 9 annexées notamment, le bord d'attaque 2204, 2304 des aubes 220 et 230 est représenté effilé. Cependant en variante, comme illustré sur la figure 13, ce bord d'attaque 2204, 2304 peut être arrondi pour des questions de tenue mécanique.
A titre d'exemple non limitatif, le rayon d'un tel bord d'attaque arrondi peut être de l'ordre de 0,15mm.
Par ailleurs sur les figures 8 et 9 annexées, chaque aube 220 et 230 est définie par une épaisseur de paroi "e" constante, considérée dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O. Comme on le voit sur les figures, particulièrement sur la figure 9b, celà conduit cependant à un affaiblissement des aubes 220, 230 au niveau du bord d'attaque 2204, 2304. Pour renforcer les aubes 220, 230 on peut prévoir de définir une surface intrados 2200, 2300 parallèle à la surface extrados 2202, 2302 de sorte que les aubes 220 et 230 possèdent des dimensions transversales "Y" constantes sur toute leur largeur, considérées selon des directions générales perpendiculaires audites surfaces intrados 2200, 2300 et extrados 2202, 2302, comme on l'a illustré en variante sur la figure 12. Dans ce cas les aubes présentent des épaisseurs "e3" et "e4" différentes (considérées dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation), respectivement au niveau du bord d'attaque et au niveau du bord de fuite. A titre d'exemple non limitatif, cette dimension Y est de l'ordre de 0,3mm.
Dans le cadre de la présente invention, de préférence les aubes 220, 230 ont des largeurs "L" (considérées parallèlement à l'axe de rotationO-O) identiques et constantes sur toute leur extension radiale. Cette largeur L des aubes 220, 230 est égale à l'épaisseur du rotor 200.
En outre les aubes internes 220 et les aubes externes 230 ont de préférence même extension radiale.
Aprés de nombreuses recherches et après avoir éliminé notamment des solutions à base d'aubes planes radiales et parallèles à l'axe de rotation, d'aubes planes radiales et inclinées par rapport à l'axe de rotation, d'aubes en chevrons, (ces diverses solutions ne permettant pas une recirculation satisfaisante entre les deux séries d'aubes et/ou générant des phénomènes de cavitation), le Déposant a déterminé que les aubes incurvées et inclinées dans des sens respectivement opposées d'une série à l'autre donnaient le meilleur rendement.
Selon le mode de réalisation illustré sur les figures 8a et 8b, mais non limitatif :
  • le nombre d'aubes 220 et le nombre d'aubes 230 est de 50,
  • le rayon interne r1 des aubes 220 est de l'ordre de 13 mm,
  • le rayon externe r2 des aubes 220 est de l'ordre de 14mm,
  • le rayon interne r3 des aubes 230 est de l'ordre de 15 mm,
  • le rayon externe r4 des aubes 230 est de l'ordre de 16 mm,
    ( les rayons r1, r2, r3 et r4 sont réduits chacun de 0,8mm dans le cas ou le rotor 200 comporte un anneau externe 260)
  • les largeurs radialement interne et radialement externe L des aubes 220 et 230 (qui correspondent à l'épaisseur du rotor 200) sont de l'ordre de 2mm,
  • les angles A1 et A2 des aubes 220 et 230, considérés dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O sont de 90° par rapport à la périphérie du rotor 200,
  • l'angle B1 de la surface intrados 2200 des aubes 220 au niveau du bord d'attaque 2204 est de l'ordre de 140° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O,
  • l'angle B2 du bord de fuite 2206 des aubes 220 sur la surface intrados 2200 est de l'ordre de 90° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O,
  • l'angle B3 de la surface intrados 2300 des aubes 230 au niveau du bord d'attaque 2304 est de l'ordre de 140° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O,
  • l'angle B4 du bord de fuite 2306 des aubes 230 sur la surface intrados 2300 est de l'ordre de 90° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O,
  • l'épaisseur e de la paroi formant les aubes 220 et 230 est de l'ordre de 0,3mm,
  • l'épaisseur radiale de la bague support 250 est de l'ordre de 0,8mm.
Selon le second mode de réalisation illustré sur les figures 9a et 9b :
  • le nombre d'aubes 220 et le nombre d'aubes 230 est de 30,
  • le rayon interne r1 des aubes 220 est de l'ordre de 13 mm,
  • le rayon externe r2 des aubes 220 est de l'ordre de 14mm,
  • le rayon interne r3 des aubes 230 est de l'ordre de 15 mm,
  • le rayon externe r4 des aubes 230 est de l'ordre de 16 mm,
    ( les rayons r1, r2, r3 et r4 sont réduits chacun de 0,8mm dans le cas ou le rotor 200 comporte un anneau externe 260)
  • les largeurs radialement interne et radialement externe L des aubes 220 et 230 (qui correspondent à l'épaisseur du rotor 200) sont de l'ordre de 2mm,
  • les angles A1 et A2 des aubes 220 et 230, considérés dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O sont de 90° par rapport à la périphérie du rotor 200,
  • l'angle B1 de la surface intrados 2200 des aubes 220 au niveau du bord d'attaque 2204 est de l'ordre de 140° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O,
  • l'angle B2 du bord de fuite 2206 des aubes 220 sur la surface intrados 2200 est de l'ordre de 90° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O,
  • l'angle B3 de la surface intrados 2300 des aubes 230 au niveau du bord d'attaque 2304 est de l'ordre de 160° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O,
  • l'angle B4 du bord de fuite 2306 des aubes 230 sur la surface intrados 2300 est de l'ordre de 90° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O,
  • l'épaisseur e1 de la paroi formant les aubes 220 est de l'ordre de 0,3mm,
  • l'épaisseur e2 de la paroi formant les aubes 230 est de l'ordre de 0,3mm,
  • l'épaisseur radiale de la bague support 250 est de l'ordre de 0,8mm.
Par rapport aux pompes classiques connues comprenant une seule série d'aubes, analogues par exemple aux aubes radialement externes 130, la pompe conforme à la présente invention permet d'améliorer sensiblement le rendement obtenu.
En effet alors que la majorité des pompes classiques présentent un rendement généralement compris entre 13 et 16%, la pompe conforme à la présente invention, permet d'atteindre un rendement de l'ordre de 24%.
De préférence dans le cadre de la présente invention, toutes les pièces de la pompe, à savoir les coupelles 120 et 130, la bague 110 et le rotor 200, sont réalisées en matière plastique. En variante les coupelles 120, 130 peuvent être réalisées en métal, le rotor 200 au moins étant réalisé en matière plastique.
Par ailleurs on a illustré sous la référence 1380 un orifice de dégazage traversant la coupelle inférieure 130 et débouchant dans le canal 132 en aval de l'orifice d'entrée 134.
On a illustré sur la figure 16 un mode de réalisation préférentiel d'outil de moulage utilisé pour la réalisation du rotor 200 conforme à la présente invention. De préférence les canaux 222 et 232 formés entre les paires d'aubes 220, 230 adjacentes sont formés chacun par une paire d'excroissances complémentaires 310, 320 liées respectivement à chacune des coquilles de moulage.
Pour des aubes 220, 230 ayant un bord d'attaque effilé ou anguleux, ces excroissances 310, 320 sont de préférence adaptées pour définir des plans de joint situés sur les surfaces principales du rotor, orthogonales à l'axe de rotation O-O.
En revanche, comme illustré sur la figure 16, pour un bord d'attaque arrondi, les excroissances 310, 320 sont de préférence adaptées pour définir des plans de joint P1, P2 qui coïncident respectivement l'un avec la génératrice du bord d'attaque situé dans le plan P3 passant par l'axe O-O tangent avec ce bord d'attaque 2204, 2304 et l'autre avec le bord de fuite 2206, 2306.
Selon une autre caractéristique avantageuse de la présente invention, les aubes 220, 230 et les canaux 222, 232 formés par celles-ci sont de préférence dimensionnés de sorte que les sommets 312, 322 des excroissances 310, 320 aient une largeur minimale La de l'ordre de 0,5mm, avec un angle de dépouille De minimal de 6°.
A titre d'exemple non limitatif, pour les aubes radialement internes 220 l'intervalle I1 entre deux aubes 220 adjacentes au niveau du bord de fuite 2206 peut être de l'ordre de 2,52mm, tandis que l'intervalle I2 entre deux aubes 230 radialement externes, au niveau des bords de fuite 2306 est de l'ordre de 2,94mm, la projection I3 et I4 des sufaces extrados 2202 et 2302 des aubes 220 et 230, sur un plan orthogonal à l'axe O-O étant respectivement de l'ordre de 1mm et 1,84mm.
Bien entendu la présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation précédemment décrit, mais s'étend à toutes variantes conforme à son esprit.
Ainsi par exemple on peut concevoir dans le cadre de la présente invention des pompes multicellulaires, c'est à dire des pompes dans lesquelles la structure précitée est multipliée plusieurs fois sous forme de plusieurs chambres disposées fluidiquement en série (les chambres étant empilées coaxialement selon l'axe O-O) et logeant chacune un rotor 200 conforme aux dispositions précitées.
Selon le mode de réalisation illustré sur les figures annexées, il est prévu un nombre d'aubes radialement internes 220 égal au nombre d'aubes radialement externes 230. Cependant cette disposition n'est pas impérative. En pratique en effet le nombre d'aubes internes 220 peut être différent du nombre d'aubes externes 230. De préférence le nombre d'aubes tant internes 220 qu'externes 230 est égal à un nombre entier.

Claims (46)

  1. Pompe turbine, notamment pour réservoir de carburant de véhicule automobile, comprenant un boitier (100) formant stator et un rotor (200) à aubes (220, 230) monté à rotation par rapport au boitier (100) et définissant un trajet de montée en pression et d'écoulement entre une entrée (134) et une sortie (124), le rotor (200) possèdant deux séries annulaires d'aubes (220, 230) concentriques respectivement radialement interne et radialement externe, les deux séries d'aubes (220, 230) étant disposées respectivement radialement sur l'intérieur et sur l'extérieur d'un anneau (250), la série d'aubes (220) radialement interne assurant la liaison entre la périphérie intérieure de l'anneau (250) et la périphérie d'un plateau central (210) de sorte que ces aubes (220) définissent une série annulaire de passages (222) traversant le rotor (200) selon son épaisseur, et fermés en périphérie, tandis qu'un deuxième anneau (260) est disposé sur l'extérieur de la série d'aubes externes (230) de sorte que celles-ci définissent une série annulaire de passages (232) traversant le rotor (200) selon son épaisseur, et fermés en périphérie caractérisée par le fait que les deux séries d'aubes sont adaptées pour définir un trajet de carburant passant alternativement par des passages (222) définis par les aubes (220) radialement internes et par des passages (232) définis par les aubes (230) radialement externes de sorte que ce trajet suive une configuration généralement en hélice s'appuyant sur une enveloppe annulaire.
  2. Pompe selon la revendication 1, caractérisée par le fait que les passages (222, 232) formés par le rotor (200) coopèrent avec des passages auxiliaires (122, 132) ménagés dans le stator et qui possédent des murets (127, 137) inclinés par rapport à une direction radiale afin de guider le carburant entre les canaux (222) définis par les aubes radialement internes (220) et les canaux (232) définis par les aubes (230) radialement externes.
  3. Pompe selon la revendication 2, caractérisé par le fait que les murets (127) prévus dans un premier passage auxiliaire (122) disposé d'un côté du rotor (200) sont adaptés pour guider le fluide de la sortie des aubes (220) radialement internes, vers l'entrée des aubes (230) radialement externes, tandis que les murets (137) prévus dans le second passage auxiliaire (132) disposé de l'autre côté du rotor (200) sont adaptés pour guider le fluide de la sortie des aubes (230) radialement externes, vers l'entrée des aubes (220) radialement internes.
  4. Pompe selon l'une des revendication 2 ou 3, caractérisée par le fait que la section droite des canaux (122, 132) présente une courbure continue, de rayon décroissant, à partir du milieu du fond desdits canaux vers les bords libres de ceux-ci coïncidant avec la surface des coupelles (120, 130).
  5. Pompe selon l'une des revendications 2 à 4, caractérisée par le fait que la section droite des canaux (122, 132) présente une symétrie par rapport à un plan médian orthogonal à la surface des coupelles (120, 130).
  6. Pompe selon l'une des revendications 2 à 5, caractérisée par le fait que la section droite des canaux (122, 132) est sensiblement en forme de demi-ellipse.
  7. Pompe selon l'une des revendications 2 à 6, caractérisée par le fait qu'elle comprend des canaux auxiliaires (122, 132) munis de murets (127, 137) dans deux coupelles (120, 130) disposées respectivement de part et d'autre du rotor (200).
  8. Pompe selon l'une des revendications 2 à 7, caractérisée par le fait que le sommet des murets (127, 137) est espacé de la surface interne des coupelles (120, 130).
  9. Pompe selon l'une des revendications 2 à 8, caractérisée par le fait que le sommet des murets (127, 137) est espacé de la surface interne des coupelles (120, 130) d'un intervalle de l'ordre de 0,1mm.
  10. Pompe selon la revendication 7, caractérisée par le fait que les murets (127, 137) prévus sur les deux coupelles (120, 130) sont respectivement croisés entre eux.
  11. Pompe selon l'une des revendications 2 à 10, caractérisée par le fait que les murets (127, 137) sont formés de parois planes parallèles à l'axe de rotation O-O et inclinés par rapport à une direction radiale.
  12. Pompe selon l'une des revendications 2 à 11, caractérisée par le fait que les rainures (128, 138) définies entre les murets (127, 137) présentent une section droite de contour rectangulaire.
  13. Pompe selon l'une des revendications 2 à 12, caractérisée par le fait que les angles d'entrée C1 et de sortie C2 des murets (127, 137) sont compris entre -90° et +90°, en étant de préférence de l'ordre de 45° par rapport à une direction périphérique.
  14. Pompe selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisée par le fait que les aubes sont incurvées et inclinées dans des sens respectivement opposés d'une série à l'autre.
  15. Pompe selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisée par le fait que les aubes (220, 230) ont leur concavité dirigée vers l'avant, en référence au sens de déplacement du rotor (200).
  16. Pompe selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisée par le fait que les deux séries d'aubes (220, 230) ont leurs bords d'attaque (2204, 2304) et leurs bords de fuite (2206, 2306) situés sur des faces du rotor respectivement opposées d'une série à l'autre.
  17. Pompe selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisée par le fait que les surfaces intrados (2200, 2300) et extrados (2202, 2302) des aubes (220, 230) sont définies par des génératrices rectilignes, radiales par rapport à l'axe de rotation O-O et qui s'appuient sur des courbes lorsque lesdites génératrices sont déplacées le long de l'axe O-O.
  18. Pompe selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisée par le fait que les surfaces intrados (2200, 2300) et les surfaces extrados (2202, 2302) des aubes (220, 230) ont des courbures identiques.
  19. Pompe selon l'une des revendications 1 à 17, caractérisée par le fait que les surfaces intrados (2200) et les surfaces extrados (2202) des aubes internes (220) sont identiques entre elles, tandis que les surfaces intrados (2300) et les surfaces extrados (2302) des aubes externes (230) ont des courbures identiques entre elles, mais de rayon différent de celles des surfaces intrados (2200) et des surfaces extrados (2202) des aubes internes (220).
  20. Pompe selon l'une des revendications 1 à 19, caractérisée par le fait que les aubes internes (220) et les aubes externes (230) ont des épaisseurs "e" identiques au niveau de leur bord d'attaque (2204, 2304) et au niveau de leur bord de fuite (2206, 2306), l'épaisseur étant considérée dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O.
  21. Pompe selon l'une des revendications 1 à 19, caractérisée par le fait que les aubes internes (220) ont des épaisseurs e1 identiques au niveau de leur bord d'attaque (2204) et au niveau de leur bord de fuite (2206) et les aubes externes (230) ont des épaisseurs e2 identiques au niveau de leur bord d'attaque(2304) et au niveau de leur bord de fuite (2306), mais l'épaisseur e2 des aubes externes (230) est différente de celle des aubes internes (220), l'épaisseur étant considérée dans un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O.
  22. Pompe selon l'une des revendications 1 à 19, caractérisée par le fait que l'une au moins des séries d'aubes (220, 230) possède des dimensions transversales "Y" constantes sur toute leur largeur, considérées selon des directions générales perpendiculaires aux surfaces intrados (2200, 2300) et extrados (2202, 2302).
  23. Pompe selon l'une des revendications 1 à 22, caractérisée par le fait que la surface intrados (2200, 2300), au niveau du bord d'attaque (2204, 2304) est inclinée d'un angle compris entre 130° et 170° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O , tandis que la même surface intrados (2200, 2300) au niveau du bord de fuite (2206, 2306) est inclinée de l'ordre de 90° par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de rotation O-O.
  24. Pompe selon l'une des revendications 1 à 23, caractérisée par le fait que le bord d'attaque (2204, 2304) des aubes (220 et 230) est arrondi.
  25. Pompe selon l'une des revendications 1 à 24, caractérisée par le fait que les aubes (220, 230) ont des largeurs "L", considérées parallèlement à l'axe de rotationO-O, identiques et constantes sur toute leur extension radiale.
  26. Pompe selon l'une des revendications 1 à 25, caractérisée par le fait que les aubes internes (220) et les aubes externes (230) ont même extension radiale.
  27. Pompe selon l'une des revendications 1 à 26, caractérisée par le fait que les canaux (222, 232) formés entre les paires d'aubes (220, 230) adjacentes sont dimensionnés pour être formés chacun par une paire d'excroissances complémentaires (310, 320) liées respectivement à chacune de deux coquilles de moulage.
  28. Pompe selon l'une des revendications 1 à 27, caractérisée par le fait que les canaux (222, 232) formés entre les paires d'aubes (220, 230) adjacentes sont dimensionnés pour être formés chacun par une paire d'excroissances complémentaires (310, 320) liées respectivement à chacune de deux coquilles de moulage, les sommets (312, 322) des excroissances (310, 320) ayant une largeur minimale (La) de l'ordre de 0,5mm, avec un angle de dépouille (De) minimal de 6°.
  29. Pompe selon l'une des revendications 27 ou 28, caractérisée par le fait que pour des aubes (220, 230) ayant un bord d'attaque effilé ou anguleux, les excroissances (310, 320) sont adaptées pour définir des plans de joint situés sur les surfaces principales du rotor, orthogonales à l'axe de rotation O-O.
  30. Pompe selon l'une des revendications 27 ou 28, caractérisée par le fait que pour un bord d'attaque arrondi, les excroissances (310, 320) sont adaptées pour définir des plans de joint (P1, P2) qui coïncident respectivement l'un avec la génératrice du bord d'attaque situé dans un plan (P3) passant par l'axe de rotation O-O et tangent avec ce bord d'attaque (2204, 2304) et l'autre avec le bord de fuite (2206, 2306).
  31. Pompe selon l'une des revendications 1 à 30, caractérisée par le fait que le stator (100) est formé d'une bague (110) prise en sandwich entre deux flasques ou coupelles (120, 130) respectivement supérieur et inférieur.
  32. Pompe selon la revendication 31, caractérisée par le fait que la bague (110) est intégrée à l'un des flasques ou coupelles (120, 130).
  33. Pompe selon l'une des revendications 31 ou 32, caractérisée par le fait que le rotor (200) est formé d'un plateau circulaire (210) dont l'épaisseur est égale au jeu près à l'épaisseur de la bague (110) et dont le plus grand rayon externe est égal au jeu près au rayon interne de la bague (110).
  34. Pompe selon l'une des revendications 31 à 33, caractérisée par le fait que chaque coupelle (120, 130) du stator possède un canal semi-annulaire (122, 132) coopérant avec les passages (222, 232) définis par les aubes (220, 230) du rotor (200).
  35. Pompe selon la revendication 34, caractérisée par le fait que les tronçons (1221, 1322) des canaux semi-annulaires (122, 132) formés dans la coupelle (120 ,130) dans lesquels est opérée la montée en pression, couvrent un angle de l'ordre de 270° autour de l'axe de rotation.
  36. Pompe selon l'une des revendications 34 ou 35, caractérisée par le fait que les tronçons (1224, 1324) des canaux semi-annulaires (122, 132) formés dans les coupelles (120, 130) dans lesquels est opérée la montée en pression décroissent en section vers la sortie (124).
  37. Pompe selon l'une des revendications 34 à 36, caractérisée par le fait que celui des canaux semi-annulaires (132) adapté pour guider le carburant radialement de l'extérieur vers l'intérieur, possède une section droite supérieure à l'autre canal semi-annulaire (122).
  38. Pompe selon l'une des revendications 34 à 37, caractérisée par le fait que le rayon radialement interne des canaux (122, 132) formés dans les coupelles (120, 130) est complémentaire du plus petit rayon radialement interne des aubes (220), tandis que le rayon radialement externe des canaux (122, 132) formés dans les coupelles (120, 130) est complémentaire du plus grand rayon radialement externe des aubes (230).
  39. Pompe selon l'une des revendications 1 à 38, caractérisée par le fait qu'un orifice d'entrée (134) traverse la coupelle inférieure (130) et débouche sur une extrémité d'un canal (132) formé dans cette coupelle (130), tandis qu'un orifice de sortie (124) traverse la coupelle supérieure (120) et débouche sur l'autre extrémité d'un canal (122) formé dans cette coupelle (120).
  40. Pompe selon l'une des revendications 1 à 39, caractérisée par le fait que les coupelles (120, 130) formant le stator (100) sont munies sur leur surface externe de moyens d'indexage ou détrompeurs (126, 136).
  41. Pompe selon la revendication 40, caractérisée par le fait que les moyens d'indexage (126, 136) sont formés d'au moins une rainuure ménagée dans la périphérie extérieure des coupelles (120, 130).
  42. Pompe selon l'une des revendications 1 à 41, caractérisée par le fait que les coupelles (120, 130) possèdent des vasques (1201-1204, 1301-1304) formant palier hydrostatique.
  43. Pompe selon l'une des revendications 1 à 42, caractérisée par le fait que au moins le rotor (200) est réalisé en matière plastique.
  44. Pompe selon l'une des revendications 1 à 43, caractérisée par le fait qu'un orifice de dégazage (1380) traverse une coupelle (130) et débouche dans un canal (132) formé dans celle-ci en aval d'un orifice d'entrée (134).
  45. Pompe selon l'une des revendications 1 à 44, caractérisée par le fait qu'elle comprend plusieurs chambres disposées fluidiquement en série et logeant chacune un rotor (200) pour former une pompe multicellulaire.
  46. Pompe selon l'une des revendications 1 à 45, caractérisée par le fait qu'elle comprend en outre un moteur électrique apte à entrainer le rotor (200).
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111561451A (zh) * 2020-05-22 2020-08-21 扬州大学 一种带副叶片的新型全贯流泵及其设计方法

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19941786B4 (de) 1999-09-02 2008-11-20 Continental Automotive Gmbh Förderpumpe
DE10019913A1 (de) * 2000-04-20 2001-10-25 Mannesmann Vdo Ag Förderpumpe
DE102016213547A1 (de) * 2016-07-25 2018-01-25 Robert Bosch Gmbh Förderaggregat

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR954916A (fr) * 1950-01-06
DE1144596B (de) * 1957-10-02 1963-02-28 Rudi Mueller Selbstansaugende Seitenkanal-Kreiselpumpe mit einer Arbeitskammer von etwa kreis-foermigem Querschnitt
US5137418A (en) * 1990-12-21 1992-08-11 Roy E. Roth Company Floating self-centering turbine impeller
JPH0650280A (ja) 1992-01-03 1994-02-22 Walbro Corp タービン羽根燃料ポンプ
US5310308A (en) * 1993-10-04 1994-05-10 Ford Motor Company Automotive fuel pump housing with rotary pumping element
DE4336090C2 (de) 1993-10-22 2001-10-04 Bosch Gmbh Robert Aggregat zum Fördern von Kraftstoff aus einem Vorratsbehälter zur Brennkraftmaschine eines Kraftfahrzeuges
DE4341564A1 (de) 1993-12-07 1995-06-08 Bosch Gmbh Robert Aggregat zum Fördern von Kraftstoff aus einem Vorratstank zur Brennkraftmaschine eines Kraftfahrzeuges
DE4343078B4 (de) 1993-12-16 2007-09-13 Robert Bosch Gmbh Aggregat zum Fördern von Kraftstoff aus einem Vorratstank zu einer Brennkraftmaschine
US5452701A (en) 1994-05-23 1995-09-26 Walbro Corporation Turbine fuel pump with fuel jet
US5413457A (en) * 1994-07-14 1995-05-09 Walbro Corporation Two stage lateral channel-regenerative turbine pump with vapor release
ES2179152T3 (es) * 1995-03-31 2003-01-16 Bitron Spa Bomba de combustible periferica para vehiculos automoviles.
US5596970A (en) * 1996-03-28 1997-01-28 Ford Motor Company Fuel pump for an automotive fuel delivery system
DE19622560A1 (de) * 1996-06-05 1997-12-11 Bosch Gmbh Robert Aggregat zum Fördern von Kraftstoff aus einem Vorratsbehälter zur Brennkraftmaschine eines Kraftfahrzeugs
US5702229A (en) * 1996-10-08 1997-12-30 Walbro Corporation Regenerative fuel pump

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111561451A (zh) * 2020-05-22 2020-08-21 扬州大学 一种带副叶片的新型全贯流泵及其设计方法
CN111561451B (zh) * 2020-05-22 2021-08-06 扬州大学 一种带副叶片的新型全贯流泵及其设计方法

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Publication number Publication date
DE69810315T2 (de) 2003-10-16
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FR2768192B1 (fr) 2004-01-23

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