EP0674135A1 - Brûleurs à gaz pour fours industriels - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C9/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for returning combustion products or flue gases to the combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
- F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
- F23D14/24—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other at least one of the fluids being submitted to a swirling motion
Definitions
- the invention relates to a gas burner, of the type used in industrial ovens, for example in furnaces for heating steel products, such as slab ovens, or heat treatment ovens, etc.
- These burners are high power burners, of the order of 1000 to 6000 therms or more, supplied in particular with steel gas (mixed gas, coke oven gas, etc.) under low pressure ( ⁇ 1 bar).
- burners of this type are already known, which generally comprise several concentric channels for supplying combustible gases and air, opening at the level of the burner nose, downstream of which combustion occurs.
- burners are known comprising a central fuel gas supply channel, surrounded by two concentric annular air supply channels.
- Other burners are also known, studied to improve the mixture of combustible and oxidizing gases, and therefore combustion, in which the combustible gas arrives at the nose of the burner by an annular channel situated between a central channel and a peripheral annular channel, these two channels for supplying combustion air.
- the object of the invention is therefore to reduce the level of nitrogen oxide in the combustion gases, while ensuring good combustion and a good flame structure, and this despite the variations in power which may be necessary during the implementation of burners.
- the combination of the divergent flow of combustion gases and the swirling flow of combustion air leads, when these two flows meet near the burner nose, to a strong mixing of the gas and the air, and therefore at a homogenization of the mixture and improved combustion.
- the gas jets coming from the gas outlet orifices and directed towards the outside tend to widen the flame by giving it a flared, cup-shaped shape of small thickness, the high temperature zone of the flame being formed only by the wall of this cup.
- the residence time of the combustion products in this high temperature zone is reduced, compared to a more concentrated flame which defines a high temperature zone in the form of a substantially cylindrical full volume, in which the combustion products combustion stay longer.
- the burner nose comprises, at the center of the first series of gas passage orifices, a part protruding outwards from the burner, relative to the substantially planar front surface, perpendicular to the axis of the burner, where said first and second series of orifices open.
- This protruding part prevents the recirculation of the combustion products which would disturb the gas outlet, in the immediate vicinity of the gas orifices.
- it promotes this recirculation at a greater distance from the burner nose, which tends to rapidly remove the combustion products from the zone at high temperature, and therefore to further reduce the amount of nitrogen oxides formed.
- the burner 1 comprises a box 2 for supplying combustible gas and air, formed by a central channel 3 for supplying the gas, oriented in the axial direction X of the burner, surrounded by a first annular channel 4 for supplying air, and a second annular peripheral channel 5 also supplied with air.
- These three coaxial channels are supplied with gas and air respectively by respective supply conduits 6, 7, 8.
- the burner 1 also includes a nose 10, also called a diffuser, generally made of a ceramic material.
- the nose 10 consists of a thick plate 11 which covers the axial ends of the different channels, ensuring sealing between them, and which is inserted in a housing provided in the internal lining of the oven 12, being held there by fixing means, not shown, on the wall 13 of the oven.
- the upstream face of the burner nose has a flat front surface 17 into which open the gas passage orifices 14 and the orifices 15, and a peripheral annular part, 18 prominent relative to said front surface, to the surface of which open the holes 16.
- the orifices 14 for the passage of gas are inclined relative to the axial direction X of the burner, forming with the latter an angle ⁇ of between 15 and 25 °.
- the air passage orifices 15 are made so that the axis of each orifice is situated in a plane parallel to the axial direction of the burner and tangent to the circle C2, and inclined in this plane, by an angle ⁇ of 15 at 25 ° with respect to said axial direction (see Figure 2).
- the orifices 15 are therefore oriented in a helix, so that the flow of air which escapes therefrom has a rotational movement around the axis X of the burner.
- the orifices 16 are inclined at an angle ⁇ between 0 ° and 10 ° relative to the axis and preferably about 5 °. An angle that is too steep leads in fact to a shortening of the flame such that, in certain cases, elements or organs of the furnace close to the burner can undergo an excessive rise in temperature.
- the nose of the burner comprises, in its central part, between the orifices 14, a frustoconical part 19 protruding from the front surface 17, the truncated cone having its large base at the level of this front surface. Between the frustoconical part 19 and the protruding part 18 is thus formed an annular groove 20 of trapezoidal section, in which open the gas passage orifices 14 and the orifices 15 of the first series of air passage orifices.
- the orifices 14 for the passage of gas open out to the front surface 17 in an angular position intermediate between the outlets of two orifices 15 for the passage of adjacent air (FIG. 3).
- the swirling air flow coming from the orifices 15 intersects the gas flow coming from the orifices 14 in direct proximity to the front surface 17, thus creating a strong mixing of the gas and the air, and therefore a homogeneous mixture ensuring a very good combustion.
- the inclination of the gas passage orifices 14 has the effect that the air-gas mixture tends to form a curtain in the form of a flared cup, in which the temperature due to combustion is maximum.
- the central zone of this cut, in the axis of the burner is relatively clear and allows downstream of the burner a recirculation of the combustion products which can thus quickly leave the hottest zone, which, as indicated previously, is favorable for reducing the level of nitrogen oxide formed.
- the orifices 16 for peripheral air passage comprise, on the side of the supply channel, a conical chamfer 21, with an apex angle close to 30 °, which widens the inlet of these orifices and has the effect of reducing losses of charges in the circuit formed by the peripheral channel 5 and the said orifices, and therefore increasing, at constant pressure, the speed of exit of the air.
- the distribution of the air flow rates in the annular 4 and peripheral 5 channels makes it possible to adjust the length of the flame as required. Indeed, for a given total air flow, for example 3900 Nm3 / h, in the case of a burner providing 3500 thermies / hour, if this flow is distributed between the two channels 4 and 5 and therefore between the two series orifices 15 and 16, for example 1900 Nm3 / h for the peripheral air (passing through orifices 16) and 2000 Nm3 / h for the central air (passing through orifices 15) the speeds at the outlet of these orifices are substantially equal, of the order of 95 m / s. Under these conditions, combustion will start, as indicated above, in the immediate vicinity of the nose 10, and a short flame will be obtained.
- the speed of the air ejected through these orifices will be high, for example 170 m / s.
- This high speed allows ambient combustion products (colder) to be created, thereby creating natural recirculation on the periphery of the flame, which limits the production of NOx.
- combustion will occur at a greater distance from the burner nose, since the gas will only meet the peripheral air relatively far from the burner, and on the other hand, it will continue far from the burner. , due to the high speed of the air, thus forming a long flame.
- a flame of intermediate length can be obtained by correctly adapting the ratio of the air flow rates between central air and peripheral air.
- the central air flow will however be limited to 50% at most of the total air flow to avoid a too short flame whose hot point is too close to the wall of the furnace or the support beams of the slabs.
- the invention makes it possible to obtain very good combustion and a low nitrogen oxide content of the combustion products.
- the air flows are improved, in particular compared to conventional arrangements where the air arrives in the channels in a radial direction and strikes the walls located opposite the inlet pipe before being distributed in the channels.
- the inlet side is determined so as to cause the air in the channel 4 to rotate in the same direction as the rotation induced by the inclination. orifices 15 of the burner nose.
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Abstract
Description
- L'invention concerne un brûleur à gaz, du type utilisé dans des fours industriels, par exemple dans des fours de réchauffage de produits sidérurgiques, tels que des fours à brames, ou des fours de traitements thermiques, etc...
- Ces brûleurs sont des brûleurs de forte puissance, de l'ordre de 1000 à 6000 thermies ou plus, alimentés en particulier en gaz sidérurgique (gaz mixte, gaz de fours à coke...) sous faible pression (< 1 bar).
- On connaît déjà différents brûleurs de ce type, qui comportent de manière générale plusieurs canaux concentriques d'alimentation en gaz combustibles et en air, débouchant au niveau du nez du brûleur, en aval duquel se produit la combustion. Par exemple, on connaît des brûleurs comportant un canal central d'alimentation en gaz combustible, entouré par deux canaux annulaires concentriques d'alimentation en air. On connaît également d'autres brûleurs, étudiés pour améliorer le mélange des gaz combustible et comburant, et donc la combustion, dans lesquels le gaz combustible arrive au nez du brûleur par un canal annulaire situé entre un canal central et un canal annulaire périphérique, ces deux canaux servant à l'alimentation en air comburant.
- Mais les brûleurs industriels actuels produisent par combustion des gaz ayant des teneurs élevées en oxyde d'azote NOx, notamment supérieures à 300 ppm pour une teneur en oxygène de l'ordre de 2 % dans les fumées, ce qui est un inconvénient dans la plupart des fours, ainsi que pour l'environnement, ces oxydes d'azote étant rejetés dans l'atmosphère avec les fumées du four.
- Pour réduire la teneur en oxyde d'azote des gaz de combustion, il est connu de procéder à des combustions étagées ou des combustions dégradées, mais ceci se fait au détriment du rendement de combustion, et donc du coût du réchauffage des produits.
- L'invention a donc pour but de réduire le taux d'oxyde d'azote dans les gaz de combustion, tout en assurant une bonne combustion et une bonne structure de flamme, et ceci malgré les variations de puissance qui peuvent être nécessaires lors de la mise en oeuvre des brûleurs.
- Avec ces objectifs en vue, l'invention a pour objet un brûleur à gaz, en particulier gaz sidérurgique, à forte puissance comportant un canal central d'alimentation en gaz combustible et deux canaux annulaires concentriques d'alimentation en air, et un nez de brûleur comportant :
- une première série d'orifices pour le passage du gaz, disposés en cercle et en communication avec le canal central,
- une seconde série d'orifices pour le passage d'air, disposés en cercle autour des orifices de passage de gaz, et en communication avec un premier des deux canaux annulaires,
- et une troisième série d'orifices pour le passage d'air, disposés en cercle et en communication avec un deuxième des deux canaux annulaires, situé à la périphérie, caractérisé en ce que les orifices de la première série sont inclinés par rapport à la direction axiale du nez du brûleur et divergent vers l'extérieur du brûleur, pour créer un flux de gaz divergent, et les orifices de la seconde série sont orientés en hélice pour créer un flux d'air tourbillonnant qui intersecte le flux de gaz.
- Grâce à l'invention, la combinaison du flux divergent de gaz de combustion et du flux tourbillonnaire d'air de combustion conduit, lors de la rencontre de ces deux flux à proximité du nez du brûleur, à un fort brassage du gaz et de l'air, et donc à une homogénéisation du mélange et à une amélioration de la combustion.
- Par ailleurs, les jets de gaz issus des orifices de sortie de gaz et dirigés vers l'extérieur, tendent à élargir la flamme en lui donnant une forme évasée, en forme de coupe de faible épaisseur, la zone à haute température de la flamme étant constituée seulement par la paroi de cette coupe. Il en résulte que le temps de séjour des produits de combustion dans cette zone à haute température est réduit, par rapport à une flamme plus concentrée qui définit une zone à haute température sous forme d'un volume plein sensiblement cylindrique, dans lequel les produits de combustion séjournent plus longtemps.
- Du fait de cette durée de séjour réduite à haute température, la formation d'oxyde d'azote, qui est favorisée par les hautes températures et le temps de séjour, est elle-même réduite.
- Selon une disposition préférentielle, le nez du brûleur comporte, au centre de la première série d'orifices de passage du gaz, une partie en protubérance, vers l'extérieur du brûleur, par rapport à la surface frontale sensiblement plane, perpendiculaire à l'axe du brûleur, où débouchent les dites première et deuxième séries d'orifices. Cette partie en protubérance évite que se produise, à proximité directe des orifices de gaz, une recirculation des produits de combustion qui perturberait la sortie du gaz. Par contre, elle favorise cette recirculation à une plus grande distance du nez du brûleur, ce qui tend à faire sortir rapidement les produits de combustion de la zone à haute température, et donc à réduire encore plus la quantité d'oxydes d'azote formés.
- D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui va être faite d'un brûleur de forte puissance conforme à l'invention, pour un four de réchauffage de brames en acier.
- On se reportera aux dessins annexés dans lesquels :
- la figure 1 est une vue en coupe axiale du brûleur à gaz, implanté sur la paroi latérale du four de réchauffage,
- la figure 2 est une vue en coupe à échelle agrandie, du nez du brûleur,
- la figure 3 est une demi vue frontale du nez du brûleur,
- la figure 4 est une vue en coupe selon la ligne IV-IV de la figure 1.
- Le brûleur 1 comporte un caisson 2 d'alimentation en gaz combustible et en air, formé d'un canal central 3 d'amenée du gaz, orienté selon la direction axiale X du brûleur, entouré d'un premier canal annulaire 4 d'amenée d'air, et d'un deuxième canal annulaire 5 périphérique également alimenté en air. Ces trois canaux coaxiaux sont alimentés respectivement en gaz et en air par des conduits d'alimentation respectifs 6, 7, 8.
- Le brûleur 1 comporte également un nez 10, encore appelé diffuseur, généralement réalisé en un matériau céramique. Le nez 10 est constitué d'une plaque 11 épaisse qui recouvre les extrémités axiales des différents canaux en assurant l'étanchéité entre ceux-ci, et qui est insérée dans un logement aménagé dans le revêtement interne du four 12, en y étant maintenue par des moyens de fixation, non représentés, sur la paroi 13 du four.
- La plaque 11 est traversée par une pluralité d'orifices de sortie du gaz et de l'air :
- une première série d'orifices 14, répartis sur un cercle C1 débouchent du côté de la face arrière 9 de la plaque 11 dans le canal 3 d'alimentation en gaz,
- une seconde série d'orifices 15, répartis sur un cercle C2, débouchent de même dans le canal annulaire 4, et
- une troisième série d'orifices 16, répartis sur un cercle C3, débouchent dans le canal périphérique 5.
- La face amont du nez du brûleur comporte une surface frontale 17 plane dans laquelle débouchent les orifices 14 de passage de gaz et les orifices 15, et une partie annulaire périphérique, 18 proéminente par rapport à la dite surface frontale, à la surface de laquelle débouchent les orifices 16.
- Les orifices 14 de passage de gaz sont inclinés par rapport à la direction axiale X du brûleur, en formant avec celle-ci un angle α compris entre 15 et 25°.
- Les orifices 15 de passage d'air sont réalisés de manière que l'axe de chaque orifice soit situé dans un plan parallèle à la direction axiale du brûleur et tangent au cercle C2, et incliné dans ce plan, d'un angle β de 15 à 25° par rapport à la dite direction axiale (voir figure 2). Les orifices 15 sont donc orientés en hélice, de manière que le flux d'air qui s'en échappe ait un mouvement de rotation autour de l'axe X du brûleur. Les orifices 16 sont inclinés d'un angle γ compris entre 0° et 10° par rapport à l'axe et de préférence d'environ 5°. Un angle trop accentué conduit en effet à un raccourcissement de la flamme tel que, dans certains cas, des éléments ou des organes du four proches du brûleur peuvent subir une élévation trop forte de température.
- Le nez du brûleur comporte, dans sa partie centrale, entre les orifices 14, une partie tronconique 19 en protubérance par rapport à la surface frontale 17, le tronc de cône ayant sa grande base au niveau de cette surface frontale. Entre la partie tronconique 19 et la partie proéminente 18 est ainsi formée une rainure annulaire 20 de section trapézoïdale, dans laquelle débouchent les orifices 14 de passage de gaz et les orifices 15 de la première série d'orifices de passage d'air.
- Préférentiellement, les orifices 14 de passage de gaz débouchent à la surface frontale 17 dans une position angulaire intermédiaire entre les débouchés de deux orifices 15 de passage d'air adjacent (figure 3). Ainsi, le flux d'air tourbillonnant issu des orifices 15 intersecte le flux de gaz issu des orifices 14 à proximité directe de la surface frontale 17, créant ainsi un fort brassage du gaz et de l'air, et donc un mélange homogène assurant une très bonne combustion.
- De plus, l'inclinaison des orifices 14 de passage du gaz a pour effet que le mélange air-gaz tend à former un rideau en forme de coupe évasée, dans lequel la température due à la combustion est maximale. Par contre, la zone centrale de cette coupe, dans l'axe du brûleur, est relativement dégagée et permet en aval du brûleur une recirculation des produits de combustion qui peuvent ainsi quitter rapidement la zone la plus chaude, ce qui, comme indiqué précédemment, est favorable pour la diminution du taux d'oxyde d'azote formé.
- Les orifices 16 de passage d'air périphérique comportent, du côté du canal d'alimentation, un chanfrein conique 21, d'angle au sommet voisin de 30°, qui élargit l'entrée de ces orifices et a pour effet de réduire les pertes de charges dans le circuit formé par le canal périphérique 5 et les dits orifices, et donc d'augmenter, à pression constante, la vitesse de sortie de l'air.
- Il est à noter que la répartition des débits d'air dans les canaux annulaire 4 et périphérique 5 permet d'ajuster la longueur de la flamme en fonction des besoins. En effet, pour un débit d'air total donné, par exemple 3900 Nm³/h, dans le cas d'un brûleur fournissant 3500 thermies/heure, si ce débit est réparti entre les deux canaux 4 et 5 et donc entre les deux séries d'orifices 15 et 16, par exemple 1900 Nm³/h pour l'air périphérique (passant par des orifices 16) et 2000 Nm³/h pour l'air central (passant par les orifices 15) les vitesses en sortie de ces orifices sont sensiblement égales, de l'ordre de 95 m/s. Dans ces conditions, la combustion s'amorcera, comme indiqué précédemment, à proximité directe du nez 10, et l'on obtiendra une flamme courte.
- Par contre, si tout ce débit est envoyé dans le canal périphérique et donc dans les orifices 16, la vitesse de l'air éjecté par ces orifices va être importante, par exemple de 170 m/s. Cette grande vitesse permet d'entraîner des produits de combustion ambiants (plus froids) et de créer ainsi une recirculation naturelle sur la périphérie de la flamme, ce qui permet de limiter la production de NOx. Dans ces conditions, d'une part la combustion se produira à plus grande distance du nez du brûleur, du fait que le gaz ne rencontrera l'air périphérique que relativement loin du brûleur, et d'autre part, elle se poursuivra loin du brûleur, du fait de la vitesse élevée de l'air, en formant ainsi une flamme longue.
- Bien évidemment, une flamme de longueur intermédiaire pourra être obtenue en adaptant correctement le rapport des débits d'air entre air central et air périphérique. Préférentiellement, le débit d'air central sera toutefois limité à 50 % au plus du débit d'air total pour éviter une flamme trop courte dont le point chaud se situerait trop près de la paroi du four ou des longerons de support des brames.
- Quelle que soit la longueur de flamme ou le régime thermique du brûleur, l'invention permet d'obtenir une très bonne combustion et une faible teneur en oxyde d'azote des produits de combustion.
- Pour réduire au maximum les pertes de charges dans les circuits d'alimentation en air, il est prévu d'amener l'air dans les canaux 4 et 5 selon une direction tangentielle. A cette fin, les conduits d'alimentation 7 et 8 sont réalisés de manière à déboucher tangentiellement dans les dits canaux, ainsi que représenté sur la figure 4.
- De la sorte, les écoulements d'air sont améliorés, notamment par rapport aux dispositions classiques où l'air arrive dans les canaux selon une direction radiale et frappe les parois situées face à la conduite d'arrivée avant de se répartir dans les canaux. De plus, en ce qui concerne le conduit 7 d'alimentation en air central, le côté d'arrivée est déterminé de manière à provoquer une rotation de l'air dans le canal 4 dans le même sens que la rotation induite par l'inclinaison des orifices 15 du nez du brûleur.
- Il va de soi que l'invention ne se limite pas aux exemples décrits, mais peut présenter de multiples variantes ou équivalents dans la mesure où sont respectées les caractéristiques énoncées dans les revendications jointes.
- Par exemple, si on le souhaite, il est possible de réduire plus encore le taux d'oxyde d'azote dans les fumées de combustion en prévoyant des moyens pour injecter dans l'air comburant des gaz de combustion, notamment par recirculation partielle des fumées produites par le brûleur lui-même après filtration pour diminuer les éventuels résidus solides en suspension.
Claims (12)
- Brûleur à gaz à forte puissance, notamment pour fours industriels, comportant un canal central (3) d'alimentation en gaz combustible et deux canaux (4, 5) annulaires concentriques d'alimentation en air, et un nez (10) de brûleur comportant :- une première série d'orifices (14) pour le passage du gaz, disposés en cercle et en communication avec le canal central (3),- une seconde série d'orifices (15) pour le passage d'air, disposés en cercle autour des orifices de passage de gaz, et en communication avec un premier (4) des deux canaux annulaires,- et une troisième série d'orifices (16) pour le passage d'air, disposés en cercle et en communication avec un deuxième (5) des deux canaux annulaires, situé à la périphérie, caractérisé en ce que les orifices (14) de la première série sont inclinés par rapport à la direction axiale (X) du nez du brûleur et divergent vers l'extérieur du brûleur, pour créer un flux de gaz divergent, et les orifices (15) de la seconde série sont orientés en hélice pour créer un flux d'air tourbillonnant qui intersecte le flux de gaz.
- Brûleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'angle (α) d'inclinaison des orifices (14) de passage de gaz par rapport à l'axe du brûleur est compris entre 15 et 25°.
- Brûleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'angle (β) d'inclinaison des orifices (15) de passage d'air de la deuxième série d'orifices par rapport à la direction axiale du brûleur est compris entre 15 et 25°.
- Brûleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'angle (γ) d'inclinaison des orifices (16) de passage d'air de la troisième série d'orifices par rapport à la direction axiale du brûleur est compris entre 0 et 10°.
- Brûleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que le nez (10) du brûleur comporte, au centre de la première série d'orifices (14) de passage du gaz, une partie (19) en protubérance, vers l'extérieur du brûleur, par rapport à une surface frontale (17) du nez, sensiblement plane, perpendiculaire à l'axe du brûleur, où débouchent les dites première et deuxième série d'orifices.
- Brûleur selon la revendication 5, caractérisé en ce que la dite partie (19) en protubérance est sensiblement en forme de tronc de cône, dont la grande base est située au niveau de la dite surface frontale (17).
- Brûleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que, considérée dans une surface frontale (17) du nez, sensiblement plane, perpendiculaire à l'axe du brûleur, où débouchent les dites première et deuxième séries d'orifices, la position angulaire de chaque orifice (14) de passage de gaz est intermédiaire entre les positions angulaires respectives des sorties de deux orifices adjacents de la seconde série d'orifices (15).
- Brûleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que les orifices (16) de la troisième série d'orifices comportent, à leurs extrémités dirigées vers le canal périphérique (5), un chanfrein conique (21).
- Brûleur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte des conduits (7, 8) d'alimentation en air qui débouchent tangentiellement dans les canaux annulaires (4, 5).
- Brûleur selon la revendication 9, caractérisé en ce que le conduit (7) d'alimentation du premier canal (4) débouche dans le dit canal selon une direction telle que la rotation de l'air provoquée par son arrivée tangentielle dans le canal soit de même sens que la rotation induite par l'orientation en hélice des dits orifices (15) de la seconde série.
- Brûleur selon la revendication 1, caractérisé en ce que des moyens sont prévus pour injecter dans l'air comburant des gaz de combustion.
- Brûleur selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il est équipé de moyens de recirculation partielle des fumées de combustion dans l'air comburant.
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EP0674135B2 EP0674135B2 (fr) | 2002-08-21 |
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