EP0575792A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Ansteuerung eines elektromagnetischen Schalters - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Ansteuerung eines elektromagnetischen Schalters Download PDF

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EP0575792A1
EP0575792A1 EP93108985A EP93108985A EP0575792A1 EP 0575792 A1 EP0575792 A1 EP 0575792A1 EP 93108985 A EP93108985 A EP 93108985A EP 93108985 A EP93108985 A EP 93108985A EP 0575792 A1 EP0575792 A1 EP 0575792A1
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EP
European Patent Office
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contacts
electromagnetic switch
time
current
switch
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EP93108985A
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Michael Dipl.-Ing.(Fh) Konstanzer
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Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV
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Fraunhofer Gesellschaft zur Forderung der Angewandten Forschung eV
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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
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    • H01H9/56—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the switching device and for which no provision exists elsewhere for ensuring operation of the switch at a predetermined point in the ac cycle
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    • H01H47/00—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the relay and designed to obtain desired operating characteristics or to provide energising current
    • H01H2047/008—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the relay and designed to obtain desired operating characteristics or to provide energising current with a drop in current upon closure of armature or change of inductance

Definitions

  • the invention relates to a method for operating an electromagnetic switch on an AC network, the electrical contacts being closed, taking into account characteristic values of the electromagnetic switch, in the region of a zero crossing of the AC voltage after switching on.
  • the contactors are made insensitive to bouncing by overdimensioning the switch contact pieces.
  • Controlled contactors are also known in which the current flowing through the magnetic coil can be changed depending on the operating position - dropped or pulled - of the contactor, among other things, to reduce bouncing of the contacts.
  • the time at which the actual contact is made cannot be specified in relation to the zero crossings of the AC voltage.
  • So-called semiconductor relays are also known for switching on and off at the zero crossing of the AC line voltage, but they can only be used for comparatively low powers with reasonable effort. In spite of this, there is still an increased effort compared to conventional electromagnetic switches or contactors. In addition, there is generally no electrical isolation in such semiconductor relays. Finally, solid-state relays are sensitive to short-term overcurrent loads, the overload factor usually being 10, while contactors can be overloaded up to a hundred times the nominal current.
  • a device is already known from DE 31 10 314, in which the pick-up time of the relays is taken into account, so that the contacts close in the subsequent zero crossing of the AC voltage.
  • parameters which change during operation change the pick-up time of the relay, so that the original setting then no longer fits these operating conditions and the contact closing time is shifted to the zero crossing of the AC voltage.
  • an undesired bouncing of the contacts continues to occur with relays operated with this device.
  • the object of the present invention is to provide a method and a device by means of which electromagnetic switches - relays, contactors - can be switched at least with little bounce and reducing wear, wherein operating parameters that change during operation may be taken into account.
  • the closing and, if necessary, the opening of the contacts should take place for ohmic loads in the zero crossing or in the vicinity of the zero crossing of the AC mains voltage. Finally, the effort required should be low.
  • a setting phase the measurement of the closing time of the contacts of the electromagnetic switch is carried out at different mains AC voltages and at least the current-closing times suitable for approximately zero crossing contact closing times with associated operating parameters are stored as reference values and in that Operating phase of the current profile through the magnetic coil of the electromagnetic switch in the area of the armature current feedback kink measured at least with respect to its change in slope when the electromagnetic switch is switched on or the time of the Contacting is monitored and the time of energization is changed when predetermined limit values are exceeded.
  • different, stored reference values or parameter sets are used, and accordingly the time of energization is adjusted so that the contacts continue to close at zero crossing of the AC voltage even when the operating parameters change.
  • the one that matches the existing operating parameters is used for the switch-on process, which means that they can be automatically adapted to a changing mains voltage and the like.
  • the parameters influencing the contactor pick-up time can be, for example, fluctuations in the mains voltage, changes in the installation position of the contactor, contact wear, temperature changes and so on, which can, however, be compensated for, so that the contacting takes place in the precisely timed range.
  • an evaluation of the current profile influenced by the armature reaction is carried out in the operating phase.
  • the so-called armature current feedback kink is evaluated with regard to its curve shape, the change in slope serving in particular as a parameter.
  • the changes in incline give information about the impact speed of the armature and the contacts.
  • a high impact speed results in a sharp armature current feedback kink with a large change in gradient, while with a low or suitable impact speed the armature current feedback kink is substantially flatter with a smaller change in gradient.
  • the closing time is at least close to the zero crossing of the AC mains voltage in the desired manner.
  • the armature current feedback kink begins after the contact has been made, since from this point on the movement of the armature is braked. If the appropriate switch-on time has been determined in the setting phase for the respectively connected electromagnetic switch relative to the phase position of the AC mains voltage, this switch-on time can be saved and is then available in the operating phase for contactor contacting or the like which is practically free of bounce and occurs at zero crossing.
  • the measurement of the closing time of the contacts of the electromagnetic switch at different AC mains voltages in the setting phase can be carried out by measuring the change in slope of the current in the area of the armature current feedback kink and / or by measuring the closing time directly on the contact. Both measuring options are available in the setting phase, whereby both measurements are carried out together for a particularly exact determination of reference values, because this enables a particularly precise assignment of the contact closing time measured directly on the contacts to the current curve profile in the area of the armature current feedback kink.
  • a contact closing time in the voltage zero crossing can easily be the associated one Current curve can be assigned and saved during the tightening phase.
  • an exact control of the closing time no longer requires a measurement directly on the contacts, since the associated current profile is available as a reference. This is particularly advantageous in practice.
  • this is preferably done at a main contact of a contactor or the like.
  • the time at which the contactor is energized or the like is changed until the contacts close at the closing of the mains voltage at zero crossing and with the shortest bounce time.
  • the determined, suitable switch-on time is stored so that it is available in the operating phase when the contactor or the like is switched on.
  • the invention also relates to a device for actuating an electromagnetic switch operated on an AC network, with a measuring device for the mains voltage zero crossings, an associated evaluation device for determining a moment of energization of the electromagnetic switch for closing its contacts in the region of a zero crossing of the mains AC voltage, and a memory for Storage of contact closing times in the voltage zero crossing suitably assigned times of energization.
  • This device is characterized in that it has a current measuring device for the current flowing through the magnetic coil of the electromagnetic switch for determining the closing time of the contacts of the electromagnetic switch from the armature current feedback kink as well as a memory for storing different operating voltages associated with the pull-in times of the electromagnetic switch and one with the Current measuring device and the memory connected sequencer.
  • Such a device can be implemented with comparatively little effort. It enables use in conjunction with existing electromagnetic switches which, as already described with the aid of the method according to the invention, have a considerably longer service life. Because of the lower contact load, there is therefore also the possibility of dimensioning the electromagnetic switches themselves smaller and thus more cost-effectively.
  • the time of energization that is suitable for a low-bounce closing and a closing of the contacts at zero crossing is automatically adapted to changing operating parameters, if necessary.
  • the evaluation device, the memory, the measuring devices and a sequence control are expediently integrated in a microcontroller.
  • This integration of the essential assemblies of the device according to the invention in a microcontroller reduces the amount of components considerably. This also simplifies production, among other things, and further reduces manufacturing costs.
  • a device 1 shown in FIG. 1 is used for "in-phase" switching on of an electromagnetic switch 2, also referred to briefly in the further course of the description: "contactor 2", to an alternating current network with the conductors L and N.
  • contactor 2 can be used for an ohmic load energize the contactor at a time at which, taking into account the contactor pull-in time, the contactor contacts 3 close at the zero crossing of the AC mains voltage.
  • the device 1 has a current measuring device 4 for the current flowing through the magnetic coil 5 of the contactor, a measuring device 6 for the mains voltage zero crossings and a measuring device 7 for the mains voltage amplitude.
  • a measuring device 8 is also provided for the closing time of the contacts of the contactor.
  • the aforementioned measuring devices 4, 6 to 8 are connected to a sequence control 9.
  • the magnetic coil 5 of the contactor is connected in series with a semiconductor AC switch 10 and a current measuring resistor 11.
  • the appropriate switch-on time for closing the contacts at the zero crossing of the AC mains voltage can be determined.
  • the time difference between the time of switching on and the closing of the contactor contacts 3 depends not only on the design of the contactor but also on the level of the AC voltage and also on the time of switching on in relation to the phase position of the AC voltage.
  • the dependence of the tightening time on the mains voltage amplitude and on its phase position is shown in FIG. 6. It can be clearly seen here that at switch-on times in the area of the zero crossings there are step-like steps in the course of the curve, in which there is a comparatively high dependency or change in the tightening time on the phase position.
  • the aforementioned influencing factors must be taken into account in order to achieve a suitable switch-on time for closing the contacts at zero crossing. According to the invention, this can be achieved in two ways, both solutions being usable on their own or in combination.
  • the method according to the invention provides that the current profile through the magnet coil 5 in the area of the so-called armature current feedback kink is checked with regard to its profile and also with regard to its position relative to the phase position of the AC voltage.
  • the armature current feedback kink begins after the contact is made, so that the closing time of the contacts 3 can be concluded from the position of the current kink.
  • the change in slope in the area of the armature current feedback kink is checked, with the smallest possible change in increase being present for an optimal, largely bounce-free closing of the contacts.
  • the number of current kinks that occur is also taken into account when assessing the correct switch-on time.
  • the contact closing time is measured directly at the contacts 3 and the switch-on time is then changed such that the closing time coincides with a zero crossing of the mains AC voltage.
  • both a measurement of the current profile in the area of the armature reaction kink and a direct measurement of the closing time of the contacts are carried out.
  • the determined switch-on times in relation to the phase position of the AC line voltage are determined at different line voltages and at least the appropriate switch-on times are stored. Since direct access to the contacts 3 is not always possible or is not desired during later operation of the contactor, the monitoring and measurement is preferably limited to the current profile in the area of the armature reaction kink in the operating phase. In each case in the third line of the diagram in FIGS. 3 to 5, the current profiles are shown at different switch-on times.
  • the different current profiles are clearly recognizable when the switch-on times change.
  • the sinusoidal curve of the AC mains voltage is shown in the first line of the diagram. After a period length, contact should be made at zero crossing 12.
  • the solenoid 5 is energized.
  • the assigned current profile is shown in the third line of the diagram.
  • the switch-on time 13 selected in FIG. 3 there is a first contact closure in the zero crossing 12, but the supplied energizing energy in the armature of the contactor is too great, so that the contactor contacts 3 bounce practically over a three-quarter period length of the mains AC voltage.
  • the contact is closed at zero crossing 12 and there is only a comparatively short bounce time t P. If the switch-on time 13b were shifted even closer to the zero crossing 12, as shown in FIG. 5, a comparatively long pull-in time t A would result, so that the contact closure 16 only takes place after the zero crossing 12. In this case too, too much tightening energy would be present in the armature, resulting in a hard impact of the contacts with corresponding contact bouncing. A sharp armature reaction kink 14 can be seen in the current course of the magnetic coil current after the first contact closure.
  • the time at which contact is made and the bounce time can be inferred from the magnet coil current profile in the area of the armature reaction kink. This is used in the device 1 according to the invention.
  • a large part of the measuring devices shown as individual function blocks in FIG. 1 are integrated in a microcontroller 17.
  • device 1 When contactor 2 is connected to device 1, device 1 is first adapted to the respectively connected contactor in an adjustment phase. In this setting or learning phase, the closing of the contacts 3 should also be reproducible in the mains voltage zero crossing with the least possible bouncing of the contacts, even with different operating states. Different operating states can be brought about by mains voltage fluctuations, temperature fluctuations, changes in the position of the contactor, contact erosion and the like.
  • the microcontroller 17 has six digital inputs 18, which are used to recognize the mains voltage zero crossings and the mains voltage polarity 18I, to recognize the sign of the measured contactor contact voltage 18II, to recognize the sign of the contactor coil current 18III, to recognize the "command" from outside 18IV , continue to be used to recognize the "learning mode” in the setting phase 18V and finally to recognize the first contact closure of the auxiliary contactor contact 3b. Furthermore, the microcontroller 17 has a digital output 19 for controlling the AC switch 10 formed by a triac and three analog inputs 20.
  • the first analog input 20I is used to measure the contactor contacts to detect bouncing in the setting phase
  • the second analog input 20II is used to measure the magnetic coil current in the setting phase and in the operating phase
  • the analog input 20III is used to measure the positive mains voltage half-waves in the setting phase and in Operating phase.
  • a bridge 21 for the purpose of self-learning of the optimal contactor control parameters.
  • those data records are permanently stored in an EEPROM 28 located in the microcontroller, which lead to the closing of the contactor contacts in the zero-crossing of the mains voltage and which also generate the least contactor contact bounce.
  • the mains voltage is varied in steps, for example between 190 volts and 250 volts, and the appropriate switch-on time is determined.
  • a start signal is given to digital input 18 IV of the microcontroller via a protective circuit 26 with an optocoupler.
  • the triac 10 is ignited via the digital output 19 in such a way that the contactor coil 5 is first energized in a zero crossing of the mains voltage.
  • the microcontroller 17 now continuously registers the voltage profile of the contact closure at intervals of, for example, 500 microseconds. If the first contact is made near a zero crossing, which the microcontroller 17 detects at its digital input 18 I connected to a synchronizing circuit 27 or the analog input 20 III, the microcontroller registers the voltage profile of the contact closure together with the previous maximum amplitude of the mains voltage and its zero crossings and the switch-on time or phase cut, together with the coil current profile after the first contact closure in its memory (RAM).
  • the contact is measured via a resistance divider 22 and a circuit 23 for magnitude and polarity formation. The amount of the measuring voltage is given to the analog input 20 I and the polarity to the digital input 18 II.
  • the course of the magnet coil current is measured at a current measuring resistor 11 and passed to the analog input 20 II via a further circuit 25 for magnitude and polarity formation. If the signal of the first contact closure does not appear near the point in time at which a mains voltage zero crosses, the registered data record is discarded and the contactor 2 is then switched off again by the microcontroller 17 and then switched on again after a short pause corresponding to the contactor dropout time, but now with a modified switch-on time relative on the phase position of the AC voltage, in particular with a larger leading edge than before.
  • the increments of the bleed increase can be 1 millisecond. According to the diagram in Fig. 6, this gate leads to a different contactor suit time.
  • the contactor closing time can now move away from a zero crossing of the mains voltage or come closer to it. If the contactor closing time falls near a zero crossing of the mains voltage, the parameter set is stored by the microcontroller in the EEPROM 28. The work program of the microcontroller is stored in a PROM 29.
  • the microcontroller 17 then varies the switch-on time somewhat in order to improve the contacting, that is to say to place it exactly on the zero crossing of the mains AC voltage and to achieve the least amount of bouncing.
  • the course of the current through the magnetic coil 5 of the contactor 2 after the first closing of the contactor contact 3 is now registered by the microcontroller 17 and evaluated in such a way that the switch-on time is regarded as optimal, which leads to a smooth transition of the coil current from a comparatively large Current amplitude during energizing leads to a smaller current amplitude when the armature is closed.
  • This is the so-called armature current feedback kink least trained and the slope changes of the current curve are also the least.
  • the mechanical impact energy of the armature is the smallest, which leads to a low bounce of the contactor contact 3 (see also FIGS. 3 to 5).
  • the bouncing and the timely closing of the contactor contact 3 is also monitored by measuring the course of the contact voltage from the microcontroller 17.
  • the best parameter set is then finally saved and contactor 2 is then no longer activated when the first mains voltage setting has remained the same until then.
  • the line voltage can then be brought to a different value, for example increased, and the process of self-learning for this other line voltage is then started again.
  • the self-start and learn process then runs again as described above.
  • the mains voltage change can be carried out, for example, in three stages, for example 190 volts, 220 volts and 250 volts.
  • a possible deviation from the closing time of the main contact can be recognized and also saved at the closing time of the auxiliary contact. This enables you to infer the closing time of the main contact in the later operating phase from the closing time of the auxiliary contact. If the voltage divider 22 can also remain connected to the main contactor contact during the operating phase, there is the possibility of recognizing the contact closing instant from the mains voltage zero crossing directly at this contact and correcting the stored parameter set if a certain tolerance limit is exceeded. If a direct measurement on the main contact is no longer possible in the operating phase, it is possible to measure the contact closing time of the main contact indirectly via the auxiliary contact 3b still connected, since any existing closing time differences between main contact 3a and auxiliary contact 3b had been recorded in the setting phase.
  • auxiliary contact 3b is also required in the operating phase
  • monitoring of the current profile through the magnetic coil 5 of the contactor 2 in the area of the armature reaction kink can be used to check the contact closing time.
  • the phase position of this armature current feedback kink in relation to that of the AC line voltage allows the conclusion of the contact to be closed.
  • the armature current feedback kink 14 lies after the first contact and the curve shows whether the contactor 2 was switched on and energized at the right time for making contact approximately at zero crossing and largely bounce-free switching.
  • the optimal coil current profile in each case associated with different line voltages, was stored in the microcontroller 17. If the coil current curve shows deviations from the setpoint parameter of the stored coil current curve beyond a certain tolerance range with respect to the armature current feedback kink in its position with respect to the zero crossing 12 of the mains voltage and in the form of the kink 14 and the current bump 15 after the kink, the microcontroller can by varying the switch-on time or counteract the deviation of the voltage gate the next time the contactor is switched on and bring the actual course of the coil current back to the desired course without having to measure directly at the contactor contact 3. Different deviations from the nominal course of the coil current at the armature reaction kink are shown in FIGS. 3 and 5.
  • FIG. 5 shows in the third line of the diagram a coil current curve with a large current bump 15 when the contacts hit and a hard transition with a sharp change in slope in the area of the armature reaction kink 14.
  • the contact closure takes place here only after the zero crossing 12 and there is also increased bouncing.
  • the corrected switch-on time or the gate parameters are stored again in the original, otherwise unchanged parameter set.
  • the device 1 can also be programmed so that the contacting of the contactor contacts 3 does not take place at the zero crossing of the mains AC voltage, but at another time of the mains voltage sine curve suitable for the respective load case. Furthermore, there is the possibility that the device 1 is programmed so that the contactor contacts 3 are only opened when switching off at the next zero crossing, in order to protect them from erosion even when switching off.
  • a switchable semiconductor switch for example a GTO pair, is used as the AC switch 10.
  • the entire device 1 can be designed as a compact ballast, which can work with virtually any electromagnetic switch and can thus be used universally.

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Abstract

Eine Vorrichtung (1) dient zum phasenrichtigen Einschalten eines elektromagnetischen Schalters (2), um dessen Kontakte (3) bei einer ohmschen Last im Nulldurchgang der Netz-Wechselspannung zu schließen. Die Vorrichtung weist dazu eine Strommeßeinrichtung für den durch die Magnetspule (5) des elektromagnetischen Schalters (2) fließenden Strom, eine Meßeinrichtung für den Schließzeitpunkt der Kontakte (3) und darüberhinaus Meßeinrichtungen (6, 7) für die Netzspannungsnulldurchgänge sowie die Netzspannungsamplitude auf. Weiterhin ist eine mit den Meßeinrichtungen verbundene Auswerteeinrichtung mit Ablaufsteuerung (9) zur Bestimmung eines Einschaltzeitpunktes des elektromagnetischen Schalters zum Schließen seiner Kontakte im Bereich eines Nulldurchganges der Netzwechselspannung vorgesehen. Die von den Meßeinrichtungen kommenden Informationen werden hierbei entsprechend verarbeitet. In einer Einstellphase werden bei unterschiedlichen Betriebsparametern für ein Schließen der Kontakte im Nulldurchgang passende Einschaltzeitpunkte ermittelt und abgespeichert. Diese abgespeicherten Daten stehen dann später in der Betriebsphase zur Verfügung, so daß auch bei sich ändernden Betriebsbedingungen der elektromagnetische Schalter (2) seine Kontakte (3) jeweils im Nulldurchgang der Netzwechselspannung schließen kann. Sollte sich in der Betriebsphase der Schließzeitpunkt der Kontakte über eine vorgebbare Toleranz vom Nulldurchgang der Wechselspannung verschieben, kann der Einschaltzeitpunkt des elektromagnetischen Schalters (2) entsprechend korrigiert und dieser neue Wert abgespeichert werden. <IMAGE>

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Betreiben eines elektromagnetischen Schalters an einem Wechselstromnetz, wobei das Schließen der elektrischen Kontakte unter Berücksichtigung von Kennwerten des elektromagnetischen Schalters, im Bereich eines Nulldurchganges der Wechselspannung nach dem Einschalten erfolgt.
  • Beim Ein- und Ausschalten elektromagnetischer Schalter (Relais, Schütz) können durch sich ändernde Ankeranzugskräfte Unterschiede bezüglich der Kontaktgabe auftreten. Insbesondere tritt dabei häufig ein Kontaktprellen auf, das zu einem erhöhten Kontaktverschleiß und auch zu einer Verzögerung der Kontaktgabe führt.
    Wünschenswert ist es, wenn bei einzuschaltenden ohmschen Verbrauchern die Schützkontakte im Nulldurchgang der Netzwechselspannung schließen und dabei wenig prellen würden. Dabei wären sie vor Abbrand weitgehend geschützt und hätten eine größere Lebensdauer. Durch die zur Netzspannungsphasenlage nicht synchronisierte Bestromung der Schützmagnetspule ist dies jedoch nicht gewährleistet. Schütze oder dergleichen magnetische Schalter schließen somit zu unterschiedlichen Zeitpunkten bezüglich der Phasenlage der Netzspannung und mit Prellzeiten von zum Beispiel 2 bis 15 Millisekunden.
  • In der Praxis werden die Schütze durch Überdimensionieren der Schaltkontaktstücke gegen Prellen unempfindlich gemacht.
  • Zur Reduzierung der Kontaktbelastung ist es bereits bekannt, parallel zu den Kontakten elektronische Halbleiterschalter anzuordnen, die während des Ein- und Ausschaltvorganges den Laststrom übernehmen und dabei jeweils im Nulldurchgang schließen beziehungsweise öffnen.
    Diese, auf der Leistungsseite eingesetzten Halbleiterschalter müssen entsprechend dem fließenden Laststrom dimensioniert sein, was bei Lastströmen von zum Beispiel mehreren 100 Ampere einen erheblichen Aufwand verursacht.
  • Es sind auch schon gesteuerte Schütze bekannt, bei denen der durch die Magnetspule fließende Strom in Abhängigkeit von der Betriebsstellung - abgefallen oder angezogen - des Schützes verändert werden kann, unter anderem, um ein Prellen der Kontakte zu reduzieren. Der Zeitpunkt der tatsächlichen Kontaktgabe läßt sich damit in Bezug auf die Nulldurchgänge der Wechselspannung jedoch nicht vorgeben.
  • Zum Ein- und Ausschalten im Nulldurchgang der Netzwechselspannung sind auch bereits sogenannte Halbleiterrelais bekannt, die bei vertretbarem Aufwand jedoch nur für vergleichsweise geringe Leistungen einsetzbar sind. Trotzdem ist auch hierbei noch ein erhöhter Aufwand gegenüber üblichen elektromagnetischen Schaltern beziehungsweise Schützen vorhanden. Außerdem ist eine Potentialtrennung bei solchen Halbleiterrelais in der Regel nicht vorhanden. Schließlich sind Halbleiterrelais gegen kurzzeitige Überstrombelastungen empfindlich, wobei der Überlastfaktor üblicherweise bei 10 liegt, während Schütze bis zum hundertfachen Nennstrom überlastet werden dürfen.
  • Es ist aus der DE 31 10 314 bereits eine Einrichtung bekannt, bei der die Anzugszeit der Relais berücksichtigt wird, so daß die Kontakte im nachfolgenden Nulldurchgang der Wechselspannung schließen. Während des Betriebes sich ändernde Parameter verändern jedoch die Anzugszeit des Relais, so daß die ursprüngliche Einstellung dann für diese Beriebsbedingungen nicht mehr paßt und der Kontaktschließzeitpunkt zum Nulldurchgang der Wechselspannung verschoben ist. Außerdem tritt bei mit dieser Einrichtung betriebenen Relais weiterhin ein unerwünschtes Prellen der Kontakte auf.
    Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren und eine Vorrichtung zu schaffen, womit elektromagnetische Schalter - Relais, Schütze - zumindest prellarm und verschleißmindernd geschaltet werden können, wobei gegebenenfalls sich während des Betriebes ändernde Betriebsparameter berücksichtigt werden sollen. Das Schließen und gegebenenfalls das Öffnen der Kontakte soll dabei für ohmsche Lasten jeweils im Nulldurchgang oder in der Nähe des Nulldurchganges der Netzwechselspannung erfolgen. Schließlich sollte der erforderliche Aufwand gering sein.
  • Zur Lösung dieser Aufgabe wird vorgeschlagen, daß in einer Einstellphase die Messung des Schließzeitpunktes der Kontakte des elektromagnetischen Schalters bei verschiedenen Netz-Wechselspannungen vorgenommen und zumindest die zu etwa im Nulldurchgang liegenden Kontakt-Schließzeitpunkten passenden Bestromungszeitpunkte mit zugehörigen Betriebsparametern als Referenzwerte abgespeichert werden und daß in der Betriebsphase der Stromverlauf durch die Magnetspule des elektromagnetischen Schalters im Bereich des Ankerstromrückwirkungsknicks zumindest bezüglich seiner Steigungsänderung beim Einschaltvorgang des elektromagnetischen Schalters gemessen oder der Zeitpunkt der Kontaktgabe überwacht und bei Überschreiten von vorgegebenen Grenzwerten der Bestromungszeitpunkt verändert wird.
    Es wird hierbei in der Betriebsphase auf unterschiedliche, abgespeicherte Referenzwerte bzw. Parametersätze zurückgegriffen und dementsprechend eine Anpassung des Bestromungszeitpunktes so vorgenommen, daß die Kontakte auch bei sich ändernden Betriebsparametern weiterhin im Nulldurchgang der Wechselspannung schließen. Von den zur Verfügung stehenden Parametersätzen wird der zu den jeweils vorhandenen Betriebsparametern passende für den Einschaltvorgang verwendet.Somit kann eine Anpassung an eine sich ändernde Netzspannung und dergleichen automatisch erfolgen.
    Die die Schütz-Anzugszeit beeinflußenden Parameter können beispielsweise Schwankungen der Netzspannung, Änderungen der Einbaulage des Schützes, Kontaktverschleiß, Temperaturänderungen und so weiter sein, die jedoch ausgeglichen werden können, so daß die Kontaktgabe im zeitlich genau vorgegebenen Bereich erfolgt.
    Bei diesem Verfahren wird in der Betriebsphase eine Auswertung des durch die Ankerrückwirkung beeinflußten Stromverlaufes vorgenommen. Der sogenannte Ankerstromrückwirkungsknick wird hierbei hinsichtlich seines Kurvenverlaufs bewertet, wobei insbesondere die Steigungsänderung als Kenngröße dient.
    Die auftretenden Steigungsänderungen geben dabei Aufschluß über die Auftreffgeschwindigkeit des Ankers und der Kontakte. Eine hohe Auftreffgeschwindigkeit ergibt einen scharfen Ankerstromrückwirkungsknick mit großer Steigungsänderung, während bei geringer beziehungsweise passender Auftreffgeschwindigkeit der Ankerstromrückwirkungsknick wesentlich flacher mit geringerer Steigungsänderung ausgebildet ist.
    Durch Verändern des Einschaltzeitpunktes kann die Anker-Anzugsenergie unter Berücksichtigung des Netzspannungsverlaufes passend dosiert werden.
  • Praktische versuche haben gezeigt, daß dabei auch der Schließzeitpunkt in erwünschter Weise zumindest nahe dem Nulldurchgang der Netzwechselspannung liegt. Der Ankerstromrückwirkungsknick beginnt nämlich nach der Kontaktgabe, da ab diesem Zeitpunkt die Bewegung des Ankers abgebremst wird.
    Ist in der Einstellphase für den jeweils angeschlossenen elektromagnetischen Schalter der passende Einschaltzeitpunkt relativ zur Phasenlage der Netzwechselspannung ermittelt, kann dieser Einschaltzeitpunkt abgespeichert werden und steht dann in der Betriebsphase für eine praktisch prellfreie und im Nulldurchgang erfolgende Kontaktgabe des Schützes oder dergleichen zur Verfügung.
  • Zweckmäßig ist es, wenn bei der Messung des Stromverlaufes durch die Magnetspule nach dem Einschalten die Anzahl der auftretenden Ankerstromrückwirkungsknicke erfaßt wird. Dadurch steht noch eine zusätzliche Auswertegröße zur Verfügung, an der besonders deutlich erkannt werden kann, ob und in welchem Maße die Kontakte prellen.
  • Die Messung des Schließzeitpunktes der Kontakte des elektromagnetischen Schalters bei verschiedenen Netz-Wechselspannungen in der Einstellphase kann mit Hilfe der Messung der Steigungsänderung des Stromes im Bereich des Ankerstromrückwirkungsknicks und/oder durch Messung des Schließzeitpunktes direkt an den Kontaktes vorgenommen werden. Beide Meß-Möglichkeiten stehen in der Einstellphase zur Verfügung, wobei für eine besonders exakte Ermittlung von Referenzwerten beide Messungen zusammen durchgeführt werden, weil dadurch eine besonders genaue Zuordnung des direkt an den Kontakten gemessenen Kontaktschließzeitpunktes zum Stromkurvenverlauf im Bereich des Ankerstromrückwirkungsknicks möglich ist.
    Es kann so einem Kontakt-Schließzeitpunkt im Spannungsnulldurchgang auf einfache Weise der dazugehörige Stromverlauf während der Anzugsphase zugeordnet und abgespeichert werden. Später in der Betriebsphase ist dann für eine exakte Kontrolle des Schließzeitpunktes keine Messung mehr direkt an den Kontakten erforderlich, da der zugehörige Stromverlauf als Referenz zur Verfügung steht. Für die Praxis ist dies von besonderem Vorteil.
    Bei der Messung des Schließzeitpunktes direkt an den Kontakten wird dies vorzugsweise an einem Hauptkontaktes eines Schützes oder dergleichen vorgenommen. Der Bestromungszeitpunkt des Schützes oder dergleichen wird dabei solange verändert, bis der Schließzeitpunkt der Kontakte relativ zur Phasenlage der Netzspannung im Nulldurchgang und mit kürzester Prellzeit erfolgt. Der ermittelte, passende Einschaltzeitpunkt wird abgespeichert, so daß er in der Betriebsphase beim Einschalten des Schützes oder dergleichen zur Verfügung steht.
  • Die Erfindung bezieht sich auch auf eine Vorrichtung zur Ansteuerung eines an einem Wechselstromnetz betriebenen, elektromagnetischen Schalters mit einer Meßeinrichtung für die Netzspannungsnulldurchgänge, einer damit verbundenen Auswerteeinrichtung zur Bestimmung eines Bestromungszeitpunktes des elektromagnetischen Schalters zum Schließen seiner Kontakte im Bereich eines Nulldurchganges der Netzwechselspannung sowie einem Speicher zum Speichern von Kontakt-Schließzeitpunkten im Spannungsnulldurchgang passend zugeordneten Bestromungszeitpunkten.
    Diese Vorrichtung ist dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Strommeßeinrichtung für den durch die Magnetspule des elektromagnetischen Schalters fließenden Strom zur Bestimmung des Schließzeitpunktes der Kontakte des elektromagnetischen Schalters aus dem Ankerstromrückwirkungsknick sowie einen Speicher zum Speichern von unterschiedlichen Betriebsspannungen zugeordneten Anzugszeiten des elektromagnetischen Schalters und eine mit der Strommeßeinrichtung und dem Speicher verbundene Ablaufsteuerung aufweist.
    Eine solche Vorrichtung läßt sich mit vergleichsweise geringem Aufwand realisieren. Sie ermöglicht einen Einsatz in Verbindung mit vorhandenen elektromagnetischen Schaltern, die dadurch, wie schon anhand des erfindungsgemäßen Verfahrens beschrieben, eine wesentlich höhere Lebensdauer haben. Es besteht somit wegen der geringeren Kontaktbelastung auch die Möglichkeit, die elektromagnetischen Schalter selbst kleiner und somit kostengünstiger zu dimensionieren. Der für ein prellarmes Schließen und ein Schließen der Kontakte im Nulldurchgang jeweils passende Bestromungszeitpunkt wird automatisch sich gegebenenfalls ändernden Betriebsparametern angepaßt.
  • Zweckmäßigerweise sind die Auswerteeinrichtung, der Speicher, die Meßeinrichtungen sowie eine Ablaufsteuerung in einem Mikrocontroller integriert.
    Durch diese Integration der wesentlichen Baugruppen der erfindungsgemäßen Vorrichtung in einem Mikrocontroller reduziert sich der Bauteileaufwand ganz erheblich. Dadurch ist unter anderem auch die Fertigung wesentlich vereinfacht und es lassen sich so die Herstellungskosten weiter reduzieren.
  • Zusätzliche Ausgestaltungen der Erfindung sind in den weiteren Unteransprüchen aufgeführt. Nachstehend ist die Erfindung mit ihren wesentlichen Einzelheiten anhand der Zeichnungen noch näher erläutert.
  • Es zeigt:
    • Fig. 1
    ein Blockschaltbild einer erfindungsgemäßen Vorrichtung in stark schematisierter Form,
    Fig. 2
    eine gegenüber Fig. 1 detailliertere Darstellung einer erfindungsgemäßen Vorrichtung,
    Fig. 3 bis 5
    Diagrammgruppen mit Darstellung der Netzwechselspannung, der Kontaktschließzeit sowie des Stromverlaufes durch die Magnetspule und
    Fig. 6
    ein Diagramm mit Darstellung der Anzugszeit des elektromagnetischen Schalters in Abhängigkeit von der Netzspannungshöhe und dem Einschaltzeitpunkt.
  • Eine in Figur 1 gezeigte Vorrichtung 1 dient zum "phasenrichtigen" Einschalten eines elektromagnetischen Schalters 2, im weiteren Verlauf der Beschreibung auch kurz: "Schütz 2" genannt, an ein Wechselstromnetz mit den Leitern L und N. Insbesondere läßt sich damit bei einer ohmschen Last das Schütz zu einem Zeitpunkt bestromen, bei dem unter Berücksichtigung der Schützanzugszeit die Schützkontakte 3 im Nulldurchgang der Netzwechselspannung schließen.
    Im dargestellten Ausführungsbeispiel weist die Vorrichtung 1 eine Strommeßeinrichtung 4 für den durch die Magnetspule 5 des Schützes fließenden Strom, eine Meßeinrichtung 6 für die Netzspannungsnulldurchgänge und eine Meßeinrichtung 7 für die Netzspannungsamplitude auf. Im gezeigten Ausführungsbeispiel ist außerdem noch eine Meßeinrichtung 8 für den Schließzeitpunkt der Kontakte des Schützes vorgesehen. Die vorgenannten Meßeinrichtungen 4, 6 bis 8 sind an eine Ablaufsteuerung 9 angeschlossen.
    Die Magnetspule 5 des Schützes ist in Reihe mit einem Halbleiter-Wechselstromschalter 10 sowie einem Strommeßwiderstand 11 geschaltet.
  • Mit Hilfe der Vorrichtung 1 kann anhand des Spulenstromverlaufes und/oder anhand des tatsächlichen Kontakt-Schließzeitpunktes, der für ein Schließen der Kontakte im Nulldurchgang der Netzwechselspannung passende Einschaltzeitpunkt bestimmt werden. Die zeitliche Differenz zwischen Einschaltzeitpunkt und dem Schließen der Schützkontakte 3 ist außer von der Konstruktion des Schützes auch von der Höhe der Wechselspannung und auch von dem Zeitpunkt des Einschaltens in Bezug auf die Phasenlage der Wechselspannung abhängig.
    Die Abhängigkeit der Anzugszeit von der Netzspannungsamplitude und von deren Phasenlage ist in Fig. 6 wiedergegeben. Deutlich ist hier zu erkennen, daß bei Einschaltzeitpunkten im Bereich der Nulldurchgänge treppenartige Absätze im Kurvenverlauf vorhanden sind, bei denen eine vergleichsweise hohe Abhängigkeit beziehungsweise Änderung der Anzugszeit von der Phasenlage vorhanden ist.
    Die vorgenannten Einflußfaktoren müssen berücksichtigt werden, um einen passenden Einschaltzeitpunkt zum Schließen der Kontakte im Nulldurchgang zu erreichen.
    Erfindungsgemäß kann dies auf zweierlei Weise erreicht werden, wobei beide Lösungen für sich alleine oder aber in Kombination einsetzbar sind.
  • Das eine erfindungsgemäße Verfahren sieht vor, daß der Stromverlauf durch die Magnetspule 5 im Bereich des sogenannten Ankerstromrückwirkungsknicks bezüglich dessen Verlauf und auch bezüglich dessen Lage relativ zur Phasenlage der Wechselspannung überprüft wird. Der Ankerstromrückwirkungsknick beginnt nach der Kontaktgabe, so daß aus der Lage des Stromknicks auf den Schließzeitpunkt der Kontakte 3 geschlossen werden kann. Weiterhin wird die Steigungsänderung im Bereich des Ankerstromrückwirkungsknicks überprüft, wobei für ein optimales, weitgehend prellfreies Schließen der Kontakte eine möglichst geringe Steigerungsänderung vorhanden sein soll. Auch die Anzahl der auftretenden Stromknicke wird zur Beurteilung des richtigen Einschaltzeitpunktes berücksichtigt.
  • Bei dem zweiten, erfindungsgemäßen Verfahren wird direkt an den Kontakten 3 der Kontakt-Schließzeitpunkt gemessen und der Einschaltzeitpunkt dann so verändert, daß der Schließzeitpunkt mit einem Nulldurchgang der Netzwechselspannung zusammenfällt.
  • Bevorzugt ist vorgesehen, daß während einer Einstellphase, also bevor das Schütz in Betrieb genommen wird, sowohl eine Messung des Stromverlaufes im Bereich des Ankerrückwirkungsknicks als auch eine direkte Messung des Schließzeitpunktes der Kontakte vorgenommen wird. Die ermittelten Einschaltzeitpunkte in Bezug auf die Phasenlage der Netzwechselspannung werden bei unterschiedlichen Netzspannungen ermittelt und zumindest die passenden Einschaltzeitpunkte abgespeichert. Da beim späteren Betrieb des Schützes ein direkter Zugriff zu den Kontakten 3 nicht immer möglich beziehungsweise auch nicht erwünscht ist, wird in der Betriebsphase bevorzugt die Überwachung und Messung auf den Stromverlauf im Bereich des Ankerrückwirkungsknicks beschränkt.
    Jeweils in der dritten Diagrammzeile der Figuren 3 bis 5 sind die Stromverläufe bei unterschiedlichen Einschaltzeitpunkten dargestellt. Deutlich sind hierbei die unterschiedlichen Stromverläufe bei veränderten Einschaltzeitpunkten erkennbar.
    In der ersten Diagrammzeile ist jeweils der sinusförmige Verlauf der Netzwechselspannung gezeigt. Nach einer Periodenlänge soll jeweils beim Nulldurchgang 12 die Kontaktgabe erfolgen. Gemäß Figur 3 wird kurz nach Beginn der ersten negativen Halbwelle zum Zeitpunkt 13 eingeschaltet und somit die Magnetspule 5 bestromt. Der zugeordnete Stromverlauf ist in der dritten Diagrammzeile dargestellt.
    Bei dem in Figur 3 gewählten Einschaltzeitpunkt 13 ergibt sich zwar im Nulldurchgang 12 ein erster Kontaktschluß, die zugeführte Anzugsenergie im Anker des Schützes ist hierbei jedoch zu groß, so daß sich ein Prellen der Schützkontakte 3 praktisch über eine dreiviertel Periodenlänge der Netzwechselspannung einstellt. Am Verlauf des Stromes durch die Magnetspule 5 ist nach dem ersten Kontaktschluß ein erster Ankerrückwirkungsknick 14 und mit Abstand dazu vor dem endgültigen Schließen der Kontakte ein weiterer Knick 14a zu erkennen. Dazwischen befindet sich ein vergleichsweise großer Stromhöcker 15. Dieser Stromverlauf gibt somit Aufschluß einerseits über eine vergleichsweise lange Prellzeit tP und andererseits auch darüber, daß die zugeführte Anzugsenergie im Anker zu groß war.
    Gemäß Figur 4 wurde der Einschaltzeitpunkt in Bezug auf den Nulldurchgang 12 etwas näher an diesen gelegt und somit die zur Verfügung stehende Anzugsenergie für den Anker reduziert. Hier zeigt sich im Stromverlauf durch die Magnetspule 5, daß nur noch ein Ankerrückwirkungsknick 14 auftritt und daß hier wesentlich weichere Übergänge mit geringeren Strom-Steigungsänderungen vorhanden sind. Der Kontaktschluß erfolgt hier beim Nulldurchgang 12 und es ist nur noch eine vergleichsweise kurze Prellzeit tP vorhanden.
    Würde der Einschaltzeitpunkt 13b noch näher an den Nulldurchgang 12 verschoben werden, wie dies in Figur 5 gezeigt ist, so würde sich eine vergleichsweise lange Anzugszeit tA ergeben, so daß der Kontaktschluß 16 erst nach dem Nulldurchgang 12 erfolgt. Auch in diesem Falle wäre eine zu große Anzugsenergie im Anker vorhanden, durch die sich ein hartes Auftreffen der Kontakte mit entsprechendem Kontaktprellen einstellt.
    Am Stromverlauf des Magnetspulenstromes ist nach dem ersten Kontaktschluß ein scharfer Ankerrückwirkungsknick 14 erkennbar.
  • Aus den unterschiedlichen Beispielen gemäß Fig. 3 bis 5 ist entnehmbar, daß anhand des Magnetspulen-Stromverlaufes im Bereich des Ankerrückwirkungsknicks auf den Zeitpunkt der Kontaktgabe und die Prellzeit geschlossen werden kann. Dies wird bei der erfindungsgemäßen Vorrichtung 1 ausgenützt.
  • Anhand der Fig. 2 wird nachfolgend das Einstellen und Anpassen der erfindungsgemäßen Vorrichtung 1 an ein angeschlossenes Schütz vorgenommen.
  • In dem in Figur 2 gezeigten Ausführungsbeispiel ist ein Großteil der in Figur 1 als einzelne Funktionsblöcke dargestellten Meßeinrichtungen in einem Mikrocontroller 17 integriert.
    Bei an die Vorrichtung 1 angeschlossenem Schütz 2 wird zunächst in einer Einstellphase eine Anpassung der Vorrichtung 1 an das jeweils angeschlossene Schütz vorgenommen. In dieser Einstell- oder Lernphase soll das Schließen der Kontakte 3 auch bei unterschiedlichen Betriebszuständen reproduzierbar im Netzspannungsnulldurchgang bei geringstmöglichem Prellen der Kontakte erfolgen. Unterschiedliche Betriebszustände können durch Netzspannungsschwankungen, Temperaturschwankungen, Lageänderungen des Schützes, Kontaktabbrand und dergleichen bewirkt werden.
    Der Mikrocontroller 17 weist sechs digitale Eingänge 18 auf, die zum Erkennen der Netzspannungsnulldurchgänge sowie der Netzspannungspolarität 18I, zum Erkennen des Vorzeichens der gemessenen Schütz-Kontaktspannung 18II, zum Erkennen des Vorzeichens des Schütz-Spulenstromes 18III, zum Erkennen des "Einbefehls" von außen 18IV, weiterhin zum Erkennen des "Lernbetriebs" in der Einstellphase 18V und schließlich zum Erkennen des ersten Kontaktschlusses des Hilfs-Schützkontaktes 3b dienen. Weiterhin weist der Mikrocontroller 17 einen digitalen Ausgang 19 zum Ansteuern des durch einen Triac gebildeten Wechselstromschalters 10 sowie drei analoge Eingänge 20 auf. Der erste Analogeingang 20I dient zur Messung an den Schützkontakten zum Erkennen des Prellens in der Einstellphase, der zweite Analogeingang 20II dient zur Messung des Magnetspulenstromes in der Einstellphase und in der Betriebsphase und der Analogeingang 20III dient zur Messung der positiven Netzspannungshalbwellen in der Einstellphase und in der Betriebsphase.
  • Während der Erstinbetriebnahme der Vorrichtung 1 wird diese durch eine Brücke 21 zum Zwecke des Selbstlernens der optimalen Schützansteuerparameter zuerst in eine Einstellphase umgeschaltet. In der Einstellphase werden diejenigen Datensätze bleibend in ein im Mikrocontroller befindliches EEPROM 28 abgespeichert, die zum Schließen der Schützkontakte im Netzspannungsnulldurchgang führen und die darüberhinaus das geringste Schützkontaktprellen erzeugen.
    In der Einstellphase wird die Netzspannung zum Beispiel zwischen 190 Volt und 250 Volt in Stufen variiert und der jeweils passende Einschaltzeitpunkt ermittelt.
    Zuerst wird mit dem ersten Anlegen des Signales "Schütz ein" über eine Schutzschaltung 26 mit Optokoppler ein Startsignal an den Digitaleingang 18 IV des Mikrocontrollers gegeben. Über den Digitalausgang 19 wird der Triac 10 so gezündet, daß die Schützspule 5 zuerst in einem Nulldurchgang der Netzspannung beginnend bestromt wird.
    Der Mikrocontroller 17 registriert nun laufend in Abständen von zum Beispiel 500 Mikrosekunden den Spannungsverlauf des Kontaktschließens. Erfolgt der erste Kontaktschluß in der Nähe eines Nulldurchganges, was der Mikrocontroller 17 an seinem mit einer Synchronisierschaltung 27 verbundenen Digitaleingang 18 I oder dem Analogeingang 20 III feststellt, registriert der Mikrocontroller den Spannungsverlauf des Kontaktschließens zusammen mit der vorherigen maximalen Amplitude der Netzspannung und deren Nulldurchgänge und dem Einschaltzeitpunkt beziehungsweise Phasenanschnitt, zusammen mit dem Spulenstromverlauf nach dem ersten Kontaktschluß in seinen Speicher (RAM).
    Die Messung der Kontaktgabe erfolgt über einen Widerstandsteiler 22 und eine Schaltung 23 zur Betrags- und Polaritätsbildung. Der Betrag der Meßspannung wird an den Analogeingang 20 I und die Polarität an den Digitaleingang 18 II gegeben.
  • Der Verlauf des Magnet-Spulenstromes wird an einem Strommeßwiderstand 11 gemessen und über eine weitere Schaltung 25 zur Betrags- und Polaritätsbildung an den Analogeingang 20 II gegeben.
    Erscheint das Signal des ersten Kontaktschlusses nicht in der Nähe des Zeitpunktes eines Netzspannungsnulldurchganges, so wird der registrierte Datensatz verworfen und der Schütz 2 anschließend vom Mikrocontroller 17 wieder ausgeschaltet und anschließend nach kurzer, der Schützabfallzeit entsprechenden Pause wieder erneut eingeschaltet, nun jedoch mit geändertem Einschaltzeitpunkt relativ zur Phasenlage der Wechselspannung, insbesondere mit größerem Phasenanschnitt als zuvor. Die Incremente der Anschnitterhöhung können zum Beispiel 1 Millisekunde betragen.
    Gemäß dem Diagramm in Fig. 6 führt dieser Anschnitt zu einer anderen Schützanzugszeit. Der Schützkontakt-Schließzeitpunkt kann sich nun durch den Anschnitt von einem Nulldurchgang der Netzspannung entfernen oder ihm näherkommen. Fällt der Schützkontakt-Schließzeitpunkt in die Nähe eines Nulldurchganges der Netzspannung, so wird der Parametersatz vom Mikrocontroller in dem EEPROM 28 abgespeichert. Das Arbeitsprogramm des Mikrocontrollers ist in einem PROM 29 abgelegt.
  • Anschließend variiert der Mikrocontroller 17 den Einschaltzeitpunkt noch etwas, um die Kontaktgabe zu verbessern, das heißt, exakt auf den Nulldurchgang der Netzwechselspannung zu legen und das geringste Prellen zu erreichen. Dazu wird nun vom Mikrocontroller 17 auch der Verlauf des Stromes durch die Magnetspule 5 des Schützes 2 nach dem ersten Schließen des Schützkontaktes 3 registriert und derart ausgewertet, daß der Einschaltzeitpunkt als optimal angesehen wird, der zu einem möglichst weichen Übergang des Spulenstromes von einer vergleichsweise großen Stromamplitude während der Anzugsbestromung zu einer kleineren Stromamplitude bei geschlossenem Anker führt. Damit ist dann der sogenannte Ankerstromrückwirkungsknick am geringsten ausgebildet und die Steigungsänderungen der Stromkurve sind ebenfalls am geringsten.
    Die mechanische Auftreffenergie des Ankers ist dabei am kleinsten, was zu einem geringen Prellen des Schützkontakes 3 führt (vergleiche auch Figur 3 bis 5).
    Das Prellen und das zeitlich genaue Schließen des Schützkontaktes 3 wird außerdem durch Messung des Verlaufs der Kontaktspannung von dem Mikrocontroller 17 überwacht. Der beste Parametersatz wird dann endgültig abgespeichert und der Schütz 2 bei der bis dahin gleichgebliebenen ersten Netzspannungseinstellung dann nicht mehr weiter zum Anzug gebracht.
    Die Netzspannung kann dann auf einen anderen Wert gebracht werden, beispielsweise erhöht werden und der Vorgang des Selbstlernens für diese andere Netzspannung wird dann erneut gestartet. Der Selbsteinschalt- und Lernvorgang läuft dann erneut ab wie zuvor beschrieben.
    Die Netzspannungsänderung kann beispielsweise in drei Stufen von zum Beispiel 190 Volt, 220 Volt und 250 Volt vorgenommen werden. Zwischenwerte der Netzspannungshöhe werden vom Mikrocontroller 17 berücksichtigt, indem er die Tabellenwerte der zugehörigen Einschaltzeitpunkte entsprechend interpoliert, da die Anzugszeit von dem Einschaltanschnitt und der Netzspannungshöhe abhängt und mit der auf die Schütz-Magnetspule 5 gegebenen Spannungszeitfläche annähernd umgekehrt proportional linear zusammenhängt (vergleiche Figur 6).
    Nach Abschluß der Einstellphase wird die Brücke 21 getrennt und die Vorrichtung ist nun betriebsbereit.
    Aus der abgespeicherten Tabelle kann dann selbsttätig in der Betriebsphase für jede Netzspannung der optimale Einschaltzeitpunkt ausgewählt werden.
    In dem in Figur 2 gezeigten Ausführungsbeispiel ist von dem Schützkontaktsatz noch ein zweiter Kontakt an den Mikrocontroller 17 angeschlossen und zwar an den Digitaleingang 18 VI. In der Regel wird hierzu ein Hilfskontakt des Schützes 2 verwendet. In der Einstellphase kann am Schließzeitpunkt des Hilfskontaktes eine eventuelle Abweichung vom Schließzeitpunkt des Hauptkontaktes erkannt und ebenfalls abgespeichert werden. Damit besteht die Möglichkeit, in der späteren Betriebsphase vom Schließzeitpunkt des Hilfskontaktes auf den Schließzeitpunkt des Hauptkontaktes zu schließen.
    Falls der Spannungsteiler 22 auch in der Betriebsphase an dem Haupt-Schützkontakt angeschlossen bleiben kann, besteht die Möglichkeit, direkt bei diesem Kontakt ein Wegtrifften des Kontaktschließzeitpunktes vom Netzspannungsnulldurchgang zu erkennen und den abgespeicherten Parametersatz zu korrigieren, wenn eine bestimmte Toleranzgrenze überschritten wird. Ist eine direkte Messung am Hauptkontakt in der Betriebsphase nicht mehr möglich, so besteht die Möglichkeit, den Kontaktschließzeitpunkt des Hauptkontaktes indirekt über den noch angeschlossenen Hilfskontakt 3b zu messen, da in der Einstellphase gegebenenfalls vorhandene Schließzeitdifferenzen zwischen Hauptkontakt 3a und Hilfskontakt 3b erfaßt worden waren.
    Wird in der Betriebsphase auch der Hilfskontakt 3b anderweitig benötigt, kann über die Überwachung des Stromverlaufes durch die Magnetspule 5 des Schützes 2 im Bereich des Ankerrückwirkungsknicks eine Kontrolle des Kontakt-Schließzeitpunktes vorgenommen werden.
    Wie bereits vorerwähnt, kann durch die Phasenlage dieses Ankerstromrückwirkungsknicks relativ zu der der Netzwechselspannung auf den Kontakt-Schließzeitpunkt geschlossen werden. Wie gut in den Figuren 3 bis 5 erkennbar, liegt der Ankerstromrückwirkungsknick 14 nach der ersten Kontaktgabe und aus dem Kurvenverlauf ist erkennbar, ob das Schütz 2 für eine Kontaktgabe etwa im Nulldurchgang und weitestgehend prellfreies Schalten zum richtigen Zeitpunkt eingeschaltet und bestromt wurde.
  • In der Einstellphase wurde der optimale Spulenstromverlauf, jeweils zugehörig zu unterschiedlichen Netzspannungen im Mikrocontroller 17 abgespeichert.
    Zeigt der Spulenstromverlauf bezüglich des Ankerstromrückwirkungsknicks in dessen Lage bezüglich dem Nulldurchgang 12 der Netzspannung und in der Form des Knicks 14 und des Stromhöckers 15 nach dem Knick Abweichungen vom Sollparameter des abgespeicherten Spulenstromverlaufs über einen bestimmten Toleranzbereich hinaus, so kann der Mikrocontroller durch Variation des Einschaltzeitpunktes beziehungsweise des Spannungsanschnittes beim nächsten Schützeinschalten der Abweichung entgegenwirken und den Istverlauf des Spulenstromes wieder an den Sollverlauf annähern, ohne daß dabei direkt am Schützkontakt 3 gemessen werden muß.
    Verschiedene Abweichungen vom Sollverlauf des Spulenstromes beim Ankerrückwirkungsknick sind in Figur 3 und 5 gezeigt. In Figur 3 tritt ein zweiter Ankerrückwirkungsknick 14a auf und ein hoher Stromhöcker 15 nach dem ersten Ankerrückwirkungsknick, was auf starkes Prellen und eine Kontaktgabe außerhalb des Nulldurchganges der Netzwechselspannung schließen läßt.
    Figur 5 zeigt in der dritten Diagrammzeile einen Spulenstromverlauf mit einem großen Stromhöcker 15 beim Auftreffen der Kontakte und einen harten Übergang mit starker Steigungsänderung im Bereich des Ankerrückwirkungsknicks 14. Der Kontaktschluß findet hier erst nach dem Nulldurchgang 12 statt und es tritt auch ein verstärktes Prellen auf.
    Nach einer in der Betriebsphase durchgeführten Korrektur des Einschaltzeitpunktes wird der korrigierte Einschaltzeitpunkt beziehungsweise der Anschnittparameter im ursprünglichen, sonst unveränderten Parametersatz erneut abgespeichert. Durch dieses Selbstregulieren und Selbstnachstellen des optimalen Einschaltzeitpunktes kann eine Alterung, zum Beispiel durch Kontaktabbrand erkannt und durch Korrektur des Einschaltzeitpunktes ausgeregelt werden.
  • Im gezeigten Ausführungsbeispiel wird in der Einstellphase sowohl von der Überwachung der Schützkontakte 3 als auch von der Überwachung des Stromverlaufes im Bereich des Ankerstromrückwirkungsknicks Gebrauch gemacht. Wahlweise stehen dann in der Betriebsphase unterschiedliche Parameter zur Verfügung, auf die während der Betriebsphase zur Kontrolle des Einschaltzeitpunktes zurückgegriffen werden kann. Dabei besteht die Möglichkeit, alle abgespeicherten Parametersätze mit dem jeweiligen Istwert zu vergleichen oder aber nur auf einen Teil oder nur einen Parametersatz zurückzugreifen. Somit würde es beispielsweise auch genügen, in der Einstellphase den optimalen Stromverlauf durch die Magnetspule 5 des Schützes 2 im Bereich des Ankerstromrückwirkungsknickes abzuspeichern und dann in der Betriebsphase einen Vergleich des Iststromverlaufes mit diesem abgespeicherten Sollstromverlauf vorzunehmen. In gleicher Weise kann, falls dies in der Betriebsphase möglich ist, auch nur direkt an dem oder den Kontakten 3 der Einschaltzeitpunkt gemessen werden. Somit ist die Möglichkeit gegeben, eine Anpassung an unterschiedliche Einsatzfälle vorzunehmen.
  • Beim Schalten von nicht-ohmschen Lasten durch das Schütz 2 kann die Vorrichtung 1 auch so programmiert werden, daß die Kontaktgabe der Schützkontakte 3 nicht im Nulldurchgang der Netzwechselspannung, sondern an einem anderen, für den jeweiligen Lastfall passenden Zeitpunkt der Netzspannungs-Sinuskurve erfolgt.
    Weiterhin besteht die Möglichkeit, daß die Vorrichtung 1 so programmiert wird, daß beim Ausschalten erst beim nächsten Nulldurchgang die Schützkontakte 3 geöffnet werden, um diese auch beim Ausschalten vor Abbrand zu schützen. In diesem Falle wird als Wechselstromschalter 10 ein ausschaltbarer Halbleiterschalter, zum Beispiel ein GTO-Paar verwendet.
  • Die gesamte Vorrichtung 1 kann als kompaktes Vorschaltgerät ausgebildet sein, welches mit praktisch beliebigen elektromagnetischen Schaltern zusammenarbeiten kann und somit universell einsetzbar ist.

Claims (12)

  1. Verfahren zum Betreiben eines elektromagnetischen Schalters an einem Wechselstromnetz, wobei das Schließen der elektrischen Kontakte unter Berücksichtigung von Kennwerten des elektromagnetischen Schalters im Bereich eines Nulldurchganges der Wechselspannung nach dem Einschalten erfolgt, dadurch gekennzeichnet, daß in einer Einstellphase die Messung des Schließzeitpunktes der Kontakte (3) des elektromagnetischen Schalters (2) bei verschiedenen Netz-Wechselspannungen vorgenommen wird und zumindest die zu etwa im Nulldurchgang liegenden Kontakt-Schließzeitpunkten passenden Bestromungszeitpunkte mit zugehörigen Betriebsparametern als Referenzwerte abgespeichert werden, und daß in der Betriebsphase der Stromverlauf durch die Magnetspule (5) des elektromagnetischen Schalters (2) im Bereich des Ankerstromrückwirkungsknicks (14) zumindest bezüglich seiner Steigungsänderung (di/dt) beim Einschaltvorgang des elektromagnetischen Schalters (2) gemessen oder der Zeitpunkt der Kontaktgabe überwacht und bei Überschreiten von vorgegebenen Grenzwerten der Bestromungszeitpunkt verändert wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in der Einstellphase die Messung des Schließzeitpunktes der Kontakte (3) des elektromagnetischen Schalters (2) bei verschiedenen Netz-Wechselspannungen mit Hilfe der Messung der Steigungsänderung des Stromes im Bereich des Ankerstromrückwirkungsknicks und/oder durch Messung des Schließzeitpunktes direkt an den Kontakten vorgenommen wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Messung des Stromverlaufes durch die Magnetspule nach dem Einschalten, die Anzahl der auftretenden Ankerstromrückwirkungsknicke (14, 14a) erfaßt wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß bei jedem Einschaltvorgang des elektromagnetischen Schalters (2) anhand der jeweils vorhandenen Betriebsparameter ein dazu passender, abgespeicherter Bestromungszeitpunkt des elektromechanischen Schalters ausgelesen und dann für diesen Einschaltvorgang verwendet wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß beim Ausschalten des elektromagnetischen Schalters(2) die Kontakte in dem auf den Ausschaltzeitpunkt folgenden Nulldurchgang geöffnet werden.
  6. Vorrichtung zur Ansteuerung eines an einem Wechselstromnetz betriebenen, elektromagnetischen Schalters mit einer Meßeinrichtung für die Netzspannungsnulldurchgänge, einer damit verbundenen Auswerteeinrichtung zur Bestimmung eines Bestromungszeitpunktes des elektromagnetischen Schalters zum Schließen seiner Kontakte im Bereich eines Nulldurchganges der Netzwechselspannung sowie einem Speicher zum Speichern von Kontakt-Schließzeitpunkten im Spannungsnulldurchgang passend zugeordneten Bestromungszeitpunkten, zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorrichtung eine Strommeßeinrichtung (4) für den durch die Magnetspule (5) des elektromagnetischen Schalters (2) fließenden Strom zur Bestimmung des Schließzeitpunktes der Kontakte (3) des elektromagnetischen Schalters aus dem Ankerstromrückwirkungsknick sowie einen Speicher zum Speichern von unterschiedlichen Betriebsspannungen zugeordneten Anzugszeiten des elektromagnetischen Schalters und eine mit der Strommeßeinrichtung (4) und dem Speicher verbundene Ablaufsteuerung (9) aufweist.
  7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Meßeinrichtung (8) für den Schließzeitpunkt der Kontakte (3) des elektromagnetischen Schalters (2) mit einer Verbindung zu wenigstens einem der Kontakte aufweist.
  8. Vorrichtung nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest die Auswerteeinrichtung, der Speicher, die Meßeinrichtungen sowie die Ablaufsteuerung (9) in einem Mikrokontroller (17) integriert sind.
  9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Magnetspule (5) des elektromagnetischen Schalters (2) in Reihe mit einem vom Mikrokontroller (17) oder dergleichen angesteuerten Halbleiterwechselstromschalter (10) sowie gegebenenfalls einem Strommeßwiderstand (11) geschaltet ist.
  10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Halbleiterwechselstromschalter (10) ein Triac oder GTO ist (sind).
  11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß ein Umschalter (21) zur Auswahl der Betriebsart zwischen Einstellphase und Betriebsphase vorgesehen ist.
  12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß sie als Vorschaltgerät für vorhandene elektromagnetische Schalter (2) ausgebildet ist.
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