EP0339644A1 - Verfahren zur Raffination von Si-Metall und Si-Eisenlegierungen - Google Patents
Verfahren zur Raffination von Si-Metall und Si-Eisenlegierungen Download PDFInfo
- Publication number
- EP0339644A1 EP0339644A1 EP89107662A EP89107662A EP0339644A1 EP 0339644 A1 EP0339644 A1 EP 0339644A1 EP 89107662 A EP89107662 A EP 89107662A EP 89107662 A EP89107662 A EP 89107662A EP 0339644 A1 EP0339644 A1 EP 0339644A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- gas
- melt
- oxygen
- process gas
- jacket
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
- B22D1/002—Treatment with gases
- B22D1/005—Injection assemblies therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
- C21C5/48—Bottoms or tuyéres of converters
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/05—Refining by treating with gases, e.g. gas flushing also refining by means of a material generating gas in situ
Definitions
- the invention relates to a method for refining Si metal and Si iron alloys with the aid of an oxygen-containing process gas according to the preamble of claim 1.
- Si metal or Si iron alloys produced in the reduction furnace also contain other elements in addition to silicon, especially aluminum, calcium and titanium, which are undesirable and must therefore be removed from the liquid Si metal melt or Si iron alloy melt before casting.
- Various methods are known for removing these additions.
- a very simple method is to add iron oxides to the tapping pan.
- the iron oxides are reduced, while the additives oxidize.
- the degree of implementation is not known.
- the silicon content of the alloy is reduced by the release of the iron, which passes into the melt.
- the invention is therefore based on the object of providing a process for refining Si metal and Si iron alloys with the aid of an oxygen-containing process gas, which on the one hand has the advantages of introducing oxygen through the bottom of the treatment vessel and, on the other hand, only has simple wear and has little wear Blowing nozzles needed.
- This mass consists of SiO2, Al2O3 CaO and other components.
- the mushroom covers the nozzle opening and moves the introduction of the gases upwards, away from the reactor floor.
- An essential component of the mushroom-shaped body that forms is SiO2, the proportion of which is over 80%.
- the mushroom-shaped bodies reach 100 to 600 mm in length and 100 to 300 mm in diameter.
- the amount of oxygen required for refining to carry out the process according to the invention can be calculated stoichiometrically on the basis of the high mixing energy.
- the slag composition and the released heat of reaction can be calculated for the desired target analysis of the alloy. Coolants are added to prevent the melt from overheating due to the heat released. Due to the high mixing energy, waste materials from the smelting plant in the form of metal-slag mixtures can also be used as coolants. As a result, the metals contained in the waste materials are recycled, ie the metal yield is more than 100%.
- the composition of the process slag can be set in optimal ranges.
- the process temperature can e.g. in the interval between 1350 ° C and 1550 ° C.
- the process slag can be run so that it corresponds to the composition of the refractory lining, e.g. 60% Al2O3, 20% SiO2 and 20% CaO. Reactor wear practically no longer occurs here, since the highly refractory process slag lines the reactor wall and prevents wear.
- the excess slag on the reactor wall can be removed at any time by melting.
- the drawing illustrates an embodiment of the invention in longitudinal section.
- the drawing shows a pan 1 with a refractory lining 2, in the bottom of which a jacket gas nozzle 3 is installed.
- Oxygen represented by the arrow 4
- nitrogen represented by the arrows 5
- the conditions after a long, stationary mode of operation are shown.
- a mushroom-shaped body 7 In front of the nozzle opening, a mushroom-shaped body 7 has formed, which mainly consists of SiO2 and protects both the jacket gas nozzle 3 and the refractory lining 2 from wear.
- the mushroom-shaped body 7 does not hinder the gas escape into the Si metal melt 6.
- Slag 8 settles on the wall of the pan 1 or its refractory lining 2, which is in a certain interplay with the slag 9 floating on the Si metal melt.
- the refining process can be carried out so that the slag 8 also melts or the slag 9 attaches to the wall.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
Abstract
Die Raffination von Si-Metall und Si-Eisenlegierungen zur Entfernung von Aluminium, Kalzium und Titan erfolgt durch Einleiten eines sauerstoffhaltigen Prozeßgases in die Schmelze. Um den Aufwand für die Sauerstoffeintragung zu verringern, wird das Gas durch im Boden des Behandlungsgefäßes installierte Mantelgasdüsen (3) eingeführt. Durch das Innenrohr der Mantelgasdüsen wird Prozeßgas, vorzugsweise Sauerstoff, durch das Außenrohr Mantelgas, vorzugsweise Stickstoff, eingeleitet. Bei dieser Betriebsweise bildet sich vor den Düsen ein poröser pilzförmiger Körper (7) auf festem Quarz aus, welcher Düsenverschleiß und Bodenverschleiß verhindert.
Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Raffination von Si-Metall und Si-Eisenlegierungen mit Hilfe eines sauerstoffhaltigen Prozeßgases nach dem Oberbegriff des Anspruches 1.
- Im Reduktionsofen erzeugtes Si-Metall oder Si-Eisenlegierungen enthalten neben Silizium auch andere Elemente, vorallem Aluminium, Calzium und Titan, die unerwünscht sind und deshalb aus der flüssigen Si-Metallschmelze oder Si-Eisenlegierungschmelze vor dem Abguß entfernt werden müssen. Zur Entfernung dieser Beimengungen sind verschiedene Verfahren bekannt.
- Eine sehr einfache Methode besteht darin, Eisenoxide in die Abstichpfanne zu geben. Die Eisenoxide werden hierbei reduziert, während die Beimengungen oxidieren. Der Umsetzungsgrad ist nicht bekannt. Durch die Freisetzung des Eisens, welches in die Schmelze übergeht, wird der Siliziumgehalt der Legierung verringert.
- Wesentlich wirksamer ist, die direkte Zugabe von Sauerstoff in die Schmelze, um aus Calzium, Aluminium und Titan die Oxide CaO, Al₂O₃ und TiO₂ zu bilden. Dies ist ohne Nachteil für die Legierung, im Gegenteil, durch die Entfernung der Beimengungen aus der Schmelze steigt die Konzentration des Siliziums um etwa 2 bis 4% an. Die Anwendung von gasförmigem Sauerstoff hierfür ist Stand der Technik. Der Sauerstoff wird entweder mittels Blaslanzen von oben in die Schmelze eingeführt oder durch Gasdüsen oder poröse Bodensteine von unten in die Schmelze eingeleitet. Die Ausnützungsgrade und Raffinationsergebnisse sind unterschiedlich.
- Beim Aufblasen des Sauerstoffs mittels Graphitlanzen werden die unerwünschten Begleitelemente entfernt. Da durch die Oxidation der Begleitelemente in der Schmelze jedoch keine Reaktionsgase erzeugt werden, ist die Durchmischung der Schmelze und somit die Reaktionsgeschwindigkeit gering. Zur Verbesserung der Durchmischung führt man daher vielfach zusätzlich Inertgas durch Spülsteine im Pfannenboden ein. Die Reaktion läuft wegen der immer noch nicht ausreichenden Durchmischung mit hohem Siliziumabbrand ab, die Sauerstoffausbringung bezogen auf die Aluminiumoxidation und die Standzeit der Lanzen ist gering. Das Aufblasverfahren wird daher überwiegend nur bei kleinen Mengen in kleinen Pfannen durchgeführt.
- Eine wesentlich bessere Durchmischung ergibt sich beim Einblasen des Sauerstoffs durch im Pfannenboden installierte Blasdüsen. Da die Raffination mit Energieüberschuß abläuft, treten außerordentlich hohe Prozeßtemperaturen von 1600° C bis 1700° C auf. Dies führt in Verbindung mit der Sauerstoffeintragung zu einem außerordentlich schnellen Verschleiß der Einblasdüsen und der Feuerfestauskleidung des Gefäßes. Aus der PCT-Anmeldung WO 86/00695 ist eine aus verschiedenen Werkstoffen zusammengesetzte Einblasdüse bekannt, welche eine gute Wärmeabfuhr ermöglicht und deshalb einen verhältnismäßig geringen Verschleiß zeigt. Der Düsenkopf ist als Verschleißteil ausgebildet und kann leicht ausgewechselt werden. Der Aufbau dieser Einblasdüse ist jedoch kompliziert und die Düse entsprechend teuer.
- Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Raffination von Si-Metall und Si-Eisenlegierungen mit Hilfe eines sauerstoffhaltigen Prozeßgases zu schaffen, welches einerseits die Vorteile des Sauerstoffeintrages durch den Boden des Behandlungsgefäßes aufweist, andererseits nur einfache und mit nur geringen Verschleiß behaftete Einblasdüsen benötigt.
- Ausgehend von dem im Oberbegriff des Anspruches 1 berücksichtigten Stand der Technik ist diese Aufgabe erfindungsgemäß gelöst mit den im kennzeichnenden Teil des Anspruches 1 angegebenen Merkmalen.
- Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.
- Die Zufuhr von Przeßgasen durch Mantelgasdüsen in Metallschmelzen ist seit langem bekannt, beispielhaft seien hierzu die DE-OS 19 04 383, die DE-PS 19 16 945 und die DE-OS 27 38 273 genannt. Es ist jedoch auch bekannt, wie beispielsweise in der DE-OS 27 38 273 ausgeführt wird, daß diese Matelgasdüsen vor allem beim Einblasen von Sauerstoff stark verschleißen. Zur Raffination von Si-Metall und Si-Eisenlegierungen erschienen sie daher wegen der sehr hohen Prozeßtemperaturen gänzlich ungeeignet. Überraschenderweise zeigte sich jedoch, daß praktisch kein Düsenverschleiß und keine Erosion des Reaktorbodens auftritt. Die Ursache hierfür ist, daß sich etwa nach 5 Min. Blaszeit auf der Mantelgasdüse ein pilzförmiger Körper aus einer porösen, feuerfesten Masse aufbaut. Diese Masse besteht aus SiO₂, Al₂O₃ CaO und anderen Bestandteilen. Der Pilz deckt die Düsenöffnung zu und verlegt die Einleitung der Gase nach oben, weg vom Reaktorboden. Wesentlicher Bestandteil des sich bildenden pilzförmigen Körpers ist SiO₂, dessen Anteil über 80% beträgt. Im praktischen Betrieb erreichen die pilzförmigen Körper 100 bis 600 mm Länge und 100 bis 300 mm Durchmesser.
Die für die Raffination notwendige Sauerstoffmenge für die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann aufgrund der hohen Mischungsenergie stöchiometrisch berechnet werden. Aus den Reaktionsgleichungen Ca + 1/2 O₂ = CaO, 2Al + 3/2 O₂ = Al₂O₃ und Ti + O₂ = TiO₂ kann für die angestrebte Zielanalyse der Legierung die benötigte Sauerstoffmenge, die Schlackenzusammensetzung und die freiwerdende Reaktionswärme berechnet werden. Um ein zu starkes Aufheizen der Schmelze durch die freiwerdende Wärme zu verhindern, werden Kühlmittel zugegeben. Als Kühlmittel können aufgrund der hohen Mischungsenergie auch Abfallstoffe des Schmelzbetriebes in Form von Metall-Schlacken-Gemischen verwendet werden. Die in den Abfallstoffen enthaltenen Metalle werden dadurch recycled, d.h. die Metallausbeute ist mehr als 100%. - Durch die Sauerstoffzufuhr in stöchiometrischer Menge lassen sich die Prozeßtemperatur und durch Zugaben von Quarz und Kalk die Zusammenstzung der Prozeßschlacke in optimalen Bereichen einstellen. Die Proßeztemperatur kann z.B. in dem Intervall zwischen 1350° C und 1550° C geführt werden. Die Prozeßschlacke kann so geführt werden, daß diese der Zusammensetzung der Feuerfestauskleidung entspricht, z.B. 60% Al₂O₃, 20% SiO₂ und 20% CaO. Ein Reaktorverschleiß tritt hierbei praktisch nicht mehr auf, da die hochfeuerfesten Proßezschlacken die Reaktorwand auskleiden und einen Verschleiß ausschließen. Durch Änderung der Schlackenzusammensetzung und der Prozeßtemperatur können jederzeit die zu viel angesetzten Schlacken an der Reaktorwand durch Aufschmelzen entfernt werden.
- Die Zeichnung veranschaulicht ein Ausführungsbeispiel der Erfindung im Längsschnitt.
- Die Zeichnung zeigt eine Pfanne 1 mit einer feuerfesten Auskleidung 2, in deren Boden eine Mantelgasdüse 3 installiert ist. Durch das Innenrohr der Mantelgasdüse 3 wird Sauerstoff, wiedergegeben durch den Pfeil 4 und durch das Außenrohr Stickstoff, wiedergegeben durch die Pfeile 5, in die Si-Metallschmelze 6 eingeleitet. Dargestellt sind die Verhältnisse nach einer längeren, stationären Betriebsweise. Vor der Düsenöffnung hat sich ein pilzförmiger Körper 7 gebildet, der überwiegend aus SiO₂ besteht und sowohl die Mantelgasdüse 3 als auch die feuerfeste Auskleidung 2 vor Verschleiß schützt. Der pilzförmige Körper 7 behindert nicht den Gasaustritt in die Si-Metallschmelze 6. Auf der Wand der Pfanne 1 bzw. deren feuerfeste Auskleidung 2 setzt sich Schlacke 8 ab, die mit der auf der Si-Metallschmelze schwimmenden Schlakke 9 in einem gewissen Wechselspiel steht.
- Der Raffinationsprozeß kann so geführt werden, daß die Schlacke 8 ebenfalls abschmilzt oder sich die Schlacke 9 an der Wand ansetzt.
Claims (15)
1. Verfahren zur Raffination von Si-Metall und Si-Eisenlegierungen mit Hilfe eines sauerstoffhaltigen Prozeßgases und Zugabe von Schlackenbildnern und Kühlmitteln in einem Behandlungsgefäß,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Prozeßgas durch mindestens eine im Boden des Behandlungsgefäßes installierte Mantelgasdüse (3) mit Außen- und Innenrohr der Schmelze zugeführt wird, indem durch das Innenrohr sauerstoffhaltiges Prozeßgas und durch das Außenrohr ein inertes oder reaktionsträges Mantelgas eingeleitet wird.
dadurch gekennzeichnet,
daß das Prozeßgas durch mindestens eine im Boden des Behandlungsgefäßes installierte Mantelgasdüse (3) mit Außen- und Innenrohr der Schmelze zugeführt wird, indem durch das Innenrohr sauerstoffhaltiges Prozeßgas und durch das Außenrohr ein inertes oder reaktionsträges Mantelgas eingeleitet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß als Mantelgas Stickstoff, Argon, Kohlendioxid, Kohlenmonoxid und/oder Preßluft eingeleitet wird.
dadurch gekennzeichnet,
daß als Mantelgas Stickstoff, Argon, Kohlendioxid, Kohlenmonoxid und/oder Preßluft eingeleitet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß als Prozeßgas Sauerstoff, CO₂, Luft oder deren Gemische eingeleitet werden.
dadurch gekennzeichnet,
daß als Prozeßgas Sauerstoff, CO₂, Luft oder deren Gemische eingeleitet werden.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Mantelgas und das Prozeßgas mit Schallgeschwindigkeit in die Schmelze eingeleitet werden.
dadurch gekennzeichnet,
daß das Mantelgas und das Prozeßgas mit Schallgeschwindigkeit in die Schmelze eingeleitet werden.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die spezifische Mantelgasmenge 0,1 bis 0,5 m³ (i.N.) pro Tonne Schmelze und Minute beträgt.
dadurch gekennzeichnet,
daß die spezifische Mantelgasmenge 0,1 bis 0,5 m³ (i.N.) pro Tonne Schmelze und Minute beträgt.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Prozeßgassmenge 0,2 bis 2,0 m, (i.N.) pro Tonne Schmelze und Minute beträgt.
dadurch gekennzeichnet,
daß die Prozeßgassmenge 0,2 bis 2,0 m, (i.N.) pro Tonne Schmelze und Minute beträgt.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß zur Reduzierung der Begleitelemente auf Gehalte von Al bis 0,1%, Ca bis 0,01% und Ti bis 0,01% der Sauerstoff in stöchiometrischer Menge entsprechend der chemischen Analyse der Rohschmelze zugeführt wird.
dadurch gekennzeichnet,
daß zur Reduzierung der Begleitelemente auf Gehalte von Al bis 0,1%, Ca bis 0,01% und Ti bis 0,01% der Sauerstoff in stöchiometrischer Menge entsprechend der chemischen Analyse der Rohschmelze zugeführt wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Temperatur des Raffinationsprozesses zwischen 1350° C und 1550° C geführt wird.
dadurch gekennzeichnet,
daß die Temperatur des Raffinationsprozesses zwischen 1350° C und 1550° C geführt wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Berechnung der Reaktionsschlacken stöchiometrisch anhand der Rohanalyse festgelegt wird.
dadurch gekennzeichnet,
daß die Berechnung der Reaktionsschlacken stöchiometrisch anhand der Rohanalyse festgelegt wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
dadurch gekennzeichnet,
daß durch die Berechnung der freigesetzten Energie die Mengen an Schlackenbildnern und an Kühlmittel festgestellt und festgelegt werden.
dadurch gekennzeichnet,
daß durch die Berechnung der freigesetzten Energie die Mengen an Schlackenbildnern und an Kühlmittel festgestellt und festgelegt werden.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10,
dadurch gekennzeichnet,
daß die durch gezielte Berechnung erzeugte Prozeßschlackenzusammensetzung einen Al₂O₃-Gehalt von 60% bis 90% und einen Schmelzpunkt von über 1600° C aufweist.
dadurch gekennzeichnet,
daß die durch gezielte Berechnung erzeugte Prozeßschlackenzusammensetzung einen Al₂O₃-Gehalt von 60% bis 90% und einen Schmelzpunkt von über 1600° C aufweist.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11.
dadurch gekennzeichnet,
daß als notwendige Kühlmittel Abfälle des Schmelzbetriebes in Form von Metall-Schlacken-Gemischen verwendet werden.
dadurch gekennzeichnet,
daß als notwendige Kühlmittel Abfälle des Schmelzbetriebes in Form von Metall-Schlacken-Gemischen verwendet werden.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Prozeßführung rechnergestützt erfolgt und dazu ein PC-Rechner benutzt wird.
dadurch gekennzeichnet,
daß die Prozeßführung rechnergestützt erfolgt und dazu ein PC-Rechner benutzt wird.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 13,
dadurch gekennzeichnet,
daß Si-Metalle oder Si-Eisenlegierungen mit Siliziumgehalten von 10% bis 99% raffiniert werden.
dadurch gekennzeichnet,
daß Si-Metalle oder Si-Eisenlegierungen mit Siliziumgehalten von 10% bis 99% raffiniert werden.
15. Vorrichtung zur Durchführung der Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Behandlungsgefäß als Konverter oder im Kippstuhl befestigte Pfanne (1) ausgebildet ist, in deren Boden mindestens eine Mantelgasdüse (3) installiert ist, deren Innenrohr einen Anschluß für Prozeßgas und deren Außenrohr einen Anschluß für das Mantelgas aufweist.
dadurch gekennzeichnet,
daß das Behandlungsgefäß als Konverter oder im Kippstuhl befestigte Pfanne (1) ausgebildet ist, in deren Boden mindestens eine Mantelgasdüse (3) installiert ist, deren Innenrohr einen Anschluß für Prozeßgas und deren Außenrohr einen Anschluß für das Mantelgas aufweist.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3814310A DE3814310A1 (de) | 1988-04-28 | 1988-04-28 | Verfahren zur raffination von si-metall und si-eisenlegierungen |
DE3814310 | 1988-04-28 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP0339644A1 true EP0339644A1 (de) | 1989-11-02 |
Family
ID=6353057
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP89107662A Withdrawn EP0339644A1 (de) | 1988-04-28 | 1989-04-27 | Verfahren zur Raffination von Si-Metall und Si-Eisenlegierungen |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0339644A1 (de) |
DE (1) | DE3814310A1 (de) |
NO (1) | NO890660L (de) |
ZA (1) | ZA89750B (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0644269A1 (de) * | 1993-09-21 | 1995-03-22 | The Gas Research Institute | Verfahren zum Beeinflussen der Ansatzbildung auf einer Brennstoff-Sauerstoff-Düse |
CN113412237A (zh) * | 2019-04-30 | 2021-09-17 | 瓦克化学股份公司 | 使用颗粒介质精炼粗硅熔体的方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1088325A (fr) * | 1952-08-16 | 1955-03-07 | Knapsack Ag | Procédé d'affinage d'alliages de silicium |
DE1904383A1 (de) * | 1968-02-24 | 1970-09-17 | Maximilianshuette Eisenwerk | Konverter zum Frischen von Roheisen |
EP0053848A1 (de) * | 1980-12-05 | 1982-06-16 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Einblasen von hochsauerstoffhaltigen Gasen in ein NE-Metall-Schmelzbad |
FR2502607A2 (fr) * | 1980-11-18 | 1982-10-01 | Sofrem | Perfectionnement au procede d'elimination de l'aluminium et du calcium dans le silicium et les alliages a base de silicium |
FR2515163A1 (fr) * | 1980-11-18 | 1983-04-29 | Sofrem | Procede d'elimination du calcium et de l'aluminium dans le silicium et les alliages a base de silicium |
DE3405613A1 (de) * | 1984-02-16 | 1985-08-22 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Verfahren und vorrichtung zum reinigen von fluessigem, metallurgischem silicium |
-
1988
- 1988-04-28 DE DE3814310A patent/DE3814310A1/de not_active Withdrawn
-
1989
- 1989-01-31 ZA ZA89750A patent/ZA89750B/xx unknown
- 1989-02-16 NO NO89890660A patent/NO890660L/no unknown
- 1989-04-27 EP EP89107662A patent/EP0339644A1/de not_active Withdrawn
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1088325A (fr) * | 1952-08-16 | 1955-03-07 | Knapsack Ag | Procédé d'affinage d'alliages de silicium |
DE1904383A1 (de) * | 1968-02-24 | 1970-09-17 | Maximilianshuette Eisenwerk | Konverter zum Frischen von Roheisen |
FR2502607A2 (fr) * | 1980-11-18 | 1982-10-01 | Sofrem | Perfectionnement au procede d'elimination de l'aluminium et du calcium dans le silicium et les alliages a base de silicium |
FR2515163A1 (fr) * | 1980-11-18 | 1983-04-29 | Sofrem | Procede d'elimination du calcium et de l'aluminium dans le silicium et les alliages a base de silicium |
EP0053848A1 (de) * | 1980-12-05 | 1982-06-16 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum Einblasen von hochsauerstoffhaltigen Gasen in ein NE-Metall-Schmelzbad |
DE3405613A1 (de) * | 1984-02-16 | 1985-08-22 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Verfahren und vorrichtung zum reinigen von fluessigem, metallurgischem silicium |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0644269A1 (de) * | 1993-09-21 | 1995-03-22 | The Gas Research Institute | Verfahren zum Beeinflussen der Ansatzbildung auf einer Brennstoff-Sauerstoff-Düse |
CN113412237A (zh) * | 2019-04-30 | 2021-09-17 | 瓦克化学股份公司 | 使用颗粒介质精炼粗硅熔体的方法 |
CN113412237B (zh) * | 2019-04-30 | 2024-06-07 | 瓦克化学股份公司 | 使用颗粒介质精炼粗硅熔体的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NO890660L (no) | 1989-10-30 |
NO890660D0 (no) | 1989-02-16 |
ZA89750B (en) | 1989-09-27 |
DE3814310A1 (de) | 1989-11-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3809477C2 (de) | Verfahren zum Entfernen von Schwefel aus Kupferschmelzen | |
DE2942779C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Stahl | |
EP0627012B1 (de) | Verfahren zur entschwefelung von eisenschmelzen bei minimalem schlacke-anfall und eine dafür geeignete vorrichtung | |
DD151077A5 (de) | Verfahren zur herstellung von stahl | |
DE3888518T2 (de) | Verfahren zum entkohlen von hochchromhaltigem roheisen. | |
EP0313547B1 (de) | Verfahren zum kontinuierlichen Schmelzen von Stahl | |
DE2602536A1 (de) | Verfahren zur herstellung von schwefelarmen blasstahl | |
EP0263255A1 (de) | Verfahren und Mittel zum gleichzeitigen Aufheizen und Reinigen von Metallbädern | |
EP0339644A1 (de) | Verfahren zur Raffination von Si-Metall und Si-Eisenlegierungen | |
DE3434894C2 (de) | Verfahren zum Frischen von Roheisen | |
GB2117005A (en) | Dephosphorization and desulphurization method for molten iron alloy containg chromium | |
DE3428732C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Stählen mit niedrigem Kohlenstoffgehalt | |
DE68915234T2 (de) | Verfahren zum Einschmelzen kalter Stoffe, die Eisen enthalten. | |
EP0012226A1 (de) | Verfahren zur Behandlung von borhaltigem Stahl | |
DE68906920T2 (de) | Verfahren zur herstellung von chromhaltigem, fluessigem eisen mit geringem schwefelgehalt. | |
DE2953378C1 (de) | Verfahren zur Entsilizierung von Manganlegierungen | |
DE2559188C2 (de) | Verfahren zur Entschwefelung von Stahlschmelzen | |
DE3931024C1 (en) | Steel prodn. having low phosphor content - comprises single stage process using calcium oxide saturated residual stage from porous melt | |
RU2148659C1 (ru) | Способ производства трубной стали | |
DE2629020C2 (de) | Verfahren zum entphosphorn von metallen und legierungen | |
DE69124350T2 (de) | Verfahren zum Steuern der Metalloxyd-Rauchentwicklung während der sauerstoffinduzierten Aufteilung eines Körpers, der Metallbestandteile enthält | |
DE2144962C3 (de) | Verfahren und Anlage zur kontinuierlichen Stahlerzeugung | |
DE102016001246A1 (de) | Verfahren und Einrichtung zur Entschwefelung einer Eisenschmelze | |
DE3245098A1 (de) | Verfahren zum herstellen von hochwertigen staehlen, die im konverter vorgeschmolzen werden | |
US4130419A (en) | Process for the purification, modification and heating of a cast-iron melt |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): BE CH DE ES FR IT LI |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN |
|
18D | Application deemed to be withdrawn |
Effective date: 19900503 |