EP0141029B1 - Phasenverteilerbehälter - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
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- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/026—Header boxes; End plates with static flow control means, e.g. with means for uniformly distributing heat exchange media into conduits
- F28F9/0265—Header boxes; End plates with static flow control means, e.g. with means for uniformly distributing heat exchange media into conduits by using guiding means or impingement means inside the header box
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
- F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
- F22B37/22—Drums; Headers; Accessories therefor
- F22B37/227—Drums and collectors for mixing
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- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/005—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for only one medium being tubes having bent portions or being assembled from bent tubes or being tubes having a toroidal configuration
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- F28F9/0202—Header boxes having their inner space divided by partitions
- F28F9/0204—Header boxes having their inner space divided by partitions for elongated header box, e.g. with transversal and longitudinal partitions
- F28F9/0214—Header boxes having their inner space divided by partitions for elongated header box, e.g. with transversal and longitudinal partitions having only longitudinal partitions
- F28F9/0217—Header boxes having their inner space divided by partitions for elongated header box, e.g. with transversal and longitudinal partitions having only longitudinal partitions the partitions being separate elements attached to header boxes
Definitions
- Fig. 1 shows the known pressure-enthalpy diagram for water / steam, in which some frequently occurring work areas A to E are shown.
- X means the proportion of steam
- X 0 for pure water
- X 1 for pure steam.
- the water-steam state moves roughly within area A and during a start after approximately eight hours of inactivity, this state runs approximately within area B, area C being common to A and B.
- the water content in the mixture predominates and the pressure head losses in the pipes therefore predominate. This means that in areas A, B and C there is above all the risk of the flow stagnating through individual pipes.
- DE-C-882 996 proposes arranging in the tubular container a partition wall which extends in the longitudinal direction and divides the container into two communicating chambers.
- the dividing wall is flat, leaves the communicating connection for the liquid phase free between its lower edge and the container bottom and has tongue-like extensions on its upper edge, one of which projects into the supply lines opening into the container from above.
- the discharge lines branch off in the upper area of the container on both sides of the partition.
- the mixture supplied is divided into two partial streams and fed to the two chambers, from which it is then assigned to the respective chamber neten discharge lines.
- a liquid level is formed in each sub-chamber which, despite the partition, is still subject to strong fluctuations in the inflowing mixture, which has an unfavorable effect on a uniform distribution of the phases in the discharge lines.
- the invention is based on the features of the preamble of claim 1 from the known container with a partition according to DE-C-882 996. It is based on the task of further improving the phase distribution container of this type in such a way that the level in it is better kept constant under all circumstances, so that it works optimally with any gas-liquid mixing ratio and at the same time the design and manufacturing costs remain low.
- the design of the partition as a U-shaped channel divides the container space into an inlet chamber and an outlet chamber, which communicate with one another not only on the liquid side but also on the gas side. In this way it is achieved that level fluctuations in the inlet chamber have only a weak weakening effect on the level in the outlet chamber.
- the distribution of the two phases of the mixture flowing in the discharge lines is thereby more uniform than in the known containers with a flat partition and without a gas passage opening.
- An additional advantage of the invention can be seen in the fact that it can be applied to already existing phase distribution containers by subsequently installing the U-shaped channel as a partition. Another advantage is the strengthening of the container by the channel when it is connected to the ends of the container.
- a phase distributor container for an evaporator is known from US-A-2 220 595.
- the container is cylindrical and is vertical.
- a feed line for the two-phase mixture opens tangentially into the container in order to impose a rotational flow on the mixture in the container.
- a coaxial cylindrical partition is arranged inside the container, which ends at a distance from the container bottom at its lower end and has window-like cutouts at its upper end connected to the container ceiling, which form gas passage openings.
- several discharge lines for the mixture protrude from above, which dip into the liquid phase with their lower ends and which have axial longitudinal slots in their lower half through which the two-phase mixture can flow into the discharge lines.
- a partition in the form of a U-shaped channel 15 is arranged in the interior of the phase distributor container 1 and extends along it and is welded to the two end plates 40.
- the channel 15 divides the interior of the phase distributor container 1 into two chambers: an inlet chamber 2, which is surrounded by the channel 15, and an outlet chamber 3, which surrounds the channel 15.
- two gas passage openings 11 are provided, via which the inlet chamber 2 and the outlet chamber 3 are connected. Both chambers are further connected by liquid passage openings 12, which are in the form of round holes in the horizontal part of the channel serving as the bottom of the inlet chamber 2.
- Supply lines 20 run essentially vertically and open into the inlet chamber 2 after they have been bent slightly in the direction of the center of the circular cross section of the phase distributor container 1.
- Discharge lines 30 likewise run essentially vertically, but are more bent than the feed lines 20 before they also open into the outlet chamber 3, also aimed at the center of the cross section of the phase distributor container 1.
- the feed and discharge lines 20 and 30 run symmetrically to a vertical plane through the longitudinal axis of the phase distributor container 1, so that all the mouths of the feed lines and all of the mouths of the discharge lines each lie in the same height range.
- the phase distributor container 1 functions as follows:
- a mixture of a liquid and a gaseous phase flows through the feed lines 20 and is injected into the inlet chamber 2.
- the deflection of the irradiated mixture and the different specific weights of the two phases separate them from one another in the inlet chamber 2, with a generally strong swirl prevailing in the inlet chamber 2.
- the separated gaseous phase escapes through the narrow gas through openings 11 into the outlet chamber 3, as a result of which it flows to the discharge lines 30 in a largely calm manner.
- the separated liquid phase in turn leaves the on Step chamber 2 through the liquid passage opening 12 and collects in the outlet chamber 3, the extremely limited connection to the inlet chamber 2 and the relatively large liquid mass in the outlet chamber 3 prevent the transmission of turbulence from the inlet chamber 2 to the outlet chamber 3.
- a stable and uniformly distributed level 31 is thus established in the outlet chamber 3 between the two phases, and the gaseous phase flowing in each mouth to a discharge line 30 entrains a well-dosed amount of liquid.
- the phase distributor container 1 only functions as a liquid separator.
- the level 31 rises quickly and closes the mouths to the discharge lines 30 more and more:
- the amount of gas to be discharged remains approximately constant, it flows faster and faster through the remaining cross-sections of the flow according to the known laws of continuity mentioned mouths, so that the static pressure is always lower and the amount of liquid sucked in is greater.
- the phase distributor container 1 With a reasonable dimensioning of the various lines and components of the phase distributor container 1, this results in an operating state in which the amount drawn in is equal to the amount of liquid entering through the liquid passage openings 12 and the level 31 remains constant. If the proportion of liquid in the incoming mixture changes, the level 31 shifts and the proportion of liquid in the discharge lines 30 changes accordingly.
- the actual function of the phase distributor container is fulfilled in all cases because - whether no liquid or pure liquid flows in the discharge lines 30 - the phase distribution is constant for a specific operating state and is the same for all discharge lines 30.
- phase distributor container 1 according to the invention according to FIGS. 2 and 3 has proven itself better than the phase distributor container according to the prior art, because the steam entering when it passes through the Entry chamber 2 to the exit chamber 3 is very well distributed and has a uniform temperature in the exit chamber.
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Description
- Rohrförmige Phasenverteilerbehälter für ein Gas-Flüssigkeitsgemisch sind in Form sogenannter Kollektoren in Dampferzeugern bekannt und in der Einleitung der DE-C-882 996 erwähnt. Sie sind mit einer Anzahl Zufuhrleitungen und mit einer gleich oder verschieden grossen Anzahl Abfuhrleitungen verbunden. Der Zweck dieser Kollektoren ist, die zwei Phasen des Gemisches gleichmässig so zu verteilen, dass in allen Abfuhrleitungen ihre Anteile gleich und für einen konstanten Betriebszustand konstant bleiben, unabhängig davon, ob unterschiedliche Phasenverteilungen zwischen den einzelnen Zufuhrleitungen und/oder in diesen als zeitliche Änderungen vorkommen. Dies geschieht folgendermassen:
- 1. Im relativ grossen Innenraum des Kollektors sinkt die Geschwindigkeit des Gemisches auf einen relativ niedrigen Wert, die Strömung beruhigt sich und eine Trennung der Gemischphasen, hauptsächlich infolge der verschiedenen spezifischen Gewichte, findet statt.
- 2. Die Oberfläche der nun verhältnismässig ruhigen flüssigen Phase bildet ein Niveau, das die Mündungsöffnung jeder Abfuhrleitung schneidet. Die schnell fliessende, austretende gasförmige Phase weist im Bereich dieser Mündung einen niedrigeren statischen Druck auf als die sich in Ruhe befindende flüssige Phase, so dass diese von jener teilweise mitgerissen wird. Die Mündungsöffnüng jeder Abfuhrleitung funktioniert also etwa wie eine Strahlpumpe. Bei gleichbleibendem Niveau und gleichbleibenden Druckverhältnissen zwischen dem Inneren des Kollektors und den Abfuhrleitungen ist die Menge an mitgerissener Flüssigkeit konstant und kann durch entsprechende Auslegung der beteiligten Komponenten im voraus bestimmt werden. Es ist auf diese Weise möglich, die Phasenanteile in dem austretenden Gemisch zu steuern und konstant zu halten, selbst wenn die Anzahl der Zufuhrleitungen von der Anzahl der Abfuhrleitungen verschieden ist.
- Die bekannten Kollektoren weisen jedoch zwei wesentliche Nachteile auf:
- - Bei hoher Eintrittsgeschwindigkeit des Gemisches entsteht im Bereich der Mündungsöffnung der Zufuhrleitungen eine starke Verwirbelung, die sich auf den ganzen Kollektor auswirkt, so dass das Einhalten eines konstanten Niveaus sowohl zeitlich als auch in Längsrichtung des Kollektors unmöglich ist.
- - Infolge des relativ hohen Druckes im Bereich der Mündungsöffnung der Zufuhrleitungen und des niedrigeren Druckes im Bereich der Mündungsöffnung der Abfuhrleitungen, ergeben sich unterschiedliche Niveaus in Längsrichtung des Kollektors, selbst bei niedrigen Einströmgeschwindigkeiten des Gemisches. Diese Nachteile verunmöglichen das Einhalten einer gleichen Phasenverteilung in alle Abfuhrleitungen.
- Die Störung des Niveaus im Bereich der Mündungsöffnung der Abfuhrleitungen beeinträchtigt deshalb die Funktionstüchtigkeit der bekannten Kollektoren. Dazu kommen noch Störungen infolge des Betriebszustandes. Bei Dampferzeugern ist deren Brennkammer vorzugsweise von vertikalen Rohren gebildet, in denen Wasser von unten nach oben strömt, das von den Verbrennungsgasen in der Brennkammer erhitzt wird. Da die Wärmeverteilung innerhalb der Brennkammer nicht ideal ist, ist die Wärmeaufnahme des Wassers in den einzelnen Rohren ungleich und das Wasser- Dampf-Gemisch, das am oberen Ende der Rohre austritt, weist erhebliche Zustandsunterschiede auf. Das Gemisch wird deshalb den Kollektoren zugeführt, aus denen in allen Abfuhrleitungen ein einen gleichen Zustand aufweisendes Wasser- Dampf-Gemisch austreten soll. In der Praxis sind aber oft grosse Abweichungen vom Sollwert feststellbar, was anhand von Fig. 1 erläutert werden soll.
- Fig. 1 zeigt das bekannte Druck-Enthalpiediagramm für Wasser/Dampf, in dem einige häufig auftretende Arbeitsbereiche A bis E eingezeichnet sind. Der Zweiphasenbereich verläuft zwischen den Linien X = 0 und X = 1, wobei X der Dampfanteil bedeutet, mit X = 0 bei reinem Wasser und X = 1 bei reinem Dampf. Während eines kalten Startes bewegt sich der Wasser-Dampf-Zustand grob innerhalb des Bereiches A und während eines Startes nach ca. acht Stunden Betriebsunterbruch verläuft dieser Zustand etwa innerhalb des Bereiches B, wobei der Bereich C zu A und B gemeinsam ist. In diesen Betriebsbereichen überwiegt der Wasseranteil im Gemisch und dadurch überwiegen in den Rohren die Druckhöhenverluste. Das heisst, dass in den Bereichen A, B und C vor allem die Gefahr einer Stagnation des Durchflusses durch einzelne Rohre besteht. Im Bereich D überwiegt die Dampfmenge und damit überwiegen die Reibungsdruckverluste; das Hauptproblem ist dabei die Verteilung der kleinen Wassermenge. Im Bereich E, wo nur Dampf vorhanden ist, muss dieser so gut verteilt werden, dass eine Vergleichmässigung der Temperatur erfolgt. Der Phasenverteilerbehälter muss also bei allen diesen sehr unterschiedlichen Betriebsbereichen die entsprechend verschiedenartigen Aufgaben erfüllen können. Die bekannten Kollektoren arbeiten jedoch höchstens in einem einzigen dieser Bereiche zufriedenstellend und in den übrigen Bereichen schlechter.
- Zum Beheben dieser Nachteile wird in der DE-C-882 996 vorgeschlagen, in dem rohrförmigen Behälter eine in dessen Längsrichtung sich erstreckende Trennwand anzuordnen, die den Behälter in zwei kommunizierende Kammern unterteilt. Die Trennwand ist eben, lässt zwischen ihrem unteren Rand und dem Behälterboden die kommunizierende Verbindung für die flüssige Phase frei und weist an ihrem oberen Rand zungenartige Fortsätze auf, von denen jeweils eine in die von oben in den Behälter mündenden Zufuhrleitungen ragt. Im oberen Bereich des Behälters beiderseits der Trennwand zweigen die Abfuhrleitungen ab. Bei dem bekannten Behälter wird also das zugeführte Gemisch in zwei Teilströme unterteilt und den beiden Kammern zugeführt, aus denen es dann in die jeweils der Kammer zugeordneten Abfuhrleitungen gelangt. In jeder Teilkammer bildet sich ein Flüssigkeitsniveau, das trotz der Trennwand noch starken Schwankungen vom zuströmenden Gemisch her unterliegt, was sich auf eine gleichmässige Verteilung der Phasen in den Abfuhrleitungen ungünstig auswirkt.
- Die Erfindung geht gemäss den Merkmalen des Oberbegriffs des Anspruchs 1 von dem bekannten Behälter mit Trennwand nach der DE-C-882 996 aus. Ihr liegt die Aufgabe zugrunde, den Phasenverteilerbehälter dieser Art dahingehend weiter zu verbessern, dass in ihm das Niveau unter allen Umständen besser konstant gehalten wird, so dass er bei jedem Gas-Flüssigkeits-Mischverhältnis optimal arbeitet und gleichzeitig der konstruktive und herstellungsmässige Aufwand gering bleibt.
- Diese Aufgabe wird erfindungsgemäss durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.
- Durch die Ausbildung der Trennwand als U-förmige Rinne wird eine Unterteilung des Behälterraumes in eine Eintrittskammer und eine Austrittskammer bewirkt, die nicht nur flüssigkeitsseitig, sondern auch gasseitig miteinander kommunizieren. Auf diese Weise wird erreicht, dass Niveauschwankungen in der Eintrittskammer sich nur stark abgeschwächt auf das Niveau in der Austrittskammer auswirken. Die Verteilung der beiden Phasen des in den Abfuhrleitungen strömenden Gemisches wird dadurch gleichmässiger als bei den bekannten Behältern mit ebener Trennwand und ohne Gasdurchtrittsöffnung.
- Ein zusätzlicher Vorteil der Erfindung ist darin zu sehen, dass sie auf schon bestehende Phasenverteilerbehälter angewendet werden kann, indem nachträglich die U-förmige Rinne als Trennwand eingebaut wird. Ein weiterer Vorteil besteht in der festigkeitsmässigen Verstärkung des Behälters durch die Rinne, wenn diese an den Enden des Behälters mit diesem verbunden wird.
- Aus der US-A-2 220 595 ist ein Phasenverteilerbehälter für einen Verdampfer bekannt. Der Behälter ist zylindrisch und steht vertikal. Eine Zufuhrleitung für das Zweiphasengemisch mündet tangential in den Behälter, um dem Gemisch im Behälter eine Rotationsströmung aufzuzwingen. Innerhalb des Behälters ist eine koaxiale zylindrische Trennwand angeordnet, die an ihrem unteren Ende mit Abstand vom Behälterboden endet und an ihrem oberen, mit der Behälterdecke verbundenen Ende fensterartige Ausschnitte aufweist, die Gasdurchtrittsöffnungen bilden. In den Innenraum der zylindrischen Trennwand ragen von oben mehrere Abfuhrleitungen für das Gemisch, die mit ihren unteren Enden in die flüssige Phase tauchen und die in ihrer unteren Hälfte axiale Längsschlitze aufweisen, über die das Zweiphasengemisch in die Abfuhrleitungen einströmen kann.
- Einige bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der folgenden Beschreibung anhand der Zeichnung näher erläutert. Es zeigen:
- Fig. 1 ein Druck-Enthalpie-Diagramm für Wasser/Dampf, in dem einige häufig auftretende Arbeitsbereiche eingezeichnet sind; wurde bereits besprochen.
- Fig. 2 und 3 einen kollektorartigen Phasenverteilerbehälter nach der Erfindung, mit gleichvielen Zufuhr- und Abfuhrleitungen, wobei Fig. 2 ein Schnitt gemäss der Ebene 111-111 in Fig. 3 ist.
- Fig. 4 und 5 einen abgewandelten Phasenverteilerbehälter mit zehn Abfuhrleitungen auf eine Zufuhrleitung, wobei Fig. 4 einen Schnitt gemäss Ebene V-V in Fig. 5 darstellt.
- Der Phasenverteilerbehälter 1 nach Fig. 2 und 3 besteht im wesentlichen aus einem horizontalen Rohr, das an beiden Enden mittels dicht verschweisster kreisrunder Abschlussplatten 40 geschlossen ist. Eine Trennwand in Form einer U-förmigen Rinne 15 ist im Innern des Phasenverteilerbehälters 1 diesem entlang verlaufend angeordnet und an den beiden Abschlussplatten 40 fest angeschweisst. Durch die Rinne 15 ist das Innere des Phasenverteilerbehälters 1 in zwei Kammern unterteilt: eine Eintrittskammer 2, die von der Rinne 15 umgeben ist, und eine Austrittskammer 3, die die Rinne 15 umgibt. Zwischen dem Phasenverteilerbehälter 1 und entlang den oberen Kanten der vertikalen Rinnenteile sind zwei Gasdurchtrittsöffnungen 11 vorgesehen, über die die Eintrittskammer 2 und die Austrittskammer 3 verbunden sind. Beide Kammern sind ferner durch Flüssigkeitsdurchtrittsöffnungen 12 verbunden, die sich in Form von runden Löchern im horizontalen als Boden der Eintrittskammer 2 dienenden Teil der Rinne befinden.
- Zufuhrleitungen 20 verlaufen im wesentlichen vertikal und münden in die Eintrittskammer 2, nachdem sie in Richtung auf das Zentrum des kreisrunden Querschnittes des Phasenverteilerbehälters 1 leicht gebogen sind. Ebenfalls im wesentlichen vertikal, verlaufen Abfuhrleitungen 30, welche jedoch stärker als die Zufuhrleitungen 20 gebogen sind, bevor sie, auch auf das Zentrum des Querschnittes des Phasenverteilerbehälters 1 zielend, in die Austrittskammer 3 münden. Die Zu-und Abfuhrleitungen 20 bzw. 30 verlaufen symmetrisch zu einer vertikalen Ebene durch die Längsachse des Phasenverteilerbehälters 1, so dass sämtliche Mündungen der Zufuhrleitungen und sämtliche Mündungen der Abfuhrleitungen jeweils im gleichen Höhenbereich liegen.
- Der Phasenverteilerbehälter 1 nach den Fig. 2 und 3 funktioniert wie folgt:
- Durch die Zufuhrleitungen 20 fliesst ein Gemisch aus einer flüssigen und einer gasförmigen Phase, welches in die Eintrittskammer 2 eingestrahlt wird. Durch die Umlenkung des eingestrahlten Gemisches und durch die unterschiedlichen spezifischen Gewichte der zwei Phasen werden diese in der Eintrittskammer 2 voneinander getrennt, wobei in der Eintrittskammer 2 eine allgemein starke Verwirbelung herrscht. Die abgetrennte gasförmige Phase entweicht durch die schmalen Gasdurchtrittsöffnungen 11 in die Austrittskammer 3, wodurch sie weitgehend beruhigt zu den Abfuhrleitungen 30 hin fliesst. Die abgetrennte flüssige Phase verlässt ihrerseits die Eintrittskammer 2 durch die Flüssigkeitsdurchtrittsöffnung 12 und sammelt sich in der Austrittskammer 3, wobei die äusserst begrenzte Verbindung zu der Eintrittskammer 2 und die relativ grosse Flüssigkeitsmasse in der Austrittskammer 3 die Übertragung der Verwirbelungen von der Eintrittskammer 2 zu der Austrittskammer 3 verhindern. In der Austrittskammer 3 stellt sich also ein stabiles und gleichmässig verteiltes Niveau 31 zwischen die beiden Phasen ein und die in jeder Mündung zu einer Abfuhrleitung 30 fliessende gasförmige Phase reisst eine gut dosierte Flüssigkeitsmenge mit. Während kurzer Zeit, am Anfang des Betriebes, bis genügend Flüssigkeit sich in der Austrittskammer 3 angesammelt hat, um die Mündungen zu den Abfuhrleitungen 30 zu erreichen, fliesst natürlich nur gasförmige Phase aus dem Phasenverteilerbehälter 1 heraus. Diese Zeit ist meistens sehr kurz. Ist die Menge an flüssiger Phase jedoch so klein, dass die Höhe der Mündungen zu den Abfuhrleitungen 30 nicht erreicht wird, so funktioniert der Phasenverteilerbehälter 1 lediglich als Flüssigkeitsabscheider. Ist dagegen die Flüssigkeitsmenge sehr gross, steigt das Niveau 31 rasch an und sperrt die Mündungen zu den Abfuhrleitungen 30 immer mehr zu: da aber die abzuführende Gasmenge etwa kontant bleibt, fliesst sie nach den bekannten Gesetzen der Kontinuität immer schneller durch die ihr verbleibenden Durchtrittsquerschnitte der erwähnten Mündungen hindurch, so dass der statische Druck immer geringer und die angesaugte Flüssigkeitsmenge immer grösser wird. Es ergibt sich also bei einer vernünftigen Dimensionierung der verschiedenen Leitungen und Komponenten des Phasenverteilerbehälters 1 ein Betriebszustand, bei dem die angesaugte gleich der durch die Flüssigkeitsdurchtrittsöffnungen 12 eintretenden Flüssigkeitsmenge ist, und das Niveau 31 konstant bleibt. Bei Änderungen des Flüssigkeitsanteils im eintretenden Gemisch verschiebt sich das Niveau 31 und der Flüssigkeitsanteil in den Abfuhrleitungen 30 verändert sich entsprechend. Die eigentliche Funktion des Phasenverteilerbehälters wird auf alle Fälle erfüllt, weil - ob keine Flüssigkeit oder reine Flüssigkeit in den Abfuhrleitungen 30 fliesst - die Phasenverteilung für einen bestimmten Betriebszustand konstant und für alle Abfuhrleitungen 30 gleich ist.
- Auch im Einphasenbetrieb, wie beispielsweise beim Betrieb mit reinem Dampf im Bereich E der Fig. 1, bewährt sich ein erfindungsgemässer Phasenverteilerbehälter 1 nach den Fig. 2 und 3 besser als der Phasenverteilerbehälter nach dem Stande der Technik, weil der eintretende Dampf beim Durchtritt von der Eintrittskammer 2 zur Austrittskammer 3 sehr gut verteilt wird und in der Austrittskammer eine vergleichmässigte Temperatur aufweist.
- Beim ähnlichen Ausführungsbeispiel nach den Fig. 4 und 5, sind zehn Abfuhrleitungen 30 für jede Zufuhrleitung 21 vorhanden, die Funktionsweise bleibt aber genau gleich wie im Falle der Fig. 2 und 3.
Claims (3)
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