EP0037809B1 - Verfahren zur Herstellung von flüssigem Roheisen oder Stahlvormaterial sowie Anlage zur Durchführung des Verfahrens - Google Patents

Verfahren zur Herstellung von flüssigem Roheisen oder Stahlvormaterial sowie Anlage zur Durchführung des Verfahrens Download PDF

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EP0037809B1
EP0037809B1 EP81890058A EP81890058A EP0037809B1 EP 0037809 B1 EP0037809 B1 EP 0037809B1 EP 81890058 A EP81890058 A EP 81890058A EP 81890058 A EP81890058 A EP 81890058A EP 0037809 B1 EP0037809 B1 EP 0037809B1
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fluidized bed
plasma
oxygen
iron
gas
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EP81890058A
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Kurt Dipl.-Ing. Stift
Walter Dipl.-Ing. Dr. Lugscheider
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Voestalpine AG
Deutsche Voest Alpine Industrieanlagenbau GmbH
Original Assignee
Voestalpine AG
Deutsche Voest Alpine Industrieanlagenbau GmbH
Korf Engineering GmbH
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/12—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in electric furnaces
    • C21B13/125—By using plasma
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
    • C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
    • C21B13/002—Reduction of iron ores by passing through a heated column of carbon

Definitions

  • the invention relates to a process for the production of molten pig iron or steel raw material from iron oxide-containing raw material particles, in particular pre-reduced iron ore, in which iron oxide-containing raw material particles are introduced from above into a fluidized bed formed from coal particles and an oxygen-containing carrier gas and heated, reduced and melted during passage through the same, and one Plant for carrying out the process.
  • the oxygen-containing carrier gas must be introduced just above the slag bath surface so that the fluidized bed reaches this surface. For this reason, in the known processes in the lower region of the fluidized bed, that is to say just above the slag bath surface, a zone with the highest temperature of the fluidized bed (high-temperature zone) is formed. This has the disadvantage that reoxidation of the iron ore particles which have already been reduced cannot be avoided with certainty in this zone.
  • the invention aims to avoid these disadvantages and difficulties and has the object to provide a method of the type described above and a system for carrying out the method in which the total energy use can be significantly reduced with much cheaper energy use, so that the reduction and Melting process can be carried out more economically than before.
  • the fluidized bed is additionally supplied with energy by plasma heating, the plasma heating taking place in the upper and / or adjoining central region of the fluidized bed and producing and maintaining a zone with the highest temperature of the fluidized bed there.
  • the additional energy input by means of plasma heating makes it possible to significantly reduce the total energy input due to the energy transmission, which is predominantly carried out by radiation (due to the high temperature of the plasma gas). Because the plasma heating takes place in the upper and / or adjoining central region of the fluidized bed and there creates and maintains a zone with the highest temperature of the fluidized bed, the temperature can be kept relatively low just above the surface of the slag bath, and reoxidation of the reduced (and already melted) iron ore particles just before they pass through the slag bath.
  • DD-A-28 565 For steelmaking, it is known from DD-A-28 565 to treat suspended ore suspended ore by means of a plasma torch using an addition of reducing gases.
  • DD-A-28 565 does not relate to a method according to the type described at the outset, since a fluidized bed formed from carbon particles and an oxygen-containing carrier gas and through which the raw material particles pass is not provided.
  • carbon carriers in solid and / or liquid form are advantageously introduced into the flame area of the plasma heater.
  • a reduction in the total energy input by up to 50% is possible if between 50 and 70% pre-reduced iron ore particles are introduced into the fluidized bed as iron oxide-containing raw material particles and are reduced in the fluidized bed.
  • Carbon carriers in solid and / or liquid form are advantageously blown into the fluidized bed from below.
  • inert gas is expediently blown into the fluidized bed from below.
  • a plant for carrying out the method has a refractory-lined melting vessel, which has openings for the addition of carbon and iron oxide-containing raw material particles and openings for slag or melt tapping and openings for introducing the oxygen-containing carrier gas, and is characterized in that in height of the fluidized bed, plasma burners are used in the vessel wall, the plasma burners being arranged in the upper and / or middle height range of the space of the melting vessel filled by the fluidized bed.
  • Nozzles for carbon carriers in solid and / or liquid form are advantageously provided adjacent to the plasma burners in the flame area of the plasma burners.
  • the plasma torches are directed towards a central axis of the melting vessel and are arranged in a ring around the axis of the vessel, the plasma torches being provided one above the other in several planes.
  • the plasma torches are expediently pivotable, in particular horizontally and vertically pivotable.
  • a preferred embodiment of the system is characterized in that bottom nozzles are provided in the bottom of the melting vessel for the supply of a carbon carrier and / or of oxygen or an oxygen-containing gas and / or an inert gas.
  • Plasma torch 12 equipped with a closed arc, which can be designed as a direct current or alternating current burner, is used.
  • the plasma torches 12 are expediently provided in a ring shape in the side walls in one or more planes, it being particularly advantageous if they can be pivoted both vertically in the direction of the arrows 13 and horizontally.
  • a portion of the reducing gas that flows out through the opening 6 and is produced in the melting vessel 1 serves as the plasma-forming gas.
  • plasma-forming polyatomic gases and / or diatomic or monatomic inert gases can also be used.
  • nozzles 14 for supplying carbon carriers are provided on the side walls 9, 10 of the melting vessel 1, which introduce the carbon carriers, preferably solid or liquid carbon carriers, into the flame area of the plasma torch 12.
  • the oxygen-containing carrier gas which is used to generate the fluidized bed, is introduced into the melting vessel through gas nozzles 15, which are also arranged in the side walls of the melting vessel below the plasma torch. Both the nozzles 14 and the gas nozzles 15 can be pivoted to the same extent as the plasma torch.
  • a slag tap hole 16 is provided just below the gas nozzles 15.
  • a metal tap hole 18 is arranged in the vicinity of the bottom 17 of the melting vessel.
  • the floor itself has a few further nozzles 19 to 23, through which coal and / or coke dust 24, oxygen 25, inert gas 26, natural gas 27 or liquid carbon carrier 28 can be introduced into the melting vessel 1.
  • the function of the melting vessel is as follows: the pre-reduced iron ore 8 introduced from above, preferably in free fall, enters the fluidized bed 29, which extends from above the slag tap opening 16 to above the plasma torch 12, travels downwards, is heated, reduced and melted.
  • the molten metal 30 collects below the slag layer 31.
  • the reduction gas is generated by plasma heating of liquid and / or solid carbon carriers which are introduced into the flame area of the plasma torch 12 through the nozzles 14. Another heat input for the required process heat is obtained from the partial combustion of the carbon carriers used. This combined gasification, reduction and melting process can take place at normal pressure as well as at elevated pressure.
  • the carbon carriers introduced through the floor nozzles 19 to 23 (coal and / or coke dust, liquid hydrocarbons, natural gas, SNG - synthetic natural gas) and the gases introduced through the floor nozzles (oxygen and / or inert gas) are used to make corrections to the heat balance of the Fluidized bed and to stabilize the flow conditions.
  • oxygen and / or inert gas are used to make corrections to the heat balance of the Fluidized bed and to stabilize the flow conditions.
  • a major advantage of introducing energy into the combined gasification, reduction and melting process by means of plasma heating is the energy transfer that takes place primarily through radiation, which is caused by the high temperature (4,000 to 15,000 ° K) of the plasma gas.
  • the temperature just above the slag layer 31 can be kept relatively low, so that reoxidation of the already reduced iron ore can be avoided.
  • the likelihood of reoxidation in the upper or middle area of the fluidized bed is significantly lower than in the lower area of the fluidized bed and, if reoxidation does occur occasionally, this can occur in the area of the fluidized bed 29 below the high temperature zone, which area represents a compensation zone, so to speak , can be undone again.
  • Another advantage of the method according to the invention is the fact that the diameter of the melting vessel can be kept very large, which advantage through the bottom nozzles - due to the better vortexing of the Fluid bed - comes into play even more.
  • H The zone of highest temperature in the fluidized bed, due to the change in inclination of the plasma torch 12 and the nozzles 14 and 15, the various operating conditions can always be optimally taken into account.
  • B different flow velocities within the melting vessel or the respective height of the fluidized bed, which again depends on the particle size of the supplied ores and the supplied coke.

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Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von flüssigem Roheisen oder Stahlvormaterial aus eisenoxydhältigen Rohstoffpartikeln, insbesondere vorreduziertem Eisenerz, bei dem eisenoxydhältigen Rohstoffpartikel in ein aus Kohleteilchen und einem sauerstoffhältigen Trägergas gebildetes Wirbelbett von oben eingebracht und bei Durchwandern desselben erhitzt, reduziert und aufgeschmolzen werden, sowie eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens.
  • Bei den bisher bekannten Verfahren dieser Art (DE-C-1 246780) ist eine hohe Energieeinbringung notwendig, wobei jedoch die Energieausnützung nicht als optimal angesehen werden kann, so daß die Wärmebilanz und damit die Wirtschaftlichkeit der bekannten Verfahren nicht zufriedenstellend ist. Weiters ist es bei den bekannten Verfahren nicht möglich, das Wirbelbett in einem Gefäß mit großem Durchmesser aufrecht zu halten ; man ist vielmehr an verhältnismäßig kleine Gefäße mit geringem Durchmesser gebunden, was ebenfalls der Wirtschaftlichkeit abträglich ist.
  • Die Einbringung des sauerstoffhältigen Trägergases muß knapp oberhalb der Schlackenbadoberfläche erfolgen, damit das Wirbelbett bis zu dieser Oberfläche reicht. Aus diesem Grund kommt es bei den bekannten Verfahren im unteren Bereich des Wirbelbettes, also knapp über der Schlackenbadoberfläche, zur Bildung einer Zone mit höchster Temperatur des Wirbelbettes (Hochtemperaturzone). Dies hat den Nachteil, daß in dieser Zone eine Reoxidation der bereits ausreduzierten Eisenerzpartikel nicht mit Sicherheit vermieden werden kann.
  • Die Erfindung bezweckt die Vermeidung dieser Nachteile und Schwierigkeiten und stellt sich die Aufgabe, ein Verfahren der eingangs beschriebenen Art sowie eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens zu schaffen, bei welchen unter wesentlich günstigerer Energieausnützung der Gesamtenergieeinsatz bedeutend abgesenkt werden kann, so daß der Reduktions- und Einschmelzungsprozeß wirtschaftlicher als bisher durchgeführt werden kann.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß dem Wirbelbett durch Plasmaheizung zusätzlich Energie zugeführt wird, wobei die Plasmaheizung im oberen und/oder daran anschließenden mittleren Bereich des Wirbelbettes erfolgt und dort eine Zone mit höchster Temperatur des Wirbelbettes erzeugt und aufrechterhält.
  • Die zusätzliche Energieeinbringung durch Plasmaheizung ermöglicht es, infolge der vorwiegend durch Strahlung erfolgenden Energieübertragung (bedingt durch die hohe Temperatur des Plasmagases) den Gesamtenergieeinsatz bedeutend abzusenken. Dadurch, daß die Plasmaheizung im oberen und/oder daran anschließenden mittleren Bereich des Wirbelbettes erfolgt und dort eine Zone mit höchster Temperatur des Wirbelbettes erzeugt und aufrechterhält, kann die Temperatur knapp oberhalb der Schlackenbadoberfläche relativ niedrig gehalten werden, und eine Reoxidation der ausreduzierten (und bereits aufgeschmolzenen) Eisenerzpartikel knapp vor Durchtritt durch das Schlackenbad vermieden werden.
  • Aus der DD-A-28 565 ist es zur Stahlerzeugung bekannt, in den Schwebezustand gebrachtes Feinerz mittels eines Plasmabrenners unter Verwendung eines Zusatzes von reduzierenden Gasen zu behandeln. Die DD-A-28 565 betrifft jedoch kein Verfahren gemäß der eingangs beschriebenen Art, da dort ein aus Kohleteilchen und einem sauerstoffhältigen Trägergas gebildetes Wirbelbett, welches von den Rohstoffpartikeln durchsetzt wird, nicht vorgesehen ist.
  • Die Wirtschaftlichkeit des Verfahrens wird noch weiter erhöht, wenn als Plasma-bildendes Gas ein Teil des im Wirbelbett gebildeten Reduktionsgases verwendet wird.
  • Vorteilhaft werden in den Flammenbereich der Plasmaheizung zusätzlich Kohlenstoffträger in fester und/oder flüssiger Form eingebracht.
  • Eine Absenkung des Gesamtenergieeinsatzes bis zu 50 % ist möglich, wenn als eisenoxydhältige Rohstoffpartikel zwischen 50 und 70 % vorreduzierte Eisenerzpartikel in das Wirbelbett eingebracht werden und im Wirbelbett ausreduziert werden.
  • Vorteilhaft werden Kohlenstoffträger in fester und/oder flüssiger Form von unten in das Wirbelbett eingeblasen.
  • Es ist weiters von Vorteil, Sauerstoff bzw. sauerstoffhältige Gase von unten in das Wirbelbett einzublasen, wobei man als Endprodukt Stahlvormaterial gewinnen kann.
  • Zur Steuerung des Prozesses wird zweckmäßig Inertgas von unten in das Wirbelbett eingeblasen.
  • Eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens weist ein feuerfest ausgekleidetes Schmelzgefäß auf, welches Öffnungen für die Zugabe von kohle-und eisenoxydhältiger Rohstoffpartikel und Öffnungen für den Schlacken- bzw. Schmelzenabstich sowie Öffnungen zum Einleiten des sauerstoffhältigen Trägergases aufweist, und ist dadurch gekennzeichnet, daß in Höhe des Wirbelbettes in der Gefäßwand Plasmabrenner eingesetzt sind, wobei die Plasmabrenner im oberen und/oder mittleren Höhenbereich des vom Wirbelbett ausgefüllten Raumes des Schmelzgefäßes angeordnet sind.
  • Vorteilhaft sind benachbart zu den Plasmabrennern in den Flammenbereich der Plasmabrenner gerichtete Düsen für Kohlenstoffträger in fester und/oder flüssiger Form vorgesehen.
  • Nach einer bevorzugten Ausführungsform sind die Plasmabrenner in Richtung auf eine zentrale Achse des Schmelzgefäßes gerichtet und um die Achse des gefäßes ringförmig angeordnet, wobei die Plasmabrenner in mehreren Ebenen übereinander vorgesehen sind.
  • Um die Zone der maximal auftretenden Temperatur im Wirbelbett in ihrer Höhenlage und in ihrer Ausdehnung variieren zu können, sind zweckmäßig die Plasmabrenner schwenkbar, insbesondere horizontal und vertikal schwenkbar angeordnet.
  • Eine bevorzugte Ausführungsform der Anlage ist dadurch gekennzeichnet, daß im Boden des Schmelzgefäßes Bodendüsen für die Zuführung eines Kohlenstoffträgers und/oder von Sauerstoff bzw. eines sauerstoffhältigen Gases und/oder eines Inertgases vorgesehen sind.
  • Die Erfindung ist nachfolgend anhand der Zeichnung näher erläutert :
    • Die Zeichnung zeigt ein Schmelzgefäß 1 in schematischer Darstellung im Schnitt, dessen Innenseite mit einer feuerfesten Auskleidung 2 versehen ist. An der Oberseite 3 des Gefäßes befinden sich drei Öffnungen 4, 5 und 6. Eine (5) der Öffnungen dient dazu, Kohle bzw. Koks, vorzugsweise nicht kokbare Kohle 7, unterschiedlicher Körnung, u. zw. feinkörnig bis stückig, in das Schmelzgefäß 1 einzubringen. Die zweite Öffnung 4 dient zur Aufgabe eisenoxydhältiger Rohstoffpartikel, wobei vorzugsweise 50 bis 70 % vorreduziertes Eisenerz 8 in das Schmelzgefäß eingebracht wird. Durch die weiters an der Oberseite des Schmelzgefäßes vorgesehene Öffnung 6 strömt Reduktionsgas, welches zum Vorreduzieren des Eisenerzes verwendet wird, aus dem Schmelzgefäß.
  • In die Seitenwände 9, 10 des Schmelzgefäßes 1 sind in Richtung zur Achse 11 des Schmelzgefäßes 1 gerichtete indirekte, d. h. mit geschlossenem Lichtbogen ausgestattete Plasmabrenner 12, die als Gleichstrom- oder Wechselstrombrenner ausgeführt sein können, eingesetzt. Die Plasmabrenner 12 sind zweckmäßig ringförmig in den Seitenwänden in einer oder mehreren Ebenen vorgesehen, wobei es von besonderem Vorteil ist, wenn sie sowohl vertikal in Richtung der Pfeile 13 als auch horizontal schwenkbar sind. Als Plasma-bildendes Gas dient ein Teil des durch die Öffnung 6 ausströmenden, im Schmelzgefäß 1 entstandenen Reduktionsgases. Es können aber auch Plasma-bildende mehratomige Gase und/ oder zwei- oder einatomige Inertgase verwendet werden. Unterhalb der Plasmabrenner 12 sind an den Seitenwänden 9, 10 des Schmelzgefäßes 1 Düsen 14 zur Zufuhr von Kohlenstoffträgern vorgesehen, die die Kohlenstoffträger, vorzugsweize feste oder flüssige Kohlenstoffträger, in den Flammenbereich der Plasmabrenner 12 einbringen. Das sauerstoffhältige Trägergas, welches zur Erzeugung des Wirbelbettes dient, wird durch Gasdüsen 15, die ebenfalls in den Seitenwänden des Schmelzgefäßes unterhalb der Plasmabrenner angeordnet sind, in das Schmelzgefäß eingeleitet. Sowohl die Düsen 14 als auch die Gasdüsen 15 sind in etwa gleichem Ausmaß wie die Plasmabrenner schwenkbar. Knapp unterhalb der Gasdüsen 15 ist ein Schlackenabstichloch 16 vorgesehen. In der Nähe des Bodens 17 des Schmelzgefäßes ist ein Metallabstichloch 18 angeordnet. Der Boden selbst weist einige weitere Düsen 19 bis 23 auf, durch welche Kohle-und/oder Koksstaub 24, Sauerstoff 25, Inertgas 26, Erdgas 27 oder flüssige Kohlenstoffträger 28 in das Schmelzgefäß 1 eingeleitet werden können.
  • Die Funktion des Schmelzgefäßes ist folgende : Das von oben, vorzugsweise im freien Fall, eingebrachte vorreduzierte Eisenerz 8 gelangt in das sich von overhalb der Schlackenabstichöffnung 16 bis oberhalb der Plasmabrenner 12 erstreckende Wirbelbett 29, durchwandert dieses nach unten, wird in diesem erhitzt, ausreduziert und aufgeschmolzen. Die Metallschmelze 30 sammelt sich unterhalb der Schlackenschicht 31. Die Erzeugung des Reduktionsgases erfolgt gemäß dem dargestellten Ausführungsbeispiel durch Plasmaerhitzung von flüssigen und/oder festen Kohlenstoffträgern, die in .den Flammbereich der Plasmabrenner 12 durch die Düsen 14 eingebracht werden. Ein weiterer Wärmeeingang für die erforderliche Prozeßwärme wird aus der Teilverbrennung der eingesetzten Kohlenstoffträger gewonnen. Dieser kombinierte Vergasungs-, Reduktions- und Einschmelzungsprozeß kann sowohl bei normalem Druck als auch bei erhöhtem Druck erfolgen.
  • Die durch die Bodendüsen 19 bis 23 eingebrachten Kohlenstoffträger (Kohle- und/oder Kokksstaub, flüssige Kohlenwasserstoffe, Erdgas, SNG -synthetic natural gas) und die durch die Bodendüsen eingebrachten Gase (Sauerstoff und/oder Inertgas) dienen zur Vornahme von Korrekturen der Wärmebilanz des Wirbelbettes und zur Stabilisierung der Strömungsbedingungen. Durch die Verwendung von Sauerstoff kann weiters ein Frischprozeß in dem Schmelzgefäß 1 zur Herstellung von Stahlvormaterial erfolgen.
  • Ein wesentlicher Vorteil der Energieeinbringung in den kombinierten Vergasungs-, Reduktions- und Einschmelzungsprozeß mittels Plasmaheizung besteht in der vorwiegend durch Strahlung erfolgenden Energieübertragung, die bedingt ist durch die hohe Temperatur (4 000 bis 15 000° K) des Plasmagases.
  • Dadurch daß die Zone höchster Temperatur im mittleren oder darüber befindlichen oberen Bereich des Wirbelbettes 29 erzeugt und aufrechterhalten wird, kann die Temperatur knapp oberhalb der Schlackenschicht 31 relativ niedrig gehalten werden, sodaß eine Reoxydation des bereits ausreduzierten Eisenerzes vermieden werden kann. Die Wahrscheinlichkeit einer Reoxydation im oberen bzw. mittleren Bereich des Wirbelbettes ist wesentlich geringer als im unteren Bereich des Wirbelbettes und außerdem kann, falls doch eine Reoxydation fallweise stattfindet, diese in dem unterhalb der Hochtemperaturzone liegenden Bereich des Wirbelbettes 29, welcher Bereich sozusagen eine Ausgleichszone darstellt, wieder rückgängig gemacht werden.
  • Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens ist darin zu sehen, daß der Durchmesser des Schmelzgefäßes sehr groß gehalten werden kann, welcher Vorteil durch die Bodendüsen - infolge der besseren Durchwirbelung des Wirbelbettes - noch verstärkt zur Geltung kommt.
  • Durch eine Variation der Höhenlage bzw. der Ausdehnung der Hochtemperaturzone, d. h. der Zone höchster Temperatur im Wirbelbett, infolge Neigungsänderung der Plasmabrenner 12 und der Düsen 14 und 15, kann den verschiedenen Betriebsbedingungen stets optimal Rechnung getragen werden, so z. B. unterschiedlichen Strömungsgeschwindigkeiten innerhalb des Schmelzgefäßes oder der jeweiligen Höhe des Fließbettes, die wieder von der Teilchengröße der zugeführten Erze und des zugeführten Kokses abhängt.

Claims (14)

1. Verfahren zur Herstellung von flüssigem Roheisen (30) oder Strahlvormaterial aus eisenoxydhältigen Rohstoffpartikeln, insbesondere vorreduziertem Eisenerz (8), bei dem die eisenoxydhältigen Rohstoffpartikel in ein aus Kohleteilchen (7) und einem sauerstoffhältigen Trägergas gebildetes Wirbelbett (29) von oben eingebracht und bei Durchwandern desselben erhitzt, reduziert und aufgeschmolzen werden, dadurch gekennzeichnet, daß dem Wirbelbett (29) durch Plasmaheizung zusätzlich Energie zugeführt wird, wobei die Plasmaheizung im oberen und/ oder daran anschließenden mittleren Bereich des Wirbelbettes erfolgt und dort eine Zone mit höchster Temperatur des Wirbelbettes erzeugt und aufrechterhält.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Plasma-bildendes Gas ein Teil des im Wirbelbett gebildeten Reduktionsgases verwendet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß in den Flammenbereich der Plasmaheizung zusätzlich Kohlenstoffträger in fester und/oder flüssiger Form eingebracht werden.
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß als eisenoxydhältige Rohstoffpartikel zwischen 50 und 70 % vorreduzierte Eisenerzpartikel in das Wirbelbett eingebracht werden und im Wirbelbett ausreduziert werden.
5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß Kohlenstoffträger in fester und/oder flüssiger Form von unten in das Wirbelbett eingeblasen werden.
6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß Sauerstoff bzw. sauerstoffhältige Gase von unten in das Wirbelbett eingeblasen werden.
7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß Inertgas von unten in das Wirbelbett eingeblasen wird.
8. Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 bis 7, mit einem feuerfest ausgekleideten Schmelzgefäß, welches Öffnungen für die Zugabe von Kohle- und eisenoxydhältiger Rohstoffpartikel und Öffnungen für den Schlacken- bzw. Schmelzenabstich sowie Öffnungen zum Einleiten des sauerstoffhältigen Trägergases aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß in Höhe des Wirbelbettes (29) in der Gefäßwand Plasmabrenner (12) eingesetzt sind, wobei die Plasmabrenner (12) im oberen und/oder mittleren Höhenbereich des vom Wirbelbett (29) ausgefüllten Raumes des Schmelzgefäßes (1) angeordnet sind.
9. Anlage nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Plasmabrenner (12) in Richtung auf eine zentrale Achse (11) des Schmelzgefäßes (1) gerichtet sind.
10. Anlage nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß benachbart zu den Plasmabrennern (12) in den Flammenbereich der Plasmabrenner (12) gerichtete Düsen (14) für Kohlenstoffträger in fester und/oder flüssiger Form vorgesehen sind.
11. Anlage nach den Ansprüchen 8 bis 10, dadurchgekennzeichnet, daß die Plasmabrenner (12) um die Achse (11) des Schmelzgefäßes (1) in ringförmiger Anordnung vorgesehen sind.
12. Anlage nach den Ansprüchen 8 bis 11,' dadurch gekennzeichnet, daß die Plasmabrenner (12) in mehreren Ebenen übereinander angeordnet sind.
13. Anlage nach den Ansprüchen 8 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Plasmabrenner (12) schwenkbar, insbesondere horizontal und vertikal schwenkbar angeordnet sind.
14. Anlage nach den Ansprüchen 8 bis 13, dadurch gekennzeichnet, daß im Boden des Schmelzgefäßes Bodendüsen für die Zuführung eines Kohlenstoffträgers und/oder von Sauerstoff bzw. eines sauerstoffhältigen Gases und/oder eines Inertgases vorgesehen sind.
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