EA012554B1 - Система нагрева подземного пласта с нагревателем, соединенным в трехфазное соединение звездой - Google Patents
Система нагрева подземного пласта с нагревателем, соединенным в трехфазное соединение звездой Download PDFInfo
- Publication number
- EA012554B1 EA012554B1 EA200702306A EA200702306A EA012554B1 EA 012554 B1 EA012554 B1 EA 012554B1 EA 200702306 A EA200702306 A EA 200702306A EA 200702306 A EA200702306 A EA 200702306A EA 012554 B1 EA012554 B1 EA 012554B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- heater
- temperature
- conductor
- heaters
- formation
- Prior art date
Links
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims abstract description 183
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 65
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims abstract description 262
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 54
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 54
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 33
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 26
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 claims description 106
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 75
- 239000000615 nonconductor Substances 0.000 claims description 22
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 claims description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 abstract description 161
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 18
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 abstract description 8
- 238000009413 insulation Methods 0.000 abstract description 4
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 abstract description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 41
- 239000000463 material Substances 0.000 description 37
- 239000003302 ferromagnetic material Substances 0.000 description 35
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 32
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 description 29
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 21
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 21
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 21
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 21
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 20
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 20
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 19
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 15
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 14
- 230000008859 change Effects 0.000 description 13
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 13
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 13
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 11
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 9
- 230000002500 effect on skin Effects 0.000 description 9
- 239000004058 oil shale Substances 0.000 description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 description 9
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 8
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 8
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 8
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 7
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 7
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 7
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 7
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 7
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 6
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 6
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 6
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 5
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 4
- QVYYOKWPCQYKEY-UHFFFAOYSA-N [Fe].[Co] Chemical compound [Fe].[Co] QVYYOKWPCQYKEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 4
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 4
- 238000010292 electrical insulation Methods 0.000 description 4
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 4
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 3
- UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N chromium iron Chemical compound [Cr].[Fe] UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 3
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 3
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 3
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 2
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 description 2
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 2
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 2
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 2
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FRWYFWZENXDZMU-UHFFFAOYSA-N 2-iodoquinoline Chemical compound C1=CC=CC2=NC(I)=CC=C21 FRWYFWZENXDZMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010963 304 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- XUKUURHRXDUEBC-KAYWLYCHSA-N Atorvastatin Chemical compound C=1C=CC=CC=1C1=C(C=2C=CC(F)=CC=2)N(CC[C@@H](O)C[C@@H](O)CC(O)=O)C(C(C)C)=C1C(=O)NC1=CC=CC=C1 XUKUURHRXDUEBC-KAYWLYCHSA-N 0.000 description 1
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 1
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017060 Fe Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002544 Fe-Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000733 Li alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010028980 Neoplasm Diseases 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001252 Pd alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920001774 Perfluoroether Polymers 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004696 Poly ether ether ketone Substances 0.000 description 1
- 229910000589 SAE 304 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000756 V alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000946 Y alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 1
- JUPQTSLXMOCDHR-UHFFFAOYSA-N benzene-1,4-diol;bis(4-fluorophenyl)methanone Chemical compound OC1=CC=C(O)C=C1.C1=CC(F)=CC=C1C(=O)C1=CC=C(F)C=C1 JUPQTSLXMOCDHR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DMFGNRRURHSENX-UHFFFAOYSA-N beryllium copper Chemical compound [Be].[Cu] DMFGNRRURHSENX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N beryllium oxide Inorganic materials O=[Be] LTPBRCUWZOMYOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000001574 biopsy Methods 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 1
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000003933 environmental pollution control Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N iron vanadium Chemical compound [V].[Fe] PNXOJQQRXBVKEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000001989 lithium alloy Substances 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 1
- 239000012184 mineral wax Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910001120 nichrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003027 oil sand Substances 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 229920002530 polyetherether ketone Polymers 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- -1 pyrobitumen Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000003802 soil pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 229910002058 ternary alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001225 therapeutic effect Effects 0.000 description 1
- 238000004861 thermometry Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/30—Specific pattern of wells, e.g. optimising the spacing of wells
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
- C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
- C10L3/08—Production of synthetic natural gas
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B36/00—Heating, cooling or insulating arrangements for boreholes or wells, e.g. for use in permafrost zones
- E21B36/04—Heating, cooling or insulating arrangements for boreholes or wells, e.g. for use in permafrost zones using electrical heaters
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/16—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons
- E21B43/17—Interconnecting two or more wells by fracturing or otherwise attacking the formation
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/16—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons
- E21B43/24—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons using heat, e.g. steam injection
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/16—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons
- E21B43/24—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons using heat, e.g. steam injection
- E21B43/2401—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons using heat, e.g. steam injection by means of electricity
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B2214/00—Aspects relating to resistive heating, induction heating and heating using microwaves, covered by groups H05B3/00, H05B6/00
- H05B2214/03—Heating of hydrocarbons
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- General Induction Heating (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
- Surface Heating Bodies (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Fluid Adsorption Or Reactions (AREA)
- Auxiliary Devices For And Details Of Packaging Control (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Pipe Accessories (AREA)
- Communication Control (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Control Of Temperature (AREA)
- Cookers (AREA)
- Exposure Or Original Feeding In Electrophotography (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Enzymes And Modification Thereof (AREA)
Abstract
Настоящее изобретение относится к способам и системам, предназначенным для нагревания и добычи углеводородов, водорода и/или других продуктов из различных подземных пластов, таких как углеводородсодержащие пласты. Система нагревания подземного пласта содержит первый, второй и третий нагреватели, каждый из которых расположен в отверстии, выполненном в подземном пласте. Каждый нагреватель содержит электрический проводник, изоляционный слой, по меньшей мере, частично окружающий электрический проводник, токопроводящую оболочку, по меньшей мере, частично окружающую изоляционный слой. Электрический проводник электрически соединен с оболочкой в нижней концевой части нагревателя, причем нижней концевой частью является часть нагревателя, отдаленная от поверхности отверстия. Система также содержит нижние концевые части нагревателей, которые электрически соединены между собой, а первый, второй и третий нагреватели выполнены с возможностью соединения в трехфазное соединение звездой. В системе согласно изобретению первый, второй и третий нагреватели установлены в одном отверстии, выполненном в подземном пласте, и расположены внутри опорной трубки.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способам и системам, предназначенным для нагревания и добычи углеводородов, водорода и/или других продуктов из различных подземных пластов, таких как углеводородсодержащие пласты. Варианты осуществления изобретения относятся к системам нагревания, содержащим нагреватель для нагревания подземных пластов, соединенный в трехфазное соединение звездой, и к способу установки и использования нагревателя.
Уровень техники
Углеводороды, добываемые из подземных пластов, часто используются в качестве энергоресурсов, сырья и потребительских товаров. Озабоченность по поводу истощения углеводородных ресурсов и ухудшения общего качества добываемых углеводородов привела к разработке способов более эффективного извлечения, переработки и/или использования доступных углеводородных ресурсов. Для извлечения углеводородных материалов из подземных пластов могут быть использованы процессы ίη 8Йи. Для облегчения извлечения углеводородного материала из подземного пласта может возникнуть необходимость изменения химических и/или физических свойств углеводородного материала в подземном пласте. Эти изменения химических и физических свойств могут включать в себя реакции ίη δίΐιι. которые приводят к образованию удаляемых флюидов, изменениям состава, изменениям растворимости, изменениям плотности, фазовым переходам и/или изменениям вязкости углеводородного материала в пласте. Флюид может представлять собой, помимо прочего, газ, жидкость, эмульсию, суспензию и/или поток твердых частиц, характеристики которого аналогичны потоку жидкости.
Для нагревания пластов при осуществлении процесса ίη δίΐιι в стволе скважины могут находиться нагреватели. Примеры процессов ίη δίΐιι с применением скважинных нагревателей, описаны в патентах υδ 2634961, υδ 2732195, υδ 2780450, υδ 2789805, υδ 2923535 и υδ 4886118. Каждый из указанных документов включен в настоящее описание посредством ссылки, как если бы он был полностью здесь изложен.
Применение нагрева в пластах нефтеносных сланцев описано в патентах ϋδ 2923535 и ϋδ 4886118. Нагрев может применяться к пласту нефтеносных сланцев с целью проведения пиролиза керогена в пласте нефтеносных сланцев. Также под действием тепла в пласте могут образовываться трещины, что делается с целью увеличения проницаемости пласта. Улучшенная проницаемость может позволить пластовому флюиду перемещаться к эксплуатационной скважине, где флюид извлекается из пласта нефтеносного сланца. В некоторых процессах для начала горения в проницаемый слой вводится, например, газообразная среда, содержащая кислород, при этом предпочтительно, чтобы указанная газообразная среда была еще горячей после этапа предварительного нагревания.
Для нагревания подземных пластов может использоваться источник теплоты. Для нагревания подземного пласта могут использоваться электрические нагреватели, нагревающие посредством радиационного теплообмена и/или теплопроводности. Электрический нагреватель может нагревать элемент за счет сопротивления. В патенте ϋδ 2548360, который включен в настоящий документ посредством ссылки, как если бы он был полностью здесь изложен, описан электрический нагревательный элемент, помещаемый в вязкую нефть в стволе скважины. Нагревательный элемент нагревает и разжижает нефть, чтобы ее можно было выкачивать из ствола скважины. В патенте ϋδ 4716960, который включен в настоящий документ посредством ссылки, как если бы он был полностью здесь изложен, описан электронагрев трубопровода нефтяной скважины посредством прохождения электрического тока сравнительно низкого напряжения для предотвращения образования твердых частиц. В патенте ϋδ 5065818, который включен в настоящий документ посредством ссылки, как если бы он был полностью здесь изложен, описан электронагревательный элемент, который зацементирован в ствол скважины, при этом указанный нагревательный элемент не содержит кожуха.
В документе \¥О 00/19061 описан способ крепления множества линий управления вокруг трубы в стволе скважины, используя множество подающих барабанов с кабелем, которые расположены в виде звезды вокруг устья скважины и с которых разматываются линии управления при помещении трубы в ствол скважины. Недостатком известного способа является то, что линии управления могут быть повреждены во время их опускания в ствол скважины.
Система и способ согласно ограничительной части пп.1 и 11 формулы изобретения известны из документа υδ 2004/0140095. В известных системе и способе три электрических проводника соединены в соединение звездой в трех скважинах, донные части которых соединены между собой. В известных системе и способе электрическая изоляция вокруг электрических проводников может быть повреждена во время их опускания в неоднородные скважины, при этом три электрических проводника сложно соединить между собой внутри скважины в точке ветвления трех пересекающихся скважин, что может вызывать повреждение и ненадежность электрического соединения и нежелательное протекание тока между тремя электрическими проводниками.
В документе υδ 2005/0051327 описаны система и способ, подобные известным системе и способу из документа υδ 2004/0140095.
Некоторые нагреватели тяжело соединить в подземном пласте. Электрический ток между нагревателями в скважине, выполненной в подземном пласте, может быть ненадежным из-за трудности осуще
- 1 012554 ствления подземных соединений и ненадежности протекания электрического тока в подземных условия. Таким образом, целесообразно иметь нагреватель, в котором электрический ток не течет между нагревателями, находящимися под поверхностью земли.
Раскрытие изобретения
Система нагревания подземного пласта согласно настоящему изобретению содержит первый, второй и третий нагреватели, каждый из которых расположен в отверстии, выполненном в подземном пласте, причем каждый нагреватель содержит электрический проводник;
изоляционный слой, по меньшей мере, частично окружающий электрический проводник; токопроводящую оболочку, по меньшей мере, частично окружающую изоляционный слой;
при этом электрический проводник электрически соединен с оболочкой в нижней концевой части нагревателя, причем нижней концевой частью является часть нагревателя, отдаленная от поверхности отверстия;
нижние концевые части нагревателей электрически соединены между собой и первый, второй и третий нагреватели выполнены с возможностью соединения в трехфазное соединение звездой;
причем первый нагреватель, второй нагреватель и третий нагреватель расположены в одном отверстии, выполненном в подземном пласте, и расположены внутри опорной трубки.
Другим объектом настоящего изобретения является способ установки в подземном пласте системы нагревания, который включает расположение первого нагревателя на первом барабане, второго нагревателя - на втором барабане и третьего нагревателя - на третьем барабане, причем каждый нагреватель располагают рядом с отверстием, выполненном в подземном пласте;
разматывание первого, второго и третьего нагревателей по мере установки каждого из них в отверстии, выполненном в подземном пласте;
соединение нагревателей между собой в их нижних концах по мере установки каждого нагревателя в отверстии, выполненном в подземном пласте; и электрическое соединение нагревателей в трехфазное соединение звездой;
причем первый, второй и третий нагреватели устанавливают в одно отверстие, выполненное в подземном пласте, и по мере установки в этом отверстии располагают их внутри опорной трубки.
В некоторых вариантах осуществления изобретения системы, способы и/или нагреватели используются для обработки подземного пласта.
В дополнительных вариантах осуществления изобретения обработка подземного пласта выполняется с использованием описанных здесь способов, систем или нагревателей.
В дополнительных вариантах осуществления изобретения к описанным здесь конкретным вариантам осуществления изобретения могут быть добавлены дополнительные отличительные признаки.
Краткое описание чертежей
Преимущества настоящего изобретения могут стать очевидными для специалистов в рассматриваемой области из дальнейшего подробного описания с прилагаемыми чертежами, в которых на фиг. 1 показаны стадии нагрева углеводородсодержащего пласта;
на фиг. 2 схематично показан вид варианта осуществления части системы конверсии ίη бШ для обработки углеводородсодержащего пласта;
на фиг. ЗА и 3В показаны поперечные разрезы варианта осуществления нагревательного компонента с ограничением рабочих температур, используемого в нагревателе с изолированным проводником;
на фиг. 4А и 4В показан вариант осуществления нагревателей, установленных в стволе скважины;
на фиг. 4С показан вариант осуществления изолированного проводника с оболочкой, замкнутой накоротко на проводники;
на фиг. 5А и 5В показан вариант осуществления нагревателя с тремя проводниками в трубке.
Несмотря на то, что настоящее изобретение допускает различные модификации и альтернативные формы, конкретные варианты его осуществления показаны в качестве примеров на чертежах и подробно описаны. Чертежи могут быть выполнены не в масштабе. Следует понимать, что чертежи и подробное описание не предполагают ограничения изобретения конкретными раскрытыми формами, но, напротив, предполагается охват всех модификации, эквивалентов и альтернатив в рамках объема настоящего изобретения, определенных прилагаемой формулой изобретения.
Осуществление изобретения
Приведенное ниже описание в основном относится к системам и способам обработки углеводородов в пластах. Такие пласты подвергаются обработке для получения углеводородных продуктов, водорода и других продуктов.
Под «углеводородами» обычно понимаются молекулы, образованные в основном атомами углерода и водорода. Углеводороды также могут содержать другие элементы, такие как, например, галогены, металлические элементы, азот, кислород и/или серу. Углеводородами являются, например, кероген, битум, пиробитум, масла, природные минеральные воски и асфальтиты. Углеводороды могут располагаться в
- 2 012554 земле в минеральных матрицах или рядом с ними. Матрицы, помимо прочего, могут содержать осадочные горные породы, пески, силицилиты, карбонатные горные породы и другие пористые среды. «Углеводородные флюиды» - это текучие среды, содержащие углеводороды. Углеводородные флюиды могут содержать или захватывать неуглеводородные флюиды, такие как водород, азот, оксид углерода, диоксид углерода, сероводород, вода и аммиак, или быть захваченными этими флюидами.
«Пласт» содержит один или несколько углеводородсодержащих слоев, один или несколько неуглеводородных слоев, покрывающий слой и/или подстилающий слой. «Покрывающий слой» и/или «подстилающий слой» содержат один или несколько различных типов непроницаемых материалов. Например, покрывающий и/или подстилающий слои могут содержать скальную породу, сланцы, аргиллит или влажный/плотный карбонат. В некоторых вариантах осуществления процессов конверсии ίη 8Йи, покрывающий и/или подстилающий слои могут включать углеводородсодержащий слой или углеводородсодержащие слои, которые относительно непроницаемы и не подвергаются воздействию температур при проведении конверсии ίη δίΐιι. в результате которой характеристики углеводородсодержащих покрывающего и/или подстилающего слоев значительно изменяются. Например, подстилающий слой может содержать сланцы или аргиллит, но при конверсии ίη δίΐιι подстилающий слой не нагревают до температуры пиролиза. В некоторых случаях покрывающий слой и/или подстилающий слои могут быть до некоторой степени проницаемыми.
«Источник теплоты» представляет собой любую систему, обеспечивающую теплом, по меньшей мере, часть пласта, в основном, посредством теплопроводности и/или радиационного теплообмена. Например, источник теплоты может представлять собой электронагреватель, такой как изолированный проводник, длинномерный элемент и/или проводник, расположенный в трубке. Также источник теплоты может представлять собой систему, вырабатывающую теплоту в результате горения топлива вне пласта или в нем. Эти системы могут быть горелками, расположенными вне скважины, скважинами газовыми горелками, беспламенными распределенными камерами сгорания и естественными распределенными камерами сгорания. В некоторых вариантах осуществления изобретения тепло, подводимое к одному или нескольким источникам теплоты или выработанное в них, может поставляться от других источников энергии. Другие источники энергии могут непосредственно нагревать пласт или энергия может сообщаться передающей среде, которая непосредственно или косвенно нагревает пласт. Ясно, что один или несколько источников теплоты, которые передают тепло пласту, могут использовать различные источники энергии. Таким образом, например, для заданного пласта некоторые источники теплоты могут поставлять теплоту от резистивных электронагревателей, некоторые источники теплоты могут поставить тепло за счет сгорания, а другие источники теплоты могут поставлять тепло из одного или нескольких источников энергии (например, энергия от химических реакций, солнечная энергия, энергия ветра, биомасса или другие источники возобновляемой энергии). Химическая реакция может быть экзотермической реакцией (например, реакция окисления). Также источником теплоты может быть нагреватель, который поставляет тепло в зону, расположенную рядом с нагреваемым местом, таким как нагревательная скважина, или окружающую это место.
«Нагреватель» - это любая система или источник теплоты, предназначенный для выработки тепла в скважине или рядом со стволом скважины. К нагревателям относятся, помимо прочего, электронагреватели, горелки, камеры сгорания, в которых в реакцию вступает материал пласта или материал, добываемый в пласте, и их комбинации.
Под «процессом конверсии ίη 8Йи» понимается процесс нагревания углеводородсодержащего пласта источниками теплоты, направленный на повышение температуры по меньшей мере части пласта выше температуры пиролиза с целью получения пиролизного флюида.
«Изолированным проводником» называется любой длинномерный материал, способный проводить электрический ток и покрытый, полностью или частично, электроизоляционным материалом.
Длинномерный элемент может представлять собой открытый или незащищенный металлический нагреватель. Под «открытым металлом» или «незащищенным металлом» понимаются металлы, не содержащие слой электрической изоляции, такой как неорганическая изоляция, которая призвана обеспечить электрическую изоляцию металла во всем диапазоне рабочих температур длинномерного элемента. Под открытым металлом и незащищенным металлом также может подразумеваться металл, содержащий антикоррозионные ингибиторы, такие как естественным образом образовавшийся слой оксида, нанесенный слой оксида и/или пленка. Открытый металл и незащищенный металл включают в себя металлы с полимерной или другой электрической изоляцией, которая не может сохранять электрические изолирующие свойства при типовой рабочей температуре длинномерного элемента. Такие материалы могут быть расположены на металле и при использовании нагревателя могут деградировать под воздействием температуры.
Под «нагревателем с ограничением рабочих температур», в общем, понимается нагреватель, в котором регулируется теплоотдача (например, уменьшается величина теплоотдачи) выше определенной температуры, что происходит без использования внешних элементов управления, таких как регуляторы температуры, регуляторы мощности, детекторы или другие устройства. Нагреватели с ограничением рабочих температур могут быть резистивные нагреватели переменного тока или модулированного (например,
- 3 012554 «срезанного») постоянного тока.
«Температура Кюри» - это температура, выше которой ферромагнитный материал теряет все свои ферромагнитные свойства. Вдобавок к потере всех своих ферромагнитных свойств при температуре, превышающей температуру Кюри, ферромагнитный материал начинает терять свои ферромагнитные свойства тогда, когда через него пропускается увеличивающийся электрический ток.
Под «зависящим от времени током» понимается электрический ток, протекание которого в ферромагнитном проводнике происходит со скин-эффектом и величина которого изменяется со временем. Зависящим от времени током может быть как переменный ток, так и модулированный постоянный ток.
«Переменным током» называется зависящий от времени ток, направление которого изменяется, по существу, синусоидальным образом. При протекании переменного тока в ферромагнитном проводнике возникает скин-эффект.
Под «модулированным постоянным током» понимается любой, по существу, не синусоидальный, зависящий от времени ток, при прохождении которого в ферромагнитном проводнике возникает скинэффект.
Под «показателем диапазона изменения» для нагревателя с ограничением рабочих температур понимается отношение наибольшего сопротивления переменному току или модулированному постоянному току при температурах, меньших температуры Кюри, к наименьшему сопротивлению при температурах, превышающих температуру Кюри, для заданного тока.
В контексте нагревательных систем, устройств или способов с уменьшенной теплоотдачей термин «автоматически» означает, что такие системы, устройства и способы функционируют определенным образом без использования внешних элементов управления (например, внешних регуляторов, таких как регулятор с датчиком температуры и обратной связью, ПИД-регулятор или предсказывающий регулятор).
Под термином «ствол скважины» понимается отверстие в пласте, выполненное с помощью бурения или введения трубы в пласт. Поперечное сечение ствола скважины может быть круглым или каким-либо другим. В настоящей заявке термины «скважина» и «отверстие», когда говорится об отверстии в пласте, могут быть заменены термином «ствол скважины».
С целью добычи многих различных продуктов, углеводороды в пласте могут обрабатываться разными способами. В некоторых вариантах осуществления изобретения углеводороды в пластах обрабатываются постадийно. На фиг. 1 изображены стадии нагревания углеродсодержащего пласта. На фиг. 1 также показан пример зависимости количества (Υ) нефтяного эквивалента в баррелях на тонну (ось у) пластовых флюидов, добытых из пласта, от температуры (Т) нагретого пласта в градусах Цельсия (ось х).
При проведении стадии 1 нагревания происходит десорбция метана и испарение воды. Нагревание пласта на стадии 1 может быть выполнено настолько быстро, насколько возможно. Например, при начальном нагревании углеродсодержащего пласта, углеводороды в пласте десорбируют адсорбированный метан. Из пласта можно добыть десорбированный метан. Если далее нагревать углеродсодержащий пласт, то вода из углеродсодержащего пласта испарится. В некоторых углеводородсодержащих пластах вода может составлять от 10 до 50% порового объема пласта. В других пластах вода занимает большую или меньшую часть порового объема. Обычно вода в пласте испаряется при температуре от 160 до 285°С при абсолютных давлениях от 600 до 7000 кПа. В некоторых вариантах осуществления изобретения выпаренная вода изменяет смачиваемость пласта и/или увеличивает пластовое давление. Изменения смачиваемости и/или увеличенное пластовое давление может влиять на протекание реакций пиролиза или других реакций в пласте. В некоторых вариантах осуществления изобретения выпаренная вода добывается из пласта. В других вариантах осуществления изобретения выпаренная вода используется для отбора пара и/или дистилляции в пласте или вне пласта. Удаление воды из пласта и увеличение порового объема пласта увеличивает пространство для хранения углеводородов в поровом объеме.
В некоторых вариантах осуществления изобретения после стадии 1 нагревания проводится дальнейшее нагревание пласта, так что температура в пласте достигает (по меньшей мере) температуры начала пиролиза (такой как температура на нижнем крае диапазона температур, показанного на стадии 2). На протяжении стадии 2 углеводороды в пласте могут подвергаться пиролизу. Диапазон температур пиролиза изменяется в зависимости от типа углеводородов в пласте. Диапазон температур пиролиза может составлять от 250 до 900°С. Диапазон температур пиролиза для получения нужных продуктов может составлять только часть общего диапазона температур пиролиза. В некоторых вариантах осуществления изобретения диапазон температур пиролиза для получения нужных продуктов может составлять от 250 до 400°С или от 270 до 350°С. Если температура углеводородов в пласте растет медленно в диапазоне от 250 до 400°С, то получение продуктов пиролиза может, по существу, завершиться при приближении значения температуры к 400°С. Средняя температура углеводородов может расти со скоростью меньше 5°С в день, меньше 2°С в день, меньше 1°С в день или меньше 0,5°С в день, находясь в диапазоне температур пиролиза при получении нужных продуктов. Нагревание углеродсодержащего пласта несколькими источниками теплоты может установить температурные градиенты вокруг источников теплоты, которые медленно поднимают температуру углеводородов в пласте в диапазоне температур пиролиза.
- 4 012554
Скорость увеличения температуры в диапазоне температур пиролиза для образования нужных продуктов может влиять на качество и количество пластовых флюидов, добываемых из углеродсодержащего пласта. Медленное увеличение температуры в диапазоне температур пиролиза для образования нужных продуктов может препятствовать мобилизации молекул с большими цепями в пласте. Медленное увеличение температуры в диапазоне температур пиролиза для образования нужных продуктов может ограничить реакции между мобилизированными углеводородами, в результате которых могут образоваться нежелательные продукты. Медленное увеличение температуры пласта в диапазоне температур пиролиза для образования нужных продуктов может позволить добывать из пласта высококачественные углеводороды, с высокой плотностью, измеряемой в градусах Американского нефтяного института. Медленное увеличение температуры пласта в диапазоне температур пиролиза для образования нужных продуктов может позволить извлекать большое количество углеводородов, присутствующих в пласте, в качестве углеводородного продукта.
В некоторых вариантах осуществления конверсии ίη δίΐιι. вместо того, чтобы медленно нагревать в нужном диапазоне температур, до нужной температуры нагревается часть пласта. В некоторых вариантах осуществления изобретения нужная температура составляет 300, 325 или 350°С. В качестве нужной температуры могут быть выбраны другие значения температуры. Суперпозиция тепла источников теплоты позволяет сравнительно быстро и эффективно установить в пласте нужную температуру. Можно регулировать подведение энергии в пласт из источников теплоты с целью поддержания, по существу, нужного значения температуры в пласте. По существу, нужное значение температуры нагретой части пласта поддерживается до тех пор, пока реакция пиролиза не уменьшится так, что добыча нужных пластовых флюидов из пласта не станет экономически невыгодной. Части пласта, подвергаемые реакции пиролиза, могут включать в себя области, температура которых находится в диапазоне температур пиролиза благодаря теплопередаче только из одного источника теплоты.
В некоторых вариантах осуществления изобретения из пласта добываются пластовые флюиды, включающие пиролизные флюиды. По мере увеличения температуры пласта, может уменьшаться количество конденсируемых углеводородов в добытых пластовых флюидах. При высоких температурах из пласта может добываться в основном метан и/или водород. При нагревании углеродсодержащего пласта по всему диапазону температур пиролиза, из пласта может добываться только небольшое количество водорода при приближении к верхнему пределу диапазона температур пиролиза. После исчерпания всего доступного водорода обычно из пласта может добываться минимальное количество флюидов.
После пиролиза углеводородов в пласте все еще может присутствовать большое количество углерода и некоторое количество водорода. Значительная часть углерода, присутствующего в пласте, может быть добыта из пласта в виде синтез-газа. Образование синтез-газа может происходить во время стадии 3 нагревания, изображенной на фиг. 1. Стадия 3 может включать в себя нагревание углеродсодержащего пласта до температуры, достаточной для образования синтез-газа. Например, синтез-газ может образоваться в диапазоне температур примерно от 400 до примерно 1200°С; примерно от 500 до примерно 1100°С или примерно от 550 до примерно 1000°С. Когда флюид, образующий синтез-газ вводится в пласт, то температура нагретой части пласта определяет состав синтез-газа, получаемого в пласте. Образованный синтез-газ может извлекаться из пласта через эксплуатационную скважину или эксплуатационные скважины.
Полная энергоемкость флюидов, добываемых из углеродсодержащего пласта, может оставаться сравнительно постоянной на всем протяжении процесса пиролиза и образования синтез-газа. При протекании пиролиза при сравнительно низких температурах, значительная часть добываемого флюида может представлять собой конденсируемые углеводороды, имеющие высокую энергоемкость. Тем не менее, при температурах, превосходящих температуру пиролиза, меньшая часть пластового флюида может представлять собой конденсируемые углеводороды. Из пласта может добываться больше неконденсируемых пластовых флюидов. Энергоемкость на единицу объема добываемого флюида может немного уменьшаться при получении преимущественно неконденсируемых пластовых флюидов. При получении синтез-газа энергоемкость на единицу объема добытого синтез-газа значительно уменьшается по сравнению с энергоемкостью пиролизного флюида. Тем не менее, объем полученного синтез-газа во многих примерах значительно увеличивается, компенсируя, тем самым, уменьшенную энергоемкость.
На фиг. 2 схематически показан вид варианта осуществления части системы конверсии ίη кйи, предназначенной для обработки углеродсодержащего пласта. Система конверсии ίη δίΐιι может содержать барьерные скважины 200. Барьерные скважины 200 используются для образования барьера вокруг области обработки. Барьер препятствует течению флюида в область обработки и/или из нее. Барьерные скважины содержат, помимо прочего, водопонижающие скважины, скважины с разряжением, захватывающие скважины, нагнетательные скважины, растворные скважины, замораживающие скважины или их комбинации. В варианте осуществления изобретения по фиг. 2, показано, что барьерные скважины 200 расположены только вдоль одной стороны источников 202 теплоты, но обычно барьерные скважины окружают все источники 202 теплоты, используемые или планируемые к использованию для нагревания области обработки пласта.
- 5 012554
Источники 202 теплоты расположены по меньшей мере в части пласта. Источники 202 теплоты могут представлять собой нагреватели, такие как изолированные проводники, нагреватели с проводником в трубке, наземные горелки, беспламенные распределенные камеры сгорания и/или естественные распределенные камеры сгорания. Источники 202 теплоты могут также представлять собой нагреватели других типов. Источники 202 теплоты обеспечивают подачу теплоты по меньшей мере к части пласта с целью нагревания углеводородов в пласте. Энергия может подаваться к источнику 202 теплоты по линиям 204 питания. Линии 204 питания могут конструктивно различаться в зависимости от типа источника теплоты или источников теплоты, используемых для нагревания пласта. Линии 204 питания для источников теплоты могут передавать электричество для электронагревателей, могут транспортировать топливо для камер сгорания или могут перемещать жидкий теплоноситель, циркулирующий в пласте.
Эксплуатационные скважины 206 используются для удаления пластового флюида из пласта. В некоторых вариантах осуществления изобретения эксплуатационная скважина 206 может содержать один или несколько источников теплоты. Источник теплоты, расположенный в эксплуатационной скважине, может нагревать одну или несколько частей пласта в самой эксплуатационной скважине или рядом с ней. Источник теплоты, расположенный в эксплуатационной скважине, может препятствовать конденсации и обратному потоку пластового флюида, удаляемого из пласта.
Пластовый флюид, добываемый из эксплуатационных скважин 206, может перекачиваться по собирающему трубопроводу 208 до очистного сооружения 210. Также пластовые флюиды могут добываться из источников 202 теплоты. Например, флюид может добываться из источника 202 теплоты с целью регулирования давления в пласте, расположенном рядом с источниками теплоты. Флюид, добытый из источников 202 теплоты, может перекачиваться по насосно-компрессорной трубе или трубопроводу до собирающего трубопровода 208, или добытый флюид может перекачиваться по насосно-компрессорной трубе или трубопроводу непосредственно на очистное сооружение 210. Очистное сооружение 210 может содержать сепараторные установки, реакторные установки, обогащающие установки, топливные элементы, турбины, емкости для хранения и/или другие системы и установки, предназначенные для переработки пластовых флюидов.
Нагреватели с ограничением рабочих температур могут иметь такую конструкцию и/или содержать такие материалы, которые обеспечивают автоматическое ограничение температуры нагревателя при определенных температурах. В некоторых вариантах осуществления изобретения в нагревателях с ограничением рабочих температур используются ферромагнитные материалы. При приложении к ферромагнитному материалу зависящего от времени тока, ферромагнитный материал может сам ограничивать температуру при температуре Кюри этого материала или температурах, близких к указанной температуре, с целью обеспечения уменьшенного количества теплоты при температуре Кюри или температурах, близких к указанной температуре. В некоторых вариантах осуществления изобретения ферромагнитный материал сам ограничивает температуру нагревателя с ограничением рабочих температур при выбранной температуре, которая близка к температуре Кюри. В некоторых вариантах осуществления изобретения выбранная температура отличается от температуры Кюри не более чем примерно на 35°С, не более чем примерно на 25°С, не более чем примерно на 20°С или не более чем примерно на 10°С. В некоторых вариантах осуществления изобретения ферромагнитные материалы соединены с другими материалами (например, материалами с высокой проводимостью, высокопрочными материалами, коррозионностойкими материалами или их комбинациями) для получения различных электрических и/или механических свойств. Сопротивление некоторых частей нагревателя с ограничением рабочих температур может быть меньше (что вызвано различными геометрическими параметрами и/или использованием различных ферромагнитных и/или неферромагнитных материалов), чем сопротивление других частей нагревателя с ограничением рабочих температур. Наличие в нагревателе с ограничением рабочих температур частей, изготовленных из различных материалов и/или имеющих различные размеры, позволяет приспосабливать величину теплоотдачи каждой части нагревателя к требуемым величинам.
Нагреватели с ограничением рабочих температур могут быть более надежными по сравнению с другими нагревателями. Нагреватели с ограничением рабочих температур могут быть менее склонными к поломкам или отказам, происходящим из-за наличия в пласте участков местного перегрева. В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватели с ограничением рабочих температур позволяют нагревать пласт, по существу, равномерно. В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватели с ограничением рабочих температур способны более эффективно нагревать пласт благодаря функционированию с большей средней величиной теплоотдачи вдоль всей длины нагревателя. Нагреватели с ограничением рабочих температур работают с большей средней величиной теплоотдачи вдоль всей длины нагревателя, так как при превышении или предполагаемом превышении максимальной рабочей температуры нагревателя в любой точке нагревателя не нужно уменьшать подачу энергии ко всему нагревателю, что является обычным для типовых нагревателей с постоянной мощностью. Теплоотдача частей нагревателя с ограничением рабочих температур, температура которых приближается к температуре Кюри нагревателя, автоматически уменьшается без управляемого регулирования прикладываемого к нагревателю тока, зависящего от времени. Теплоотдача автоматически уменьшается благодаря изменениям
- 6 012554 электрических свойств (например, электрического сопротивления) частей нагревателя с ограничением рабочих температур. Таким образом, нагреватель с ограничением рабочих температур отдает большее количество энергии в течение большей части времени нагревания.
В некоторых вариантах осуществления изобретения, когда нагреватель с ограничением рабочих температур питается зависящим от времени током, система, содержащая нагреватели с ограничением рабочих температур, вначале обеспечивает первую теплоотдачу, а затем обеспечивает уменьшенную (вторую теплоотдачу) теплоотдачу, при температурах, близких, равных или превосходящих температуру Кюри резистивной части нагревателя. Первая теплоотдача представляет собой теплоотдачу при температурах, ниже которых нагреватель с ограничением рабочих температур начинает сам ограничивать температуру. В некоторых вариантах осуществления первая теплоотдача - это теплоотдача при температурах 50, 75, 100 или 125°С, меньших температуры Кюри ферромагнитного материала в нагревателе с ограничением рабочих температур.
Нагреватель с ограничением рабочих температур может питаться зависящим от времени током (переменным током или модулированным постоянным током), подаваемым к устью скважины. Устье скважины может содержать источник энергии и другие компоненты (например, компоненты модуляции, трансформаторы и/или конденсаторы), используемые при подаче энергии нагревателю с ограничением рабочих температур. Нагреватель с ограничением рабочих температур может быть одним из многих нагревателей, используемых для нагревания части пласта.
В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватель с ограничением рабочих температур содержит проводник, который при подаче на него зависящего от времени тока функционирует как нагреватель со скин-эффектом или эффектом близости. Скин-эффект ограничивает глубину проникновения тока вглубь проводника. Для ферромагнитных материалов скин-эффект определяется магнитной проницаемостью проводника. Относительная магнитная проницаемость ферромагнитных материалов обычно находится в пределах от 10 до 1000 (например, относительная магнитная проницаемость ферромагнитных материалов обычно составляет, по меньшей мере, 10, а может равняться, по меньшей мере, 50, 100, 500, 1000 или больше). Когда температура ферромагнитного материала повышается до значения, превышающего температуру Кюри, и/или когда увеличивается прилагаемый электрический ток, магнитная проницаемость ферромагнитного материала значительно уменьшается и быстро увеличивается глубина скин-слоя (например, глубина скин-слоя увеличивается обратно пропорционально квадратному корню из магнитной проницаемости). Уменьшение магнитной проницаемости и/или увеличение приложенного электрического тока приводит к уменьшению сопротивления переменному току или модулированному постоянному току в проводнике, температура которого близка, равна или превосходит температуру Кюри. Когда нагреватель с ограничением рабочих температур питается от источника, по существу, постоянного тока, то в частях нагревателя, температура которых приближается, достигла или превысила температуру Кюри, уменьшается рассеяние теплоты. В частях нагревателя с ограничением рабочих температур, температура которых не достигла температуры Кюри или близка к указанной температуре, преобладает нагревание со скин-эффектом, что позволяет нагревателю рассеивать большее количество теплоты благодаря большей резистивной нагрузке.
Преимущество использования нагревателя с ограничением рабочих температур для нагревания углеводородов в пласте заключается в том, что выбирается проводник с температурой Кюри, находящейся в нужном диапазоне рабочих температур. Функционирование в нужном диапазоне рабочих температур позволяет проводить значительное нагнетание тепла в пласт при поддержании температуры нагревателя с ограничением рабочих температур и другого оборудования ниже проектных пределов температур. Проектные пределы температур - это температуры, при которых проявляется неблагоприятное появление таких свойств, как коррозия, ползучесть металла и/или деформация. Свойства ограничения температур нагревателя с ограничением рабочих температур препятствуют перегреву или перегоранию нагревателя, расположенного рядом с участками местного перегрева пласта с низкой теплопроводностью. В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватель с ограничением рабочих температур способен снижать или регулировать теплоотдачу и/или выдерживать нагрев при температурах, превышающих 25, 37, 100, 250, 500, 700, 800, 900°С или выше до 1131°С в зависимости от используемых в нагревателе материалов.
Нагреватель с ограничением рабочих температур позволяет нагнетать в пласт большее количество теплоты по сравнению с нагревателями с постоянной мощностью, так как подвод энергии в нагреватель с ограничением рабочих температур не должен ограничиваться приспособлением к областям низкой теплопроводности, расположенным рядом с нагревателем. Например, в нефтеносных сланцах бассейна Грин-Ривер теплопроводность наименее богатых слоев нефтеносного сланца и теплопроводность наиболее богатых слоев нефтеносного сланца отличаются по меньшей мере в 3 раза. При нагревании такого пласта, по существу, нагреватель с ограничением рабочих температур передает пласту больше тепла по сравнению с обычным нагревателем, который ограничен температурой слоев с низкой теплопроводностью. Теплоотдачу вдоль всей длины обычного нагревателя необходимо приспосабливать к слоям с низкой теплопроводностью, чтобы нагреватель не перегрел слои с низкой теплопроводностью и не выжег
- 7 012554 их. Теплоотдача частей нагревателя с ограничением рабочих температур, которые расположены рядом со слоями с низкой теплопроводностью и температура которых высока, уменьшится, но оставшиеся части нагревателя с ограничением рабочих температур, температура которых не высока, будут продолжать обеспечивать высокую теплоотдачу. Так как нагреватели, используемые для нагревания углеродсодержащих пластов, обычно очень длинные (например, их длина составляет по меньшей мере 10, 100, 300, по меньшей мере 500 м, 1 км или больше до примерно 10 км), то на большей части длины нагреватель с ограничением рабочих температур может работать при температурах, меньших температуры Кюри, а только небольшое количество частей работает при температурах, равных температуре Кюри нагревателя с ограничением рабочих температур или близких к ней.
Использование нагревателей с ограничением рабочих температур позволяет эффективно передавать теплоту в пласт. Эффективная передача теплоты позволяет уменьшать время, необходимое для нагревания пласта до нужной температуры. При одинаковых расстояниях между нагревателями, нагреватели с ограничением рабочих температур могут обеспечивать большую среднюю величину теплоотдачи при одновременном поддержании температуры нагревательного оборудования на уровне, не превосходящем проектные пределы температур оборудования. При большей средней величине теплоотдачи, обеспечиваемой нагревателями с ограничением рабочих температур, пиролиз в пласте может начаться раньше, чем при меньшей средней величине теплоотдачи, обеспечиваемой нагревателями с постоянной мощностью. Нагреватели с ограничением рабочих температур нейтрализуют наличие участков местного перегрева, образующихся из-за неправильных расстояний между скважинами или бурения в местах, где нагревательные скважины подходят слишком близко друг к другу. В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватели с ограничением рабочих температур позволяют увеличить теплоотдачу с течением времени для нагревательных скважин, которые расположены слишком далеко друг от друга, или ограничить теплоотдачу для нагревательных скважин, которые расположены слишком близко друг к другу. Нагреватели с ограничением рабочих температур также поставляют больше теплоты в области, прилегающие к покрывающим пластам и подстилающим пластам, с целью компенсации уменьшения температуры в этих областях.
Нагреватели с ограничением рабочих температур целесообразно использовать во многих типах пластов. Например, в пластах нефтеносных песков или сравнительно проницаемых пластах, содержащих тяжелые углеводороды, можно использовать нагреватели с ограничением рабочих температур для обеспечения регулируемой теплоотдачи при низкой температуре, что делается для уменьшения вязкости флюидов, увеличения подвижности флюидов и/или усиления радиального потока флюидов в стволе скважины, рядом с ней или в пласте. Нагреватели с ограничением рабочих температур могут быть использованы для предотвращения коксообразования, что случается из-за перегрева области пласта, прилегающей к стволу скважины.
Применение нагревателей с ограничением рабочих температур в некоторых вариантах осуществления изобретения исключает или уменьшает потребность в дорогих схемах регулирования температуры. Например, использование нагревателей с ограничением рабочих температур исключает или уменьшает необходимость в термометрии и/или необходимость использования прикрепленных к нагревателям термоэлементов, отслеживающих потенциальный перегрев в участках местного перегрева.
В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватели с ограничением рабочих температур более экономически выгодны в изготовлении или производстве по сравнению с типовыми нагревателями. Обычные ферромагнитные материалы включают в себя железо, углеродистую сталь или ферритную нержавеющую сталь. Такие материалы не дороги по сравнению с жаропрочными сплавами на основе никеля (такими, как нихром, Кап1йа1™ (компания Ви11еп-Кап1йа1 АВ, Швеция) и/или ЬОНМ™ (ЭпусгНаггщ Сотрапу, г. Гаррисон, Нью-Джерси, США)), которые обычно используются в нагревателях с изолированным проводником (провод с минеральной изоляцией). В некоторых вариантах осуществления нагревателя с ограничением рабочих температур, нагреватель с ограничением рабочих температур изготавливается непрерывными кусками в виде нагревателя с изолированным проводником с целью уменьшения затрат и улучшения надежности.
Нагреватели с ограничением рабочих температур могут применяться для нагревания углеводородсодержащих пластов, включая, помимо прочего, пласты нефтеносного сланца, угленосные пласты, пласты нефтеносного песка и высоковязкие нефти. Также нагреватели с ограничением рабочих температур могут быть использованы в области улучшения состояния окружающей среды для испарения или разрушения загрязняющих почву веществ. Варианты осуществления нагревателей с ограничением рабочих температур могут использоваться для нагревания флюидов в стволе скважины или в подводном трубопроводе для сдерживания осаждения парафина или различных гидратов. В некоторых вариантах осуществления нагреватели с ограничением рабочих температур могут использоваться для добычи подземных пластов с помощью растворения (например, пласта нефтеносных сланцев или угленосного пласта). В некоторых вариантах осуществления изобретения флюид (например, солевой расплав) расположен в стволе скважины и нагревается с помощью нагревателя с ограничением рабочих температур с целью противодействия деформации и/или разрушению ствола скважины. В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватель с ограничением рабочих температур прикрепляется к насосной штанге в
- 8 012554 стволе скважины или сам является частью насосной штанги. В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватели с ограничением рабочих температур используются для нагревания области, прилегающей к стволу скважины, что делается для уменьшения вязкости нефти рядом со стволом скважины при добыче высоковязкой сырой нефти и при транспортировке высоковязкой нефти на поверхность. В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватели с ограничением рабочих температур позволяют осуществлять газлифтную добычу вязкой нефти благодаря снижению вязкости нефти без ее коксования. Нагреватели с ограничением рабочих температур могут использоваться в линиях транспортировки серы для поддержания температур в пределах примерно от 110 до примерно 130°С.
Некоторые варианты осуществления нагревателей с ограничением рабочих температур могут быть использованы в химических или нефтеперерабатывающих процессах при повышенных температурах, где нужна регулировка в малом диапазоне температур для предотвращения нежелательных химических реакций или предотвращения ущерба от местного увеличения температур. Указанные нагреватели могут использоваться, помимо прочего, в трубках реакционных аппаратов, установках для коксования и дистилляционных колоннах. Также нагреватели с ограничением рабочих температур могут быть использованы в устройствах контроля загрязнения окружающей среды (например, в каталитических конвертерах и окислительных аппаратах) для обеспечения быстрого нагревания с целью управления температурой без использования сложных схем регулирования температуры. Кроме того, нагреватели с ограничением рабочих температур могут быть использованы при производстве пищевых продуктов для предотвращения порчи пищевых продуктов из-за воздействия слишком высоких температур. Также нагреватели с ограничением рабочих температур могут быть использованы при температурной обработке металлов (например, отжиге сварных швов). Также нагреватели с ограничением рабочих температур могут быть использованы в обогревателях полов, приборах для прижигания и/или в различных других устройствах. Нагреватели с ограничением рабочих температур могут использоваться с биопсийными иглами с целью разрушения опухолей благодаря увеличению температур в живом организме.
Некоторые варианты осуществления нагревателей с ограничением рабочих температур могут быть полезны в некоторых типах медицинских и/или ветеринарных приборов. Например, нагреватель с ограничением рабочих температур может использоваться для терапевтической обработки ткани человека или животного. Нагреватель с ограничением рабочих температур медицинского или ветеринарного прибора может содержать ферромагнитный материал, включая сплав палладия и меди, температура Кюри которого равна примерно 50°С. Для питания нагревателя с ограничением рабочих температур, у которого температура принимает сравнительно малые значения и который используется в медицинских и/или ветеринарных целях, может использоваться высокая частота (например, частота, превосходящая примерно 1 МГц).
Ферромагнитный сплав или ферромагнитные сплавы, используемые в нагревателе с ограничением рабочих температур, определяют температуру Кюри нагревателя. Данные по температуре Кюри для различных металлов содержатся в справочнике «Лшспеап ИъШШс οί РйуДск НалбЬоок», второе издание, издательство МеСтает-НШ, стр. с 5-170 по 5-176. Ферромагнитные проводники могут содержать один или несколько ферромагнитных элементов (железо, кобальт и никель) и/или сплавы этих элементов. В некоторых вариантах осуществления изобретения ферромагнитные проводники содержат сплавы железохром (Ре-Ст), в которых присутствует вольфрам (XV) (например, НСМ12А и 8АУЕ 12 (компания διιιηί1ошо Ме1а15 Со., Япония)) и/или железные сплавы, в которых присутствует хром (например, сплавы РеСг, сплавы Ре-Сг-ν, сплавы Ре-Сг-У (ванадий), сплавы Ре-Сг-ЫЬ (ниобий)). Среди трех основных ферромагнитных элементов температура Кюри железа составляет примерно 770°С, температура Кюри кобальта равна примерно 1131°С и температура Кюри никеля равна примерно 358°С. Температура Кюри сплава железо-кобальт превышает температуру Кюри железа. Например, температура Кюри сплава железокобальт, где доля кобальта составляет 2 мас.%, равна приблизительно 800°С, температура Кюри сплава железо-кобальт, где доля кобальта составляет 12 мас.%, равна приблизительно 900°С, а температура Кюри сплава железо-кобальт, где доля кобальта составляет 20 мас.%, равна приблизительно 950°С. Температура Кюри сплава железо-никель меньше температуры Кюри железа. Например, температура Кюри сплава железо-никель, где доля никеля составляет 20 мас.%, равна приблизительно 720°С, а температура Кюри сплава железо-никель, где доля никеля составляет 60 мас.%, равна приблизительно 560°С.
Некоторые неферромагнитные элементы, используемые в сплавах, увеличивают температуру Кюри железа. Например, температура Кюри сплава железо-ванадий, где доля ванадия составляет 5,9 мас.%, равна приблизительно 815°С. Для снижения температуры Кюри сплавов железа могут использоваться другие неферромагнитные элементы (например, углерод, алюминий, медь, кремний и/или хром) или другие ферромагнитные материалы. Для получения материала с нужной температурой Кюри и другими нужными физическими и/или химическими свойствами в сплавах железа или других ферромагнитных материалов могут использоваться неферромагнитные материалы, которые повышают температуру Кюри, объединенные с неферромагнитными материалами, которые понижают температуру Кюри. В некоторых вариантах осуществления изобретения материалом, влияющим на температуру Кюри, является феррит, такой как Ы1Ре2О4. В других вариантах осуществления изобретения материалом, влияющим на темпера
- 9 012554 туру Кюри, является бинарное соединение, такое как Ее№3 или Ге3Л1.
Некоторые варианты осуществления нагревателей с ограничением рабочих температур могут содержать более одного ферромагнитного материала. Такие варианты осуществления изобретения находятся в рамках описанных здесь вариантов осуществления изобретения, если хотя бы одно описанное здесь условие применимо по меньшей мере к одному из ферромагнитных материалов нагревателя с ограничением рабочих температур.
Обычно при приближении к температуре Кюри ферромагнитные свойства ослабевают. В справочнике «НапбЬоок оГ Е1ес1г1са1 Неаппд Гот 1п6и51ту», автор С. 1ате§ Епекюп (ΙΕΕΕ Рте55, 1995) показана типовая кривая для 1% углеродистой стали (сталь с 1 мас.% углерода). Потеря магнитной проницаемости начинается при температурах, превосходящих 650°С, и завершается при температурах, превышающих 730°С. Таким образом, самоограничивающаяся температура должна быть несколько меньше фактической температуры Кюри ферромагнитного проводника. Глубина скин-слоя для электрического тока в 1% углеродистой стали равна 0,132 см при комнатной температуре и увеличивается до 0,445 см при 720°С. При увеличении температуры с 720 до 730°С глубина скин-слоя резко увеличивается до более чем 2,5 см с лишним. Таким образом, вариант осуществления нагревателя с ограничением рабочих температур, использующего 1% углеродистую сталь, начинает ограничивать температуру между 650 и 730°С.
В целом глубина скин-слоя определяет глубину эффективного проникновения зависящего от времени тока в проводящий материал. В общем, плотность тока уменьшается экспоненциально с увеличением расстояния от внешней поверхности к центру вдоль радиуса проводника. Глубина, на которой плотность тока равна приблизительно 1/е от плотности тока на поверхности, называется глубиной скин-слоя. Для непрерывного цилиндрического стержня, диаметр которого значительно больше глубины проникновения, или для полых цилиндров, толщина стенки которых превосходит глубину проникновения, глубина скин-слоя, δ, равна
где δ - глубина скин-слоя в см;
ρ - удельное сопротивление при рабочей температуре (Ом-см);
μ - относительная магнитная проницаемость и
Г - частота (Гц).
Равенство (1) приведено в справочнике «НапбЬоок оГ Е1ес1пса1 Неаппд Гог 1п6и51ту», автор С. 1ате§ Епскюп (ΙΕΕΕ Рте55, 1995). Для большинства металлов удельное сопротивление (ρ) увеличивается при увеличении температуры. Относительная магнитная проницаемость обычно изменяется при изменении температуры и тока. Для оценки изменения магнитной проницаемости и/или глубины скин-слоя при изменении как температуры, так и/или тока могут быть использованы дополнительные равенства. Зависимость μ от тока проистекает от зависимости μ от магнитного поля.
Материалы, используемые в нагревателе с ограничением рабочих температур, могут быть выбраны с целью обеспечения нужного показателя диапазона изменения. Для нагревателей с ограничением рабочих температур могут быть выбраны показатели диапазона изменения, составляющие 1,1:1, 2:1, 3:1, 4:1, 5:1, 10:1, 30:1 или 50:1. Также могут быть использованы большие значения показателя диапазона изменения. Выбранный показатель диапазона изменения может зависеть от нескольких факторов, включая, например, тип пласта, в котором расположен нагреватель с ограничением рабочих температур (например, больший показатель диапазона изменения может быть использован для пластов нефтеносных сланцев с большими разбросами удельной теплопроводности между богатыми и бедными слоями нефтеносных сланцев) и/или предельную температуру материалов, используемых в стволе скважины (например, предельных температур материалов нагревателя). В некоторых вариантах осуществления изобретения показатель диапазона изменения увеличивается благодаря дополнительному присоединению медного или другого хорошего проводника к ферромагнитному материалу (например, добавлению меди для снижения сопротивления при температуре, превышающей температуру Кюри).
Нагреватель с ограничением рабочих температур может обеспечивать минимальную величину теплоотдачи (отдачу энергии) при температурах, меньших температуры Кюри нагревателя. В некоторых вариантах осуществления изобретения минимальная величина теплоотдачи составляет по меньшей мере 400, 600, 700, 800 Вт/м или выше до 2000 Вт/м. Нагреватель с ограничением рабочих температур уменьшает величину теплоотдачи части нагревателя, если температура этой части нагревателя приближается к температуре Кюри или превышает ее. Уменьшенная величина теплоотдачи может, по существу, быть меньше величины теплоотдачи при температурах, меньших температуры Кюри. В некоторых вариантах осуществления изобретения уменьшенная величина теплоотдачи составляет, самое большее 400, 200, 100 Вт/м или может приближаться к 0.
Сопротивление переменному току или сопротивление модулированному постоянному току и/или теплоотдача нагревателя с ограничением рабочих температур могут уменьшиться при приближении температуры к температуре Кюри, причем уменьшиться резко при температурах, близких к температуре Кюри или выше нее, что происходит из-за эффекта Кюри. В некоторых вариантах осуществления изобретения значение электрического сопротивления или величина теплоотдачи при температурах, близких
- 10 012554 или превышающих температуру Кюри, составляет самое большее половину от значения электрического сопротивления или величины теплоотдачи в определенной точке, температура в которой ниже температуры Кюри. В некоторых вариантах осуществления изобретения величина теплоотдачи при температурах, превышающих или близких к температуре Кюри, составляет самое большее 90, 70, 50, 30, 20, 10 или меньше (до 1%) от величины теплоотдачи в определенной точке, температура в которой ниже температуры Кюри (например, когда температура на 30°С ниже температуры Кюри, на 40°С ниже температуры Кюри, на 50°С ниже температуры Кюри или на 100°С ниже температуры Кюри). В некоторых вариантах осуществления изобретения электрическое сопротивление при температурах, превышающих температуру Кюри или близких к ней, уменьшается до 80, 70, 60, 50 или менее (до 1%) от электрического сопротивления в определенной точке, температура в которой ниже температуры Кюри (например, когда температура на 30°С ниже температуры Кюри, на 40°С ниже температуры Кюри, на 50°С ниже температуры Кюри или на 100°С ниже температуры Кюри).
В некоторых вариантах осуществления изобретения частота переменного тока регулируется с целью изменения глубины скин-слоя ферромагнитного материала. Например, глубина скин-слоя 1% углеродистой стали при комнатной температуре составляет 0,132 см при 60 Гц, 0,0762 см при 180 Гц и 0,046 см при 440 Гц. Так как диаметр нагревателя обычно больше удвоенной глубины скин-слоя, то использование большей частоты (и, таким образом, нагревателя с меньшим диаметром) уменьшает затраты на нагреватель. При фиксированных геометрических размерах большая частота приводит к большему показателю диапазона изменения. Показатель диапазона изменения при большей частоте вычисляется умножением показателя диапазона изменения при меньшей частоте на квадратный корень отношения большей частоты к меньшей частоте. В некоторых вариантах осуществления изобретения используется частота от 100 до 1000 Гц, от 140 до 200 Гц или 400 до 600 Гц (например, 180, 540 или 720 Гц). В некоторых вариантах осуществления изобретения могут использоваться большие частоты. Частоты могут превышать 1000 Гц.
В некоторых вариантах осуществления изобретения для питания электроэнергией нагревателя с ограничением рабочих температур может использоваться модулированный постоянный ток (например, срезанный постоянный ток, постоянный ток с модулированной формой сигнала или циклический постоянный ток). Модулятор постоянного тока или прерыватель постоянного тока могут быть соединены с источником постоянного тока, чтобы обеспечивать на выходе модулированный постоянный ток. В некоторых вариантах осуществления изобретения источник постоянного тока может содержать средства для модулирования постоянного тока. Примером модулятора постоянного тока может быть система преобразователя постоянного тока. Системы преобразователя постоянного тока известны в технике. Обычно постоянный ток модулируется или срезается до нужной формы сигнала. Формы сигнала для модуляции постоянного тока включают, помимо прочего, прямоугольные, синусоидальные, деформированные синусоидальные, деформированные прямоугольные, треугольные и другие регулярные или нерегулярные формы сигналов.
Обычно форма сигнала модулированного постоянного тока определяет частоту модулированного постоянного тока. Таким образом, форма сигнала модулированного постоянного тока может быть выбрана так, чтобы обеспечивать нужную частоту модулированного постоянного тока. Форма и/или частота модуляции (такая как частота прерываний) сигнала модулированного постоянного тока может изменяться с целью изменения частоты модулированного постоянного тока. Постоянный ток может модулироваться при частотах, более высоких по сравнению с имеющимися частотами переменного тока. Например, можно предусмотреть модулированный постоянный ток на частотах, составляющих по меньшей мере 1000 Гц. Увеличение частоты подаваемого тока до больших значений целесообразно с точки зрения увеличения показателя диапазона изменения нагревателя с ограничением рабочих температур.
В некоторых вариантах осуществления изобретения форма сигнала модулированного постоянного тока регулируется или изменяется с целью изменения частоты модулированного постоянного тока. Модулятор постоянного тока может иметь возможность регулировать или изменять форму сигнала модулированного постоянного тока в любое время при использовании нагревателя с ограничением рабочих температур и при больших величинах токов или напряжений. Таким образом, модулированный постоянный ток, подаваемый на нагреватель с ограничением рабочих температур, не ограничивается одним значением частоты или даже небольшим набором значений частот. Выбор форм сигналов с использованием модулятора постоянного тока обычно позволяет получать широкий диапазон частот модулированного постоянного тока и добиваться дискретного управления частотой модулированного постоянного тока. Таким образом, частота модулированного постоянного тока легче устанавливается равной определенному значению, тогда как частота переменного тока обычно ограничена кратностями частоты сети питания. Дискретное управление частотой модулированного постоянного тока предоставляет большие возможности выбора показателя диапазона изменения для нагревателя с ограничением рабочих температур. Возможность выборочного регулирования показателя диапазона изменения позволяет использовать при проектировании и конструировании нагревателя с ограничением рабочих температур более широкий круг материалов.
- 11 012554
В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватель с ограничением рабочих температур содержит составной проводник с ферромагнитным цилиндром и неферромагнитным сердечником с высокой удельной электропроводностью. Неферромагнитный сердечник с высокой удельной электропроводностью уменьшает необходимый диаметр проводника. Сердечник или неферромагнитный проводник может быть выполнен из меди или сплава меди. Также сердечник или неферромагнитный проводник может быть выполнен из других металлов с низким удельным электрическим сопротивлением и относительной магнитной проницаемостью, близкой к 1 (например, из, по существу, неферромагнитных материалов, таких как алюминий и сплавы алюминия, фосфористой бронзы, бериллиево-медного сплава и/или латуни). Составной проводник позволяет добиться того, что электрическое сопротивление нагревателя с ограничением рабочих температур уменьшается более резко при приближении температуры к температуре Кюри. По мере того как увеличивается глубина скин-слоя при приближении к температуре Кюри с целью охвата медного сердечника, электрическое сопротивление уменьшается очень резко.
Составной проводник может увеличить удельную электропроводность нагревателя с ограничением рабочих температур и/или дать возможность нагревателю работать при более низких напряжениях. В некоторых вариантах осуществления изобретения составной проводник имеет сравнительно пологий график зависимости сопротивления от температуры при значениях температуры ниже области, близкой к температуре Кюри ферромагнитного проводника из составного проводника. В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватель с ограничением рабочих температур имеет сравнительно пологий график зависимости сопротивления от температуры при значениях температуры от 100 до 750°С или от 300 до 600°С. Сравнительно пологий график зависимости сопротивления от температуры также может наблюдаться в других температурных диапазонах благодаря подбору, например, материалов и/или конфигурации материалов в нагревателе с ограничением рабочих температур. В некоторых вариантах осуществления изобретения относительная толщина каждого материала в составном проводнике выбрана так, чтобы получить нужную зависимость удельного сопротивления от температуры для нагревателя с ограничением рабочих температур.
Составной проводник (например, составной внутренний проводник или составной внешний проводник) может быть изготовлен способами, включающими, помимо прочего, совместную экструзию, профилировку листового материала роликами, плотную посадку в трубку (например, охлаждение внутреннего элемента и нагревание внешнего элемента, а затем вставление внутреннего элемента во внешний элемент с последующей вытяжкой и/или оставлением системы с целью охлаждения), взрывное или электромагнитное плакирование, дуговое плакирование, сваривание с продольной накладкой, порошковое сваривание с использованием плазмы, совместную экструзию биллетов, нанесение покрытия с помощью электроосаждения, вытягивание, металлизацию напылением, плазменное осаждение, совместную экструзию с отливкой, электромагнитное формование, литье расплавленного цилиндра (материала внутреннего сердечника внутри внешнего или наоборот), вставление с последующим свариванием или высокотемпературной пайкой, сварка с защитным активным газом (8ЛС) и/или вставление внутренней трубки во внешнюю трубку с последующим механическим расширением внутренней трубки с помощью гидроформинга или использование болванки для расширения и обжатия внутренней трубки относительно внешней трубки. В некоторых вариантах осуществления изобретения ферромагнитный проводник обматывает неферромагнитный проводник. В некоторых вариантах осуществления изобретения составные проводники изготавливаются с использование способов, аналогичных тем, которые используются для плакирования (например, плакирования меди на сталь). Целесообразно использовать металлургическое соединение между медной оболочкой и основой из ферромагнитного материала. Составные проводники, которые изготовлены в процессе совместной экструзии и которые образуют металлургическое соединение (например, хорошее соединение меди и нержавеющей стали 446), могут поставляться компанией Апоше! Ртобис18, 1пс. (Шрусбери, Массачусетс, США).
На фиг. 3-5 изображены различные варианты осуществления нагревателей с ограничением рабочих температур. Один или несколько отличительных признаков варианта осуществления нагревателя с ограничением рабочих температур, изображенного на любой из этих фигур, могут быть объединены с одним или несколькими отличительными признаками другого варианта осуществления нагревателей с ограничением рабочих температур, изображенных на этих фигурах. В некоторых описанных здесь вариантах осуществления изобретения размеры нагревателей с ограничением рабочих температур выбраны так, чтобы нагреватели работали при питании переменным током с частотой 60 Гц. Ясно, что размеры нагревателя с ограничением рабочих температур могут быть скорректированы по сравнению с описанными здесь, что делается для того, чтобы нагреватель с ограничением рабочих температур работал аналогичным образом при переменном токе другой частоты или при модулированном постоянном токе.
Для нагревателя с ограничением рабочих температур, в котором ферромагнитный проводник обеспечивает большую часть резистивной теплоотдачи при температурах, меньших температуры Кюри, большая часть тока протекает по материалу с сильно нелинейными зависимостями магнитного поля (Н) от магнитной индукции (В). Эти нелинейные зависимости могут являться причиной сильных индуктивных эффектов и деформации, которая ведет к уменьшению коэффициента мощности нагревателя с огра
- 12 012554 ничением рабочих температур при температурах, меньших температуры Кюри. Эти эффекты могут привести к трудностям в управлении подачей электроэнергии к нагревателю с ограничением рабочих температур и могут привести к дополнительному течению тока по поверхности и/или перегрузке проводников подачи электроэнергии. Дорогие и/или трудные в применении системы управления, такие как конденсаторы переменной емкости или источники модулированного тока, могут быть использованы, чтобы попытаться компенсировать указанные эффекты и для управления нагревателями с ограничением рабочих температур, где большая часть теплоотдачи обеспечивается током, протекающим по ферромагнитному материалу.
В некоторых вариантах выполнения нагревателя с ограничением рабочих температур ферромагнитный проводник обеспечивает протекание большей части электрического тока по электрическому проводнику, соединенному с ферромагнитным проводником в случае, когда температура нагревателя с ограничением рабочих температур ниже или близка к температуре Кюри ферромагнитного проводника. Электрический проводник может представлять собой оболочку, кожух, опорный элемент, коррозионностойкий элемент или другой резистивный элемент. В некоторых вариантах осуществления изобретения ферромагнитный проводник обеспечивает протекание большей части электрического тока по электрическому проводнику, расположенному между самым внешним слоем и ферромагнитным проводником. Ферромагнитный проводник расположен в поперечном сечении нагревателя с ограничением рабочих температур так, чтобы магнитные свойства ферромагнитного проводника при температурах, равных или меньших температуры Кюри ферромагнитного проводника, обеспечивают протекание большей части электрического тока по электрическому проводнику. Большая часть электрического тока протекает по электрическому проводнику из-за скин-слоя ферромагнитного проводника. Таким образом, большая часть электрического тока течет по материалу, характеризующемуся, по существу, линейными резистивными свойствами, в большей части рабочего диапазона нагревателя.
В некоторых вариантах осуществления изобретения ферромагнитный проводник и электрический проводник расположены в поперечном сечении нагревателя с ограничением рабочих температур так, что скин-слой ферромагнитного материала ограничивает глубину проникновения электрического тока в электрический и ферромагнитный проводники при температурах, меньших температуры Кюри ферромагнитного проводника. Таким образом, электрический проводник обеспечивает большую часть резистивной теплоотдачи нагревателя с ограничением рабочих температур при температурах, доходящих до температуры Кюри ферромагнитного проводника или близких к ней. В некоторых вариантах осуществления изобретения можно выбрать размеры электрического проводника с целью обеспечения нужных характеристик теплоотдачи.
Так как большая часть электрического тока течет по электрическому проводнику при температурах, меньших температуры Кюри, то зависимость сопротивления от температуры нагревателя с ограничением рабочих температур, по меньшей мере, частично отражает зависимость сопротивления от температуры материала электрического проводника. Таким образом, зависимость сопротивления от температуры нагревателя с ограничением рабочих температур является, по существу, линейной при температурах, меньших температуры Кюри ферромагнитного проводника в случае, если для материала электрического проводника зависимость сопротивления от температуры, по существу, линейна. Сопротивление нагревателя с ограничением рабочих температур мало или совсем не зависит от электрического тока, протекающего по нагревателю до тех пор, пока его температура не достигает температуры Кюри. При температурах, меньших температуры Кюри, большая часть тока протекает в электрическом, а не в ферромагнитном проводнике.
Также наблюдается тенденция, что в зависимостях сопротивления от температуры для нагревателей с ограничением рабочих температур, в которых большая часть тока протекает в электрическом проводнике, проявляются более резкие уменьшения сопротивления при температурах, близких или равных температуре Кюри ферромагнитного проводника. Более резкие уменьшения сопротивления при температурах, близких или равных температуре Кюри, более легко поддаются регулированию по сравнению с более постепенными уменьшениями сопротивления при температурах, близких к температуре Кюри.
В некоторых вариантах осуществления изобретения материал и/или размеры материала электрического проводника выбраны так, чтобы получить нужную зависимость сопротивления от температуры для нагревателя с ограничением рабочих температур при температурах, меньших температуры Кюри ферромагнитного проводника.
Нагревателями с ограничением рабочих температур, в которых большая часть тока протекает в электрическом, а не в ферромагнитном проводнике при температурах, меньших температуры Кюри, легче управлять и легче предсказывать их поведение. Поведение нагревателей с ограничением рабочих температур, в которых большая часть тока протекает в электрическом, а не в ферромагнитном проводнике при температурах, меньших температуры Кюри, можно предсказывать, например, с использованием зависимости сопротивления от температуры и/или зависимости коэффициента мощности от температуры. Зависимости сопротивления от температуры и/или зависимости коэффициента мощности от температуры могут быть оценены или предсказаны, например, с помощью экспериментальных измерений, позволяющих оценить поведение нагревателя с ограничением рабочих температур, с помощью аналитических
- 13 012554 формул, которые оценивают или предсказывают поведение нагревателя с ограничением рабочих температур, и/или с помощью моделирования, которое оценивает или предсказывает поведение нагревателя с ограничением рабочих температур.
В некоторых вариантах осуществления изобретения оцененное и предсказанное поведение нагревателя с ограничением рабочих температур используется для управления нагревателем с ограничением рабочих температур. Нагревателем с ограничением рабочих температур можно управлять на основе измерений (оценок) сопротивления и/или коэффициента мощности при работе этого нагревателя. В некоторых вариантах осуществления изобретения энергия или ток, подаваемые нагревателю с ограничением рабочих температур, регулируются на основе оценок сопротивления и/или коэффициента мощности нагревателя при работе последнего и на основе сравнения этой оценки с предсказанным поведением нагревателя. В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватель с ограничением рабочих температур управляется без измерения температуры нагревателя или температуры рядом с нагревателем. Управление нагревателем с ограничением рабочих температур без измерений температуры исключает эксплуатационные затраты, связанные с измерением внутрискважинной температуры. Управление нагревателем с ограничением рабочих температур на основе оценки сопротивления и/или коэффициента мощности нагревателя также снижает время проведения регулировок энергии или тока, подаваемого нагревателю, по сравнению с управлением нагревателя на основе измеренной температуры.
Когда температура нагревателя с ограничением рабочих температур приближается или превышает температуру Кюри ферромагнитного проводника, уменьшение ферромагнитных свойств ферромагнитного проводника позволяет электрическому току протекать по большей части электропроводящего поперечного сечения нагревателя с ограничением рабочих температур. Таким образом, уменьшается электрическое сопротивление нагревателя с ограничением рабочих температур и этот нагреватель автоматически обеспечивает уменьшение величины теплоотдачи при температурах, близких или равных температуре Кюри ферромагнитного проводника. В некоторых вариантах осуществления изобретения элемент с высокой электропроводностью присоединяется к ферромагнитному и электрическому проводникам с целью уменьшения электрического сопротивления нагревателя с ограничением рабочих температур при температурах, близких или превышающих температуру Кюри ферромагнитного проводника. Элемент с высокой электропроводностью может представлять собой внутренний проводник, сердечник или другой проводящий элемент, выполненный из меди, алюминия, никеля или их сплавов.
Поперечное сечение ферромагнитного проводника, который обеспечивает протекание большей части электрического тока по электрическому проводнику при температурах, меньших температуры Кюри, может быть сравнительно малым по сравнению с поперечным сечением ферромагнитного проводника нагревателей с ограничением рабочих температур, в котором ферромагнитный проводник используется для обеспечения большей части резистивной теплоотдачи при температурах, доходящих до температуры Кюри или близких к указанной температуре. Нагреватель с ограничением рабочих температур, в котором электрический проводник используется для обеспечения большей части теплоотдачи при температурах, меньших температуры Кюри, имеет низкую магнитную индуктивность при температурах, меньших температуры Кюри, так как по ферромагнитному проводнику протекает меньший ток по сравнению с нагревателем с ограничением рабочих температур, в котором большая часть теплоотдачи при температурах, меньших температуры Кюри, обеспечивается ферромагнитным материалом. Магнитное поле (Н) при радиусе (г) ферромагнитного проводника пропорционально току (I), протекающему по ферромагнитному проводнику и сердечнику, деленному на радиус, или (2) Н к 1/гТак как только часть тока протекает по ферромагнитному проводнику для нагревателя с ограничением рабочих температур, в котором для обеспечения большей части теплоотдачи при температурах, меньших температуры Кюри, используется внешний проводник, то магнитное поле нагревателя с ограничением рабочих температур может быть значительно меньше магнитного поля нагревателя с ограничением рабочих температур, в котором большая часть тока протекает по ферромагнитному материалу. Относительная магнитная проницаемость (μ) может принимать большие значения при слабых магнитных полях.
Глубина скин-слоя (5) ферромагнитного проводника обратно пропорциональна квадратному корню относительной магнитной проницаемости (μ)
Увеличение относительной магнитной проницаемости уменьшает скин-эффект ферромагнитного проводника. Тем не менее, так как только часть электрического тока протекает по ферромагнитному проводнику при температурах, меньших температуры Кюри, то для компенсации уменьшенной глубины скин-слоя при одновременном сохранении того, что скин-эффект ограничивает глубину проникновения электрического тока в электрический проводник при температурах, меньших температуры Кюри ферромагнитного проводника, можно уменьшить радиус (или толщину) ферромагнитного проводника для ферромагнитных материалов с большими относительными магнитными проницаемостями. Радиус (толщина) ферромагнитного проводника может составлять от 0,3 до 8 мм, от 0,3 до 2 мм или от 2 до 4 мм в
- 14 012554 зависимости от относительной магнитной проницаемости ферромагнитного проводника. Уменьшение толщины ферромагнитного проводника уменьшает затраты на изготовление нагревателя с ограничением рабочих температур, так как тенденция такова, что стоимость ферромагнитного материала составляет значительную часть стоимости нагревателя с ограничением рабочих температур. Увеличение относительной магнитной проницаемости ферромагнитного проводника обеспечивает больший показатель диапазона изменения и обеспечивает более резкое уменьшения электрического сопротивления нагревателя с ограничением рабочих температур при температурах, равных или близких к температуре Кюри ферромагнитного проводника.
Ферромагнитные материалы (такие как очищенное железо или сплавы железо-кобальт) с высокими относительными магнитными проницаемостями (например, составляющими по меньшей мере 200, по меньшей мере 1000, по меньшей мере 1х104 или по меньшей мере 1х105) и/или высокими температурами Кюри (например, составляющими по меньшей мере 600°С, по меньшей мере 700°С или по меньшей мере 800°С) склонны иметь меньшую коррозионную стойкость и/или меньшую механическую прочность при высоких температурах. Электрический проводник может обеспечивать нагревателю с ограничением рабочих температур коррозионную стойкость и/или высокую механическую прочность при высоких температурах. Таким образом, ферромагнитный проводник можно выбирать главным образом по его ферромагнитным свойствам.
Протекание большей части электрического тока по электрическому проводнику при температурах, меньших температуры Кюри ферромагнитного проводника, уменьшает отклонения коэффициента мощности. Так как только часть электрического тока протекает по ферромагнитному проводнику при температурах, меньших температуры Кюри, то нелинейные ферромагнитные свойства ферромагнитного проводника мало или вообще не влияют на коэффициент мощности нагревателя с ограничением рабочих температур, за исключением случая, когда температура равна или близка к температуре Кюри. Даже при температуре, равной или близкой к температуре Кюри, влияние на коэффициент мощности уменьшено по сравнению с нагревателями с ограничением рабочих температур, в которых ферромагнитный проводник обеспечивает большую часть резистивной теплоотдачи при температурах, меньших температуры Кюри. Таким образом, для выравнивания изменений в индуктивной нагрузке нагревателя с ограничением рабочих температур с целью поддержания сравнительно высокого коэффициента мощности не существует потребности во внешней компенсации (например, конденсаторы с переменной емкостью или модификации формы сигнала) или эта потребность мала.
В некоторых вариантах осуществления изобретения в нагревателе с ограничением рабочих температур, в котором большая часть электрического тока протекает по электрическому проводнику при температурах, меньших температуры Кюри ферромагнитного проводника, коэффициент мощности поддерживается большим 0,85, большим 0,9 или большим 0,95 во время использования нагревателя. Любое уменьшение коэффициента мощности происходит только в частях нагревателя с ограничением рабочих температур при температурах, близких к температуре Кюри. Во время использования температура большинства частей нагревателя с ограничением рабочих температур обычно не равняется температуре Кюри и не близка к ней. Коэффициент мощности этих частей высок и приближается к 1,0. Коэффициент мощности всего нагревателя с ограничением рабочих температур поддерживается большим 0,85, большим 0,9 или большим 0,95 при использовании нагревателя, это имеет место, даже если коэффициент мощности некоторых частей нагревателя меньше 0,85.
Поддержание высоких коэффициентов мощности также позволяет использовать менее дорогостоящие источники энергии и/или устройства управления, такие как полупроводниковые источники энергии или кремниевые управляемые вентили. Из-за индуктивных нагрузок эти устройства могут работать некорректно в случае, если величина коэффициента мощности изменяется слишком сильно. Тем не менее, при поддержании высоких значений коэффициентов мощности эти устройства могут быть использованы для подачи энергии нагревателю с ограничением рабочих температур. Достоинством полупроводниковых источников энергии также является то, что они позволяют проводить точную настройку и управляемую регулировку энергии, подаваемой на нагреватель с ограничением рабочих температур.
В некоторых вариантах осуществления изобретения для подачи энергии на нагреватель с ограничением рабочих температур используются трансформаторы. Для подачи энергии на нагреватель с ограничением рабочих температур в трансформаторе могут быть выполнены кратные переключатели напряжения. Кратные переключатели напряжения позволяют переключать подаваемый ток назад и вперед между кратными значениями напряжения. Это поддерживает ток в диапазоне, ограниченном кратным переключателем напряжения.
Элемент с высокой электропроводностью или внутренний проводник увеличивает показатель диапазона изменения нагревателя с ограничением рабочих температур. В некоторых вариантах осуществления изобретения толщина элемента с высокой электропроводностью увеличивается с целью увеличения показателя диапазона изменения нагревателя с ограничением рабочих температур. В некоторых вариантах осуществления изобретения толщина электрического проводника уменьшается с целью увеличения показателя диапазона изменения нагревателя с ограничением рабочих температур. В некоторых вариан
- 15 012554 тах осуществления изобретения показатель диапазона изменения нагревателя с ограничением рабочих температур составляет от 1,1 до 10, от 2 до 8 или от 3 до 6 (например, показатель диапазона изменения составляет по меньшей мере 1,1, по меньшей мере 2 или по меньшей мере 3).
В некоторых вариантах осуществления изобретения сравнительно тонкий проводящий слой используется для обеспечения большей части резистивной теплоотдачи нагревателя с ограничением рабочих температур при температурах, доходящих до температуры Кюри ферромагнитного проводника или близких к указанной температуре. Такой нагреватель с ограничением рабочих температур может быть использован в качестве нагревательного элемента в нагревателе, содержащем изолированный проводник. Нагревательный элемент нагревателя, содержащего изолированный проводник, может располагаться внутри оболочки, а изолирующий слой может быть расположен между оболочкой и нагревательным элементом.
На фиг. ЗА и 3В показаны поперечные сечения варианта осуществления нагревателя, который содержит изолированный проводник и в котором в качестве нагревательного элемента используется нагреватель с ограничением рабочих температур. Изолированный проводник 212 содержит внутренний электрический проводник 214, ферромагнитный проводник 216, внешний электрический проводник 218, электрический изолятор 220 и оболочку 222. Внутренний электрический проводник 214 представляет собой медный сердечник. Ферромагнитный проводник 216 выполнен, например, из железа или сплава железа.
Внешний электрический проводник 218 является сравнительно тонким проводящим слоем неферромагнитного материала с большей электропроводностью по сравнению с ферромагнитным проводником 216. В некоторых вариантах осуществления изобретения внешний электрический проводник 218 выполнен из меди. Внешний электрический проводник 218 также может быть выполнен из сплава меди. Обычно сплавы меди характеризуются более пологим графиком зависимости сопротивления от температуры по сравнению с чистой медью. Более пологий график зависимости сопротивления от температуры может обеспечивать меньший разброс величины теплоотдачи в зависимости от температуры, изменяющейся вплоть до температуры Кюри. В некоторых вариантах осуществления изобретения внешний электрический проводник 218 выполнен из меди с 6% примесью по массе никеля (например, ί.'ιιΝί6 или ЬОНМ™). В некоторых вариантах осуществления изобретения внешний электрический проводник 218 выполнен из сплава Си№10Ре1Мп. При температурах, меньших температуры Кюри ферромагнитного проводника 216, магнитные свойства ферромагнитного проводника обеспечивают протекание большей части электрического тока по внешнему электрическому проводнику 218. Таким образом, внешний электрический проводник 218 обеспечивает большую часть резистивной теплоотдачи изолированного проводника 212 при температурах, меньших температуры Кюри.
В некоторых вариантах осуществления размеры внешнего электрического проводника 218 вдоль внутреннего электрического проводника 214 и ферромагнитного проводника 216 таковы, что внутренний проводник обеспечивает необходимую величину теплоотдачи и нужный показатель диапазона изменения. Например, площадь поперечного сечения внешнего электрического проводника 218 приблизительно в 2 или 3 раза меньше площади поперечного сечения внутреннего электрического проводника 214. Обычно в случае, когда внешний электрический проводник 218 выполнен из меди или сплава меди, он имеет сравнительно малую площадь поперечного сечения с целью обеспечения нужной величины теплоотдачи. В варианте осуществления изобретения с медным внешним электрическим проводником 218 диаметр внутреннего электрического проводника 214 равен 0,66 см, внешний диаметр ферромагнитного проводника 216 равен 0,91 см, внешний диаметр внешнего электрического проводника 218 равен 1,03 см, внешний диаметр электрического изолятора 220 равен 1,53 см и внешний диаметр оболочки 222 равен 1,79 см. В варианте осуществления с внешним электрическим проводником 218, выполненным из ί'ιιΝί6. диаметр внутреннего электрического проводника 214 равен 0,66 см, внешний диаметр ферромагнитного проводника 216 равен 0,91 см, внешний диаметр внешнего электрического проводника 218 равен 1,12 см, внешний диаметр электрического изолятора 220 равен 1,63 см и внешний диаметр оболочки 222 равен 1,88 см. Такие изолированные проводники обычно меньше и дешевле в изготовлении по сравнению с изолированными проводниками, в которых для обеспечения большей части теплоотдачи при температурах, меньших температуры Кюри, не используется тонкий внутренний проводник.
Электрический изолятор 220 может быть выполнен из оксида магния, оксида алюминия, диоксида кремния, оксида бериллия, нитрида бора, нитрида кремния или их комбинаций. В некоторых вариантах осуществления изобретения электрический изолятор 220 представляет собой прессованную пудру оксида магния. В некоторых вариантах осуществления изобретения электрический изолятор 220 содержит шарики нитрида кремния.
В некоторых вариантах осуществления между электрическим изолятором 220 и внешним электрическим проводником 218 расположен небольшой слой материала, призванный сдержать проникновение меди в электрический изолятор при высоких температурах. Например, между электрическим изолятором 220 и внешним электрическим проводником 218 может быть расположен небольшой слой никеля (например, примерно 0,5 мм никеля).
Оболочка 222 выполнена из коррозионностойкого материала, такого как, например, нержавеющая
- 16 012554 сталь 347, нержавеющая сталь 347Н, нержавеющая сталь 446 или нержавеющая сталь 825. В некоторых вариантах осуществления изобретения оболочка 222 придает некоторую механическую прочность изолированному проводнику 212 при температурах, равных или превосходящих температуру Кюри ферромагнитного проводника 216. В некоторых вариантах осуществления изобретения электрический ток не течет по оболочке 222.
В некоторых вариантах осуществления нагревателей с ограничением рабочих температур три нагревателя с ограничением рабочих температур соединяются вместе в трехфазное соединение звездой. Соединение трех нагревателей с ограничением рабочих температур в звезду снижает ток в каждом отдельном нагревателе с ограничением рабочих температур, так как ток разделяется между тремя отдельными нагревателями. Уменьшение тока в каждом отдельном нагревателе с ограничением рабочих температур позволяет уменьшать диаметр каждого нагревателя. Меньшие токи позволяют иметь большие относительные магнитные проницаемости в каждом отдельном нагревателе с ограничением рабочих температур и, следовательно, большие показатели диапазона изменения. Кроме того, для каждого отдельного нагревателя с ограничением рабочих температур может не понадобиться обратного электрического тока. Таким образом, показатель диапазона изменения остается выше для каждого отдельного нагревателя с ограничением рабочих температур по сравнению со случаем, когда каждый нагреватель с ограничением рабочих температур имеет свою собственную цепь для обратного тока.
В соединении звездой отдельные нагреватели с ограничением рабочих температур могут соединяться друг с другом благодаря замыканию накоротко оболочек, кожухов или корпусов каждого отдельного нагревателя с ограничением рабочих температур с электропроводящими частями (проводниками, вырабатывающими тепло) на своих концах (например, концах нагревателей внизу нагревательной скважины). В некоторых вариантах осуществления изобретения оболочки, кожухи, корпуса и/или электропроводящие части соединены с опорным элементом, который поддерживает нагреватели с ограничением рабочих температур в стволе скважины.
На фиг. 4А изображен вариант осуществления установки и соединения нагревателей в стволе скважины. Вариант осуществления изобретения по фиг. 4А показывает установленные в стволе скважины нагреватели с изолированным проводником. Также с использованием показанного варианта осуществления изобретения в стволе скважины могут быть установлены нагреватели других типов, таких как нагреватели с проводниками в трубке. Также на фиг. 4А показаны два изолированных проводника 212, причем на этой фигуре не виден третий проводник. Обычно три изолированных проводника 212 соединены с опорным элементом 224, как показано на фиг. 4В. В одном варианте осуществления изобретения опорный элемент 224 представляет собой толстостенный трубопровод 347Н. В некоторых вариантах осуществления изобретения внутри опорного элемента 224 расположены термопары или другие датчики температуры. Три изолированных проводника могут быть соединены звездой.
На фиг. 4А изолированные проводники 212 намотаны на барабаны 226 для гибких труб. По мере того как изолированные проводники 212 разматываются с барабанов 226, изолированные проводники присоединяются к опорному элементу 224. В некоторых вариантах осуществления изобретения изолированные проводники 212 одновременно разматываются и/или одновременно присоединяются к опорному элементу 224. Изолированные проводники 212 могут присоединяться к опорному элементу 224 с использованием металлических (например, выполненных из нержавеющей стали 304 или сплавов 1псопе1®) полосок 228. В некоторых вариантах осуществления изобретения изолированные проводники 212 присоединяются к опорному элементу 224 с использованием других типов крепежа, например, с помощью скоб, держателей проводов или зажимов. Опорный элемент 224 вместе с изолированными проводниками 212 устанавливается в отверстие 230. В некоторых вариантах осуществления изобретения изолированные проводники 212 присоединяются друг к другу без использования опорного элемента. Например, для соединения изолированных проводников 212 вместе могут быть использованы одна или несколько полосок 228.
Изолированные проводники 212 могут быть электрически соединены друг с другом (например, в трехфазное соединение звездой) нижними концами изолированных проводников. При трехфазном соединении звездой изолированные проводники 212 работают без обратной цепи для тока. В некоторых вариантах осуществления изобретения изолированные проводники 212 электрически соединены друг с другом в секции 232 замыкателя. В секции 232 оболочки, кожухи, корпуса и/или токопроводящие части электрически соединены друг с другом и/или с опорным элементом 224, так что изолированные проводники 212 электрически соединены в этой секции.
В некоторых вариантах осуществления изобретения оболочки изолированных проводников 212 накоротко замкнуты на проводники изолированных проводников. На фиг. 4С изображен вариант осуществления изолированного проводника 212 с оболочкой, замкнутой накоротко на проводники. Оболочка 222 электрически соединена с внутренним электрическим проводником 214, ферромагнитным проводником 216 и внешним электрическим проводником 218 с использованием концевой части 233. Концевая часть 233 может представлять собой металлическую полоску или металлическую пластину на нижнем конце изолированного проводника 212. Например, концевая часть 233 может являться медной пластиной, так соединенной с оболочкой 222, внутренним электрическим проводником 214, ферромагнитным провод
- 17 012554 ником 216 и внешним электрическим проводником 218, чтобы они были замкнуты накоротко друг с другом. В некоторых вариантах осуществления изобретения концевая часть 233 приварена или припаяна к оболочке 222, внутреннему электрическому проводнику 214, ферромагнитному проводнику 216 и внешнему электрическому проводнику 218.
Оболочки отдельных изолированных проводников 212 могут быть замкнуты накоротко с целью электрического соединения проводников из изолированных проводников, показанных на фиг. 4А и 4В. В некоторых вариантах осуществления изобретения оболочки могут быть замкнуты накоротко друг с другом благодаря тому, что они физически контактируют между собой. Например, оболочки могут находиться в физическом контакте друг с другом в том случае, если они стянуты вместе полосками 228. В некоторых вариантах осуществления изобретения нижние концы оболочек физически соединены (например, сварены) на поверхности отверстия 230 до установки изолированных проводников 212 в указанное отверстие.
В некоторых вариантах осуществления изобретения три проводника расположены внутри одной трубки и образуют нагреватель с тремя проводниками в трубке. На фиг. 5А и 5В показан вариант выполнения нагревателя с тремя проводниками в трубке. На фиг. 5А показан вид сверху нагревателя с тремя проводниками в трубке. На фиг. 5В показан вид сбоку с вырезом, сделанным с целью показать нагреватель с тремя проводниками в трубке изнутри. Внутри трубки 236 расположены три проводника 234. Три проводника 234 расположены внутри трубки 236, по существу, на одинаковых расстояниях друг от друга. В некоторых вариантах осуществления изобретения три проводника 234 соединены спирально.
Вокруг каждого проводника 234 расположен один или несколько центраторов 238. Центраторы 238 изготовлены из электроизоляционного материала, такого как нитрид кремния или нитрид бора. Центраторы 238 поддерживают положение проводников 234 в трубке 236. Центраторы 238 также препятствуют электрическому контакту между проводниками 234 и трубкой 236. В некоторых вариантах осуществления изобретения центраторы 238 так расположены вдоль проводников 234, что центраторы, окружающие один проводник перекрывают (если смотреть сверху вниз) центраторы другого проводника. Это уменьшает количество центраторов, необходимых для каждого проводника, и позволяет располагать проводники на малом расстоянии друг от друга.
В некоторых вариантах осуществления изобретения три проводника 234 соединены в трехфазное соединение звездой. Три проводника 234 могут быть соединены в трехфазное соединение звездой внизу нагревателей или рядом с их низом. При трехфазном соединении звездой трубка 236 электрически не соединена с тремя проводниками 234. Таким образом, трубка 236 может быть использована только для придания прочности и/или предотвращения коррозии трех проводников 234.
В некоторых вариантах осуществления изобретения система нагревания содержит один или несколько нагревателей (например, один первый нагреватель, второй нагреватель и третий нагреватель), несколько электрических изоляторов и трубку. Нагреватели, электрические изоляторы и трубка могут быть соединены и/или связаны с целью расположения в отверстии, выполненном в подземном пласте. Трубка может окружать нагреватели и электрические изоляторы. В некоторых вариантах осуществления изобретения трубка электрически изолирована от нагревателей одним или несколькими электрическими изоляторами. Форма трубки, в некоторых вариантах осуществления изобретения, препятствует поступлению в нее пластовых флюидов.
Каждый нагреватель системы нагревания может быть окружен по меньшей мере одним электрическим изолятором. Электрические изоляторы могут быть расположены вдоль каждого нагревателя так, чтобы электрические изоляторы, окружающие один из нагревателей перекрывали в боковом направлении электрические изоляторы, окружающие другой нагреватель. В некоторых вариантах осуществления изобретения электрические изоляторы содержат нитрид кремния.
Нагреватели могут содержать ферромагнитный элемент, электрически соединенный с электрическим проводником. Электрический проводник может представлять собой любой описанный здесь электрический проводник, который обеспечивает теплоотдачу при температурах, меньших температуры Кюри ферромагнитного элемента. Электрический проводник может позволять большей части электрического тока протекать по поперечному сечению нагревателя при температуре, примерно равной 25°С. В некоторых вариантах осуществления изобретения ферромагнитный элемент и электрический проводник электрически соединены так, чтобы коэффициент мощности нагревателя оставался большим 0,85 при использовании каждого нагревателя.
В некоторых вариантах осуществления изобретения ферромагнитный проводник расположен относительно электрического проводника так, что позволяет электромагнитному полю, порожденному электрическим током в ферромагнитном проводнике, обеспечивать протекание большей части электрического тока по электрическому проводнику при температурах, меньших температуры Кюри ферромагнитного проводника.
В некоторых вариантах осуществления изобретения описанная здесь система нагревания позволяет теплоте перемещаться от нагревателей до части подземного пласта. Показатель диапазона изменения системы нагревания равен по меньшей мере примерно 1,1. В некоторых вариантах осуществления изобретения описанная здесь система нагревания обеспечивает (а) первую теплоотдачу при температурах,
- 18 012554 меньших температуры Кюри ферромагнитного проводника, и (б) вторую теплоотдачу при температурах, приблизительно равных и превосходящих температуру Кюри ферромагнитного проводника. Величина второй теплоотдачи меньше величины первой теплоотдачи. В некоторых вариантах осуществления изобретения величина второй теплоотдачи составляет самое большее 90% от величины первой теплоотдачи в случае, когда первая теплоотдача происходит при температуре, которая примерно на 50°С меньше выбранной температуры Кюри.
В некоторых вариантах осуществления изобретения нагреватель с ограничением рабочих температур используется для достижения меньшей температуры нагревания (например, для нагревания флюидов в эксплуатационных скважинах, для нагревания наземного трубопровода или для снижения вязкости флюидов в скважинах или в области рядом со скважиной). Варьирование ферромагнитных материалов нагревателя с ограничением рабочих температур позволяет добиваться меньшей температуры нагревания. В некоторых вариантах осуществления изобретения ферромагнитный проводник изготовлен из материала с температурой Кюри, меньшей температуры Кюри нержавеющей стали 446. Например, ферромагнитный проводник может быть выполнен из сплава железа и никеля. Содержание никеля в этом сплаве может составлять от 30 до 42 вес.%, а остальная часть сплава - это железо. В одном из вариантов осуществления изобретения сплав представляет собой Ιηνατ 36. Ιηνατ 36 содержит 36 вес.% никеля в железе и температура Кюри этого сплава равна 277°С. В некоторых вариантах осуществления изобретения сплав представляет собой трехкомпонентный сплав, например, из хрома, никеля и железа. Например, сплав может содержать 6 вес.% хрома, 42 вес.% - никеля и 52 вес.% - железа. Показатель диапазона изменения стрежня из сплава Ιηνατ 36, диаметром 2,5 см, составляет примерно 2 к 1 при температуре, равной температуре Кюри. Расположение сплава Ιηνατ 36 поверх медного сердечника может позволить уменьшить диаметр стержня. Использование медного сердечника приводит к большим показателям диапазона изменения. Изолятор в вариантах осуществления низкотемпературного нагревателя может быть выполнен из высокоэффективного полимерного изолятора (такого как перфторалкокси или РЕЕК™) в случае использования сплавов, температура Кюри которых ниже температуры плавления или температуры размягчения полимерного изолятора.
Claims (15)
- ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ1. Система нагревания подземного пласта, содержащая первый, второй и третий нагреватели, каждый из которых расположен в отверстии, выполненном в подземном пласте, причем каждый нагреватель содержит электрический проводник;изоляционный слой, по меньшей мере, частично окружающий электрический проводник; токопроводящую оболочку, по меньшей мере, частично окружающую изоляционный слой;при этом электрический проводник электрически соединен с оболочкой в нижней концевой части нагревателя, причем нижней концевой частью является часть нагревателя, отдаленная от земной поверхности;нижние концевые части нагревателей электрически соединены между собой; и первый, второй и третий нагреватели выполнены с возможностью соединения в трехфазное соединение звездой, отличающаяся тем, что первый, второй и третий нагреватели установлены в одном отверстии, выполненном в подземном пласте, и расположены внутри опорной трубки.
- 2. Система нагревания по п.1, отличающаяся тем, что электрический проводник содержит внутренний электрический проводник;ферромагнитный проводник, который, по меньшей мере, частично окружает внутренний электрический проводник и электрически соединен с внутренним электрическим проводником;внешний электрический проводник, электрически соединенный с ферромагнитным проводником, по меньшей мере, частично окружающий ферромагнитный проводник и обеспечивающий большую часть резистивной теплоотдачи при температурах, по крайней мере на 50°С меньших выбранной температуры, причем изоляционный слой содержит один или несколько электрических изоляторов, по меньшей мере, частично окружающих внешний электрический проводник.
- 3. Система нагревания по п.2, отличающаяся тем, что ферромагнитный проводник так расположен относительно внешнего электрического проводника, что электромагнитное поле, образованное электрическим током в ферромагнитном проводнике, обеспечивает протекание большей части электрического тока по внешнему электрическому проводнику при температурах, меньших или близких к выбранной температуре.
- 4. Система нагревания по любому из пп. 2 или 3, отличающаяся тем, что выполнена с возможностью обеспечения (а) первой теплоотдачи при температурах, меньших выбранной температуры, и (б) второй теплоотдачи при температурах, приблизительно равных и превосходящих выбранную температуру, причем величина второй теплоотдачи меньше величины первой теплоотдачи.
- 5. Система нагревания по п.4, отличающаяся тем, что выполнена с возможностью автоматического- 19 012554 обеспечения второй теплоотдачи.
- 6. Система нагревания по любому из пп.4 или 5, отличающаяся тем, что величина второй теплоотдачи составляет не более 90% от величины первой теплоотдачи в случае, когда первая теплоотдача происходит при температуре, примерно на 50°С меньшей выбранной температуры.
- 7. Система нагревания по любому из пп.2-6, отличающаяся тем, что внутренние электрические проводники, ферромагнитные проводники и внешние электрические проводники электрически соединены так, что при использовании нагревателя коэффициент мощности системы нагревания превышает 0,85.
- 8. Система нагревания по любому из пп.2-7, отличающаяся тем, что выбранная температура представляет собой температуру Кюри ферромагнитного проводника.
- 9. Система нагревания по п.1, отличающаяся тем, что изоляционный слой содержит один или несколько электрических изоляторов, по меньшей мере, частично окружающих электрический проводник.
- 10. Система нагревания по любому из пп.1-9, отличающаяся тем, что показатель диапазона изменения системы нагревания составляет по меньшей мере 1,1.
- 11. Способ установки в подземном пласте системы нагревания по любому из пп.1-10, включающий расположение первого нагревателя на первом барабане, второго нагревателя - на втором барабане и третьего нагревателя - на третьем барабане, причем каждый нагреватель располагают рядом с отверстием, выполненным в подземном пласте;разматывание первого, второго и третьего нагревателей по мере установки каждого из них в отверстии, выполненном в подземном пласте;соединение нагревателей между собой в их нижних концах по мере установки каждого нагревателя в отверстии, выполненном в подземном пласте; и электрическое соединение нагревателей в трехфазное соединение звездой, отличающийся тем, что первый, второй и третий нагреватели устанавливают в одно отверстие, выполненное в подземном пласте, и по мере установки в этом отверстии располагают их внутри опорной трубки.
- 12. Способ по п.11, отличающийся тем, что вдоль электрического проводника расположены один или несколько электрических изоляторов, так что каждый нагреватель может быть расположен на каждом барабане без повреждения электрических изоляторов.
- 13. Способ по любому из пп.11-12, отличающийся тем, что три нагревателя соединены с опорным элементом так, что они, по существу, равномерно распределены вокруг опорного элемента.
- 14. Способ нагревания подземного пласта, заключающийся в том, что тепло к подземному пласту подводят при помощи системы нагревания по любому из пп.1-10.
- 15. Способ по п.14, в котором к содержащему углеводороды подземному пласту подводят тепло так, что по меньшей мере часть углеводородов подвергается пиролизу в пласте.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US67408105P | 2005-04-22 | 2005-04-22 | |
| PCT/US2006/015084 WO2006116078A1 (en) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Insulated conductor temperature limited heater for subsurface heating coupled in a three-phase wye configuration |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA200702306A1 EA200702306A1 (ru) | 2008-02-28 |
| EA012554B1 true EA012554B1 (ru) | 2009-10-30 |
Family
ID=36655240
Family Applications (12)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA200702303A EA014760B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Система и способ нагрева пласта |
| EA200702305A EA012171B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Двухбарьерная система для in situ процесса конверсии углеводородов |
| EA200702301A EA012901B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Низкотемпературные барьеры для использования с внутрипластовыми процессами |
| EA200702306A EA012554B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Система нагрева подземного пласта с нагревателем, соединенным в трехфазное соединение звездой |
| EA200702299A EA013555B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Нагреватели с ограничением температуры с изменяемыми по длине характеристиками |
| EA200702307A EA011905B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Способ конверсии in situ с использованием нагревающей системы с замкнутым контуром |
| EA200702300A EA012767B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Система и способ для нагрева углеводородсодержащего пласта |
| EA200702304A EA012077B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Способы и системы для добычи флюида с использованием процесса конверсии in situ |
| EA200702297A EA012900B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Способы соединения подземных нагревателей под землей |
| EA200702302A EA014258B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Нагреватель с ограничением температуры, содержащий неферромагнитный проводник |
| EA200702298A EA011226B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Система низкотемпературного контроля для подземных барьеров |
| EA200702296A EA014031B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-24 | Способ получения метана |
Family Applications Before (3)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA200702303A EA014760B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Система и способ нагрева пласта |
| EA200702305A EA012171B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Двухбарьерная система для in situ процесса конверсии углеводородов |
| EA200702301A EA012901B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Низкотемпературные барьеры для использования с внутрипластовыми процессами |
Family Applications After (8)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA200702299A EA013555B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Нагреватели с ограничением температуры с изменяемыми по длине характеристиками |
| EA200702307A EA011905B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Способ конверсии in situ с использованием нагревающей системы с замкнутым контуром |
| EA200702300A EA012767B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Система и способ для нагрева углеводородсодержащего пласта |
| EA200702304A EA012077B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Способы и системы для добычи флюида с использованием процесса конверсии in situ |
| EA200702297A EA012900B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Способы соединения подземных нагревателей под землей |
| EA200702302A EA014258B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Нагреватель с ограничением температуры, содержащий неферромагнитный проводник |
| EA200702298A EA011226B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-21 | Система низкотемпературного контроля для подземных барьеров |
| EA200702296A EA014031B1 (ru) | 2005-04-22 | 2006-04-24 | Способ получения метана |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7831133B2 (ru) |
| EP (12) | EP1871986A1 (ru) |
| CN (12) | CN101163855B (ru) |
| AT (5) | ATE435964T1 (ru) |
| AU (13) | AU2006239999B2 (ru) |
| CA (12) | CA2606165C (ru) |
| DE (5) | DE602006013437D1 (ru) |
| EA (12) | EA014760B1 (ru) |
| IL (12) | IL186207A (ru) |
| IN (1) | IN266867B (ru) |
| MA (12) | MA29719B1 (ru) |
| NZ (12) | NZ562247A (ru) |
| WO (12) | WO2006116133A1 (ru) |
| ZA (13) | ZA200708020B (ru) |
Families Citing this family (121)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ATE315715T1 (de) | 2000-04-24 | 2006-02-15 | Shell Int Research | Vorrichtung und verfahren zur behandlung von erdöllagerstätten |
| US6918442B2 (en) | 2001-04-24 | 2005-07-19 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of an oil shale formation in a reducing environment |
| CA2462971C (en) | 2001-10-24 | 2015-06-09 | Shell Canada Limited | Installation and use of removable heaters in a hydrocarbon containing formation |
| US8200072B2 (en) | 2002-10-24 | 2012-06-12 | Shell Oil Company | Temperature limited heaters for heating subsurface formations or wellbores |
| NZ543753A (en) * | 2003-04-24 | 2008-11-28 | Shell Int Research | Thermal processes for subsurface formations |
| AU2005238941B2 (en) | 2004-04-23 | 2008-11-13 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Temperature limited heaters used to heat subsurface formations |
| US7694523B2 (en) | 2004-07-19 | 2010-04-13 | Earthrenew, Inc. | Control system for gas turbine in material treatment unit |
| US7024800B2 (en) | 2004-07-19 | 2006-04-11 | Earthrenew, Inc. | Process and system for drying and heat treating materials |
| US7024796B2 (en) | 2004-07-19 | 2006-04-11 | Earthrenew, Inc. | Process and apparatus for manufacture of fertilizer products from manure and sewage |
| US7685737B2 (en) | 2004-07-19 | 2010-03-30 | Earthrenew, Inc. | Process and system for drying and heat treating materials |
| US7860377B2 (en) | 2005-04-22 | 2010-12-28 | Shell Oil Company | Subsurface connection methods for subsurface heaters |
| EP1871986A1 (en) | 2005-04-22 | 2008-01-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Varying properties along lengths of temperature limited heaters |
| AU2006306476B2 (en) | 2005-10-24 | 2010-08-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Methods of cracking a crude product to produce additional crude products |
| US7610692B2 (en) | 2006-01-18 | 2009-11-03 | Earthrenew, Inc. | Systems for prevention of HAP emissions and for efficient drying/dehydration processes |
| EP2010754A4 (en) | 2006-04-21 | 2016-02-24 | Shell Int Research | ADJUSTING ALLOY COMPOSITIONS FOR SELECTED CHARACTERISTICS IN TEMPERATURE-LIMITED HEATERS |
| RU2447275C2 (ru) | 2006-10-20 | 2012-04-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Нагревание пластов битуминозных песков с регулированием давления |
| DE102007040606B3 (de) * | 2007-08-27 | 2009-02-26 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zur in situ-Förderung von Bitumen oder Schwerstöl |
| BRPI0808508A2 (pt) | 2007-03-22 | 2014-08-19 | Exxonmobil Upstream Res Co | Métodos para aquecer uma formação de subsuperfície e uma formação rochosa rica em compostos orgânicos, e, método para produzir um fluido de hidrocarboneto |
| AU2008242797B2 (en) | 2007-04-20 | 2011-07-14 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | In situ recovery from residually heated sections in a hydrocarbon containing formation |
| US7697806B2 (en) * | 2007-05-07 | 2010-04-13 | Verizon Patent And Licensing Inc. | Fiber optic cable with detectable ferromagnetic components |
| US20080290719A1 (en) | 2007-05-25 | 2008-11-27 | Kaminsky Robert D | Process for producing Hydrocarbon fluids combining in situ heating, a power plant and a gas plant |
| WO2009052054A1 (en) | 2007-10-19 | 2009-04-23 | Shell Oil Company | Systems, methods, and processes utilized for treating subsurface formations |
| AU2009251533B2 (en) | 2008-04-18 | 2012-08-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Using mines and tunnels for treating subsurface hydrocarbon containing formations |
| US8297355B2 (en) * | 2008-08-22 | 2012-10-30 | Texaco Inc. | Using heat from produced fluids of oil and gas operations to produce energy |
| DE102008047219A1 (de) | 2008-09-15 | 2010-03-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Förderung von Bitumen und/oder Schwerstöl aus einer unterirdischen Lagerstätte, zugehörige Anlage und Betriebsverfahren dieser Anlage |
| US10064697B2 (en) | 2008-10-06 | 2018-09-04 | Santa Anna Tech Llc | Vapor based ablation system for treating various indications |
| US9561066B2 (en) | 2008-10-06 | 2017-02-07 | Virender K. Sharma | Method and apparatus for tissue ablation |
| US10695126B2 (en) | 2008-10-06 | 2020-06-30 | Santa Anna Tech Llc | Catheter with a double balloon structure to generate and apply a heated ablative zone to tissue |
| US9561068B2 (en) | 2008-10-06 | 2017-02-07 | Virender K. Sharma | Method and apparatus for tissue ablation |
| US20100114082A1 (en) | 2008-10-06 | 2010-05-06 | Sharma Virender K | Method and Apparatus for the Ablation of Endometrial Tissue |
| BRPI0920141A2 (pt) | 2008-10-13 | 2017-06-27 | Shell Int Research | sistema e método para tratar uma formação de subsuperfície. |
| US20100200237A1 (en) * | 2009-02-12 | 2010-08-12 | Colgate Sam O | Methods for controlling temperatures in the environments of gas and oil wells |
| CA2758192A1 (en) | 2009-04-10 | 2010-10-14 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Treatment methodologies for subsurface hydrocarbon containing formations |
| FR2947587A1 (fr) | 2009-07-03 | 2011-01-07 | Total Sa | Procede d'extraction d'hydrocarbures par chauffage electromagnetique d'une formation souterraine in situ |
| CN102031961A (zh) * | 2009-09-30 | 2011-04-27 | 西安威尔罗根能源科技有限公司 | 井眼温度测量探头 |
| US8257112B2 (en) | 2009-10-09 | 2012-09-04 | Shell Oil Company | Press-fit coupling joint for joining insulated conductors |
| US9466896B2 (en) | 2009-10-09 | 2016-10-11 | Shell Oil Company | Parallelogram coupling joint for coupling insulated conductors |
| US8356935B2 (en) | 2009-10-09 | 2013-01-22 | Shell Oil Company | Methods for assessing a temperature in a subsurface formation |
| US8602103B2 (en) | 2009-11-24 | 2013-12-10 | Conocophillips Company | Generation of fluid for hydrocarbon recovery |
| US8863839B2 (en) | 2009-12-17 | 2014-10-21 | Exxonmobil Upstream Research Company | Enhanced convection for in situ pyrolysis of organic-rich rock formations |
| US8631866B2 (en) | 2010-04-09 | 2014-01-21 | Shell Oil Company | Leak detection in circulated fluid systems for heating subsurface formations |
| CA2792275A1 (en) * | 2010-04-09 | 2011-10-13 | Thomas David Fowler | Low temperature inductive heating of subsurface formations |
| US8502120B2 (en) | 2010-04-09 | 2013-08-06 | Shell Oil Company | Insulating blocks and methods for installation in insulated conductor heaters |
| US9033042B2 (en) | 2010-04-09 | 2015-05-19 | Shell Oil Company | Forming bitumen barriers in subsurface hydrocarbon formations |
| US8939207B2 (en) | 2010-04-09 | 2015-01-27 | Shell Oil Company | Insulated conductor heaters with semiconductor layers |
| US8820406B2 (en) | 2010-04-09 | 2014-09-02 | Shell Oil Company | Electrodes for electrical current flow heating of subsurface formations with conductive material in wellbore |
| CA2793627C (en) * | 2010-04-09 | 2019-06-11 | Ronald Marshall Bass | Insulating blocks and methods for installation in insulated conductor heaters |
| US8701768B2 (en) | 2010-04-09 | 2014-04-22 | Shell Oil Company | Methods for treating hydrocarbon formations |
| US8464792B2 (en) | 2010-04-27 | 2013-06-18 | American Shale Oil, Llc | Conduction convection reflux retorting process |
| US8408287B2 (en) * | 2010-06-03 | 2013-04-02 | Electro-Petroleum, Inc. | Electrical jumper for a producing oil well |
| US8476562B2 (en) | 2010-06-04 | 2013-07-02 | Watlow Electric Manufacturing Company | Inductive heater humidifier |
| RU2444617C1 (ru) * | 2010-08-31 | 2012-03-10 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ разработки залежи высоковязкой нефти методом парогравитационного воздействия на пласт |
| AT12463U1 (de) * | 2010-09-27 | 2012-05-15 | Plansee Se | Heizleiteranordnung |
| US8857051B2 (en) | 2010-10-08 | 2014-10-14 | Shell Oil Company | System and method for coupling lead-in conductor to insulated conductor |
| US8586867B2 (en) | 2010-10-08 | 2013-11-19 | Shell Oil Company | End termination for three-phase insulated conductors |
| US8943686B2 (en) | 2010-10-08 | 2015-02-03 | Shell Oil Company | Compaction of electrical insulation for joining insulated conductors |
| WO2012087375A1 (en) * | 2010-12-21 | 2012-06-28 | Chevron U.S.A. Inc. | System and method for enhancing oil recovery from a subterranean reservoir |
| RU2473779C2 (ru) * | 2011-03-21 | 2013-01-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Северный (Арктический) федеральный университет" (С(А)ФУ) | Способ глушения фонтана флюида из скважины |
| US9016370B2 (en) | 2011-04-08 | 2015-04-28 | Shell Oil Company | Partial solution mining of hydrocarbon containing layers prior to in situ heat treatment |
| AU2012240160B2 (en) | 2011-04-08 | 2015-02-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Systems for joining insulated conductors |
| EP2520863B1 (en) * | 2011-05-05 | 2016-11-23 | General Electric Technology GmbH | Method for protecting a gas turbine engine against high dynamical process values and gas turbine engine for conducting said method |
| US9010428B2 (en) * | 2011-09-06 | 2015-04-21 | Baker Hughes Incorporated | Swelling acceleration using inductively heated and embedded particles in a subterranean tool |
| US9309755B2 (en) | 2011-10-07 | 2016-04-12 | Shell Oil Company | Thermal expansion accommodation for circulated fluid systems used to heat subsurface formations |
| JO3141B1 (ar) | 2011-10-07 | 2017-09-20 | Shell Int Research | الوصلات المتكاملة للموصلات المعزولة |
| JO3139B1 (ar) | 2011-10-07 | 2017-09-20 | Shell Int Research | تشكيل موصلات معزولة باستخدام خطوة اختزال أخيرة بعد المعالجة الحرارية. |
| US9080917B2 (en) | 2011-10-07 | 2015-07-14 | Shell Oil Company | System and methods for using dielectric properties of an insulated conductor in a subsurface formation to assess properties of the insulated conductor |
| CN102505731A (zh) * | 2011-10-24 | 2012-06-20 | 武汉大学 | 一种毛细-引射协同作用的地下水采集*** |
| AU2012332851B2 (en) | 2011-11-04 | 2016-07-21 | Exxonmobil Upstream Research Company | Multiple electrical connections to optimize heating for in situ pyrolysis |
| CN102434144A (zh) * | 2011-11-16 | 2012-05-02 | 中国石油集团长城钻探工程有限公司 | 一种油田用“u”形井采油方法 |
| US8908031B2 (en) * | 2011-11-18 | 2014-12-09 | General Electric Company | Apparatus and method for measuring moisture content in steam flow |
| AU2012367826A1 (en) | 2012-01-23 | 2014-08-28 | Genie Ip B.V. | Heater pattern for in situ thermal processing of a subsurface hydrocarbon containing formation |
| CA2862463A1 (en) | 2012-01-23 | 2013-08-01 | Genie Ip B.V. | Heater pattern for in situ thermal processing of a subsurface hydrocarbon containing formation |
| US9488027B2 (en) | 2012-02-10 | 2016-11-08 | Baker Hughes Incorporated | Fiber reinforced polymer matrix nanocomposite downhole member |
| RU2496979C1 (ru) * | 2012-05-03 | 2013-10-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ разработки залежи высоковязкой нефти и/или битума методом закачки пара в пласт |
| EP2945556A4 (en) | 2013-01-17 | 2016-08-31 | Virender K Sharma | METHOD AND DEVICE FOR TISSUE REMOVAL |
| US9291041B2 (en) * | 2013-02-06 | 2016-03-22 | Orbital Atk, Inc. | Downhole injector insert apparatus |
| US9403328B1 (en) | 2013-02-08 | 2016-08-02 | The Boeing Company | Magnetic compaction blanket for composite structure curing |
| US10501348B1 (en) | 2013-03-14 | 2019-12-10 | Angel Water, Inc. | Water flow triggering of chlorination treatment |
| RU2527446C1 (ru) * | 2013-04-15 | 2014-08-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ ликвидации скважины |
| US9382785B2 (en) | 2013-06-17 | 2016-07-05 | Baker Hughes Incorporated | Shaped memory devices and method for using same in wellbores |
| CN103321618A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-09-25 | 中国地质大学（北京） | 油页岩原位开采方法 |
| CN105473811A (zh) * | 2013-07-05 | 2016-04-06 | 尼克森能源无限责任公司 | 加速的溶剂协助sagd启动 |
| RU2531965C1 (ru) * | 2013-08-23 | 2014-10-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ ликвидации скважины |
| US9512699B2 (en) | 2013-10-22 | 2016-12-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Systems and methods for regulating an in situ pyrolysis process |
| MX2016003570A (es) * | 2013-10-28 | 2016-06-02 | Halliburton Energy Services Inc | Comunicacion de fondo de pozo entre pozos mediante el uso de materiales dilatables. |
| EP3326716A1 (en) * | 2013-10-31 | 2018-05-30 | Reactor Resources, LLC | In-situ catalyst sulfiding, passivating and coking methods and systems |
| US9394772B2 (en) | 2013-11-07 | 2016-07-19 | Exxonmobil Upstream Research Company | Systems and methods for in situ resistive heating of organic matter in a subterranean formation |
| CN103628856A (zh) * | 2013-12-11 | 2014-03-12 | 中国地质大学（北京） | 一种高产水煤层气区块的阻水产气布井方法 |
| GB2523567B (en) | 2014-02-27 | 2017-12-06 | Statoil Petroleum As | Producing hydrocarbons from a subsurface formation |
| CA2943268C (en) * | 2014-04-01 | 2020-09-15 | Future Energy, Llc | Thermal energy delivery and oil production arrangements and methods thereof |
| GB2526123A (en) * | 2014-05-14 | 2015-11-18 | Statoil Petroleum As | Producing hydrocarbons from a subsurface formation |
| US20150360322A1 (en) * | 2014-06-12 | 2015-12-17 | Siemens Energy, Inc. | Laser deposition of iron-based austenitic alloy with flux |
| RU2569102C1 (ru) * | 2014-08-12 | 2015-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-инженерный центр "Энергодиагностика" | Способ ликвидации отложений и предотвращения их образования в нефтяной скважине и устройство для его реализации |
| US9451792B1 (en) * | 2014-09-05 | 2016-09-27 | Atmos Nation, LLC | Systems and methods for vaporizing assembly |
| US9644466B2 (en) | 2014-11-21 | 2017-05-09 | Exxonmobil Upstream Research Company | Method of recovering hydrocarbons within a subsurface formation using electric current |
| WO2016085869A1 (en) * | 2014-11-25 | 2016-06-02 | Shell Oil Company | Pyrolysis to pressurise oil formations |
| US20160169451A1 (en) * | 2014-12-12 | 2016-06-16 | Fccl Partnership | Process and system for delivering steam |
| CN105043449B (zh) * | 2015-08-10 | 2017-12-01 | 安徽理工大学 | 监测冻结壁温度、应力及变形的分布式光纤及其埋设方法 |
| WO2017039617A1 (en) * | 2015-08-31 | 2017-03-09 | Halliburton Energy Services, Inc | Monitoring system for cold climate |
| CN105257269B (zh) * | 2015-10-26 | 2017-10-17 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种蒸汽驱与火驱的联合采油方法 |
| US10125604B2 (en) * | 2015-10-27 | 2018-11-13 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Downhole zonal isolation detection system having conductor and method |
| RU2620820C1 (ru) * | 2016-02-17 | 2017-05-30 | Общество с ограниченной ответственностью "ЛУКОЙЛ-ПЕРМЬ" | Индукционный скважинный нагреватель |
| US11331140B2 (en) | 2016-05-19 | 2022-05-17 | Aqua Heart, Inc. | Heated vapor ablation systems and methods for treating cardiac conditions |
| RU2630018C1 (ru) * | 2016-06-29 | 2017-09-05 | Общество с ограниченной ответчственностью "Геобурсервис", ООО "Геобурсервис" | Способ ликвидации, предотвращения образования отложений и интенсификации добычи нефти в нефтегазодобывающих скважинах и устройство для его реализации |
| US11486243B2 (en) * | 2016-08-04 | 2022-11-01 | Baker Hughes Esp, Inc. | ESP gas slug avoidance system |
| RU2632791C1 (ru) * | 2016-11-02 | 2017-10-09 | Владимир Иванович Савичев | Способ стимуляции скважин путём закачки газовых композиций |
| CN107289997B (zh) * | 2017-05-05 | 2019-08-13 | 济南轨道交通集团有限公司 | 一种岩溶裂隙水探测***及方法 |
| US10626709B2 (en) * | 2017-06-08 | 2020-04-21 | Saudi Arabian Oil Company | Steam driven submersible pump |
| CN107558950A (zh) * | 2017-09-13 | 2018-01-09 | 吉林大学 | 用于油页岩地下原位开采区域封闭的定向堵漏方法 |
| JP2021525598A (ja) | 2018-06-01 | 2021-09-27 | サンタ アナ テック エルエルシーＳａｎｔａ Ａｎｎａ Ｔｅｃｈ Ｌｌｃ | 多段階蒸気ベースのアブレーション処理方法並びに蒸気発生及びデリバリー・システム |
| US10927645B2 (en) | 2018-08-20 | 2021-02-23 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Heater cable with injectable fiber optics |
| CN109379792B (zh) * | 2018-11-12 | 2024-05-28 | 山东华宁电伴热科技有限公司 | 一种油井加热电缆及油井加热方法 |
| CN109396168B (zh) * | 2018-12-01 | 2023-12-26 | 中节能城市节能研究院有限公司 | 污染土壤原位热修复用组合换热器及土壤热修复*** |
| CN109399879B (zh) * | 2018-12-14 | 2023-10-20 | 江苏筑港建设集团有限公司 | 一种吹填泥被的固化方法 |
| FR3093588B1 (fr) * | 2019-03-07 | 2021-02-26 | Socomec Sa | Dispositif de récupération d’energie sur au moins un conducteur de puissance et procédé de fabrication dudit dispositif de récupération |
| US11708757B1 (en) * | 2019-05-14 | 2023-07-25 | Fortress Downhole Tools, Llc | Method and apparatus for testing setting tools and other assemblies used to set downhole plugs and other objects in wellbores |
| US11136514B2 (en) | 2019-06-07 | 2021-10-05 | Uop Llc | Process and apparatus for recycling hydrogen to hydroprocess biorenewable feed |
| WO2021116374A1 (en) * | 2019-12-11 | 2021-06-17 | Aker Solutions As | Skin-effect heating cable |
| DE102020208178A1 (de) * | 2020-06-30 | 2021-12-30 | Robert Bosch Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Verfahren zum Aufheizen eines Brennstoffzellensystems, Brennstoffzellensystem, Verwendung eines elektrischen Heizelements |
| CN112485119B (zh) * | 2020-11-09 | 2023-01-31 | 临沂矿业集团有限责任公司 | 一种矿用提升绞车钢丝绳静拉力试验车 |
| EP4113768A1 (en) * | 2021-07-02 | 2023-01-04 | Nexans | Dry-mate wet-design branch joint and method for realizing a subsea distribution of electric power for wet cables |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000019061A1 (en) * | 1998-09-25 | 2000-04-06 | Sonnier Errol A | System, apparatus, and method for installing control lines in a well |
| US20040140095A1 (en) * | 2002-10-24 | 2004-07-22 | Vinegar Harold J. | Staged and/or patterned heating during in situ thermal processing of a hydrocarbon containing formation |
| US20050051327A1 (en) * | 2003-04-24 | 2005-03-10 | Vinegar Harold J. | Thermal processes for subsurface formations |
Family Cites Families (268)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US94813A (en) | 1869-09-14 | Improvement in torpedoes for oil-wells | ||
| US326439A (en) | 1885-09-15 | Protecting wells | ||
| SE126674C1 (ru) | 1949-01-01 | |||
| SE123136C1 (ru) | 1948-01-01 | |||
| US48994A (en) | 1865-07-25 | Improvement in devices for oil-wells | ||
| CA899987A (en) | 1972-05-09 | Chisso Corporation | Method for controlling heat generation locally in a heat-generating pipe utilizing skin effect current | |
| US438461A (en) * | 1890-10-14 | Half to william j | ||
| US2732195A (en) | 1956-01-24 | Ljungstrom | ||
| US345586A (en) * | 1886-07-13 | Oil from wells | ||
| SE123138C1 (ru) | 1948-01-01 | |||
| US2734579A (en) | 1956-02-14 | Production from bituminous sands | ||
| US760304A (en) | 1903-10-24 | 1904-05-17 | Frank S Gilbert | Heater for oil-wells. |
| US1342741A (en) | 1918-01-17 | 1920-06-08 | David T Day | Process for extracting oils and hydrocarbon material from shale and similar bituminous rocks |
| US1269747A (en) | 1918-04-06 | 1918-06-18 | Lebbeus H Rogers | Method of and apparatus for treating oil-shale. |
| GB156396A (en) | 1919-12-10 | 1921-01-13 | Wilson Woods Hoover | An improved method of treating shale and recovering oil therefrom |
| US1457479A (en) | 1920-01-12 | 1923-06-05 | Edson R Wolcott | Method of increasing the yield of oil wells |
| US1510655A (en) | 1922-11-21 | 1924-10-07 | Clark Cornelius | Process of subterranean distillation of volatile mineral substances |
| US1634236A (en) | 1925-03-10 | 1927-06-28 | Standard Dev Co | Method of and apparatus for recovering oil |
| US1646599A (en) * | 1925-04-30 | 1927-10-25 | George A Schaefer | Apparatus for removing fluid from wells |
| US1666488A (en) | 1927-02-05 | 1928-04-17 | Crawshaw Richard | Apparatus for extracting oil from shale |
| US1681523A (en) | 1927-03-26 | 1928-08-21 | Patrick V Downey | Apparatus for heating oil wells |
| US1913395A (en) | 1929-11-14 | 1933-06-13 | Lewis C Karrick | Underground gasification of carbonaceous material-bearing substances |
| US2244255A (en) * | 1939-01-18 | 1941-06-03 | Electrical Treating Company | Well clearing system |
| US2244256A (en) | 1939-12-16 | 1941-06-03 | Electrical Treating Company | Apparatus for clearing wells |
| US2319702A (en) | 1941-04-04 | 1943-05-18 | Socony Vacuum Oil Co Inc | Method and apparatus for producing oil wells |
| US2365591A (en) | 1942-08-15 | 1944-12-19 | Ranney Leo | Method for producing oil from viscous deposits |
| US2423674A (en) | 1942-08-24 | 1947-07-08 | Johnson & Co A | Process of catalytic cracking of petroleum hydrocarbons |
| US2390770A (en) * | 1942-10-10 | 1945-12-11 | Sun Oil Co | Method of producing petroleum |
| US2484063A (en) | 1944-08-19 | 1949-10-11 | Thermactor Corp | Electric heater for subsurface materials |
| US2472445A (en) | 1945-02-02 | 1949-06-07 | Thermactor Company | Apparatus for treating oil and gas bearing strata |
| US2481051A (en) | 1945-12-15 | 1949-09-06 | Texaco Development Corp | Process and apparatus for the recovery of volatilizable constituents from underground carbonaceous formations |
| US2444755A (en) | 1946-01-04 | 1948-07-06 | Ralph M Steffen | Apparatus for oil sand heating |
| US2634961A (en) | 1946-01-07 | 1953-04-14 | Svensk Skifferolje Aktiebolage | Method of electrothermal production of shale oil |
| US2466945A (en) | 1946-02-21 | 1949-04-12 | In Situ Gases Inc | Generation of synthesis gas |
| US2497868A (en) | 1946-10-10 | 1950-02-21 | Dalin David | Underground exploitation of fuel deposits |
| US2939689A (en) | 1947-06-24 | 1960-06-07 | Svenska Skifferolje Ab | Electrical heater for treating oilshale and the like |
| US2786660A (en) | 1948-01-05 | 1957-03-26 | Phillips Petroleum Co | Apparatus for gasifying coal |
| US2548360A (en) | 1948-03-29 | 1951-04-10 | Stanley A Germain | Electric oil well heater |
| US2685930A (en) | 1948-08-12 | 1954-08-10 | Union Oil Co | Oil well production process |
| US2757738A (en) * | 1948-09-20 | 1956-08-07 | Union Oil Co | Radiation heating |
| US2630307A (en) | 1948-12-09 | 1953-03-03 | Carbonic Products Inc | Method of recovering oil from oil shale |
| US2595979A (en) | 1949-01-25 | 1952-05-06 | Texas Co | Underground liquefaction of coal |
| US2642943A (en) | 1949-05-20 | 1953-06-23 | Sinclair Oil & Gas Co | Oil recovery process |
| US2593477A (en) | 1949-06-10 | 1952-04-22 | Us Interior | Process of underground gasification of coal |
| US2670802A (en) | 1949-12-16 | 1954-03-02 | Thermactor Company | Reviving or increasing the production of clogged or congested oil wells |
| US2714930A (en) | 1950-12-08 | 1955-08-09 | Union Oil Co | Apparatus for preventing paraffin deposition |
| US2695163A (en) | 1950-12-09 | 1954-11-23 | Stanolind Oil & Gas Co | Method for gasification of subterranean carbonaceous deposits |
| US2630306A (en) | 1952-01-03 | 1953-03-03 | Socony Vacuum Oil Co Inc | Subterranean retorting of shales |
| US2757739A (en) | 1952-01-07 | 1956-08-07 | Parelex Corp | Heating apparatus |
| US2780450A (en) | 1952-03-07 | 1957-02-05 | Svenska Skifferolje Ab | Method of recovering oil and gases from non-consolidated bituminous geological formations by a heating treatment in situ |
| US2777679A (en) | 1952-03-07 | 1957-01-15 | Svenska Skifferolje Ab | Recovering sub-surface bituminous deposits by creating a frozen barrier and heating in situ |
| US2789805A (en) | 1952-05-27 | 1957-04-23 | Svenska Skifferolje Ab | Device for recovering fuel from subterraneous fuel-carrying deposits by heating in their natural location using a chain heat transfer member |
| GB774283A (en) * | 1952-09-15 | 1957-05-08 | Ruhrchemie Ag | Process for the combined purification and methanisation of gas mixtures containing oxides of carbon and hydrogen |
| US2780449A (en) | 1952-12-26 | 1957-02-05 | Sinclair Oil & Gas Co | Thermal process for in-situ decomposition of oil shale |
| US2825408A (en) * | 1953-03-09 | 1958-03-04 | Sinclair Oil & Gas Company | Oil recovery by subsurface thermal processing |
| US2771954A (en) | 1953-04-29 | 1956-11-27 | Exxon Research Engineering Co | Treatment of petroleum production wells |
| US2703621A (en) | 1953-05-04 | 1955-03-08 | George W Ford | Oil well bottom hole flow increasing unit |
| US2743906A (en) * | 1953-05-08 | 1956-05-01 | William E Coyle | Hydraulic underreamer |
| US2803305A (en) * | 1953-05-14 | 1957-08-20 | Pan American Petroleum Corp | Oil recovery by underground combustion |
| US2914309A (en) | 1953-05-25 | 1959-11-24 | Svenska Skifferolje Ab | Oil and gas recovery from tar sands |
| US2902270A (en) | 1953-07-17 | 1959-09-01 | Svenska Skifferolje Ab | Method of and means in heating of subsurface fuel-containing deposits "in situ" |
| US2890754A (en) | 1953-10-30 | 1959-06-16 | Svenska Skifferolje Ab | Apparatus for recovering combustible substances from subterraneous deposits in situ |
| US2890755A (en) | 1953-12-19 | 1959-06-16 | Svenska Skifferolje Ab | Apparatus for recovering combustible substances from subterraneous deposits in situ |
| US2841375A (en) | 1954-03-03 | 1958-07-01 | Svenska Skifferolje Ab | Method for in-situ utilization of fuels by combustion |
| US2794504A (en) * | 1954-05-10 | 1957-06-04 | Union Oil Co | Well heater |
| US2793696A (en) | 1954-07-22 | 1957-05-28 | Pan American Petroleum Corp | Oil recovery by underground combustion |
| US2923535A (en) | 1955-02-11 | 1960-02-02 | Svenska Skifferolje Ab | Situ recovery from carbonaceous deposits |
| US2801089A (en) * | 1955-03-14 | 1957-07-30 | California Research Corp | Underground shale retorting process |
| US2862558A (en) | 1955-12-28 | 1958-12-02 | Phillips Petroleum Co | Recovering oils from formations |
| US2819761A (en) * | 1956-01-19 | 1958-01-14 | Continental Oil Co | Process of removing viscous oil from a well bore |
| US2857002A (en) * | 1956-03-19 | 1958-10-21 | Texas Co | Recovery of viscous crude oil |
| US2906340A (en) | 1956-04-05 | 1959-09-29 | Texaco Inc | Method of treating a petroleum producing formation |
| US2991046A (en) | 1956-04-16 | 1961-07-04 | Parsons Lional Ashley | Combined winch and bollard device |
| US2997105A (en) | 1956-10-08 | 1961-08-22 | Pan American Petroleum Corp | Burner apparatus |
| US2932352A (en) | 1956-10-25 | 1960-04-12 | Union Oil Co | Liquid filled well heater |
| US2804149A (en) | 1956-12-12 | 1957-08-27 | John R Donaldson | Oil well heater and reviver |
| US2942223A (en) | 1957-08-09 | 1960-06-21 | Gen Electric | Electrical resistance heater |
| US2906337A (en) | 1957-08-16 | 1959-09-29 | Pure Oil Co | Method of recovering bitumen |
| US2954826A (en) | 1957-12-02 | 1960-10-04 | William E Sievers | Heated well production string |
| US2994376A (en) * | 1957-12-27 | 1961-08-01 | Phillips Petroleum Co | In situ combustion process |
| US3051235A (en) | 1958-02-24 | 1962-08-28 | Jersey Prod Res Co | Recovery of petroleum crude oil, by in situ combustion and in situ hydrogenation |
| US2911047A (en) * | 1958-03-11 | 1959-11-03 | John C Henderson | Apparatus for extracting naturally occurring difficultly flowable petroleum oil from a naturally located subterranean body |
| US2958519A (en) * | 1958-06-23 | 1960-11-01 | Phillips Petroleum Co | In situ combustion process |
| US2974937A (en) * | 1958-11-03 | 1961-03-14 | Jersey Prod Res Co | Petroleum recovery from carbonaceous formations |
| US2998457A (en) * | 1958-11-19 | 1961-08-29 | Ashland Oil Inc | Production of phenols |
| US2970826A (en) * | 1958-11-21 | 1961-02-07 | Texaco Inc | Recovery of oil from oil shale |
| US3097690A (en) | 1958-12-24 | 1963-07-16 | Gulf Research Development Co | Process for heating a subsurface formation |
| US2969226A (en) * | 1959-01-19 | 1961-01-24 | Pyrochem Corp | Pendant parting petro pyrolysis process |
| US3150715A (en) | 1959-09-30 | 1964-09-29 | Shell Oil Co | Oil recovery by in situ combustion with water injection |
| US3170519A (en) * | 1960-05-11 | 1965-02-23 | Gordon L Allot | Oil well microwave tools |
| US3058730A (en) | 1960-06-03 | 1962-10-16 | Fmc Corp | Method of forming underground communication between boreholes |
| US3138203A (en) | 1961-03-06 | 1964-06-23 | Jersey Prod Res Co | Method of underground burning |
| US3057404A (en) | 1961-09-29 | 1962-10-09 | Socony Mobil Oil Co Inc | Method and system for producing oil tenaciously held in porous formations |
| US3194315A (en) * | 1962-06-26 | 1965-07-13 | Charles D Golson | Apparatus for isolating zones in wells |
| US3272261A (en) | 1963-12-13 | 1966-09-13 | Gulf Research Development Co | Process for recovery of oil |
| US3332480A (en) | 1965-03-04 | 1967-07-25 | Pan American Petroleum Corp | Recovery of hydrocarbons by thermal methods |
| US3358756A (en) | 1965-03-12 | 1967-12-19 | Shell Oil Co | Method for in situ recovery of solid or semi-solid petroleum deposits |
| US3262741A (en) | 1965-04-01 | 1966-07-26 | Pittsburgh Plate Glass Co | Solution mining of potassium chloride |
| US3278234A (en) | 1965-05-17 | 1966-10-11 | Pittsburgh Plate Glass Co | Solution mining of potassium chloride |
| US3362751A (en) | 1966-02-28 | 1968-01-09 | Tinlin William | Method and system for recovering shale oil and gas |
| DE1615192B1 (de) | 1966-04-01 | 1970-08-20 | Chisso Corp | Induktiv beheiztes Heizrohr |
| US3410796A (en) | 1966-04-04 | 1968-11-12 | Gas Processors Inc | Process for treatment of saline waters |
| US3372754A (en) | 1966-05-31 | 1968-03-12 | Mobil Oil Corp | Well assembly for heating a subterranean formation |
| US3399623A (en) | 1966-07-14 | 1968-09-03 | James R. Creed | Apparatus for and method of producing viscid oil |
| NL153755C (nl) | 1966-10-20 | 1977-11-15 | Stichting Reactor Centrum | Werkwijze voor het vervaardigen van een elektrisch verwarmingselement, alsmede verwarmingselement vervaardigd met toepassing van deze werkwijze. |
| US3465819A (en) | 1967-02-13 | 1969-09-09 | American Oil Shale Corp | Use of nuclear detonations in producing hydrocarbons from an underground formation |
| NL6803827A (ru) | 1967-03-22 | 1968-09-23 | ||
| US3542276A (en) * | 1967-11-13 | 1970-11-24 | Ideal Ind | Open type explosion connector and method |
| US3485300A (en) | 1967-12-20 | 1969-12-23 | Phillips Petroleum Co | Method and apparatus for defoaming crude oil down hole |
| US3578080A (en) | 1968-06-10 | 1971-05-11 | Shell Oil Co | Method of producing shale oil from an oil shale formation |
| US3537528A (en) | 1968-10-14 | 1970-11-03 | Shell Oil Co | Method for producing shale oil from an exfoliated oil shale formation |
| US3593789A (en) | 1968-10-18 | 1971-07-20 | Shell Oil Co | Method for producing shale oil from an oil shale formation |
| US3565171A (en) | 1968-10-23 | 1971-02-23 | Shell Oil Co | Method for producing shale oil from a subterranean oil shale formation |
| US3554285A (en) | 1968-10-24 | 1971-01-12 | Phillips Petroleum Co | Production and upgrading of heavy viscous oils |
| US3629551A (en) | 1968-10-29 | 1971-12-21 | Chisso Corp | Controlling heat generation locally in a heat-generating pipe utilizing skin-effect current |
| US3513249A (en) * | 1968-12-24 | 1970-05-19 | Ideal Ind | Explosion connector with improved insulating means |
| US3614986A (en) * | 1969-03-03 | 1971-10-26 | Electrothermic Co | Method for injecting heated fluids into mineral bearing formations |
| US3542131A (en) | 1969-04-01 | 1970-11-24 | Mobil Oil Corp | Method of recovering hydrocarbons from oil shale |
| US3547192A (en) | 1969-04-04 | 1970-12-15 | Shell Oil Co | Method of metal coating and electrically heating a subterranean earth formation |
| US3529075A (en) * | 1969-05-21 | 1970-09-15 | Ideal Ind | Explosion connector with ignition arrangement |
| US3572838A (en) | 1969-07-07 | 1971-03-30 | Shell Oil Co | Recovery of aluminum compounds and oil from oil shale formations |
| US3614387A (en) | 1969-09-22 | 1971-10-19 | Watlow Electric Mfg Co | Electrical heater with an internal thermocouple |
| US3679812A (en) | 1970-11-13 | 1972-07-25 | Schlumberger Technology Corp | Electrical suspension cable for well tools |
| US3893918A (en) | 1971-11-22 | 1975-07-08 | Engineering Specialties Inc | Method for separating material leaving a well |
| US3757860A (en) | 1972-08-07 | 1973-09-11 | Atlantic Richfield Co | Well heating |
| US3761599A (en) | 1972-09-05 | 1973-09-25 | Gen Electric | Means for reducing eddy current heating of a tank in electric apparatus |
| US3794113A (en) | 1972-11-13 | 1974-02-26 | Mobil Oil Corp | Combination in situ combustion displacement and steam stimulation of producing wells |
| US4199025A (en) | 1974-04-19 | 1980-04-22 | Electroflood Company | Method and apparatus for tertiary recovery of oil |
| US4037655A (en) | 1974-04-19 | 1977-07-26 | Electroflood Company | Method for secondary recovery of oil |
| US3894769A (en) | 1974-06-06 | 1975-07-15 | Shell Oil Co | Recovering oil from a subterranean carbonaceous formation |
| US4029360A (en) | 1974-07-26 | 1977-06-14 | Occidental Oil Shale, Inc. | Method of recovering oil and water from in situ oil shale retort flue gas |
| US3933447A (en) | 1974-11-08 | 1976-01-20 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Underground gasification of coal |
| US3950029A (en) | 1975-06-12 | 1976-04-13 | Mobil Oil Corporation | In situ retorting of oil shale |
| US4199024A (en) | 1975-08-07 | 1980-04-22 | World Energy Systems | Multistage gas generator |
| US4037658A (en) | 1975-10-30 | 1977-07-26 | Chevron Research Company | Method of recovering viscous petroleum from an underground formation |
| US4018279A (en) | 1975-11-12 | 1977-04-19 | Reynolds Merrill J | In situ coal combustion heat recovery method |
| US4017319A (en) | 1976-01-06 | 1977-04-12 | General Electric Company | Si3 N4 formed by nitridation of sintered silicon compact containing boron |
| US4487257A (en) | 1976-06-17 | 1984-12-11 | Raytheon Company | Apparatus and method for production of organic products from kerogen |
| US4083604A (en) | 1976-11-15 | 1978-04-11 | Trw Inc. | Thermomechanical fracture for recovery system in oil shale deposits |
| US4169506A (en) | 1977-07-15 | 1979-10-02 | Standard Oil Company (Indiana) | In situ retorting of oil shale and energy recovery |
| US4119349A (en) | 1977-10-25 | 1978-10-10 | Gulf Oil Corporation | Method and apparatus for recovery of fluids produced in in-situ retorting of oil shale |
| US4228853A (en) | 1978-06-21 | 1980-10-21 | Harvey A Herbert | Petroleum production method |
| US4446917A (en) | 1978-10-04 | 1984-05-08 | Todd John C | Method and apparatus for producing viscous or waxy crude oils |
| US4311340A (en) | 1978-11-27 | 1982-01-19 | Lyons William C | Uranium leeching process and insitu mining |
| JPS5576586A (en) | 1978-12-01 | 1980-06-09 | Tokyo Shibaura Electric Co | Heater |
| US4457365A (en) * | 1978-12-07 | 1984-07-03 | Raytheon Company | In situ radio frequency selective heating system |
| US4232902A (en) | 1979-02-09 | 1980-11-11 | Ppg Industries, Inc. | Solution mining water soluble salts at high temperatures |
| US4289354A (en) | 1979-02-23 | 1981-09-15 | Edwin G. Higgins, Jr. | Borehole mining of solid mineral resources |
| US4290650A (en) | 1979-08-03 | 1981-09-22 | Ppg Industries Canada Ltd. | Subterranean cavity chimney development for connecting solution mined cavities |
| CA1168283A (en) | 1980-04-14 | 1984-05-29 | Hiroshi Teratani | Electrode device for electrically heating underground deposits of hydrocarbons |
| CA1165361A (en) | 1980-06-03 | 1984-04-10 | Toshiyuki Kobayashi | Electrode unit for electrically heating underground hydrocarbon deposits |
| US4401099A (en) | 1980-07-11 | 1983-08-30 | W.B. Combustion, Inc. | Single-ended recuperative radiant tube assembly and method |
| US4385661A (en) | 1981-01-07 | 1983-05-31 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Downhole steam generator with improved preheating, combustion and protection features |
| US4382469A (en) | 1981-03-10 | 1983-05-10 | Electro-Petroleum, Inc. | Method of in situ gasification |
| GB2110231B (en) * | 1981-03-13 | 1984-11-14 | Jgc Corp | Process for converting solid wastes to gases for use as a town gas |
| US4384614A (en) * | 1981-05-11 | 1983-05-24 | Justheim Pertroleum Company | Method of retorting oil shale by velocity flow of super-heated air |
| US4401162A (en) | 1981-10-13 | 1983-08-30 | Synfuel (An Indiana Limited Partnership) | In situ oil shale process |
| US4549073A (en) | 1981-11-06 | 1985-10-22 | Oximetrix, Inc. | Current controller for resistive heating element |
| US4418752A (en) | 1982-01-07 | 1983-12-06 | Conoco Inc. | Thermal oil recovery with solvent recirculation |
| US4441985A (en) | 1982-03-08 | 1984-04-10 | Exxon Research And Engineering Co. | Process for supplying the heat requirement of a retort for recovering oil from solids by partial indirect heating of in situ combustion gases, and combustion air, without the use of supplemental fuel |
| CA1196594A (en) | 1982-04-08 | 1985-11-12 | Guy Savard | Recovery of oil from tar sands |
| US4460044A (en) | 1982-08-31 | 1984-07-17 | Chevron Research Company | Advancing heated annulus steam drive |
| US4485868A (en) | 1982-09-29 | 1984-12-04 | Iit Research Institute | Method for recovery of viscous hydrocarbons by electromagnetic heating in situ |
| US4498531A (en) | 1982-10-01 | 1985-02-12 | Rockwell International Corporation | Emission controller for indirect fired downhole steam generators |
| US4609041A (en) | 1983-02-10 | 1986-09-02 | Magda Richard M | Well hot oil system |
| US4886118A (en) | 1983-03-21 | 1989-12-12 | Shell Oil Company | Conductively heating a subterranean oil shale to create permeability and subsequently produce oil |
| US4545435A (en) | 1983-04-29 | 1985-10-08 | Iit Research Institute | Conduction heating of hydrocarbonaceous formations |
| EP0130671A3 (en) | 1983-05-26 | 1986-12-17 | Metcal Inc. | Multiple temperature autoregulating heater |
| US4538682A (en) | 1983-09-08 | 1985-09-03 | Mcmanus James W | Method and apparatus for removing oil well paraffin |
| US4572229A (en) | 1984-02-02 | 1986-02-25 | Thomas D. Mueller | Variable proportioner |
| US4637464A (en) * | 1984-03-22 | 1987-01-20 | Amoco Corporation | In situ retorting of oil shale with pulsed water purge |
| US4570715A (en) * | 1984-04-06 | 1986-02-18 | Shell Oil Company | Formation-tailored method and apparatus for uniformly heating long subterranean intervals at high temperature |
| US4577691A (en) | 1984-09-10 | 1986-03-25 | Texaco Inc. | Method and apparatus for producing viscous hydrocarbons from a subterranean formation |
| JPS61104582A (ja) | 1984-10-25 | 1986-05-22 | 株式会社デンソー | シ−ズヒ−タ |
| FR2575463B1 (fr) * | 1984-12-28 | 1987-03-20 | Gaz De France | Procede de production du methane a l'aide d'un catalyseur thioresistant et catalyseur pour la mise en oeuvre de ce procede |
| US4662437A (en) * | 1985-11-14 | 1987-05-05 | Atlantic Richfield Company | Electrically stimulated well production system with flexible tubing conductor |
| CA1253555A (en) | 1985-11-21 | 1989-05-02 | Cornelis F.H. Van Egmond | Heating rate variant elongated electrical resistance heater |
| CN1006920B (zh) * | 1985-12-09 | 1990-02-21 | 国际壳牌研究有限公司 | 小型井的温度测量方法 |
| CN1010864B (zh) * | 1985-12-09 | 1990-12-19 | 国际壳牌研究有限公司 | 安装电加热器到井中的方法和装置 |
| US4716960A (en) | 1986-07-14 | 1988-01-05 | Production Technologies International, Inc. | Method and system for introducing electric current into a well |
| CA1288043C (en) | 1986-12-15 | 1991-08-27 | Peter Van Meurs | Conductively heating a subterranean oil shale to create permeabilityand subsequently produce oil |
| US4793409A (en) | 1987-06-18 | 1988-12-27 | Ors Development Corporation | Method and apparatus for forming an insulated oil well casing |
| US4852648A (en) | 1987-12-04 | 1989-08-01 | Ava International Corporation | Well installation in which electrical current is supplied for a source at the wellhead to an electrically responsive device located a substantial distance below the wellhead |
| US4860544A (en) | 1988-12-08 | 1989-08-29 | Concept R.K.K. Limited | Closed cryogenic barrier for containment of hazardous material migration in the earth |
| US4974425A (en) | 1988-12-08 | 1990-12-04 | Concept Rkk, Limited | Closed cryogenic barrier for containment of hazardous material migration in the earth |
| US5152341A (en) | 1990-03-09 | 1992-10-06 | Raymond S. Kasevich | Electromagnetic method and apparatus for the decontamination of hazardous material-containing volumes |
| CA2015460C (en) | 1990-04-26 | 1993-12-14 | Kenneth Edwin Kisman | Process for confining steam injected into a heavy oil reservoir |
| US5050601A (en) | 1990-05-29 | 1991-09-24 | Joel Kupersmith | Cardiac defibrillator electrode arrangement |
| US5042579A (en) | 1990-08-23 | 1991-08-27 | Shell Oil Company | Method and apparatus for producing tar sand deposits containing conductive layers |
| US5066852A (en) | 1990-09-17 | 1991-11-19 | Teledyne Ind. Inc. | Thermoplastic end seal for electric heating elements |
| US5065818A (en) | 1991-01-07 | 1991-11-19 | Shell Oil Company | Subterranean heaters |
| US5626190A (en) | 1991-02-06 | 1997-05-06 | Moore; Boyd B. | Apparatus for protecting electrical connection from moisture in a hazardous area adjacent a wellhead barrier for an underground well |
| CN2095278U (zh) * | 1991-06-19 | 1992-02-05 | 中国石油天然气总公司辽河设计院 | 油井电加热装置 |
| US5133406A (en) | 1991-07-05 | 1992-07-28 | Amoco Corporation | Generating oxygen-depleted air useful for increasing methane production |
| US5420402A (en) | 1992-02-05 | 1995-05-30 | Iit Research Institute | Methods and apparatus to confine earth currents for recovery of subsurface volatiles and semi-volatiles |
| CN2183444Y (zh) * | 1993-10-19 | 1994-11-23 | 刘犹斌 | 深井石油电磁加热器 |
| US5507149A (en) | 1994-12-15 | 1996-04-16 | Dash; J. Gregory | Nonporous liquid impermeable cryogenic barrier |
| EA000057B1 (ru) * | 1995-04-07 | 1998-04-30 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Система скважин для добычи вязкой нефти |
| US5730550A (en) * | 1995-08-15 | 1998-03-24 | Board Of Trustees Operating Michigan State University | Method for placement of a permeable remediation zone in situ |
| US5759022A (en) | 1995-10-16 | 1998-06-02 | Gas Research Institute | Method and system for reducing NOx and fuel emissions in a furnace |
| US5619611A (en) | 1995-12-12 | 1997-04-08 | Tub Tauch-Und Baggertechnik Gmbh | Device for removing downhole deposits utilizing tubular housing and passing electric current through fluid heating medium contained therein |
| GB9526120D0 (en) | 1995-12-21 | 1996-02-21 | Raychem Sa Nv | Electrical connector |
| CA2177726C (en) | 1996-05-29 | 2000-06-27 | Theodore Wildi | Low-voltage and low flux density heating system |
| US5782301A (en) | 1996-10-09 | 1998-07-21 | Baker Hughes Incorporated | Oil well heater cable |
| US6039121A (en) | 1997-02-20 | 2000-03-21 | Rangewest Technologies Ltd. | Enhanced lift method and apparatus for the production of hydrocarbons |
| MA24902A1 (fr) * | 1998-03-06 | 2000-04-01 | Shell Int Research | Rechauffeur electrique |
| US6540018B1 (en) | 1998-03-06 | 2003-04-01 | Shell Oil Company | Method and apparatus for heating a wellbore |
| US6248230B1 (en) * | 1998-06-25 | 2001-06-19 | Sk Corporation | Method for manufacturing cleaner fuels |
| US6130398A (en) | 1998-07-09 | 2000-10-10 | Illinois Tool Works Inc. | Plasma cutter for auxiliary power output of a power source |
| NO984235L (no) | 1998-09-14 | 2000-03-15 | Cit Alcatel | Oppvarmingssystem for metallrør for rõoljetransport |
| US6609761B1 (en) | 1999-01-08 | 2003-08-26 | American Soda, Llp | Sodium carbonate and sodium bicarbonate production from nahcolitic oil shale |
| JP2000340350A (ja) | 1999-05-28 | 2000-12-08 | Kyocera Corp | 窒化ケイ素製セラミックヒータおよびその製造方法 |
| US6257334B1 (en) | 1999-07-22 | 2001-07-10 | Alberta Oil Sands Technology And Research Authority | Steam-assisted gravity drainage heavy oil recovery process |
| US6981553B2 (en) | 2000-01-24 | 2006-01-03 | Shell Oil Company | Controlled downhole chemical injection |
| US7259688B2 (en) | 2000-01-24 | 2007-08-21 | Shell Oil Company | Wireless reservoir production control |
| US6633236B2 (en) | 2000-01-24 | 2003-10-14 | Shell Oil Company | Permanent downhole, wireless, two-way telemetry backbone using redundant repeaters |
| US20020036085A1 (en) | 2000-01-24 | 2002-03-28 | Bass Ronald Marshall | Toroidal choke inductor for wireless communication and control |
| US7170424B2 (en) | 2000-03-02 | 2007-01-30 | Shell Oil Company | Oil well casting electrical power pick-off points |
| MY128294A (en) | 2000-03-02 | 2007-01-31 | Shell Int Research | Use of downhole high pressure gas in a gas-lift well |
| US6632047B2 (en) * | 2000-04-14 | 2003-10-14 | Board Of Regents, The University Of Texas System | Heater element for use in an in situ thermal desorption soil remediation system |
| US6918444B2 (en) | 2000-04-19 | 2005-07-19 | Exxonmobil Upstream Research Company | Method for production of hydrocarbons from organic-rich rock |
| ATE315715T1 (de) | 2000-04-24 | 2006-02-15 | Shell Int Research | Vorrichtung und verfahren zur behandlung von erdöllagerstätten |
| US20030066642A1 (en) | 2000-04-24 | 2003-04-10 | Wellington Scott Lee | In situ thermal processing of a coal formation producing a mixture with oxygenated hydrocarbons |
| US7096953B2 (en) | 2000-04-24 | 2006-08-29 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a coal formation using a movable heating element |
| ATE313696T1 (de) * | 2000-04-24 | 2006-01-15 | Shell Int Research | Elektrische bohrlochheizvorrichtung und verfahren |
| US20030085034A1 (en) | 2000-04-24 | 2003-05-08 | Wellington Scott Lee | In situ thermal processing of a coal formation to produce pyrolsis products |
| US7011154B2 (en) | 2000-04-24 | 2006-03-14 | Shell Oil Company | In situ recovery from a kerogen and liquid hydrocarbon containing formation |
| US20030075318A1 (en) | 2000-04-24 | 2003-04-24 | Keedy Charles Robert | In situ thermal processing of a coal formation using substantially parallel formed wellbores |
| CA2412041A1 (en) | 2000-06-29 | 2002-07-25 | Paulo S. Tubel | Method and system for monitoring smart structures utilizing distributed optical sensors |
| US6585046B2 (en) | 2000-08-28 | 2003-07-01 | Baker Hughes Incorporated | Live well heater cable |
| US20020112987A1 (en) | 2000-12-15 | 2002-08-22 | Zhiguo Hou | Slurry hydroprocessing for heavy oil upgrading using supported slurry catalysts |
| US20020112890A1 (en) | 2001-01-22 | 2002-08-22 | Wentworth Steven W. | Conduit pulling apparatus and method for use in horizontal drilling |
| US20020153141A1 (en) | 2001-04-19 | 2002-10-24 | Hartman Michael G. | Method for pumping fluids |
| US6918442B2 (en) | 2001-04-24 | 2005-07-19 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of an oil shale formation in a reducing environment |
| CN100545415C (zh) | 2001-04-24 | 2009-09-30 | 国际壳牌研究有限公司 | 现场处理含烃地层的方法 |
| US6981548B2 (en) | 2001-04-24 | 2006-01-03 | Shell Oil Company | In situ thermal recovery from a relatively permeable formation |
| US7040400B2 (en) | 2001-04-24 | 2006-05-09 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a relatively impermeable formation using an open wellbore |
| DE60116387T2 (de) * | 2001-04-24 | 2006-08-17 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Ölgewinnung durch verbrennung an ort und stelle |
| US20030029617A1 (en) | 2001-08-09 | 2003-02-13 | Anadarko Petroleum Company | Apparatus, method and system for single well solution-mining |
| US7077199B2 (en) | 2001-10-24 | 2006-07-18 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of an oil reservoir formation |
| US6969123B2 (en) | 2001-10-24 | 2005-11-29 | Shell Oil Company | Upgrading and mining of coal |
| US7090013B2 (en) | 2001-10-24 | 2006-08-15 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a hydrocarbon containing formation to produce heated fluids |
| DK1438462T3 (da) | 2001-10-24 | 2008-08-25 | Shell Int Research | Isolation af jord med en frossen barriere forud for varmeledningsbehandling af jorden |
| US7165615B2 (en) | 2001-10-24 | 2007-01-23 | Shell Oil Company | In situ recovery from a hydrocarbon containing formation using conductor-in-conduit heat sources with an electrically conductive material in the overburden |
| US7104319B2 (en) | 2001-10-24 | 2006-09-12 | Shell Oil Company | In situ thermal processing of a heavy oil diatomite formation |
| CA2462971C (en) | 2001-10-24 | 2015-06-09 | Shell Canada Limited | Installation and use of removable heaters in a hydrocarbon containing formation |
| US6679326B2 (en) | 2002-01-15 | 2004-01-20 | Bohdan Zakiewicz | Pro-ecological mining system |
| WO2003062596A1 (en) * | 2002-01-22 | 2003-07-31 | Weatherford/Lamb, Inc. | Gas operated pump for hydrocarbon wells |
| US6958195B2 (en) | 2002-02-19 | 2005-10-25 | Utc Fuel Cells, Llc | Steam generator for a PEM fuel cell power plant |
| EP1509679A1 (en) * | 2002-05-31 | 2005-03-02 | Sensor Highway Limited | Parameter sensing apparatus and method for subterranean wells |
| AU2003260210A1 (en) | 2002-08-21 | 2004-03-11 | Presssol Ltd. | Reverse circulation directional and horizontal drilling using concentric coil tubing |
| US7048051B2 (en) | 2003-02-03 | 2006-05-23 | Gen Syn Fuels | Recovery of products from oil shale |
| US6796139B2 (en) | 2003-02-27 | 2004-09-28 | Layne Christensen Company | Method and apparatus for artificial ground freezing |
| US7331385B2 (en) | 2003-06-24 | 2008-02-19 | Exxonmobil Upstream Research Company | Methods of treating a subterranean formation to convert organic matter into producible hydrocarbons |
| US7147057B2 (en) | 2003-10-06 | 2006-12-12 | Halliburton Energy Services, Inc. | Loop systems and methods of using the same for conveying and distributing thermal energy into a wellbore |
| US7337841B2 (en) | 2004-03-24 | 2008-03-04 | Halliburton Energy Services, Inc. | Casing comprising stress-absorbing materials and associated methods of use |
| AU2005238941B2 (en) | 2004-04-23 | 2008-11-13 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Temperature limited heaters used to heat subsurface formations |
| EP1871986A1 (en) | 2005-04-22 | 2008-01-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Varying properties along lengths of temperature limited heaters |
| US7860377B2 (en) | 2005-04-22 | 2010-12-28 | Shell Oil Company | Subsurface connection methods for subsurface heaters |
| AU2006306476B2 (en) | 2005-10-24 | 2010-08-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Methods of cracking a crude product to produce additional crude products |
| US7124584B1 (en) | 2005-10-31 | 2006-10-24 | General Electric Company | System and method for heat recovery from geothermal source of heat |
| ATE550518T1 (de) | 2006-02-16 | 2012-04-15 | Chevron Usa Inc | Kerogen-extraktion aus unterirdischen öl-schiefer-ressourcen |
| EP2010754A4 (en) | 2006-04-21 | 2016-02-24 | Shell Int Research | ADJUSTING ALLOY COMPOSITIONS FOR SELECTED CHARACTERISTICS IN TEMPERATURE-LIMITED HEATERS |
| RU2447275C2 (ru) | 2006-10-20 | 2012-04-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Нагревание пластов битуминозных песков с регулированием давления |
| US20080216323A1 (en) | 2007-03-09 | 2008-09-11 | Eveready Battery Company, Inc. | Shaving preparation delivery system for wet shaving system |
| AU2008242797B2 (en) | 2007-04-20 | 2011-07-14 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | In situ recovery from residually heated sections in a hydrocarbon containing formation |
| WO2009052054A1 (en) | 2007-10-19 | 2009-04-23 | Shell Oil Company | Systems, methods, and processes utilized for treating subsurface formations |
| AU2009251533B2 (en) | 2008-04-18 | 2012-08-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Using mines and tunnels for treating subsurface hydrocarbon containing formations |
-
2006
- 2006-04-21 EP EP06751031A patent/EP1871986A1/en not_active Withdrawn
- 2006-04-21 WO PCT/US2006/015169 patent/WO2006116133A1/en active Application Filing
- 2006-04-21 AU AU2006239999A patent/AU2006239999B2/en not_active Ceased
- 2006-04-21 EP EP06750751A patent/EP1871990B1/en not_active Not-in-force
- 2006-04-21 CN CN200680013101.6A patent/CN101163855B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 EP EP06751034A patent/EP1871987B1/en not_active Not-in-force
- 2006-04-21 CN CN200680013320.4A patent/CN101163856B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 WO PCT/US2006/015104 patent/WO2006116095A1/en active Application Filing
- 2006-04-21 WO PCT/US2006/015105 patent/WO2006116096A1/en active Application Filing
- 2006-04-21 CA CA2606165A patent/CA2606165C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 EA EA200702303A patent/EA014760B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 EA EA200702305A patent/EA012171B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 EP EP06750974A patent/EP1871980A1/en not_active Withdrawn
- 2006-04-21 AU AU2006239997A patent/AU2006239997B2/en not_active Ceased
- 2006-04-21 CA CA2606218A patent/CA2606218C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 EA EA200702301A patent/EA012901B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 EP EP06750976A patent/EP1871982B1/en not_active Not-in-force
- 2006-04-21 AT AT06750975T patent/ATE435964T1/de not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 WO PCT/US2006/015166 patent/WO2006116130A1/en active Application Filing
- 2006-04-21 AU AU2006240175A patent/AU2006240175B2/en not_active Ceased
- 2006-04-21 DE DE602006013437T patent/DE602006013437D1/de active Active
- 2006-04-21 WO PCT/US2006/015095 patent/WO2006116087A1/en active Application Filing
- 2006-04-21 NZ NZ562247A patent/NZ562247A/en not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 EP EP06750969A patent/EP1871979A1/en not_active Withdrawn
- 2006-04-21 CN CN200680013093.5A patent/CN101300401B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 CA CA2605724A patent/CA2605724C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 NZ NZ562241A patent/NZ562241A/en not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 AT AT06751034T patent/ATE427410T1/de not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 EP EP06751032A patent/EP1871983B1/en not_active Not-in-force
- 2006-04-21 CN CN200680013123.2A patent/CN101163860B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 CN CN200680013122.8A patent/CN101163852B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 CN CN200680013121.3A patent/CN101163858B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 EP EP06750964.6A patent/EP1871978B1/en not_active Not-in-force
- 2006-04-21 NZ NZ562251A patent/NZ562251A/en not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 DE DE602006007974T patent/DE602006007974D1/de active Active
- 2006-04-21 NZ NZ562252A patent/NZ562252A/en not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 WO PCT/US2006/015106 patent/WO2006116097A1/en active Application Filing
- 2006-04-21 CN CN200680013322.3A patent/CN101163853B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 EA EA200702306A patent/EA012554B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 AU AU2006240043A patent/AU2006240043B2/en not_active Ceased
- 2006-04-21 AT AT06751032T patent/ATE437290T1/de not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 EA EA200702299A patent/EA013555B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 EA EA200702307A patent/EA011905B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 CA CA2605729A patent/CA2605729C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 AU AU2006239961A patent/AU2006239961B2/en not_active Ceased
- 2006-04-21 EP EP06750975A patent/EP1871985B1/en not_active Not-in-force
- 2006-04-21 NZ NZ562239A patent/NZ562239A/en not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 NZ NZ562248A patent/NZ562248A/en not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 CN CN200680013312.XA patent/CN101163859B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 IN IN4144CHN2007 patent/IN266867B/en unknown
- 2006-04-21 WO PCT/US2006/014778 patent/WO2006115945A1/en active Application Filing
- 2006-04-21 EA EA200702300A patent/EA012767B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 CN CN200680013103.5A patent/CN101163857B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 US US11/409,523 patent/US7831133B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 NZ NZ562243A patent/NZ562243A/en not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 DE DE602006006042T patent/DE602006006042D1/de active Active
- 2006-04-21 EP EP06750749A patent/EP1871981A1/en not_active Withdrawn
- 2006-04-21 EA EA200702304A patent/EA012077B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 CA CA2606176A patent/CA2606176C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 AU AU2006240033A patent/AU2006240033B2/en not_active Ceased
- 2006-04-21 EA EA200702297A patent/EA012900B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 CA CA2606210A patent/CA2606210C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 CA CA2605720A patent/CA2605720C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 AU AU2006239963A patent/AU2006239963B2/en not_active Ceased
- 2006-04-21 NZ NZ562240A patent/NZ562240A/en not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 CA CA2606217A patent/CA2606217C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 AT AT06750976T patent/ATE463658T1/de not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 WO PCT/US2006/015167 patent/WO2006116131A1/en active Application Filing
- 2006-04-21 AU AU2006239958A patent/AU2006239958B2/en not_active Ceased
- 2006-04-21 NZ NZ562244A patent/NZ562244A/en not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 CA CA2606181A patent/CA2606181C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 DE DE602006007693T patent/DE602006007693D1/de active Active
- 2006-04-21 AU AU2006239962A patent/AU2006239962B8/en not_active Ceased
- 2006-04-21 EA EA200702302A patent/EA014258B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 CN CN200680013092.0A patent/CN101163851A/zh active Pending
- 2006-04-21 CN CN200680013090.1A patent/CN101163854B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 CA CA2606295A patent/CA2606295C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 EP EP06758470A patent/EP1880078A1/en not_active Withdrawn
- 2006-04-21 NZ NZ562249A patent/NZ562249A/en not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 AT AT06750751T patent/ATE434713T1/de not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 NZ NZ562242A patent/NZ562242A/en not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 CA CA2606216A patent/CA2606216C/en not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-21 WO PCT/US2006/014776 patent/WO2006115943A1/en active Application Filing
- 2006-04-21 DE DE602006007450T patent/DE602006007450D1/de active Active
- 2006-04-21 AU AU2006240173A patent/AU2006240173B2/en not_active Ceased
- 2006-04-21 WO PCT/US2006/015101 patent/WO2006116092A1/en active Search and Examination
- 2006-04-21 EA EA200702298A patent/EA011226B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-21 WO PCT/US2006/015084 patent/WO2006116078A1/en active Application Filing
- 2006-04-21 AU AU2006239996A patent/AU2006239996B2/en not_active Ceased
- 2006-04-24 AU AU2006239886A patent/AU2006239886B2/en not_active Ceased
- 2006-04-24 WO PCT/US2006/015286 patent/WO2006116207A2/en active Application Filing
- 2006-04-24 EA EA200702296A patent/EA014031B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2006-04-24 EP EP06758505A patent/EP1871858A2/en not_active Withdrawn
- 2006-04-24 CN CN200680013130.2A patent/CN101163780B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2006-04-24 CA CA2605737A patent/CA2605737C/en active Active
- 2006-04-24 NZ NZ562250A patent/NZ562250A/en not_active IP Right Cessation
-
2007
- 2007-09-18 ZA ZA200708020A patent/ZA200708020B/xx unknown
- 2007-09-18 ZA ZA200708023A patent/ZA200708023B/en unknown
- 2007-09-18 ZA ZA200708021A patent/ZA200708021B/xx unknown
- 2007-09-18 ZA ZA200708022A patent/ZA200708022B/xx unknown
- 2007-09-20 ZA ZA200708088A patent/ZA200708088B/xx unknown
- 2007-09-20 ZA ZA200708087A patent/ZA200708087B/xx unknown
- 2007-09-20 ZA ZA200708089A patent/ZA200708089B/xx unknown
- 2007-09-20 ZA ZA200708090A patent/ZA200708090B/xx unknown
- 2007-09-21 ZA ZA200708134A patent/ZA200708134B/xx unknown
- 2007-09-21 ZA ZA200708136A patent/ZA200708136B/xx unknown
- 2007-09-21 ZA ZA200708135A patent/ZA200708135B/xx unknown
- 2007-09-21 ZA ZA200708137A patent/ZA200708137B/xx unknown
- 2007-09-24 IL IL186207A patent/IL186207A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-24 IL IL186214A patent/IL186214A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-24 IL IL186209A patent/IL186209A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-24 IL IL186212A patent/IL186212A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-24 IL IL186205A patent/IL186205A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-24 IL IL186206A patent/IL186206A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-24 IL IL186211A patent/IL186211A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-24 IL IL186204A patent/IL186204A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-24 IL IL186208A patent/IL186208A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-24 IL IL186203A patent/IL186203A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-24 IL IL186213A patent/IL186213A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-24 IL IL186210A patent/IL186210A/en not_active IP Right Cessation
- 2007-09-28 ZA ZA200708316A patent/ZA200708316B/xx unknown
- 2007-11-21 MA MA30404A patent/MA29719B1/fr unknown
- 2007-11-21 MA MA30403A patent/MA29473B1/fr unknown
- 2007-11-21 MA MA30401A patent/MA29471B1/fr unknown
- 2007-11-21 MA MA30408A patent/MA29477B1/fr unknown
- 2007-11-21 MA MA30407A patent/MA29476B1/fr unknown
- 2007-11-21 MA MA30400A patent/MA29470B1/fr unknown
- 2007-11-21 MA MA30399A patent/MA29469B1/fr unknown
- 2007-11-21 MA MA30406A patent/MA29475B1/fr unknown
- 2007-11-21 MA MA30409A patent/MA29478B1/fr unknown
- 2007-11-21 MA MA30402A patent/MA29472B1/fr unknown
- 2007-11-21 MA MA30398A patent/MA29468B1/fr unknown
- 2007-11-21 MA MA30405A patent/MA29474B1/fr unknown
-
2011
- 2011-03-09 AU AU2011201030A patent/AU2011201030B2/en not_active Ceased
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000019061A1 (en) * | 1998-09-25 | 2000-04-06 | Sonnier Errol A | System, apparatus, and method for installing control lines in a well |
| US20040140095A1 (en) * | 2002-10-24 | 2004-07-22 | Vinegar Harold J. | Staged and/or patterned heating during in situ thermal processing of a hydrocarbon containing formation |
| US20050051327A1 (en) * | 2003-04-24 | 2005-03-10 | Vinegar Harold J. | Thermal processes for subsurface formations |
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EA012554B1 (ru) | Система нагрева подземного пласта с нагревателем, соединенным в трехфазное соединение звездой | |
| CA2649394C (en) | Adjusting alloy compositions for selected properties in temperature limited heaters | |
| RU2510601C2 (ru) | Индукционные нагреватели для нагревания подземных пластов | |
| EA011007B1 (ru) | Ограниченные по температуре нагреватели, применяемые для нагревания подземных пластов | |
| EP1941126A1 (en) | Temperature limited heater with a conduit substantially electrically isolated from the formation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KG MD TJ TM |
|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): KZ RU |