EA012146B1 - Способ и устройство для извлечения кислого газа при сниженных энергозатратах - Google Patents

Способ и устройство для извлечения кислого газа при сниженных энергозатратах Download PDF

Info

Publication number
EA012146B1
EA012146B1 EA200800153A EA200800153A EA012146B1 EA 012146 B1 EA012146 B1 EA 012146B1 EA 200800153 A EA200800153 A EA 200800153A EA 200800153 A EA200800153 A EA 200800153A EA 012146 B1 EA012146 B1 EA 012146B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
absorbent
acid
organic acid
desorber
organic
Prior art date
Application number
EA200800153A
Other languages
English (en)
Other versions
EA200800153A1 (ru
Inventor
Халлвард Ф. Свендсен
Финн Эндрю Тобьесен
Тор Мейделл
Карл Андерс Хофф
Олав Юлиуссен
Original Assignee
ЭнТиЭнЮ ТЕКНОЛОДЖИ ТРАНСФЕР АС
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ЭнТиЭнЮ ТЕКНОЛОДЖИ ТРАНСФЕР АС filed Critical ЭнТиЭнЮ ТЕКНОЛОДЖИ ТРАНСФЕР АС
Publication of EA200800153A1 publication Critical patent/EA200800153A1/ru
Publication of EA012146B1 publication Critical patent/EA012146B1/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)

Abstract

Изобретение относится способу улавливания и извлечения кислых газов из газообразных смесей на абсорбционной установке, в соответствии с которым к потоку насыщенного абсорбента в десорбере добавляют органическую кислоту с целью облегчения отделения кислого газа в результате смещения равновесия в сторону образования газа, и где органическую кислоту затем отделяют от абсорбента. Настоящий способ позволяет существенно снизить энергоемкость данного процесса. Изобретение также относится к устройству для реализации настоящего способа.

Description

Настоящее изобретение направлено на решение этой проблемы и заключается в новом способе и устройстве для снижения энергоемкости процесса регенерации абсорбента за счет введения одного компонента, облегчающего регенерацию, но оказывающего ограниченное влияние на работу абсорбера.
Уровень техники
Традиционно используемая компоновка установки для абсорбционной очистки от кислых газов (например, СО2 или Н28), например отработанных газов, в упрощенном виде представлена на фиг. 1. Требующий очистки газ 1 поступает в абсорбер А1 снизу и проходит по нему вверх. Обедненный абсорбент 3 поступает в абсорбер А1 в точке, находящейся над внутренними элементами колонны, и движется вниз в противотоке с газом. Благодаря тесному контакту между этими фазами и свойствам абсорбента кислый газ из газовой фазы переходит в абсорбент и поглощается им, обычно отчасти это происходит под действием экзотермической химической реакции в жидкой фазе. Чтобы сократить потери абсорбента, в верхней части абсорбера может быть предусмотрена секция мокрой очистки газа, однако, к настоящему изобретению это отношения не имеет.
Очищенный газ 2 выходит из верхней части абсорбера А1, а жидкость 4, которая стала насыщенной кислым газом, выходит из нижней части абсорбера А1. Раствор насыщенного абсорбента 4 затем проходит через теплообменник Н1, где нагревается до температуры, близкой к температуре десорбера, и затем, как поток 5, поступает в десорбер Ό1.
В десорбере равновесные процессы, происходящие в растворе кислого газа, включая химические реакции, сдвинуты влево в результате повышения температуры. Увеличение температуры достигается путем организации в десорбере прямого или косвенного нагревания при помощи ребойлера В1, показанного на фиг. 1. После смещения равновесия и десорбции кислых газов абсорбент выходит из десорбера как поток 7 и как обедненный абсорбент 6 из ребойлера В1, который также генерирует пар 11, поступающий в десорбер. Обедненный абсорбент 6 проходит через теплообменник Н1, одновременно нагревая насыщенный абсорбент, затем он может быть охлажден и снова подан в абсорбер А1 как поток 3. СО2 и пары воды 8 из десорбера поступают в конденсатор С1, где в результате снижения температуры конденсируется вода 9, подаваемая обратно в десорбер. Газовая фаза 10, содержащая, преимущественно, СО2, является конечным продуктом.
Основной помехой всемирного признания данной технологии и ее использования, например, для крупнотоннажного извлечения СО2 является высокая энергоемкость регенерации абсорбента в десорбере. Например, в таком широкоизвестном процессе, как Р1иот Есопатше, затрачивается обычно около 3850 МДж на тонну извлеченного СО2 при абсорбции СО2 из отработанных газов электростанции, работающей на угле (8. Веббу и др., Ртосеебшдк 2'1 пабопа1 сопГегепсе оп СатЬоп 8едие51га1юп, стр. 1-11, Александрия, США, май 2003). В результате осуществленных усовершенствований появился процесс Р1иот Есопатше Р1и§, в котором, как утверждают, затраты энергии на регенерацию составляют около 3250 МДж/т извлеченного СО2 (8. Веббу и др., Ртосеебшдк 2пб пайопа1 сопГегепсе оп СагЬоп 8ес.|ие51га1юп. стр. 1-11, Александрия, США, май 2003). В компании МйкиЬкЫ также разработан новый способ и утверждается, что регенерация нового абсорбента К81 требует около 3250 МДж/т извлеченного СО2 (8. Веббу и др., Ртосеебшдк 2пб пабопа1 сопГегепсе оп СагЬоп 8едие51габоп, стр. 1-11, Александрия, США, май 2003, и М1тита и др., Епегду Сопуега. Мдт(. 36 (1995), стр. 397-400, и Сйет. Епд. Соп1та., 170 (1998), стр. 245-260).
Однако такого снижения энергоемкости недостаточно для того, чтобы абсорбционная очистка стала общепринятым жизнеспособным способом, например, извлечения СО2 из отработанных газов. Нельзя дать точных цифр, отражающих необходимую степень снижения энергоемкости регенерации, однако, считается, что приемлемым может быть диапазон от 1500 до 1800 МДж/т извлеченного СО2.
Известно, что в качестве продуктов разложения при использовании в качестве абсорбента в указанном процессе аминов могут образовываться органические кислоты. Это имеет место в большинстве случаев, когда добавляют ингибиторы разложения, поскольку амины не вполне устойчивы к окислению. При наличии следовых количеств кислорода амины, такие как моноэтаноламин, взаимодействуют с кислородом с образованием, например, глицина, гликолевой кислоты или щавелевой кислоты. (Эти соединения далее могут взаимодействовать друг с другом с образованием других продуктов разложения) (Ьес1 и Оо1б1йторе, Епегду Сопуега. Мдт(. 33, 5-8, 477-485, 1992.) Эти и другие кислоты накапливаются в растворе и циркулируют по абсорберу и десорберу. В присутствии этих кислот равновесные кривые как абсорбции, так и десорбции кислых газов смещаются, однако, общий эффект может быть положительным, поскольку происходит небольшое снижение энергопотребления. Недостатком такого режима работы
- 1 012146 является то, что указанные кислоты, сдвигающие равновесные кривые, присутствуют на протяжении всего технологического процесса. Хотя их концентрации не могут достигать больших величин, требуется регулярная регенерация абсорбента с целью удаления этих кислот и других продуктов разложения в виде устойчивых при нагревании солей.
Известно, что при удалении 8О2 из дымовых газов растворы кислых солей, например адипата натрия, в высокой концентрации могут использоваться в секции десорбера, эти соли удаляют из технологической цепочки путем осаждения (О. Егда, 1ий. Еид. С11ст. Риийат., 25 (1986), стр. 692-695). В данном процессе обедненный раствор нагревают и выпаривают растворитель. Таким путем достигают перенасыщения солями адипиновой кислоты, и в результате осаждения получают более низкую концентрацию абсорбента. Это интенсифицирует абсорбцию.
Описание изобретения
Настоящим изобретением обеспечивается способ улавливания и извлечения кислых газов из газообразных смесей на абсорбционной установке, где газообразную смесь пропускают в абсорбере через основной абсорбент и где насыщенный абсорбент (то есть абсорбент с поглощенным кислым газом) проходит через теплообменник и затем подается в десорбер, где кислый газ удаляют из насыщенного абсорбента, причем к потоку насыщенного абсорбента в десорбере или перед подачей в десорбер добавляют органическую кислоту (кислоты) с целью облегчения отделения кислого газа в результате смещения равновесия в сторону образования газа, и где органическую кислоту (кислоты) затем отделяют от обедненного абсорбента в виде отделенной жидкой фазы, необязательно, путем экстрагирования органическим растворителем перед подачей абсорбента в абсорбер. При помощи настоящего способа энергоемкость процесса существенно снижается. Органическая кислота может представлять собой нафтеновую кислоту, карбоновую кислоту С1-С18, аминокислоту или их смесь. Это такая органическая кислота, что ее смесь с обедненным абсорбентом (то есть абсорбентом после отделения от него кислого газа) после выделения кислого газа разделяется на две фазы, обогащенную органической кислотой и обогащенную абсорбентом и водой, каковые фазы отделяют друг от друга в сепараторе. Отделение может быть выполнено, например, путем охлаждения обедненного абсорбента или при помощи органического растворителя, частично растворяющего органическую кислоту. В результате обедненный абсорбент, подаваемый в абсорбер, будет иметь низкую концентрацию органической кислоты. С другой стороны, настоящим изобретением предусматривается, что добавляемая органическая кислота (кислоты) могут связывать тяжелые металлы и выводить их из раствора.
Кроме того, настоящим изобретением предлагается устройство для реализации данного способа, в котором осуществляется подача органической кислоты 5Ь, 13, 14а (фиг. 2) перед десорбером Ό1 или перед теплообменником с поперечным течением Н1, каковое устройство включает также сепаратор 81, установленный в рециркуляционном трубопроводе 3а-3Ь между теплообменником Н1 и абсорбером А1 с целью отделения органической кислоты 15 от обедненного абсорбента 3Ь. Над десорбером может быть предусмотрен сепаратор 82, осуществляющий разделение трех образующихся фаз, и соответствующие трубопроводы, посредством которых рециркулируются фаза, обогащенная органической кислотой, и фаза, обогащенная водой и абсорбентом. Сепаратор может представлять собой любой тип сепаратора, пригодного для разделения жидких фаз, например отстойник или центробежный сепаратор.
Кроме того, настоящим изобретением предлагается устройство, включающее рециркуляционные трубопроводы 14а, 14Ь и 14с для органической кислоты и сепаратор 83 органического растворителя, расположенный после теплообменника с поперечным течением и соединенный обратным трубопроводом 16 для растворителя с потоком обедненного абсорбента 6.
Описание чертежей
На фиг. 1 показана традиционно используемая установка для абсорбционной очистки от СО2.
На фиг. 2 показан типичный пример технологической схемы установки по извлечению СО2, функционирующей в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг. 3 представлен альтернативный показанному на фиг. 2 вариант компоновки, при котором раствор, содержащий органическую кислоту, возвращают в раствор насыщенного и обедненного абсорбента до его прохождения через теплообменник с поперечным течением.
Фиг. 4 иллюстрирует влияние частичной нейтрализации на парциальное давление СО2 над раствором моноэтаноламина при 120°С.
На фиг. 5 представлен альтернативный вариант компоновки установки, в котором органическую кислоту добавляют вместе с органическим растворителем и в котором органический растворитель отделяют от потока насыщенного абсорбента до его подачи в десорбер и возвращают в поток обедненного абсорбента перед теплообменником с поперечным течением.
На фиг. 6 показан случай удаления тяжелого металла, например ртути, из обрабатываемого потока газа путем экстрагирования жидкой фазой, содержащей органическую кислоту, и последующего извлечения этого металла промывкой стравливаемой части потока.
На фиг. 7 приведены равновесные кривые для СО2 и моноэтаноламина и данные экспериментов в случае присутствия растворителя и органической кислоты при температурах 40 и 80°С, иллюстрирующие достижение желаемого эффекта.
- 2 012146
Подробное описание изобретения
Настоящее изобретение относится к способу смещения равновесных кривых десорбции, происходящей в десорбере, при котором не оказывается какого-либо значительного влияния на равновесные кривые процессов в абсорбере.
Настоящее изобретение основано на добавлении частично или полностью растворимого компонента, предпочтительно органической кислоты, например нафтеновой кислоты, карбоновой кислоты или аминокислоты, в поток насыщенного абсорбента там, где на фиг. 2 и 3 показано введение потока 13, т.е. непосредственно перед отверстием для подачи насыщенного абсорбента в десорбер или в теплообменник Н1 с поперечным течением. Указанные точки подачи являются примерами, которые не имеют ограничительного характера. Кислота (кислоты) может быть добавлена как в чистом виде, так и в смеси с органическим растворителем. Эта кислота (кислоты) должна обладать свойством увеличения растворимости в водном растворе абсорбента при увеличении температуры. Таким образом, в десорбере проявляется свойство высокой растворимости данной кислоты. Добавление кислоты к абсорбентам, являясь основой данного способа, способствует нейтрализации абсорбента и смещению равновесия смеси, содержащей кислый газ, в сторону выделения газа. В результате возрастает парциальное давление этого кислого газа в десорбере Ό1 по сравнению со значением, типичным для исходного процесса. Изменение парциального давления зависит от количества растворенной в водном растворе абсорбента кислоты и от количества введенной кислоты. Пример влияния частичной нейтрализации на равновесные кривые показан на фиг. 4. Увеличение парциального давления СО2 облегчает десорбцию и делает эту стадию менее энергоемкой. Пример, приведенный в таблице ниже, является результатом моделирования. Здесь в качестве примера взято поглощение СО2 абсорбентом - моноэтаноламином. Абсорбент нейтрализуется органической кислотой в различной степени, в результате, его насыщенность газом существенно изменяется. Из таблицы видно, что при 25% степени нейтрализации количество энергии, необходимой для абсорбции СО2, снижается с 3890 МДж/т СО2 в обычном случае до менее чем 2000 МДж/т СО2. При дальнейшем увеличении степени нейтрализации энергоемкость также снижается и при 32% нейтрализации составляет менее 1500 МДж/т СО2.
Доля нейтрализованного абсорбента Энергоемкость, МДж/тонну СО2 Насыщенность обедненного абсорбента, моль СО2/моль абс. Насыщенность насыщенного абсорбента, моль СО 2/моль абс.
0, 0 3890 0,2000 0, 457
0, 05 3440 0,2100 0, 457
0, 07 3200 0,2160 0,457
0, 09 2990 0,2310 0, 457
0, 17 2480 0,2400 0, 457
0, 25 1950 0,2666 0,457
0,32 1440 0,2960 0, 457
Если органическая кислота (кислоты), введенная в десорбер, не будет извлечена перед возвращением раствора обедненного абсорбента в абсорбер, это отрицательно скажется на абсорбционной способности.
Вторая часть настоящего изобретения, следовательно, направлена на способ удаления кислоты из обедненного раствора абсорбента. Это достигается таким подбором свойств добавляемой органической кислоты, чтобы при охлаждении раствора обедненного абсорбента, например, в теплообменнике Н1 с поперечным течением смесь разделялась на две фазы. Тогда одна фаза обогащена абсорбентом и водой и содержит небольшое остаточное количество органической кислоты, а другая фаза обогащена органической кислотой и содержит некоторое количество абсорбента и воды. Как показано на фиг. 2, обогащенную кислотой фазу 15 отделяют в обычном сепараторе 81 от обогащенного абсорбентом потока 3Ь. 81, размещаемый на пути потока обедненного абсорбента 3Ь-3а, может представлять собой как собственно сепаратор, так и сепаратор, совмещенный с холодильником. Обогащенную абсорбентом фазу 3а затем направляют в абсорбер А1. Обогащенную органической кислотой фазу 15 можно вновь ввести в технологический поток в нескольких местах, предпочтительно в поток горячего насыщенного абсорбента 5а перед его подачей в десорбер Ό1, как показано на фиг. 2, или в поток насыщенного абсорбента 4 перед
- 3 012146 его подачей в теплообменник с поперечным течением Н1, как показано на фиг. 3. В последнем случае имеется дополнительное преимущество, заключающееся в том, что в теплообменнике с поперечным потоком снимается больше тепла.
Часть органической кислоты, в зависимости от ее летучести, испаряется в десорбере и вместе с СО2, водой и абсорбентом 8 поступает в сепаратор 82, расположенный над десорбером, где ее охлаждают и конденсируют. В конденсаторе 82 образуются три фазы. Газовая фаза 10 содержит, главным образом, СО2 и является конечным продуктом. Жидкость состоит из двух фаз, где одна обогащена органической кислотой 14, а другая обогащена водой и абсорбентом 9. Обогащенную органической кислотой фазу возвращают в процесс, как один из примеров, не имеющих ограничительного характера, в верхнюю часть 14а десорбера или ребойлер 14Ь, как показано на фиг. 2, или в виде потока 14с в поток насыщенного абсорбента 4, как показано на фиг. 3. Также может быть использована комбинация этих вариантов.
Данный способ может быть успешно реализован при использовании в качестве абсорбентов органических базовых компонентов, например любых аминов и их смесей, например алканоламинов, например моноэтаноламина, диэтаноламина, метилдиэтаноламина; ди- и полиаминов, например аминоэтилэтаноламина, диэтилентриэтаноламина; циклических аминов, например пиперазина; стерически затрудненных аминов, например аминометилпропанола; однако, также успешно могут быть использованы неорганические абсорбенты, такие как карбонаты. Способ применим также для комбинированных систем, основанных и на физической, и на химической абсорбции.
Примерами органической кислоты, не имеющими ограничительного характера, являются карбоновые кислоты С1-С18, как то пентановая кислота, гексановая кислота, гептановая кислота, октановая кислота, нонановая кислота, декановая кислота, ундекановая кислота, додекановая кислота, тридекановая кислота, валериановая кислота и этилгексановая кислота. Также применимы нафтеновые кислоты того же диапазона. Кроме того, могут быть использованы смеси карбоновых кислот, например представленная на рынке смесь Уегаайс 911. К примерам аминокислот относятся глицин, таурин, саркозин и пролин.
Если, как показано на фиг. 5, карбоновую кислоту используют в смеси с органическим растворителем, эта смесь может быть не полностью растворима в растворе абсорбента при температуре десорбера Ό1. В этом случае альтернативным вариантом может быть добавление сепаратора 83 в линии потока насыщенного абсорбента 5а-5Ь и отделение органического растворителя вместе с содержащейся в нем карбоновой кислотой. Тем самым, предотвращается наличие двух жидких фаз в десорбере. Органический растворитель с некоторым количеством органической кислоты 16 возвращают в поток обедненного абсорбента 6 перед его подачей в теплообменник с поперечным течением Н1. Примеры растворителей, кроме прочего, включают 8Не115о1 80, Εχχοί 80 и 8о1уе§5О.
Другой аспект настоящего изобретения основан на том, что карбоновые и нафтеновые кислоты обладают способностью связывать и удалять из растворов и, тем самым, из газа, тяжелые металлы.
Тяжелые металлы, в особенности ртуть (Нд), являются опасным загрязняющим веществом, выбрасываемым электростанциями, работающими на угле. Способ, являющийся объектом настоящего изобретения, имеет дополнительную возможность удаления указанной ртути. Этот аспект изобретения показан на фиг. 6. Здесь стравливаемые потоки 17 и/или 18 обогащенных органической кислотой фаз отводят и промывают раствором 19 неорганической кислоты в воде. Ртуть и другие тяжелые металлы, экстрагированные органической кислотой, переходят в водный раствор и обрабатываются как отдельный поток 20. Очищенные стравливаемые потоки 21 и 22 возвращают в поток обедненного абсорбента, в один из потоков 6 (поток 21), или 3а (поток 22а), или 3Ь (поток 22Ь).
На фиг. 7 показан один из примеров экспериментальных данных, иллюстрирующих влияние установления равновесия смеси моноэтаноламин/вода и смеси растворитель/органическая кислота при 40 и 80°С, соответственно, на равновесные концентрации СО2. Сдвиг равновесной кривой явно выражен при более высокой температуре, что подтверждает достижение желаемого эффекта.

Claims (11)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ улавливания и извлечения кислых газов, СО2 и/или Н28, из газообразных смесей на абсорбционной установке, в котором газообразную смесь пропускают в абсорбере через основной абсорбент, насыщенный абсорбент пропускают через теплообменник и затем через десорбер для удаления кислого газа из насыщенного абсорбента и возвращают обедненный абсорбент в абсорбер, отличающийся тем, что к потоку насыщенного абсорбента перед его подачей в десорбер добавляют по меньшей мере одну органическую кислоту, растворенную в органическом растворителе, с целью улучшения отделения кислого газа в результате смещения равновесия в сторону образования газа, и органическую кислоту затем отделяют от обедненного абсорбента в виде отделенной жидкой фазы путем экстрагирования органическим растворителем до возвращения обедненного абсорбента в абсорбер.
  2. 2. Способ по п.1, в котором органическая кислота представляет собой нафтеновую кислоту, или карбоновую кислоту С1-С18, или их смесь.
  3. 3. Способ по любому из пп.1 и 2, в котором органическая кислота подобрана так, что ее смесь с обедненным абсорбентом после удаления кислого газа разделяется на две фазы: обогащенную органиче
    - 4 012146 ской кислотой и обогащенную абсорбентом и водой, которые отделяют друг от друга.
  4. 4. Способ по любому из пп.1-3, в котором органический растворитель, используемый для частичного растворения органической кислоты, отделяют от потока насыщенного абсорбента путем экстрагирования до десорбера и возвращают в поток обедненного абсорбента.
  5. 5. Способ по любому из пп.1-4, в котором часть органической кислоты, испаряющуюся в десорбере, отделяют в конденсаторе.
  6. 6. Способ по любому из пп.1-5, в котором органическую кислоту используют для связывания и удаления из раствора тяжелых металлов.
  7. 7. Устройство для осуществления способа по любому из пп.1-5, в которое входит абсорбер (А1), теплообменник (Н1), десорбер (Р1). снабженный ребойлером (К.1), соединенные рециркуляционным трубопроводом, отличающееся тем, что по меньшей мере одна точка подачи органической кислоты, необязательно растворенной в органическом растворителе (5Ь, 13, 14а), расположена до десорбера или до теплообменника с поперечным течением, сепаратор/конденсатор (81) для отделения органической кислоты (15) от обедненного абсорбента (3Ь) расположен на рециркуляционном трубопроводе между теплообменником и адсорбером.
  8. 8. Устройство по п.7, в которое дополнительно введен сепаратор (82), головного продукта десорбера, осуществляющего разделение трех образующихся фаз, и установлены трубопроводы, соединяющие сепаратор с десорбером, с рейболером и с теплообменником, для рециркуляции фазы, обогащенной органической кислотой (14а, 14Ь, 14с), и трубопровод, соединяющий сепаратор с десорбером, для рециркуляции фазы, обогащенной водой и абсорбентом (9).
  9. 9. Устройство по п.7 или 8, в котором точка подачи органической кислоты размещена на трубопроводе, соединяющем сепаратор/конденсатор и теплообменник, непосредственно перед входным отверстием для насыщенного абсорбента теплообменника (Н1).
  10. 10. Устройство по любому из пп.7-9, в которое введен второй дополнительный сепаратор (83), расположенный между теплообменником (Н1) и десорбером (Ό1), для отделения второй жидкой фазы, содержащей органический растворитель и некоторое количество органической кислоты, который соединен трубопроводом с трубопроводом, соединяющим рейболер с теплообменником, для возвращения органической кислоты в поток обедненного абсорбента перед его подачей в теплообменник.
  11. 11. Устройство по любому из пп.7-10, в которое дополнительно введен блок промывки кислотой (АА1) для удаления тяжелого металла из органической фазы, который расположен так, что содержащая металл органическая кислота может быть отведена, подвергнута промывке и возвращена в процесс.
EA200800153A 2005-06-28 2006-06-28 Способ и устройство для извлечения кислого газа при сниженных энергозатратах EA012146B1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20053148A NO326645B1 (no) 2005-06-28 2005-06-28 Fremgangsmate og apparatur for a fjerne og gjenvinne sure gasser, CO2 og/eller H2S.
PCT/NO2006/000249 WO2007001190A1 (en) 2005-06-28 2006-06-28 Method and apparatus for energy reduction in acid gas capture processes

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA200800153A1 EA200800153A1 (ru) 2008-06-30
EA012146B1 true EA012146B1 (ru) 2009-08-28

Family

ID=35295301

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA200800153A EA012146B1 (ru) 2005-06-28 2006-06-28 Способ и устройство для извлечения кислого газа при сниженных энергозатратах

Country Status (15)

Country Link
US (1) US7993433B2 (ru)
EP (1) EP1896160B1 (ru)
KR (1) KR20080052547A (ru)
CN (1) CN101213010B (ru)
AT (1) ATE538865T1 (ru)
AU (1) AU2006262995B2 (ru)
BR (1) BRPI0613800A2 (ru)
CA (1) CA2613251C (ru)
DK (1) DK1896160T3 (ru)
EA (1) EA012146B1 (ru)
ES (1) ES2380976T3 (ru)
NO (1) NO326645B1 (ru)
PL (1) PL1896160T3 (ru)
PT (1) PT1896160E (ru)
WO (1) WO2007001190A1 (ru)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102006036228A1 (de) * 2006-08-03 2008-02-07 Universität Dortmund Verfahren zum Abtrennen von CO2 aus Gasgemischen
KR101474929B1 (ko) * 2007-05-29 2014-12-19 더 유니버서티 오브 레지나 가스 흐름으로부터 가스 성분을 회수하기 위한 방법 및 흡착 조성물
DE102008007087A1 (de) * 2008-01-31 2009-08-06 Universität Dortmund Verfahren zum Abtrennen von CO2 aus Gasgemischen mit einer extraktiven Regenerationsstufe
DE102010013729A1 (de) * 2010-03-31 2011-10-06 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zum Abtrennen von Kohlendioxid aus einem Abgas einer fossil befeuerten Kraftwerksanlage
JP5686987B2 (ja) * 2010-04-20 2015-03-18 三菱日立パワーシステムズ株式会社 二酸化炭素化学吸収設備を備えた排ガス処理システム
CN102101011B (zh) * 2010-12-24 2013-01-23 华电环保***工程有限公司 一种燃煤电厂湿法脱硫方法及其所用的添加剂
CN103608087A (zh) 2011-02-02 2014-02-26 阿尔斯通技术有限公司 减少再生能量的方法
US9901860B2 (en) 2011-02-02 2018-02-27 General Electric Technology Gmbh Apparatus for removing an acid gas from a gas stream
ES2641640T3 (es) 2011-02-08 2017-11-10 Neste Oyj Método de lavado de gas en dos etapas
MA35045B1 (fr) 2011-03-22 2014-04-03 Climeon Ab Procédé permettant de convertir une chaleur à basse température en électricité et refroidissement et son système
EP2559476A1 (de) * 2011-08-18 2013-02-20 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zum Abzug von leicht flüchtigen Degradationsprodukten aus dem Absorptionsmittelkreislauf eines CO2 Abscheideprozesses
ES2666417T3 (es) * 2011-08-31 2018-05-04 Neste Oyj Método de lavado de gas en dos etapas aplicando precipitación de sulfuro y absorción alcalina
KR101264603B1 (ko) * 2011-09-15 2013-05-24 강기준 에너지 기여 결합 증류를 이용한 방향족 화합물 산화반응시 반응기 배출물로부터 물을 분리하고 카르복실산을 회수하는 장치 및 방법
GB201322606D0 (en) 2013-12-19 2014-02-05 Capture Ltd C System for capture and release of acid gases
KR101583463B1 (ko) * 2014-03-06 2016-01-12 한국에너지기술연구원 에너지 절감형 산성 기체 포집 시스템 및 방법
DE102015013796A1 (de) * 2015-10-22 2017-04-27 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Gasprodukten
US10589213B2 (en) * 2016-08-30 2020-03-17 Fluor Technologies Corporation Variable side cooling for acid gas removal
DE102022116362A1 (de) * 2022-06-30 2024-01-04 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung eingetragener Verein Verfahren zur Abscheidung von Kohlenstoffdioxid
CN117358050A (zh) * 2022-07-01 2024-01-09 中国石油天然气集团有限公司 二氧化碳捕集方法及其装置

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB484714A (en) * 1935-12-28 1938-05-10 Univ Illinois Improvements in processes of recovering sulphur dioxide from waste gases
EP1016445A1 (en) * 1998-04-06 2000-07-05 Nippon Nyukazai Co., Ltd. Method for recycling liquid absorbent for acid vapor comprising methyldiethanolamine and lower alkylpiperazin
US6312655B1 (en) * 1995-12-12 2001-11-06 Sasol Technology (Proprietary) Limited Method for the removal of carbon dioxide from a process gas
US20040253159A1 (en) * 2003-06-12 2004-12-16 Hakka Leo E. Method for recovery of CO2 from gas streams

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4133650A (en) * 1976-05-28 1979-01-09 Bayer Aktiengesellschaft Removing sulfur dioxide from exhaust air
US6395678B1 (en) * 1999-09-01 2002-05-28 Aero-Terra-Aqua Technologies Corporation Bead and process for removing dissolved metal contaminants

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB484714A (en) * 1935-12-28 1938-05-10 Univ Illinois Improvements in processes of recovering sulphur dioxide from waste gases
US6312655B1 (en) * 1995-12-12 2001-11-06 Sasol Technology (Proprietary) Limited Method for the removal of carbon dioxide from a process gas
EP1016445A1 (en) * 1998-04-06 2000-07-05 Nippon Nyukazai Co., Ltd. Method for recycling liquid absorbent for acid vapor comprising methyldiethanolamine and lower alkylpiperazin
US20040253159A1 (en) * 2003-06-12 2004-12-16 Hakka Leo E. Method for recovery of CO2 from gas streams

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ERGA, O. ET AL.: "Carbon dioxide recovery by means of aqueous amines", Energy Convers. Mgmt, 1995, page 387 - page 392, the whole document *

Also Published As

Publication number Publication date
WO2007001190A1 (en) 2007-01-04
ES2380976T3 (es) 2012-05-22
ATE538865T1 (de) 2012-01-15
PT1896160E (pt) 2012-04-11
US20090293722A1 (en) 2009-12-03
CN101213010B (zh) 2011-11-09
NO326645B1 (no) 2009-01-26
EP1896160A4 (en) 2009-11-11
NO20053148D0 (no) 2005-06-28
NO20053148L (no) 2006-12-29
US7993433B2 (en) 2011-08-09
AU2006262995A1 (en) 2007-01-04
BRPI0613800A2 (pt) 2012-05-22
CA2613251C (en) 2013-12-24
EP1896160A1 (en) 2008-03-12
CN101213010A (zh) 2008-07-02
PL1896160T3 (pl) 2013-03-29
EP1896160B1 (en) 2011-12-28
EA200800153A1 (ru) 2008-06-30
AU2006262995B2 (en) 2010-08-19
DK1896160T3 (da) 2012-04-23
KR20080052547A (ko) 2008-06-11
CA2613251A1 (en) 2007-01-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA012146B1 (ru) Способ и устройство для извлечения кислого газа при сниженных энергозатратах
EP1059109B1 (en) Carbon dioxide recovery with composite amine blends
JP6310907B2 (ja) 排ガスからの汚染物質の再生回収
KR100464840B1 (ko) 산소 함유 혼합물로부터 이산화탄소를 회수하는 방법
US6592829B2 (en) Carbon dioxide recovery plant
JP5859076B2 (ja) アンモニアベースのｃｏ２吸収性溶液からの不揮発物の除去
KR100490936B1 (ko) 희박 공급물로부터 이산화탄소를 회수하는 장치
WO2010122830A1 (ja) Ｃｏ2回収装置及びｃｏ2回収方法
EP2767327A1 (en) Co2 recovery device and co2 recovery method
EA016189B1 (ru) Способ выделения высокочистого диоксида углерода
AU2012309539B2 (en) CO2 recovery device and CO2 recovery method
RU2536511C2 (ru) Способ и установка для удаления воды из природного газа или промышленных газов с использованием физических растворителей
JP6004821B2 (ja) Ｃｏ２回収装置およびｃｏ２回収方法
EA046429B1 (ru) Способ и установка для очистки газовых смесей, содержащих кислый газ
JP2015020079A (ja) 被処理ガス中の二酸化炭素を回収する方法およびそのための装置

Legal Events

Date Code Title Description
PC4A Registration of transfer of a eurasian patent by assignment
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ BY KZ KG MD TJ TM RU