DK175015B1 - Fremgangsmåde til behandling af spildgas indeholdende SO2, HF og A1 - Google Patents
Fremgangsmåde til behandling af spildgas indeholdende SO2, HF og A1 Download PDFInfo
- Publication number
- DK175015B1 DK175015B1 DK198905712A DK571289A DK175015B1 DK 175015 B1 DK175015 B1 DK 175015B1 DK 198905712 A DK198905712 A DK 198905712A DK 571289 A DK571289 A DK 571289A DK 175015 B1 DK175015 B1 DK 175015B1
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- slurry tank
- absorbent liquid
- waste gas
- slurry
- caco
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/68—Halogens or halogen compounds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
i DK 175015 B1
Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til behandling af spildgas, hvilken fremgangsmåde er af den art, der er angivet i krav l's indledning, og som især benyttes til behandling af spildgas fra forbrænding af kul.
5 Når man gennemfører afsvovling efter kendt metode af. spildgas i overensstemmelse med processen af typen våd kalk, kan den derved opnåede spildgas ikke alene indeholde SOx, men ligeledes HF som skadelige komponenter. Spildgassen 10 fra forbrænding af kul inkluderer f.eks. ca. 1000 ppm SO« og ca. 40 ppm HF.
Sådan spildgas behandles i et behandlingstårn til behandling efter den våde type af spildgas under anvendelse 15 af CaCC>3 som S02-absorberende middel til gennemførelse af følgende reaktioner:
CaC03 + S02 -> CaS03 + C02 (1)
CaC03 + 2HF -> CaF2 + C02 + H20 (2) 20 Når spildgassen omfatter en stor mængde støv, indeholder støvet Al som en komponent, der opløses og reagerer med HF til dannelse af et aluminium-fluorid (som i det følgende vil betegnes som A1FX) . Det er kendt fra JP A-55-167023, 25 at denne A1FX forhindrer kalksten (CaC03) i at blive opløst.
Tilsætningen af et basisk natriumsalt kan imidlertid forhindre denne ulempe, således som det ligeledes er beskrevet i det nævnte offentliggørelsesskrift.
30 Ved at tilsætte basisk natriumsulfat i en mængde, som afhænger af mængden af HF, for at behandle en spildgas indeholdende S02 og HF skulle man således kunne opnå en 2 DK 175015 B1 fremgangsmåde, der ikke udviste nogen ulempe pga. A1FX. I et sådant tilfælde forbliver det således dannede natrium imidlertid i den absorberende væske, og en formindskelse af mængden af spildevand forårsager derfor en forøgelse af 5 koncentrationen af natrium i den absorberende væske. Når SO2 indvindes i form af gips, har renheden af det indvundne gips derfor en tilbøjelighed til at blive nedsat ved den samtidige tilstedeværelse af natrium.
10 I JP A 60-122029 omtales ligeledes en anden fremgangsmåde, som ikke udviser nogen ulempe på grund af A1FX, idet man påen pulserende måde tilsætter en alkalisk forbindelse til den absorberende væske for midlertidigt at forhøje dennes pH-værdi. Det skal bemærkes, at denne metode kan resultere 15 i en lavere afsvovlnings-effektivitet, som forekommer, skønt kun for en kort tidsperiode, mellem nedsænkningen og genvindingen af afsvovlnings-effektiviteten.
Det er fra GB A nr. 2 171 400 kendt at behandle en spildgas 20 indeholdende SO2 og HC1 ved at absorbere SO2 og HC1 i en f.eks. Na-holdig absorberende opløsning, der herved bliver sur, og dernæst neutralisere denne ved at tilføre enten CaC03 eller Ca(0H)2 som neutraliserende middel. Ved at holde Na-mængden over Cl-koncentrationen i den absor-25 berende opløsning opnås, at forøgelsen af opløseligheden af CaC03 fra tilstedeværelse af CaCl2 hidrørende fra HC1 i gassen reduceres. Til fjernelse af opløste chlorider bruges flere tanke efter hinanden og chloriderne fjernes efter inddampning som et fast chlorid. Der omtales ikke HF 30 og udfældning af CaF, ligesom der ikke omtales tilførsel af Ca(0H)2 i den anden opslæmningstank.
3 DK 175015 B1
Det er fra FR offentliggørelsesskrift nr. 2 137 790 kendt at fjerne HF fra en gas ved at danne en vandig opløsning af HF og dertil sætte Ca(OH)2, CaC03 eller en blanding af disse, for at udfælde CaF2. Der omtales ikke brug af CaCC>3 5 og Ca(OH)2 som svovlabsorbenter.
Det er endvidere fra DE Al nr. 3 136 155 kendt at fjerne S02 fra S02-holdige forbrændingsgasser i et absorptionskredsløb, der omfatter en første tank, hvortil CaCOs 10 tilføres, og en anden tank, hvortil Ca(OH)2 tilføres for at indstille pH på 6,0-9,0. Der omtales ikke hydrogen-halogenider og deres forstyrrende indflydelse på afsvovlingen.
15 Det er formålet med den foreliggende opfindelse at tilvejebringe en fremgangsmåde til behandling af spildgas, hvorved man fjerner den skadelige indflydelse af HF og af støv i spildgasserne, opretholder aktiviteten af CaCC>3, nedsætter den mængde af kostbart Ca(0H)2, der skal anvendes, 20 og indvinder gips i en særlig ren form.
Formålet opnås ved at udøve den indledningsvis nævnte fremgangsmåde som angivet i krav l's kendetegnende del.
25 Den foreliggende opfindelse kan fjerne den skadelige indflydelse af HF og af støv inkluderet i spildgassen, kan opretholde aktiviteten af CaCC>3, kan nedsætte mængden af kostbar Ca(OH)2, der nødvendigvis skal anvendes, og fører til indvinding af gips i en særdeles ren form.
30
Opfindelsen vil i det følgende blive forklaret på grundlag af udførelseseksempler og under henvisning til tegningen.
4 DK 175015 B1 På tegningen viser fig. 1 et strømningsdiagram, som viser et eksempel på den foreliggende opfindelse. På fig. 2 er vist et strømningsdiagram, der viser sammenligningsek-5 sempel 2.
Ved den foreliggende opfindelse anvender man, således som det er beskrevet ovenfor, en absorberende væske omfattende CaC03 og Ca(OH)2 som absorbenter, idet Ca(0H)2 sættes til 10 den absorberende væske i en anden opslæmningstank for at blive ført til et absorptionstårn for spildgasserne for at regulere den absorberende væske til at have en pH-værdi i området 5,5-7,0, idet luften til oxidationen blæses ind i den absorberende væske i en første opslæmningstank, til 15 hvilken den absorberende væske fra absorptionstårnet indføres, og den absorberende væske cirkuleres fra den anden opslæmningstank til den første opslæmningstank gennem absorptionstårnet.
20 Man har foreslået udover de ovenfor nævnte basiske natriumsalte et udvalg af alkaliske forbindelser til at nedbryde A1FX. Dette er fordi Al, som er en komponent i A1FX, omdannes til den faste fase ved hjælp af alkali. Man har nu yderligere undersøgt virkningerne af disse alkaliske 25 additiver, og man har fundet at disse forbindelser er ens med hensyn til virkningen til nedbrydning af A1FX; men at en betydelig mængde af F efterlades i den absorberende væske, når man anvender Na og Mg som en kilde til alkalitet, og at selv når A1FX en gang nedbrydes ved alkali, genopstår 30 A1FX let i opløst form, dersom pH-værdien bliver lav. Man antager, at dette er fordi brugen af Na og Mg salte medfører produktionen af forholdsvis opløselige forbindelser, 5 DK 175015 B1 såsom NaF og MgF2. På den anden side nedsætter brugen af Ca(OH)2 koncentrationen af F i den absorberende væske, fordi F ligeledes aflejres i den faste fase som et relativt uopløseligt CaF2 sammen med Al. Mængden af F, som viser sig 5 igen i den absorberende væske, er som et resultat deraf i stort omfang reduceret. Dette er grunden til, at den absorberende væske indeholdende CaCC>3 og Ca(0H)2 bliver anvendt som absorbenten ved den foreliggende opfindelse.
10 Man har yderligere undersøgt måden at tilføre CaCC>3 og Ca(0H)2, og man har fundet, at virkningen af det omtalte Ca(0H)2 er bemærkelsesværdig stor, når man anvender to opslæmningstanke til at holde den absorberende væske, som skal anbringes i absorptionstårnet for spildgassen; den 15 absorberende væske cirkuleres fra den anden opslæmningstank til absorptionstårnet, fra dette absorptionstårn til den første opslæmningstank, og fra den første opslæmningstank til den omtalte anden opslæmningstank.
Luften blæses ind i den absorberende væske i den første 20 opslæmningstank til oxidation; og man tilsætter Ca{0H)2 til den absorberende væske i den omtalte anden opslæmningstank for at regulere pH-værdien deraf inden for området 5,5-7,0.
25 Dette betyder, således som man har fundet, at selv når Ca(OH)2 sættes til den anden opslæmningstank, nedbrydes A1FX ikke i tilstrækkelig grad af Ca(0H)2 ved en pH-værdi, der er mindre end 5,5, og reaktiviteten af CaC03kan derfor ikke fuldstændig genvindes. Man fandt på den anden side, 30 at selv når mængderne af kilderne til A1FX (f.eks. flyveaske og HF), som er indbefattet i spildgassen, ændres, kan man holde reaktiviteten af CaC03 stabil ved at regulere 6 DK 175015 B1 pH-værdien af den absorberende væske i den anden opslæmningstank inden for området 5,5-7,0.
Når pH-værdien af den absorberende væske i den anden 5 opslæmningstank er større end 7, bliver oxidationshastigheden for sulfit til sulfat lav til dannelse af calciumsulfit, og man kan derfor ikke indvinde gips med høj renhedsgrad.
10 Når man til den første opslaemningstank sætter Ca(0H)2, er mængden af Ca(0H)2 større end den, der sættes til den anden opslaemningstank. Man fandt, at Ca(OH)2 forbruges ved neutralisations-reaktioner, fordi reaktionshastigheden for Ca(0H>2 er større end den tilsvarende for CaC03.
15
Man har nu fundet, at når man tilsætter til den anden opslæmningstank, bliver den mængde Ca(OH)2, som er krævet til at genvinde reaktiviteten af CaC03 efter nedbrydningen af AlFx, gjort mindst mulig.
20
Ved den foreliggende opfindelse indfører man Ca(0H)2 til den anden opslæmningstank, og den absorberende væske i denne anden opslæmningstank holdes ved en pH-værdi på 5,5-7,0.
25
Calciumsulfit er ligeledes i den omtalte første opslæmningstank oxideret til gips ved hjælp af indblæsning af luft i den absorberende væske.
30 Den foreliggende opfindelse kan, således som det er beskrevet i det forudgående, udelukke den skadelige indflydelse af HF og af støv i spildgasser, opretholde 7 DK 175015 B1 aktiviteten af CaCC>3, nedbringe den mængde kostbar Ca (OH) 2, der skal anvendes, og føres til indvinding af særdeles rent gips.
5 EKSEMPEL
Et eksempel ifølge den foreliggende opfindelse skal forklares under henvisning til fig. 1.
10 Man behandlede først 200 m3 N/time spildgas, der kom fra en lille brænder af pulveriseret kul (som ikke er vist på fig. 1), idet man anvendte den metode til behandling af spildgas, som er vist i strømskemaet på fig. 1. Indgangstemperaturen af den behandlede spildgas blev holdt 15 ved 110 °C ved hjælp af en varmeveksler (som ikke er vist på fig. 1), og støvkoncentrationen blev reguleret til ca.
200 mg/m3 N ved hjælp af et posefilter (som ikke er vist på fig. 1).
20 Indgangskoncentrationerne af SO2 og HF var henholdsvis 1.200 ppm og 53 ppm.
Spildgassen, der skal behandles, blev indført i absorptionstårnet 5 ved hjælp af ledningen 3 og blev udledt 25 fra en ledning 4 efter fjernelse af S02 og HF fra gassen.
Under absorptionstårnet 5 blev anbragt en opslæmningstank 1 (som betegnes som den første opslæmningstank) og en opslæmningstank 2 (som betegnes som den anden opslæmningstank) , idet begge indeholdt en absorberende væske.
30 Den absorberende væske blev sendt fra opslæmningstank 2 til absorptionstårnet 5 ved hjælp af en pumpe 6 for absorberende væske, blev sendt fra absorptionstårnet 5 til 8 DK 175015 B1 opslæmningstank 1 og derpå recirkuleret fra opslæmningstank 1 til opslæmningstank 2.
En opslæmning af CaCC>3 blev ført til opslæmningstanken 1 5 ved hjælp af ledningen 7. I dette tilfælde blev mængden af CaC03-opslæmning, der blev tilført, automatisk reguleret ved hjælp af en reguleringsventil 8 gennem en reguleringsanordning 9 til opnåelse af en S02-koncentration på 50 ppm i gassen i ledningen 4, som blev udledt fra ab-10 sorptionstårnet.
På den anden side tilførte man en opslæmning af Ca(OH)2ind i opslæmningstanken 2 ved hjælp af ledningen 10. Strømningshastigheden af Ca (OH) 2~opslæmning blev auto-15 matisk reguleret ved hjælp af en reguleringsventil 11 gennem en pH-regulator 12 til opnåelse af en pH-værdi på 5,7 i den absorberende væske, der blev sendt fra opslæmningstanken 2 til absorptionstårnet 5.
20 Man indførte ligeledes en bestemt mængde luft til oxidationen ind i opløsningstanken 1 ved hjælp af ledningen 13.
En del af den absorberende væske, som skulle tilføres 25 absorptionstårnet 5 ved hjælp af pumpen 6 til absorberende væske, blev udtaget gennem ledningen 14.
Det skal bemærkes, at 15 betegner en omrører, 16 betegner en barriere, som er anbragt mellem opslæmningstanken 1 og 30 opslæmningstanken 2, og 17 er en passage, som er indrettet mellem barrieren og bunden af tanken.
9 DK 175015 B1
Man gennemførte under de ovenfor nævnte betingelser en stationær drift, ved hvilken SO2 i udgangsgassen var stabilt på værdien 50 ppm og pH-værdien af den absorberende væske i opslæmningstanken 1 var 5,2.
5
Ligeledes var CaC03 koncentrationen i den absorberende væske 0,04 mol/liter, reaktiviteten af CaC03 var god, og man fandt ikke noget calciumsulfit.
10 Koncentrationerne af Al og F i filtratet fra den absorberende væske blev analyseret til konstatering af spormængder på henholdsvis 1,3 mg/liter og 17 mg/liter.
Det molære forhold mellem CaC03 og Ca (OH) 2, der blev tilført 15 i eksemplet ifølge den foreliggende opfindelse, var
Ca (OH) 2/[CaC03 + Ca(OH)2] = 0,025.
SAMMENLIGNINGSEKSEMPEL 1 20
Man gennemførte en kørsel med det samme udstyr under de samme betingelser, som er anført i ovenstående eksempel ifølge opfindelsen, med undtagelse af, at man kun anvendte CaC03 som absorptionsmidlet. Det vil sige, at på fig. 1 25 tilførte man ikke noget Ca (OH) 2-opslæmning gennem ledningen 10.
Ved sammenligningseksempel 1 blev pH-værdierne i de absorberende væsker i opslæmningstanken 1 og 2 gradvis 30 lavere, efter man havde startet kørslen, ned til henholdsvis 4,5 og 4,8 hen imod det afsluttende trin.
DK 175015 B1 I0
Koncentrationen af CaCC>3 i den absorberende væske var 0,11 mol/liter, og reaktiviteten af CaC03 var i betydelig grad lavere i sammenligning med det ovennævnte eksempel ifølge opfindelsen. Koncentrationerne af Al og ET i filtratet fra 5 den absorberende væske var henholdsvis 75 mg/liter og 120 mg/liter.
SAMMENLIGNINGSEKSEMPEL 2 10 Man gennemførte i sammenligningseksempel 2 en kørsel med det udstyr, der er vist på fig. 2, under de samme betingelser for gassen, som er vist i det tidligere bragte eksempel ifølge den foreliggende opfindelse. Det skal bemærkes, at de numeriske tal og signaturer, som er vist 15 på fig. 2 indikerer de samme bestanddele, som er vist på fig. 1, med undtagelse af, at der på fig. 2 kun er en opslæmningstank, som indeholder den absorberende væske, der skal fødes til det absorberende tårn 5. I sammenligningseksempel 2 indførte man CaC03-opslæmningen og 20 Ca (OH) 2-opslæmningen ind i opslæmningstanken 1 på samme tid.
Under de ovenfor nævnte betingelser gennemførte man en kørsel på en sådan måde, at S02-koncentrationen ved 25 udgangen kunne holdes på en konstant værdi på 50 ppm.
Koncentrationen af CaC03 i den absorberende væske var 0,04 mol/liter, og reaktiviteten af CaC03 var god. I sammenligningseksempel 2 var det molære forhold mellem 30 Ca (OH) 2 og CaC03, som blev tilført: Ca(OH)2/[CaC03 + Ca(OH)2] = 0,12. Dette afslørede, at mængden af Ca(OH)2, der var anvendt i sammenligningseksempel 2, var meget større end 11 DK 175015 B1 mængden i det ovenfor nævnte eksempel ifølge den foreliggende opfindelse. Koncentrationerne af Al og F i den absorberende væske i sammenligningseksempel 2 var henholdsvis 1,5 mg/liter og 20 mg/liter.
5
Den foreliggende opfindelse kan, således som det er forklaret i det forudgående, tilvejebringe en overlegen fremgangsmåde til behandling af en spildgas.
10 Det i det forudgående bragte eksempel er anbragt til belysning af opfindelsen, idet der kan forekomme modifikationer af det i eksemplet viste system.
10 DK 175015 B1
Koncentrationen af CaCC>3 i den absorberende væske var 0,11 mol/liter, og reaktiviteten af CaC03 var i betydelig grad lavere i sammenligning med det ovennævnte eksempel ifølge opfindelsen. Koncentrationerne af Al og F i filtratet fra 5 den absorberende væske var henholdsvis 75 mg/liter og 120 mg/liter.
SAMMENLIGNINGSEKSEMPEL 2 10 Man gennemførte i sammenligningseksempel 2 en kørsel med det udstyr, der er vist på fig. 2, under de samme betingelser for gassen, som er vist i det tidligere bragte eksempel ifølge den foreliggende opfindelse. Det skal bemærkes, at de numeriske tal og signaturer, som er vist 15 på fig. 2 indikerer de samme bestanddele, som er vist på fig. 1, med undtagelse af, at der på fig. 2 kun er en opslæmningstank, som indeholder den absorberende væske, der skal fødes til det absorberende tårn 5. I sammenligningseksempel 2 indførte man CaC03-opslæmningen og 20 Ca (OH) 2-opslæmningen ind i opslæmningstanken 1 på samme tid.
Under de ovenfor nævnte betingelser gennemførte man en kørsel på en sådan måde, at SC>2-koncentrationen ved 25 udgangen kunne holdes på en konstant værdi på 50 ppm.
Koncentrationen af CaC03 i den absorberende væske var 0,04 mol/liter, og reaktiviteten af CaC03 var god. I sammenligningseksempel 2 var det molære forhold mellem 30 Ca (OH) 2 og CaC03, som blev tilført: Ca (OH) 2/ [CaC03 + Ca (OH) 2] = 0,12. Dette afslørede, at mængden af Ca(OH)2/ der var anvendt i sammenligningseksempel 2, var meget større end
Claims (2)
1. Fremgangsmåde til behandling af spildgas, der strømmer 5 gennem et absorptionstårn, og som indeholder SO2, HF og AL, i hvilket fremgangsmåde SO2 og HF reagerer med en absorberende væskei ndeholdende CaC03 til dannelse af CaSC>3 og CaF2, kendetegnet ved, at man hovedsagelig kun indfører CaC03 og Ca{OH)2 i den absorberende væske; 10 at man cirkulerer den absorberende væske fra en anden opslæmningstank til absorptionstårnet, fra absorptionstårnet til en første opslæmningstank og fra den første opslæmningstank til den anden opslæmningstank; at man indfører Ca(0H)2 i den anden opslæmningstank for at holde 15 pH-værdien af den absorberende væske i den anden op slæmningstank inden for området 5, 5-7,0; og at man blæser luft ind i den absorberende væske i den første opslæmningstank.
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at man indfører CaCC>3 i den første opslæmningstank.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30400688 | 1988-12-02 | ||
| JP63304006A JP2592118B2 (ja) | 1988-12-02 | 1988-12-02 | 排ガスの処理方法 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK571289D0 DK571289D0 (da) | 1989-11-15 |
| DK571289A DK571289A (da) | 1990-06-05 |
| DK175015B1 true DK175015B1 (da) | 2004-04-26 |
Family
ID=17927927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK198905712A DK175015B1 (da) | 1988-12-02 | 1989-11-15 | Fremgangsmåde til behandling af spildgas indeholdende SO2, HF og A1 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5034028A (da) |
| EP (1) | EP0373113B1 (da) |
| JP (1) | JP2592118B2 (da) |
| CN (1) | CN1017871B (da) |
| AU (1) | AU623195B2 (da) |
| DE (1) | DE68915968T2 (da) |
| DK (1) | DK175015B1 (da) |
| ES (1) | ES2054090T3 (da) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2948335B2 (ja) * | 1991-01-22 | 1999-09-13 | 三菱重工業株式会社 | 高性能排煙脱硫方法 |
| JP2934549B2 (ja) * | 1992-02-03 | 1999-08-16 | 三菱重工業株式会社 | 排ガスの処理方法 |
| FR2694707B1 (fr) * | 1992-08-13 | 1994-12-23 | Aquafrance | Procédé de dépollution de fumée de chaudières à combustible liquide par refroidissement et lavage des fumées, et neutralisation des effluents. |
| JP3025147B2 (ja) * | 1994-05-17 | 2000-03-27 | 三菱重工業株式会社 | 湿式排煙脱硫装置 |
| JPH08318123A (ja) * | 1995-05-26 | 1996-12-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | スラリ濃縮槽及び湿式排煙脱硫装置の吸収塔 |
| US6555082B1 (en) | 1998-05-16 | 2003-04-29 | Babcock Borsig Power Environment Gmbh | Method for wet flue gas desulfurization and device for implementing said method |
| US8460959B2 (en) * | 2009-11-06 | 2013-06-11 | Ultratech, Inc. | Fast thermal annealing of GaN LEDs |
| CN102188894B (zh) * | 2010-03-08 | 2013-08-14 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 一种烟道脱硫吸收剂供应方法及*** |
| JP6082339B2 (ja) * | 2013-11-21 | 2017-02-15 | 信越化学工業株式会社 | エッチング反応ガスの除害方法およびスクラバ装置 |
| JP2016203121A (ja) * | 2015-04-27 | 2016-12-08 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガスクーラの洗浄排水処理方法と装置 |
| CN105467954B (zh) * | 2015-11-20 | 2018-09-18 | 华北电力大学（保定） | 一种石灰石-石膏法脱硫ORP与pH双控制的方法及装置 |
| CN106450554A (zh) * | 2016-11-10 | 2017-02-22 | 上海交通大学 | 废旧动力锂离子电池正极活性物质剥落工艺 |
Family Cites Families (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4924342B1 (da) * | 1970-12-04 | 1974-06-21 | ||
| US3743704A (en) * | 1971-05-12 | 1973-07-03 | Du Pont | Removal of hf from an hf-containing gas |
| US3943230A (en) * | 1973-10-09 | 1976-03-09 | The Dowa-Mining Co., Ltd. | Process for the removal of sulfur oxide from waste gas |
| JPS5597225A (en) * | 1979-01-18 | 1980-07-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Treating method of waste liquid in treatment of exhaust gas |
| JPS55167023A (en) * | 1979-06-15 | 1980-12-26 | Babcock Hitachi Kk | Desulfurization for combustion discharged gas |
| DE3006965A1 (de) * | 1980-02-25 | 1981-10-22 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Verfahren zum entfernen von schwerfeldioxid aus einem rauchgas |
| JPS5750526A (en) * | 1980-09-12 | 1982-03-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Supplying method of absorbent for waste gas desulfurizing method by wet lime process |
| DE3310716C2 (de) * | 1983-03-24 | 1986-10-09 | Uhde Gmbh, 4600 Dortmund | Verfahren zur absorptiven Entfernung von HCL und SO↓2↓ aus Rauchgas |
| GB2138793B (en) * | 1983-04-26 | 1986-09-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Method of control for a wet lime-gypsum process desulfurization plant |
| JPS60122029A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-06-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガスの処理方法 |
| US4539190A (en) * | 1984-09-11 | 1985-09-03 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method for the treatment of exhaust gases |
| JPH0677118B2 (ja) * | 1985-01-21 | 1994-09-28 | キヤノン株式会社 | 液晶素子 |
| JPS61167432A (ja) * | 1985-01-22 | 1986-07-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 湿式排煙脱硫塔 |
| JPS61178021A (ja) * | 1985-02-05 | 1986-08-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙脱硫方法 |
| US4696805A (en) * | 1985-02-05 | 1987-09-29 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Method for desulfurizing exhaust gas |
| JPS61178025A (ja) * | 1985-02-05 | 1986-08-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ＳＯ↓２とＨＣｌの同時処理法 |
| DD239345A1 (de) * | 1985-07-17 | 1986-09-24 | Orgreb Inst Kraftwerke | Verfahren zur reinigung von abgasen |
| DK548786A (da) * | 1985-11-28 | 1987-05-29 | Aalborg Vaerft As | Fremgangsmaade til rensning, navnlig afsvovling, af roeggas |
| JPS62140624A (ja) * | 1985-12-17 | 1987-06-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排煙脱硫装置 |
| JPS62170128A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-27 | Ise Electronics Corp | カバ−ガラスの製造方法 |
| JPH084709B2 (ja) * | 1986-04-23 | 1996-01-24 | バブコツク日立株式会社 | 湿式排煙脱硫制御装置 |
| US4853195A (en) * | 1986-06-09 | 1989-08-01 | Northern States Power Company | Flue gas scrubber system |
| JPS63104634A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-10 | Hitachi Zosen Corp | 湿式排煙処理におけるスケ−リング防止方法 |
| US4900524A (en) * | 1987-06-29 | 1990-02-13 | Vth Ag Verfahrenstechnik Fur Heizung | Method for separation of sulfur dioxide from gases |
| US4911901A (en) * | 1987-09-16 | 1990-03-27 | Chiyoda Corporation | Wet desulfurization process for treating a flue gas |
-
1988
- 1988-12-02 JP JP63304006A patent/JP2592118B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-11-14 AU AU44678/89A patent/AU623195B2/en not_active Ceased
- 1989-11-15 DK DK198905712A patent/DK175015B1/da not_active IP Right Cessation
- 1989-11-27 DE DE68915968T patent/DE68915968T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-27 ES ES89810905T patent/ES2054090T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-27 EP EP89810905A patent/EP0373113B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-12-01 CN CN89108921.7A patent/CN1017871B/zh not_active Expired
- 1989-12-04 US US07/445,399 patent/US5034028A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE68915968T2 (de) | 1994-09-29 |
| JPH02152522A (ja) | 1990-06-12 |
| CN1042846A (zh) | 1990-06-13 |
| AU4467889A (en) | 1990-06-07 |
| DE68915968D1 (de) | 1994-07-14 |
| DK571289D0 (da) | 1989-11-15 |
| JP2592118B2 (ja) | 1997-03-19 |
| EP0373113B1 (en) | 1994-06-08 |
| US5034028A (en) | 1991-07-23 |
| ES2054090T3 (es) | 1994-08-01 |
| EP0373113A1 (en) | 1990-06-13 |
| DK571289A (da) | 1990-06-05 |
| AU623195B2 (en) | 1992-05-07 |
| CN1017871B (zh) | 1992-08-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| USRE31236E (en) | Method of removing sulfur dioxide from combustion exhaust gas | |
| DK175015B1 (da) | Fremgangsmåde til behandling af spildgas indeholdende SO2, HF og A1 | |
| JPH1170316A (ja) | 排ガスの脱硫方法 | |
| JP2695680B2 (ja) | 排煙脱硫方法 | |
| US5266285A (en) | Sodium-enhanced lime scrubbing method for removing sulfur dioxide from gaseous streams | |
| NO864573L (no) | Fremgangsmaate til aa fjerne svoveldioksyd fra gass-stroemmer | |
| EP0554691B1 (en) | Process for treating flue gas | |
| GB2137973A (en) | Method of treating exhaust gases | |
| US4162299A (en) | Process for the removal of sulfur oxides | |
| GB2164031A (en) | Treatment of exhaust gas | |
| JP2738954B2 (ja) | Ｓｏ▲下２▼とｈｆを含む排ガスの処理方法 | |
| US4178348A (en) | Process for removing sulfur oxides in exhaust gases | |
| US4313924A (en) | Process for removal of sulfur dioxide from gas streams | |
| JP3692219B2 (ja) | 排煙処理方法及び排煙処理装置 | |
| JP3504427B2 (ja) | 排ガスの脱硫方法 | |
| JPH07116457A (ja) | 湿式排煙脱硫処理方法と装置 | |
| RU2054307C1 (ru) | Способ очистки печных газов производства сульфида натрия от сероводорода и диоксида серы | |
| JPS60153924A (ja) | 排ガスの処理方法 | |
| JPS599208B2 (ja) | 湿式脱硫脱硝方法 | |
| GB2163968A (en) | Method for the treatment of exhaust gases | |
| RU2049063C1 (ru) | Способ переработки на гипс концентрированного сульфит-сульфатного раствора | |
| EP0884094A2 (en) | A method of desulphurizing gases, such as flue gases from combustion plants | |
| JPH0767525B2 (ja) | 排煙脱硫脱塵方法 | |
| JPH0256128B2 (da) | ||
| Chernetskii et al. | Use of a lime-sulfur precipitant for purification of wastewater from viscose manufacturing |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |
Country of ref document: DK |