DE847292C - Verfahren zur Zerlegung von Gasgemischen durch fraktionierte Kondensation unter Druck - Google Patents
Verfahren zur Zerlegung von Gasgemischen durch fraktionierte Kondensation unter DruckInfo
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Description
(WiGBl. S. 175)
AUSGEGEBEN AM 2\. AUGUST 1952
ρ .-?/ iSß IaI ι'χ P
Heerlen (Holland)
Die KiTindung bezieht sich auf ein Verfahren und
(.'ine Hinrichtung zur Trt inning von (Iasgeniischeu
durch fraktionierte kondensation unter Druck.
Ks ist bekannt. (lateinische durch Kühlen des
(komisches unter Druck zu trenntn und die nacheinander
koudensierUii Bestandteile getrennt aufzufangen.
Die dazu benötigte Kälte wird einesteils «lurch Verdampfung des gebildeten Kondensats und
durch die gekühlten (!ase, andernteils von eiiver zusätzlichen
Kaltequelle iidiefert. Diese zusätzliche
Kidti'(|u< lic ist zur Deckung von kälteverlusKn und
zur Litferuiifi von Kälte bei niedriger Teni])eratur
erforderlich.
Ks ist weiter bekannt, durch Herabsetzen des
Druckes in einer Kxpansionsmaschine unter T.ieferunji
äul.lerer Arbeit die Gasfraktionen, die während des Prozesses L,rasförmi«· hkiben, expandieren
zu lassen. Der dabei frei werdende Kältebetrag kann
zur Deckung der Kälteverlustc verwendet werden. Der .Yutzettekt des \ erfahrens wird dadurch weiter
verbessert.
!ebenfalls isf vorgeschlagen worden (vgl. dieanieri-
kanische Patentschrift 2122238), den Kältehaushalt des Verfahrens weiter zu verbessern, und zwar
nicht nur durch Herabsetzen dies Druckes der während des Prozesses nicht kondensierbaren Fraktionen
in der erwähnten Weise, sondern auch durch Herabsetzen des Druckes der verflüssigten Fraktionen.
Das Herabsetzen des Druckes erfolgt dabei nicht sofort auf atmosphärischen Druck, sondern
ganz oder teilweise auf einen Druck, der zwischen dem Trenn- und dem atmosphärischen Druck liegt.
Im Anschluß daran wird verdampft und nochmals erwärmt, wonach die weitere Expansion bis auf
atmosphärischen Druck unter Lieferung von Kälte und Arbeit erfolgt. Die dadurch gelieferte Kälte
kann ebenfalls zur Deckung von Kälteverlusten verwendet werden.
Das Verfahren gemäß der genannten amerikanischen Patentschrift gibt jedoch nur die Möglichkeit
zusätzlicher Kältegewinnung durch Expansion der kondensierbaren Fraktionen von einem Zwischendruck
auf atmosphärischen Druck unter Lieferung von Kälte und Arbeit in einer Weise, die jener der
Kältegewinnung durch eine derartige Expansion der nicht kondensierbaren Fraktionen vollkommen j
ähnelt, \vährend die Erkenntnis fehlt, daß die Verdampfung bestimmter Mengen abgezweigten
Kondensats unter l>estimmten Drucken den Nutzeffekt
wesentlich zu verbessern vermag, unabhängig davon, ob das gebildete Gas später in
einer Expansionsmaschine weiter expandiert wird. Hauptaufgabe der Erfindung- ist es, die Menge
des abzuzweigenden Kondensats und den Druck, auf den es durch Drosselung entspannt wird, festzulegen.
Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgal>e verhindert, daß die Temperaturunterschiede in
den Wärmeaustauschern unnötig groß werden. Als ein weiterer Vorteil kann gegel>enenfalls das Methan
unter Druck gewonnen werden.
Die Erfindung richtet sich demnach auf ein Ver- +0 fahren zum Trennen von Gasgemischen durch fraktionierte
Kondensation unter Druck, bei dem ein oder mehrere Teile des gebildeten Kondensats abgezweigt
und unter einem höheren als Atmosphärendruck verdampft werden. Dieses Verfahren ist dadurch
gekennzeichnet, daß der abgezweigte Anteil der Kondensatmenge, welcher unter dem höheren
Druck verdampft wird, und dieser Druck optimal und derartig gewählt werden, daß an jedem Punkt
des Temperaturgefälles, das die Gase bzw. Kondensate durchlaufen, einem Kältedefizit auf der Seite
höherer Temperatur ein mindestens el>enso großer Kälteüberschuß auf der Seite niedriger Temperatur
entspricht.
Die Erfindung kann beispielsweise zum Trennen von Koksofengas Verwendung finden, bei dem ein
Teil der verflüssigten Methanfraktion unter höhe- !
rem als Atmosphärendruck verdampft wird, wobei j der Gesamtdruck, bei dem die Trennung durchgeführt
wird, nach der Erfindung vorzugsweise so zu wählen ist, daß die Kälteverluste bei verhältnismäßig
hohem Temperaturniveau, beispielsweise über annähernd —75° C, durch Kälte gedeckt werden,
die durch Expansion der unter höherem als Atmosphärendruck verdampften Methanfraktion
unter Leistung äußerer Arbeit frei wird.
Zur Durchführung des erfindungsgemäßen \rerfahrens
findet vorteilhaft eine Vorrichtung Verwendung, bei der das zu trennende Gas zunächst
durch Wärmeaustauscher und dann durch mindestens eine Trennsäule geleitet wird, wobei an die
Stelle eines üblichen Fremdkühlers mindestens ein Leitungssystem für einen Teil des zu verdampfenden
Kondensats tritt und eine oder mehrere Expansionsmaschinen in eines oder mehrere dieser
Leitungssysteme eingeschaltet sind1.
Eine solche Vorrichtung, die insbesondere zur Trennung von Koksofengas Verwendung finden
kann, zeichnet sich durch eine Abzweigung für das Kondensat des letzten Wärmeaustauschers aus, wobei
diese Abzweigung die Entspannung des Kondensats auf höheren als Atmosphärendruck bewirkt.
Ferner ist in dieser Vorrichtung eine Leitung in vorhergehenden Wärmeaustauschern sowie in dem
oder den Eintrittswärmeaustauschern eine Expansionsvorrichtung, in der das Gas unter Leistung
äußerer Arbeit auf Atmosphärendruck entspannt wird, und eine Rückführungsleitung zur Wiedervereinigung
dieses Kondi-nsatteiles mit dem Rest des Kondensats vor Eintritt in dem oder die Eintrittswärmeaustauscher
vorgesehen. Gegebenenfalls ist es zweckmäßig, wenn die Abzweigung für den
unter höheren Druck verdampfenden Kondensatteil an eine Ferngasleitung angeschlossen ist, wodurch
sich die Verwendung von Förderpumpen erübrigt.
Zur Verdeutlichung des Erfindungsgedankens soll im folgenden das erfindungsgemäße Verfahren
an Hand eines Beispiels und mehrerer graphischen Darstellungen erläutert werden.
DaIx1I wird als Beispiel ein einfacheres Gemisch
als Koksofengas, nämlich ein Gasgemisch aus 26 Volumprozent CH4 und 74 Volumprozent H.,
behandelt.
In Fig. ι sind für dieses Gemisch zweier Gase, von denen das eine Gas (C H4) im Verlauf des Prozesses
durch Abkühlung kondensiert wird, während der andere Bestandteil nicht kondensiert, einige
Linien gezogen, die die Beziehung zwischen Temperatur t bzw. partiellem Druck p und der Menge
des im Gemisch noch vorhandenen nicht kondensierten C H4-Dampfes, berechnet auf die insgesamt vorhandene
zu kondensierende Menge, angegeben. Die verschiedenen Linien sind für verschiedene Gesamtdrückei'j,
P2 und Pv bei denen die Trennung
durchgeführt wird, aufgezeichnet; hierbei ist P3>P2>Pvz.B. P1=T1O, P2 = 2oundP3= 13 at. Aus
der Figur geht, wie auch erwartet werden kann, hervor, daß, wenn.ein derartiges Gasgemisch z.B.
bis zu einer Temperatur t., bei dem höheren Trenndruck P3 heruntergekühlt wird, mehr CH4 als bei
dem niedrigeren Druck !'<, (α.,
>/;>.,) kondensiert,
während bei dem Trenndruck P1 noch nichts kondensiert
ist. Es ist üblich, Gasgemische durch Kühlung des Gemisches unter Anwendung eines bestimmten
Trenndruckes /·* zu trennen, wobei die Verdampfung des gebildeten Kondensats einen Teil
der erforderlichen Kälte liefert, die von dem zu
kühlenden Gasgemisch auf dem Wege des Wärmeaustausches
aufgenommen wird.
In Fig. 2 sind die Linien, die den Kältebedarf (ausgezogene Linie) und die Kältelieferung (gestrichelte
Linie) bei i°C Abkühlung bzw. Erwärmung eines Mols des Gemisches, entsprechend
26 Volumprozent CH4 und 74 Volumprozent Tf,,,
darstellen, über der Temperatur aufgetragen.
Es stellt sich heraus, daß der größte Kältebetrag Ix'ini Kondensationsbeginn benötigt wird. In dem
Maße, in dem sich Kondensat bildet, verringert sich allmählich die Menge Gas, die je Grad kondensiert,
so daß auch der Kältebedarf je Mol und Grad l>ei fallender Temperatur stetig abnimmt. Die
Linie der Kältelieferung zeigt ein scharfes Maximum, das weit über den Redarf bei der Temperatur
hinaus geht, l>ei der das gebildete Kondensationsprodukt wieder verdampft, weil sämtliche Kälte, die
zur Kondensierung nötig war und ülxir eine große Temperaturstrecke aufgenommen wurde, bei dieser
Temperatur wieder frei wird. An welcher Stelle der Temperaturstrecke dieser Kälteüberschuß liegt,
ist durch den Druck bedingt, l>ei dem die Verdampfung erfolgt. In der Regel ist dieser Druck an
eine Mindestgrenze von annähernd 1 ata gebunden, da bei Entspannung t>ei niedrigerem Druck die
Möglichkeit des Eindringens von Luft entsteht, was bei entzündbaren Gasen gefährlich ist und überdies
eine Verunreinigung zur Folge hat. Mit diesem Kälteüberschuß kann, auch wenn man von den Verlusten
absieht, das Kältedefizit bei höherem Temperaturniveau gedeckt werden. Die auf niedrigerem
Temperaturniveau erforderliche Kälte muß dagegen von einer zusätzlichen Kältequelle geliefert werden.
Dieser Kältebetrag ist von der Menge Gas, die unterhalb dieses Temperaturniveaus kondensiert
werden soll, abhängig und wird kleiner, wenn der Gesamtdruck, bei dem die Trennung erfolgt, größer
wird (vgl. in Fig 1 die Mengen av I)1 und T1). Prüft
man nun, wie groß Menge und Druck sein können, wenn man bei diesem einfachen Gemisch z. B. einen
Teil des Kondensats oberhalb des atmosphärischen Druckes, aber unterhalb des Trenndruckes verdampfen
will, so ergibt sich folgendes (vgl. Fig. 3, die eine der Linien der Fig. 1 darstellt): Wählt man
den Druck p., groß, so ist die verfügbare Menge Kondensat a.,, die bei diesem Druck verdampft werden
kann, gering und umgekehrt. Wo das Niveau liegt, das am vorteilhaftesten ist, läßt sich nicht
ohne weiteres sagen. Man muß hierbei berücksichtigen, daß auch die Kondensatmenge av die unterhalb
des Temperaturniveaus tt beispielsweise durch Verflüssigen
in einer Trennsäule entstanden ist, bei höherem Druck verdampft werden kann.
Diese Kondensatmenge O1 ist durch Zufuhr zusätzlicher
Kälte von außen her entstanden, während die Menge Kondensat, die oberhalb tx entstanden
ist, die benötigte Kälte durch Verdampfen einer gleich großen Menge Kondensat, abgesehen von
Verlusten, erhält. Die Menge α, und die darin aufgespeicherte Kälte spielen mithin l>ei der Kondensation
oberhalb tx keine Rolle. Die von außen her
zugeführte Kälte, die dieses Kondensat aufgenommen hat, ist daher gleichsam überkomplett. Sie kann
auf jedem beliebigen Niveau frei werden, und man ist somit in der Wahl des Druckes, bei dem man
diesen Teil verdampfen will, frei.
Die Fig. 4, die sich auf den Fall bezieht, daß der Trenndruck P = 20 at beträgt, zeigt in graphischer
Darstellung den Kältebetrag, der l>ei Expansion in einer Expansionsmaschine des durch Verdampfung
bei höherem als atmosphärischem Druck entstandenen Gases frei wird, und zwar abhängig von diesem
Druck.
Die Kurve in Fig. 4 zeigt zuerst ein Maximum, verläuft dann abwärts, um schließlich stetig anzusteigen.
Alan kann sich diese Kurve zusammengesetzt denken aus einer Kurve, die die Expansionskälte der Menge verdampften Kondensats α., der
Fig. 3 angibt, und aus einer Kurve, die die Expansionskälte der Menge O1 der Fig. 3 zeigt. Da sich
die Menge a.,, wie bereits erwähnt, abhängig von der Temperatur t bzw. dem Partialdruck p ändert, entsteht
für die von a, herrührende Kurve ein Maximum, während für die in der Trennsäule ausgewaschene
Menge O1 ein stetig mit dem Druck wachsender Kurvenverlauf vorhanden sein muß.
In Fig. 5 ist eine ähnliche graphische Darstellung gezeichnet, die sich aber auf den Fall bezieht, daß
das Gemisch bei dem höheren Druck P = 30 at getrennt
wird. Die Fig. 4 und 5 unterscheiden sich somit im wesentlichen nur durch den gewählten
Trenndruck P.
Betrachtet man nun Fig. 2 und vergegenwärtigt sich, welche Veränderungen; durch Verdampfen von
Kondensatteilen unter verschiedenen Druckverhältnissen in der Kältewirtschaft herbeigeführt werden,
dann zeigt sich folgendes: Bei Verdampfung des Kondensats zeigt die Kältelieferung auf der zugehörigen
Temperatur ein Maximum. Da bei dieser Temperaturstelle sämtliche Verdampfungskälte frei
wird, die während des gesamten Kondensationsprozesses, folglich sowohl oberhalb als unterhalb
dieses Temperaturniveaus, verbraucht ist, muß die von diesem Maximum eingeschlossene Fläche der
Fläche gleich sein, die von der den Kältebedarf angebenden Linie umschlossen wird, soweit diese
Fläche über den waagerechten Linien der Kältelieferung liegt (vgl. Fig. 2). Liegt die Fläche zwischen
der Kältelieferungslinie und der Kältebedarfslinie über der Kältebedarfslinie, so stellt diese
Fläche einen Kälteüberschuß dar, während die Flächen unter der Kältebedarfslinie an beiden
Seiten des Maximums, soweit sie über der waagerechten Linie der Kältelieferung liegen, Kältedefizite
bedeuten. Wenn man nun einen Teil des Kondensats bei einem höheren Druck, mithin auf einem
höheren Temperaturniveau />.,, t2, verdampfen läßt,
verringert sich der Kälteüberschuß bei tv während
ein Kälteüberschuß bei t2 entsteht. In Fig. 6 ist sowohl
der Kältebedarf des zu zerlegenden Gasgemisches als auch die Kältelieferung des einen
flüssig gewonnenen und in den Wärmeaustauschern wieder verdampften' Zerlegungsproduktes dargestellt.
Die dal>ei gewählte Temperaturskala ist nicht örtlich auf irgendwelche Punkte der Anlage
bezogen, sondern stellt den Temperaturverlauf in
der gesamten Zerlegungsanlage dar.
Die Höchstmenge Kondensat, die man bei t2 verdampfen
kann, wird1 von der Größe des Kältedefizits zwischen t.-, und J1 bestimmt. Dieses Defizit nämlich
muß von dem noch verbleibenden Überschuß l>ei I1
gedeckt werden. Man darf folglich von der bei ij verdampfenden Menge nur so viel Kondensat abspalten,
daß genug übrigbleibt, um das Defizit zwisehen t.} und tt zu decken. Nähme man mehr, so
müßte man, um das Gleichgewicht wieder herzustellen, in irgendeiner Weise, beispielsweise durch
Zufuhr von Kälte, von außen her auf einem Niveau, das gleich oder niedriger als J1 ist, das Defizit aus gleichen.
Man hat folglich die Wahl zwischen der Abspaltung einer großen Menge Kondensat und
seiner Verdampfung auf einem entsprechend niedrigen Niveau und der Abspaltung einer geringen
Menge Kondensat und seiner Verdampfung auf entsprechend hohem Niveau. Oder man spaltet eine
große Menge Kondensat ab und verdampft diese auf entsprechend hohem Niveau, wobei man für die
Wiederherstellung· des Kältegleichgewichts durch Zufuhr von Kälte von außen her auf niedrigem
Temperaturniveau Sorge tragen muß.
Wenn man nun die Mengen Kondensat und die Drücke, unter denen, bzw. die Temperaturen, bei
denen man die Kondensatmengen verdampfen läßt, zweckmäßig wählt, ist der Nutzeffekt des Verfahrens
maximal. Die dafür erforderliche Rechenarbeit läßt sich verhältnismäßig leicht durchführen. Dies
ist nicht nur der Fall für ein Gemisch, das so einfach ist wie das als Beispiel gewählte, sondern auch für
Gemische, die komplizierter sind1, wie z. B. Koksofengas,
wobei die kondensierbaren Bestandteile nicht nur l>ei einer einzigen Temperatur, sondern
über einen ganzen Temperaturbereich verteilt verdampfen. Wenn das Schema der Apparatur einmal
gegeben ist. kann man die Linie des KältelKxlarfs
über die gesamte Temperaturstrecke vorzeiclinen. Auch die Linie der Kältelieferung lätlt sich festlegen,
und nur die Stelle und Größe der frei werdenden Kältebeträge der verdampfenden Fraktionen
sind noch von der Anzahl der Teile des Kondensats, die man getrennt verdampfen läßt, und von dem
Druck, bei dem man dies vorzunehmen wünscht, ab- J hängig. '
Die Bestimmung des optimalen Wertes der abzuzweigenden
Kondensatmengen und des Zwischen- ! druckes kann dabei sowohl theoretisch als auch auf
experimentellem Wege erfolgen. Die theoretische Berechnung stützt sich auf einen fiktiven oder gedachten
Carnot-Prozeß. Zuerst wird, da es, wie bereits erwähnt, ohne Schwierigkeiten möglich ist. die
Kältebedarfs- und Kältelieferungskurve für jede n(K"h so komplizierte Anlage zu bestimmen, die ,
Menge des für die Verlagerung auf ein bestimmtes, ! höheres Temperaturniveau abzuzweigenden Kondensatanteils ermittelt. Nunmehr wählt man ein be- i
liebiges, jedoch vorzugsweise unterhalb des tiefsten j Temperaturniveaus der Anlage, beispielsweise unterhalb
der Temperatur der Trennsäule liegendes j Temperaturniveau T.,- und berechnet die bei einem
fiktiven Carnot-Prozeß erforderliche Arbeit zur Verlegung des Kältebetrages <lvs abzuzweigenden Kondensatanteils
von seinem Yerlagerungsniveau auf dieses Temperaturniveau Tx. Führt man dieses Bereehnungsverfahren
für verschiedene Zwischendrücke ρ durch und trägt die erforderliche fiktive
Arbeit gegen die Zwischendrücke auf, so erhält man eine Kurve, die ein deutliches Maximum aufweist.
Dieses Maximum liegt über dem Zwischendruck, der optimal ist, d. h. zu Temperaturunterschieden
in den Wärmeaustauschern führt, bei denen Kälteverluste am vorteilhaftesten vermieden werden.
Das experimentelle Verfahren zur Bestimmung dieser optimalen Werte soll später beschrieben
werden.
In Fig. 8 ist zur Erläuterung ein Schema einer Anlage, in der Koksofengas zerlegt wird, dargestellt.
In Fig. 9 sind die Linien eingetragen, die dem für die Teilstrecken des Temperaturverlaufs unterschiedlichen
Kältebedarf bzw. den Kältclieferungen entsprechen, die beim Tierunterkühlen des Koksofengases
bzw. beim Erwärmen der vorher gebildeten Fraktionen ausgetauscht werden.
Die in Fig. 8 dargestellte Anlage wirkt wie folgt: Koksofengas, das eine Temperatur von ι ν Chat, tritt
bei einem Druck von 30 ata bei 1 in den Wärmeaustauscher
2 ein. wo es im Gegenstrom gekühlt wird, um alsdann miteinerTemperatur von — 75rC
durch die Leitung 3 auszutreten, wobei es einem zweiten Wärmeaustauscher 4 zugeht, in dem die
Äthylenfraktion kondensiert. Inter Zuhilfenahme
eines Reduzierventils 5 wird die Äthylenfraktion expandiert und anschließend über die Wärmeaustauscher 4 und -\ in denen die Äthylenfraktion als
Kühlmittel Verwendung findet, zurückgeleitet.
Der nach dem Entzug der bisher verflüssigten Bestandteile übrigbleibende Teil des Koksofengases
wird über eine Leitung (> einem dritten Wärmeaustauscher 7 zugeleitet, in dem sich ein Teil der
Methan fraktion verflüssigt und aus dem dieser verflüssigte Teil durch die Leitung 8 abgeführt wird..
Das restliche Gas wird anschließend der Rektifiziersäule 10 zugeführt, wo es mit flüssigem Stickstoff,
der über die Ventile 1 1 bzw. 1 J mit einem Druck
von 200 at zugeleitet wird, gekühlt und ausgewaschen wird.
Flüssiges CC) und flüssiger N., werden über ein Ventil 13 abgeführt und expandiert, der Wasserstoff
verläßt die Säule durch eine Leitung 14, und die drei Gase werden über die Wärmeaustauscher zurückgeleitet
und finden als Kühlmittel Verwendung.
Der Rest des Methans verflüssigt sich im unteren Teil der Säule 10 und wird über eine mit der Leitung
8 verbundene Leitung 15 abgeführt.
Wie in der Figur durch eine stark ausgezogene Linie angedeutet ist, können beide Methanfraktionen
mit Hilfe eines Ventils 16 auf atmosphärisehen Druck expandiert werden. Beide Fraktionen
dienen dann weiter als Kühlmittel. Um im Sinne der Kältewirtschaft möglichst günstig zu arbeiten,
muß man aber nach der Erfindung wenigstens einen 'JViI des flüssigen Methans über das Ventil 17 bis
auf einen Druck entspannen, der zwischen dem
Trenndruck, heispit Isweise 30 at. und dem atmosphärischen
I'ruck ]i-fjH't. 1 )arauf wird die verdampfende
Menge durch die Wärmeaustauscher geleitet, wie es durch die gestrichelt;" Linie angedeutet ist.
1 )ie gebildeten l)ämpfe wudeii dann, beispielsweise
mittels einer Expansionsturbine lS, auf atmosphärischen
l)ruck entspannt. Die dabei entstehenden gekühlten (iase werden in den anderen Methankreislauf
zurückweichet.
Wenn man die Menge Methan, die über das Ventil
17 expandiert wird, und den Druck, bei dem diese
!Expansion des Methans stattfindet, nach der Krfindung
optimal wählt, läl.it sich das Verfahren mit höchster Wärmewirt Schädlichkeit durchführen.
Mithin mn 1.1 mau zuerst den zum Kondensieren der
verschiedenen Fraktionen in den W ärmeaustauschern lizw. der kektiliziersäule benötigten Kältebedarf
und die Kältebetrage bestimmen, die durch λ erdampfen dieser I'"raktionen frei werden.
In Fig. 9 sind der während des Kondensieren*
auftretende Kältebedarf (gestrichelte Linie) und die Kältelieferungen während des Verdampfens (ausgezogene
Linie) eingetragen.
W ie aus Fig. 9 hervorgeht, setzt die Kondensierung
der Athylenfraktioii im zweiten Wärmeaustauscher beim Punkt-/ ein. während-sie Ικ'ί B aufhört.
Da sich das Methan anschließend zum Teil verflüssigt, steigt die Kurve an. bis sich bei ( ein
Maximum bildet.
Von diesem l'unkt an senkt sich die Kurve allmählich,
da der l'artialdruck des Methans mit sinkender Temperatur allmählich abnimmt und anschließend
die Koudensierung des Kohlenoxyds einsetzt.
Der Rest des Methans wird mittels flüssigen Stickstoffs verflüssigt. Die Kälte, die zu dieser
Kondensieruiig erforderlich ist, wurde nicht in der
graphischen Darstellung vermerkt, weil sie dem System zusätzlich, d. Ii. von außen her. zugeführt
wird.
Bei der in den W ärmeaustauschern durch Zurückleiten erfolgenden Krw ärmung der Gase zeigt sich
zuerst ein kleines Maximum auf der Temperaturverlaufsstrecke/)
bis /:. Dieses Maximum ist auf die Kidte, die infolge der Verdampfung geringer
Mengen Stickstof!. Kohlenmonoxyd und Wasserstoff frei wird, die auf dem W eg über das Ventil 13
(vgl. Fig. Si abgeführt werden, und auf jene Kälte zurückzuführen, die vom Wasserstoff, der auf dem
Weg über das \ entil 14 dem W ärmeaustauscher zugeleitet
wird, abgegeben wird. Die Kältelieferung durch Verdampfen der Methanfraktion setzt beim
l'unkt /·' ein: zuerst verdampft hier Kohlenmonoxyd. sodann bei einer Temperatur, die etwas höher
liegt, das Methan: beim l'unkt (, ist sämtliches Methan verdampft.
Wie im folgenden noch erklärt wird, hängt die Kältewirtschaftlichkeit des so zur Durchführung
gelangenden \ erfahrens insbesondere von der richtigen Ausnutzung der in der Methanfraktion aufgespeicherten
Kälte ab.
Bei höheren Temperaturen wird durch die Verdampfung der AthylenfraktioH nur wenig Kälte erzeugt,
so dal! sich dort ein Kältedefizit ergeben muß.
Die von der Methanfraktion herrührende Kälte muß demnach auf ein höheres Temperaturniveau
verlegt werden, um das dortige Kältedefizit auszu-
J gleichen.
Die in F"ig. 9 angegebenen Zahlen entsprechen den Kälteüberschüssen und Kältedefiziten in Kalorien
je (iasmol.
Die Kälte, die zur Kondensierung von Gasen bei
, 'Temperaturen rechts vom Maximum F-G, d. h. bei
einer 'Temperatur, die niedriger als jene liegt, die
durch Verdampfen der Methanfraktion im dritten Wärmeaustauscher erzeugt wird, benötigt wird.
läßt sich durch Lkferung zusätzlicher Kälte, beispielsweise
durch Zufuhr von flüssigem Stickstoff, j der auf 200 at komprimiert ist, erhalten.
DiL Kidte. «lit. auf diese Weise dem Svster
■et u
stern zurt wird, ist jedoch nicht zur Kondensierung
auf höheren Temperaturniveaus erforderlich, weil dazu die Verdampfungskälte der flüssigen Methanfraktion
verwendet werden kann. Das Äquivalent des m;ii dem flüssigen Stickstoff eingebrachten
Kältebetrags, z. B. ein Teil der Verdampfungskälte der Methanfraktion, kann auf jedem lK'liebigen
Temperaturniveau nutzbringend verwendet werden. Man hat infolgedessen völlig freie Wahl l>ezüglich
des Druckes, bei dem dieser Teil der Methanfraktion verdampft werden kann.
Wenn nur ein Teil des flüssigen Methans bei einem Zwischendruck p verdampft worden ist, d.h.
bei einem Druck, der über dem minimal zulässigen Atmosphärendruck liegt, wird sich der Kälteül>erschui.l
bei G verringern; hingegen wird auf einem höheren 'Temperaturniveau, beispielsweise am
Maximum H bei der Temperatur i.,, ein Kälteüberschuß verfügbar sein.
Die Höchstmenge, die bei der Temperatur f., oder dem Druck/'., verdampft werden kann, wird durch
die Größe des Kältedefizits zwischen t.> und i, bestimmt.
Dieses Defizit muß von einem Überschuß bei /, ausgeglichen werden können. Es ist somit nur
zulässig, so viel flüssiges Methan von der ursprünglichen Menge, die bei ti verdampft, abzuscheiden.
daß die restliche Menge genügt, um das Defizit zwischen f, und i., zu decken.
Scheidet man mehr flüssiges Methan ab. so bleibt ein Kältedefizit, und im vorliegenden Kali ist es nur
möglich, dieses Defizit durch eine kostspielige und
j daher unwirtschaftliche Zuleitung zusätzlicher
Kälte bei der Temperatur Z1 oder etwas darunter
; auszugleichen, wodurch die Wiederherstellung des
■ Gleichgewichts in der Kältebilanz erreicht wird.
S In Fig. 10 ist. wie l>ereits erwähnt, die Beziehung
zwischen der fiktiven Arbeit eines gedachten Caruot- Prozesses und dem Verdampfungsdruck ρ aufgetragen.
Des weiteren zeigt diese F'ig. \o eine gestrichelte
Linie, die die Beziehung angibt, die zwisehen dem mittels einer Expansionsmaschine (mit
einem thermodynamischen Nutzeffekt von 700O bei
einer Temperatur des eintretenden Gases von oc C
und einem Druck von 1,5 ata, bei dem expandiert wird) erzeugten Kältebetrag und dem Verdamp-
fungsdruck besteht. Der in der Kältemaschine i8 erzeugte Kältebetrag ergibt für jeden Drosselenddruck
bei IJ einen Wert, der bei geeigneter Wahl des Maßstabes in der Nähe der Werte der vollausgezogenen
Kurve der Fig. io liegt. Damit ist eine Möglichkeit gegeben, die optimale Wahl des Zwischendruckes
nicht nur theoretisch, sondern mit Hilfe der Expansionsmaschine i8 auch experimentell
zu bestimmen.
to Wie aus dieser graphischen Darstellung hervorgeht, gibt es bei dem gleichen zwischenliegenden
Verdampfungsdruck von 7 ata ein Maximum, sowohl was die fiktive Arbeit anbelangt als auch für
die Kälte, die mittels der Expansionsmaschine erzeugt wird.
Man erzielt den besten Nutzeffekt, wenn der mittlere Druck genau dem Druck entspricht, der zu dem
Höchstwert fiktiver Arbeit gehört. Selbstverständlich läßt sich ein gleich gutes Ergebnis erzielen,
wenn man den mittleren Druck um ein geringes ändert. Eine Änderung der Mengen Kondensat, die
abgespalten und unter zwischenliegendem Druck verdampft werden, ruft einen starken Rückgang
der fiktiven Arbeit hervor. Ändert man demnach diese Kondensatmengen, so gehen die Vorteile, die
die Erfindung bietet, rasch verloren.
Hinsichtlich des ausschließlichen1 Rechtes sei in diesem Zusammenhang bemerkt, daß nur Abweichungen
bis zu 10% des Höchstwerts an fiktiver Arbeit, und zwar bezogen auf die niedrigste bei
diesem System auftretende Temperatur, zulässig sind.
Selbstverständlich ist im allgemeinen die Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens bei
jedem Prozeß möglich, bei dem mittels fraktionierter Kondensation Gase voneinander getrennt werden,
und zwar für jede bei diesem Prozeß kondensierende Fraktion.
Das Verfahren gemäß der Erfindung läßt sich insbesondere mit Vorteil bei der Zerlegung von
Koksofengasen anwenden. Läßt man, wie in dem vorher erwähnten Beispiel, einen Teil der kondensierenden
Methanfraktion oder mehrere Teile dieser Fraktion verdampfen und entspannt man diese
mittels einer Expansionsmaschine bis auf atmosphärischen Druck, so können bei geeigneter Wahl des
Gesamtdrucks, bei dem die Kondensierung des Gases durchgeführt wird, die Ammoniakkühler,
derer man sich bedient, um die Kälteverluste bei relativ hohem Temperaturniveau auszugleichen,
weggelassen werden, während die von den Expansionsmaschinen herrührende Arbeit für jeden
geeigneten Zweck verwendet werden kann.
Fig. 7 zeigt schematisch eine Anlage zur Zerlegung von Koksofengas gemäß einem bekannten
Verfahren, bei dem Ammoniakkühler zur Verwendung gelangen. Der Lauf des Methankondensats
und des Methandampfes ist mit einer stark ausgezogenen Linie angegeben.
Fig. 8 zeigt hingegen ein Schema einer ähnlichen Anlage, bei dem das Verfahren gemäß der Erfindung
zur Anwendung gelangt. Ein Teil der kondensierten Methanfraktion wird dabei unter höherem
als atmosphärischem Druck entspannt (starke, gestrichelte Linie) und verdampft bei diesem Druck,
während der erzeugte Dampf anschließend bis zum atmosphärischen Druck weiter entspannt wird. Der
bis zu etwa atmosphärischem Druck entspannte Teil des Kondensats durchläuft die Apparatur in normaler
Weise (starke ausgezogene Linie).
Die zusätzlich gewonnene Kälte genügt zur Deckung der auf der Temperaturverlaufstrecke über
z. B. — 7 5P1C auftretenden Kai te Verluste. Die Ammoniakkühler
können demnach weggelassen werden, was außer einem Energiegewinn eine merkliche
Vereinfachung der Anlage bewirkt.
Außerdem ist es natürlich möglich, einen Teil der durch Verdampfung unter Druck erhaltenen Methanfraktion
ohne Vermittlung eines Kompressors in eine Ferngasleitung zu leiten, statt die Fraktion
in einer Expansionsmaschine zu expandieren. Jedoch sind in diesem Fall die Ammoniakkühler
wieder erforderlich.
Claims (4)
- P A T E N T A N S P K C C HK:i. Verfahren zur Zerlegung von Gasgemischen durch fraktionierte Kondensation unter Druck in Verbindung mit einer Kältezurückgewinnung durch Wiederverdampfung der kondensierten Fraktionen in solcher Weise, daß die erhaltenen, relativ tiefsiedenden Kondensatmengen in zwei oder mehrere Teile geteilt werden, von denen der eine Teil auf etwa 1 ata herabgedrosselt und in einem Wärmeaustauscher mit dem eintretenden Gasstrom wieder verdampft und abgeführt wird, während der bzw. die anderen Teile zuerst auf einen über 1 ata liegenden Druck herabgedrosselt, im Wärmeaustauscher weiter erwärmt und verdampft und ebenso abgeführt werden, dadurch gekennzeichnet, daß die Kondensatmengen, die man unter höheren Drücken verdampfen läßt, ebenso wie diese Drücke selbst derart gewählt werden, daß an jedem Punkt des Temperaturgefälles, das die Gase bzw. Kon densate durchlaufen, dem Kältedefizit auf der hohen Temperaturseite ein Kälteüberschuß auf der niedrigen Temperaturseite, der mindestens gleich groß ist, gegenübersteht und daß der Wert der fiktiven Arbeit, die bei einem Gedankenexperiment im Sinn des Carnot-Kreisprozesses zur Verlegung der bei der Verdampfungdes Kondensats frei werdenden Kältebeträge von den Temperaturniveaus, auf welchen sie frei werden, zu dem niedrigsten Temperaturniveau, das die Gase durchlaufen, erforderlich ist, mindestens 90 °/o des möglichen Maximums beträgt.
- 2. Verfahren zur Zerlegung von Koksofengas gemäß Anspruch 1, bei dem ein Teil der flüssigen Methanfraktion unter höherem als atmosphärischem Druck verdampft wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Gesamtdruck, bei dem man die Trennung ausführt, so groß, z. B. über 20 ata, ist, daß die Kälteverluste auf relativ hohem Temperaturniveau, z.B. über —/5° C, mit Hilfe vonKälte gedeckt werden, die durch Expansion der unter höherem als atmosphärischem Druck verdampften Methanfraktion unter Leistung äußerer Arbeit frei wird.
- 3. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß Anspruch 2, die sich aus einer üblichen Reihe von Wärmeaustauschern (2, 4, 7) zusammensetzt, in welchen das Koksofengas unter Druck kondensiert und die kondensierten Fraktionen nach Expansion verdampfen, nachdem sie wieder zurückgeführt worden sind, gekennzeichnet durch eine Abzweigung der Leitung für das Kondensat (CH4) aus dem letzten Wärmeaustauscher (7), wobei die Abzweigleitung eine Drosselvorrichtung (17) und eine Expansionsvorrichtung (18) enthält, während die üblichen Ammoniakkühler fehlen.
- 4. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Abzweigung für den unter höherem Druck verdampfenden Kondensatteil an eine Ferngasleitung angeschlossen ist.Hierzu 2 Blatt Zeichnungen© 5308 8.
Applications Claiming Priority (1)
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FR660113X | 1944-02-22 |
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DE847292C true DE847292C (de) | 1952-08-21 |
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ID=9010056
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---|---|---|---|
DEP31185A Expired DE847292C (de) | 1944-02-22 | 1949-01-08 | Verfahren zur Zerlegung von Gasgemischen durch fraktionierte Kondensation unter Druck |
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DE (1) | DE847292C (de) |
GB (1) | GB660113A (de) |
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1121636B (de) * | 1960-02-17 | 1962-01-11 | Leuna Werke Iawalter Ulbrichti | Verfahren zur Erzielung eines gleichbleibeneden Gehaltes eines oder mehrerer Bestandteile von zu zerlegenden Gasgemischen |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2911390B1 (fr) * | 2007-01-16 | 2009-04-17 | Air Liquide | Procede et appareil de production de monoxyde de carbone par distillation cryogenique |
FR3013106A1 (fr) * | 2013-11-13 | 2015-05-15 | Air Liquide | Procede de separation cryogenique pour la production d'un melange d'hydrogene et d'azote contenant une faible teneur en co et en ch4 |
CN104888500B (zh) * | 2015-06-03 | 2017-08-25 | 北京中科诚毅科技发展有限公司 | 一种多重优化的高压分离器及其设计方法和用途 |
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1947
- 1947-12-18 GB GB33512/47A patent/GB660113A/en not_active Expired
-
1949
- 1949-01-08 DE DEP31185A patent/DE847292C/de not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1121636B (de) * | 1960-02-17 | 1962-01-11 | Leuna Werke Iawalter Ulbrichti | Verfahren zur Erzielung eines gleichbleibeneden Gehaltes eines oder mehrerer Bestandteile von zu zerlegenden Gasgemischen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL66694C (de) | |
GB660113A (en) | 1951-10-31 |
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