DE69018500T2 - Verfahren zur Schmelzreduktion von Nickelerzen. - Google Patents
Verfahren zur Schmelzreduktion von Nickelerzen.Info
- Publication number
- DE69018500T2 DE69018500T2 DE69018500T DE69018500T DE69018500T2 DE 69018500 T2 DE69018500 T2 DE 69018500T2 DE 69018500 T DE69018500 T DE 69018500T DE 69018500 T DE69018500 T DE 69018500T DE 69018500 T2 DE69018500 T2 DE 69018500T2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- slag
- molten metal
- smelting reduction
- reduction furnace
- ore
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title claims description 46
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 14
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 59
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 title description 9
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 62
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 39
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 39
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 9
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 7
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 6
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims description 5
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 7
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000863 Ferronickel Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B23/00—Obtaining nickel or cobalt
- C22B23/02—Obtaining nickel or cobalt by dry processes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft ein Schmelzreduktionsverfahren von Nickelerzen, und insbesondere ein Verfahren zur Schmelzreduktion von Ni-Erz, bei dem ein Schmelzreduktionsofen vom Konverter-Typ angewandt wird, worin sich ein Auswurf (plötzlicher Anstieg) von Schlacke wegen in großen Mengen erzeugter Schlacke erfolgreich verhindern läßt.
- Rostfreier Stahl ist früher durch Schmelzen von Schrott und Ferrochroin und Ferronickel, die Eisenlegierungen darstellen, oder auch von Elektrolytnickel in einem elektrischen Ofen hergestellt worden. D. h., Cr und Ni, die wichtige Bestandteile von rostfreiem Stahl darstellt, sind durch Schmelzen einer Eisenlegierung erhalten worden; die in einem elektrischen Ofen reduziert worden ist. Gegenüber diesen Verfahren des Standes der Technik wird neuerdings die Aufmerksamkeit im Hinblick auf Energieeinsparung und Senkung der Produktionskosten auf ein Schinelzreduktionsverfahren gerichtet, bei dem geschinolzenes Metall mit hohem Chromgehalt direkt aus Cr-Erz als Chromquelle erhalten wird. Ein solches Verfahren ist z. B. in US-A-4 565 574 offenbart.
- Was nun Cr betrifft, wird versucht, rostfreien Stahl herzustellen, wobei Cr-Erz in einem Schmelzreduktionsofen vom Konverter-Typ direkt reduziert wird, wie oben beschrieben. Es ist allerdings bisher nicht versucht worden, rostfreien Stahl herzustellen, wobei Ni-Erz direkt reduziert wird. Der Grund dafür beruht darauf, daß, weil lediglich ca. 2 bis 3 % Ni in Ni-Erz enthalten sind, eine große Menge an Ni-Erz bei Herstellung von rostfreiem Stahl bei Direktreduktion von Ni- Erz eingesetzt werden muß, weswegen die Betriebsbedingungen in einem entsprechenden Ofen vom Konverter-Typ als schwierig erachtet werden. Im Falle der Herstellung eines rostfreien Stahls mit 8 % Ni werden z. B. 3 bis 4 Tonnen Ni-Erz pro Tonne rostfreiem Stahl eingesetzt. Demzufolge besteht bei der Schmelzreduktion von Ni-Erz die Möglichkeit eines Betriebsstillstands, von Schädigungen von Anlagenteilen und Ausrüstungsgegenständen oder eines Absinkens der Ausbeute an Ni wegen des Auftretens eines im Zusammenhang mit der Erzeugung einer großen Menge an Schlacke stehenden Auswurfs. Wird andererseits die Schlacke zur Vermeidung des Auftretens des Auswurfs mehrmals aus dem Ofen entfernt, kann die Ausbeute an Ni infolge des Entweichens von geschmolzenem Metall bei der Schlackeentfernung extrem absinken, wodurch sich die Effizienz des Verfahrens erniedrigt.
- Die vorliegende Erfindung ist auf die oben beschriebene problemsituation gerichtet, und es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren zur Schmelzreduktion von Ni-Erz anzugeben, bei dem die Stabilität der Betriebsbedingungen gewährleistet ist und die Ausbeute an Ni durch Vorhandensein bzw. Auftreten einer großen Menge an Schlacke nicht erniedrigt wird.
- Zur Lösung der obengenannten Aufgabe wird ein Verfahren zur Schmelzreduktion von Ni-Erz zur Verfügung gestellt, welches Stufen umfaßt, in denen man:
- Ni-Erz und Kohlenstoff-haltiges Material in einen Schmelzreduktionsofen vom Konverter-Typ einspeist, der am Boden angeordnete Blasdüsen und eine von oben kommende Blaslanze aufweist, wobei der genannte Schinelzreduktionsofen geschmolzenes Metall aufnimmt und enthält,
- Sauerstoffgas aus der genannten von oben kommenden Blaslanze und ein Rührgas aus den am Boden angeordneten Blasdüsen in den genannten Ofen bläst und
- die Entladung von Schlacke so gestaltet, daß die durch die Gleichung dargestellte Beziehung:
- Vo > 0,4 Ws + 1,0
- erfüllt ist, wobei Vo (m³ pro Tonne geschmolzenes Metall) ein spezifisches Volumen des genannten Schmelzreduktionsofens pro Tonne geschmolzenes Metall und Ws (Tonne pro Tonne geschmolzenes Metall) ein spezifisches Gewicht der Schlacke pro Tonne geschmolzenes Metall darstellen. Bevorzugte Ausgestaltungsformen sind in den abhängigen Patentansprüchen angegeben.
- Die obigen Sachverhalte und weitere Sachverhalte und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden aus der nun folgenden detaillierten Beschreibung zusammen mit den beigefügten Zeichnungen ersichtlich.
- Fig. 1 stellt einen senkrechten Querschnitt dar, der einen Schmelzreduktionsofen eines Beispiels der vorliegenden Erfindung veranschaulicht;
- Fig. 2 ist eine graphische Darstellung, die die Beziehung zwischen der Menge an in den Schmelzreduktionsofen eingespeistem Ni-Erz und dem Niveau (Höhenstand) der Schlacke im Schmelzreduktionsofen angibt; und
- Fig. 3 ist eine graphische Darstellung, die die Beziehung zwischen spezifischem Gewicht und spezifischem Volumen der Schlacke im Schmelzreduktionsofen angibt.
- Es wird nun ein Beispiel der vorliegenden Erfindung unter besonderem Bezug auf die beigefügten Zeichnungen beschrieben. Fig. 1 stelle den Schmelzreduktionsofen 10 des Beispiels dar. In der Zeichnung bezeichnen Bezugsziffer 21 eine oben angeordnete Blaslanze, 22 unten angeordnete Blasdüsen, 11 geschmolzenes Metall, 12 die Schlackenschicht, 23 einen Trichtersilo zur Einspeisung von Ni-Erz, Kohlenstoff-haltigem Material oder Flußmittel als Zufuhrmaterialien in den Schmelzreduktionsofen 10 sowie 24 die Zufuhrleitung zur Zuführung von Rührgas zu den am Boden angeordneten Blasdüsen 22.
- Es wird nun ein Verfahren zur Herstellung von geschmolzenem Metall beschrieben, das eine vorbestimmte Menge an Ni aufweist, wobei der oben beschriebene Schmelzreduktionsofen zum Einsatz kommt. Zuerst wird geschmolzenes Eisenmetall in den Schmelzreduktionsofen gegeben. Anschließend wird Kohlenstoff-haltiges Material in den Schmelzofen gegeben. Nachdem Sauerstoffgas in den Schmelzreduktionsofen geblasen und die Temperatur des geschmolzenen Metalls bis auf ca. 1500ºC angehoben worden sind, wird sodann damit begonnen, Ni- Erz in den Schmelzreduktionsofen 10 einzuspeisen. Im Falle wiederholter Ausführung der Maßnahmen baut sich das geschmolzene Metall, das vorher eingespeist worden ist, mit geschmolzenem Metall auf, das Ni enthält.
- Es wird damit begonnen, das Rührgas aus den am Boden befindlichen Blasdüsen 22 in den Schmelzreduktionsofen 10 mit Beginn des Zeitpunkts der Zugabe des geschmolzenen Metalls in den Schmelzreduktionsofen 10 mit einer solchen Fließgeschwindigkeit des Rührgases einzublasen, daß die Düsen 22 nicht verstopft werden können. Der Blasdruck des genannten Rührgases wird, falls erforderlich, erhöht. Zugeführtes Ni- Erz wird im geschmolzenen Metall durch C reduziert. Die Schmelzwärmeenergie für das Ni-Erz wird durch die Verbrennung des Kohlenstoff-haltigen Materials durch dessen Reaktion mit Sauerstoff aufgebracht, d. h. durch die Reaktion C CO, CO CO&sub2;.
- Der Gehalt an Oxiden von Fe und Ni, die in gewöhnlich eingesetztem Ni-Erz enthalten sind, beträgt ca. 30 %. Die restlichen 70 % bestehen aus SiO&sub2;, MgO, Kristallwasser und weiteren Schlackenbestandteilen. Der Gehalt an Ni im Ni-Erz beträgt ca. 2 bis 3 %. Schlacke, die sowohl aus Ni-Erz als auch aus dem Kohlenstoff-haltigen Material erzeugt ist, bildet die Schlacke bei der Schmelzreduktion des Ni-Erzes. Das Schlackengewicht kommt zu ca. 80 Gew.% aus dem Ni-Erz. Demzufolge werden bei der Erzeugung von geschmolzenem Metall mit einem Gehalt von 8 Gew.% Ni 2 bis 3 Tonnen Schlacke pro Tonne geschmolzenes Metall erzeugt, wenngleich die Menge an erzeugter Schlacke pro Tonne geschmolzenem Metall schwankt, abhängig vom Gehalt an Ni im Ni-Erz und der vorbestimmten Gehaltsmenge an Ni im geschmolzenen Eisen. Da das Schüttgewicht von Schlacke während der Schmelzreduktion ca. 1,5 beträgt, kann das Schlackenvolumen ca. 15-fach größer als das des geschmolzenen Metalls ausfallen. Tnfolgedessen können Betriebsunterbrechungen und Schädigungen von Anlagen- bzw. Ausrüstungsgegenständen durch einen Auswurf der Schlacke auftreten, was stabile Betriebs- bzw. Verfahrensbedingungen verhindert und die Ausbeute an Ni herabsetzt. Außerdem kann die Ausbeute an Ni dadurch stark herabgesetzt werden, daß geschmolzenes Metall beim Austragen von Schlacke mitausfließt, wobei die Anzahl von Entladungsmaßnahmen der Schlacke während der Schmelzreduktion von Ni-Erz zu erhöhen ist, um einen andernfalls wegen der großen Schalckemenge einsetzenden Auswurf von Schlacke zu verhindern.
- Das Problem stellt sich beim Volumen des Schmelzreduktionsofens und dem Zeitpunkt des Austrags von Schlacke, und zwar dahingehend, daß Stabilität der Betriebsbedingungen und Ausbeutesteigerung von Ni zu gewährleisten sind. Es wurden daher Untersuchungen und Tests durchgeführt, um die Beziehung zwischen der Menge an in den Schmelzreduktionsofen eingespeistem Ni-Erz und dem darin sich einstellenden Höhenstand der Schlacke herauszufinden, um den geeigneten Zeitpunktsbereich der Abführung von Schlacke, die Menge an in den Schmelzreduktionsofen einzuführendem Ni-Erz und das passende Volumen des Schmelzreduktionsofens aufzufinden. Das Ergebnis der Untersuchungstests ist in Fig. 2 angegeben. In Fig. 2 weist das Diagramm eine gerade Linie auf, wenn die Menge an zugeführtem Ni-Erz 4 t oder mehr beträgt. Es wird angenommen, daß sich dies deshalb so darstellt, weil das Volumen von in der Schlacke enthaltenem Gas groß ist, solange das Volumen der Schlacke noch klein ist. Fig. 3 ist eine graphische Darstellung, die die Beziehung zwischen einem spezifischen Gewicht Ws und einem spezifischen Volumen Vs der Schlacke angibt, welche durch Analyse der Meßergebnisse aus Fig. 2 erhalten wurde. Ws ist ein spezifisches Gewicht von Schlacke pro Tonne geschmolzenes Metall, und Vs ist ein spezifisches Volumen des Schmelzreduktionsofens pro Tonne Schlacke. Im folgenden sind die Einheiten von V und W dieselben wie die oben genannten. Aus dem Diagramm in Fig. 3 kann die Beziehung zwischen spezifischem Gewicht Ws und spezifischem Volumen Vs der Schlacke durch die Gleichung Vs = 0,4 Ws + 0,85 im Bereich der geraden Linie dargestellt werden, worin Ws 1 oder mehr ist. Durch Addition des spezifischen Volumens von geschmolzenem Metall von 0,15 zu dieser Gleichung läßt sich ein spezifisches Volumen Vsm der Schlacke und von geschmolzenem Metall, das im Schmelzreduktionsofen gehalten wird, durch die folgende Gleichung darstellen:
- Vsm = 0,4 Ws + 1,0 ... (1)
- Es wird eine Konstante der Gleichung (1) ermittelt, so daß die Einheiten auf beiden Seiten der Gleichung dieselben sein können. Ein tatsächlicher Betriebszustand erfüllt Ws > 1. Das Volumen des Schmelzreduktionsofens und der Zeitpunktsbereich für die Entlademaßnahme der Schlacke werden nachfolgend unter Bezug auf die genannte Gleichung (1) untersucht.
- Bei Definition des spezifischen Volumens des Schmelzreduktionsofens 10 mit Vo ist die folgende Bedingung unabdingbar, um zu verhindern, daß der Schmelzreduktionsofen wegen des Auswurfs von Schlacke unstabil betrieben wird:
- Vsm < Vo ... (2)
- Diese Bedingung läßt sich durch Einsetzen der Gleichung (1) in die Gleichung (2) wie folgt darstellen:
- Vo > 0,4 Ws + 1,0 ... (3)
- Ferner läßt sich die Gleichung (2) in die folgende Gleichung überführen:
- Vsm = α V ... (4)
- In Gleichung (4) gilt für α: 0 < α < 1. Ist α annähernd 1, kann sich der Betriebsablauf wegen des Auswurfs von Schlacke unstabil gestalten, wenn dagegen α annähernd 0 ist, wird das Volumen des Schmelzreduktionsofens zu groß, wobei allerdings ein möglicher Auswurf von Schlacke den Betriebsablauf nicht stört. Beide Fälle ergeben unwirtschaftliche Bedingungen und machen es schwierig, eine effektive Betriebs- bzw. Verfahrensweise durchzuführen. Bezogen auf den oben Verfahrensweise durchzuführen. Bezogen auf den oben beschriebenen Sachverhalt, sollte α innerhalb des folgenden Bereichs liegen:
- 0,8 < α < 0,95 ... (5)
- Diese Bedingung läßt sich in die folgende Gleichung überführen, indem man die Gleichungen (1) und (4) in (die mit Vo multiplizierte) Gleichung (5) einsetzt
- 0,8 Vo < 0,4 Ws + 1,0 < 0,95 Vo ... (6)
- Aus den Gleichungen (3) oder (6) wird der Zeitpunktsbereich für die Entleerung der Schlacke im Hinblick bzw. unter Bezug auf das spezifische Gewicht Ws der Schlacke ermittelt, so daß ein Auswurf bzw. ein abrupter Anstieg der Schlacke nicht auftreten können. Wird das zulässige spezifische Gewicht Ws der erzeugten Schlacke auf der Basis einer vorbestimmten Menge an geschmolzenem Ni-Metall und an Ni-Komponente, die im geschmolzenen Metall enthalten ist, ermittelt und so festgelegt, daß kein Auswurf von Schlacke vor deren Entleerung erzeugt werden bzw. auftreten kann, läßt sich das spezifische Volumen des Schmelzreduktionsofens herausfinden und entsprechend festlegen. Da die Beziehung zwischen der Menge Wn des in den Ofen eingespeisten Ni-Erzes und dem genannten Ws auf einfache Weise aus der Menge des in den Ofen eingespeisten Materials und der Ni-Kompnente, die im Ni-Erz enthalten ist, bekannt ist, kann der Zeitpunktsbereich zur Entleerung der Schlacke ermittelt und festgelegt werden, um unstabile Betriebsbedingungen im Ofen und ein Absinken der Ni-Ausbeute, welche im Zusammenhang mit dem Auftreten des Auswurfs von Schlacke stehen, zu vermeiden.
- Da gemäß der vorliegenden Erfindung die Beziehung zwischen der Schlackemenge und der Menge des in den Schmelzreduktionsofen eingespeisten Ni-Erzes aufgefunden ist, kann der Zeitpunktsbereich zur Entleerung von Schlacke oder geschmolzenem Metall ermittelt und so festgelegt werden, daß kein Auswurf von Schlacke auftreten kann. Außerdem kann man auch, wenn die Menge an zu erzeugendem geschmolzenem Metall und der Gehalt von Ni ermittelt und festgelegt sind, ein günstiges Volumen für den Schmelzreduktionsofen herausfinden.
- Es wird ein spezifisches Beispiel beschrieben, wobei Ni-Erz geschmolzen wird, und zwar in einem Schmelzreduktionsofen von 5 Tonnen Kapazität bei einem entsprechend festgelegten (spezifischen) Gehaltsvolumen von 10 m³. Die Menge an erzeugter Schlacke beträgt 80 % der Menge des in den oben beschriebenen Ofen eingespeisten Ni-Erzes. Bei einem Wert für die Menge des in den Ofen eingespeisten Ni-Erzes vor der Entleerung von Schlacke von 13 t/ch und demzufolge bei einem
- Wert für die Schlacke von 10 t/ch wird Vsm = 0,4 x 2,0 + 1,0 = 1,80 durch Einsetzen von
- Ws = 10/5 = 2,0 in die Gleichung (1) erhalten. Mit α = Vsm/Vo = 1,8/2 = 0,90 wird die folgende Gleichung erhalten:
- 0,8 < α = 0,90 < 0,95.
- Somit ist die oben angegebene Gleichung (5) erfüllt. Demnach kann für den Fall, daß die Schlacke entfernt wird, wenn die Menge an in den Ofen eingespeistem Ni-Erz 13 t erreicht, der Auswurf von Schlacke erfolgreich vermieden werden.
Claims (3)
1. Verfahren zur Schmelzreduktion von Ni-Erz, wobei Stufen
umfaßt sind, in denen man:
Ni-Erz und Kohlenstoff-haltiges Material in einen
Schmelzreduktionsofen (10) vom Konverter-Typ einspeist,
welcher am Boden angeordnete Blasdüsen (22) und eine von
oben kommende Blaslanze (21) aufweist, wobei der
genannte Schmelzreduktionsofen ein geschmolzenes Metall
(11) enthält, und
Sauerstoffgas aus der genannten von oben kommenden
Blaslanze und ein Rührgas aus den genannten am Boden
befindlichen Blasdüsen in den genannten Ofen einbläst,
dadurch gekennzeichnet, daß man die
gebildete Schlacke entfernt, so daß eine Beziehung
erfüllt ist, die durch die Gleichung dargestellt ist:
Vo > 0,4 Ws + 1,0
wobei Vo (m³ pro Tonne geschmolzenes Metall) ein
spezifisches Volumen des genannten
Schmelzreduktionsofens pro Tonne geschmolzenes Metall
und Ws (Tonne pro Tonne geschmolzenes Metall) ein
spezifisches Gewicht der Schlacke pro Tonne
geschmolzenes Metall darstellen.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß bei der genannten
Entfernung der Schlacke der Entleerungsvorgang für die
Schlacke so gestaltet ist, daß eine Beziehung erfüllt
ist, die durch die Gleichung dargestellt ist:
0,4 Ws + 1,0 < Vo < (0,4 Ws + 1,0) /0,8
wobei Vo (m³ pro Tonne geschmolzenes Metall) das
spezifische Volumen des genannten Schmelzreduktionsofens
pro Tonne geschmolzenes Metall und Ws (Tonne pro Tonne
geschmolzenes Metall) das spezifische Gewicht der
Schlacke pro Tonne geschmolzenes Metall darstellen.
3. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß bei der genannten
Entfernung der Schlacke der Entleerungsvorgang für die
Schlacke so gestaltet ist, daß eine Beziehung erfüllt
ist, die durch die Gleichung dargestellt ist:
(0,4 Ws + 1,0) /0,95 < Vo < (0,4 Ws + 1,0) /0,8
wobei Vo (m³ pro Tonne geschmolzenes Metall) das
spezifische Volumen des genannten Schmelzreduktionsofens
pro Tonne geschmolzenes Metall und Ws (Tonne pro Tonne
geschmolzenes Metall) das spezifische Gewicht der
Schlacke pro Tonne geschmolzenes Metall darstellen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1057179A JPH0791600B2 (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | Ni鉱石の溶融還元法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE69018500D1 DE69018500D1 (de) | 1995-05-18 |
DE69018500T2 true DE69018500T2 (de) | 1995-09-28 |
Family
ID=13048294
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE69018500T Expired - Fee Related DE69018500T2 (de) | 1989-03-09 | 1990-01-12 | Verfahren zur Schmelzreduktion von Nickelerzen. |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5047082A (de) |
EP (1) | EP0386407B1 (de) |
JP (1) | JPH0791600B2 (de) |
KR (1) | KR930001130B1 (de) |
CN (1) | CN1021348C (de) |
AU (1) | AU624893B2 (de) |
BR (1) | BR9001096A (de) |
CA (1) | CA2011702C (de) |
DE (1) | DE69018500T2 (de) |
TW (1) | TW211587B (de) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5575829A (en) * | 1995-06-06 | 1996-11-19 | Armco Inc. | Direct use of sulfur-bearing nickel concentrate in making Ni alloyed stainless steel |
US5567224A (en) * | 1995-06-06 | 1996-10-22 | Armco Inc. | Method of reducing metal oxide in a rotary hearth furnace heated by an oxidizing flame |
WO1997020954A1 (en) * | 1995-12-06 | 1997-06-12 | Wmc Resources Ltd. | Simplified duplex processing of nickel ores and/or concentrates for the production of ferronickels, nickel irons and stainless steels |
US5749939A (en) * | 1996-12-04 | 1998-05-12 | Armco Inc. | Melting of NI laterite in making NI alloyed iron or steel |
DE102007050478A1 (de) * | 2007-10-23 | 2009-04-30 | Sms Demag Ag | Verfahren zur Rostfreistahlerzeugung mit Direktreduktionsöfen für Ferrochrom und Ferronickel auf der Primärseite eines Konverters |
EP2337873A4 (de) * | 2008-02-12 | 2015-04-15 | Bhp Billiton Innovation Pty | Herstellung von nickel |
CN101838746B (zh) * | 2009-12-30 | 2011-11-30 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 红土镍矿熔炼工艺 |
CN104018007B (zh) * | 2013-02-28 | 2018-01-16 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 镍锍底吹吹炼工艺和镍锍底吹吹炼装置 |
US10119882B2 (en) | 2015-03-10 | 2018-11-06 | Edwards Lifesciences Corporation | Surgical conduit leak testing |
CN112210677B (zh) * | 2020-10-14 | 2022-09-13 | 衢州华友钴新材料有限公司 | 一种多金属物硫化复合吹炼处理工艺 |
CN114318006A (zh) * | 2021-12-14 | 2022-04-12 | 扬州一川镍业有限公司 | 一种用氧化镍矿冶炼镍铁的冶炼装置及其方法 |
CN114934194A (zh) * | 2022-05-31 | 2022-08-23 | 金川集团股份有限公司 | 一种用氧气旋转转炉进行镍合金硫化熔炼工艺 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1463020A (fr) * | 1965-08-25 | 1966-06-03 | Procédé pour l'élaboration d'alliage de ferro-nickel par fusion simultanée de minerai de fer nickélifère avec un taux élevé de récupération de nickel | |
JPS58215A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-05 | Hitachi Ltd | 集塵機 |
LU83826A1 (de) * | 1981-12-09 | 1983-09-01 | Arbed | Verfahren und einrichtung zum direkten herstellen von fluessigem eisen |
JPS5959818A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 製鋼法 |
US4565574A (en) * | 1984-11-19 | 1986-01-21 | Nippon Steel Corporation | Process for production of high-chromium alloy by smelting reduction |
-
1989
- 1989-03-09 JP JP1057179A patent/JPH0791600B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-01-02 US US07/460,238 patent/US5047082A/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-01-08 AU AU47760/90A patent/AU624893B2/en not_active Ceased
- 1990-01-12 DE DE69018500T patent/DE69018500T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-01-12 EP EP90100597A patent/EP0386407B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-02-03 KR KR1019900001306A patent/KR930001130B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1990-03-05 CN CN90101142A patent/CN1021348C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1990-03-07 CA CA002011702A patent/CA2011702C/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-03-08 BR BR909001096A patent/BR9001096A/pt not_active Application Discontinuation
- 1990-06-19 TW TW079105030A patent/TW211587B/zh active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2011702C (en) | 1995-10-10 |
US5047082A (en) | 1991-09-10 |
AU624893B2 (en) | 1992-06-25 |
TW211587B (de) | 1993-08-21 |
DE69018500D1 (de) | 1995-05-18 |
BR9001096A (pt) | 1991-03-05 |
EP0386407A2 (de) | 1990-09-12 |
EP0386407A3 (de) | 1992-10-28 |
CN1045423A (zh) | 1990-09-19 |
KR900014611A (ko) | 1990-10-24 |
JPH0791600B2 (ja) | 1995-10-04 |
AU4776090A (en) | 1990-09-13 |
KR930001130B1 (ko) | 1993-02-18 |
CN1021348C (zh) | 1993-06-23 |
JPH02236235A (ja) | 1990-09-19 |
EP0386407B1 (de) | 1995-04-12 |
CA2011702A1 (en) | 1990-09-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69003124T2 (de) | Verfahren zur Herstellung einer Metallschmelze, enthaltend Nickel und Chrom. | |
DE69925029T2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur herstelung von metallen und metall-legierungen | |
DE3880245T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Einschmelzen und Reduzieren von Eisenerzen. | |
DE69018500T2 (de) | Verfahren zur Schmelzreduktion von Nickelerzen. | |
DE69020596T2 (de) | Verfahren zur Schmelzreduktion von Nickelerzen. | |
DE69616607T2 (de) | Verfahren zur Erzeugung von flüssigem Roheisen | |
DE69602871T2 (de) | Vorrichtung zur Herstellung von Roheisen durch Direktreduktion | |
DE2316768A1 (de) | Verfahren zum frischen von metallen, insbesondere roheisen und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens | |
DE69412228T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stahl in einem Behälter | |
DE2525355A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum frischen von eisen | |
DE3616868C2 (de) | Verfahren zur Gewinnung von Nichteisenmetallen | |
DE3888803T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Schmelzreduktion von Eisenerzen. | |
DE2521830A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur thermischen raffination von stark verunreinigtem kupfer in schmelzfluessiger phase | |
DE60131426T2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur direkterschmelzung | |
DE1558462B1 (de) | Verwendung einer aluminiumlegierung fuer das desoxydieren reinigen und feinen von kohlenstoffstaehlen und legierten staehlen | |
EP1627085B1 (de) | Verfahren zur rückgewinnung von metallischen elementen, insbesondere metallischem chrom, aus metalloxidhaltigen schlacken im elektrolichtbogenofen | |
DE2443177C2 (de) | Metallurgisches Verfahren zur direkten Reduktion von Metalloxiden zu Metall | |
DE3850381T2 (de) | Ofen und verfahren zur reduktion eines chromvorproduktes durch schmelzen. | |
DE69520523T2 (de) | Anlage zum Schmelzen von Kupfer | |
EP0235291B1 (de) | Verfahren zur herstellung von vanadiumschlacke | |
DE3531100A1 (de) | Verfahren zum betrieb eines kupferkonverters | |
DE69327533T2 (de) | Verfahren zur entschwefelung bei der vakuumentgasung von stahl | |
DE68915234T2 (de) | Verfahren zum Einschmelzen kalter Stoffe, die Eisen enthalten. | |
DE3106908C2 (de) | Verfahren zum Kühlen von konzentrischen Blasformen | |
DE68902176T2 (de) | Verfahren zur schmelzreduktion im elektro-ofen. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |