DE68903528T2 - Verbinden von optischen wellenleitern. - Google Patents
Verbinden von optischen wellenleitern.Info
- Publication number
- DE68903528T2 DE68903528T2 DE8989304353T DE68903528T DE68903528T2 DE 68903528 T2 DE68903528 T2 DE 68903528T2 DE 8989304353 T DE8989304353 T DE 8989304353T DE 68903528 T DE68903528 T DE 68903528T DE 68903528 T2 DE68903528 T2 DE 68903528T2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- waveguides
- heating step
- subsequent heating
- carried out
- fiber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title claims abstract description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 27
- 239000002019 doping agent Substances 0.000 claims abstract description 8
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims description 6
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims description 3
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 51
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 description 11
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 5
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 5
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 5
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 3
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 3
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003989 dielectric material Substances 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/255—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding
- G02B6/2551—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding using thermal methods, e.g. fusion welding by arc discharge, laser beam, plasma torch
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/255—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding
- G02B6/2552—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding reshaping or reforming of light guides for coupling using thermal heating, e.g. tapering, forming of a lens on light guide ends
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/26—Optical coupling means
- G02B6/262—Optical details of coupling light into, or out of, or between fibre ends, e.g. special fibre end shapes or associated optical elements
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/42—Coupling light guides with opto-electronic elements
- G02B6/4201—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details
- G02B6/4202—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details for coupling an active element with fibres without intermediate optical elements, e.g. fibres with plane ends, fibres with shaped ends, bundles
- G02B6/4203—Optical features
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Coupling Of Light Guides (AREA)
- Optical Couplings Of Light Guides (AREA)
- Optical Integrated Circuits (AREA)
- Light Guides In General And Applications Therefor (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
- Die Erfindung bezieht sich auf Verfahren zum Verbinden von Lichtwellenleitern, wie etwa Lichtleitfasern.
- Ein herkömmlicher Lichtwellenleiter besteht aus einer Länge dielektrischen Materials mit einem Querschnittsbrechzahlprofil, dessen Peak(s) so gelegt ist, daß die entlang der Lage des Materials wandernde Lichtstrahlung so geleitet wird, daß sie innerhalb des Materials des Wellenleiters bleibt. Das Material im Peakbereich ist allgemein als der Kern bekannt, während das Material außerhalb des Peakbereiches allgemein als der Mantel bekannt ist.
- Üblicherweise werden Lichtwellenleiter dieses Typs dadurch miteinander verbunden bzw. verspleißt, daß benachbarte Enden der Wellenleiter durch Krafteinwirkung in Gegenwart eines elektrischen Lichtbogens zusammengefügt werden, der nach der Verbindung der Enden ausgeschaltet wird. Dies veranlaßt die Fasern, sich durch Schmelzen miteinander zu verbinden. In einigen Fällen wird die Schmelzverbindung vergütet, um die mechanische Festigkeit zu verbessern. Es ist wichtig, die hauptsächlich bestehenden Spleißverlustmechanismen zu berücksichtigen, um die durch die Schmelzverbindung entstehenden Verluste zu minimieren. Im allgemeinen können die Verlustmechanismen in drei Kategorien eingeteilt werden:
- Quergerichtete Kernversetzungen - diese werden dadurch verursacht, daß der Kern nicht konzentrisch zum Wellenleiter liegt, so daß selbst dann, wenn die Wellenleiter korrekt ausgerichtet sind, die Kerne nicht ausgerichtet sind.
- Kernverformung - diese wird durch mangelhalte Ausrichtung der Wellenleiter vor dem Spleißen und/oder durch den Umstand verursacht, daß die benachbarten Enden der Wellenleiter nicht ausgerichtet sind.
- Fehlanpassung des Modefeldes - das Brechzahlprofil bestimmt die Querschnittsbreite eines sich im Wellenleiter ausbreitenden optischen Feldes, die zwischen den 1/e-Intensitätspegeln gemessen wird und durch die "Modenlichtfleckgröße" bzw. Modenspotgröße gekennzeichnet wird.
- Bei einer typischen Monomodefaser mit einem Kerndurchmesser von ungefähr 8 um liegt die Modenspotgröße bei etwa 9 um. Falls die Modenspots in beiden Wellenleitern unterschiedliche Formen (oder Größen) besitzen, treten in der Verbindung signifikante Verluste auf.
- Falls die zwei Wellenleiter signifikant unterschiedliche Modenspotgrößen besitzen, stellt die Modenfehlanpassung den dominierenden Verlustmechanismus dar. Zu diesem Problem sind verschiedene Vorschläge gemacht worden Beispielsweise beschreibt das Dokument EP-A-O.076.186 ein Verfahren zum Erwärmen der Enden der Fasern auf eine Temperatur von 800º C bis 1200º C während einer Dauer von 24 bis 48 Stunden, um ein Wandern des im Kern befindlichen Dotiermittels in den Mantel zu veranlassen, da dies zu einer Änderung der Brechzahl des Lichtleiters und einer entsprechenden Änderung der Modenspotgröße führt. Der Hauptnachteil dieses Verfahrens besteht darin, daß eine lange Vorbehandlung (1 bis 2 Tage) benötigt wird und die Faser an der richtigen Stelle durchgetrennt werden muß, um die Modengrößen anzupassen.
- Die Wirkung einer Fluoridwanderung vom Mantel zum Kern ist in den Beiträgen "Theory of tapering single-mode optical fibre by controlled core diffusion", von C.P. Botham und "Tapers in single-mode optical fibre by controlled core diffusion", von J.S. Harper, C.P. Botham und S. Hornung, erschienen in Electronics Letters, 18. Februar 1988, Band 24, Nr. 4, Seiten 243-246 beschrieben worden. Beide Beiträge befassen sich mit einer einzelnen Faser und mit der Wirkung eines Wärmeprozesses auf diese Faser, bei typischen Erwärmungszeiten in der Größenordnung von einer Stunde oder mehr.
- Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verbinden von Lichtwellenleitern mit unterschiedlichen Brechzahlprofilen, wobei mindestens einer der Wellenleiter eine numerische Apertur von mindestens 0.15 besitzt und das Verfahren die Verschmelzung der Enden der Wellenleiter bei gleichzeitig ausgefluchteten jeweiligen Kernen derselben, sowie die anschließende Erwärmung der Schmelzverbindung zwischen den Wellenleitern umfaßt, derart, daß das Dotiermittel aus dem Kern mindestens eines Wellenleiters auswandert, und der nachfolgende Erwärmungsschritt während einer Dauer ausgeführt wird, die ausreicht, um im Bereich der Schmelzverbindung eine annähernde Anpassung zwischen den Modenspotgrößen in den beiden Wellenleitern zu erreichen.
- Wir haben festgestellt, daß bei den weiter oben beschriebenen Vorschlägen, die sich alle mit Fasern kleiner NA befassen, die Verluste stark ansteigen, wenn die Fasern der Wärmebehandlung unterzogen werden. Im Gegensatz dazu haben wir herausgefunden, daß eine Wärmebehandlung nach dem Schmelzen überraschend wirksam ist, wenn mindestens einer der Wellenleiter eine große NA hat. Wird eine Faser mit großer NA mit einer Standardfaser verspleißt, erzeugen die unterschiedlichen Migrationsgeschwindigkeiten in den beiden Fasern einen raschen Ausgleich der Modenspotgrößen. Werden zwei Fasern mit großer NA verspleißt, wachsen die beiden Kerne größenmäßig rasch zusammen und verringern physikalische Fehlanpassungen, wie beispielsweise quergerichtete Kernversetzungen. Wir haben festgestellt, daß hochdotierte Fasern mit großer NA beim Erwärmen eine rasche Wanderung des Dotiermittels zeigen, die zu einer kurzen Wärmenachbehandlung nach dem Spleißen führt, um eine Anpassung der Modenspotgröße oder eine Verringerung der quergerichteten Kernversetzung zu bewirken. Es wurde gefunden, daß es durch Einstellen einer passenden Wärmeleistung möglich ist, eine signifikante Anpassung der Modenspotgröße in einer vergleichsweise kurzen Zeit zu erreichen, typischerweise in etwa 30 Sekunden. Die Nacherwärmung könnte unter Benutzung des gleichen Lichtbogens, der zur Herbeiführung des Schmelzens benutzt wurde, oder durch einen anderen Erwärmungsprozeß erfolgen, wobei im ersten Falle die Heizleistung durch geeignete Wahl des Lichtbogenstromes bestimmt wird.
- In der Praxis liegt die während des Nacherwärmungsprozesses erreichte Temperatur höher als bisher, wie etwa bei den bekannten Vergütungsverfahren und im Falle EP-A-0-076.186. Typischerweise werden Temperaturen in der Größenordnung von 1400º C bis 1600º C angewandt.
- Bei einem Ausführungsbeispiel kann die Änderung des Ausbreitungsverlustes während des Schmelz- und Nacherwärmungsprozesses überwacht werden um zu bestimmen, wann die Nacherwärmung beendet werden soll. Alternativ kann dieser Überwachungsvorgang in einer Vorstufe durchgeführt werden, um die passende Erwärmungsdauer zu ermitteln und bei der Herstellung nachfolgender Verbindungen kann der Nacherwärmungsprozeß mit der vorbestimmten Dauer erfolgen, ohne daß eine Echtzeitüberwachung notwendig wäre.
- Vorzugsweise wird der Erwärmungsschritt so lange ausgeführt, bis die Ausbreitungsverluste ein Minimum erreichen Alternativ, oder zusätzlich, kann der Erwärmungsprozeß so lange durchgeführt werden, bis die Ausbreitungsverluste um mindestens 1 dB gegenüber demjenigen Verlust reduziert werden, der auftritt, wenn die Wellenleiter stumpf aneinandergefügt, aber nicht miteinander verschmolzen werden.
- Die numerische Apertur eines Wellenleiters mit großer NA wird allgemein mindestens 0.15 betragen und typischerweise im Bereich von 0.15 bis 0.3 liegen.
- Die Erfindung ist insbesondere auf die Verbindung einer herkömmlichen Monomodelichtleitfaser mit einer Faser großer NA anwendbar. Fasern mit großer NA werden in Faserlasern sowie zum Auskoppeln der Lichtleistung aus Lasern benutzt. Die Erfindung ist weiter auf das Verbinden von zwei Fasern mit großer NA anwendbar.
- Das Gerät zur Durchführung des Verfahrens kann ein herkömmliches Gerät zum Verspleißen von Lichtleitfasern sein, das passend justiert ist, insbesondere um die Lichtbogendauer und den Lichbogenstrom gegenüber herkömmlichen Werten zu ändern.
- Nachfolgend wird ein Beispiel eines Verfahrens gemäß der Erfindung unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen beschrieben.
- Fig. 1 veranschaulicht das Brechzahlprofil einer Lichtleitfaser mit großer NA vor und nach dem Spleißen;
- Fig. 2 stellt ein Diagramm ähnlich demjenigen der Fig. 1 dar, jedoch für eine herkömmliche Monomodelichtleitfaser;
- Fig. 3 veranschaulicht die zeitliche Veränderung des Ausbreitungsverlustes; und
- Fig. 4 stellt in schematischer Darstellung eine Faser mit großer NA dar, die mit einer Kommunikationsfaser kleiner NA verspleißt und an einen Halbleiterlaser gekoppelt ist.
- Wie zuvor erwähnt, ist die Erfindung insbesondere zur Verwendung beim Verspleißen von Lichtleitfasern mit großer NA geeignet. Bei diesem Spleißen kann es sich um die Verbindung einer Faser großer NA mit einer Standardfaser oder die Verbindung zweier Fasern mit großer NA handeln. Im vorliegenden Beispiel wird die Verbindung einer Faser mit großer NA und einer Standardfaser beschrieben.
- Die numerische Apertur (NA) einer Lichtleitfaser ist gegeben durch:
- (n²co - n²cl)1/2 ≈ (2xncl x δn)1/2
- wobei nco die Brechzahl des Kerns, ncl die Brechzahl des Mantels, und δn = nco - ncl ist.
- Fasern mit großer NA weisen einen hohen Wert von δn auf, typischerweise zwischen 0.02 bis 0.008, entsprechend einer NA im Bereich von 0.24 bis 0.15. Bei Quarzfasern, die mit Germanium dotiert sind, wird dies durch eine hohe Germaniumkonzentration im Kernbereich erzielt Fig. 1 veranschaulicht durch die Kurve 1 das Brechzahlprofil einer solchen Faser mit großer NA. Die Faser besitzt einen Kernradius a von etwa 2 Mikron und einen Modenradius von etwa 2 Mikron.
- Das Brechzahlprofil einer herkömmlichen Monomodefaser, mit der die Faser großer NA verspleißt werden soll, ist in Fig. 2 durch die Kurve 2 dargestellt. In diesem Falle liegt der Wert von δn bei etwa 0.004; a beträgt etwa 4 Mikron und der Modenradius beträgt etwa 5 Mikron. Daraus geht hervor, daß es zwischen den beiden Fasern einen signifikanten Unterschied der Modenspotgröße gibt.
- Nach der Vorbereitung der Enden der Faser in einer üblichen Weise, nämlich sie so flach wie möglich zu machen, werden die Fasern in einer herkömmlichen Spleißmaschine befestigt und geringfügig auseinandergerückt, um durch den Raum zwischen den Fasern einen Lichtbogen zünden zu können. Bei stehendem Lichtbogen werden dann die is Fasern schnell aneinandergefügt, was zum Schmelzen der Fasern führt. Im Gegensatz zum herkömmlichen Spleißen wird der Lichtbogen während einer Dauer von insgesamt 25 bis 30 Sekunden aufrechterhalten.
- Die Wirkung dieser zusätzlichen Erwärmung nach dem Schmelzen besteht darin, daß das Dotiermittel im Kern der Faser großer NA veranlaßt wird, in den Mantel der Faser zu wandern. Diese Migration verursacht Änderungen der Brechzahl des Kerns und des Mantels und reduziert wirksam den Wert δn dieser Faser. In der Faser mit großer NA tritt die Migration aufgrund der hohen Konzentration des Dotiermittels im Kern wesentlich schneller ein als in der Standardfaser. Diese hohe Konzentration senkt die "Erweichungstemperatur" des Kerns (im Vergleich zum Mantel oder zum Kern einer weniger hoch dotierten Faser), so daß die Mobilität der Germaniumatome bei jeder gegebenen Temperatur beträchtlich erhöht wird.
- Da die Modenbreite einer Lichtleitfaser sehr stark vom Wert δn und vom Kernradius a abhängt, insbesondere wenn a klein ist, können kleine Änderungen von δn und a, die durch Diffusion des Kerndotierungsmittels hervorgerufen werden, große Änderungen der Modenbreite erzeugen.
- Wie aus Fig. 1 hervorgeht, hat sich nach der etwa 25 Sekunden dauernden Erwärmung das Brechzahlprofil deutlich in die durch die Kurve 3 wiedergegebene Form umgewandelt. Wie aber Fig. 2 zeigt, ist ersichtlich, daß sich die Brechzahl der herkömmlichen bzw. der Standardfaser nur sehr wenig geändert hat, wie die Kurve 4 anzeigt. Ein Vergleich dieser beiden Diagramme zeigt jedoch, daß die Brechzahlprofile 3, 4 jetzt einander sehr ähnlich sind.
- Der während des Nacherwärmungsprozesses fließende Lichtbogenstrom ist so eingestellt, daß die Temperatur der Fasern auf ihren Erweichungspunkt erhöht wird, der typischerweise im Bereich von 1400º - 1600º C liegt.
- Die Wirkung der Erfindung auf den Ausbreitungsverlust während des Prozesses geht aus Fig. 3 hervor. Anfänglich stehen die beiden Fasern während der Dauer einer Periode 5 gegeneinander an. Dann werden sie auseinandergerückt, was unvermeidlicherweise eine Zunahme der Verluste verursacht, wobei der Lichtbogen während der Dauer einer Periode 6 brennt. Während der Lichtbogen brennt, werden die Fasern aneinandergefügt und geschmolzen. Bei der Standardspleißtechnik würde der Lichtbogen am Ende der Periode 7, etwa 2 bis 3 Sekunden nachdem die Fasern aneinandergefügt wurden, abgeschaltet. Bei der Erfindung wird jedoch mit der Erwärmung durch Aufrechterhalten des Lichtbogens fortgefahren, wobei beobachtet wird, daß die Verluste nach und nach laufend abnehmen, bis sie etwa 25 Sekunden nach dem Aneinanderfügen der Fasern, bei stehendem Lichtbogen, ein Minimum von 0.2 dB erreichen. Fig. 3 veranschaulicht die Wirkung auf die Verluste bei 1.3 Mikron (Kurve 8) und 1.5 Mikron (Kurve 9), wobei sich zeigt, daß diese einander sehr ähnlich sind.
- Obgleich die Erfindung in Verbindung mit einem hochdotierten Kern beschrieben wurde, ist sie auch bei Fasern mit einem hochdotierten Mantel anwendbar (beispielsweise dotiert mit Fluor oder Bor), um die Brechzahl des Mantels zu verringern; oder mit einer Kombination derselben.
- Nachfolgend wird Bezug auf Fig. 4 genommen, in der eine Faser 40 mit großer NA zum Auskoppeln von Licht aus einem Halbleiterlaser 42 in Stellung gebracht und mit Hilfe des oben beschriebenen Verfahrens gemäß der vorliegenden Erfindung mit einer Kommunikationsfaser kleiner NA verspleißt ist. Diese Kombination ergibt eine verlustarme Kopplung zwischen dem Laser 42 und der Kommunikationsfaser 44. Die Kombination kann als Baugruppe ausgeführt werden, wobei die Faser 44 eine Anschlußfaser zum Verspleißen, durch herkömmliche Mittel, mit einer gleichen Faser (nicht dargestellt) eines optischen Kommunikationssystems bildet.
Claims (9)
1. Verfahren zum Anschließen von Lichtwellenleitern mit
unterschiedlichen Brechungsindexprofilen, wobei mindestens einer der
Wellenleiter eine numerische Apertur von mindestens 0.15 besitzt
und das Verfahren die Verschmelzung der Enden der Wellenleiter
bei gleichzeitig ausgefluchteten jeweiligen Kernen derselben, sowie
die anschließende Erwärmung der Schmelzverbindung zwischen den
Wellenleitern umfaßt, derart, daß das Dotiermittel aus dem Kern
mindestens eines Wellenleiters auswandert, und der nachfolgende
Erwärmungsschritt während einer Dauer ausgeführt wird, die
ausreicht, um im Bereich der Schmelzverbindung eine annähernde
Anpassung zwischen den Modenspotgrößen in den beiden
Wellenleitern zu erreichen.
2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem der anschließende
Erwärmungsschritt während einer Zeitdauer ausgeführt wird, die 30 Sekunden
nicht überschreitet.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, bei dem die Schmelzverbindung
während des anschließenden Erwärmungsschrittes auf mindestens
1400ºC erwärmt wird.
4. Verfahren nach einem beliebigen vorhergehenden Anspruch, bei dem
der anschließende Erwärmungsschritt so lange ausgeführt wird, bis
die Ausbreitungsverluste ein Minimum erreichen.
5. Verfahren nach einem beliebigen vorhergehenden Anspruch, bei dem
der anschließende Erwärmungsschritt so lange ausgeführt wird, bis
die Ausbreitungsverluste um mindestens 1 db gegenüber den
Verlusten verringert worden sind, die auftreten, wenn die Wellenleiter
stumpf gegeneinanderstehen, aber nicht verschmolzen sind.
6. Verfahren nach einem beliebigen vorhergehenden Anspruch, das
weiter die Überwachung der Ausbreitungsverluste während des
anschließenden Erwärmungsschrittes umfaßt.
7. Verfahren nach einem beliebigen vorhergehenden Anspruch, bei dem
der anschließende Erwärmungsschritt während einer Dauer
durchgeführt wird, die substanziell wesentlichen länger als 10 Sekunden
ist.
8. Verfahren nach einem beliebigen vorhergehenden Anspruch, bei dem
die numerische Apertur mindestens eines Wellenleiters zwischen 0.15
bis 0.3 liegt.
9. Verfahren nach einem beliebigen vorhergehenden Anspruch, bei dem
die Wellenleiter Lichtleitfasern umfassen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB888810286A GB8810286D0 (en) | 1988-04-29 | 1988-04-29 | Connecting optical waveguides |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE68903528D1 DE68903528D1 (de) | 1992-12-24 |
DE68903528T2 true DE68903528T2 (de) | 1993-07-01 |
Family
ID=10636171
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE8989304353T Expired - Lifetime DE68903528T2 (de) | 1988-04-29 | 1989-04-28 | Verbinden von optischen wellenleitern. |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5142603A (de) |
EP (1) | EP0340042B1 (de) |
JP (1) | JP2911932B2 (de) |
AT (1) | ATE82561T1 (de) |
AU (1) | AU629214B2 (de) |
CA (1) | CA1317803C (de) |
DE (1) | DE68903528T2 (de) |
ES (1) | ES2036029T3 (de) |
GB (1) | GB8810286D0 (de) |
HK (1) | HK129496A (de) |
WO (1) | WO1989010332A1 (de) |
Families Citing this family (47)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2618500B2 (ja) * | 1989-10-17 | 1997-06-11 | 日本電信電話株式会社 | 光ファイバ接続方法 |
US5074633A (en) * | 1990-08-03 | 1991-12-24 | At&T Bell Laboratories | Optical communication system comprising a fiber amplifier |
FR2681438B1 (fr) * | 1991-09-16 | 1994-12-09 | Alcatel Nv | Procede pour limiter les pertes de couplage entre une fibre optique monomode et un systeme optique presentant respectivement des diametres de mode differents. |
JPH0588038A (ja) * | 1991-09-26 | 1993-04-09 | Furukawa Electric Co Ltd:The | モードフイールド変換フアイバ部品 |
SE505591C2 (sv) * | 1995-04-28 | 1997-09-22 | Ericsson Telefon Ab L M | Sätt och anordning för tillverkning av en optisk fiberdämpningsanordning samt optisk dämpningsanordning |
US7576909B2 (en) | 1998-07-16 | 2009-08-18 | Imra America, Inc. | Multimode amplifier for amplifying single mode light |
US7656578B2 (en) | 1997-03-21 | 2010-02-02 | Imra America, Inc. | Microchip-Yb fiber hybrid optical amplifier for micro-machining and marking |
SE512381C2 (sv) | 1998-04-01 | 2000-03-06 | Iof Inst Foer Optisk Forskning | Optisk kropp |
US6275512B1 (en) | 1998-11-25 | 2001-08-14 | Imra America, Inc. | Mode-locked multimode fiber laser pulse source |
IES990889A2 (en) * | 1999-10-22 | 2001-05-02 | Viveen Ltd | Jointed optical fibers |
WO2001033266A1 (fr) * | 1999-11-04 | 2001-05-10 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Ligne de transmission optique |
JP2001318262A (ja) * | 2000-05-09 | 2001-11-16 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバ素子製造方法および光ファイバ素子 |
US6478482B1 (en) | 2000-06-14 | 2002-11-12 | Ciena Corporation | Attenuating splice, system, and method therefor |
US6464410B1 (en) | 2000-06-14 | 2002-10-15 | Ciena Corporation | Attenuation splice, system and method therefor using estimation algorithm and closed loop intelligent control |
EP1174740A1 (de) * | 2000-07-21 | 2002-01-23 | Corning Incorporated | Verfahren und Vorrichtung zum Spleissen von optischen Fasern mit unterschiedlichen Modenfelddurchmessern |
WO2002035268A1 (en) * | 2000-10-24 | 2002-05-02 | Australian Photonics Pty Limited | Method for optical fibre manufacture |
JP2002202429A (ja) * | 2000-12-28 | 2002-07-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバ接続方法および光伝送路 |
EP1393106A1 (de) | 2001-05-29 | 2004-03-03 | 3M Innovative Properties Company | Optischer faserspleiss mit kontrollierter anpassung der ausdehnung von modenfelddurchmessern |
US6690868B2 (en) | 2001-05-30 | 2004-02-10 | 3M Innovative Properties Company | Optical waveguide article including a fluorine-containing zone |
JP2003066266A (ja) | 2001-06-12 | 2003-03-05 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 光ファイバの接続方法 |
JP3756940B2 (ja) * | 2001-07-02 | 2006-03-22 | 古河電気工業株式会社 | 異種光ファイバの接続方法および異種光ファイバの接続部分の加熱処理装置 |
US6789960B2 (en) | 2001-07-06 | 2004-09-14 | Corning Incorporated | Method of connecting optical fibers, an optical fiber therefor, and an optical fiber span therefrom |
US6771865B2 (en) * | 2002-03-20 | 2004-08-03 | Corning Incorporated | Low bend loss optical fiber and components made therefrom |
JP2003279787A (ja) * | 2002-03-22 | 2003-10-02 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 異種光ファイバの接続方法および多心光ファイバ部品 |
US7346258B2 (en) | 2002-07-09 | 2008-03-18 | Fujikura Ltd. | Optical fiber and optical fiber coupler, erbium-doped optical fiber amplifier, and optical waveguide using the same |
US20040062495A1 (en) * | 2002-09-26 | 2004-04-01 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber product and method of fabricating thereof, Raman amplifier and method of fabricating thereof, method of fabricating of optical coupler, and optical transmission line |
NL1024015C2 (nl) | 2003-07-28 | 2005-02-01 | Draka Fibre Technology Bv | Multimode optische vezel voorzien van een brekingsindexprofiel, optisch communicatiesysteem onder toepassing daarvan en werkwijze ter vervaardiging van een dergelijke vezel. |
FR2922657B1 (fr) | 2007-10-23 | 2010-02-12 | Draka Comteq France | Fibre multimode. |
FR2932932B1 (fr) * | 2008-06-23 | 2010-08-13 | Draka Comteq France Sa | Systeme optique multiplexe en longueur d'ondes avec fibres optiques multimodes |
FR2933779B1 (fr) | 2008-07-08 | 2010-08-27 | Draka Comteq France | Fibres optiques multimodes |
FR2940839B1 (fr) | 2009-01-08 | 2012-09-14 | Draka Comteq France | Fibre optique multimodale a gradient d'indice, procedes de caracterisation et de fabrication d'une telle fibre |
FR2946436B1 (fr) * | 2009-06-05 | 2011-12-09 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a tres large bande passante avec une interface coeur-gaine optimisee |
FR2953605B1 (fr) * | 2009-12-03 | 2011-12-16 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a large bande passante et a faibles pertes par courbure |
FR2957153B1 (fr) * | 2010-03-02 | 2012-08-10 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a large bande passante et a faibles pertes par courbure |
FR2949870B1 (fr) * | 2009-09-09 | 2011-12-16 | Draka Compteq France | Fibre optique multimode presentant des pertes en courbure ameliorees |
FR2953029B1 (fr) * | 2009-11-25 | 2011-11-18 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a tres large bande passante avec une interface coeur-gaine optimisee |
US9014525B2 (en) | 2009-09-09 | 2015-04-21 | Draka Comteq, B.V. | Trench-assisted multimode optical fiber |
FR2953606B1 (fr) * | 2009-12-03 | 2012-04-27 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a large bande passante et a faibles pertes par courbure |
FR2953030B1 (fr) * | 2009-11-25 | 2011-11-18 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode a tres large bande passante avec une interface coeur-gaine optimisee |
FR2950156B1 (fr) * | 2009-09-17 | 2011-11-18 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode |
FR2966256B1 (fr) | 2010-10-18 | 2012-11-16 | Draka Comteq France | Fibre optique multimode insensible aux pertes par |
DK2482106T5 (da) | 2011-01-31 | 2014-09-22 | Draka Comteq Bv | Multimode-fiber |
FR2971061B1 (fr) | 2011-01-31 | 2013-02-08 | Draka Comteq France | Fibre optique a large bande passante et a faibles pertes par courbure |
EP2503368A1 (de) | 2011-03-24 | 2012-09-26 | Draka Comteq B.V. | Multimodus-Glasfaser mit verbesserter Biegefestigkeit |
EP2506044A1 (de) | 2011-03-29 | 2012-10-03 | Draka Comteq B.V. | Multimodus-Glasfaser |
EP2518546B1 (de) | 2011-04-27 | 2018-06-20 | Draka Comteq B.V. | Strahlungsgresistente multimodale optische Faser mit hoher Bandbreite |
EP2541292B1 (de) | 2011-07-01 | 2014-10-01 | Draka Comteq BV | Multimode-Lichtleitfaser |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3819249A (en) * | 1970-10-02 | 1974-06-25 | Licentia Gmbh | Optical coupling arrangement |
JPS5857723B2 (ja) * | 1979-06-23 | 1983-12-21 | 日本電信電話株式会社 | シングルモ−ド光ファイバの融着接続方法 |
US4252403A (en) * | 1979-11-06 | 1981-02-24 | International Telephone And Telegraph Corporation | Coupler for a graded index fiber |
JPS5724906A (en) * | 1980-07-22 | 1982-02-09 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Connecting method for optical fiber by melt-sticking |
FR2513394A1 (fr) * | 1981-09-24 | 1983-03-25 | Thomson Csf | Procede de couplage entre fibres optiques monomodes |
GB2128766B (en) * | 1982-10-16 | 1985-12-24 | Standard Telephones Cables Ltd | Single-mode optical fibre attenuator |
JPS61117508A (ja) * | 1984-11-13 | 1986-06-04 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光フアイバの接続方法 |
GB2169096A (en) * | 1984-12-28 | 1986-07-02 | Int Standard Electric Corp | Joining optical fibres using numerical aperture transformer |
NL8502625A (nl) * | 1985-09-26 | 1987-04-16 | Philips Nv | Optisch transmissiesysteem bevattende een stralingsbron en een meervoudig beklede monomode optische transmissievezel met een negatieve stap in het brekingsindexprofiel. |
GB8603672D0 (en) * | 1986-02-14 | 1986-03-19 | British Telecomm | Reducing splice loss between dissimilar fibres |
DE3609407A1 (de) * | 1986-03-20 | 1987-09-24 | Philips Patentverwaltung | Verbindung zweier faserfoermiger monomode-lichtwellenleiter |
-
1988
- 1988-04-29 GB GB888810286A patent/GB8810286D0/en active Pending
-
1989
- 1989-04-28 AU AU35711/89A patent/AU629214B2/en not_active Expired
- 1989-04-28 WO PCT/GB1989/000455 patent/WO1989010332A1/en unknown
- 1989-04-28 AT AT89304353T patent/ATE82561T1/de not_active IP Right Cessation
- 1989-04-28 JP JP1505581A patent/JP2911932B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1989-04-28 US US07/601,686 patent/US5142603A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-04-28 ES ES198989304353T patent/ES2036029T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-04-28 CA CA000598277A patent/CA1317803C/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-04-28 EP EP89304353A patent/EP0340042B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-04-28 DE DE8989304353T patent/DE68903528T2/de not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-07-18 HK HK129496A patent/HK129496A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU3571189A (en) | 1989-11-24 |
WO1989010332A1 (en) | 1989-11-02 |
HK129496A (en) | 1996-07-26 |
JP2911932B2 (ja) | 1999-06-28 |
EP0340042B1 (de) | 1992-11-19 |
DE68903528D1 (de) | 1992-12-24 |
CA1317803C (en) | 1993-05-18 |
ES2036029T3 (es) | 1993-05-01 |
EP0340042A1 (de) | 1989-11-02 |
GB8810286D0 (en) | 1988-06-02 |
US5142603A (en) | 1992-08-25 |
JPH03504052A (ja) | 1991-09-05 |
AU629214B2 (en) | 1992-10-01 |
ATE82561T1 (de) | 1992-12-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE68903528T2 (de) | Verbinden von optischen wellenleitern. | |
DE69107723T2 (de) | Optisches Übertragungssystem mit Faserverstärker. | |
DE3544136C2 (de) | ||
DE69835486T2 (de) | Optisches Faser-Gitter und sein Herstellungsverfahren | |
DE69122955T2 (de) | Faseroptischer Verstärker und Koppler | |
DE69019684T2 (de) | Achromatischer Faser optischer Koppler und sein Herstellungsverfahren. | |
DE3685911T2 (de) | Herstellungsverfahren einer passiven faseroptischen komponente. | |
DE60011995T2 (de) | Herstellung von kollimatoren mit optischen fasern, angespleisst an optische elemente mit grösserem querschnitt | |
DE69330596T2 (de) | Faseroptischer Koppler und Verstärker | |
DE69015927T2 (de) | Vorrichtung und Verfahren für die Herstellung von permanenten faseroptischen Spleissen niedriger Dämpfung. | |
EP0232520B1 (de) | Verfahren zur Herstellung zweier exakt fluchtender Geradführungen | |
DE69028081T2 (de) | Chlor-dotierte optische Bauteile | |
DE2633572A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur verbindung optischer fasern | |
DE2923851C2 (de) | ||
DE3407820A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines fasertapers mit brechender linse | |
DE2601649A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines leistungsverteilers fuer eine lichtleiter-uebertragungsstrecke | |
DE60100838T2 (de) | Dispersionskompensiertes Fasersystem mit Übergangsfaser und Methode zu dessen Herstellung | |
EP0356872B1 (de) | Verfahren zum Ändern des Fleckdurchmessers von Monomode-Stufenfasern | |
DE69634866T2 (de) | Fiberoptisches Dämpfungsglied | |
EP0155379A2 (de) | Koppelanordnung zum Ankoppeln eines Lichtwellenleiters an einen Halbleiterlaser und Verfahren zur Herstellung einer solchen Anordnung | |
DE60114554T2 (de) | Spleissverfahren von optischen Fasern | |
EP0048855A2 (de) | Steuerelement zum Steuern einer Lichtübertragung zwischen Lichtwellenleitern | |
DE68924807T2 (de) | Verfahren zur reproduzierbaren Herstellung von optischen Kopplern. | |
DE2717535A1 (de) | Verfahren zur herstellung einer lichtwellenleiter-verzweigung | |
DE69112996T2 (de) | Relflexionsarmer Abschluss einer optischen Faser. |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8364 | No opposition during term of opposition |