DE637989C - Summation current transformer circuit for multi-phase systems - Google Patents

Description

Die Summenschaltung von Stromwandlern eines κ-phasigen Drehstromnetzes — Holmgreenschaltung — ist eine Fehlerstromschutzschaltung und findet beispielsweise in Generator- oder Transformatoranlagen mit über Schutzwiderständen geerdeten Sternpunkten Verwendung, mit der Aufgabe, die Erdschlußschutzeinrichtung des Generators bei außerhalb der Maschine liegenden Erdschlüssen zu verriegeln.The summation circuit of current transformers of a κ-phase three-phase network - Holmgreen circuit - is a residual current protection circuit and is used, for example, in generator or transformer systems with neutral points earthed via protective resistors, with the task of providing the earth fault protection device of the generator in the event of earth faults outside the machine.

Bei einem außerhalb der Maschine liegenden Erdschluß fließt durch den Wandler in der mit Erdschluß behafteten Phase noch ein Fehlerstrom, der die Summe der Sekundärströme der Wandler von Null verschieden macht und seinen Weg über das Stromrelais ' nehmen muß. Eine solche Schaltung zeigt Abb. i. Es bedeutet α einen Dreiphasengenerator, dessen Sternpunkt über den Schutzwiderstand b geerdet ist. Die Stromwandler c der drei Phasen R, S und T sind in Summe gesahaltet. Zwischen ihre Sternpunkte ist das Stromrelais SR geschaltet. Erleidet die Phase R beispielsweise einen Erdschluß, so fließt eine Komponente i_r dieses Fehlerstromes ip_R auf der Sekundärseite des Wandlers R durch das Stromrelais und macht das Potential der beiden Sternpunkte um den Spannungsabfall e_r im Relais voneinander verschieden. Es müssen also den beiden übrigen Stromwandlern S und T dieser Spannung entsprechende Magnetisierungsströme io_s und i_0T zugeführt werden. Diese Stromverteilung ist I mit Zählrichtungspfeilen in Abb. 1 eingetragen. Es ist alsoIn the event of a ground fault outside the machine, a fault current still flows through the converter in the phase affected by the ground fault, which makes the sum of the secondary currents of the converter different from zero and must make its way via the current relay. Such a circuit is shown in Fig. I. It means α a three-phase generator, the neutral point of which is grounded via the protective resistor b. The current transformers c of the three phases R, S and T are connected in total. The current relay SR is connected between their star points. If the phase R suffers a ground fault, for example, a component i _{r of} this fault current ip _{R flows} on the secondary side of the converter R through the current relay and makes the potential of the two star points different from one another by the voltage drop e _{r in the relay.} The two other current transformers S and T must therefore be supplied _{with magnetizing currents} io _s and i 0T corresponding to this voltage. This current distribution is shown in Fig. 1 with arrows indicating the direction of counting. So it is

*fr — (^s + ⁱⁿr) + *>■⁼ *o + *'»· ^ *o = ios + ior· Ist i_r die Ansprechstromstärke des Relais, so sieht man, daß für das Ansprechen des Relais ein um i_e größerer sekundärer Fehlerstrom erforderlich wird, und es gibt eine sekundäre Mindestfehlerstromstärke ifr, bei der das Relais gerade noch sicher anspricht. Diese Mindeststromstärke soll im weiteren unter ip_R . bzw. ip_wiji verstanden werden. Sie ist konstant und unabhängig vom Belastungszustand des Netzes. Mit Rücksicht darauf, daß ein Erdschluß im Netz nicht zur Abschaltung des Generators oder Transformators führen soll, sondern jener kranke Abschnitt des Leitungsnetzes durch andere Überwachungseinrichtungen entweder selektiv abzuschalten oder zu signalisieren ist, wird angestrebt, den Erdschlußwiderstand so groß wie möglich zu machen, um den maximalen Fehlerstrom für die Maschine möglichst· klein werden zu .lassen. Er soll bei Phasenerdschluß Größenordnungen von ,1 bis 2 Hundertteilen des Nennstromes tunlichst nicht überschreiten und trotz dieses geringen maximalen Beträges noch bei wenigen Hundertteilen hiervon das Relais zum Ansprechen bringen, um auch dann einen weitgehenden selektiven Schutz des Generators sicherzustellen, wenn der äußere Erdschluß¹ nicht einen Phasenerdschluß darstellt, sondern innerhalb einer * fr - (^ s + ⁱⁿ r) + *> ■ ⁼ * o + * '»· ^ * o = ios + ior · If i _{r is} the response current strength of the relay, one can see that for the relay to respond i _e larger secondary fault current is required, and there is a secondary minimum fault current IFR, in which the relay just responsive safely. This minimum amperage is to be used in the following under ip _R. or ip _wiji can be understood. It is constant and independent of the load condition of the network. With regard to the fact that an earth fault in the network should not lead to the shutdown of the generator or transformer, but that sick section of the line network is either to be switched off selectively by other monitoring devices or to be signaled, the aim is to make the earth fault resistance as high as possible in order to avoid the allow the maximum fault current for the machine to be as small as possible. In the event of a phase earth fault, it should not exceed the order of magnitude of 1 to 2 hundred parts of the rated current and, despite this small maximum amount, still trigger the relay at a few hundred parts of this, in order to ensure extensive selective protection of the generator even if the external earth fault ¹ does not represents a phase earth fault, but within a

im Netz angeschlossenen Wicklung selbst in der Nähe des Netzsternpunktes erfolgt.The winding connected in the network takes place in the vicinity of the network star point.

Unter der Annahme, daß der Leistungsfaktor im-Netz und im Erdschlußstromkrej^ einander gleicht und cos φ = 1 ist, ist ijp „ Abb. 2 ein den wirklichen Verhältnissen enV sprechendes Spannungs- und Stromvektordiagramm wiedergegeben für eine Stromverteilung der Schaltung in Abb. i. ίο J_R, Ip, 7_S und Jj seien die Phasenlagen der Primärstromvektoren. Bei Nennstrom ist die geometrische Summe der Spannungsabfälle in den SekundärwicklungenAssuming that the power factor in the network and in Erdschlußstromkrej ^ equal to each other and cos φ = 1, is IJP "Fig. 2 is a the actual conditions enV speaking voltage and current vector diagram given for a power distribution circuit in Fig. I. ίο J _R , Ip, 7 _S and Jj are the phase positions of the primary current vectors. At nominal current is the geometric sum of the voltage drops in the secondary windings

in· Zkr + is' Z its'+ ir· Ζκτ — ^&R + ^es+ e_T= ο.in Zkr + is 'Z its' + ir Ζκτ - ^& R + ^e s + e _T = ο.

Der Spannungsabfall, den der Fehlerstrom ipR_tnia in der Sekundärwicklung des Stromwandlers der Phase R hervorruft, beträgt nur ι bis 2 Hundertteile der Spannung e_R bei Nennstrom und ist daher im Diagramm vernachlässigt, da er in Wirklichkeit auch vernachlässigbar ist. Im Relais ruft aber die Komponente i_r des Fehlerstromes ip_R einen Spannungsabfall e_r hervor, der die beiden Sternpunktpotentiale der in Summe geschalteten Stromwandler von Null verschieden macht. Es fließt daher in die beiden Wandler S und T je ein dieser Spannung e_r entsprechender Strom io_s und io_{r e} hinein, deren Summe i₀ die andere Kom- -pöäente des sekundären Fehlerstromes dar-The voltage drop caused by the fault current ipR _tnia in the secondary winding of the current transformer of phase R is only ι to 2 hundred parts of the voltage e _R at nominal current and is therefore neglected in the diagram, since it is actually negligible. In the relay, however, the component i _{r of} the fault current ip _R causes a voltage drop e _r which makes the two star point potentials of the current transformers connected in sum different from zero. A current io _s and io _{r e} corresponding to this voltage e _r therefore flows into the two converters S and T , the sum i _{0 of} which represents the other component of the secondary fault current.

*. Die Summe der Spannungen g_R = e'_R stellt die im Wandler R induzierte EMK dar, das Produkt e'_R · iF_Rii:in = Ns_R die Scheinleistung in VA, die dem Wandler beim Ansprechen des Relais, entnommen wer- ^⁰ den muß. Aus dem Diagramm ist zu ersehen, daß diese Scheinleistung sich nur etwa im Verhältnis 2 : 1 ändert, wenn die Belastung des Netzes zwischen Leerlauf und Nennlast schwankt. Da aber der primäre Fehlerstrom Jp_max nur etwa 2 Hundertteile des Generatornennstromes betragen soll und der Schutz noch bei wenigen Hundertteilen hiervon (etwa 0,05 bis 0,1 //?,„„) sicher arbeiten muß, d. h. bei einem Stromverhältnis*. The sum of voltages g _R = e _'R is induced in the transducer R emf, the product e' _R · iF _{Rii: in} = Ns _R apparent power in VA, the advertising taken from the converter in response of the relay, ^ ⁰ the must. The diagram shows that this apparent power only changes in a ratio of 2: 1 when the load on the network fluctuates between no-load and nominal load. However, since the primary fault current _{Jp max is} only supposed to be about 2 hundred parts of the generator's nominal current and the protection still has to work safely with a few hundred parts of this (about 0.05 to 0.1 // ?, ""), ie at a current ratio

⁰ 1,0 / v ⁰ 1.0 / v

= 500 , = 500,

0,1 · 0,02 -/.γ0.1 x 0.02 - /. Γ

müssen die Wandler so dimensioniert werden, ⁸S daß sie auch bei Leerlauf im Netz und dem Fehlerstrom J_Pmin die auf den Nennstrom bezogene Scheinleistungthe converters must be dimensioned in such a way ⁸ _{S that they also provide} the apparent power related to the nominal current when the network is idle and the fault current J Pmin

N'_Smia = e'_R · i_FRmU = I · 500* = 125 000 · N_Sr N ' _Smia = e' _R * i _FRmU = I * 500 * = 125,000 * N _Sr

in noch vernünftigen Fehlergrenzen abzugeben vermögen. So große Leistungen können aber praktisch' keinem gebräuchlichen Stromwand-to be able to deliver within reasonable error limits. But such great achievements can practically no common power wall

. ler entnommen werden, denn N s_R bewegt sich selbst bei sehr günstiger Apparateauslegung in der Größenordnung von 15 bis 20 VA. Der äußere Schutzbereich von 0,05 bis 0,1 J_F bei Jp_max = 0,02 J_n läßt sich daher mit dieser Anordnung nicht erreichen.. Ler can be taken, because N s _R moves even with very favorable equipment design in the order of 15 to 20 VA. The external protection range of 0.05 to 0.1 J _F at Jp _max = 0.02 J _n can therefore not be achieved with this arrangement.

Abb. 3 zeigt eine Übersetzungsfehlerkurve eines sehr guten Stromwandlers, wie sie für die vorliegenden Belastungsverhältnisse charakteristisch ist. Sie zeigt, daß die Übersetzungsfehler bei kleinen Netzbelastungen sehr an Einfluß gewinnen. Aus Abb. 4 ist der Einfluß dieser Übersetzungsfehler auf die Mindestgröße des Erdschlußstromes T_Fmia im Netz in Abhängigkeit von der Netzbelastung wiedergegeben. Die Tatsache, daß der minimale Fehlerstrom im Netz, der das Relais noch zum Ansprechen bringt, eine Funktion der Netzbelastung ist, wird als sehr unangenehm empfunden. Die weitere Tatsache, daß nur eine Komponente des sekundären Fehlerstromes für die Betätigung des Relais zur Verfügung steht,, ist aber der wesentlichste Nachteil dieser Schaltung. Sie bedingt die Erhöhung der Netzfehlerströme auf ein höheres Vielfaches als es dem Ansprechwert des am Relais eingestellten Fehlerstromes i_r entspricht und trägt wesentlich zur Vergrößerung der Scheinleistung des· Wandlers bei.Fig. 3 shows a translation error curve of a very good current transformer, as it is characteristic for the present load conditions. It shows that the translation errors become very important when the network load is small. Fig. 4 shows the influence of these translation _errors on the minimum size of the earth fault current T Fmia in the network as a function of the network load. The fact that the minimum fault current in the network which still causes the relay to respond is a function of the network load is perceived as very unpleasant. The further fact that only one component of the secondary fault current is available for operating the relay is the main disadvantage of this circuit. It causes the network fault currents to be increased to a higher multiple than the response value of the fault current i _r set on the relay and contributes significantly to increasing the apparent power of the converter.

Erfmdungsgemäß werden diese Nachteile durch die ,Schaltung der Abb. S kompensiert, α, b, c und d bedeuten wiederum die gleichen Apparate wie im Schaltbild Abb. 1. Neu hinzugekommen ist nur ein Stromwandler e in der Erdleitung des Generator- oder Transformatorsternpunktes, dessen Sekundärwicklung so gestaltet is"t, daß der Fehlerstrom der Wandlergruppe c sich zum Sekundärstrom des Wandlers e addiert und alle Wandler zusammen also wiederum eine Summenschaltung darstellen. Das Übersetzungsverhältnis des Wandlers e ist so gewählt, daß er etwa einen so großen Strom in die Summenschaltung einspeist, daß das Stromrelais gerade nicht mehr ansprechen kann, wenn kein äußerer Erdschluß vorhanden ist.According to the invention, these disadvantages are compensated for by the circuit in Fig. S, α, b, c and d again mean the same devices as in the circuit diagram in Fig. 1. Only one current transformer e in the earth line of the generator or transformer star point is added The secondary winding is designed in such a way that the fault current of the converter group c adds to the secondary current of the converter e and all converters together represent a summation circuit. The transformation ratio of the converter e is selected so that it feeds such a large current into the summation circuit that the current relay can no longer respond if there is no external earth fault.

Unter den gleichen Bedingungen wie für Abb. 3 stellt Abb. 6 das Spannungs- und Stromvektordiagramm dar für die Summenschaltung nach Abb. 5, jedoch bei einem Klemmenerdschluß der Phase R und dem Leerlaufzustand im Netz. Da bei diesemUnder the same conditions as for Fig. 3, Fig. 6 shows the voltage and current vector diagram for the summation circuit according to Fig. 5, but with a terminal earth fault of phase R and the no-load condition in the network. Since with this

inneren Erdschluß die durch das Relais fließende Stromkomponente i'_rmax des Einspeisestromes i'p_nrt vom Wandler e. kleiner sein muß als i_rii;,, ergibt sich bei einer Sicherheit von ungefähr 5 bis 10 Hundertteilen von i_r,„_in die Bedingung i'_rmat -- 0,9 ΐ_Γ,,_Λ · Damit wird e'_r =k 0,9^,· undinternal earth fault the current component _{i'rmax of} the feed current i'p _nrt from the converter e flowing through the relay. must be smaller than i _rii ; ,, results with a certainty of about 5 to 10 hundred _parts of i _r , " _in the condition i ' rmat - 0.9 ΐ _Γ ,, _Λ · This means that e' _r = k 0 , 9 ^, · and

i'o = i'o =

~ °>9 —
2 ~ °> 9 -
2

weil nunmehr alle drei Wandler c einen Magnetisierungsstrom ζ'ό entsprechend e,'· aufnehmen. Durch Vergleich der absoluten Größe des sekundären Mindestfehlerstromes ip_R . in Abb."2 mit dem höchstzulässigen Einspeisestrom i'F„,_at in Abb. 6 zeigt es sich, daß der Einspeisestrom größer gewählt werden darf als der Mindestansprechstrom iFR_min< der in Abb. 2 ermittelt wurde.because now all three transducers c take up a magnetizing current ζ'ό corresponding to e, '·. By comparing the absolute size of the secondary minimum fault current ip _R. In Fig. "2 with the maximum permissible feed-in current i'F", _at in Fig. 6 it is shown that the feed-in current may be selected to be greater than the minimum response current iFR _min < that was determined in Fig. 2 .

Die Vorteile, die sich durch die Einspeisung ergeben, sollen an Hand der Abb. 7 dargestellt werden. Um eine deutliche Darstellung zu ermöglichen, ist die maßstabgerechte Dar-The advantages that result from the infeed are shown in Fig. 7 will. In order to enable a clear representation, the scale representation is

«5 stellung in Abb. 7 verlassen worden, und den im folgenden angegebenen Hundertteilen für den Schutzwert von im Netz mit Erdschluß behafteten Wicklungen ist nur Vergleichswert beizumessen. Auf der Abszisse ist der Fehlerstrom//.· des Netzes aufgetragen, wobei 1,0 Jp der Größe des Erdschlußstromes bei einem Phasenerdschluß entsprechen soll. Auf der Ordinate sind die den Netzerdströmen entsprechenden sekundären Fehlerströme aufgetragen. Die Gerade α stellt die Abhängigkeit des sekundären Fehlerstromes i_F als Funktion des primären Erdschlußstromes J_P der Phasenwandler c dar. Die Horizontale β gibt die konstante sekundäre Mindestansprechstromstärke ip_llin wieder, bei deren Auftreten das Relais gerade sicher anzusprechen vermag. Diese schneidet in S₁ die Gerade a. Auf der Abszisse entspricht dies einem Erdschlußstrom von 40 Hundertteilen des Phasenerdschlußstromes, d. h. 60 Hundertteile einer im Netz liegenden Wicklung werden, von ihrem Netzanschluß an in Richtung ihres Nullpunktes gezählt, durch die Schaltung der Abb. 1 noch selektiv überwacht werden.«5 position in Fig. 7 has been left, and the percentages given below for the protective value of windings in the network with an earth fault are only to be assigned a comparative value. On the abscissa is the fault current //. Plotted · the network, wherein the size of the ground fault Jp 1.0 should correspond to a Phasenerdschluß. The secondary fault currents corresponding to the mains earth currents are plotted on the ordinate. The straight line α represents the dependence of the secondary fault current i _F as a function of the primary earth fault current J _{P of} the phase converter c . The horizontal line β represents the constant secondary minimum _{response current} ip llin, when the relay is able to respond reliably when it occurs. This intersects the straight line a in S _1. On the abscissa this corresponds to a ground fault current of 40 percent of the phase ground fault current, ie 60 percent of a winding in the network are counted from its network connection in the direction of its zero point and are still selectively monitored by the circuit in Fig. 1.

Die Gerade γ_χ gibt die Abhängigkeit des höchstzulässigen Einspeisestromes wieder, wobei der Wert ϊρ,,_ιαχ dem .gerade noch zulässigen Einspeisestrom entspricht, der bei einem inneren Phasenerdschluß das Relais noch nicht zum Ansprechen bringt. Der Schnittpunkt S_s von ^₁ mit β ist hier ohne Bedeutung, denn ohne äußeren Erdschluß kann das Relais nur bei eingespeisten Strö-The straight line γ _χ shows the dependency of the maximum permissible feed current, _{the value ϊρ ,, ιαχ corresponding to} the straight still permissible feed current which does not yet cause the relay to respond in the event of an internal phase earth fault. The point of intersection S _s of ^ ₁ with β is irrelevant here, because without an external earth fault, the relay can only operate when currents are fed in.

So men ϊ > i'p_mai ansprechen. Da die Wandler c und c in Abb. 5 in Summe geschaltet sind, addieren sich die Ströme α und y_t; ihre Summe gibt die 'Gerade S₁ wieder. ■ Der Schnittpunkt S_s mit β hat sich von 0,4 Jp nach 0,26 Jp verlagert,-d. h. -es werden jetzt gegenüber 60 Hundertteilen einer im Netz liegenden Wicklung 74 Hundertteile geschützt. Wird durch geeignete Auslegung des Wandlers e oder durch Zwischenfügung von Eisenwasserstoffwiderständen in die Ein- 7" speiseleitung nach Abb. 8 eine Abhängigkeit des Einspeisestromes in Abhängigkeit von Jp ähnlich der Kurve γ₂ erzielt, dann wird die Summenkurve δ* = <x -\- γ₂. Ihr Schnittpunkt S₄, ist noch weiter nach links verscho- '75 ben worden und liegt in Abb. 7 etwa bei 0,06 Jp, d. h. 94 Hundertteile werden jetzt von einer außenliegenden Wicklung geschützt. Das in Abb. 7 gezeigte Beispiel läßt damit klar die Vorzüge erkennen, die die Einspeisung eines Hilfsstromes in Summenschaltung zu den in normaler Holmgreenschaltung angeordneten Phasenstromwandlern ergibt. Es ist dabei gleichgültig, ob der Einspeise- oder Kompensationsstrom einem Stromwandler, einem Teilabgriff, des Erdschlußschutzwiderstandes oder einem Spannungswandler in der Erdleitung des zu erdenden Generator- oder Transformatornullpunktes entnommen wird. Wesentlich ist vielmehr, daß das Ansprechen des Relais durch die zusätzliche Einspeisung in die spezielle Holmgreenschaltung oder in Schaltungen mit ähnlich gelagerten Verhältnissen erleichtert wird. Ein weiterer Vorzug, der sich noch bezüglich der von den Phasenstromwandlern maximal zu entnehmenden Leistungen ergibt, ist folgender: Bei gleichen Ansprechverhältnissen des Relais und gleichen Schutzbedingungen des Generatorschutzes müssen bei Einspeisung die Phasenstromwandler nur noch einen Bruchteil der früheren Leistung übertragen. Damit verbessern sich die Übersetzungsfehler der Abb. 3 sehr wesentlich, und die in Abb. 4 dargestellte Abhängigkeit des Mindestfehlerstromes /f„„-, vom Netzstrom verschwindet praktisch und nähert sich einem konstanten Betrag über den ganzen Belastungsbereich des Netzes.So men ϊ > address i'p _mai . Since the transducers c and c in Fig. 5 are connected together, the currents α and y _t add up; their sum reflects the straight line S ₁ . ■ The point of intersection S _s has shifted from 0.4 Jp 0.26 Jp with β, -dh -es are now protected 74 hundred parts versus 60 parts of a hundred lying in the power winding. If a suitable design of the converter e or the interposition of ferrous hydrogen resistances in the 7 "feed line according to Fig. 8 results in a dependency of the feed current as a function of Jp similar to the curve γ ₂ , then the cumulative curve δ * = <x - \ - γ _2. Their point of intersection S ₄ has been shifted further to the left and in Fig. 7 is around 0.06 Jp, i.e. 94 hundred parts are now protected by an external winding. The example shown in 7 clearly shows the advantages of feeding an auxiliary current in a summation circuit to the phase current transformers arranged in a normal Holmgreen circuit The earth line of the generator or transformer zero point to be earthed is taken h the additional feed into the special Holmgreen circuit or in circuits with similar conditions is facilitated. Another advantage that arises with regard to the maximum power to be drawn from the phase current transformers is the following: With the same response ratios of the relay and the same protection conditions of the generator protection, the phase current transformers only have to transmit a fraction of the previous power when fed in. This improves the translation errors in Fig. 3 very significantly, and the dependence of the minimum fault current / f "" - shown in Fig. 4 on the network current practically disappears and approaches a constant value over the entire load range of the network.

Erwähnt sei ferner, daß die vorstehend be- ¹¹Q schriebene, neue und als kompensierte Holmgreenschaltung bezeichnete Anordnung nicht unbedingt nur auf Maschinen oder Transformatoren mit geerdeten Sternpunkten beschränkt ist, sondern auch dann Anwendung finden kann, wenn ein künstlicher Nullpunkt des Netzes durch Drosselspulen f oder einem gleichzeitig zu Meßzwecken dienenden Spannungswandlersatz, ähnlich der Anordnung in Abb. 9, gebildet wird.It should be mentioned also that the above loading ¹¹ Q signed new and called compensated Residual circuit arrangement is not necessarily limited to machines or transformers with earthed neutral points, but also can be applied when an artificial zero point of the network f by inductors or a set of voltage transformers, which is also used for measuring purposes, similar to the arrangement in Fig. 9.

Auch ist die neue Schaltung zur Überwachung innerer Erdschlüsse in gleich vor-The new circuit for monitoring internal earth faults is also in the same

züglicher Weise geeignet, ähnlich der Anordnung in Abb. iö. Das den äußeren Wandlern zugeordnete Relais DR₁ spricht dabei nur auf äußere Erdschlüsse an, das den inneren Wandlern zugeordnete Relais DR₂ jedoch bei äußeren und inneren Erdschlüssen. Zur Erzielung der erforderlichen Selektivität ist deshalb für äußere Erdschlüsse der Auslösestromkreis des inneren Relais durch das'nurEasily suitable, similar to the arrangement in Fig. The relay DR ₁ assigned to the outer transducers responds only to external earth faults, whereas the relay DR ₂ assigned to the inner transducers responds to external and internal earth faults. In order to achieve the required selectivity, the tripping circuit of the internal relay for external earth faults is therefore through the'nur

id auf äußere Erdschlüsse ansprechende Relais in bekannter Weise zu verriegeln.id relays responding to external earth faults to lock in a known manner.

Die mit dem Fehlerstrom phasengleiche Einspeisung in eine Summenstromschaltung ist sinngemäß unabhängig davon, ob die Summenstrombildung durch eine der Phasenanzahl entsprechende Mehrzahl von Stromwandlern oder in einem einzigen für alle Phasen gemeinsamen Summenstromwandler erfolgt.Feeding in phase with the fault current into a summation current circuit is independent of whether the total current is generated by one of the number of phases corresponding plurality of current transformers or in a single summation current transformer common to all phases he follows.

Claims (3)

Patentansprüche:Patent claims: i. Summenstromwandlerschaltung füri. Summation current transformer circuit for Mehrphasensysteme zur Überwachung von Fehler- oder Erdschlußströmen in Leitungen, Leitungsabschnitten, Maschinen oder Transformatoren, dadurch gekennzeichnet, daß in die Summenschaltung ein dem Fehler- bzw. Erdschlußstrom phasengleicher Kompensationsstrom mit Hilfe eines Stromwandlers in Summenschaltung eingespeist wird, der etwa so groß ist, daß das Stromrelais (SR) nur ansprechen kann, wenn ein äußerer Erdschluß vorhanden ist (Abb. S).Multi-phase systems for monitoring fault or earth fault currents in lines, line sections, machines or transformers, characterized in that a compensation current in phase with the fault or earth fault current is fed into the summation circuit with the help of a current transformer in a summation circuit, which is approximately so large that the Current relay (SR) can only respond if there is an external earth fault (Fig. S). 2. Summenstromwandlerschaltung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Kompensationsstrom einem im Fehleroder Erdschlußstromkreis liegenden Strom- oder Spannungswandler oder einem Teil des Erdschlußschutzwiderstandes entnommen wird (Abb. 5).2. summation current converter circuit according to claim 1, characterized in that the compensation current of a current or voltage transformer located in the fault or earth fault circuit or part of the earth fault protection resistor is taken (Fig. 5). 3. Stromwandlerschaltung nach Anspruch ι und 2, dadurch gekennzeichnet, daß in den Kompensationsstromkreis Konstantstromwiderstände o. dgl. eingeschaltet sind, die den •Kompensationsstrom über den ganzen Auslösebereich der Schutzschaltung konstant oder nahezu konstant halten (Abb. S).3. Current converter circuit according to claim ι and 2, characterized in that that in the compensation circuit constant current resistors o. The like. Switched on that the • compensation current is constant or almost constant over the entire tripping range of the protective circuit keep constant (Fig. S). Hierzu 2 Blatt ZeichnungenFor this purpose 2 sheets of drawings