DE614262C - Antennenanordnung - Google Patents
AntennenanordnungInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren und eine Anordnung für eine mit der
Energieleitung über eine Kopplungseinrichtung verbundene Antenne, wobei die Phase
und Amplitude des Antennenstromes sich bei zufälligen, etwa durch Witterungsverhältnisse
verursachten Änderungen der Kreiskonstanten des Antennenkreises, insbesondere der Antennenkapazität, praktisch gar nicht
ίο oder nur sehr wenig ändert. Die Erfindung
ist insbesondere bei aus zwei oder mehreren derartigen Antennen gebildeten Richtsystemen
mit Vorteil verwendbar.
Erfindungsgemäß werden zur Erzielung der gewünschten Wirkung die Konstanten
bzw. Schaltelemente des Antennenkreises und der Kopplung so eingestellt, daß in normalem
Zustand der Anlage, für welchen die auf das Ende d^r Energieleitung übertragene
Impedanz des Antennenkreises in an sich bekannter Weise auf den Wellenwiderstand der
Energieleitung abgeglichen ist, der Strom im Antennenkreis in seiner Phase gegenüber der
auf den Antennenkreis von der Kopplungsvorrichtung übertragenen Spannung um einen
Winkelbetrag verschoben ist, der gleich der elektrischen Länge der Energieleitung ist.
Abb. ι und 2 zeigen zwei verschiedene Ausführungsformen eines Leitstrahlsystems
gemäß der Erfindung.
Abb. 3 und 4 zeigen Kurven zur Erläuterung der Erfindung.
i, 2, 3 und 4 sind vier Antennen, die in den Ecken eines Quadrates angeordnet sind
und von einer in der Mitte des Rechteckes gelegenen Sendestation 5 gespeist werden. Die
Sendestation hat zwei Ausgangskreise-6 und 7, und zwar ist 6 mit den gleich langen Über- ■
tragerleitungen 8 und 9 verbunden, die über die Transformatoren 10 und 11 zu den diagonal
gegenüberliegenden Antennen 3 und 1 führen, während der Ausgangskreis 7 in
gleicher Weise über die gleich langen Übertragerleitungen12 und 13 und die Transformatoren
15 und 16 mit dem anderen diagonal gegenüberliegenden Antennenpaar 2 und 4
verbunden ist.
Wenn die Antennen 3 und 1 in einer gewünschten Phasenbeziehung gespeist werden,
ergeben sie eine 8-förmige Strahlungskurve, ebenso die Antennen 2 und 4 eine gleiche
Kurve, deren Achse um 900 zu der der ersten versetzt ist. Auf diese Weise erhält man vier
Äquisignalzonen in Richtungen, die in je 900 voneinander und unter je 45° zu den Achsen
der beiden Strahlungskurven ausgehen. Diese Zonen bilden die Leitwege für das Flugzeug
o. dgl.
Es hat sich nun gezeigt, daß Leitwege nicht in ihrer Lage unverändert bleiben, son-
dern sich beträchtlich verlagern können Solche Änderung kann beispielsweise durch
eine Änderung des Phasenverhältnisses zwischen den Strömen in diagonal gegenüberliegenden
Antennen erzeugt werden, die ihrerseits beispielsweise durch Witterungseinflüsse
verursacht werden können, die die Kapazität der verschiedenen Antennen beeinflussen.
) Dieses soll durch die vorliegende Erfindung beseitigt werden.
Es möge angenommen werden, daß alle die Antennen speisenden Systeme identisch sind;
dann wird, wenn jedes System so konstruiert ist, daß die Phasenbeziehung zwischen dem
Antennenstrom I0 und der der Energieleitung zugeführten Spannung E1 auch bei Änderungen
der Antennenkapazität konstant bleibt, das gewünschte Ergebnis erzielt werden. Die
nachfolgenden Erwägungen können deshalb auf das System beschränkt werden, das eine
einzige Antenne, z. B. die Antenne 2, speist. Zur Bestimmung der Art und Weise, in der
der Antennenstrom I0 sich gegenüber der Spannung Ij1 ändert, können diese beiden
Größen ausgedrückt werden als Funktionen des in der Primärwicklung von 15 fließenden
Stromes Ix, der festen Konstanten des Systems und der sich mit den äußeren Bedingungen
ändernden Antennenabstimmung. Diese Ausdrücke können dann untersucht werden, um die richtige Abstimmung des
Systems im Verhältnis zu den festen Konstanten des Systems zu bestimmen, um das Verhältnis
zwischen dem Antennenstrom I0 und der der Energieleitung zugeführten Spannung
E1 unabhängig von Änderungen der Antennenkapazität zu machen.
Zur Ausführung dieser Rechnung ist zuerst zu berücksichtigen,-daß die Abstimmung der
Antenne und ihre Kopplung mit der Energieleitung so sein muß, daß der auf die Energieleitung
12 übertragene Widerstand dem Wellenwiderstand der Energieleitung gleich ist.
Diese Bedingung des Systems soll als die nor-
ν — x
A2 - X1.-
Xc male Bedingung bezeichnet werden, von der
das System bei äußeren Einflüssen abweicht. Der Wellenwiderstand ist wegen der hohen
Frequenz ein reiner Widerstand und soll mit Z bezeichnet werden. Es kann leicht gezeigt
werden, daß, damit die Energieleitung in ihrem Wellenwiderstand endet, folgende Bedingungen
erfüllt sein müssen:
XS, R
XSP ~t~ -^p
1 +
(2)
In diesen Formeln ist Xm die gegenseitige
Reaktanz des Transformators ι ζ, R der Gesamtwiderstand
des Antennenkreises, Z20 die Gesamtreaktanz des Antennenkreises unter
normalen Bedingungen, X2p die Reaktanz des
Antennenkreises, übertragen auf die Primärwicklung desTrankformators, Xp die Gesamtreaktanz
des Teiles des Primärkreises des Transformators auf der linken Seite der Linie Ex-Ix.
Man erkennt, daß dieser Wert X1, die Reaktanz
des Kondensators 17 einschließt, der zu dem Zweck eingeschaltet ist, um für die
Größe Xp einen gewünschten Wert zu ergeben, wie später erklärt werden wird.
Bezeichnet man die Kapazität der Antenne unter normalen Bedingungen mit C und eine
Änderung dieser Kapazität, herrührend von äußeren Einflüssen, 'mit dC, so kann man
schreiben
i. — Xc — XdC = Xi. — ~~^7rr~~r~I~r\
w(C + UCj
In dieser Formel ist XL die gesamte induktive
Reaktanz des Antennenkreises in einem ge-
ebenen Augenblick, Xc die gesamte kapazitive
Reaktanz des Antennenkreises unter normalen Bedingungen, Xdc die momentane Änderung
der Kapazität des Antennenkreises infolge von äußeren Einflüssen und ω = 2π/, ι°5
wo/die abzustrahlende Frequenz ist. Dann ist
XL
(3)
In dieser Formel ist
da
da
-A = —
X
X
(4)
Die Ausdrücke für den Strom Ix in der
Primärwicklung von 15 und den Antennenstrom
Ia werden aus folgenden Gleichungen abgeleitet:
Ty
(5)
(6)
Hier ist.Ex die Spannung am Empfangsende
der Energieleitung und j = ]/— 1 .
Aus der Theorie der Energieleitungen erhält man folgende Beziehungen für I1 und E1.
E1 = Ex cos θ + / IxZ sin θ 1
JEx \ ■ (7)
I1 = Ix cos 6 + -—- sin θ I
ζ )
Hier ist θ die Länge der Energieleitung, ausgedrückt
in Graden, d. h. in Gliedern der Phasenverschiebung zwischen der Spannung .E1, die der Energieleitung zugeführt
wird, und der Spannung Ex am fernliegenden Ende der Energieleitung, wobei angenommen
ist, daß diese Leitung in ihrem Wellenwiderstand endigt. .
Wenn die Leitung richtig abgeschlossen ist, dann ist
Ix-Z = Ex,
und aus den Gleichungen {1) und (2-) kann
man die folgenden Beziehungen ableiten:
x\o) = ZR (i + tg» =
ZR
cos2 φ
und
Xp —
Z_
~R
Ztgip.
(9)
Hier ist tgw == ^- und w = Phasen-
verschiebung zwischen dem Antennenstrom Ia
und der Spannung, die in der Antenne durch den Strom Ix induziert wird, wenn de = o.
Wenn man die Gleichungen (3) und (8) in
die Gleichung (6) einsetzt, erhält man den folgenden Ausdruck für den Antennenstrom
In ähnlicher Weise erhält man, wenn man die. Gleichungen (3), (8) und (9) in die
Gleichung (5) einsetzt;
COS2^i
(11)
30 Wenn die Gleichung (11) in die obere Gleichung (7) eingesetzt ist, erhält man
E1 = IxZ
cos θ cos2 ψ
(tfif V tg 0) +
In den Gleichungen (io), (ii) und (12) ist
die einzige Veränderliche y. Aus Gleichung (4) kann man erkennen, daß diese Veränderliche
eine Funktion der Änderung der Antennenkapazität von dem normalen Zustand ist.
Die Gleichungen (10) und (12) sind daher
die gewünschten Ausdrücke, die den Anten-
■ nenstrom I0 und die Spannung E1 auf den
Strom Ix in der Primärwicklung des Transformators
beziehen. Diese Ausdrücke geben diese Verhältnisse sowohl in Phase als auch in Amplitude wieder. Nun soll die Art bestimmt
werden, in der der Antennenstrom Ia sich gegenüber der Spannung^ bei Änderung
der Antennenkapazität ändert, sowie die richtige Abstimmung der Antenne, um diese
Änderung auf einen Mindestwert zu bringen. Diese Gleichungen können leicht graphisch
gelöst werden. Die komplexe Funktion
i ι
.Xl_ '
1 + 7
R 'y
die in den Gleichungen (10), (11) und (12)
erscheint, kann gleich W gesetzt werden und ergibt für alle Werte von y von minus unendlich
bis plus unendlich einen Kreis, wie in Abb. 3 dargestellt. Dieser Kreis hat einen
Durchmesser= 1, und zwar liegt sein Mittelpunkt auf der realen Achse in einem Abstand
von 0,5 vom Anfangspunkt. Der Strom Ix liegt längs der realen Achse dieses Kreises.
Aus der Gleichung (10) ergibt sich, daß der Tangens des Winkels zwischen jla und Ix,
die mit θ bezeichnet wird, ist
- T~y_
~ RXl '
Zieht man nun die Maßlinie S parallel zu der imaginären, d.h. vertikalen Achse in einem
Abstand-^- von der imaginären Achse, wobei
die Skala dieser Maßlinie die ihren Teilungen proportionalen Beträge von y oder, unter
Benutzung der Gleichung (4), die ihren Teilungen nicht proportionalen Beträge von y
anzeigt, so kann man den Wert von W für jeden Wert von y finden, indem man eine
Linie von dem Anfangspunkt durch die verschiedenen Punkte auf der Maßlinie 6" auf
den Kreis projiziert, wie bei W in Abb. 3
gezeigt. Die Länge dieser Linie ergibt den Wert von *
•y
und der Vektor jla fällt mit dieser Linie zusammen.
Aus Gleichung (12) erkennt man, daß man
den Vektor E1 durch Addition der Großen W
und j cos2 ψ (tg θ + tg ψ) erhalten kann.
Diese letztere Größe ist imaginär. Wenn man die Größe cos2y (tgy + tgö) an der
imaginären Achse von Abb. 3 abmißt und den so bestimmten Punkt mit dem; Schnittpunkt
" des Vektors W und des Kreises verbindet, so erhält man einen Vektor, der E1
wiedergibt. Man kann nun an dem Diagramm mit θ den Winkel zwischen Ix und B1 und
mit ψ den Winkel zwischen E1 und jla bezeichnen.
Um den Winkel ψ zwischen jla und E1 für
alle Werte der Antennenkapazität graphisch zu bestimmen, muß man die entsprechenden
Werte von y auf die Meßlinie 5" legen und das
Dreieck dadurch vervollständigen, daß man die Vektoren einzeichnet, die E1 und jla entsprechen, wie dies schon für einen beliebigen
Wert von y beschrieben und wie dies für weitere Werte durch die punktierten Linien
in Abb. 3 angegeben ist.
Abb. 4 zeigt eine Kurvenschar, die auf diese Weise bestimmt ist und das Verhältnis
zwischen dem Winkel φ und der prozentualen Änderung der Antennenkapazität ausdrückt.
Zum Aufzeichnen dieser Kurve wurden folgende Konstanten angenommen:
R =6 Ohm, . . -v ': .
Z1 =1000 Ohm, ■-■ - - .
Länge der Energieleitung θ = 6o°, Wellenwiderstand Z der Energieleitung
= 80 Ohm.
Bei der Bestimmung jeder Kurve wurde angenommen, daß die Antennenkapazität C
normalerweise so war, daß der Phasenwin-> kel^ zwischen dem Antennenstrom Ia und der
induzierten Spannung den an der Kurve angegebenen Wert hatte.
Aus Abb. 4 erkennt man, daß 4ie Kurve,
die ψ = 6o° entspricht, - keine ^Veränderung
in φ, zeigt, die durch eine Änderung der Antennenkapazität erzeugt ist. '6ö° ist aber die
angenommene elektrische Länge Θ der Energieleitung. So erkennt man aus Abb. 4, daß,
wenn die Antenne von Resonanz so weit verstimmt wird, daß der Phasenwinkel· zwischen
dem Antennenstrom und der ■ Spannung = der Länge der Energieleitung, ausgedrückt
in Graden, ist, die Phase des Antetaenströmes
ohne Rücksicht auf Änderung der Antennenkapazität konstant ist. Mit anderen Worten,
es soll die Antenne so abgestimmt werden, daß ψ = — 0. Daß diese Beziehung nicht
nur für einen besonderen Fall, sondern allgemein gilt, kann man leicht aus den Gleichungen (10) und (12) ersehen. Wenn
j cos2^ (tg^» + tgö) gleich Null gemacht
wird, erkennt man aus den Gleichungen (10) urirf (12)); daß die Spannung E1 und' der
Strom jla für jeden Wert von y in Phase
sind. Dieses Glied ist aber gleich Null, wenn ψ = — 0 ist. Dieses allgemeine Verhältnis
geht auch aus Abb. 3 hervor, da, wenn der Vektor
cos2 ψ (tgy + tg 0) = NuU 7S
gemacht wird, der Vektor .E1 mit jla zusammenfällt;
d. h. E1 und /Ia sind für jeden Wert
von y in Phase.
Aus den Gleichungen (10) und (12) ergibt
sich noch ein weiteres wichtiges Resultat, wenn angenommen wird, daß ψ = — 0. Aus
diesen Gleichungen kann, man finden, daß
= einer Konstanten.
" ' l \'ZR
Dieses bedeutet natürlich, daß, wenn die Antenne so abgestimmt ist, daß -ψ = — θ,
der Antennenstrom nicht nur ohne Rücksicht auf Kapazitätsänderungen von konstanter
Phase ist, sondern auch in seiner Größe konstant ist. Dieses ist wichtig, da durch eine
Änderung der Größe oder der Phase des Antennenstromes Änderungen der Leitstrahlen
hervorgerufen werden können.
So kann man aus diesen Betrachtungen die folgenden einfachen Regeln für den Aufbau
des Systems· ableiten: "
i. Man lasse die Energieleitung in ihrem Wellenwiderstand enden.
- .2. Man stimme die Antennen so ab, daß - a
Jeder der Antennenkreise enthält eine Belastungsspule.
18, durch die man diese gewünschte Abstimmung erzielen kann. Der Kondensator 17':wird im Primärkreis dazu
verwendet, um die reaktive Komponente der Antennenimpedanz heraus abzustimmen, die
durch den Transformator hindurch reflektiert ist, um auf diese Weise die Energieleitung in
ihrem Wellenwiderstand enden zu lassen.
Bei der obigen Betrachtung von Abb. 1 war angenommen, daß .die diagonal gegenüberliegenden
Antennen mit einer Phasenverschiebung von, i8o° gespeist wurden, wodurch
gerade Leitstrahlen gelegt werden konnten. Es kommt häufig vor, daß es erwünscht ist,
diese Leitstrahlen abzubiegen. Es ist deshalb notwendig, die diagonal gegenüberliegenden
Antennen mit Phasenverschiebungen von weniger als r8o? zu speisen, in welchem Fall
die Achterfiguren. Kardeoiden werden. Dieses
kann man gemäß Abb. 2 erreichen. In dieser Abbildung ist eine künstliche Energieleitung
17 mit der Leitung verbunden, die nach der einen Antenne jedes Paares verläuft. Diese
künstliche Leitung soll eine elektrische Länge gleich der Phasenverschiebung von dem
i8o°-Verhältnis haben, das zwischen den beiden Antennenströmen gewünscht wird. Wenn
z. B. die beiden Antennen mit einer Phasenverschiebung von i8o°—ρ gespeist werden
sollen, dann soll die künstliche Leitung leine
elektrische Länge = ρ haben, um das Phasenverhältnis und die Größe der Antennenströme
konstant zu halten. Die Antenne, mit der die künstliche Leitung verbunden ist, soll so bemessen
sein, daß ψ = — (0 4~ ρ)·
Die künstliche Energieleitung soll so bemessen werden, daß ihre Ein- und Ausgangsimpedanzen
gleich sind, und so, daß ihre Ein-
ao und Ausgangsspannungen gleich sind. Die
Regeln hierzu sind bekannt. Es genügt, darauf hinzuweisen, daß die Leitung T-förmig
sein kann, wie dargestellt, wobei die Reihenelemente induktiv und die Neben-Schlußelemente
kapazitiv sein können, wenn der Winkel (0 + ρ) größer sein soll als 0
oder wo die Reihenelemente kapazitiv und die Nebenschlußelemente induktiv sein können,
wenn der Winkel (0 -j- ρ) kleiner als 0 sein soll. Da die Gleichungen (7) unter der
Annahme abgeleitet waren, daß die Dämpfung der Energieleitung vernachlässigbar sei,
sind die oben erzielten Resultate nur dann genau, wenn diese Annahme richtig ist. In
den meisten praktischen Fällen werden sie jedoch genügend genau sein. Wenn die Dämpfung nicht vernachlässigbar ist, beispielsweise
in Fällen, wo ein unterirdisches Kabel verwendet wird, dann nehmen die Gleichungen (7) die folgende Form an:
E1 = Ex cos hax -\- IxZ sin hax ]
sin hax >·
I1 =z Ix cos hax 4- Εχ ·
WO
wo α = Dämpfungskonstante pro Meter der
Leitung,
β = Wellenlängenkonstante pro Meter
der Leitung,
χ = Physikalische Länge der Leitung in
χ = Physikalische Länge der Leitung in
Metern,
α .τ = Dämpfung der Leitung, gemessen in
α .τ = Dämpfung der Leitung, gemessen in
Neper,
βχ = θ = elektrische Länge der Energieleitung
in Graden.
Wenn man in die obige Gleichung (13) den Ausdruck (11) für die Größe Ex einsetzt,
erhält man
E1 — IxZ 5—·. cos^ (ι tgy -f tghax
(14)
Diese Gleichung entspricht der Gleichung (12). Es kann leicht gezeigt werden, daß
tghax = tgh(a -\- jß) χ ==
sinh2ax-h fsinzßx
COS hzaX-{- Q.Qß,2,ßx
(15)
Da χ in den meisten Fällen klein ist, kann man sin h und cos h durch die ersten Glieder
ihrer Reihe ersetzen.
dann
dann
Gleichung (15) wird
\ghax
zax
Daher ist
I + COS26 + j tgfl.
(16)
+ tghax = j tgy 4- 7 tgfl +
2,ax
ι 4- cos 2Θ
(17)
so Die Gleichung (14) kann in derselben
Weise wie die Gleichung (12) als Kreis dargestellt werden. Das Kreisdiagramm wird
dasselbe sein wie Abb. 3, ausgenommen daß, wie aus Gleichung (17) ersichtlich,
der Vektor cos2 φ (tgy 4" tf? Θ) aus der Stellung
A nach der Stellung B nach links um
•ο , ο lax
einen Betrag von cos^ w %- ver-
einen Betrag von cos^ w %- ver-
ö Y 1 — cos 2Θ
schoben wird, und daß der Vektor E1 von
dem unteren Ende des Vektors B gezogen wird, wie durch JS1B angegeben.
Wenn die Werte des Winkels φ nun, wie zuvor, als Funktion von y oder χ aufgetragen
werden, d. h. Kapazitätsänderungen in der Antenne, so wird man wieder finden, daß die
Änderungen von φ bei Kapazitätsänderungen ein Minimum werden, wenn ψ = — θ ist.
Man wird jedoch nicht finden, daß Ia und E1
für alle Kapazitätsänderungen in Phase sind, selbst wenn ψ = — θ , sondern daß sie sich
in ihrer Phase um einen kleinen Betrag aus dem Grunde ändern, daß die Anfangspunkte
der beiden Vektoren auf der wirklichen Achse
um den Betrag cos2 ψ ■-—"—-■-- vonein-
' — CQS 2^ Kisses«
ander entfernt sind. Um diese Phasenverschiebung auf einen kleinsten Wert zu bringen,
soll die Energieleitung mit geringster Dämpfung konstruiert werden.
Bei dem Entwerfen eines Systems gemäß der Erfindung kann es schwierig werden, die
Antenne so abzustimmen, das ψ = — θ
ίο wird, wo θ sehr groß ist, beispielsweise
größer als 75°. In einem solchen Fall ist es erwünscht, eine künstliche Leitung mit kapazitiven
Reihenelementen in die Energieleitung einzuschalten, um dadurch die elek-
'5 trische Länge der ganzen Leitung einschließlich
des künstlichen Teiles auf einen" Wert zu verringern, der eine praktische Abstimmung
entsprechend den gewünschten Verhältnissen gestattet.
Die vorliegende Erfindung ist an Hand eines Radiopeilsenders beschrieben; sie beschränkt
sich naturgemäß nicht darauf, sondern ist auch allgemein anwendbar auf alle Systeme, bei denen man die Wirkung äußerer
Einflüsse auf die Antenne auf ein Mindestmaß bringen will. Eine solche Anwendungsform
wäre z. B. gerichteter Rundfunk.
Claims (3)
- Patentansprüche:i. Antennenanordnung, bei der die Stromphase und Stromamplitude einer von der Energieleitung über eine Kopplungsvorrichtung gespeiste Antenne von zufälligen, etwa durch Witterungsverhältnisse hervorgebrachten Änderungen der Antennenkreiskonstanten praktisch unabhängig oder nur wenig abhängig sind, dadurch gekennzeichnet, daß die Konstanten bzw, die Schaltelemente des Antennenkreises und der Kopplung so eingestellt werden, daß in normalem Zustand der Anlage, für welchen die auf das Ende der Energieleitung übertragene Impedanz des Antennenkreises in an sich bekannter Weise auf den Wellenwiderstand der Energieleitung abgeglichen ist, der Strom im Antennenkreis in seiner Phase gegenüber der auf den Antennenkreis von der Kopplungsvorrichtung übertragenen Spannung um einen Winkelbetrag (ψ) verschoben ist, der gleich der elektrischen Länge {Θ -\- η π) der . Energieleitung ist.
- 2. Richtsystem aus einem oder mehreren Antennenpaaren mit Einzelantennen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei jedem von einem gemeinsamen Schwingungserzeuger über zwei zugehörige Energieleitungen gespeisten Antennenpaar die beiden Antennen in einem bestimmten Phasenverhältnis zueinander gehalten werden, indem jede Antenne der sie speisenden Energieleitung entsprechend dem Anspruch 1 angepaßt ist.
- 3. Richtsystem nach Anspruchs, dadurch gekennzeichnet, daß eine Antenne, oder mehrere, so abgestimmt ist, daß der in ihr fließende Strom gegenüber der ihr zugeführten Spannung um einen Betrag in der Phase verschoben ist, der gleich der tatsächlichen elektrischen Länge ihrer Energieleitung plus der gewünschten Phasenverschiebung zwischen den Antennenströmen ist, und daß in Reihe mit der entsprechenden Energieleitung eine künstliehe Leitung liegt, deren elektrische Länge gleich der gewünschten Phasenverschiebung ist. . .Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US668595A US2279062A (en) | 1933-04-29 | 1933-04-29 | High frequency signaling system |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE614262C true DE614262C (de) | 1935-06-11 |
Family
ID=24682979
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEI49590D Expired DE614262C (de) | 1933-04-29 | 1934-04-27 | Antennenanordnung |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US2279062A (de) |
DE (1) | DE614262C (de) |
FR (1) | FR772462A (de) |
GB (1) | GB442003A (de) |
-
1933
- 1933-04-29 US US668595A patent/US2279062A/en not_active Expired - Lifetime
-
1934
- 1934-04-26 FR FR772462D patent/FR772462A/fr not_active Expired
- 1934-04-27 DE DEI49590D patent/DE614262C/de not_active Expired
- 1934-04-30 GB GB12988/34A patent/GB442003A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR772462A (fr) | 1934-10-30 |
GB442003A (en) | 1936-01-30 |
US2279062A (en) | 1942-04-07 |
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