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Hintergrund der Erfindung
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Die
Erfindung bezieht sich auf die Konstruktion und den Betrieb von
supraleitenden elektrischen Maschinen, wie z.B. supraleitenden Elektromotoren.
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Es
gibt eine breite Vielfalt von Elektromotoren, wie z.B. Linear- und
Drehmotoren. Zu den beliebteren elektrischen Drehmotoren zählen Wechselstrom-Induktionsmotoren
und Wechselstrom-Synchronmotoren. Bei beiden Motoren ist die Art
und Weise, in der sich der Motor dreht, mit der Interaktion von
Magnetfeldern des Rotors bzw. Läufers
und des Stators bzw. Ankers verbunden.
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Bei
dem Wechselstrom-Induktionsmotor sind die Ankerwicklungen für gewöhnlich mit
einer Versorgungsleitung in ein- oder dreiphasiger Form verbunden.
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Durch
Anlegen einer Spannung über
der Wicklung wird ein sich radial drehendes Magnetfeld gebildet.
Der Läufer
hat Schichten von leitenden Einzeldrähten bzw. Litzen um seinen
Umfang herum. Die Litzen sind allgemein kurzgeschlossen, um leitende geschlossene
Schleifen zu bilden. Die von dem Anker erzeugten Dreh-Magnetfelder
induzieren einen Strom in den leitenden Schleifen des Läufers. Wenn dies
geschieht, bewirkt das Magnetfeld, dass Kräfte auf die stromführenden
Leiter einwirken, was in einem Drehmoment auf den Läufer resultiert.
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Der
Vorteil und die Einfachheit des Wechselstrom-Induktionsmotors besteht darin, dass
die Ströme
in dem Läufer
nicht durch einen Kommutator bzw. Stromwender zugeführt werden
müssen,
wie dies beim Gleichstrommotor der Fall ist. Die Geschwindigkeit
des Dreh-Magnetfelds des Ankers kann mit der nachstehenden Formel
berechnet werden: V = πrf/pwobei:
- p die
Anzahl von Polen ist,
- r der Radius des Luftspalts ist, und
- f die Frequenz ist.
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Der
Läufer
reagiert auf das Magnetfeld, bewegt sich aber nicht mit der gleichen
Geschwindigkeit. Die Geschwindigkeit des Läufers ist tatsächlich gegenüber der
Geschwindigkeit des Magnetfelds verzögert. Der Begriff "Schlupf" wird allgemein dazu verwendet,
die geringere Geschwindigkeit des Läufers in Bezug auf das Magnetfeld
zu quantifizieren. Der Läufer
ist nicht in irgendeine Position verriegelt und wird daher während der
gesamten Bewegung seinen Schlupf fortsetzen. Die Größe des Schlupfs nimmt
proportional zu der Lastzunahme zu. In jüngster Zeit werden Induktionsmotoren
durch Wechselstrom-Regelantriebe
(Wechselrichter) gesteuert. Diese Antriebe steuern die Frequenz
der in Wicklungen eingespeisten Wechselstromversorgung und machen
den Induktionsmotor zu einer wachsenden Konkurrenz auf dem Markt
mit geregelter Geschwindigkeit, auf dem vorher der Gleichstrommotor
dominierte. Es muss jedoch sichergestellt werden, dass der Motor
auf den Wechselrichter abgestimmt ist, bevor die beiden miteinander
gekoppelt werden. Das Problem des Schlupfs besteht nach wie vor,
solange keine Geschwindigkeits-Rückkoppelung
bereitgestellt wird.
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Wechselstrom-Synchronmotoren
haben einen Anker, der demjenigen des Wechselstrom-Induktionsmotors
sehr ähnlich
ist. Ein Wechselstrom-Synchronmotoranker weist Schlitze entlang
seinem Umfang auf, innerhalb denen Wicklungen angeordnet sind. Die
Menge an Wicklungen und Schlitzen wird teilweise durch die Anzahl
von Phasen (für
gewöhnlich
3 oder 1) und die Anzahl von Polen (für gewöhnlich 2 oder 4) bestimmt.
Der Anker erzeugt ein Dreh-Magnetfeld, das proportional zu der gelieferten Frequenz
ist. Wie es bei dem Gleichstrom-Induktionsmotor der Fall war, wird
die Geschwindigkeit des Dreh-Magnetfelds in einem Gleichstrom-Synchronmotor mit
der Formel V = πrf/p berechnet.
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Der
Hauptunterschied zwischen dem Synchronmotor und dem Induktionsmotor
ist der, dass der Läufer
dieses Motors sich mit der gleichen Geschwindigkeit bewegt wie das
Dreh-Magnetfeld. Dies ist möglich,
weil das Magnetfeld des Läufers
nicht mehr induziert wird. Der Läufer
verfügt
entweder über Permanentmagnete
oder über
gleichstromerregte Ströme,
die gezwungen sind, sich in einer bestimmten Position zu verriegeln
bzw. phasenstarr zu werden, wenn sie mit einem anderen Magnetfeld
konfrontiert sind. Somit wird das Problem mit dem Schlupf und der
Geschwindigkeitsabweichung bei variierenden Lasten eliminiert.
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In
jüngster
Zeit sind Anstrengungen unternommen worden, die cryogene Technologie
auf elektrische Maschinen anzuwenden, einschließlich Induktions- und Synchron-Elektromotoren. Die
Verwendung von supraleitenden Wicklungen bei diesen Maschinen hat
zu einer starken Zunahme von durch die Wicklungen erzeugten magnetomotorischen Kräften auf
dem Gebiet geführt
und Fluss- und Energiedichten der Maschinen gesteigert.
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US 5 777 420 beschreibt
einen supraleitenden Elektromotor, der nur im Synchronmodus arbeitet
und der eine solide Halterungsstruktur aufweist. Das Kernelement
des Motors hat eine geschichtete Struktur, die in einem Rohr mit
hohem Drehmomentwiderstand "schrumpfverpackt" (shrink wrapped)
ist, um schädigende
Auswirkungen einer Sprungbildung im Kern zu minimieren.
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EP 0 690 550 beschreibt
ebenfalls einen supraleitenden Motor, der nur im Synchronmodus arbeitet.
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Abriss
der Erfindung Die Erfindung stellt einen supraleitenden Elektromotor
gemäß Anspruch
1 und ein Verfahren zum Betrieb eines supraleitenden Elektromotors
gemäß Anspruch
21 bereit. Der Motor arbeitet in einem synchronen Betriebsmodus,
kann aber auch in einem Induktionsmodus betrieben werden, in dem
die supraleitenden Komponenten des Motors ihre supraleitenden Eigenschaften
verlieren (z.B. infolge eines Kühlsystem-
oder anderen Hardware-Ausfalls).
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Ein
supraleitender Motor, der gemäß Anspruch
1 konfiguriert ist, weist zahlreiche Vorteile auf, wie z.B. die
Ermöglichung
eines kontinuierlichen Betriebs – obschon mit reduzierter Energie – des Motors.
Beispielsweise können
die supraleitenden Motoren vorteilhafterweise als Teil eines Schiffantriebssystems
verwendet werden. Falls bei dieser Anwendung das zur Kühlung der
supraleitenden Wicklungen eingesetzte Kühlsystem ausfallen sollte,
könnte der
Motor im Induktionsmodus betrieben werden, was die Fortsetzung der
Fahrt des Schiffs mit einem Bruchteil seiner Soll-Geschwindigkeit ermöglicht. Wenn
das Kühlsystemproblem
beseitigt ist, wird der supraleitende Motor einfach zu seinem normalen Synchronmodus
mit voller Energie zurückgeführt.
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Ausführungsformen
dieses Aspekts der Erfindung können
eines oder mehrere der folgenden Merkmale umfassen.
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Die
Läuferanordnung
umfasst einen Induktionsaufbau zum Führen von Strom mit ausreichenden Pegeln,
um den Dauerzustands-Induktionsbetriebsmodus zu ermöglichen.
Da induzierte Ströme
in der Läuferanordnung
im Induktionsmodus erzeugt werden, ist eine Struktur zum Ertragen
dieser Ströme notwendig.
Die Induktionsstruktur ist so konfiguriert, dass sie dem supraleitenden
Motor die Erzeugung eines Start-Drehmoments
ermöglicht,
das mindestens 50% des Soll-Drehmoments
im Induktionsbetriebsmodus beträgt.
Ferner ist die Induktionsstruktur so konfiguriert, dass der supraleitende
Motor ein Spitzen-Drehmoment (Kippmoment) erzeugen kann, das mindestens
das Doppelte des Soll-Drehmoments
im Induktionsbetriebsmodus ist.
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Bei
einer Ausführungsform
ist mindestens ein Teil des Induktionsaufbaus von der mindestens einen
supraleitenden Wicklung durch einen Wärmeisolierungs-Vakuumbereich
beabstandet. D.h., ein Teil des Induktionsaufbaus befindet sich
im warmen Bereich der Läuferanordnung,
wie z.B. ein elektromagnetisches Abschirmungselement. Der Induktionsaufbau kann
einen zwischen dem Wärmisolierungs-Vakuumbereich
und dem elektromagnetischen Abschirmungselement positionierten Cryostaten
umfassen. Damit dient der Cryostat nicht nur zur Kühlung der
supraleitenden Wicklungen der Rotoranordnung, sondern dient auch
dazu, induzierte Ströme
zu ertragen, wenn der Motor im Induktionsmodus arbeitet.
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Das
elektromagnetische Abschirmungselement umfasst ein leitendes, nicht-magnetisches
Material (z.B. Kupfer, Aluminium). Das Halterungselement umfasst
Schichtungen, wobei jede Schichtung in einer Ebene parallel zu den
Magnetfeldflusslinien liegt, die sich durch die Schichtungen während des Betriebs
des supraleitenden Elektromotors erstrecken. Das kalte Halterungselement,
welches die mindestens eine supraleitende Wicklung haltert, kann auch
als Teil des Induktionsaufbaus dienen.
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Der
supraleitende Elektromotor umfasst auch eine Ankeranordnung, die
elektromagnetisch mit der Läuferanordnung
gekoppelt ist, und einen Regelantrieb zum Liefern eines elektrischen
Signals an die Ankeranordnung. Der Regelantrieb liefert ein Signal
mit einer ersten Frequenz an den Anker, um den supraleitenden Motor
im synchronen Betriebsmodus zu starten, und liefert ein Signal mit
einer zweiten Frequenz, die geringer ist als die erste Frequenz,
an den Anker in dem Dauerzustands-Induktionsbetriebsmodus.
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Die
supraleitende Wicklung umfasst einen Hochtemperatur-Supraleiter (HTS
= High Temperature Superconductor), und kann in der Form einer Rennbahn
ausgebildet sein. Das Halterungselement ist aus einem nicht-magnetischen
Material (z.B. Aluminium) ausgebildet.
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In
einer Ausführungsform
der Erfindung wird beim Betrieb des supraleitenden Motors im synchronen
Modus ein elektrisches Signal mit einer ersten Frequenz einer Ankeranordnung
geliefert, die elektrisch mit der Läuferanordnung gekoppelt ist.
Wenn der supraleitende Motor in dem Dauerzustands-Induktionsmodus
betrieben wird, wird ein Signal mit einer zweiten Frequenz, die
kleiner ist als die erste Frequenz, der Ankeranordnung geliefert.
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Weitere
Vorteile und Merkmale der Erfindung gehen aus der folgenden Beschreibung
und den Ansprüchen
hervor.
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Kurzbeschreibung der Zeichnung
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Es
zeigen:
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1 eine
Schnitt-Endansicht eines Abschnitts eines supraleitenden Synchronmotors
gemäß der Erfindung,
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2 eine
isometrische, teilweise weggeschnittene Ansicht eines Kalt-Läuferabschnitts
einer Läuferanordnung
für die
supraleitende Synchronmaschine von 1,
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3 eine
isometrische, teilweise weggeschnittene Ansicht eine supraleitenden
Rennbahnwicklung zur Anwendung bei der supraleitenden Synchronmaschine
von 1, und
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4 eine
End-Schnittansicht der Läuferanordnung
von 1.
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Detaillierte Beschreibung
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Gemäß 1 umfasst
ein supraleitender Synchronmotor 1 eine Läuferanordnung 5 mit
einer vierpoligen Topologie, die von einem Cryostat 12 und einer äußeren, elektromagnetischen
Abschirmung 14 umgeben ist, welche beide von einem Kalt-Läuferabschnitt 10 der
Anordnung 5 durch eine Vakuumschicht 16 radial
beabstandet sind. Die elektromagnetische Abschirmung 14 ist
ihrerseits von einer dreiphasigen Ankerwicklung 2 und einer
hier aus Eisen geformten, laminierten Flussabschirmung 4 umgeben.
In anderen Ausführungsformen
könnte
die Eisen-Flussabschirmung 4 von einer aus einem nicht-magnetischen
Material gefertigten massiven Metallabschirmung (z.B. Kupfer oder
Aluminium) ersetzt werden. Die elektromagnetische Abschirmung 14 ist
aus einem vorzugsweise nicht-magnetischen Material hergestellt (z.B.
Kupfer, Aluminium, Stahl etc.). Der Kalt-Läuferabschnitt 10 umfasst
auch ein aus einem hochfesten und duktilen Material (z.B. Aluminium)
hergestelltes Kalt-Halterungselement 20. Wie
in näheren
Einzelheiten nachstehend erläutert wird,
dienen neben ihren typischen Funktionen der Cryostat 12,
die elektromagnetische Abschirmung 14 und das Kalt-Halterungselement 20 im
Aggregat einem zusätzlichen
Zweck, wenn der Synchronmotor 1 (z.B. infolge eines Kühlungsausfalls)
nicht mehr in einem supraleitenden Zustand arbeitet.
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Gemäß den 1 und 2 ist
in dieser Ausführungsform
das Kalt-Halterungselement 20 als inneres zylindrisches
Element 20a dargestellt, das von einem äußeren zylindrischen Element 20e mit
einer Außenfläche 22 mit
vier abgestuften Profilen 24 umgeben ist. In alternativen
Ausführungsformen
ist das Kalt-Halterungselement 20 aber eine einzelne integrale
Einheit.
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Jedes
Abstufungsprofil 24 haltert eine von vier supraleitenden
Wicklungsanordnungen 30 (hier ist nur eine dargestellt),
wobei jede Wicklungsanordnung einem Pol des Motors zugeordnet ist.
Im einzelnen ist jedes eines diametral entgegengesetzten Paars der
supraleitenden Wicklungsanordungen um eine erste Achse 26 gewickelt.
Jede eines zweiten, diametral entgegengesetzten Paars Wicklungsanordnungen
ist um eine zweite Achse 27 quer zu der Achse 26 gewickelt.
Die Wicklungsanordnungen sind miteinander elektrisch verbunden und
werden entlang dem Außenumfang
des Halterungselements an den entlang den Achsen 26, 27 ausgebildeten
Abstufungsprofilen 24 gehaltert.
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Wie
am klarsten aus 2 hervorgeht, erstrecken sich
bei dieser Ausführungsform
die Wicklungsanordnungen 30 über das Ende des Kalt-Halterungselements 20 hinaus.
An diesen Endbereichen sind die Wicklungsanordnungen 30 vom
Kalt-Halterungselement 20 durch
eine Vakuumschicht 31 beabstandet (1), die
allgemein mit einer mehrschichtigen Isolierung (Schichten von aluminisiertem
Mylar) gefüllt
sind. Diese Anordnung gewährleistet,
dass die Wicklungsanordnungen auf ihrer cryogenen Temperatur gehalten
werden, während
sie eine Verkürzung der
Länge der
Rotoranordnung und des Motors gestattet. Das Kalt-Halterungselement 20 umfasst End-Erweiterungselemente 21,
welche Warm-/Kalt-Übergangsbereiche
zwischen der Umgebung und dem cryogen gekühlten Abschnitt der Läuferanordnung
definiert. Das Kalt-Halterungselement 20 um fasst auch eine
Anzahl Kühlleitungen
bzw. Kühlkanäle 28,
die sich über
die Länge
des Kalt-Halterungselements erstrecken und flüssige oder gasförmige Kühlmittel
zum Kühlen
der supraleitenden Wicklungsanordnungen transportieren. Die Wicklungsanordnungen 30 sind
am Kalt-Halterungselement 20 durch Polkappen 40 befestigt,
die an den vier Polarpositionen des Läufers angebracht sind und mit
Quadraturkappen 42 versehen sind, die von den Achsen 26, 27 zwischen
jeder Polkappe gleich beabstandet und um 45° versetzt sind. Die Pol- und
Quadraturkappen 40, 42 sind allgemein aus dem
gleichen Material wie das Kalt-Halterungselement 20 hergestellt
und bilden zusammen mit dem Kalt-Halterungselement einen kompletten
Zylinder.
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Gemäß 3 ist
jede supraleitende Wicklungsanordnung 30 jedem Pol des
Motors zugeordnet und umfasst doppelte Rennbahn-"Pancake"-Spulen 44, die in einer Spulenhalterungshülle 46 positioniert
sind. Jede doppelte Pancake-Spule hat doppelt gewickelte Leiter,
die parallel gewickelt und die dann koaxial aufeinandergestapelt
werden. In dieser Ausführungsform
kann der Leiter ein supraleitendes Hochtemperatur-Kupferoxid-Keramikmaterial
sein, wie z. B. Bi2Sr2Ca2Cu3OX,
allgemein als BSCCO 2223 bezeichnet. Andere Hochtemperatur-Supraleiter,
wie beispielsweise YBCO (oder Supraleiter, bei denen ein Seltene-Erden-Element das Yttrium
ersetzt), TBCCO (d.h. Thallium-, Barium-, Calcium-Kupferoxidfamilie)
und HgBCCO (d.h. Quecksilber-Barium-Calcium-Kupferoxid-Familie)
liegen ebenfalls im Schutzumfang der Erfindung. Wie hier gezeigt
ist, kann eine oder mehrere der Doppel-Pancake-Spulen 44 eine
Pancake-Spule mit einem kleineren Durchmesser als seine zugeordnete
Pancake-Spule des Doppel-Pancakes aufweisen, wobei die beiden Spulen
eines Paars aus der gleichen kontinuierlichen Länge eines supraleitenden Bandes
gewickelt sind. Eine Lösung
zum Bilden einer Spule auf diese Weise ist im US-Patent 5 581 220
beschrieben, das dem Inhaber der vorliegenden Erfindung zugeteilt
und hier durch Bezugnahme einbezogen ist. Bevorzugte Ausführungsformen
basieren auf den magnetischen und thermischen Eigenschaften von
supraleitenden Hochtemperatur-Verbundstoffen,
vorzugsweise supraleitende Keramikoxide umfassend, und am bevorzugtesten
diejenigen der Kupferoxidfamilie.
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Beim
Betrieb wird der supraleitende Motor 1 im Synchronmodus
betrieben, so dass sich die Läuferanordnung 5 mit
der gleichen Geschwindigkeit dreht wie das von der umgebenden Ankerwicklung erzeugte
Dreh-Magnetfeld (1). Im wesentlichen sind die
von der supraleitenden Wicklung 30 erzeugten gleichstromerregten
Felder in synchroner Weise mit dem magnetischen Ankerfeld verriegelt.
In diesem Modus ist eine Magnetfeld-Interaktion auf das Ankerfeld
und die supraleitenden Wicklungsanordnungen begrenzt, wobei praktisch
keine Ströme
in der umgebenden Struktur der Läuferanordnung
induziert werden. Außer
für die
kurze Zeitspanne beim Anlaufen arbeitet der Synchronmotor mit konstanter Geschwindigkeit,
womit die Probleme von Schlupf und Geschwindigkeitsabweichung eliminiert
werden.
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Falls
die supraleitende Läuferanordnung 5 jedoch
einen Kühlausfall
erfährt,
würden
die Wicklungsanordnungen 30 ihre supraleitenden Eigenschaften
verlieren. In diesem Fall wird die supraleitende Läuferanordnung 5 im
Induktionsmodus betrieben. Im Induktionsmodus dreht sich die Läuferanordnung 5 mit
einer geringeren Geschwindigkeit als der Synchron-Geschwindigkeit
des Ankerfeldes. Die relative Änderung
zwischen der Rotor-Geschwindigkeit und dem Ankerfeld erzeugt Ströme in der
umgebenden Struktur des Cryostaten 12 der elektromagnetischen
Abschirmung 14 und des Kalt-Halterungselements 20. Diese
Ströme
treten in Interaktion mit dem Ankerfeld, um ein Wellen-Drehmoment
zu erzeugen. So müssen
der Cryostat 12, die elektromagnetische Abschirmung 14 und
das Kalt-Halterungselement 20 aus einem Material mit ausreichender
Masse gebildet sein, um genügend
Drehmoment zum Antrieb des Motors im Induktionsmodus zu erzeugen.
Unter genügendem
Drehmoment versteht man, dass der Motor 1 im Induktionsmodus
ein Start-Drehmoment erzeugen kann, das mindestens 50% des Soll-Drehmoments
beträgt.
Ferner sollte das Spitzen-Drehmoment mindestens das Doppelte des
Soll-Drehmoments
betragen. Wenn ein für
das Fließen
der Ströme
unzureichendes Material vorhanden ist, kommt es zu einer erheblichen
Hitzeentwicklung und zu einem Ausfall des Motors. Diese Ströme erzeugen
genügend
Drehmoment, um einen fortgesetzten Betrieb des Motors auch bei geringerer
Leistung zu ermöglichen.
Auch wenn nur 30% des Soll-Drehmoments bereitgestellt werden, ist
dies allgemein für
viele Anwendungen akzeptabel.
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Um
einen kontinuierlichen Dauerbetrieb im Induktionsmodus zu ermöglichen
(z.B. bis der Kühlausfall
behoben ist), ist es wichtig, den Sollwert des Ankerstroms nicht
zu überschreiten.
Eine Lösung,
um sicherzustellen, dass der Sollwert nicht überschritten wird, besteht
im Betrieb des Motors mit niedriger Soll-Klemmenspannung (z.B. 50%
der Soll-Spannung).
In diesem Zustand würde
der Motor etwa 30% des Soll-Drehmoments erzeugen. Eine weitere Lösung zum
Erzielen des gleichen Ergebnisses besteht in der Versorgung der
Ankerwicklung mit einem Strom von 30% der Soll-Frequenz bei reduzierter
Klemmenspannung. Beispielsweise würde das der peripheren Anklerwicklung
gelieferte Stromsignal von 60Hz auf 18Hz reduziert werden. In diesem
Zustand erzeugt der Motor 10% des Soll-Drehmoments bei etwa 30%
seiner Soll-Geschwindigkeit. Die gewünschten Drehmoment-Geschwindigkeitseigenschaften
können
durch eine geeignete Gestaltung des Cryostaten 12 und der
elektromagnetischen Abschirmung 14 optimiert werden.
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In
einer Ausführungsform
wird ein Antrieb mit einstellbarer Geschwindigkeit bzw. Regelantrieb (ASD
= Ajustable Speed Drive) im Induktionsmodus verwendet, um die Frequenz
des der Ankerwicklung gelieferten Signals zu senken. Vorteilhafterweise kann
der gleiche ASD während
des Anlaufs im Synchronmodus verwendet werden.
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Das
Kalt-Halterungselement ist als laminierte Struktur ausgebildet.
Gemäß 4 ist
beispielsweise ein Kalt-Halterungselement 200 als
Reihe aufeinandergeschichteter Laminierungen 200a ausgebildet.
Eine Polkappe 40a ist ebenfalls in eine Reihe aneinandergrenzender
Laminierungen segmentiert dargestellt. Das Ausbilden des Kalt-Halterungselements
mit Laminierungen dient dazu, in diesen kalten Komponenten eine
Erwärmung
durch Kriechströme (eddy
currents zu reduzieren. Jede Laminierung ist parallel zu der Richtung
des Anker-Magnetfelds ausgerichtet (B-Feld). Im synchronen Betriebsmodus
hat die Segmentierung dieser Komponenten wenig Wirkung, da es praktisch
keinen in den Komponenten induzierten Strom gibt. Im Induktionsmodus
aber erzeugen die durch den Cryostat 12, die elektromagnetische
Abschirmung 14 und das Kalt-Halterungselement 200 fließenden Ströme eine
erhebliche Erhitzung infolge von Kreichstromverlusten. Je größer die Wärmebeanspruchung
ist, umso größer sind
der Umfang und die Kosten des Kühlsystems,
die zum Ableiten der Wärme
erforderlich sind. Die im Cryostaten 12 und der elektromagnetischen
Abschirmung 14 induzierten Ströme werden zur Erzeugung eines
Drehmoments verwendet. Die Kriechstromverluste in dem Kalt-Halterungselement
werden durch Segmentieren der Komponenten signifikant verringert,
so dass jede Laminierung in einer Ebene parallel zu den magnetischen
Feldflusslinien, die sich durch die Laminierungen erstrecken, liegt.
Bei bestimmten Ausführungsformen
können
zur Verbesserung der duktilen Festigkeit der laminierten Struktur
in der Radialrichtung Verstärkungsschichten
(z.B. aus Glasfaser) zwischen die Laminierungen eingebracht sein
bzw. werden. Die Laminierungen und die Verstärkungsschichten können dann
beispielsweise mit Expoxyharz imprägniert werden.
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Weitere
Ausführungsformen
liegen im Schutzumfang der Ansprüche.
Eine zusätzliche
Kühlung kann
der elektromagnetischen Abschirmung beispielsweise mit Zwangsumlaufluft,
Zwangsumlaufwasser oder Sprühwasser
bereitgestellt werden.