DE4447583A1 - Verfahren zur Entfernung von Schadstoffen aus Verbrennungsabgasen - Google Patents
Verfahren zur Entfernung von Schadstoffen aus VerbrennungsabgasenInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung ist auf ein Verfahren zur Entfer
nung von Schadstoffen aus Verbrennungsabgasen gerichtet.
In den Feuerungen von Industrieanlagen, wie z. B. in den mit
fossilen Brennstoffen befeuerten Kraftwerken, in Müllver
brennungsanlagen, in Klärschlammverbrennungsanlagen und in
anderen im industriellen Maßstab vorgenommenen Verfeuerun
gen brennbarer Substanzen, entstehen Verbrennungsabgase,
die mit Schadstoffen belastet sind. Mit Schadstoffen sind
hier Substanzen gemeint, die in der nachstehenden Aufzäh
lung enthalten sind und wobei die Schadstoffe nicht auf die
aufgezählten Substanzen, als da sind: Schwefeloxide SOx,
Stickoxide NOx, Halogenwasserstoffe, Ammoniak NH₃, Schwer
metalle, polychlorierte Kohlenwasserstoffe, wie z. B.
Dioxine und Furane, sonstige organische Verbindungen,
Staub, beschränkt sind. In den Verbrennungsabgasen ist
Kohlendioxid CO₂ enthalten. Dieses soll hier nicht als
Schadstoff angesehen werden, obwohl das hinsichtlich des
das Klima beeinflussenden Treibhauseffektes für Kohlendio
xid CO₂ nicht zutrifft.
Bisher werden zur Entfernung von Schadstoffen aus Verbren
nungsabgasen neben trockenen und halbtrockenen Verfahren
überwiegend Naßverfahren eingesetzt.
Beim trockenen Verfahren wird Kalk in das Abgas eingedüst.
Beim halbtrockenen Verfahren wird eine Kalksuspension im
Abgas versprüht. Überwiegend kommt jedoch das zweistufige
Naßverfahren zum Einsatz.
Hierbei wird die erste Stufe meistens als eine reine Was
serwäsche betrieben, die abhängig vom Hersteller entweder
nur als Quencher oder nur als Wäscher oder als Kombination
von beiden ausgeführt ist.
Saure Abgaskomponenten (z. B. HCl und HF) sind mit einem
Wasserwäscher leicht aus Abgasen zu entfernen. Infolge der
hohen Löslichkeit und Säurestärke der absorbierten Salz
säure sinkt der pH-Wert der Waschlösung sofort unter 1. Zu
sammen mit den sauren Komponenten werden auch Quecksilber
salze (nicht jedoch metallisches Quecksilber) sowie andere
Schwermetalle, NH₃ und Staubanteile abgeschieden. In diesem
sogenannten "sauren Wäscher" mit einem pH < 1 wird wegen
des sehr niedrigen pH-Wertes kein Schwefeldioxid absor
biert. Dies erfolgt nur in ausreichendem Maß bei neutralem
oder alkalischem pH-Wert. Aus diesem Grund werden Abgaswä
scher, die den strengen gesetzlichen Anforderungen genügen
müssen, in einen sauren und einen neutralen oder alkali
schen Teil aufgeteilt. Solche Wäscher werden entweder als
zwei separate Wäscher oder als ein kombinierter Wäscher,
der aus zwei Stufen besteht, ausgeführt. Nasse Abgaswäschen
sind jedoch nicht in der Lage metallisches Quecksilber,
NOx, polychlorierte Kohlenwasserstoffe (z. B. Dioxine und
Furane) und sonstige organische Verbindungen abzuscheiden.
Deshalb reichen heute in den meisten Fällen Verfahren mit
ein- oder zweistufigen Wäschen [saure und neutrale oder al
kalische Wäschen] nicht mehr aus, um die gesetzlich gefor
derten Endreinheiten für Dioxine und Furane, Schwermetalle,
NOx und gegebenenfalls auch SO₂ einzuhalten. NOx kann häufig
durch "Primärmaßnahmen" in der Verbrennung unter den Grenz
werten gehalten werden. Wenn das nicht mehr möglich ist,
müssen unterstützende Maßnahmen bei der Abgasreinigung ge
troffen werden.
Das alles hat zwingend zur Folge, daß die Entwicklung der
Abgasreinigungstechnologie bei den immer höher werdenden
Anforderungen an den Umweltschutz (17. BImSchV. und neue
EG-Richtlinien) und unter Beachtung des vom Gesetzgeber
geforderten Gebotes der Abfallvermeidung und der Rest- oder
Wertstoffgewinnung, in Richtung Erweiterung, Selektierung
und Optimierung der einzelnen Verfahrensschritte führt.
Wie schon oben kurz erwähnt, werden für die erforderlichen
Nachrüstungen zur Emissionsminderung von Abgasen aus Ver
brennungsanlagen zunehmend sorptions-katalytische Verfahren
mit kohlenstoffhaltigen Adsorbentien zum Einsatz gebracht.
Adsorptionsverfahren mit auf Kohlenstoff basierenden Sor
bentien haben sich als geeignete "Endreinigungsstufen" für
die Restabscheidung von Schadstoffen aus dem Abgas einge
führt, vor allem in Verbrennungsanlagen für Kommunal- und
Sonderabfall.
In der Kombination mehrerer Reinigungsstufen, wie sie heute
in Abfallverbrennungsanlagen üblich ist, ist das Adsorp
tionsverfahren nach der Abscheidung von Staub- und allen
sauren Gasen in der Regel am Ende des Abgasweges in Form
eines sogenannten "Polizeifilters" angeordnet.
Die aus Sicherheitsgründen eingebrachte Polizeifilterfunk
tion kann entweder durch einen Wanderbett-Aktivkoksadsorber
oder durch einen mit einer Mischung aus Kalziumhydroxid und
Herdofenkoks beaufschlagten Flugstromadsorber mit Gewebe
filter gewährleistet werden.
Das daraus anfallende kontaminierte Altadsorbens
(Sondermüll) beansprucht teuere Spezialdeponien und trägt
damit zur Steigerung der Umweltbelastungen bei, wenn es
nicht "vor Ort" verbrannt werden kann.
Bei den derzeit angewandten Abgasreinigungsverfahren fallen
darüberhinaus in der neutralen/alkalischen Wäscherstufe
weitere große Rückstandsmengen als Reststoffe, z. B. Gips,
an und es stelle sich die Forderung nach Vermeidung oder
nach einer sinnvollen Verwertung dieser Reststoffe, da nur
begrenzte Deponie-Kapazitäten zur Verfügung stehen. Es
zeichnet sich heute schon ab, daß z. B. die mit Naßverfahren
produzierten Gipsmengen auf dem Markt nicht mehr in vollem
Umfang unterzubringen sind. Deshalb muß nach Lösungsmög
lichkeiten gesucht werden, um alternative Abgas
reinigungsverfahren mit anderen Endprodukten als Gips zu
entwickeln.
Umgeht man die Problematik der Gipserzeugung durch Einsatz
z. B. einer Natronlaugewäsche, verlagert man das Problem auf
die Abwasserseite, denn bei diesen Naßverfahren fallen an
organisch hochbelastete Abwässer an, die sich ebenfalls ne
gativ auf die Umwelt auswirken.
Oft versucht man diese Umweltbelastung durch den Einsatz
zusätzlicher Verfahren zur Abwassereindampfung zu vermei
den, erzeugt aber, bedingt durch die hohen SO₂-Frachten in
den Abgasen, große wasserlösliche Salzmengen, die nur auf
einer Spezialdeponie unterzubringen sind. Zusätzlich werden
unvertretbar hohe Energiemengen verbraucht.
Zudem führt der bekannte systembedingte Nachteil der selek
tiven SO₂-Adsorption gegenüber einem breiten Spektrum an zu
entfernenden Schadstoffen zum Aneinanderreihen von immer
mehr zusätzlich erforderlichen Verfahrensschritten. Ökono
mische Nachteile sind daher vorprogrammiert, da der techni
sche und personelle Aufwand erhöhten Platz- und Energiebe
darf erfordert.
Die zur SO₂-Abscheidung eingesetzten Naßverfahren sind des
halb den heutigen und zukünftigen Anforderungen nicht mehr
gewachsen und sind dringend durch umweltfreundlichere Ver
fahren zu ersetzen.
Für die Lösung dieses schwerwiegenden Problems bieten sich
trockene Adsorptionsverfahren mit Regeneration an, da über
diese Verfahren die Möglichkeit besteht, Wertstoffe in al
ternativer Form ohne merkliche Umweltbelastung zu gewinnen.
Solche Verfahren sind bereits für großtechnische Abgasrei
nigung hinter Braun- und Steinkohlekraftwerken, Sinter- und
Raffinerieanlagen zur Entstickung und Entschwefelung unter
Anwendung der trockenen Adsorption mit kohlenstoffhaltigen
Adsorbentien gebaut worden und werden erfolgreich betrie
ben.
Darüber wird in folgenden Veröffentlichungen berichtet:
[1] Steckel, H. "Rauchgasreinigung nach dem UHDE/BF-Ver fahren", Energiewirtschaftliche Tagesfragen, Heft 3, März 1988
[2] Dr. Mühlstein, J. "Mit Koks aktive", ENERGIE, Jahrg. 37, Heft 6, 1985
[3] Richter, E., Wünnenberg, W., Schneider, K., Bäßler, J., Steckel, H. "Erfahrungen mit Aktivkoks-Anlagen zur SO₂/NOx-Entfernung von Rauchgasen", Kraftwerk und Um welt, 1989, S. 205-212.
[1] Steckel, H. "Rauchgasreinigung nach dem UHDE/BF-Ver fahren", Energiewirtschaftliche Tagesfragen, Heft 3, März 1988
[2] Dr. Mühlstein, J. "Mit Koks aktive", ENERGIE, Jahrg. 37, Heft 6, 1985
[3] Richter, E., Wünnenberg, W., Schneider, K., Bäßler, J., Steckel, H. "Erfahrungen mit Aktivkoks-Anlagen zur SO₂/NOx-Entfernung von Rauchgasen", Kraftwerk und Um welt, 1989, S. 205-212.
Alle diese Verfahren liefern gute Ergebnisse bei der Ab
scheidung von SOx, NOx, Schwermetallen, polychlorierten
Kohlenwasserstoffen (z. B. Dioxine und Furane) und Stäuben.
Bei ihnen wird zum Zweck der Entstickung das Abgas mit
Ammoniak NH₃ behandelt. Sind jedoch merkliche Anteile von
Chloriden im Abgas, so bildet das Ammoniak mit den
Chloriden in einer Seitenreaktion Ammonchlorid, das im
Abgas als Aerosol entsteht. Das Aerosol lagert sich störend
auf den adsorbierend bzw. katalysierend wirkenden aktiven
Oberflächen ab. Der Nachweis der Eignung dieser Verfahren
für solche mit Halogenwasserstoff belasteten Abgase steht
aus diesem Grunde noch bevor. Halogenwasserstoff-belastete
Abgase entstehen schon jetzt in den verbreitet betriebenen
Verbrennungsanlagen für Hausmüll. Da die thermische
Verwertung von sortierten Kunststofffraktionen, z.Z.
solchen aus Hausmüll, in der öffentlichen Diskussion ist,
kann auch in den bisher praktisch halogenwasserstofffreien
Verbrennungsabgasen aus Kraftwerks- und anderen
industriellen Feuerungen in Zukunft ein merklicher Bestand
teil an Halogenwasserstoffen auftreten.
In der deutschen Patentschrift DE-PS 29 11 712 wird ein
Verfahren der trockenen Adsorption zur Entfernung von
Schwefeloxiden und Stickoxiden aus Abgasen beschrieben. Bei
dem Verfahren werden die Abgase quer durch eine innerhalb
von Reaktoren von oben nach unten wandernde Schicht aus
körnigem, kohlenstoffhaltigem Adsorptionsmittel geführt.
Hinsichtlich des Gehaltes an Halogenwasserstoffen in den zu
behandelnden Abgasen weist die DE-PS 29 11 712 keine
Angaben auf.
Das in DE-PS 29 11 712 beschriebene Verfahren entfernt
Schwefeldioxid SO₂ und Stickoxide NOx simultan aus dem Ab
gas, indem zwischen zwei vom Abgas beaufschlagten Wander
schichten Ammoniak NH₃ dem Abgas beigemischt wird. Das Ab
gas beaufschlagt das in den Wanderschichten geführte kör
nige, kohlenstoffhaltige Adsorptionsmittel bei Temperaturen
zwischen 110°C und 180°C, also am bzw. oberhalb vom
Schwefelsäuretaupunkt. Abgase, wie die in DE-PS 29 11 712
beschriebenen, besitzen üblicherweise relative Feuchten von
ca. 1% bis 6% bei 120°C. Bei solch niedrigen
Wasserdampfsättigungen wird die Aktivität des Adsorbens
durch Blockierung der Mikroporen durch fortschreitende Ka
pillarkondensation von Wasser nicht vermindert.
Es ist jedoch auch ein Verfahren bekannt, das bei Tempera
turen unterhalb des Schwefelsäuretaupunktes arbeitet.
In der europäischen Patentanmeldung EP 0 158 748 wird ein
Verfahren beschrieben, bei dem Schwefeldioxid SO₂ mit rege
nerierbarer Kohle [Mindest-BET-Oberfläche = 1000 m₂/g] bei
niedrigen Temperaturen von 50 bis 80 °C und einer relativen
Wasserdampfsättigung von 35 bis 90%, [vorzugsweise 46 bis
60%] aus Verbrennungsabgas adsorbiert wird.
Das Verbrennungsabgas enthält neben Sauerstoff und Wasser
dampf nur die Schadstoffe SO₂ und SO₃. Im Anschluß an die
Adsorption wird die Aktivkohle regeneriert. Dazu wird die
gebildete Schwefelsäure über eine chemische Reduktionsreak
tion zu elementarem Schwefel umgesetzt, der zunächst mit
einem Anteil von 20 bis 30% in weiteren Verfahrensschrit
ten thermisch desorbiert und danach die restlichen 70 bis
80% durch eine abschließende Reduktion, z. B. mit Wasser
stoff, zu H₂S umgesetzt werden, das erneut als Reduktions
mittel für die Schwefelsäure benutzt wird. Dieses Verfahren
stellt sich die Aufgabe, bei möglichst tiefen Temperaturen
und sehr hohen relativen Feuchten eine H₂SO₄-Beladung der
Aktivkohle von ca. 50% zu erreichen. Hierbei wird aber
wegen des H₂O-Partialdampfdrucks nur Schwefelsäure im
Konzentrationsbereich 20 bis 50 Gew.-% erzeugt, was sich
energetisch nachteilig auf die nachfolgende Desorption
auswirkt.
Für den Temperaturbereich oberhalb des Schwefelsäuretau
punktes zwischen 130 und 160°C und niedrigeren relativen
Feuchten werden in der Patentanmeldung EP 0 158 748 auf
S. 3 sogar geringere Umsatzgeschwindigkeiten und H₂SO₄-Be
ladungen von nur 1 bis 3 Gew.-% gefunden. Ein Hinweis, ob
das Verfahren auch für die Reinigung von Abgasen geeignet
ist, die zusätzlich auch noch mit Halogenwasserstoffen be
laden sind, findet sich in der Patentanmeldung EP 0 158 748
nicht.
Bei den bis hierhin genannten trockenen Verfahren wird le
diglich etwas über die Adsorption von Schadstoffen, wie SO₂
bzw. SO₂ und NOx ausgesagt. Hinsichtlich einer simultan ab
laufenden Adsorption von Halogenwasserstoffen werden keine
Angaben gemacht.
In einer Veröffentlichung [4] [Reinke, M., Richter, E.,
Knoblauch, E., Jüntgen, H. "Simultane Abscheidung von HCl
und SO₂ an dotierten Aktivkoksen", Chemie-Ing.-Techn. 52,
Heft 5, 1980] finden sich Hinweise für eine Adsorption von
Halogenwasserstoffen. Es wird berichtet, daß
Chlorwasserstoff durch undotierte, kohlenstoffhaltige
Adsorptionsmittel nur unzureichend adsorbiert wird. Zur
Verbesserung der Adsorption schlagen die Verfasser eine
Dotierung des Adsorbens mit Metallsalzen vor. Diese
Maßnahme kann lediglich für Abgase, die nur HCl enthalten,
Anwendung finden. Wenn jedoch SO₂ in Gegenwart von
Sauerstoff und Wasserdampf simultan adsorbiert wird, wird
das bereits gebundene HCl durch die sich bildende
Schwefelsäure verdrängt und desorbiert. Die während der
Chemisorption gebildete Schwefelsäure verdrängt als stärker
chemisorbierende Säure die flüchtigere Salzsäure HCl. Der
Halogenwasserstoffentfernung durch kohlenstoffhaltige Ad
sorbentien aus Verbrennungsabgasen, die zugleich SO₂ und
Wasserdampf enthalten, sind somit Grenzen gesetzt.
Die selektive Entfernung von Halogenwasserstoffen aus Ver
brennungsabgasen wird üblicherweise dadurch bewirkt, daß
einer SO₂-Reinigungsstufe eine Waschstufe vorgeschaltet
wird, in der das Abgas mit saurer, wäßriger Waschlösung
gewaschen wird.
In der deutschen Patentschrift DE 39 12 563 wird gezeigt,
daß in einer Vorstufe die stark sauren Bestandteile des Ab
gases, wie HCl und HF, mit Wasser ausgewaschen werden, wel
ches bis zu 20 g/l HCl enthält und daß in späteren Stufen
die weniger sauren Bestandteile des Abgases, wie SO₂ und
NOx, entfernt werden. Für die Entschwefelung hat sich ins
besondere ein naß arbeitendes, zweistufiges SO₂-Auswasch
verfahren unter Verwendung von Kalkstein bewährt. Auch die
nachgeschaltete Entfernung von NOx kann, wie in
DE 39 12 563 beschrieben, nach allen bisher üblichen und
bekannt gewordenen Verfahren erfolgen. Aus der vorgeschal
teten Waschstufe wird beladene saure Waschlösung abgegeben.
Die beladene Waschlösung wird destillativ aufgearbeitet und
azeotrope Salzsäure als Wertstoff gewonnen. Die mit Salzen
und Feststoffen angereicherte Sumpffraktion aus der destil
lativen Aufarbeitung wird im Abgas so verdüst, daß ihre Be
ladung in der Entstaubung ausgeschleust werden kann.
Das in der vorgeschalteten Waschstufe erzeugte vorgerei
nigte Abgas wird wasserdampfgesättigt abgegeben. Aus dem
vorgereinigten, wasserdampfgesättigten Abgas wird dann in
dem naß arbeitenden, zweistufigen SO₂-Auswaschverfahren das
SO₂ entfernt. Dabei entsteht Gips. In der DE-PS 39 12 563
wird in Spalte 4, Zeilen 13 bis 20 der Hinweis gegeben, daß
der bei der Aufkonzentration und Rektifikation entstehende
Dampf dem Abgas beigemischt wird, um es für die Entschwefe
lungsanlage zu konditionieren.
Ein derart mit Wasserdampf beladenes Abgas kann lediglich
einer naß arbeiteten SO₂-Reinigungsstufe zugeführt werden.
Eine jedoch trocken arbeitende und körnige kohlenstoffhal
tige Adsorptionsmittel verwendende SO₂-Reinigungsstufe kann
gesättigtes feuchtes oder in der Nähe des Wasserdampftau
punktes befindliches Abgas nicht von SO₂ reinigen, sofern
dies oberhalb des Schwefelsäuretaupunktes geschehen soll,
weil die Aktivität des Adsorbens durch Blockierung der
Mikroporen infolge fortschreitender, selektiver Kapil
larkondensation von Wasser abgebaut wird. Dem Einsatz der
besagten Waschstufe vor einer trockenen SO₂-Reinigungsstufe
sind also Grenzen gesetzt.
Stark mit Quecksilber belastete Verbrennungsabgase entste
hen bei der Klärschlammverbrennung und bei der Hausmüllver
brennung. Die Quecksilberbelastung tritt in Gestalt des
elementaren, metallischen Quecksilbers und/oder in Gestalt
von Quecksilbersalzen auf. In der deutschen Offenlegungs
schrift DE-41 24 844 wird ein Verfahren zur Reinigung von
stark mit Quecksilber belasteten Abgasen, insbesondere von
Abgasen aus Klärschlammverbrennungsanlagen angegeben. Dabei
erfolgt eine Vorreinigung durch Einblasen von feinteiliger
Aktivkohle, Aktivkoks, Herdofenkoks oder Molekularsieben
als festes Adsorbens in den Abgasstrom und Entfernung des
beladenen Adsorbens daraus mittels eines Gewebefilters, wo
raufhin die übliche nasse Entschwefelung und die Ausschleu
sung des in der nassen SO₂-Reinigungsstufe erzeugten Gipses
erfolgt. Vorzugsweise wird vor dieser Vorreinigung noch
mehr als 90% der Flugasche mit einem vorgeschalteten
Entstaubungsaggregat entfernt.
In dieser DE-OS 21 24 844 wird erläutert, daß bei der
Klärschlammverbrennung im wesentlichen elementares Queck
silber in das Abgas gelangt, während das aus Hausmüllver
brennung abgegebene Abgas vorwiegend wasserlösliches
Quecksilberchlorid HgCl₂ enthält. In der DE-OS 41 24 844
wird dargestellt, daß das HgCl₂ in einer Waschstufe, die
mit saurer, wäßriger Waschlösung betrieben wird,
weitgehend aus dem Abgas ausgewaschen werden kann, daß
dagegen metallisches Quecksilber die Waschstufe vollständig
passiert und erst in der nachgeschalteten, zweistufig und
naß arbeitenden SO₂-Reinigungsstufe im Gips abgeschieden
wird. Den Einsatzmöglichkeiten der Waschstufe, die mit
saurer, wäßriger Waschlösung betrieben wird, sind also
Grenzen gesetzt, sofern mit metallischem Quecksilber
belastete Abgase zu behandeln sind.
Aufgabe der Erfindung ist die Schaffung einer Lösung für
ein bevorzugt abwasserfreies Verfahren, mit dem
schadstoffhaltige Verbrennungsabgase, insbesondere solche,
die mit Halogenwasserstoffen, wie z. B. Hydrogenchlorid HCl
und/oder Hydrogenfluorid HF, Schwefeldioxid SO₂ sowie mit
Quecksilber, belastet sind, wie sie beispielsweise in mit
fossilen Brennstoffen befeuerten Kraftwerken, in
Hausmüllverbrennungsanlagen, in Klärschlamm
verbrennungsanlagen und bei anderen im industriellen
Maßstab vorgenommenen Verfeuerungen brennbarer Substanzen
entstehen, von den Schadstoffen gereinigt werden, und wobei
die Lösung so gestaltet sein soll, daß die gebildeten
Rückstände einerseits als Wertstoffe der Wiederverwendung
zugeführt werden können und der nicht verwertbare Rest so
beschaffen ist, daß er hinsichtlich seiner anfallenden
Menge minimiert und hinsichtlich seiner Deponiefähigkeit
optimiert ist.
Die Aufgabe wird mit einem Verfahren zur Entfernung von
Schadstoffen aus Verbrennungsabgasen gelöst. In den im we
sentlichen entstaubten Verbrennungsabgasen sind neben ande
ren Bestandteilen Wasserdampf, Sauerstoff und die
Schadstoffe enthalten.
Das Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, daß
- - in einem ersten Schritt die Verbrennungsabgase (30) in einer Halogenwasserstoffreinigungsstufe (101) mit einer sauren, wäßrigen Waschlösung behandelt werden und aus ihnen Halogenwasserstoffe wie Hydrogenchlorid HCl und/oder Hydrogenfluorid HF im wesentlichen ent fernt werden und ein vorgereinigtes Abgas (31) ent steht;
- - in einem zweiten Schritt das vorgereinigte Abgas (31) in einer Adsorptionsstufe (102) eine aus körnigen, kohlenstoffhaltigen Adsorptionsmitteln gebildete, ver tikale Wanderschicht senkrecht zur oder entgegen der Wanderrichtung durchströmt und dabei die Schwefeloxide SOx und Quecksilber Hg und seine Salze im wesentlichen aus dem vorgereinigten Abgas (31) entfernt werden, das Adsorptionsmittel damit beladen wird und gereinigtes Abgas (32) entsteht;
- - die im ersten Schritt entstandene beladene saure Waschlösung (41) in einer Aufbereitungsstufe (103) so weit behandelt wird, daß ein fester Rückstand ent steht;
- - und das im zweiten Schritt beladene körnige, kohlen stoffhaltige Adsorptionsmittel (42) in einer Regenera tionsstufe (104) von der Beladung befreit und zur Wie derverwendung in die Wanderschicht der Adsorptions stufe als regeneriertes Adsorptionsmittel (43) zugeführt wird, und die aus dem Adsorptionsmittel abgetriebene Beladung zu wiederverwendbaren Wertstoffen, insbesondere zu Quecksilber Hg (53) und flüssigem Schwefeldioxid SO₂ (52) oder aber zu Schwefelsäure H₂SO₄ oder aber zu elementarem Schwefel S aufgearbeitet wird.
Die Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens sind darin zu
sehen, daß der im Abgas enthaltene Schadstoff
Schwefeldioxid SO₂ als handelsfähiger Wertstoffin Form von
z. B. flüssigem SO₂ anfällt und daß demzufolge der bei dem
naß arbeitenden zweistufigen SO₂-Reinigungsverfahren
anfallende Gips vermieden wird. Aus der nachstehend
wiedergegebenen Tabelle 1 ist ersichtlich, welche
Abfallmengen bei Nutzung des erfindungsgemäßen Verfahrens
gegenüber dem naß arbeitenden Verfahren einer zweistufigen
Wäsche mit nachgeschaltetem Flugstromadsorber vermieden
werden können.
Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens liegt
darin, daß das als Schadstoff im Abgas enthaltene metalli
sche Quecksilber und/oder seine Salze bzw. Verbindungen
gleichfalls zum überwiegenden Teil als handelsfähiger
Wertstoff in Form von flüssigem metallischen Quecksilber
gewonnen wird.
Als besonders überraschend ist zu werten, daß das aus der
Halogenwasserstoffreinigungsstufe abgegebene, vorgereinigte
Abgas, welches hinsichtlich seiner relativen Feuchte einge
stellt werden kann, alle solche unterhalb der Sättigung
möglichen Feuchtewerte annehmen kann, bei denen ausreichend
Wasser für die Chemisorption des SO₂ angeboten wird und
wobei die Aktivität des Adsorbers in der Adsorptionsstufe
nicht beeinträchtigt wird. Dies gestattet es, die
Halogenwasserstoffreinigungsstufe bei möglichst hohen
Temperaturen zu betreiben, damit ein maximaler Schlupf des
metallischen Quecksilbers und eine maximale Umwandlung der
Quecksilberverbindungen zu elementarem Quecksilber in dieser
Stufe bewirkt wird, mit dem Ziel, daß im Sumpf dieser Stufe
so wenig wie möglich Quecksilbersalze anfallen.
Als weitere überraschende Wirkung ist festzustellen, daß
auf eine Zugabe von teueren Quecksilberkomplexbildnern, wie
es zum Beispiel bei nassen Verfahren und mit dem dort
gebräuchlichen TMT 15 geschieht, im erfindungsgemäßen
Verfahren verzichtet werden kann, weil hier das Quecksilber
nicht durch solche Hilfsmittel in der Waschflüssigkeit
fixiert zu werden braucht.
Weiterhin ist bei dem erfindungsgemäßen Verfahren überra
schend festgestellt worden, daß im gereinigten Abgas prak
tisch kein Quecksilber gefunden werden kann. Der Quecksil
bergehalt des gereinigten Abgases liegt an der Nachweis
grenze. Daraus wird geschlossen, daß das in das erfindungs
gemäße Verfahren eintretende dissipierte Quecksilber, d. h.
auch seine Salze, zum überwiegenden Teil in Form von han
delsfähigem metallischen Quecksilber eingesammelt wird,
wenn hier mal von den im Sumpf der Halogenwasserstoffreini
gungsstufe anfallenden Quecksilbersalzen abgesehen wird.
Die Größenordnung ist aus Tabelle 1 ersichtlich.
Im erfindungsgemäßen Verfahren ist die Halogenwasserstoff
reinigungsstufe vorzugsweise mit einem Wäscher ausgestat
tet, in welchem das im wesentlichen entstaubte Verbren
nungsabgas in zwei aufeinanderfolgenden Zonen mit saurer,
wäßriger Waschlösung behandelt wird.
Die erste Zone ist als Quencher abgebildet. Das rohe, im
wesentlichen entstaubte Verbrennungsabgas tritt oben in den
Quencher ein und wird im Gleichstrom mittels der oben im
Quencher versprühten sauren Waschflüssigkeit beaufschlagt.
Dabei wird die Temperatur des Abgases gesenkt, der in ihm
enthaltene Reststaub ausgewaschen und ein Teil der in ihm
enthaltenen Halogenwasserstoffe in der Waschflüssigkeit ge
löst und ein vorbehandeltes Abgas gebildet.
Der Quencherablauf wird dem aus der zweiten Zone kommenden
Waschturmablauf beigemischt und beide Abläufe im Waschturm
sumpf gesammelt.
Das vorbehandelte Abgas wird dann in die zweite Zone über
geleitet, wo es oberhalb des Waschturmsumpfes unten in den
Waschturm eingespeist wird.
Das vorbehandelte Abgas steigt im Waschturm nach oben und
wird dann zuerst in einer Wäscherstufe im Gegenstrom mit
tels der im Kreis geführten Waschflüssigkeit behandelt und
abschließend mit frischem Prozeßwasser im Gegenstrom an
einem Tropfenabscheider in Kontakt gebracht wird. Dabei
entsteht vorgereinigtes Abgas, das dann aus der zweiten
Zone austritt, indem es am Waschturmkopf abgegeben wird.
Das beladen aus dem Tropfenabscheider ablaufende Prozeßwas
ser wird vor seinem Eintritt in die Wäscherstufe dem Wasch
flüssigkeitszulauf beigemischt. Die aus dieser Mischung
entstandene Waschflüssigkeit wäscht in der Füllkörperschüt
tung der Wäscherstufe die Halogenwasserstoffe aus dem vor
behandelten Abgas aus. Die Waschflüssigkeit wird durch die
in ihr gelösten Halogenwasserstoffe stark sauer, der pH-
Wert liegt bei 1.
Der Quencherkreislauf wird mit Waschflüssigkeit aus dem
Waschturmsumpf versorgt. Der Wäscherstufenkreislauf wird
mit der auf dem Auffangboden beladen anfallenden Wäscher
flüssigkeit versorgt.
Die aus der Füllkörperschüttung ablaufende Waschflüssigkeit
wird in einem Auffangboden gesammelt. Der Auffangboden ent
hält Durchtrittsöffnungen für das Abgas und Überlaufein
richtungen für die Waschflüssigkeit. Mittels der Überlauf
einrichtungen wird der Waschturmablauf aus der zweiten Zone
ausgeschleust und in den Waschturmsumpf abgegeben, wo er
mit dem Quencherablauf gemischt wird. Der Waschturmablauf
ist eine Teilmenge der die Füllkörperschüttung beauf
schlagenden Waschflüssigkeit und entspricht der auf den
Wäscher aufgegebenen Prozeßwassermenge.
In dieser mit einem Wäscher ausgestatteten Halogenwasser
stoffreinigungsstufe werden ein Teil des Staubes, we
sentliche Teile der Halogenwasserstoffe und der wesentliche
Teil der Quecksilbersalze aus dem rohen Abgas entfernt,
während die Schwefeloxide, das metallische Quecksilber und
der Rest des Staubes diese Stufe passieren und dann in der
nachgeschalteten Adsorptionsstufe ausgeschleust werden.
Die polychlorierten Kohlenwasserstoffe, wie z. B. Dioxine
und Furane, werden in dieser Stufe nicht abgeschieden, sie
werden in der nachgeschalteten Adsorptionsstufe aus dem
vorgereinigten Abgas entfernt.
Einen weiteren Vorteil der Erfindung stellt die Möglichkeit
dar, den Wäscher mit den Temperaturen zu betreiben, die an
die jeweilige Zusammensetzung der Schadstoffe im rohen
Abgas am besten angepaßt ist, wobei dies unabhängig von den
Parametern geschehen kann, mit denen die Adsorptionsstufe
betrieben wird.
In einer Ausgestaltung der Erfindung ist deshalb vorgese
hen, daß das vorgereinigte Abgas vor seinem Eintritt in die
Adsorptionsstufe auf eine Temperatur zwischen 80°C und
180°C eingestellt wird und seine relative Feuchte auf Wer
ten oberhalb von 6% gehalten wird. Die im vorgereinigten
Abgas enthaltene Feuchte unterhält die Chemiesorption des
SO₂ am Adsorbens, wobei höherkonzentrierte Schwefelsäure
entsteht. Hier tritt ein weiterer Vorteil des
erfindungsgemäßen Verfahrens zutage, dergestalt, daß das in
den Adsorber eintretende vorgereinigte Abgas hinsichtlich
seiner relativen Feuchte und Temperatur so eingestellt
werden kann, daß auf dem kohlenstoffhaltigen Adsorbens hohe
Schwefelsäurekonzentrationen zwischen 60 und 80 Gew.-%
entstehen. Das im vorgereinigten Abgas mitgeführte
Quecksilber wird von der adsorbierten Schwefelsäure in Form
von Sulfaten am Adsorbens fixiert. Diese hohe
Schwefelsäurekonzentration bewirkt, daß die Maximalmenge
des Quecksilbers fixiert wird. Damit wird der Queck
silberdurchbruch in der Adsorptionsstufe ausgeschlossen.
Darüber hinaus wirkt sich die hohe Schwefelsäure
konzentration vorteilhaft auf den Energieverbrauch der
nachgeschalteten Desorption aus.
In einer Ausgestaltung der Erfindung ist deshalb vorgese
hen, daß die relative Feuchte im vorgereinigten Abgas durch
Zugabe von Wasser und/oder Dampf eingestellt wird. Dies
kann durch einen Einspritzkühler bzw. durch Eindüsen von
Dampf geschehen.
Um die Temperatur des vorgereinigten Abgases 31 auf einen
der Werte aus dem obengenannten Bereich einzustellen, sieht
eine andere Ausgestaltung der Erfindung vor, das vorgerei
nigte Abgas durch indirekten Wärmeaustausch mit dem heißen,
rohen Abgas, das in die Halogenwasserstoffreinigungsstufe
eintritt, regenerativ zu erwärmen.
Ergänzend oder alternativ dazu kann dies mit eingekoppelter
Wärme vorgenommen werden, indem z. B. das vorgereinigte
Abgas 31 in indirektem Wärmeaustausch zu einem Dampfstrom
geführt wird oder aber, daß Dampf in das vorgereinigte
Abgas 31 eingeblasen wird.
Im Beispiel ist auf die Funktion des einen Bestandteils des
erfindungsgemäßen Verfahrens bildenden Desorbers Bezug ge
nommen.
Im Desorber fällt nutzbare Wärme mit dem gebrauchten Rauch
gas des Aufheizteils und/oder der Abluft aus dem Kühlteil
an, die zunächst als Abfallwärme betrachtet wird.
Eine Ausgestaltung der Erfindung sieht nun vor, diese Ab
fallwärme zur Einstellung der Temperatur des vorgereinigten
Abgases in dieses Abgas einzukoppeln.
Im Beispiel wird auf den Koksabrieb Bezug genommen. Die Er
findung ist zusätzlich dahingehend ausgestaltet, daß der im
Aktivkohlekreislauf anfallende kohlenstoffhaltige Abrieb in
die Verbrennung zurückgeführt wird. Damit wird die im Ab
rieb vorliegende Energie genutzt und eine Entsorgungsauf
gabe vermieden.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann aber auch umgestaltet
werden, indem die Halogenwasserstoffreinigungsstufe der Ad
sorptionsstufe nachgeschaltet ist.
Diese Umgestaltung kann so ausgebildet werden, daß die Ha
logenwasserstoffabscheidung durch trockene Adsorption oder
durch Chemisorption erfolgt.
In einer weiteren Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Ver
fahrens werden die adsorbierten bzw. chemisorbierten Halo
genwasserstoffe thermisch und/oder durch Anlegen von Unter
druck desorbiert und als Wertstoffe zurückgewonnen. Dies
kann beispielsweise durch eine Behandlung der ausgegasten
Halogenwasserstoffe mittels Wasser geschehen. Auf diesem
Weg wird ein Teil der im Wäscher entstehenden Salze vermie
den.
Im Beispiel wird auf die Reichgasreinigungseinheit Bezug
benommen.
Die Ausgestaltung dieser Reichgasreinigungseinheit ist da
von abhängig, auf welches Endprodukt hin das Reichgas auf
gearbeitet werden soll. Das erfindungsgemäße Verfahren
sieht vor, daß entweder flüssiges Schwefeldioxid, oder
Schwefelsäure oder aber elementarer Schwefel als Endprodukt
abgegeben werden.
Demzufolge wird die Reichgaswäsche mit Wasser als Waschmit
tel betrieben, wenn Schwefeldioxid hergestellt wird. Wenn
Schwefelsäure das Ziel ist, wird der gleiche Stoff als
Waschmittel verwendet. Um elementaren Schwefel zu erhalten,
kann der in vorgenannter EP 0 158 748 bzw. der in
EP 0 318 086 aufgezeigte Weg verfolgt werden.
Eine spezielle Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfah
rens sieht nun vor, das in einer Wasserwäsche gereinigte
Reichgas soweit abzukühlen, bis Kondensat anfällt und das
entstandene Kondensat der Reichgaswaschlösung beizumischen,
wobei ein Waschlösungsüberschuß entsteht, der aus der
Reichgaswäsche ausgeschleust und dann in den Sumpf des
Waschturms der Halogenwasserstoffreinigungsstufe rückge
führt wird. Die im Waschlösungsüberschuß enthaltenen
Schadstoffe werden dort fixiert und sukzessive abge
schlämmt.
Eine dazu alternative Ausgestaltung sieht vor, den Waschlö
sungsüberschuß, der auch Kohlenstoffstaub enthält, in die
Verbrennung rückzuführen.
In der Regenerationsstufe fallen Abgase an, beispielsweise
Abgase, die bei der Aufarbeitung zu wiederverwendbaren
Wertstoffen entstehen. Die sind zum einen das Abgas aus der
SO₂-Verflüssigung, dann Abgas aus der Schwefelsäure
gewinnung oder auch die Brüden aus der Schwefelgewinnung.
Die Erfindung ist so ausgestaltet, daß die in der
Regenerationsstufe 104 anfallenden Abgase in die
Verbrennung rückgeführt werden.
In dem Beispiel wird auf die Aufbereitungsstufe Bezug ge
nommen. Im erfindungsgemäßen Verfahren sieht eine Ausge
staltung vor, daß in der Aufbereitungsstufe die beladene
saure Waschlösung neutralisiert, die Schwermetalle mit den
üblichen Fällungsmitteln als schwerlöslicher Niederschlag
ausgefällt und die entstandene Suspension zur Trockene ein
gedampft wird, wobei die Voreindickung und die Eindampfung
der Waschlösung mittels Abfallwärme aus dem Desorber er
folgt.
Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung sieht hinsichtlich
der Aufbereitungsstufe vor, daß die beladene saure Waschlö
sung, und zwar bevor sie neutralisiert wird, rektifiziert
wird und technische Salzsäure dadurch erzeugt wird. Dieser
Weg hat den Vorzug, daß ein weiterer Wertstoff erzeugt wird
und die Menge der zu deponierenden Restsalze verringert
wird.
Voraussetzung dafür ist allerdings, daß ein Überschuß an
freier Salzsäure in der zu behandelnden beladenen sauren
Waschlösung vorhanden ist.
Eine die Salzsäure-Rektifikation betreffende Ausgestaltung
des erfindungsgemäßen Verfahrens beinhaltet, daß die be
ladene saure Waschlösung zuerst mit Komplexbildnern, vor
zugsweise mit Aluminiumsalzen, versetzt wird, wodurch die
in ihr enthaltene flüchtige freie Fluorwasserstoffsäure
fixiert ist und die Waschlösung in dieser Form der Salz
säure-Rektifikation zugeführt wird. Die produzierte Salz
säure ist dann in technischer Reinheit frei von Fluorwas
serstoffsäure.
Ein bezüglich der vorbeschriebenen Aufbereitungsstufen al
ternativer Weg wird beschritten, wenn die Erfindung derge
stalt ausgestaltet ist, daß die beladene saure Waschlösung
neutralisiert, die Schwermetalle, die schwerlöslichen Salze
und der Staub gefällt und abfiltriert werden und dadurch
gereinigtes Filtrat entsteht, das zuvor entsalzt und dann
in das Prozeßwasser zurückgeführt wird. Das Filtrat kann
auch als Abwasser abgegeben werden, dann aber arbeitete das
erfindungsgemäße Verfahren nicht mehr abwasserfrei und
einer seiner Vorteile ginge verloren.
Bei der Verbrennung von Klärschlamm entsteht ein rohes Ab
gas, das einen merklichen Gehalt an Ammoniak aufweist. Das
Ammoniak wird in der Wäsche aus dem rohen Abgas entfernt
und mit der beladenen sauren Waschlösung aus dem Wäscher
ausgeschleust. Hier setzt eine weitere Ausgestaltung der
Erfindung an, indem die beladene saure Waschlösung, nachdem
sie neutralisiert ist, zunächst durch Ausblasen von
flüchtigem Ammoniak befreit wird. Anschließend wird sie auf
den vorbeschriebenen Wegen weiter bis aufs Trockene
eingeengt.
In Verfolgung des Weges ist eine weitere Ausgestaltung des
vorliegenden erfindungsgemäßen Verfahrens angesagt, auf dem
das ausgeblasene Ammoniak als Brüden oder als aus den
Brüden kondensiertes Ammoniakwasser in die Verbrennung
rückgeführt wird. Dadurch wird als Primär-Maßnahme bereits
an der Quelle, nämlich in oder nach der Verbrennung die
Bildung von Stickoxiden unterdrückt.
In Ergänzung oder alternativ dazu sieht eine andere Ausge
staltung der Erfindung vor, daß das ausgeblasene Ammoniak
als Brüden oder als Ammoniakwasser dem vorgereinigten Abgas
beigemischt wird. Mit dem Ammoniak im Abgas werden im Ad
sorber die in [1] angegebenen Umsetzungen hinsichtlich der
Entstickung des vorgereinigten Abgases geführt.
In weiterer Fortbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens
ist vorgesehen, daß zum Ausblasen Dampf oder abgekühltes
Rauchgas aus dem Aufheizteil des Desorbers oder aber ge
brauchte Kühlluft aus dem Desorber verwendet wird. Zum Aus
blasen können aber auch beliebig zusammengesetzte Mischun
gen dieser Stoffe verwendet werden.
Üblicherweise werden bei den nassen Verfahren Hilfsmittel
zur Fixierung des Quecksilbers und seiner Verbindungen,
- und zwar in die beladene saure Waschlösung hinein -,
entweder dem rohen Abgas oder der Waschflüssigkeit des
Wäschers beigemischt.
Solche Hilfsmittel sind sulfidisch, wie z. B. TMT 15 oder
Natriumsulfide.
Als eine weitere vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung
ist vorgesehen, daß weder dem rohen Abgas noch der
Waschflüssigkeit im Wäscher ein Hilfsmittel zur Fixierung
des Quecksilbers oder seiner Verbindungen beigemischt
werden.
Dieser Vorteil ergibt sich aus dem Umstand, daß Quecksilber
mittels der auf dem Adsorbens gebildeten Schwefelsäure im
wesentlichen in der Adsorptionsstufe fixiert wird.
Aus der voranstehend geführten Erörterung ist unschwer zu
entnehmen, daß das erfindungsgemäße Verfahren zur Reinigung
einer Vielzahl von verschieden zusammengesetzten Verbren
nungsabgasen eingesetzt werden kann. Hier zeigt sich ein
weiterer Vorteil der vorliegenden Erfindung, die lediglich
zwei Stufen für die Abgasbehandlung vorsieht.
Die Erfindung ist nachstehend anhand der Zeichnung bei
spielsweise näher erläutert.
Diese zeigt in
Fig. 1 ein Blockfließbild mit den einzelnen Prozeß
stufen,
Fig. 2 ein Verfahrensfließbild mit den zwei Abgas
behandlungsstufen,
Tabelle 1 die Prozeßparameter und Vergleichswerte.
Tabelle 1 die Prozeßparameter und Vergleichswerte.
Damit wird nachfolgend ein Ausführungsbeispiel für das
erfindungsgemäße Verfahren erläutert.
Als Ausführungsbeispiel wird eine Abgasreinigung hinter
einer Klärschlammverbrennung mit einer stündlichen Leistung
von 3,6 t/h (TS) ausgewählt.
Das gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren gestaltete Bei
spiel umfaßt eine Halogenwasserstoffreinigungsstufe 101,
die mit einem Wäscher 2 ausgestattet ist. Der Wäscher 2 be
sitzt zwei geschlossene Waschflüssigkeitskreisläufe, den
Quenchkreislauf und den Waschturmkreislauf. Aus dem Quench
kreislauf wird der Quencher 9 des Wäschers 2 beaufschlagt,
aus dem Waschturmkreislauf wird der Waschturm 4 des
Wäschers 2 beaufschlagt. Beide Waschflüssigkeitskreisläufe
werden im Waschturmsumpf 11 mittels Überlauf
zusammengeführt. Von dort saugt die Quenchpumpe 3 die
Waschflüssigkeit an.
Das Beispiel umfaßt weiterhin eine Adsorptionsstufe 102,
die mit einem Aktivkoksadsorber 7 ausgestattet ist, dessen
vertikale Wanderschicht senkrecht zur Wanderrichtung vom
vorgereinigten Abgas 31 durchströmt wird.
Die im Beispiel dargestellte Aufbereitungsstufe 103 besteht
aus einer Neutralisationseinheit, einer Eindickungseinheit
und einer Granulationstrocknereinheit, welche in Fig. 2
nicht im einzelnen gezeigt werden, hinsichtlich ihrer Funk
tion jedoch weiter hinten noch erläutert werden.
Die Regenerationsstufe 104 des Beispiels enthält eine
Desorptionseinheit 114, die der in [1] beschriebenen
"Desorption" entspricht, dann eine Reichgasreinigungsein
heit 124, die der in [1] beschriebenen "Reichgasreinigung"
insoweit entspricht, daß anstelle des in [1] angegebenen
Waschmittels Schwefelsäure hier im Beispiel Wasser
angesetzt ist, und eine SO₂-Verflüssigungseinheit 134.
Das Zusammenwirken und die Funktion dieser Einheiten wird
weiter unten noch erläutert werden, in Fig. 2 unterbleibt
jedoch eine detaillierte Darstellung der in der Regenerati
onsstufe 104 eingesetzten Schaltungen.
Das im wesentlichen entstaubte, rohe Verbrennungsabgas 30
weist eine Schadstoffkonzentration mit folgenden Werten
auf:
Das im Elektrofilter auf 30 mg/m³ (i.N.tr.) entstaubte
Verbrennungsabgas 30 mit einem Wasserdampfgehalt von
40 Vol.%, das neben SOx, NOx, Schwermetalle,
Halogenwasserstoffe, NH₃ und Stäube in obengenannter
Konzentration enthält, wird im Gas/Gas-Wärmetauscher 1 von
ca. 220-200°C auf ca. 150-170°C abgekühlt, bevor es in
den Quencher 9 des nachgeschalteten Wäschers 2 eintritt.
Der Gas/Gas-Wärmetauscher 1 wird vom heißen Abgas 30 von
oben nach unten durchströmt. Die Kühlung des heißen, rohen
Abgases 30 erfolgt durch das im Waschturm 4 vorgereinigte
und abgekühlte, wasserdampfgesättigte Abgas 32, das im
Kreuzstrom um die Rohre geführt wird. Im Quencher 9 des
zweistufigen Wäschers 2 wird das gekühlte Abgas 30 zunächst
mit Quenchwasser im Gleichstrom gequencht und vorgereinigt,
bevor dann im Waschturm 4 die Schadstoffe HCl, HF, SO₃, NH₃
und Schwermetallsalze in einem Nachreinigungsschritt im
Gegenstrom praktisch vollständig ausgewaschen werden.
Gleichzeitig wird ein Teil des Reststaubes entfernt. Der
schnelle Quenchvorgang verhindert auch die Bildung von
störenden Aerosolen. Der Quenchkreislauf wird durch
Umwälzen von Quenchwasser aus dem Waschturmsumpf 11 mittels
der Quenchpumpe 3 aufrechterhalten. Dabei reichert sich das
Quenchwasser zunehmend mit Salzen und Staub an mit der
Folge, daß die Dichte der Quenchflüssigkeit ansteigt. Die
Konzentration der Halogenwasserstoffsäuren stellt sich nach
dem Partialdruck im Abgas ein.
Der pH-Wert der Quenchflüssigkeit liegt unter pH = 1, so
daß praktisch kein SO₂ absorbiert wird. Die Abschlämmung
des Waschturmsumpfes 11 erfolgt nach Erreichen eines vorher
festgelegten Dichtegrenzwertes. Durch Öffnen eines Ventils
in der Druckleitung der Quenchpumpe 3 wird die mit ausgewa
schenen Schadstoffen beladene Quenchflüssigkeit in die Ab
wasseraufbereitungsstufe gefördert. Das den Quencher 9
verlassende, wassserdampfgesättigte Abgas strömt durch die
zweite in sich geschlossene Wäscherstufe, die mit einer
Füllkörperschüttung 12 ausgerüstet ist.
In dieser Stufe wird das hauptsächlich noch HCl-haltige Ab
gas mit der sauren Waschflüssigkeit intensiv in Kontakt
gebracht, die durch die Umwälzpumpe 5 über den
Flüssigkeitsverteiler und die Füllkörperschüttung 12 im
Kreislauf gepumpt wird.
Der Tropfenabscheider 13 des Wäschers 2 wird kontinuierlich
mit Prozeßwasser 33 gespült. Das Spülwasser 33 ersetzt die
durch den Quenchvorgang verdampfte Wassermenge und
beschickt über den Überlauf der zweiten Wäscherstufe den
Waschturmsumpf 11.
Darüber hinaus findet im Tropfenabscheider 13 durch die
Frischwasserzufuhr noch eine HCl-Restabscheidung statt.
Die in der Quench- und Waschflüssigkeit absorbierten
Schadstoffe dissoziieren entsprechend den Ionenbilanzglei
chungen:
HCl + H₂O = Cl- + H₃O⁺
HF + H₂O = F- + H₃O⁺
HCl + NH₃ = Cl- + NH₄⁺
SO₃ + NH₃ + H₂O = HSO₄- + NH₄⁺
HF + H₂O = F- + H₃O⁺
HCl + NH₃ = Cl- + NH₄⁺
SO₃ + NH₃ + H₂O = HSO₄- + NH₄⁺
Der Chloridanteil in der Waschlösung genügt, um Quecksilber
und andere Schwermetallsalze als Chlorokomplexe zu fixie
ren, z. B. [HgCl₄]2-.
2 Cl- + HgCl₂ = [HgCl₄]2-.
Das vorgereinigte Abgas 31 verläßt den Waschturmkopf mit
der Kühlgrenztemperatur von ca. 78°C und wird im Gas/Gas-
Wärmetauscher 1 indirekt durch das eintretende heiße
Rohgas 30 auf ca. 120°C wiederaufgeheizt.
Das den Gas/Gas-Wärmetauscher 1 verlassende, wiederaufge
heizte und vorgereinigte Abgas 31 wird durch das Gebläse 6
dem A-Koksadsorber 7 zugeführt. Der Adsorber 7 wird als
Aktivkokswanderbett mit dem nicht-aktivierten Aktivkoks VA5
der Carbo-Tech GmbH, Essen, betrieben.
Wenn das Abgas die Aktivkohleschicht durchströmt, wird vor
allem das im Abgas enthaltene Schwefeldioxid zunächst an
Aktivkoks adsorbiert und mit dem im Abgas ebenfalls vor
handenen Sauerstoff und Wasserdampf bei ca. 120 bis 130°C
zu Schwefelsäure umgesetzt und in den Poren des Aktivkokses
in Form von Schwefelsäure angereichert. Gleichzeitig wird
nahezu das gesamte NO₂, das bis zu 5% des NOx ausmachen
kann, durch Kohlenstoff zu Stickstoff reduziert. Ferner
werden restliches SO₃, Chlor- und Fluorverbindungen aus dem
Abgas adsorbiert sowie noch vorhandener Staub, Schwerme
talle und organische Verbindungen größtenteils an der
Aktivkoksoberfläche abgelagert.
Das Quecksilber wird durch Reaktion mit der gebildeten
Schwefelsäure als Quecksilbersulfat auf dem Adsorbens
fixiert.
SO₂ + 1/2 O₂ + H₂O = H₂SO₄
2 NO₂ + 2 C = 2 CO₂ + N₂
Hg + 1/2 O₂ + H₂SO₄ = HgSO₄ + H₂O
2 NO₂ + 2 C = 2 CO₂ + N₂
Hg + 1/2 O₂ + H₂SO₄ = HgSO₄ + H₂O
Nach Verlassen des Adsorbers 7 wird das gereinigte Rauchgas
mit einer Temperatur von ca. 130°C über den Kamin an die
Atmosphäre abgegeben.
Der aus dem Adsorber 7 abgezogene A-Koks wird über ein
Becherwerk in den Aufheizteil des Desorbers 8 gefördert.
Hier wird der beladene, durch Rohrbündel geführte Aktivkoks
indirekt durch Rauchgas aus einer separaten Erdgasbrennkam
mer auf ca. 450°C aufgeheizt. Diese Temperatur ist für die
restlose Desorption der vorher aufgenommenen Schadstoffe
erforderlich.
Das noch ca. 350°C heiße Rauchgas des Aufheizteils kann
entweder zum Kamin geleitet oder einer Restwärmenutzung zu
geführt werden.
Die Desorption der Schadstoffe ist begleitet durch eine Re
duktion der sich auf dem Koks befindlichen Schwefelsäure
unter Kohlenstoffverbrauch zu hochkonzentriertem SO₂, das
zusammen mit den anderen desorbierten Schadstoffen das so
genannte Reichgas bildet.
2 H₂SO₄ + C = 2 SO₂ + 2 H₂O + CO₂
Vom Aufheizteil des Desorbers fließt der A-Koks in die Aus
gaskammer, in der der aufgeheizte Koks mit ausreichender
Verweilzeit entgasen kann. Das entstehende Reichgas wird
die Reichgasreinigung abgesaugt.
Abschließend fließt der entgaste Koks durch den Kühlteil
des Desorbers, wo er analog zum Aufheizteil mit Kühlluft
auf die Betriebstemperatur des Adsorbers 7 gekühlt wird.
Die ca. 300°C heiße Abluft der A-Kokskühlstufe des Desor
bers 8 wird in der Abwasserverarbeitung zur Eindampfung ge
nutzt.
Der aus dem Desorber 8 abgezogene Aktivkoks durchläuft an
schließend eine Absiebung zur Abtrennung des Koksabriebs,
der anschließend im Wirbelschichtofen der Klärschlammver
brennung als Zusatzbrennstoff verbrannt wird.
Die A-Koksverluste durch Abrieb und chemischen Verbrauch
während der Desorption müssen durch Frischkoks ersetzt wer
den. Der regenerierte A-Koks wird zur erneuten Adsorption
wieder in den Adsorber 7 zurückgeführt.
Das aus dem Desorber 8 abgezogene Reichgas setzt sich zu
sammen aus 20,5 Vol.-% SO₂, 12,5 Vol.-% CO₂, 57,5 Vol.-% H₂O,
Reststickstoff und enthält neben den Hauptbestandteilen
Spuren aller weiteren Schadstoffe, die mit dem Aktivkoks
nach der sauren Vorwäsche aus dem Abgas entfernt und in der
Desorption freigesetzt wurden.
Das Reichgas wird in einem Waschturm, dem Reichgaswäscher,
bestehend aus Quencher und Gegenstromwäscher, zunächst von
ca. 300°C auf seine Kühlgrenztemperatur von ca. 85°C
gequencht und anschließend intensiv gewaschen.
Überschüssige Waschflüssigkeit aus dem Reichgaswäschersumpf
wird mit den ausgewaschenen Schadstoffen entnommen und in
den Sumpf des Wäschers 2 überführt. Das gereinigte,
wasserdampfgesättigte Reichgas aus dem Reichgaswäscher wird
in die angeschlossene SO₂-Verflüssigungsanlage geleitet, wo
es zunächst durch indirekte Kühlung mit Wasser auf 30°C
abgekühlt wird. Das Kondensat wird in den Sumpf des
Reichgaswäschers zurückgegeben.
Das gereinigte Reichgas wird nun von einem SO₂-Verdichter
angesaugt und komprimiert. Das verdichtete Gas wird an
schließend in einem weiteren Wärmetauscher gegen Kaltwasser
aus der Kälteanlage abgekühlt. Das dabei anfallende Konden
sat wird in einem Abscheider gesammelt. Diese Kühlfalle
dient auch zur Auskondensation des Quecksilbers und zur
Entlastung des Trockners. Das so vorgekühlte Reichgas ge
langt anschließend zur Trocknung in die automatisch arbei
tende Adsorberstation, die aus zwei umschalt- und regene
rierbaren Adsorbern besteht. Das SO₂-Reichgas ist danach
fast vollständig getrocknet. Das anfallende Wasserkondensat
wird dem Sumpf des Reichgaswäschers zugegeben. Zur Queck
silber-Feinreinigung wird das Gas anschließend dem A-Kohle
adsorber zugeführt.
Die Kondensation des SO₂ erfolgt in der Kälteanlage. Die
nicht kondensierbaren Anteile, bestehend aus 55,9 Vol.-% CO₂
und 37,6 Vol.-% N₂ sowie 6,5 Vol.-% nicht verflüssigtes Rest-
SO₂ verlassen die Kolonne über Kopf mit einer Temperatur
von -47°C und werden auf der Saugseite des Abgasgebläses
(6) dem Abgas zugegeben. Das flüssige SO₂ wird auf das zur
Lagerung erforderliche Druckniveau gebracht und in einen
Lagertank gefördert.
Die HCl-, Fluor-, Ammonium-, Sulfat- und schwermetallsalz
haltige beladene saure Waschlösung 41, die aus dem
Waschturmsumpf 11 ausgeschleust wird, wird mit Natronlauge
neutralisiert und mit heißer Abluft (ca. 300°C) aus dem
Desorber 8 direkt beaufschlagt. Durch Nutzung der Abwärme
als Verdampfungswärme wird beladene saure Waschlösung 41
voreingedickt und es entsteht voreingedickte Salzlösung.
Die wasserdampfgesättigte Abluft verläßt mit ca. 50-60°C
die Voreindickung und wird in den unteren Teil des
Waschturms 4 eingeleitet.
Die voreingedickte Salzlösung wird einem Wirbelschichtgra
nulationstrockner zugeführt und dort mittels Druckluft
durch eine Zweistoffdüse zur Eindampfung eingesprüht.
Die Granulationstrocknung erfolgt in einem in sich ge
schlossenen überhitzten Heißdampfkreislauf. Dadurch wird
eine unkontrollierte Kondensation und damit eine mögliche
Korrosionsgefahr minimiert. In der Trocknungsanlage laufen
die Prozesse der Wasserverdampfung, Granulierung und Agglo
merisation der Feststoffrückstände, deren Trocknung sowie
die Klassierung der auszutragenden Granulate ab. Diese
Granulate sind der zu deponierende, feste Rückstand 51. Das
in der Wirbelschicht verdampfte Wasser wird auskondensiert
und aus dem Heißdampfkreislauf entfernt. Das Kondensat wird
in den Sumpf 11 des Waschturms 4 abgegeben.
Die erforderliche Wärmemenge für die Wasserverdampfung in
der Wirbelschicht wird über einen indirekt wirkenden Wärme
tauscher über Heißluft aus dem Desorber 8 in das System
eingekoppelt.
Die Feststoffrückstände aus dem Wirbelschichttrockner wer
den in Granulatform mit definiertem Kornbandspektrum über
ein spezielles Schleusensystem ausgetragen und zur Abfül
lung in Fässer verbracht. Das anfallende Feststoffgranulat
ist als Sondermüll zu behandeln. Da ein staubfreies Misch
salz-Produkt von hoher Schüttdichte mit einem TS-Gehalt von
ca. 95% und der Zusammensetzung 89,2 Gew.-% Chloride,
6,3 Gew.-% Na₃AIF₆, 2,3 Gew.-% Sulfate und 2,2 Gew.-% Fest
stoffe anfällt, sind eine gute Handhabbarkeit des Rest
stoffs und verringerte Entsorgungskosten gegeben.
Im Folgenden wird verdeutlicht, welche gravierenden Verbes
serungen durch das erfindungsgemäße Verfahren bei der Ab
fallvermeidung erzielt werden.
Dazu werden Jahres-Verbräuche und Produkte herkömmlicher 2-
stufiger Naßverfahren mit Gipserzeugung und nachgeschalte
tem Flugstromadsorber ("Polizeifilter") mit dem erfindungs
gemäßen Verfahren verglichen.
Pro Jahr sollen 8000 Betriebsstunden der Anlage erbracht
werden.
Claims (3)
1. Verfahren zur Entfernung von Schadstoffen aus im wesentli
chen entstaubten Verbrennungsgasen, wobei in den Verbren
nungsabgasen neben anderen Bestandteilen Wasserdampf,
Sauerstoff und die Schadstoffe enthalten sind,
dadurch gekennzeichnet
daß die Halogenwasserstoffreinigungsstufe (101) der Adsorp
tionsstufe (102) nachgeschaltet ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet
daß die Halogenwasserstoffabscheidung durch trockene Ad
sorption oder durch Chemisorption erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß die adsorbierten bzw. die chemisorbierten Halogenwas
serstoffe thermisch und/oder durch Anlegen von Unterdruck
desorbiert werden und als Wertstoffe zurückgewonnen werden.
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