DE4329760A1 - Elektromagnetisch betätigbares Proportionalventil - Google Patents
Elektromagnetisch betätigbares ProportionalventilInfo
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Description
Die Erfindung geht aus von einem elektromagnetisch betätigbaren
Proportionalventil, insbesondere einem Druckregelventil für Auto
matikgetriebe von Kraftfahrzeugen, nach der Gattung des Hauptan
spruches. Derartige Proportionalventile sind beispielsweise aus der
DE 88 09 143 U1 bekannt. An derartige Proportionalventile werden im
Betrieb hohe Anforderungen im Hinblick auf Lebensdauer und Qualität
gestellt. Insbesondere soll über eine möglichst lange Lebensdauer
eine gleichbleibende Ventilkennlinie (Druck-/Erregerstrom-Kennlinie
oder Durchfluß-Erregerstrom-Kennlinie) gewährleistet sein. Da der
artige Proportionalventile aber zum Teil in mehr oder weniger ver
schmutzten Druckmittelkreisläufen eingesetzt werden, kommt es auf
grund von Leckagen vom Druck- zum Ankerraum zur Ansammlung ferro
magnetischer Schmutzpartikel im Ankerraum. Insbesondere wenn der
Ankerraum des Proportionalventils zur Erzielung einer hydraulischen
Dämpfung mit einer Dämpfungsflüssigkeit (zum Beispiel Druckmittel)
gefüllt ist, wird das Einspülen von Schmutzpartikeln erleichtert.
Diese ferromagnetischen Schmutzpartikel lagern sich im Ankerraum ab
und reichern sich an den Orten größter magnetischer Felddichte ver
stärkt an. Dieser Raum größter magnetischer Felddichte ist in der
Regel der Arbeitsluftspalt des Magnetkreises. Damit kommt es im
Verlauf der Lebensdauer des Proportionalventils zu einer Verschie
bung der Ventilkennlinie aufgrund der Beeinflussung des magnetischen
Widerstandes im Arbeitsluftspalt. Kommt es bei wachsender Anlagerung
ferromagnetischer Partikel im Arbeitsluftspalt zu einer Brückenbil
dung, führt diese zum Ausfall des Ventils.
Das erfindungsgemäße elektromagnetisch betätigbare Proportionalven
til, insbesondere Druckregelventil für Automatikgetriebe von Kraft
fahrzeugen, mit den kennzeichnenden Merkmalen des Hauptanspruches
hat demgegenüber den Vorteil, daß die Ansammlung ferromagnetischer
Schmutzpartikel im Bereich des Arbeitsluftspaltes vermindert wird
und daß vor allem eine Brückenbildung zwischen den beiden zusammen
wirkenden Gegenelementen des magnetischen Kreises und damit ein
Blockieren und/oder ein magnetischer Kurzschluß wesentlich erschwert
werden.
Besonders vorteilhaft ist es, wenn die nichtmagnetische Auflage im
Bereich des Arbeitsluftspaltes elektrisch leitend ist, da damit in
dieser nichtmagnetischen Auflage im Betrieb des Proportionalventils
Wirbelströme erzeugt werden, deren Kraftwirkung der Bewegung des
Magnetankers entgegengesetzt sind. Damit können die Bewegungen des
Magnetankers elektrisch gedämpft werden. Eine elektrische Dämpfung
hat vor allem gegenüber einer hydraulischen bzw. viskosen Dämpfung
den großen Vorteil, daß sie sehr viel weniger temperaturabhängig ist.
In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung des Proportionalven
tils ist die nichtmagnetische Auflage aus einem Material gefertigt,
dessen Wärmeausdehnungskoeffizient größer ist als der der beiden im
Arbeitsluftspalt zusammenwirkenden Bauelemente. Damit wird eine be
triebstemperaturabhängige Volumenveränderung des Luftspaltes
erreicht, durch die das Ansprechverhalten des Proportionalventils
bei unterschiedlichen Betriebstemperaturen optimiert wird.
Besonders vorteilhaft ist es, wenn die nichtmagnetische Auflage
sowohl elektrisch leitend ist, als auch einen Wärmeausdehnungs
koeffizienten hat, der größer ist als der der zusammenwirkenden Bau
elemente, da damit die Vorteile einer elektrischen Dämpfung und
einer temperaturabhängigen Volumenänderung des Arbeitsluftspaltes
vereinigt werden.
Das Anordnen einer nichtmagnetischen Auflage im Arbeitsluftspalt ist
besonders wirksam, wenn der Arbeitsluftspalt mit einer Dämpfungs
flüssigkeit, insbesondere dem Druckmittel, gefüllt ist. In diesem
Fall werden einerseits der besonders hohe Anfall ferromagnetischer
Schmutzpartikel besser bewältigt und zum zweiten ergibt sich auf
grund der nichtmagnetischen Auflage eine wesentlich höhere viskose
Dämpfung im Arbeitsluftspalt, da sich die Spaltbreite bei gleich
bleibenden Abständen der magnetisch wirkenden Bauteile verringert.
Durch den sich verringernden Druckmittelspalt bei im wesentlich
gleichem Abstand der magnetisch zusammenwirkenden Bauelemente (Luft
spalt) erhöht sich auch die Strömungsgeschwindigkeit der Dämpfungs
flüssigkeit bei Bewegung des Magnetankers. Damit ergibt sich auch
eine wesentlich verbesserte Spülwirkung im Arbeitsluftspalt, durch
die eventuell vorhandene ferromagnetische Schmutzpartikel leichter
ausgespült werden.
Es ist weiterhin vorteilhaft, wenn beide im Arbeitsluftspalt zu
sammenwirkenden Gegenelemente des magnetischen Kreises zumindest
teilweise mit einer nichtmagnetischen Auflage versehen sind, da dann
eine Brückenbildung ferromagnetischer Schmutzpartikel in noch stär
kerem Maße verhindert wird.
Weitere Vorteile der Erfindung und vorteilhafte Ausgestaltungen er
geben sich aus der Beschreibung.
Zwei Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in der nachfolgenden
Beschreibung und Zeichnung näher erläutert. Letztere zeigt in Fig.
1 einen Längsschnitt durch ein erfindungsgemäßes Proportionalventil
mit scheibenförmigem Flachanker. Die Fig. 2 bis 4 zeigen jeweils
nur teilweise dargestellte Abwandlungen des ersten Ausführungsbei
spiels. Die Fig. 5 zeigt einen Längsschnitt durch ein zweites Aus
führungsbeispiel des erfindungsgemäßen Proportionalventils mit einem
gleitgelagerten Zylinderanker.
Das in Fig. 1 dargestellte Proportionalventil ist hier als Druck
regelventil ausgebildet und hat ein etwa topfförmiges Magnetgehäuse
10 von dessen Boden 11 ein hohlzylindrischer Magnetkern 12 ins
Innere des Magnetgehäuses ragt. In den Ringraum zwischen Magnetkern
12 und Magnetgehäuse 10 ist eine Magnetspule 13 samt Spulenkörper 14
eingesetzt. Die elektrischen Anschlüsse 15 der Magnetspule 13 sind
durch den Boden 12 nach außen geführt. Im Ankerraum 17 vor der
freien Stirnseite der Magnetspule 13 bzw. des Magnetkerns 12 ist ein
flacher, scheibenförmiger Magnetanker 19 geführt. Der Magnetanker 19
hat eine zentrale, durchgehende Längsbohrung 20, durch die ein
Stößel 21 ragt. Dieser hat an seiner dem Magnetkern 12 zugewandten
Seite einen Zylinderabschnitt 22 größeren Durchmessers, der flächig
am Magnetanker 19 anliegt und bis in eine zylindrische Vertiefung 23
des Magnetkerns 12 ragt. An den Zylinderabschnitt 22 schließt sich
ein zylindrischer Fortsatz 24 an, der ins Innere des Magnetkerns 12
ragt und zur Führung einer im Magnetkern 12 angeordneten Feder 25
dient. Diese Feder 25 liegt mit ihrer einen Stirnseite am Zylinder
abschnitt 22 an und stützt sich mit ihrer gegenüberliegenden Seite
an einer Einstellschraube 26 ab, die im Bereich des Bodens 11 im
Magnetkern 12 verschraubt und von außen zugänglich ist.
Zwischen dem Zylinderabschnitt 22 und dem Magnetanker 19 ist mit
ihrem inneren Umfang eine ringscheibenförmige Membranfeder 27 ein
gespannt, deren Außenumfang an einer im Magnetgehäuse 10 ausgebil
deten Stufe 28 anliegt. Die Membranfeder 27 wird durch einen Fluß
leitring 30 gegen diese Stufe 28 gepreßt. Der Flußleitring 30 umfaßt
den Magnetanker 19 mit radialem Abstand. An seiner der ersten
Membranfeder 27 gegenüberliegenden Stirnseite liegt der Außenumfang
einer zweiten ringscheibenförmigen Membranfeder 31 an, deren innerer
Umfang den Stößel 21 umfaßt und am Magnetanker 19 anliegt. Die
zweite Membranfeder 31 wird durch einen Sicherungsring 32 gegen den
Magnetanker 19 gepreßt. Der Sicherungsring 32 ist durch eine Ver
stemmung 33 des Stößels gegen axiales Verschieben gesichert. Am
Außenumfang der zweiten Membranfeder 31 liegt der flanschartige Rand
34 eines Ventilanschlußelementes 35 an. Durch Umbördeln des freien
Randes 36 des Magnetgehauses 10 um den flanschartigen Rand 34 des
Ventilanschlußelementes 35 sind dieses, die beiden Membranfedern 27
und 31 und der Flußleitring 30 im Magnetgehäuse 10 fixiert.
Das Ventilanschlußelement 35 hat eine vom Ankerraum 17 ausgehende
Längsbohrung 38, die in einen Zylinderraum 39 größeren Durchmessers
mündet. Von diesem Zylinderraum 39 geht eine zweite, achsgleich zur
ersten Längsbohrung 38 verlaufende zweite Längsbohrung 40 geringerem
Durchmessers aus, die das Ventilanschlußelement 35 zu seiner freien
Stirnseite 41 hin durchsetzt.
Der Übergang zwischen der zweiten Längsbohrung 40 und dem Zylinder
raum 39 ist als flacher Ventilsitz 41 ausgebildet, an dem die flache
Stirnseite 42 eines zylindrischen Ventilgliedes 43 anliegt. Dieses
Ventilglied 43 ist in der Längsbohrung 38 größeren Durchmessers ge
führt und liegt mit seiner dem Ventilsitz 41 gegenüberliegenden
Stirnseite am Stößel 21 an. In den Zylinderraum 39 mündet eine das
Ventilanschlußelement 35 durchdringende Querbohrung 44, die mit
einem nicht dargestellten Behälter verbunden ist. Die zweite Längs
bohrung 40 ist über eine Zuleitung 45 mit einer Druckmittelquelle 46
verbunden.
Das beschriebene Proportionalventil arbeitet auf an sich bekannte
Weise in einer hydraulischen Brückenschaltung als elektrisch ein
stellbares Druckregelventil in Verbindung mit einer in die Zuleitung
45 eingesetzten Meßblende 47. Der geregelte Druck pR in einem Ab
zweig 48 von der Zuleitung 45 hinter der Meßblende 47 entspricht dem
Gleichgewicht aus der auf das Ventilglied 43 von der Zuleitung 45
her ausgeübten Druckkraft und aus der über den Stößel 21 wirkenden
Kraft der Feder 25. Wird die Magnetspule 13 bestromt, wird auf den
Magnetanker 19 und damit den Stößel 21 eine entgegengesetzt zur Vor
spannung der Feder 25 gerichtete Magnetkraft aufgebracht. Die für
das Kräftegleichgewicht benötigte Druckkraft ist also geringer, d. h.
es stellt sich ein niedriger Systemdruck pR ein. Das beschriebene
Proportionaldruckregelventil hat dementsprechend eine fallende
Druck-Erregerstrom-Kennlinie.
Zum Aufbau eines magnetischen Kreises sind das Magnetgehäuse 10, der
Magnetkern 12, der Flußleitring 30 sowie der Magnetanker 19 und der
Stößel 21 aus magnetisch gut leitenden Werkstoffen gefertigt. Das
Ventilanschlußelement 35 und das Ventilglied 43 sind nichtmagne
tisch. Die feststehenden Bauelemente des mit der Magnetspule 13 zu
sammenwirkenden Magnetkreises, das Magnetgehäuse 10, der Magnetkern
12 und der Flußleitring 30 sind über zwei Luftspalten von den be
weglichen Bauelementen Magnetanker 19 und Stößel 21 des Magnet
kreises getrennt. Dabei bildet der Ringraum zwischen dem Außenumfang
des Magnetankers 19 und dem inneren Umfang des Flußleitringes 30 den
radialen Nebenluftspalt 49. Der Abstand zwischen dem äußeren Umfang
des Magnetankers 19 und dem inneren Umfang des Flußleitringes 30
bleibt auch bei einer Bewegung des Magnetankers 19 im wesentlichen
gleich, d. h. die im Nebenluftspalt 49 wirkenden Anteile des magne
tischen Feldes haben keinen Einfluß auf die Bewegung des Magnet
ankers 19. Der Arbeitsluftspalt 50 des Magnetkreises baut sich im
Betrieb des Proportionalventils zwischen der zylindrischen Vertie
fung 23 im Magnetkern 12 und dem Zylinderabschnitt 22 des Stößels 21
auf. Die Breite des Arbeitsluftspaltes 50 ändert sich bei einer Be
wegung des Magnetankers 19 bzw. des Stößels 21, d. h. der Abstand
zwischen der Stirnseite des Zylinderabschnittes 22 und dem Boden der
Vertiefung 23 ist veränderlich.
Im Betrieb des Proportionalventils ist der Ankerraum 17 und damit
der durch die Einstellschraube 26 einseitig verschlossene Innenraum
des Magnetkerns 12 zur Dämpfung der Bewegung des Magnetankers 19 mit
Druckmittel gefüllt. Demzufolge sind auch der Nebenluftspalt 49 und
der Arbeitsluftspalt 50 des magnetischen Kreises druckmittelgefüllt.
Um im Betrieb des Proportionalventils ein Ansammeln von ferro
magnetischen Partikeln im Arbeitsluftspalt 50, dem Raum mit der
größten magnetischen Felddichte, zu vermindern, ist der Zylinder
abschnitt 22 an seiner dem Magnetkern 12 zugewandten Stirnseite und
an seinem Außenumfang mit einer nichtmagnetischen Abdeckung 51 ver
sehen. Dadurch wird am Zylinderabschnitt 22 eine Trennschicht aufge
baut, die ein Anlagern ferromagnetischer Partikel erschwert. Die
Abdeckung 51 ist im hier dargestellten Ausführungsbeispiel eine
tiefgezogene Kappe, die den Fortsatz 24 umfaßt und von der Feder 25
am Zylinderabschnitt 22 fixiert ist. Diese Kappe kann beispielsweise
aus Kupfer oder Aluminium geformt sein. In diesem Fall ist die
Abdeckung 51 zwar nichtmagnetisch aber elektrisch gut leitend, so
daß beim Betrieb des Proportionalmagneten in der Abdeckung 51 Wir
belströme induziert werden, durch die bei Bestromung der Magnetspule
13 eine der Bewegung des Magnetankers 19 entgegengerichtete Kraft
bewirkt wird. Dadurch wird eine zusätzlich zu der aufgrund der
Druckmittelbefüllung wirkenden hydraulischen Dämpfung eine elektri
sche Dämpfung ermöglicht.
Da Kupfer oder Aluminium in der Regel einen größeren Wärmeaus
dehnungskoeffizienten als die Eisenteile des magnetischen Kreises
haben, dehnt sich bei Erwärmung des Proportionalventils bzw. des den
Ankerraum 17 füllenden Druckmittels die Abdeckung 51 stärker aus als
die Eisenteile. Demzufolge verringert sich bei Erwärmung der für die
hydraulische Dämpfung wirkende Spalt zwischen Stößel 21 und Magnet
kern 12. Damit ergibt sich trotz abnehmender Viskosität des dämpfen
den Druckmittels bei steigenden Temperaturen eine gleichbleibende
bzw. verbesserte Dämpfung. Umgekehrt vergrößert sich der für die
Dämpfung wirkende Spalt zwischen Magnetkern 12 und Stößel 21 bei
abnehmenden Temperaturen, so daß trotz größerer Zähigkeit des
dämpfenden Druckmittels ein gutes Ansprechverhalten ermöglicht wird.
Um die vorteilhaften Auswirkungen der stärkeren Wärmedehnung der
Abdeckung 51 stärker auszunutzen, kann diese auch aus einem Kunst
stoff gefertigt sein, der entweder elektrisch nichtleitend ist oder
durch geeignete Zusatzstoffe elektrisch leitend gemacht wird. Die
Abdeckung 51 kann tiefgezogen, gedreht, fließgepreßt oder durch
andere geeignete Fertigungsverfahren hergestellt sein. Im Gegensatz
zum hier beschriebenen Ausführungsbeispiel kann die Abdeckung 51
auch auf den Zylinderabschnitt 22 aufgeklebt, aufgelötet oder auf
gepreßt sein. Es ist auch möglich, die Abdeckung 51 durch eine gal
vanisch oder durch andere Beschichtungsmethoden aufzubringende
Schicht auszubilden.
Bei der in Fig. 2 beschriebenen Abwandlung des Ausführungsbeispiels
ist der Stößel 21a ohne den zur Führung der Feder 25 genutzten Fort
satz ausgebildet. Statt dessen ist dieser Fortsatz 24a an der Stirn
seite der Abdeckung 51a ausgebildet, die im Gegensatz zu der in
Fig. 1 beschriebenen Abdeckung 51 einen größeren Materialquer
schnitt hat. Damit wird die Ausbildung von dämpfenden Wirbelströmen
verbessert. Bei geeigneten Abmessungen des Zylinderabschnittes 22a
bzw. der Abdeckung 51a kann auch für die Bewegung des Magnetankers
19a eine gewisse Endlagendämpfung erreicht werden, da das im Inneren
des Magnetkerns 12 eingeschlossene Volumen verringert wird.
Bei den in den Fig. 3 und 4 beschriebenen Abwandlungen des Pro
portionalventils sind die im Arbeitsluftspalt 50b, 50c zusammenwir
kenden Gegenelemente des magnetischen Kreises (Magnetkern 12b bzw.
12c und Stößel 21b bzw. 21c bzw. die Zylinderabschnitte 22b bzw.
22c) nur mit einer partiellen Abdeckung 51b bzw. 51c versehen. Bei
der in Fig. 3 beschriebenen Abwandlung des Ausführungsbeispiels ist
die Abdeckung 51b ringförmig ausgebildet und liegt am Außenumfang
der zylindrischen Vertiefung 23b des Magnetkerns 12b an. Bei der in
Fig. 4 beschriebenen Abwandlung ist die Abdeckung 51c ebenfalls
ringförmig ausgebildet und umfaßt den Zylinderabschnitt 22c. Dabei
ist die Höhe der Abdeckung 51c größer als die Höhe des Zylinderab
schnittes 22c, d. h. die Abdeckung 51c ragt über die Stirnseite des
Zylinderabschnittes 22c hinaus in die Vertiefung 23c des Magnetkerns
12c.
Bei all diesen Ausführungsformen des Proportionalventils führt ins
besondere die elektrisch leitende Ausbildung der Abdeckung 51 zu
einem wesentlich verbesserten Regelverhalten. Bei herkömmlichen
Proportionalventilen dieser Bauart wird durch die Druckmittelbefül
lung zur hydraulischen Dämpfung ein großer Einfluß auf das dynami
sche Verhalten des Ventils erwirkt. Aufgrund der starken Temperatur
abhängigkeit der Viskosität des dämpfenden Druckmittels aber auch
aufgrund fertigungsbedingter Schwankungen der Spaltbreite sind
starke Abweichungen von der vorgesehenen Ventilkennlinie möglich.
Aufgrund der Temperaturabhängigkeit der Viskosität des dämpfenden
Druckmittels kommt es zu starken Abweichungen im Einschwingverhalten
und Dauerschwingverhalten des Ventils. Darüber hinaus sind aufgrund
der fertigungsbedingten Toleranzen starke Abweichungen innerhalb der
Ventilbaureihe möglich. Durch eine alleinige oder zusätzlich zur
hydraulischen Dampfung wirkende elektrische Wirbelstromdämpfung wird
dieser Einfluß wesentlich verringert. Vor allem aber aufgrund der
weniger starken Verschmutzungsempfindlichkeit des Arbeitsluftspaltes
kann zum einen die Lebensdauer des Ventils erhöht werden und an
dererseits die Ventilkennlinie über die Gesamtlebensdauer besser
eingehalten werden. U.U. kann bei der erfindungsgemäßen Ausbildung
eines Proportionalventils auf zusätzliche verschmutzungsverhindernde
Maßnahmen wie die Abdichtung des Ankerraumes durch Dichtmembranen
oder das Anbringen von Dauermagneten im Druckmittelkreislauf ver
zichtet werden.
Im Gegensatz zu der hier beschriebenen Ausführung des Proportional
ventils als membranfedergeführtes Scheibenankerventil sind auch
andere Ventilbauformen möglich. Eine andere Ventilbauform ist in
Fig. 5 beschrieben. In diesem Fall ist das Proportionalventil mit
einem gleitgelagerten Zylinderanker ausgebildet.
Im Gegensatz zum zuvor beschriebenen Ausführungsbeispiel liegt bei
diesem Proportionalventil der flanschartige Rand 34d des Ventil
anschlußelementes 35d direkt an der Stufe 28d des Magnetgehäuses 10d
bzw. an der freien Stirnseite der Magnetspule 13d an. Der Magnetkern
12d hat eine von der zylindrischen Vertiefung 23d ausgehende Ringnut
55, in die ein Gleitlagerring 56 eingesetzt ist. Ein zweiter Gleit
lagerring 57 ist in die Längsbohrung 38d des Ventilanschlußelementes
35d eingesetzt. In diesen beiden Gleitlagerringen 56 und 57 ist das
zylindrische Ventilglied 43d gelagert. Auf dieses Ventilglied 43d
ist ein hohlzylindrischer Magnetanker 19d aufgepreßt, dessen beiden
Stirnseiten jeweils einen geringen Abstand zu den Gleitlagerringen
56 bzw. 57 aufweisen. Die auf den Magnetanker 19d bzw. das Ventil
glied 43d einwirkende Feder 25d liegt in diesem Ausführungsbeispiel
mit ihrer der Einstellschraube 26d abgewandten Stirnseite an der in
den Magnetkern 12d ragenden Stirnseite des Ventilgliedes 43d an.
Der magnetische Kreis bei diesem Proportionalventil wird durch das
Magnetgehäuse 10d, den Magnetkern 12d, das ebenfalls magnetisch lei
tend ausgebildete Ventilanschlußelement 35d und den hohlzylindri
schen Magnetanker 19d im Zusammenwirken mit der Magnetspule 13a aus
gebildet. Das Ventilglied 43d ist, wie beim Ausführungsbeispiel
zuvor, aus einem nichtmagnetischen Werkstoff gefertigt. Der Neben
luftspalt 49d dieses Ausführungsbeispiels bildet sich im Ringraum
zwischen dem Magnetanker 19d und dem den Magnetanker führenden Boh
rungsabschnitt der Längsbohrung 38d des Ventilanschlußelementes 35d
aus. Der Arbeitsluftspalt 50d wird zwischen der zylindrischen Ver
tiefung 23d und der angrenzenden Stirnseite bzw. dem angrenzenden
Außenumfang des Magnetankers 19d ausgebildet.
Die nichtmagnetische Abdeckung 51d ist in diesem Ausführungsbeispiel
als Ring ausgebildet, der das Ventilglied 43d umfaßt und an der dem
Magnetkern 12d zugewandten Stirnseite des Magnetankers 19d anliegt.
Claims (7)
1. Elektromagnetisch betätigbares Proportionalventil, insbesondere
Druckregelventil für Automatikgetriebe von Kraftfahrzeugen, mit
einem Magnetgehäuse (10, 10a bis 10d) zur Aufnahme einer feststehen
den Magnetspule (13, 13a bis 13d) und feststehender Flußleitelemente
(12, 12a bis 12d; 30, 30a bis 30c; 35d) und mit einem Magnetanker
(19, 19a bis 19d; 21, 21a bis 21c), der mit einem Ventilglied (43,
43a bis 43d) zusammenwirkt und über mindestens einen Nebenluftspalt
(49, 49a bis 49d) und einen Arbeitsluftspalt (50, 50a bis 50d) in
einem magnetischen Kreis mit den feststehenden Bauelementen dieses
magnetischen Kreises zusammenwirkt, dadurch gekennzeichnet, daß min
destens eines der im Arbeitsluftspalt (50, 50a bis 50d) zusammen
wirkenden Bauelemente (12, 12a bis 12d; 19, 19a bis 19d; 21, 21a bis
21c; 22, 22a bis 22c) des magnetischen Kreises an mindestens einer
der dem entsprechenden Gegenelement zugewandten Fläche zumindestens
teilweise mit einer nichtmagnetischen Auflage (51, 51a bis 51d) ver
sehen ist.
2. Proportionalventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die nichtmagnetische Auflage (51, 51a bis 51d) elektrisch leitend
ist.
3. Proportionalventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die nichtmagnetische Auflage (51, 51a bis 51d) einen Wärmeaus
dehnungskoeffizienten hat, der größer ist als der der im Arbeits
luftspalt (50, 50a bis 50d) zusammenwirkenden Bauelemente (12, 12a
bis 12d; 19, 19a bis 19d; 20, 20a bis 20d; 22, 22a bis 22d) des
magnetischen Kreises.
4. Proportionalventil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die nichtmagnetische Auflage (51, 51a bis 51d) elektrisch leitend
ist und einen Wärmeausdehnungskoeffizienten hat, der größer ist als
der der im Arbeitsluftspalt zusammenwirkenden Bauelemente (12, 12a
bis 12d; 19, 19a bis 19d; 22, 22a bis 22c) des magnetischen Kreises.
5. Proportionalventil nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Arbeitsluftspalt (50, 50a bis 50d) mit einer
Dämpfungsflüssigkeit gefüllt ist.
6. Proportionalventil nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß
die Dämpfungsflüssigkeit Druckmittel ist.
7. Proportionalventil nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch
gekennzeichnet, daß alle im Arbeitsluftspalt (50, 50a bis 50d) zu
sammenwirkenden Bauelemente zumindest teilweise mit einer nicht
magnetischen Auflage (51, 51a bis 51d) versehen sind.
Priority Applications (3)
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---|---|---|---|
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Applications Claiming Priority (1)
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