DE4234739C1 - Getriebe-Mehrwellenturbokompressor mit Rückführstufen - Google Patents
Getriebe-Mehrwellenturbokompressor mit RückführstufenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft einen mehrstufigen Getriebe-
Mehrwellenturbokompressor mit strömungsmäßig hintereinander
geschalteten Laufrädern, die auf zwei oder mehr
parallel zueinander angeordneten Ritzelwellen befestigt
sind, die direkt über ein Zentralrad oder indirekt über
Ritzelwellen am Umfang des Zentralrades angetrieben
werden.
Die Leistungsübertragung auf die Kompressor-Laufräder
kann im letztgenannten Fall über die Ritzelwelle des
Antriebes via Zentralrad via Ritzelwelle des Kompressor-
Laufrades oder Zentralrad via Zwischenzahnräder via
Ritzewelle des Kompressor-Laufrades erfolgen.
Bei den Getriebe-Mehrwellenturbokompressoren nach dem
Stand der Technik, z. B. DE-PS 9 74 418, ist hierbei auf
jeder Ritzelwelle ein- oder beidseitig des Ritzels
jeweils ein Kompressor-Laufrad
fliegend angeordnet. Zwischen den Stufen befinden sich
verbindende Rohrleitungen.
Das Gas tritt axial über das Ansauggehäuse in das
Laufrad und wird im Spiralgehäuse verzögert. Mit
zunehmender Verdichtung und damit kleiner werdendem
Ansaugvolumen der Kompressorstufen
werden zur Beibehaltung optimaler Volumenstromzahlen
die Laufräder im Außendurchmesser immer kleiner und die
Drehzahlen der Ritzelwellen zur Beibehaltung der für
das betreffende Stufenverdichtungsverhältnis erforderlichen
Umfangsgeschwindigkeit der Laufräder immer
höher. Das führt bei durch seine maximale Umfangsgeschwindigkeit
vorgegebenem maximalem Durchmesser des
Zentralrades zu immer kleineren Ritzeldurchmessern und
Ritzel-Zähnezahlen.
Bei Erreichen der Grenz-Zähnezahl müssen noch Zwischenzahnräder
zugeschaltet werden, um die Drehzahl weiter
steigern zu können. Das führt zu weiteren mechanischen
Reibungsverlusten in den Getriebelagern und Getriebezähnen.
Auch können bei den hohen Drehzahlen rotordynamische
Probleme bezüglich der Schwingungsstabilität usw.
auftreten.
Die in der DE-OS 25 15 628 dargestellte Lösung, bei der
jeweils ein Paar Laufräder auf jeder Ritzelwelle nur
einseitig auf der dem Antrieb abgewandten Seite des
Getriebes Rücken an Rücken angeordnet ist, bietet
rotordynamisch eher Verschlechterungen, zumal hier
durch den zwischen Getriebegehäuse und Laufrad
angeordneten
radialen Ansaugstutzen ein großer Schwerpunktabstand
des überhängenden Rotorteiles entsteht.
Zwischen den einzelnen Kompressorstufen ist normalerweise
ein Zwischenkühler angeordnet, der das Gas wieder
etwa auf die Anfangstemperatur der Verdichtung zurückkühlt.
Dadurch sind auch die Endtemperaturen der
einzelnen Kompressorstufen entsprechend niedrig,
entsprechend der Temperaturerhöhung der Stufe.
Wird nun vom Prozeß her auch noch eine hohe Endtemperatur
erforderlich, muß die Endstufe zur Erzielung der
geforderten Endtemperatur mit entsprechend hoher
Umfangsgeschwindigkeit laufen. Dadurch wird die
Ritzelwellendrehzahl noch mehr gesteigert, wodurch die
obengenannten Probleme weiter verschärft werden.
Ein Ausweg zur Vermeidung der hohen Umfangsgeschwindigkeit
wäre die Steigerung der Stufendruckzahl, z. B.
durch steilere Laufradaustrittswinkel, was jedoch das
Kennlinienverhalten bezüglich der Pumpgrenze verschlechtert.
Eine andere Möglichkeit wäre die Hintereinanderschaltung
zweier Stufen mit verbindender Rohrleitung ohne
Zwischenkühler. Neben dem baulichen Mehraufwand für ein
zweites Ritzelwellenende und zwei komplette Spiralstufen
ergeben sich hierbei zusätzliche Strömungsverluste
wegen der doppelten Energieumsetzung von Druck- und
Geschwindigkeitsenergie, zusätzliche Leckverluste am
Austritt der Ritzelwelle aus dem Spiralgehäuse und
mechanische Reibungsverluste.
Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, einen Getriebe-
Mehrwellenturbokompressor zu schaffen, der die genannten
Nachteile des Standes der Technik vermeidet und der
sich dadurch auszeichnet, daß bei Getriebe-Mehrwellenturbokompressoren,
insbesondere mit hohen Gesamtdruckverhältnissen,
ein einwandfreies mechanisches Verhalten
bei hohem Gesamtwirkungsgrad und geringem Bauaufwand
realisiert wird.
Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß bei den
nach den Niederdruckstufen (erste oder zweite
Ritzelwelle) folgenden Stufen ab zweite oder dritte
Ritzelwelle mehrere Laufräder hintereinander unter
Zwischenschaltung eines Scheibendiffusors und eines
Rückführringes auf wenigstens einem Ritzelwellenende
angeordnet sind.
Die Niederdruckstufen können hierbei als konventionelle
Einzelstufen ausgeführt werden, die in üblicher Weise
mit hoher Umfangsgeschwindigkeit und großem Schluckvermögen
laufen und so den Volumenstrom bereits
stark verkleinern.
Die Ansaugung zum ersten Laufrad der aus einer oder
mehreren Rückführstufen und einer End-Spiralstufe
gebildeten Stufengruppe erfolgt über einen axialen
Ansaugstutzen.
Der an das Laufrad anschließende Scheibendiffusor kann
unbeschaufelt oder mit Diffusorleitschaufeln
ausgeführt werden.
Durch die unmittelbare Überleitung der Austrittsströmung
aus dem Scheibendiffusor über den Rückführring in
die anschließende Stufe und der Anordnung der letzten
Stufe jeder Stufengruppe unmittelbar neben dem Getriebegehäuse
ergibt sich eine kompakte Bauweise, die den
Schwerpunktabstand der Laufräder vom im Getriebegehäuse
angeordneten Traglager minimiert.
Auch werden durch die unmittelbare Überleitung der
Austrittsströmung in die Folgestufen einer Stufengruppe
Druckverluste durch eine doppelte Druckumsetzung
(Verzögern auf Rohrleitungsgeschwindigkeit und anschließende
Beschleunigung auf
Laufradeintrittsgeschwindigkeit der Folgestufe)
vermieden.
Durch die Aufteilung der sonst von einem Laufrad hoher
Umfangsgeschwindigkeit und Drehzahl zu erbringenden
spezifischen Verdichtungsarbeit auf zwei oder mehr
Stufen kann die Drehzahl erheblich gesenkt werden.
Dabei lassen sich trotz des größeren Wellenüberhanges
rotordynamisch günstigere Verhältnisse erzielen.
Strömungstechnisch ergeben sich folgende Vorteile:
Unter Beibehaltung der Volumenstromzahlen vergrößern
sich bei der Drehzahlverringerung die Laufraddurchmesser,
unter Beibehaltung der Laufraddurchmesser die
Volumenstromzahlen. Beide Effekte sind bei den besonders
im Hochdruck-Teil verwendeten kleinen Laufraddurchmessern
und oft vorliegenden kleinen Volumenstromzahlen
von positivem Einfluß auf den Strömungswirkungsgrad.
Bei in Strömungsrichtung gegenläufiger Anordnung von je
einer Stufengruppe auf den beiden Wellenenden einer
Ritzelwelle findet zwischen beiden Stufengruppen ein
weitgehender Ausgleich der entgegengesetzt gerichteten,
durch Strömungskräfte bewirkten Axialschübe statt. Ist
dagegen nur noch eine Stufengruppe auf einem Wellenende
vorhanden, wird, insbesondere im Hinblick auf wechselnde
Betriebszustände, am anderen Wellenende ein Entlastungskolben
angeordnet, wenn für diesen Entlastungskolben
auf dem Wellenende mit der erfindungsgemäßen
Stufengruppe, die einen größeren Wellenüberhang als
eine Einzelstufe hat, mit Rücksicht auf die Lage der
kritischen Drehzahlen kein Platz mehr ist.
Dieser Entlastungskolben ist besonders gut für wechselnde
Betriebsdrücke des Kompressors geeignet, wenn
nämlich, wie in den Anmeldungsunterlagen beschrieben,
das den Axialschub erzeugende Gas aus der Radkammer
hinter der letzten Stufe der auf der gleichen Ritzelwelle
angeordneten Stufengruppe zur Rückseite des
Entlastungskolbens geleitet wird und das von der
Stufengruppe angesaugte Gas an das außenliegende Ende
des Entlastungskolbens gelangt.
An den Rückführringen der ungekühlten Stufengruppen
kann aus prozeßbedingten Gründen die Anbringung von
Ein- bzw. Austrittsstutzen für die Einspeisung oder
Entnahme von Gas erforderlich werden, wenn der vom
Prozeß vorgegebene Einspeise- bzw. Entnahmedruck
zwischen dem Ein- und Austrittsdruck einer Stufengruppe
liegt.
Die Laufräder können über Stirnverzahnungen, zweckmäßigerweise
eine Hirth-Verzahnung, miteinander verbunden
werden. Dies ermöglicht eine horizontal ungeteilte
Ausführung der Gehäuseringe wie bei der konventionellen
Einzelstufe.
Die Stirnverzahnung besteht aus radialen Nuten, die in
die Stirnflächen der Laufräder eingearbeitet sind.
Diese greifen ineinander, sind dadurch radial zentriert
und übertragen das Drehmoment.
Die miteinander verzahnten Bauteile werden durch eine
zentrale Dehnschraube, die in die Ritzelwelle eingeschraubt
ist, axial zusammengehalten. Die Stirnverzahnungselemente
können auch getrennt gefertigt und an den
Laufrädern befestigt sein.
Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist das
Innengehäuse mit horizontaler Teilfuge ausgeführt und
von einem horizontal ungeteilten Außengehäuse (19)
umgeben. In diesem Fall kann der gesamte Rotor ohne
Zerlegen nach dem Wuchten in das Getriebe eingebaut
werden. Im Gegensatz zur Topfbauweise bei Einwellenkompressoren
kann dann aber auf der Getriebeseite kein
horizontal ungeteilter Deckel das Mantelgehäuse abschließen.
Gas-Leckagen durch die verbleibende horizontale
Teilfuge zur Außenatmosphäre bei hohen Gasdrücken
werden durch die Absenkung des Zwischendruckes in der
Gehäusekammer zwischen Innengehäuse und Getriebegehäuse
über Entlastungsleitungen vermieden.
Bei mehrstufiger Anordnung der Laufräder ist es wegen
der thermischen Ausdehnung des Rotors zweckmäßig, die
Laufräder mit Deckscheibe auszuführen. Dies ist bei
niedrigen Umfangsgeschwindigkeiten gegenüber der
einstufigen Ausführung mit hohen Umfangsgeschwindigkeiten
auch möglich.
Wenn trotz Senkung der Ritzelwellendrehzahl wegen des
länger überhängenden Wellenendes einer Stufengruppe die
kritischen Drehzahlen zu niedrig werden, wird zu deren
Erhöhung erfindungsgemäß das erste Laufrad der Stufengruppe
zur Verringerung der Rotormasse
und Verlagerung des Massenschwerpunktes mit einem
kleineren Außendurchmesser als die Laufräder der
Folgestufen und ohne Deckscheibe
ausgeführt. Andere Varianten bestehen darin, ein oder
mehrere Laufräder aus einem Material mit einer Dichte
unter der von Stahl, beispielsweise Titan- oder Aluminium-
Legierungen, auszuführen.
Rotordynamische Probleme, insbesondere bei weit überhängenden
Rotoren im Hochdruckbereich, werden in einer
vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung durch den
Einsatz von aktiven Magnetlagern, die den Rotor über
Sensoren in seiner Position halten und über eine
regelbare Dämpfung verfügen, gelöst.
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden an Hand von
schematischen Zeichnungen dargestellt. Es zeigt im
einzelnen:
Fig. 1 eine stirnseitige Ansicht eines mehrstufigen
Getriebe-Mehrwellenturbokompressors nach dem
Stand der Technik mit drei Ritzelwellen,
Fig. 2 einen Schnitt A-A durch die untere
horizontale Teilfuge eines Turbokompressors
nach Fig. 1,
Fig. 3 einen Schnitt B-B durch die obere horizontale
Teilfuge eines Turbokompressors nach Fig. 1,
dessen Niederdruckteil nach Fig. 2 ausgeführt
ist,
Fig. 4 einen vertikalen Schnitt durch ein
Ritzelwellenende eines
Getriebe-Mehrwellenturbokompressors nach dem
Stand der Technik gemäß Fig. 1,
Fig. 5 einen Schnitt A-A durch die untere
horizontale Teilfuge eines erfindungsgemäßen
Turbokompressors mit einer konventionellen
Niederdruck-Welle und einer neuartigen
Hochdruck-Welle mit den Stufen III bis VI,
Fig. 6 einen Schnitt A-A durch die untere
horizontale Teilfuge eines erfindungsgemäßen
Turbokompressors mit neuartigen Stufen IV und
V,
Fig. 7 einen Schnitt B-B durch die obere Teilfuge
eines erfindungsgemäßen Turbokompressors,
dessen Niederdruck-Teil nach Fig. 2
ausgeführt ist, mit je zwei neuartigen Stufen
V, VI, VII, VIII an den Ritzelwellenenden,
Fig. 8 einen Schnitt B-B durch die obere horizontale
Teilfuge eines erfindungsgemäßen
Turbokompressors mit zwei neuartigen Stufen
an einem Entlastungskolben am anderen
Ritzelwellenende,
Fig. 9 einen horizontalen Schnitt durch ein
Ritzelwellenende ähnlich Fig. 7 mit
in das Laufrad integriertem Entlastungskolben,
Fig. 10 einen horizontalen Schnitt durch ein
Ritzelwellenende mit einer ersten Stufe ohne
Deckscheibe,
Fig. 11 einen vertikalen Schnitt durch ein
Ritzelwellenende mit zwei auf die Welle
geschrumpften Laufrädern,
Fig. 12 einen horizontalen Schnitt entsprechend Fig. 10
mit zusätzlichen Einspeisungskanälen,
Fig. 13 einen horizontalen Schnitt entsprechend Fig. 10
mit zusätzlichen Entnahmekanälen und
Fig. 14 einen Schnitt durch die obere horizontale
Teilfuge eines erfindungsgemäßen
Turbokompressors mit aktiver Magnetlagerung.
Fig. 1 zeigt die stirnseitige Ansicht eines bekannten
Turbokompressors. An einem Getriebegehäuse (1) sind
drei Kompressorstufen mit Spiralgehäuse (2) befestigt,
die über eine zentrale Antriebswelle (3) bzw. eine am
Umfang des Zentralrades angeordnete Ritzelwelle (4)
angetrieben werden.
Fig. 2 stellt einen Schnitt durch die untere Teilfuge
eines derartigen Turbokompressors dar.
Das Gas gelangt über das Ansauggehäuse (7) in das
Laufrad (8). Im Spiralgehäuse (2) findet eine Verzögerung
des Gasstromes statt.
Die Laufräder (I bis IV) sind wegen der zunehmenden
Verdichtung zur Beibehaltung optimaler Volumenstromzahlen
im Außendurchmesser immer kleiner dimensioniert.
In Fig. 3, einem Schnitt durch die obere horizontale
Teilfuge eines Turbokompressors nach Fig. 1, sind
konstruktive Einzelheiten (Getriebe, Laufräder, Gehäuse
etc.) erkennbar. Der Niederdruckteil ist nach Fig. 2
ausgeführt.
Fig. 4 verdeutlicht in einem Vertikalschnitt durch ein
Ritzelwellenende konstruktive Merkmale des Getriebe-
Mehrwellenturbokompressors des Standes der Technik nach
Fig. 1.
Den schematischen Aufbau eines erfindungsgemäßen
Turbokompressors zeigt Fig. 5.
Der Turbokompressor ist mit einer konventionellen
Niederdruck-Welle mit den Stufen I und II und einer
erfindungsgemäßen Hochdruck-Welle mit den Stufen III
bis VI ausgerüstet.
Auf der Hochdruck-Welle sind jeweils zwei Kompressor-
Laufräder (8a) auf dem gleichen Ritzelwellenende in
gleicher Strömungsrichtung angeordnet. Zwischengeschaltet
sind Scheibendiffusoren (9) und Rückführringe (10).
Fig. 6 ist ein Schnitt durch die untere horizontale
Teilfuge eines Turbokompressors nach der Erfindung mit
den erfindungsgemäßen Stufen IV und V.
Aus Fig. 7, einem Schnitt durch die obere horizontale
Teilfuge eines erfindungsgemäßen Turbokompressors,
erkennt man konstruktive Einzelheiten von je zwei
Hochdruckstufen (V, VI und VII, VIII) an den Ritzelwellenenden.
Der Niederdruckteil ist bei diesem Turbokompressor
in konventioneller Art gemäß Fig. 2 ausgeführt.
Dabei weist das erste Laufrad der Stufengruppen einen
verkleinerten Außendurchmesser auf. Die Laufradbefestigung
erfolgt hierbei mit Hilfe der bekannten Hirth-Verzahnung,
einer Stirnverzahnung (11) mit einer zentralen
Befestigungsschraube (12).
Durch die axial gegenläufige Anordnung der beiden
Stufengruppen erfolgt ein Ausgleich der von jeder
Stufengruppe infolge der Druckunterschiede vor und nach
Laufrad erzeugten Axialschübe.
Bei dem Turbokompressor nach Fig. 8, einem Kompressor
mit zwei Stufen an einem Ritzelwellenende (6), ist am
entgegengesetzten Ritzelwellenende ein Entlastungskolben
(15) innerhalb eines druckfesten Gehäuses (13)
angeordnet, der dem Ausgleich von Axialschüben dient.
In diesem Beispiel wird verdichtetes Gas aus der
Radkammer (27) über die Leitung (24a) der inneren
Kammer (28a) am Entlastungskolben zugeführt, während
die äußere Kammer (28) über die Entlastungsleitung (24)
zum Saugstutzen (7) der ersten Stufe der Stufengruppe
im Druckniveau abgesenkt wird.
Fig. 9, ein horizontaler Schnitt durch ein Ritzelwellenende
(6), zeigt die konstruktive Ausführung mit zwei
Kompressor-Laufrädern mit Deckscheibe (8a), wobei beide
Laufräder (8a) den gleichen Außendurchmesser aufweisen.
Das Innengehäuse (17) ist ungeteilt und in das zweite
Laufrad (8a) ist ein Entlastungskolben (15) integriert.
Fig. 10 zeigt in einem horizontalen Schnitt ein Ritzelwellenende
(6) mit einem ungeteilten Innengehäuse
anderer Ausführung (17a). Das erste Laufrad (8) besitzt
keine Deckscheibe und hat einen kleineren Außendurchmesser
als die Folgestufe mit Deckscheibe (8a).
Aus Fig. 11 ist das Ritzelwellenende (6) eines erfindungsgemäßen
Turbokompressors mit zwei auf die Ritzelwelle
(6) geschrumpften Laufrädern (8a) mit einer
dazwischen angeordneten Wellenbüchse (29) erkennbar.
Das Kompressor-Innengehäuse (18) ist horizontal geteilt
und mit seinem Unterteil am Getriebegehäuse verschraubt.
Das Innengehäuse-Oberteil (18a) ist nach dem
Einlegen der Ritzelwelle (6) mit dem Innengehäuse-Unterteil
(18b) verschraubt.
Das ungeteilte Außengehäuse (19) wird anschließend
darüber geschoben und axial mit dem Getriebegehäuse-
Mittel- (25a) und -Oberteil (25) verschraubt, wodurch
eine zusätzliche Gehäusekammer (26) gebildet wird, die
über die Entlastungsleitung (24) druckentlastet werden
kann.
Ein Turbokompressor entsprechend Fig. 10 besitzt gemäß
horizontalem Schnitt nach Fig. 12 zusätzlich Gas-Einspeisekanäle
(20) zwischen den Kompressor-Stufen, die
im saugseitigen Gehäusedeckel (30) enden.
In Fig. 13, einem Schnittbild entsprechend Fig. 10,
sind zusätzliche Gas-Entnahmekanäle (21) ersichtlich,
die zwischen den beiden dargestellten Kompressor-Stufen
eingezeichnet sind und im saugseitigen Gehäusedeckel
(30) enden.
Fig. 14, ein Schnitt durch die obere horizontale
Teilfuge eines Getriebe-Mehrwellenturbokompressors nach
der Erfindung, soll schließlich auf die radialen (22)
und das axiale Magnetlager (23) hinweisen, die dynamische
Probleme ausgleichen, indem die Magnetlager über
Sensoren den Rotor in der gewollten Position halten.
Bezugsziffernliste
1 Getriebegehäuse
2 Spiralgehäuse
3 Antriebswelle des Zentralrades
4 Ritzelwelle (am Umfang des Zentralrades)
5 Zentralrad
6 Ritzelwelle mit Kompressor-Stufe
7 Ansaugstutzen für Kompressor-Stufen
8 Laufrad (ohne Deckscheibe)
8a Laufrad (mit Deckscheibe)
9 Scheibendiffusor
10 Rückführring
11 Stirnverzahnung (nach Hirth)
12 zentrale Befestigungsschraube für Stirnverzahnung
13 druckfestes Gehäuse für Entlastungskolben
14 Wellendichtung
15 Entlastungskolben
16 Dichtung von 15
17 ungeteiltes Innengehäuse
17a ungeteiltes Innengehäuse (anderer Ausführung)
18 geteiltes Innengehäuse
18a Oberteil von 18
18b Unterteil von 18
19 ungeteiltes Außengehäuse
20 Einspeisekanal
21 Entnahmekanal
22 radiales Magnetlager
23 axiales Magnetlager
24 Entlastungsleitung
24a Leitung zum Entlastungskolben
25 Getriebegehäuse-Oberteil von 1
25a Getriebegehäuse-Mittelteil von 1
25b Getriebegehäuse-Unterteil von 1
26 Gehäusekammer
27 Radkammer
28 Äußere Kammer am Entlastungskolben
28a Innere Kammer am Entlastungskolben
29 Wellenbuchse
30 saugseitiger Gehäusedeckel
2 Spiralgehäuse
3 Antriebswelle des Zentralrades
4 Ritzelwelle (am Umfang des Zentralrades)
5 Zentralrad
6 Ritzelwelle mit Kompressor-Stufe
7 Ansaugstutzen für Kompressor-Stufen
8 Laufrad (ohne Deckscheibe)
8a Laufrad (mit Deckscheibe)
9 Scheibendiffusor
10 Rückführring
11 Stirnverzahnung (nach Hirth)
12 zentrale Befestigungsschraube für Stirnverzahnung
13 druckfestes Gehäuse für Entlastungskolben
14 Wellendichtung
15 Entlastungskolben
16 Dichtung von 15
17 ungeteiltes Innengehäuse
17a ungeteiltes Innengehäuse (anderer Ausführung)
18 geteiltes Innengehäuse
18a Oberteil von 18
18b Unterteil von 18
19 ungeteiltes Außengehäuse
20 Einspeisekanal
21 Entnahmekanal
22 radiales Magnetlager
23 axiales Magnetlager
24 Entlastungsleitung
24a Leitung zum Entlastungskolben
25 Getriebegehäuse-Oberteil von 1
25a Getriebegehäuse-Mittelteil von 1
25b Getriebegehäuse-Unterteil von 1
26 Gehäusekammer
27 Radkammer
28 Äußere Kammer am Entlastungskolben
28a Innere Kammer am Entlastungskolben
29 Wellenbuchse
30 saugseitiger Gehäusedeckel
Claims (8)
1. Mehrstufiger Getriebe-Mehrwellenturbokompressor
mit strömungsmäßig hintereinander geschalteten
Laufrädern, wobei auf einer oder mehreren parallel
zueinander angeordneten Ritzelwellen zwei oder
mehr Kompressor-Laufräder befestigt sind, die
direkt über ein Zentralrad oder indirekt über
Ritzelwellen am Umfang des Zentralrades angetrieben
werden,
dadurch gekennzeichnet,
daß bei den den Niederdruckstufen (erste oder
erste und zweite Ritzelwelle) folgenden Stufen ab
zweite oder dritte Ritzelwelle (6) mehrere
Laufräder (8, 8a) hintereinander unter
Zwischenschaltung eines Scheibendiffusors (9)
und eines Rückführringes (10) auf wenigstens einem
Ritzelwellenende angeordnet ist.
2. Mehrstufiger Getriebe-Mehrwellenturbokompressor
nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß auf einer Seite einer Ritzelwelle (6) eine
Hochdruck-Stufengruppe und auf der anderen Seite
allein ein Entlastungskolben (15) angeordnet ist.
3. Mehrstufiger Getriebe-Mehrwellenturbokompressor
nach den Ansprüchen 1 bis 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß an einem oder mehreren Rückführringen (10)
Stutzen für Einspeisung (20) oder Entnahme (21)
von Gas zur Vergrößerung bzw. Verkleinerung des
geförderten Gasstroms angeordnet sind.
4. Mehrstufiger Getriebe-Mehrwellenturbokompressor
nach Anspruch 1 und einem oder mehreren der
folgenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß Laufräder (8, 8a) von Hochdruckstufen durch
Stirnverzahnungen (11) und Zentralbolzen (12)
miteinander verbunden sind.
5. Mehrstufiger Getriebe-Mehrwellenturbokompressor
nach Anspruch 1 und einem oder mehreren der
folgenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Innengehäuse (18) mit horizontaler Teilfuge
ausgeführt ist und das horizontal ungeteilte
Außengehäuse (19) das Innengehäuse (18) mit dem
Rotor umschließt, daß das Getriebegehäuse (1) mit
dem Innengehäuse (18) eine zusätzliche Gehäusekammer
(26) bildet, und daß an die Gehäusekammer (26)
eine Entlastungsleitung (24) angeschlossen ist.
6. Mehrstufiger Getriebe-Mehrwellenturbokompressor
nach Anspruch 1 und einem oder mehreren der
folgenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Laufrad (8) der ersten Stufe einer Hochdruckstufengruppe
ohne Deckscheibe ausgeführt ist
und einen kleineren Außendurchmesser (D) als die
über den Rückführring (10) angeschlossenen Stufe
mit Laufrädern mit Deckscheibe (8a) hat.
7. Mehrstufiger Getriebe-Mehrwellenturbokompressor
nach Anspruch 1 und einem oder mehreren der
folgenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß ein oder mehrere Laufräder (8 bzw. 8a) einer
Stufengruppe aus Material geringerer Dichte als
Stahl gefertigt sind.
8. Mehrstufiger Getriebe-Mehrwellenturbokompressor
nach Anspruch 1 und einem oder mehreren der
folgenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
daß eine oder mehrere Ritzelwellen (6) mit Hochdruckstufen
in Magnetlagern (22, 23) gelagert
sind.
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