DE4205344A1 - Elektrische messfuehlervorrichtung zum messen von eisenmetallteilchen in einem stroemungsmittel unter einsatz eines resonanzschwingkreises in reihenschaltung und eines mikroprozessors - Google Patents
Elektrische messfuehlervorrichtung zum messen von eisenmetallteilchen in einem stroemungsmittel unter einsatz eines resonanzschwingkreises in reihenschaltung und eines mikroprozessorsInfo
- Publication number
- DE4205344A1 DE4205344A1 DE4205344A DE4205344A DE4205344A1 DE 4205344 A1 DE4205344 A1 DE 4205344A1 DE 4205344 A DE4205344 A DE 4205344A DE 4205344 A DE4205344 A DE 4205344A DE 4205344 A1 DE4205344 A1 DE 4205344A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- series
- microprocessor
- metal particles
- inductance
- input
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 title claims description 25
- 239000012530 fluid Substances 0.000 title claims description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 title description 5
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 33
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 5
- 230000006870 function Effects 0.000 claims description 4
- 230000003321 amplification Effects 0.000 claims description 3
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 claims description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 claims 1
- 230000011664 signaling Effects 0.000 claims 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 30
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 14
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 14
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 9
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 4
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 3
- 230000002277 temperature effect Effects 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000012208 gear oil Substances 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16N—LUBRICATING
- F16N29/00—Special means in lubricating arrangements or systems providing for the indication or detection of undesired conditions; Use of devices responsive to conditions in lubricating arrangements or systems
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C1/00—Magnetic separation
- B03C1/02—Magnetic separation acting directly on the substance being separated
- B03C1/28—Magnetic plugs and dipsticks
- B03C1/282—Magnetic plugs and dipsticks with associated accumulation indicator, e.g. Hall sensor
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N15/00—Investigating characteristics of particles; Investigating permeability, pore-volume or surface-area of porous materials
- G01N15/06—Investigating concentration of particle suspensions
- G01N15/0656—Investigating concentration of particle suspensions using electric, e.g. electrostatic methods or magnetic methods
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/26—Oils; Viscous liquids; Paints; Inks
- G01N33/28—Oils, i.e. hydrocarbon liquids
- G01N33/2835—Specific substances contained in the oils or fuels
- G01N33/2858—Metal particles
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V3/00—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation
- G01V3/08—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation operating with magnetic or electric fields produced or modified by objects or geological structures or by detecting devices
- G01V3/10—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation operating with magnetic or electric fields produced or modified by objects or geological structures or by detecting devices using induction coils
- G01V3/101—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation operating with magnetic or electric fields produced or modified by objects or geological structures or by detecting devices using induction coils by measuring the impedance of the search coil; by measuring features of a resonant circuit comprising the search coil
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Pathology (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Immunology (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Magnetic Means (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Electric Means (AREA)
- Lubrication Details And Ventilation Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zum Erfassen von
in einem Strömungsmittel mitgeführten Eisenmetallteilchen, und insbe
sondere auf eine derartige Vorrichtung zum Erfassen von Eisenmetall
teilchen im Schmiermittel eines Motors oder eines Getriebes.
Bei Einsatz in dieser Weise kann durch Überwachung solcher Teil
chen gegebenenfalls ein Warnhinweis auf eine Funktionsstörung oder ein
anderes mechanisches Versagen im Motor oder Getriebe gegeben werden.
Besonders wichtig ist die hier beschriebene Erfindung für den Be
trieb eines Verbrennungsmotors, insbesondere von hochbelasteten Moto
ren und Triebwerken für Hubschrauber und Flugzeuge, wo ein rechtzeiti
ger Warnhinweis auf eine Funktionsstörung Gegenmaßnahmen und Fehler
behebung vor einem katastrophalen Versagen ermöglicht.
Metallteile im Verbrennungsmotor oder in einem Getriebe ver
schleißen infolge der Reibung zwischen den Metallteilen oder zwischen
einem metallischen und einem nichtmetallischen Teil. Das Ergebnis die
ser verschleißender Reibung ist eine Verunreinigung des Schmiermittels
oder des Getriebefluids mit Metallteilchen, die Partikel vieler verschie
dener Größen und Formen umfassen. Durch Überwachung der im Fluid
mitgeführten Metallteilchen läßt sich ein frühzeitiger Warnhinweis auf
eine Schädigung einer mechanischen Vorrichtung, beispielsweise eines
Verbrennungsmotors, oder der zugehörigen Betriebseinrichtungen wie me
chanische oder andere Getriebe ableiten.
Bei der laufenden Überwachung eines Schmiermittels, beispielswei
se in der Kraftübertragungsanlage eines Flugzeugs, tritt das für solche
Fälle typische Problem auf, daß Temperaturschwankungen über einen
großen Bereich auftreten. Die Temperatur eines Getriebeschmiermittels in
einem Flugzeug, aber auch in jedem anderen Motor oder Triebwerk, kann
sich während der Betriebszeug um etliche hundert Grad ändern. Dabei
besteht bei solchen Veränderungen in der Umgebungstemperatur die Nei
gung zur Veränderung der Funktionsparameter einer elektrischen Induk
tionsspule, die beispielsweise als Sonde eingesetzt wird. Im typischen
Fall einer solchen Spule verändert sich nicht nur der Widerstand des
Drahtes, aus dem die Spule besteht, sondern auch die Induktivität dieser
Spule, wenn Temperaturschwankungen auftreten. Somit ist es wün
schenswert, ein Signal in Abhängigkeit von dem sich ändernden Wider
stand der Induktionsspule abzuleiten, das somit die sich ändernde Be
triebstemperatur der Spule widerspiegelt. Dieses Signal könnte dann für
einen Temperaturausgleich zur Veränderung der gemessenen Schwin
gungsperiode eines Schwingkreises verwendet werden, um so die Genau
igkeit der Induktivitätsmessung zu verbessern.
Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung
zum Einfangen von Eisenmetallteilchen für den Einsatz in einer Flüssig
keitsumwälzanlage zu schaffen, wobei die Gesamtmasse der auf diese
Weise gesammelten Teilchen gemessen wird.
Des weiteren soll erfindungsgemäß eine Möglichkeit geschaffen
werden, Signale zu erhalten, die eine Funktion der auf der Teilchenein
fangvorrichtung angesammelten Teilchenmasse darstellen und zur Hoch
rechnung der Menge an angesammeltem Material dient.
Weiterhin soll die Aufgabe gelöst werden, einen Hinweis auf grö
ßere Abriebteilchen oder auf die rasche Ansammlung von Abriebteilchen
zu liefern, und daneben eine Temperaturausgleichseinrichtung zu schaf
fen, um die Genauigkeit des erzeugten Signals, das die Gesamtmasse der
angesammelten und eingefangenen Teilchen über einen großen Schwan
kungsbereich der Temperatur in der Umgebung der Sonde repräsentiert.
Diese Aufgaben werden erfindungsgemäß mit einer Vorrichtung der
eingangs genannten Art dadurch gelöst, daß diese folgendes aufweist:
- a) einen Magneten mit zwei Polen, wovon der erste in dem Strö mungsmittel liegt;
- b) eine aus einem elektrisch leitenden Material gebildete Spule, die koaxial zu einem zweiten Pol des Magneten angeordnet ist;
- c) einen elektronischen Resonanzschwingkreis in Reihenschaltung zum Messen der Induktivität der Spule, wobei dieser Schwingkreis mit der Spule verbunden ist; wobei der in Reihe liegende Resonanzkreis eine Einrichtung zum Vorge ben eines Temperaturausgleichs für die Vorrichtung aufweist.
Kurz zusammengefaßt wird erfindungsgemäß also mit der magneti
schen Anziehungskraft zum Einfangen von Eisenmetallteilchen gearbei
tet, die in dem Strömungsmittelsystem zirkulieren. Dabei dient eine um
einen Permanentmagneten angeordnete elektrische Induktionsspule als
Sonde, die in ein ölhydraulisches Getriebe eingesetzt wird, um die darin
enthaltenen metallischen Abriebteilchen zu messen. Während Eisenmetall
teilchen auf dem Permanentmagneten eingefangen werden, der die Sonde
des Meßfühlers enthält, verändert sich dadurch infolge der Nähe der
verschiedenen Teilchen durch die Spule die Induktivität der Sonde. Die
se Induktionsspule ist andererseits Teil eines in Reihe liegenden Reso
nanzkreises. Die Veränderung der Induktivität der Induktionsspule wird
nun zur Veränderung der Frequenz eines Schwinggliedes herangezogen,
das auf dem Resonanzschwingkreis in Reihenschaltung aufbaut. Dabei
wird die Veränderung in der Schwingungsperiode überwacht und elektro
nisch mit Hilfe eines Mikroprozessors so verarbeitet, daß sie in Bezug
zur Menge der auf der Sonde des Meßfühlers abgelagerten Abriebteilchen
gesetzt wird.
Nachstehend wird die Erfindung nun anhand eines Ausführungs
beispiels unter Bezugnahme auf die beigefügte Zeichnung näher be
schrieben und erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 eine Ansicht eines allgemeinen Typs einer Sonde für den er
findungsgemäßen Meßfühler, der zum Einsetzen in einen Be
hälter für ein Strömungsmittel ausgelegt ist, das zu messen
de Eisenmetallteilchen enthält;
Fig. 2 ein typisches Schema eines Resonanzschwingkreises in Rei
henschaltung;
Fig. 3 ein Blockschaltbild der Elektronik mit der Darstellung der
wesentlichen Bausteine der Erfindung, die eine vereinfachte
Darstellung des Schaltungsschemas aus Fig. 4 darstellt; und
Fig. 4 ein ausführliches Schaltungsschema der Schaltungen des Meß
fühlers, des Schwingglieds und des Mikroprozessors.
Erfindungsgemäß wird eine Einrichtung zum Sammeln von Abrieb
teilchen verwendet, wie sie beispielsweise in der am 15. März 1988 un
ter dem Titel "Electrical Sensing System for Measuring Ferrous Particles
Within a Fluid" erteilten US-PS 47 31 578 beschrieben ist. Diese Erfin
dung bezieht sich nun auf ein Verfahren zum Erfassen und Messen der
Menge von Eisenmetallteilchen, die in einem Strömungsmittel, beispiels
weise dem Schmieröl in einem Getriebe, in Suspension vorhanden sind.
Es ist wünschenswert, die Menge der Eisenmetallteilchen bzw. Abrieb
teilchen, die gegebenenfalls in einem Schmiermittel wie dem Getriebeöl
in einem Getriebe oder einer Brennkraftmaschine in Suspension vorlie
gen, zu überwachen. Um diese Eisenmetallteilchen an einer Stelle zu
sammeln, an der diese Überwachung erfolgen soll, ist es günstig, einen
Permanentmagneten in das Strömungsmittel einzubringen, der diese Teil
chen anziehen soll. Sobald diese Eisenmetallteilchen sich auf einer Ma
gnetfläche zu sammeln beginnen, können sie weiter meßtechnisch erfaßt
werden, so daß sich bestimmten läßt, wie hoch die Gesamtmenge an Ei
senmetallteilchen ist, die gegebenenfalls in diesem Strömungsmittel sus
pendiert ist. Häufig ist das Vorhandensein solcher Eisenmetallteilchen
ein Hinweis auf einen in Kürze zu erwartenden mechanischen Fehler
oder Schaden.
Nachdem die Eisenmetallteilchen auf einem Magneten gesammelt
wurden, ist es möglich, die Menge der Teilchen dadurch zu messen, daß
eine elektrische Induktionsspule in ihre Nähe gebracht wird. Es ist all
gemein bekannt, daß eine Veränderung im Material des Kerns in der Nä
he einer elektrischen Induktionsspule zu einer Veränderung der Indukti
vität der Spule führt. Somit ist durch Erfassung der Veränderungen der
Induktivität einer Spule in der unmittelbaren Umgebung angesammelter
Eisenmetallteilchen auf einem Magneten eine Möglichkeit der Eingabe für
eine abschließende Messung der Menge der sich ansammelnden Teilchen
gegeben.
Fig. 1 der Zeichnung zeigt ein Steckteil 68 mit dem elektrischen
Meßfühler, auf dem sich die im Strömungsmittel vorhandenen Eisenme
tallteilchen sammeln. Ein Meßfühler 68 ist im wesentlichen als Steckteil
ausgebildet, beispielsweise als Ablaufstopfen, wie man ihn an jedem
Flüssigkeitsbehälter finden kann, insbesondere an einem Ölsumpf oder
am Getriebeölbehälter, wie sie bei vielen verschiedenen Getriebeanlagen
und Brennkraftmaschinen vorhanden sind. Der Meßfühler 68 besteht aus
dem Hauptteil 65j und weist eine fest angesetzte Schraubenmutter 63
auf, mit welcher der Meßfühler in einem Rahmen befestigt wird. Diese
Befestigung wird durch das Außengewinde 64 vereinfacht, dessen Gänge
so verlaufen, daß der Meßfühler in die Wandung des Behälters einge
schraubt werden kann, der das zu beobachtende Strömungsmittel enthält.
Innerhalb des Hauptteils 68 des Meßfühlers befindet sich ein Magnet 67.
Bei diesem Magneten handelt es sich um einen Dauermagneten, der sich
allerdings nicht durch den Gewindeabschnitt 68 bis zur Auffangfläche
60 erstreckt. Der magnetische Fluß verläuft über das Polstück 61 bis
zur Auffangfläche 60. Das Polstück 61 dient zur Weiterführung des ma
gnetischen Flusses vom Magneten 67 zur Auffangfläche 60, ohne daß der
Magnet 67 tatsächlich am Ende des Meßfühlers 68 angeordnet sein muß,
der wirklich in das zu erfassende Strömungsmittel vorsteht.
Im Inneren des Gehäuses 65 des Meßfühlers 68 ist an einer in
Fig. 1 angegebenen Stelle eine Spule 62 ausgebildet. Diese Induktions
spule 62 erstreckt sich koaxial zum Polstück 61 und ist so ausgebildet,
daß die Ansammlung von eisenhaltigem Material auf der Auffangfläche
60 dazu dient, die Induktivität der Spule 62 durch Veränderung der
Permeabilität des Kerns der Spule 62 zu verändern. Es ist für den
Fachmann deutlich, daß sich infolge einer Ansammlung von eisenhaltigem
Material an einer Stelle nahe einem elektrischen Induktionselement die
Induktivität dieses Elements erhöht. Bei der in Fig. 1 dargestellten
Ausbildung des Meßfühlers werden die vom Magneten 67 erzeugten Feld
linien über das Polstück 61 zur Auffangfläche 60 übertragen und erzeu
gen dort einen Bereich magnetischer Anziehung in der Umgebung der
Auffangfläche 60. Gelangt ein Eisenmetallteilchen in diesen Magnetbe
reich und wird es auf der Auffangfläche 60 eingefangen, so würde dies
zu einer Veränderung der Induktivität der Spule führen. Die Spule 62
ist über zwei (nicht dargestellte) Leitungen durch das Gehäuse 65 hin
durch mit dem elektrischen Anschlußstecker 66 verbunden. Dieser An
schlußstecker 66 ist ein herkömmlicher Stromanschlußstecker, von dem
Kontaktstifte 69 vorstehen. Zwei Leitungen des Kontaktteils 69 entspre
chen den Leitungen von beiden Seiten der Spule, während es sich bei
der dritten Leitung des Kontaktstiftteils 69 um einen Erdungsstift han
delt, der letztendlich mit dem Gehäuse 65 verbunden ist. Dieser Er
dungskontakt gestattet den Anschluß eines abgeschirmten Kabels zur
Verbindung der Spule 62 mit jeder außerhalb liegenden elektronischen
Schaltung, wie nachstehend noch erläutert wird.
Zur Erfindung gehört auch ein Verfahren zur Bestimmung und Kor
rektur von Fehlern und der Abdrift in dem Resonanzschwingkreis, die
unter Umständen durch Temperaturveränderungen hervorgerufen werden.
Im Betrieb, der nachstehend noch beschrieben wird, läßt sich die Schal
tung in Verbindung mit dem Meßfühler 68 dazu verwenden, eine genaue
Messung der auf der Oberfläche 60 angesammelten eisenhaltigen Abrieb
teilchen zu erreichen. Ganz allgemein kann die Schaltung auch zum Mes
sen von Veränderungen der Induktivität einer Induktionsspule herange
zogen werden, wenn die Induktionsspule Temperaturschwankungen aus
gesetzt ist.
Bei Vorrichtungen zum Messen von Veränderungen der Induktivität
nach dem Stand der Technik, insbesondere Vorrichtungen, die so aus
gelegt sind, daß sie Induktivitätsveränderungen in Beziehung zu Abrieb
teilchen setzen, die sich auf einer elektrischen Sonde mit Induktionsspu
le ansammeln, wurden bisher parallele Resonanzschwingkreise eingesetzt.
Ein Beispiel für diesen Stand der Technik beschreiben Tsaprazis u. a. in
der US-PS 48 78 019. Nach Tsaprazis schlug man andere Wege ein, um
bei Verwendung eines parallelen Resonanzschwingkreises Einfluß auf den
Temperaturausgleich in diesen Vorrichtungen zu nehmen. Ein Problem,
das mit dem Einsatz paralleler Resonanzschwingkreise zusammenhängt,
besteht darin, daß ein Maß für den eine solche Schaltung durchfließen
den Strom oder für die an einer solchen Schaltung aufgebaute Spannung
im Resonanzzustand eine komplexe Funktion der Frequenz, der Kapazität
und der Induktivität bleibt. Damit läßt sich ein Maß des den parallelen
Resonanzschwingkreis durchfließenden Stroms bzw. der am Schwingkreis
aufgebauten Spannung nicht in einfacher Weise dazu verwenden, eine
Korrektur mit Temperaturausgleich vorzunehmen.
Es wurde jedoch schon erkannt, daß ein Resonanzschwingkreis in
Reihenschaltung nicht mit demselben Nachteil behaftet ist. Die an einem
in Reihe liegenden Resonanzschwingkreis, wie er beispielsweise in Fig. 2
dargestellt ist, entstehende Spannung ist wie folgt:
E = I × Z,
wobei die Impedanz
Z = 1/jωC + jωL + RL.
In dieser Gleichung ist 1/jωC die
Impedanz des Kondensators, jωL die Impedanz der Induktionsspule, und
RL gibt jeglichen Widerstand an, der mit dem Draht in der Induktionsspule
zusammenhängt, sowie jeden äußeren Widerstand in den Anschlußdrähten.
Dividiert man die Spannung durch die Strömstärke, so erhält
man den effektiven Widerstand
E/I = Z = 1/jωC + jωL + RL.
Die Resonanzbedingung
für einen in Reihe geschalteten Resonanzschwingkreis
liegt dann vor, wenn ω=1/√LC. Multipliziert man beide Seiten der Gleichung
mit Eins [jωC/jωC], erhält man die Impedanz
Z = 1jωC + [j²ω²CL + jωCRL]/jωC,
was vereinfacht ergibt:
Z = [1 - ω²CL + jωCRL]/jωC.
Bei der
Resonanzbedingung gilt:
ω = 1/√LC, ω² = 1/LC bzw. 1 = ω²LC.
Ersetzt
man den Ausdruck ω²LC in der vorstehenden Gleichung, erhält man
Z = [1 - 1 + jωCRL]/jωC
und nach Vereinfachung ergibt sich: Z=RL.
Daran läßt sich ablesen, daß die Impedanz bei Resonanz eines in
Reihe geschalteten Resonanzschwingkreises proportional zu RL ist. Des
halb ist die an einer solchen Schaltung aufgebaute Spannung direkt
proportional zu RL. Ganz eindeutig hängt die Impedanz bzw. die Span
nung nicht in komplexer Form von der Frequenz oder der Kapazität oder
Induktivität ab, wie dies bei einem parallel geschalteten Resonanz
schwingkreis der Fall ist. Da sich RL mit der Temperatur ändert, ändert
sich aus den vorstehend erläuterten Gründen auch die Spannung an
einem in Reihe liegenden Resonanzschwingkreis und kann nun zur Kor
rektur der Temperaturauswirkungen im Ausgangssignal des Schwingglie
des eingesetzt werden.
Fig. 3 zeigt ein schematisches Blockschaltbild des erfindungs
gemäßen Schaltungsaufbaus. Die Schaltung besteht aus einem induktiven
Meßfühler in Reihe mit einem Kondensator in einer Resonanzschaltung in
Reihenschaltung, einem in Reihe liegenden abgestimmten selbstschwin
genden Detektor, und einer digitalen Signalverarbeitung. Die Funktion
des selbstschwingenden Detektors baut auf der Konstruktion eines in
Reihe geschalteten resonanten Behälters auf, wobei ein aktiver Spitzen
wert-Gleichrichterkreis und ein Integrator zum Gleichrichten und zur
Mittelwertbildung der vom Schwingkreis erzeugten Sinuswelle eingesetzt
werden. Dieses gleichgerichtete Mittelwertsignal wird dann einem Präzi
sionsmultiplizierglied zugeführt, wo es mit der ursprünglichen Sinuswelle
multipliziert wird, wodurch die Regelschleife im System geschlossen und
nun die positive Rückmeldung erzeugt wird, die erforderlich ist, um die
Eigenschwingung mit kleinstmöglichen Schwankungen in der Doppelampli
tude aufrechtzuerhalten. Die Frequenz der Eigenschwingung wird durch
die Werte der in Reihe liegenden LC-Schaltung erzeugt. Je mehr Abrieb
teilchen die Induktionsspule als Teil des Meßfühlers einfängt, um so
stärker verändert sich der Wert der Induktivität der Meßfühlerspule,
wodurch sich auch die Resonanzschwingfrequenz des Detektors verän
dert. Die Schaltung hält die Amplitude des Detektors konstant. Damit
ergibt sich eine Temperaturkorrektur bzw. ein Temperaturausgleich
erster Ordnung für die Schaltung.
Das Ausgangssignal des Schwingkreises wird einem Mikroprozessor
zugeführt, der die Veränderung in der Periode des Schwingkreises mißt,
während sich Abriebteilchen auf der Sonde sammeln. Die Differenz in
der Periode gegenüber der anfänglichen Periode (gemessen ohne Abrieb
teilchen) ist ein Maß für die angesammelte Menge an Abriebteilchen.
Gleichzeitig wird dem Mikroprozessor auch ein Signal zugeführt, das pro
portional zum Widerstand (Temperatur) der Meßfühlerspule ist. Der
Mikroprozessor berechnet einen Korrekturfaktor und verwendet diesen
bei der beobachteten Periodenveränderung zum Ausgleich der Tempera
turdifferenz. Über eine standardmäßige serielle RS-232-Schnittstelle
kann der Mikroprozessor abgefragt werden, um Informationen über den
augenblicklichen Stand der Periodenveränderung der Schwingung sowie
über die vorzunehmende Temperaturkorrektur zu übermitteln. Alternativ
gibt der Mikroprozessor auch einen Wert für die Periode aus, die bereits
hinsichtlich einer Temperaturänderung korrigiert wurde, und liefert
somit einen berichtigten Hinweis auf die Gesamtmenge der Abriebteil
chen, die sich bereits angesammelt hat.
Wie aus Fig. 3 ersichtlich, ist die in Reihe liegende Resonanz
schaltung 1 mit dem negativen Eingang eines Operationsverstärkers 2
verbunden. Das Ausgangssignal des Verstärkers 2 wird im Gleichrichter
3 gleichgerichtet und anschließend einer integrierenden Vergleichsschal
tung 4 zugeführt. Der Ausgang 5 der integrierenden Vergleichsschaltung
4 ist an den X-Eingang eines Vier-Quadranten-Multiplizierglieds 6 ge
führt. Für diese Schaltung ist es wichtig, daß das Multiplizierglied 6
über vier Quadranten arbeitet, damit sowohl positive als auch negative
Signale entsprechend verarbeitet werden können. Der Ausgang des Ope
rationsverstärkers 2 ist außerdem an den Y-Eingang des Multiplizier
glieds 6 geführt. Im Multiplizierer 6 wird der Y-Eingang mit dem X-Ein
gang multipliziert, wodurch man als Produkt ein Ausgangssignal des Mul
tiplizierglieds 6 erhält, das phasengleich mit dem Ausgangssignal des
Operationsverstärkers 2 ist. Der Ausgang des Multiplizierglieds 6 ist an
den positiven Eingang des Operationsverstärkers 2 geführt. Auf diese
Weise wird die an den X-Eingang des Multipliziergliedes 6 rückgeführte
Spannung automatisch so abgeglichen, daß der Wert des Signals am
Y-Eingang der Multiplizierschaltung 6 entsprechend so verstärkt wird,
daß eine resonante Rückmeldung erfolgt, wenn das Signal an den positi
ven Eingang des Operationsverstärkers 2 übermittelt wird. Auf diese
Weise hält der Detektor eine konstante Schwingungsamplitude auch dann
aufrecht, wenn sich die Resonanzfrequenz verschiebt.
Das Ausgangssignal der integrierenden Vergleicherschaltung 4 wird
nicht nur zur Multiplizierstufe 6 zurückgeführt, sondern auch über einen
Verstärker 7 zur Verstärkung des Verstärkungsfaktors und des Versatzes
an einen A/D-Eingang des Mikroprozessors 8 angelegt. Diese Spannung
repräsentiert den Widerstand des in Reihe liegenden Resonanzschwing
kreises, der sich mit der Temperatur ändert, nämlich den veränderlichen
Widerstand der Induktionsspule. In einem im Mikroprozessor 8 selbst
vorgesehenen oder einem diesem zugeordneten ROM-Speicher 9 ist die
Periode der Resonanzfrequenz des Schwingkreises für den Zeitraum ab
gespeichert, in dem sich keine Abriebteilchen auf der Induktionsspule in
der in Reihe liegenden Resonanzschaltung l befinden. Im Betrieb ändert
sich die Schwingungsperiode in Abhängigkeit von der Veränderung der
Induktivität. Das Programm im Mikroprozessor 8 mißt die Periodenverän
derung der augenblicklich gemessenen Periode gegenüber der abgespei
cherten anfänglichen Periode. Die Periodenveränderung ist das Maß für
die Änderung der Induktivität der Induktionsspule, die ihrerseits wieder
ein Maß für die Anzahl der Abriebteilchen ist, die der Magnet zur In
duktionsspulensonde hin angezogen hat. Gleichzeitig wird dem Mikropro
zessor 8 auch ein A/D-Eingangssignal zugeführt, das proportional zur
Temperaturveränderung der Sonde ist. Unter Anwendung eines geeigneten
Algorithmus nimmt der Mikroprozessor 8 an der gemessenen Periode eine
entsprechende Korrektur bzw. einen geeigneten Ausgleich vor, um so die
nicht-linearen Temperaturauswirkungen auf die Induktionsspule zu kom
pensieren. Wie schon gesagt, kann das System über eine standardmäßige
serielle RS-232-Schnittstelle 10 nach Informationen verschiedener Art
abgefragt werden, unter anderem nach der Stromresonanzperiode, der
vorgenommenen Temperaturkorrektur oder nach der Information über die
Periode nach Temperaturausgleich.
Fig. 4 zeigt ein ausführliches Schema des Detektors bei dem
erfindungsgemäßen System.
Die Spule L1 ist dabei die Induktionsspule, wie sie in der Sonde
68 vorhanden ist. Die Spule L1 bildet zusammen mit dem Kondensator
C17 die in Reihe liegende Resonanzschaltung. Diese in Reihe liegende
Resonanzschaltung ist mit dem negativen Eingang des Verstärkers A1
verbunden. Der Ausgang A des Verstärkers A1 ist an die Gleichrichter
schaltung geführt, die aus dem Verstärker A2 und Transistoren Q2, Q3
und Q4 besteht. Das gleichgerichtete Signal, das am Kollektor Q4
anliegt, wird auf die Periodenmeßleitung 8′ (Erfassungseingangsleitung)
gelegt. Das gleichgerichtete Ausgangssignal bei B wird dem integrieren
den Vergleichsverstärker A3 mit dem Eingangswiderstand R18 und dem
Regelkondensator C20 zugeführt. Das Ausgangssignal des integrierenden
Vergleichers wird auf die Leitung C gelegt und dem X-Eingang der Mul
tiplizierstufe M1 zugeführt. Das Ausgangssignal des integrierenden Ver
gleichers wird auch über die Spannungsteilerschaltung R19 und R15 dem
positiven Eingang des Verstärkers A4 zum Verstärken des Verstärkungs
faktors und Versatzes zugeführt. Der Ausgang dieses Verstärkungs
faktor- und Versatz-Verstärkers A4 auf der Leitung D wird dem
A/D-Eingang auf Leitung 17 des Mikroprozessors 8 zugeführt. Des weiteren
wird über die Leitung E eine Bezugsspannung abgeleitet, die der
VRH-Eingangsleitung 22 des Mikroprozessors 8 zugeführt wird. Der Aus
gang A des Verstärkers A1 wird außerdem über die Spannungsteiler
schaltung 20 und 21 über Leitung F an den Y-Eingang der Multiplizier
schaltung M1 geführt. Die Multiplizierstufe M1 ist ein Vier-Quadranten-Mul
tiplizierglied, das als Ausgangssignal das Produkt der Signale an X
und Y ausgibt. Deshalb wird das auf Leitung F erscheinende Signal mit
dem Wert des über Leitung C in die Multiplizierschaltung M1 einlaufen -
den Signals multipliziert. Der Ausgang der Multiplizierschaltung M1 auf
Leitung G wird an den positiven Eingang des Verstärkers A1 gelegt, wo
durch sich die Regelschleife schließt.
Der Mikroprozessor 8 besitzt außerdem an den Leitungsanschlüssen
29 und 30 einen externen Quarzschwingereingang, so daß eine geregelte
Zeitbasis für den Mikroprozessor 8 vorliegt. Das Programm im Mikropro
zessor zählt die Anzahl der auf der Eingangsleitung 81 pro Zeitabschnitt
ankommenden Impulse und berechnet dabei eine Schwingungsperiode der
Resonanzschaltung. Der Mikroprozessor 8 weist sowohl intern als auch
daran angeschlossen einen ROM-Speicher auf, in dem sich der Wert der
Schwingkreisperiode abspeichern läßt, die dem Induktionsspule L1 für
den Fall zugeordnet ist, daß sich an L1 keine Abriebteilchen angelagert
haben. Je mehr Abriebteilchen sich dort sammeln, desto stärker ver
ändert sich die Induktivität der Induktionsspule L1, wobei sich die
Schwingungsperiode des in Reihe liegenden Resonanzschwingkreises ver
ändert. Der Mikroprozessor 8 mißt nun die neue Periode und berechnet
die Differenz zwischen dem neuen Periodenwert und dem gespeicherten
Vergleichs-Periodenwert. Die Veränderung der Periode dient als Maß für
die Veränderung der Induktivität der Induktionsspule L1 und damit für
die Menge der Abriebteilchen, die sich bereits angesammelt haben. Da
die Induktionsspule L1 extremen Temperaturveränderungen unterliegt,
ändert sich die Induktivität mit der Temperatur. Der Widerstand durch
die Induktionsspule ändert sich, wie vorstehend bereits ausgeführt wur
de, ebenfalls mit der Temperatur. Das auf der Leitung D liegende Aus
gangssignal des Verstärkungsfaktor- und Versatz-Verstärkers wird am
A/D-Eingang des Mikroprozessors 8 in einen digitalen Wert umgewandelt,
der dann in Verbindung mit einem in die Software des Mikroprozessors 8
eingebauten Algorithmus herangezogen werden kann, um die im Schwing
kreis beobachtete Periodenveränderung zu korrigieren und die Wirkung
der Temperaturveränderung zu kompensieren. Auf diese Weise gewährlei
stet der Mikroprozessor 8 durch Korrektur der Periodenveränderung bzw.
durch Kompensieren des gemessenen Wertes der Induktivität zum Aus
gleich der Temperaturveränderungen eine Genauigkeit in der Induktivi
tätsmessung, wie es sie nach dem Stand der Technik bisher noch nie
gab. Beispielsweise liegt die gesamte Veränderung der Schwingkreisfre
quenz, wie sie sich im typischen Fall in Resonanzschaltungen dieser Art
beobachten läßt, bei denen die Induktivität sich durch Anlagerung von
Abriebteilchen verändert hat, im Größenbereich von zwei Prozent.
Gleichzeitig kann die Induktivitätsveränderung infolge von Temperatur
einwirkungen im Größenbereich von einem Prozent liegen. Somit ist ganz
klar erkennbar, daß das interessierende Signal infolge der Temperatur
änderungen an der Induktionsspule ganz erheblich verzerrt werden kann,
wenn nicht aus Auswirkungen der Temperatur sorgfältig kontrolliert und
beeinflußt werden. Die Schaltung gemäß der Erfindung verbessert die
Präzision in der Temperaturkorrektur, die sich mit der Induktionsspule
L1 erzielen läßt, um einen Faktor von mindestens vier. Mit anderen
Worten ist die Präzision rund vier mal besser, wenn eine Sonde, welche
die Induktionsspule L1 enthält, im erfindungsgemäßen Resonanzschwing
kreis in Reihenschaltung verwendet wird, als bei Verwendung derselben
Sonde mit Induktionsspule nach dem Stand der Technik, die allerdings in
einen parallelen Resonanzkreis geschaltet ist.
Gemäß der schematischen Darstellung in Fig. 4 sind zusätzliche
ROM-Speichermöglichkeiten vorgesehen, die sich durch entsprechende
Adressierung jeweils ansteuern lassen. Daneben ist auch ein standard
mäßiger serieller RS-232-Ausgang vorgesehen. Über den RS-232-Ausgang
kann der Mikroprozessor 8 abgefragt werden. Im Mikroprozessor stehen
Informationen verschiedener Art zur Verfügung. Beispielsweise ist dort
die Stromfrequenz des Resonanzschwingkreises abgespeichert, neben der
augenblicklichen Frequenzänderung gegenüber dem Ausgangszustand,
sowie Wert und Ausmaß der jeweils vorgenommenen Temperaturkorrektur.
Diese Daten können vom Mikroprozessor für vorgegebene Zeitlängen zur
Abfrage abgespeichert werden. Es ist allgemein bekannt, daß Abriebteil
chen von größerem Umfang in mechanischen Systemen häufig unmittelbar
vor dem Ausfall dieser Systeme entstehen. Ebenso ist bekannt, daß
unmittelbar vor dem Ausfall mechanischer Teile ein rascherer Anstieg in
der Konzentration der Abriebteilchen zu beobachten ist. Deshalb ist es
möglich, das Programm im Mikroprozessor größere Induktivitätsverände
rungen erkennen und in getrennten Speicherbereichen erfassen zu las
sen, die entweder größere Teilchen repräsentieren oder einer rascheren
Ablagerung von Teilchen über einen vorgegebenen Zeitraum zuzuordnen
sind. In gleicher oder ähnlicher Weise kann der Mikroprozessor auch im
Zusammenhang mit dem Auftreten von Systemveränderungen dieser Art
abgefragt werden.
Somit ist deutlich, daß das erfindungsgemäße System Möglichkeiten
vorsieht, um Veränderungen in der Induktivität einer Spule mit hoher
Genauigkeit auch dann noch zu messen, wenn die Spule extremen Tem
peraturschwankungen ausgesetzt ist. Auch wenn die Erfindung anhand
des Beispielsfalles beschrieben wurde, daß sie in einem Teilchendetektor
eingesetzt wird, ist die Schaltung dennoch gleichermaßen auch bei ande
ren Systemen einsetzbar, bei denen der Meßfühler eine veränderliche
Induktivität aufweist.
Claims (11)
1. Vorrichtung zum Erfassen von in einem Strömungsmittel mitgeführ
ten Eisenmetallteilchen,
gekennzeichnet durch
- a) einen Magneten (67) mit zwei Polen, wovon der erste (61) in dem Strömungsmittel liegt;
- b) eine aus einem elektrisch leitenden Material gebildete Spule (62) die koaxial zu einem zweiten Pol des Magneten (67) angeordnet ist;
- c) einen elektronischen Resonanzschwingkreis (E, C, L, RL) in Rei henschaltung zum Messen der Induktivität der Spule (62), wobei dieser Schwingkreis mit der Spule (62) verbunden ist; wobei der in Reihe geschaltete Resonanzkreis eine Einrichtung (8) zum Vorgeben eines Temperaturausgleichs für die Vorrichtung aufweist.
2. Vorrichtung zum Erfassen von Eisenmetallteilchen nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
der in Reihe liegende Resonanzschwingkreis eine Resonanzschaltung (1)
mit der Spule (62; L1) und einem Kondensator (C17) in Reihenschaltung
aufweist.
3. Vorrichtung zum Erfassen von Eisenmetallteilchen nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet, daß
der in Reihe liegende Resonanzschwingkreis außerdem in Reihenschaltung
ein Resonanzschwingglied, einen Verstärker (7; A4) zum Verstärken des
Verstärkungsfaktors und des Versatzes, sowie einen Mikroprozessor (8)
zum Vorgeben des Temperaturausgleichs in Abhängigkeit von der
Schwingungsperiode und im Ansprechen auf ein Signal aufweist, welches
den Verstärkungsfaktor des Verstärkers (7) repräsentiert.
4. Vorrichtung zum Erfassen von Eisenmetallteilchen nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, daß
am Ausgang des Mikroprozessors (8) ein Signal anliegt, das die Indukti
vität der Spule nach Temperaturausgleich repräsentiert und damit auch
für die auf oder unmittelbar neben dem ersten Pol (61) des Magneten
(67) angesammelte Menge an Eisenmetallteilchen repräsentativ ist.
5. Vorrichtung zum Erfassen von Eisenmetallteilchen nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, daß
der in Reihe liegende Resonanzschwingkreis einen Verstärker (2) auf
weist, an dessen invertierenden Eingang (-) eine in Reihe liegende Re
sonanzschaltung (1; L1, C17) angeschlossen ist, ferner einen Gleichrich
ter (3; A2, Q2, Q3, Q4), eine integrierende Vergleichsschaltung (4), so
wie ein Multiplizierglied (6), wobei der Ausgang des Verstärkers (2) an
einen ersten Eingang (Y) des Multiplizierglieds (6) vor seiner Gleichrich
tung und seinem Anlegen an den Eingang der Integrierenden Vergleichs
schaltung (4) geführt ist, während der Ausgang der integrierenden Ver
gleichsschaltung (4) an einen zweiten Eingang (X) des Multiplizierglieds
(6) und der Ausgang des Multiplizierglieds (6) an den nicht-invertieren
den Eingang (+) Eingang des Verstärkers (2) geführt ist.
6. Vorrichtung zum Erfassen von Eisenmetallteilchen nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, daß
ein erster Eingang (8′) des Mikroprozessors (8) mit dem Ausgang (Q4)
des Gleichrichters (3) verbunden ist, und daß der Mikroprozessor (8) das
Ausgangssignal des Gleichrichters (3) übernimmt, und daß des weiteren
an einen zweiten Eingang des Mikroprozessors (8) über einen Analog-Di
gital-Wandler ein Signal gelegt ist, das den Zustand des Verstärkungs
faktor- und Versatzverstärkers (7; A4) repräsentiert und proportional
zur Spannung an der in Reihe liegenden Resonanzschaltung (1) ist.
7. Verfahren zum Temperaturausgleich bei der Messung der Induktivi
tät einer Induktionsspule,
gekennzeichnet durch die folgenden Arbeitsschrit
te:
- a) Zählen der Impulse an einem Eingang (39, 30) eines Mikroprozes sors (8) zur Bestimmung der Schwingungsperiode eines mit einer Indukti onsspule (L1) verbundenen Resonanzschwingkreises in Reihenschaltung;
- b) Abspeichern der Schwingungsperiode in einem RAM-Speicher zur Verwendung als Bezugswert;
- c) nochmaliges Zählen der Impulse an dem Eingang des Mikroprozes sors (8) zur Bestimmung der Schwingungsperiode des mit der Induktions spule (L1) verbundenen, in Reihe liegenden Resonanzschwingkreises und Berechnen der Differenz zwischen zuvor abgespeicherten Periodenwert und dem Wert der neu bestimmten Periode;
- d) Heranziehen der berechneten Differenz bei der Schwingungsperiode als Index für einen ROM-Speicher (9), welcher eine Tabelle von Werten der Schwingungsperiodendifferenz in Verbindung mit vorgegebenen Induk tivitätswerten enthält;
- e) Messen eines für die Temperatur des in Reihe liegenden Resonanz schwingkreises repräsentativen Werts und Heranziehen desselben als In dex für einen ROM-Speicher (9), welcher eine Tabelle vorgegebener Temperaturausgleichswerte enthält; und
- f) Anwenden des Temperaturausgleichswerts auf den zuvor bestimm ten Induktivitätswert zur Berechnung der Ist-Induktivität der Indukti onsspule (L1) nach Temperaturausgleich und zum Bereitstellen eines Si gnals an einem Ausgang des Mikroprozessors (8), welches die Induktivi tät der Induktionsspule repräsentiert.
8. Verfahren nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Arbeitsschritte (c) bis (f) zeitlich nacheinander wiederholt ausge
führt werden.
9. Verfahren nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet, daß
in einem weiteren Arbeitsschritt die Ist-Induktivität der Induktionsspule
(L1) nach Temperaturausgleich als Index für einen ROM-Speicher (9)
herangezogen wird, welcher eine Tabelle mit vorgegebenen Werten für
die Konzentration der Eisenmetallteilchen enthält, sowie zum Bereitstel
len eines Signals an einem Ausgang des Mikroprozessors (8), welches die
Konzentration des eisenhaltigen Materials repräsentiert.
10. Verfahren nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Konzentration des eisenhaltigen Materials zeitabhängig in einem lei
stungsunabhängigen Speichermedium aufgezeichnet wird.
11. Verfahren nach Anspruch 10,
dadurch gekennzeichnet, daß
eine Veränderung in der Konzentration des eisenhaltigen Materials, die
über einen vorgegebenen Zeitraum einen vorbestimmten Wert überschrei
tet, zur Auslösung einer Melde- bzw. Alarmschaltung führt.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US65911091A | 1991-02-22 | 1991-02-22 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4205344A1 true DE4205344A1 (de) | 1992-10-29 |
Family
ID=24644075
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4205344A Ceased DE4205344A1 (de) | 1991-02-22 | 1992-02-21 | Elektrische messfuehlervorrichtung zum messen von eisenmetallteilchen in einem stroemungsmittel unter einsatz eines resonanzschwingkreises in reihenschaltung und eines mikroprozessors |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5334932A (de) |
JP (1) | JP2501992B2 (de) |
DE (1) | DE4205344A1 (de) |
FR (1) | FR2673290A1 (de) |
GB (1) | GB2253061B (de) |
IT (1) | IT1258348B (de) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19524353A1 (de) * | 1995-07-04 | 1997-01-09 | Joerg Prof Dr Ing Hoffmann | Verfahren und Anordnung zur Bestimmung von magnetisierbaren Partikeln in Öl und Hydraulikflüssigkeiten |
DE102013111682A1 (de) * | 2013-10-23 | 2015-04-23 | Wittenstein Ag | Abriebsensor |
DE102014219968A1 (de) * | 2014-10-01 | 2016-04-07 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Fremdobjekterkennung für eine Induktionsladevorrichtung und Induktionsladevorrichtung |
DE102016221289A1 (de) | 2016-08-18 | 2018-02-22 | Robert Bosch Gmbh | Sensor zum Erfassen eisenmetallischer Verunreinigungen eines Fluids |
Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5675249A (en) * | 1994-03-10 | 1997-10-07 | Simmonds Precision Products, Inc. | Portable optical fluid debris detector including cover and calibrating magnet |
US5742234A (en) * | 1995-02-28 | 1998-04-21 | Vickers, Inc. | Particle detection and destruction in fluid systems |
US5608315A (en) * | 1995-08-21 | 1997-03-04 | Caterpillar Inc. | Apparatus for detecting particles in a fluid and a method for operating same |
US5608316A (en) * | 1995-08-21 | 1997-03-04 | Caterpillar Inc. | Apparatus for detecting particles in a fluid and a method for operating same |
US5767670A (en) * | 1996-08-29 | 1998-06-16 | Texas Instruments Incorporated | Method and apparatus for providing improved temperature compensated output for variable differential transformer system |
JP3742998B2 (ja) * | 1997-03-26 | 2006-02-08 | 住友電気工業株式会社 | 磁性体濃度の検出方法及び装置 |
US6004817A (en) * | 1997-04-04 | 1999-12-21 | 3M Innovative Properties Company | Method for measuring stress levels in polymeric compositions |
DE19823836C2 (de) * | 1998-05-28 | 2000-05-04 | Fresenius Medical Care De Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum berührungsfreien Messen der Leitfähigkeit einer in einem Strömungskanal befindlichen Flüssigkeit |
EP0994337A3 (de) * | 1998-10-09 | 2001-08-16 | General Electric Company | Elektrischer Splitterdetektor |
US6529007B2 (en) * | 1999-08-04 | 2003-03-04 | Ellen Ott | Temperature compensation for ground piercing metal detector |
US6445177B1 (en) * | 1999-11-17 | 2002-09-03 | Vibro-Meter S.A. | Chip-detector assembly having improved probe-retention features |
US7029581B2 (en) * | 2003-03-26 | 2006-04-18 | Eaton Corporation | Lubricant particle collector having a connector with a ball locking mechanism |
US7383120B2 (en) * | 2003-08-01 | 2008-06-03 | General Motors Corporation | Methods and apparatus for adjusting frequency and/or PWM-based sensors |
US20090007642A1 (en) * | 2007-07-05 | 2009-01-08 | Baxter International Inc. | Dialysis fluid measurement method and apparatus using conductive contacts |
US8287724B2 (en) * | 2007-07-05 | 2012-10-16 | Baxter International Inc. | Dialysis fluid measurement systems using conductive contacts |
US8151626B2 (en) * | 2007-11-05 | 2012-04-10 | Honeywell International Inc. | System and method for sensing high temperature particulate matter |
US9176206B2 (en) * | 2008-03-07 | 2015-11-03 | California Institute Of Technology | Effective-inductance-change based magnetic particle sensing |
AU2009279368A1 (en) * | 2008-08-04 | 2010-02-11 | University Of South Australia | A sensor using a bifilar coil |
US9599591B2 (en) | 2009-03-06 | 2017-03-21 | California Institute Of Technology | Low cost, portable sensor for molecular assays |
US8502527B2 (en) * | 2010-10-08 | 2013-08-06 | GM Global Technology Operations LLC | Transmission debris sensor |
USD722896S1 (en) | 2012-09-13 | 2015-02-24 | Tesona Gmbh & Co. Kg | Electronic temperature sensor |
CN105606696A (zh) * | 2015-12-17 | 2016-05-25 | 北京至感传感器技术研究院有限公司 | 油液品质参数检测方法、传感器及在线检测装置 |
CN105699265A (zh) * | 2016-03-29 | 2016-06-22 | 北京至感传感器技术研究院有限公司 | 一种液体油中铁磁磨粒的检测方法和装置 |
CN114183805B (zh) * | 2017-10-02 | 2023-07-04 | 阿迪控股(2008)有限公司 | 在磁性过滤器中测量磁性碎片的堆积 |
KR102142932B1 (ko) * | 2019-04-25 | 2020-08-10 | 주식회사 솔지 | 윤활유 내의 철성마모입자 농도 진단센서 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0284711A2 (de) * | 1987-03-02 | 1988-10-05 | Heidelberger Druckmaschinen Aktiengesellschaft | Einrichtung zum Erfassen der Wicklungstemperatur eines bürstenlosen Gleichstrommotors |
GB2207765A (en) * | 1987-08-05 | 1989-02-08 | Man Design Co | Length measuring device |
US4878019A (en) * | 1985-05-02 | 1989-10-31 | Aeroquip Corporation | Electrical sensing system for measuring ferrous particles within a fluid with temperature compensation circuit |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1510103A (en) * | 1974-03-19 | 1978-05-10 | Agfa Gevaert | Metallic particle detection apparatus |
JPS568563A (en) * | 1979-07-02 | 1981-01-28 | Toshiba Corp | Measuring device for reactance change |
JPS568562A (en) * | 1979-07-02 | 1981-01-28 | Toshiba Corp | Measuring device for reactance change |
JPS568567A (en) * | 1979-07-03 | 1981-01-28 | Toshiba Corp | Automatic wiring checking device |
ATE13593T1 (de) * | 1980-10-07 | 1985-06-15 | Micro Epsilon Messtechnik | Verfahren zur kompensation von temperaturbedingten messfehlern bei wechselstrom- messschaltungen, insbesondere abstandsmessgeraeten sowie vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens. |
US4731578A (en) * | 1985-05-02 | 1988-03-15 | Aeroquip Corporation | Electrical sensing system for measuring ferrous particles within a fluid |
US4831362A (en) * | 1986-05-16 | 1989-05-16 | Aeroquip Corporation | Failure detection system for a metallic debris detection system |
US4859940A (en) * | 1987-09-09 | 1989-08-22 | Westinghouse Electric Corp. | Apparatus for detecting onset of slag entrainment in a molten metal stream |
-
1991
- 1991-12-24 US US07/813,353 patent/US5334932A/en not_active Expired - Lifetime
-
1992
- 1992-02-19 IT ITRM920108A patent/IT1258348B/it active IP Right Grant
- 1992-02-21 GB GB9203708A patent/GB2253061B/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-02-21 JP JP4034642A patent/JP2501992B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1992-02-21 FR FR9202026A patent/FR2673290A1/fr active Granted
- 1992-02-21 DE DE4205344A patent/DE4205344A1/de not_active Ceased
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4878019A (en) * | 1985-05-02 | 1989-10-31 | Aeroquip Corporation | Electrical sensing system for measuring ferrous particles within a fluid with temperature compensation circuit |
EP0284711A2 (de) * | 1987-03-02 | 1988-10-05 | Heidelberger Druckmaschinen Aktiengesellschaft | Einrichtung zum Erfassen der Wicklungstemperatur eines bürstenlosen Gleichstrommotors |
GB2207765A (en) * | 1987-08-05 | 1989-02-08 | Man Design Co | Length measuring device |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19524353A1 (de) * | 1995-07-04 | 1997-01-09 | Joerg Prof Dr Ing Hoffmann | Verfahren und Anordnung zur Bestimmung von magnetisierbaren Partikeln in Öl und Hydraulikflüssigkeiten |
DE102013111682A1 (de) * | 2013-10-23 | 2015-04-23 | Wittenstein Ag | Abriebsensor |
DE102014219968A1 (de) * | 2014-10-01 | 2016-04-07 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Fremdobjekterkennung für eine Induktionsladevorrichtung und Induktionsladevorrichtung |
US10324216B2 (en) | 2014-10-01 | 2019-06-18 | Robert Bosch Gmbh | Method for foreign object detection for an induction charging device and induction charging device |
DE102016221289A1 (de) | 2016-08-18 | 2018-02-22 | Robert Bosch Gmbh | Sensor zum Erfassen eisenmetallischer Verunreinigungen eines Fluids |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH075137A (ja) | 1995-01-10 |
IT1258348B (it) | 1996-02-26 |
JP2501992B2 (ja) | 1996-05-29 |
FR2673290A1 (fr) | 1992-08-28 |
GB2253061B (en) | 1995-03-22 |
US5334932A (en) | 1994-08-02 |
GB2253061A (en) | 1992-08-26 |
ITRM920108A1 (it) | 1993-08-19 |
FR2673290B1 (de) | 1995-02-10 |
ITRM920108A0 (it) | 1992-02-19 |
GB9203708D0 (en) | 1992-04-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE4205344A1 (de) | Elektrische messfuehlervorrichtung zum messen von eisenmetallteilchen in einem stroemungsmittel unter einsatz eines resonanzschwingkreises in reihenschaltung und eines mikroprozessors | |
DE3612573C2 (de) | Vorrichtung zum Erfassen eisenmetallischer Verunreinigungen in einer Flüssigkeit | |
EP1723434B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur berührungslosen drehzahlmessung | |
EP0219725B1 (de) | Verfahren zur Kompensation von Störspannungen im Elektrodenkreis bei der magnetisch-induktiven Durchflussmessung | |
DE68917480T2 (de) | Gerät zum erfassen von metallteilchen, die in einem fluid mitgeführt werden. | |
DE19701899C2 (de) | Schaltungsanordnung und Verfahren zur Erfassung der Kapazität bzw. einer Kapazitätsänderung eines kapazitiven Schaltungs- oder Bauelementes | |
DE3225822C2 (de) | ||
EP0470958A1 (de) | Berührungslos arbeitendes wegmesssystem. | |
DE102004063228B4 (de) | Meßvorrichtung und -verfahren zur Bestimmung einer dielektrischen Eigenschaft, insbesondere der Feuchte und/oder Dichte, eines Produkts | |
EP1836484A2 (de) | Messvorrichtung und -verfahren zur erkennung von fremdkörpern in einem produkt, insbesondere in tabak, baumwolle oder einem anderen faserprodukt | |
EP0386604A2 (de) | Statischer Elektrizitätszähler | |
DE69002032T2 (de) | Partikelaufnehmer mit elektronischer Detektion. | |
DE3700366C2 (de) | ||
DE60102976T2 (de) | Signalverarbeitung für einen piezoelektrischen Sensor mit Differenzierer und Integrierer | |
DE10023305C2 (de) | Verfahren zur Ansteuerung einer Wandlereinrichtung in Füllstandmessgeräten und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens | |
DE19651355B4 (de) | Gasblasendetektor | |
DE10329540A1 (de) | Verfahren zum Betrieb eines magnetisch-induktiven Durchflußmessers | |
DE2754388A1 (de) | Fluessigkeitsmessystem | |
EP1927005B1 (de) | Einrichtung zur bestimmung der stärke des magnetfeldes eines elektromagneten | |
DE2400694C2 (de) | Vorrichtung zum Abfühlen der Position eines Magnetbandes in einem Kanal auf kapazitivem Wege | |
DE19755417A1 (de) | Auswerteschaltung zur Ermittlung komplexer Impedanzen, Vorrichtung zur Messung komplexer Impedanzen und Verwendung der Vorrichtung | |
DE69114479T2 (de) | Lagedetektor. | |
DE19528454C1 (de) | Verfahren und Schaltungsanordnung zur Messung einer Kapazität | |
DE9316008U1 (de) | Anordnung zur Messung der Durchflußmenge luftdurchsetzter Milch | |
DE2507398C3 (de) | Schaltungsanordnung zum Prüfen metallischer Gegenstände |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: VICKERS INC., GLENOLDEN, PA., US |
|
8181 | Inventor (new situation) |
Free format text: NIELSEN, PAUL H., WILMINGTON, US |
|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8131 | Rejection |