DE3908505C2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- DE3908505C2 DE3908505C2 DE3908505A DE3908505A DE3908505C2 DE 3908505 C2 DE3908505 C2 DE 3908505C2 DE 3908505 A DE3908505 A DE 3908505A DE 3908505 A DE3908505 A DE 3908505A DE 3908505 C2 DE3908505 C2 DE 3908505C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- steam
- pressure
- air
- turbine
- air separation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
- F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B11/00—Making pig-iron other than in blast furnaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04012—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling
- F25J3/04018—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling of main feed air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
- F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
- F25J3/04115—Arrangements of compressors and /or their drivers characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
- F25J3/04127—Gas turbine as the prime mechanical driver
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04157—Afterstage cooling and so-called "pre-cooling" of the feed air upstream the air purification unit and main heat exchange line
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04163—Hot end purification of the feed air
- F25J3/04169—Hot end purification of the feed air by adsorption of the impurities
- F25J3/04181—Regenerating the adsorbents
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
- F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
- F25J3/04206—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions including a so-called "auxiliary vaporiser" for vaporising and producing a gaseous product
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
- F25J3/04296—Claude expansion, i.e. expanded into the main or high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/04309—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
- F25J3/04315—Lowest pressure or impure nitrogen, so-called waste nitrogen expansion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
- F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04527—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general
- F25J3/04539—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general for the H2/CO synthesis by partial oxidation or oxygen consuming reforming processes of fuels
- F25J3/04545—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general for the H2/CO synthesis by partial oxidation or oxygen consuming reforming processes of fuels for the gasification of solid or heavy liquid fuels, e.g. integrated gasification combined cycle [IGCC]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04527—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general
- F25J3/04551—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general for the metal production
- F25J3/04557—Integration with an oxygen consuming unit, e.g. glass facility, waste incineration or oxygen based processes in general for the metal production for pig iron or steel making, e.g. blast furnace, Corex
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04563—Integration with a nitrogen consuming unit, e.g. for purging, inerting, cooling or heating
- F25J3/04575—Integration with a nitrogen consuming unit, e.g. for purging, inerting, cooling or heating for a gas expansion plant, e.g. dilution of the combustion gas in a gas turbine
- F25J3/04581—Hot gas expansion of indirect heated nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04593—The air gas consuming unit is also fed by an air stream
- F25J3/046—Completely integrated air feed compression, i.e. common MAC
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04593—The air gas consuming unit is also fed by an air stream
- F25J3/04606—Partially integrated air feed compression, i.e. independent MAC for the air fractionation unit plus additional air feed from the air gas consuming unit
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04612—Heat exchange integration with process streams, e.g. from the air gas consuming unit
- F25J3/04618—Heat exchange integration with process streams, e.g. from the air gas consuming unit for cooling an air stream fed to the air fractionation unit
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04636—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a hybrid air separation unit, e.g. combined process by cryogenic separation and non-cryogenic separation techniques
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
- F25J3/04812—Different modes, i.e. "runs" of operation
- F25J3/04836—Variable air feed, i.e. "load" or product demand during specified periods, e.g. during periods with high respectively low power costs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/20—Processes or apparatus using separation by rectification in an elevated pressure multiple column system wherein the lowest pressure column is at a pressure well above the minimum pressure needed to overcome pressure drop to reject the products to atmosphere
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
- F25J2205/32—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes as direct contact cooling tower to produce a cooled gas stream, e.g. direct contact after cooler [DCAC]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
- F25J2205/34—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes as evaporative cooling tower to produce chilled water, e.g. evaporative water chiller [EWC]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
- F25J2205/62—Purifying more than one feed stream in multiple adsorption vessels, e.g. for two feed streams at different pressures
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/02—Mixing or blending of fluids to yield a certain product
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/50—Oxygen or special cases, e.g. isotope-mixtures or low purity O2
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
- F25J2240/10—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream the fluid being air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/70—Steam turbine, e.g. used in a Rankine cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/42—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/50—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
- F25J2250/30—External or auxiliary boiler-condenser in general, e.g. without a specified fluid or one fluid is not a primary air component or an intermediate fluid
- F25J2250/40—One fluid being air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
- F25J2250/30—External or auxiliary boiler-condenser in general, e.g. without a specified fluid or one fluid is not a primary air component or an intermediate fluid
- F25J2250/50—One fluid being oxygen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Emergency Medicine (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur
Gewinnung von Flüssig-Roheisen in einem Schmelzreduktions
prozeß mit Kohle, wobei die Vergasung der Kohle mittels
Sauerstoff in einem Einschmelzvergaser erfolgt.
Für den Betrieb von Einschmelzvergasern ist es bekannt,
Kohle geeigneter Körnung zur Aufrechterhaltung einer Kohle
wirbelschicht in den Kopf eines Einschmelzvergasers einzu
bringen, wobei diese Kohle vergast wird, wie dies beispielsweise
der DE-OS 28 43 303 entnehmbar ist. Die Vergasungs
reaktion erfordert zur Erzielung der gewünschten Schmelz
temperatur Sauerstoff, wobei weitgehend reiner Sauerstoff,
d. h. mit wenig Stickstoff, bei den üblicherweise angewandten
Drücken in einem Einschmelzvergaser eingesetzt werden muß.
Das Druckniveau in einem Einschmelzvergaser ist zumindest
teilweise durch die Besonderheiten der Ausbringung des
Schmelzbades vorgegeben und es können derartige Einschmelz
vergaser nicht mit beliebig hohen Drücken betrieben werden,
wenn gleichzeitig auf die Erfordernisse des Schmelzprozesses
Rücksicht genommen werden soll. Einschmelzvergasungsprozesse,
bei welchen gleichzeitig Flüssig-Roheisen gewonnen wird,
erlauben es auch, minderwertige Kohlen einzusetzen, da es im
Rahmen eines Einschmelzvergasungsprozesses möglich wird, im
Einschmelzvergaser zumindest einen Teil der Entschwefelung
durchzuführen. Es können somit die bei der Verbrennung und
Vergasung von Kohle üblicherweise entstehenden Schwefel
produkte weitestgehend innerhalb des Einschmelzvergasers
selbst abgebunden werden, wodurch die Abgasbelastung ver
ringert wird. Um zu verhindern, daß nennenswerte Anteile des
Schwefels in das Roheisen gelangen, kann der Wirbelschicht
Entschwefelungsmittel zugesetzt werden. Bei ausreichend
basischer Schlacke kann S als CaS abgebunden werden. Bei den
üblichen Einschmelzvergasungsprozessen wird das entstehende
brennbare Vergasungsprodukt in kalorischen Maschinen bzw.
Brennkammern für verschiedene Zwecke ausgenützt.
Üblicherweise wird innerhalb eines Einschmelzvergasers
im Druckbereich bis maximal 8 bar, zumeist 4 bis 6 bar
gearbeitet, um das Ausbringen der Schmelze nicht zu beein
trächtigen. Ein auf diese Weise auf relativ niedrigem Druck
niveau anfallendes Vergasungsprodukt läßt sich auch nach
einer Nachverbrennung nicht ohne weiteres in energetisch
günstigeren Prozessen zur Energieumwandlung heranziehen, so
daß bei den bekannten Einrichtungen die Verwendung des
Vergasungsproduktes auf einfache Verbrennungsprozesse zur
Dampferzeugung od. dgl. beschränkt war.
Die Erfindung zielt nun darauf ab, einen derartigen
Schmelzreduktionsprozeß dahingehend zu verbessern, daß der
Wirkungsgrad der Umwandlung in andere Energieformen ver
bessert wird, und zielt insbesondere darauf ab, bei einem
Einschmelzvergasungsprozeß unter Gewinnung von Roheisen
elektrische Energie zu gewinnen. Die Erfindung nutzt hierbei
die oben genannten Besonderheiten des Einschmelzvergasungsprozesses
und zielt weiters darauf ab, ein geschlossenes
System zu schaffen, bei welchem auch der für die Einstellung
der Temperaturen im Einschmelzvergaser erforderliche Sauer
stoff unmittelbar innerhalb des Prozesses hergestellt werden
kann.
Sauerstoff mit einer Reinheit von etwa 90% erscheint
für diese Zwecke ausreichend. Begleitender N2 geht zwar im
Roheisen in Lösung, dies ist jedoch von untergeordneter
Bedeutung.
Zur Lösung dieser Aufgabe besteht die Erfindung bei dem gattungsgemäßen Verfahren
darin, daß das aus dem Einschmelzvergaser abge
zogene Gas einer Verdichtung unterworfen wird, daß das
verdichtete Gas mit gesondert verdichteter Luft einer Brennkammer
zugeführt und unter überatmosphärischem Druck verbrannt
wird und daß die Abgase der Brennkammer über eine mit
einem Generator gekuppelte Expansionsturbine entspannt
werden.
Dadurch, daß das Vergasungsprodukt, d. h. das aus dem
Einschmelzvergaser abgezogene Gas, welches vorzugsweise einer
Abkühlung unter gleichzeitiger Erzeugung von Dampf unterzogen
wird, einer Verdichtung unterworfen wird, wird hochwertiges
Brenngas unter einem Druckniveau zur Verfügung gestellt,
welches einen nachfolgenden Betrieb einer Expansionsturbine
gestattet. Zu diesem Zweck wird das verdichtete Gas mit
gesondert verdichteter Luft in einer Brennkammer unter über
atmosphärischem Druck verbrannt und die Abgase dieser Brenn
kammer können in einfacher Weise zur Energieumwandlung,
insbesondere zur Erzeugung von elektrischer Energie heran
gezogen werden, wobei eine mit einem Generator gekoppelte
Expansionsturbine eingesetzt wird.
Die Anhebung des Druckniveaus bietet somit die Voraus
setzungen für eine bessere Nutzung der im Einschmelzvergaser
erzeugten Vergasungsprodukte, wobei die für die Verdichtung
erforderliche Antriebsleistung durch die in der nachfolgenden
Expansionsturbine erzeugte Wellenleistung überkompensiert
wird.
Für die Verbrennung von Erdgas bzw. Öl sind kombinierte
Einrichtungen bekanntgeworden, bei welchen ein Luftverdichter
unmittelbar mit einer Expansionsturbine gekoppelt ist, wobei
der Luftverdichter die für die Verbrennung von Erdgas bzw. Öl
erforderliche Luftmenge auf das gewünschte Druckniveau
bringt. Die Leistung einer Expansionsturbine hängt vom
Massendurchsatz ab, und da der Heizwert von Erdgas relativ
hoch ist, muß der Großteil der für den Betrieb der Expan
sionsturbine erforderlichen Gasmenge durch Zufuhr von Druck
luft sichergestellt werden. Das aus einem Einschmelz
reduktionsprozeß abgezogene Vergasungsprodukt weist einen
gegenüber Erdgas wesentlich geringeren Heizwert auf und es
ist daher zur Erzielung der gewünschten Temperaturen eine
größere Masse an Vergasungsprodukten des Einschmelzvergasers
umzusetzen. Daraus resultiert, daß bei unveränderter Beibe
haltung der für die Verbrennung von Erdgas bekannten Einrich
tungen für den Betrieb der Gasturbine eine größere Gasmenge
in der Zeiteinheit zur Verfügung steht, wenn die Luft
verdichterleistung unverändert bleibt. Prinzipiell könnte
unter Abänderung der bekannten Einrichtungen mit der Expan
sionsturbine ein Luftverdichter geringerer Leistung gekoppelt
werden. Dies erfordert aber wesentliche bauliche Veränderun
gen und die Erfindung zielt nun darauf ab, unter Beibehaltung
der bekannten Einrichtungen, auch diese Übermenge an ver
dichteter Luft sinnvoll zu nutzen. Ausgehend von dem erfin
derischen Verfahren wird zu diesem Zweck das Verfahren mit
Vorteil so durchgeführt, daß der Brennkammer zuzuführende
oder zugeführte verdichtete Luft zumindest teilweise einer
Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage zugeführt wird. Es kann
somit der für den unmittelbaren Betrieb der Expansionsturbine
nicht erforderliche Anteil an Druckluft in besonders sinn
voller Weise dahingehend genutzt werden, daß der für den
Betrieb des Einschmelzvergasers gewünschte Sauerstoff inner
halb der gleichen Anlage erzeugt wird, wofür mit Vorzug der
in der Luftzerlegungsanlage erzeugte Sauerstoff als Ver
gasungssauerstoff in den Einschmelzvergaser eingebracht wird.
Prinzipiell erscheint es besonders vorteilhaft, wenn das
Verfahren so durchgeführt wird, daß aus der Brennkammer zuzu
führender oder zugeführter verdichteter Luft der gesamte
Luftbedarf der Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage zur
Erzeugung des Vergasungssauerstoffes für den Einschmelz
vergaser entnommen wird. Hierbei ist zu berücksichtigen, daß
je nach gewünschter Sauerstoffmenge ein mehr oder minder
großer Anteil an Druckluft dem mit der Expansionsturbine
gekoppelten Verdichter bzw. der Brennkammer entnommen werden
muß und die Entnahme derartiger Druckluft dadurch begrenzt
ist, daß der für den wirtschaftlichen Betrieb der Expansions
turbine geforderte Massendurchsatz nicht wesentlich unter
schritten werden darf. Konventionelle Expansionsturbinen
arbeiten auch im Teillastbereich noch mit relativ gutem
Wirkungsgrad. Bei einer Reduktion der Last der Expansions
turbine auf etwa 92% bleibt der Wirkungsgrad immer noch bei
etwa 96% des Vollast-Wirkungsgrades und erst eine weitere
Rücknahme der der Gasturbine zugeführten Menge und damit eine
weitere Rücknahme der Last, führt zu stärkerem Absinken des
Wirkungsgrades. In allen Fällen wird es somit zumindest
möglich sein, die für die Luftzerlegung erforderliche Druck
luft zumindest teilweise durch den von dem mit der Expan
sionsturbine gekoppelten Verdichter erzeugten Druckluftanteil
zu substituieren. Bei der Auslegung der Anlage kann die
Luftzerlegungsanlage mit Rücksicht auf die Erfordernisse des
Einschmelzvergasers dahingehend bezüglich der erforderlichen
Druckluftmenge und damit Energieaufwand optimiert werden, daß
der Vergasungssauerstoff als Unreinsauerstoff mit ca. 90 bis
98% Reinheit erzeugt wird. Es ist somit nicht erforderlich,
hochreinen Sauerstoff für den Einschmelzvergaser herzu
stellen, wodurch die geforderte Druckluftmenge für die
Luftzerlegungsanlage minimiert werden kann.
Wenn im Zuge einer derartigen Schmelzreduktion unter
Erzeugung von Flüssig-Roheisen nachgeschaltete Stahl
erzeugungsprozesse vorgesehen sind, kann der in diesen
Prozessen geforderte Reinsauerstoff in kostengünstigerer
Weise auf anderem Wege als durch Tieftemperatur-Rektifikation
erzielt werden, wofür mit Vorteil das erfindungsgemäße
Verfahren dahingehend weitergebildet wird, daß zur Herstel
lung von hochreinem Sauerstoff mit einer Reinheit von mehr
als 98% ein Teilstrom des in der Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage
erzeugten Sauerstoffes einer Druckwechsel-
Adsorptionsanlage zugeführt wird und von Stickstoff befreit
wird, wobei vorzugsweise Sauerstoff mit einer Reinheit von
ca. 99,5% hergestellt wird. Da für den Einschmelzvergasungsprozeß
eine wesentlich geringere Reinheit des Sauerstoffes
für die Einstellung der für die Vergasung und den Einschmelz
vorgang erforderlichen Parameter ausreicht, kann vorzugsweise
der im Rahmen einer derartigen weiteren Reinigung des Sauer
stoffes in einer Druckwechseladsorptionsanlage anfallende
stickstoffangereicherte Desorptionsstrom aus der Druck
wechsel-Adsorptionsanlage dem Sauerstoffstrom geringerer
Reinheit für die Vergasung zugemischt werden.
Zur Durchführung einer bei üblichen Drücken durch
geführten Tieftemperatur-Rektifikation ist es erforderlich,
die Zerlegungsluft auf das von der Tieftemperatur-Rektifi
kation geforderte Druckniveau abzusenken. Die Druckluft des
Verdichters befindet sich ebenso wie die der Expansions
turbine zuzuführenden Gase auf einem Druckniveau von etwa 14
bis 17 bar, wofür, wie bereits oben erwähnt, die Vergasungs
produkte des Einschmelzvergasers nachverdichtet wurden.
Tieftemperatur-Rektifikationsanlagen konventioneller Bauart
werden üblicherweise mit Drücken zwischen 5 und 8 bar,
beispielsweise 6 bar, betrieben und die Druckabsenkung kann
prinzipiell durch entsprechende Druckminderung erzielt
werden. In vorteilhafter Weise wird diese Druckminderung
energetisch günstig dadurch durchgeführt, daß der der Brenn
kammer zuzuführende oder zugeführte Druckluft-Teilstrom für
die Luftzerlegungsanlage über eine Entspannungsturbine auf
das Druckniveau vor der Luftzerlegungsanlage entspannt wird,
so daß auch der bei der Druckminderung freiwerdende Energieanteil
genutzt werden kann. Gleichzeitig erfolgt durch eine
derartige Expansion eine Abkühlung. Die Expansion wird zur
Erzielung besserer Wirkungsgrade vorzugsweise jeweils beim
höchsten zur Verfügung stehenden Temperaturniveau durchgeführt
und es ist daher energetisch günstiger, Expansionsturbinen
bzw. Entspannungsturbinen jeweils auf dem höchsten
zur Verfügung stehenden Temperaturniveau zu betreiben. Um
auch die Luftzerlegungsanlage in einem energetisch günstigen
Bereich zu betreiben, wird bevorzugt so vorgegangen, daß über
eine zweiten, geregelten Luftverdichter der für die Produktion
des erforderlichen Sauerstoffes zusätzlich notwendige
Luftstrom gefördert wird. Für die Luftzerlegungsanlage ist in
der Folge ein weit geringeres Temperaturniveau erforderlich
und die Abkühlung kann unter weiterer Ausnutzung der thermischen
Energie zunächst durch Wärmetauscher zur Erzeugung von
Dampf für eine Dampfturbine und/oder für eine Dampfeindüsung
in die Brennkammer verwendet werden, wie dies einer bevorzugten
Ausführungsform entspricht. Die Eindüsung von Dampf in
die Brennkammer, in welcher die aus dem Einschmelzvergaser
abgezogenen Gase gemeinsam mit Druckluft verbrannt werden,
ermöglicht es auch hier, Leistung und damit Wirkungsgrad der
Expansionsturbine in positiver Weise zu beeinflussen, wobei
hier in erster Linie das zusätzliche Einbringen von Gasmasse
in die Brennkammer, wie sie durch das Einbringen von Dampf
erfolgt, die Auslastung der Expansionsturbine auf nahezu
Vollast ermöglicht und dadurch den Wirkungsgrad anhebt. Wegen
der hohen Prozeßtemperatur leistet der Dampf dabei in der
Gasturbine etwas mehr als in der Dampfturbine, wobei seine
fühlbare Wärme danach im Abhitzekessel zum größten Teil rückgewonnen
werden kann. Gleichzeitig wird durch eine derartige
Dampfeindüsung in die Brennkammer eine Unterdrückung der
thermischen Bildung von Stickoxiden erzielt. Durch das
Eindüsen von Dampf in die Brennkammer wird eine Minderung der
Temperaturspitzen und somit der Bildung thermischer Stickoxide
erzielt, da trotz des geringen Heizwertes des Abgases
aus dem Vergaser hohe Temperaturen in der Brennkammer
herrschen. Darüber hinaus ist eine derartige Energieerzeugung
ohne Sekundärmaßnahmen in höchstem Maße umweltfreundlich, da
der Schwefel im Vergaser in die Schlacke eingebunden wird,
wodurch der SO2-Gehalt nach dem Kraftwerk etwa ein Fünftel
des Restschwefels bei einem konventionellen Kohlekraftwerk
mit Entschwefelung ausmacht und die NO-Bildung trotz der
hohen Gasturbinentemperaturen etwa die Hälfte des Rest-NO-
Anteiles nach einer Denox-Anlage beträgt.
Alternativ zur neuerlichen Energiegewinnung durch
Absenkung des Druckniveaus der Zerlegungsluft vor dem Ein
bringen in die Luftzerlegungsanlage kann das Verfahren so
geführt werden, daß der der Brennkammer zuzuführende oder
zugeführte Druckluft-Teilstrom für die Luftzerlegungsanlage
lediglich unter Erzeugung von Dampf gekühlt und anschließend
in einer Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage auf erhöhtem
Druckniveau eingesetzt wird. Bei einer derartigen Verfahrens
führung wird zwar auf die neuerliche Energiegewinnung an
dieser Stelle, nämlich durch Absenken des Druckniveaus vom
Druckniveau des Luftverdichters für die Brennkammer auf das
geforderte Druckniveau einer Niederdruck-Tieftemperatur-
Rektifikationsanlage verzichtet, jedoch ergeben sich durch
die Betriebsweise der Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage mit
erhöhtem Druck im Rahmen des erfindungsgemäßen Verfahrens
weitere Vorteile. Mit einer auf hohem Druck betriebenen Tief
temperatur-Luftzerlegungsanlage kann nämlich unmittelbar
Drucksauerstoff erzielt werden, so daß auf technisch auf
wendige und schadensanfällige Sauerstoffverdichter weitgehend
verzichtet werden kann. Die Schmelzreduktion erfordert bei
der erfindungsgemäßen Betriebsweise, wie bereits erwähnt,
Drücke zwischen 5 und 8 bar und es kann daher zur Kohle
vergasung in einem derartigen Schmelzreduktionsprozeß nur
Sauerstoff mit entsprechendem Druckniveau verwendet werden.
Zur Erzielung des geforderten Sauerstoffdruckes kann im
Rahmen einer Hochdrucktieftemperatur-Luftzerlegungsanlage mit
einstufigen und einfachbauenden Sauerstoffverdichtern die
Aufrechterhaltung des geforderten Sauerstoffdruckniveaus
gewährleistet werden.
Gleichzeitig fällt aber in einer Hochdrucktieftempe
ratur-Luftzerlegungsanlage auch Stickstoff unter entsprechend
höherem Druck an und es kann der Druckstickstoff in der Folge
weiter energetisch genützt werden. Zu diesem Zweck kann mit
Vorteil dieses Verfahren so durchgeführt werden, daß das
unter Druck anfallende Nebenprodukt Stickstoff der Luftzer
legungsanlage im Gegenstrom zum der Luftzerlegungsanlage
zuzuführenden Druckluftstrom und/oder dem entspannten warmen
Stickstoff nach einer Entspannungsturbine erwärmt und in
einer Stickstoff-Entspannungsturbine abgearbeitet wird. Der
Wärmeaustausch erfolgt hiebei mit Vorteil zweistufig, wobei
der aus der Hochdruck-Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage
abgezogene Druckstickstoff zunächst in einer ersten Stufe im
Wärmeaustausch zu dem die Entspannungsturbine verlassenden
Stickstoff geführt wird und in einer zweiten Stufe unmittel
bar gegen die Druckluft, welche der Luftzerlegungsanlage
zugeführt werden soll und sich auf entsprechend höherem
Temperaturniveau befindet, aufgeheizt wird. Diese zweistufige
Wärmetauschung erhöht wiederum den Wirkungsgrad der Stick
stoffentspannungsturbine, wodurch auch hier wiederum eine
wirksame Energierückgewinnung erfolgen kann.
Zur Reinigung des Druckluftstromes zur Luftzerlegungs
anlage werden in konventioneller Weise Molsiebe eingesetzt
und das erfindungsgemäße Verfahren wird mit Vorteil so
durchgeführt, daß ein Teilstrom des entspannten warmen
Stickstoffstromes zur Heißdesorption einer Molsieb-Luft
vorreinigung vor der Luftzerlegungsanlage eingesetzt wird und
daß dieser Teilstrom nach dieser Heißdesorptionsphase auf
nahe Umgebungstemperatur abgekühlt wird und zur Wieder
herstellung der Betriebstemperatur des Molsiebes verwendet
wird. Auf diese Weise kann der Stickstoffstrom innerhalb des
Verfahrens weiter Verwendung finden und eine Verbesserung des
Wirkungsgrades der Luftzerlegung läßt sich in einfacher Weise
dadurch erzielen, daß eine für die Kälteerzeugung in der
Luftzerlegungsanlage notwendige Tieftemperatur-Entspan
nungsturbine mit einem Teilstrom des in der Luftzerlegungs
anlage unter Druck erzeugten Stickstoffes betrieben wird, daß
der Stickstoff entspannt wird und danach im Gegenstrom das
Waschwasser abkühlt, mit dem in der Endstufe eines Wasch
kühlers vor der Molsieb-Vorreinigungsanlage der Luft
zerlegungsanlage deren Luft-Eingangstemperatur eingestellt
wird. Es ist bekannt, in Luftzerlegungsanlagen Tieftempe
ratur-Entspannungsturbinen einzusetzen, welche üblicherweise
zwischen den Druckniveaus der unteren und oberen Zerlegungs
säule, d. h. zwischen der Hochdruckkolonne und der Nieder
druckkolonne der Tieftemperatur-Rektifikationsanlage ange
ordnet sind. Im Rahmen des erfindungsgemäßen Verfahrens kann
diese Expansionsturbine entweder zwischen Hochdruck und
unterer Zerlegungssäule bzw. zwischen oberer Säule und
Atmosphäre betrieben werden, wobei der entspannte Stickstoff
im Gegenstrom das Waschwasser abkühlt, mit welchem in der
Endstufe eines Waschkühlers vor der Molsiebvorreinigungs
anlage der Luftzerlegungsanlage deren Lufteingangstemperatur
eingestellt wird. Den Wäscher mit kaltem Wasser zu betreiben,
ist deshalb zweckmäßig, um das dahinterliegende Molsieb nicht
mit zuviel Wasserdampf aus der wärmeren gesättigten Luft zu
belasten, da bei Durchbrechen des Molsiebes eventuell in der
Luft vorhandenes CH4 als erster Bestandteil entweicht,
wodurch die Gefahr einer Explosion bei Anreicherung im
Flüssig-Sauerstoff gegeben ist. Durch die Abkühlung des
Waschwassers gegen den entspannten kalten trockenen Stick
stoff in einem wäscherähnlichen Wasser-Luft-Wärmetauscher ist
es somit in einfacher und kostengünstiger Weise möglich, die
Kälte des entspannten Stickstoffes zu nutzen.
Eine besonders gute Energieausnutzung ergibt sich im
Rahmen dieser Verfahrensführung dann, wenn das Verfahren so
durchgeführt wird, daß die Stickstoffmengenströme aus der
Hochdruckkolonne der Luftzerlegungsanlage, aus der Nieder
druckkolonne der Luftzerlegungsanlage und aus der Tieftempe
ratur-Entspannungsturbine mit etwa 1 : 2 : 2 gewählt werden,
wobei der Teilstrom aus der Hochdruckkolonne in einer Hoch
druck-Entspannungsturbine und der Teilstrom aus der Nieder
druckkolonne gemeinsam mit dem bereits vorentspannten Teil
strom aus der Hochdruckkolonne in einer Niederdruck-Ent
spannungsturbine abgearbeitet werden.
Dazu werden die Stickstoffströme zu den Entspannungs
turbinen in Wärmetauschern gegen den noch warmen Stickstoff
strom aus der Niederdruckentspannungsturbine und anschließend
gegen den heißen Hochdruckluftstrom, der von der Brennkammer
abgezogen wird, erwärmt, wie dies einer bevorzugten Ausfüh
rungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens entspricht.
In besonders vorteilhafter Weise wird das Verfahren
alternativ zum zuvor beschriebenen so geführt, daß der der
Brennkammer zuzuführende oder zugeführte Druckluft-Teilstrom
für die Luftzerlegungsanlage abgekühlt und gegen die
Zerlegungsprodukte aus der Luftzerlegungsanlage abgekühlt und
anschließend im Gegenstrom zu verdampfendem Sauerstoff, der
in flüssigem Zustand auf den nötigen Druck für den Schmelzreduktionsprozeß
verdichtet wurde, ganz oder teilweise kondensiert
und in die Druckkolonne der Luftzerlegung eingeführt
wird, wobei bevorzugt so vorgegangen wird, daß der Druckluft-Teilstrom
vor der weiteren Abkühlung gegen die
Zerlegungsprodukte aus der Luftzerlegungsanlage einer Weiterverdichtung
in einem Verdichter, Kühlung und Reinigung im
Waschkühler und Molsieb in einem ersten Gegenstrom-Wärmetauscher
unterworfen wird.
Eine besonders einfache Regelung der für die Tieftempe
ratur-Rektifikationsanlage geforderten Parameter unter
gleichzeitiger Ausnutzung von Überschußenergie läßt sich
dadurch erzielen, daß von dem Druckluft-Teilstrom für die
Luftzerlegungsanlage ein Teilstrom für die Verdampfung von
Produkt-Sauerstoff verwendet wird, und daß der darüber
hinausgehende Teil des Hochdruckluftstromes kälteerzeugend in
einer Entspannungsturbine entspannt und ebenfalls in die Zer
legungskolonne des Luftzerlegers eingeführt wird, wobei
bevorzugt der in der Entspannungsturbine entspannte Teil des
Hochdruckluftstromes in die Druckkolonne des Luftzerlegers
eingeführt wird. Für eine einfache Regelung der Produkt-
Sauerstoffmenge wird dabei in einfacher Weise so vorgegangen,
daß von der Flüssig-Sauerstoffpumpe zuviel geförderte
Flüssigkeit über ein Regelorgan in die drucklose
Zerlegungssäule zurückgeführt wird.
Eine weitere Verbesserung der Energiebilanz ergibt sich,
wenn, wie es einer bevorzugten Durchführung des Verfahrens
entspricht, die Entspannungsturbinen für Luft bzw. Stickstoff
vorzugsweise mit dem Verdichter für das aus dem Einschmelz
vergaser abgezogene Gas gekoppelt werden.
Im Rahmen des erfindungsgemäßen Verfahrens sind noch
eine Reihe zusätzlicher Energierückgewinnungsmöglichkeiten
enthalten. Eine besonders einfache weitere Möglichkeit
optimaler Energiegewinnung wird dadurch geboten, daß in der
Gasturbine nicht mehr zu verarbeitendes Brenngas vor dem
Abhitzekessel der Gasturbine mit dem im Abgas noch vorhan
denem Restsauerstoff von etwa 14% nachverbrannt und so die
Gaseingangstemperatur in den Abhitzekessel angehoben wird,
so daß Dampf mit hoher Temperatur und entsprechend hohem
Arbeitsvermögen der Dampfturbine zugeführt wird, wobei
bevorzugt so vorgegangen wird, daß Dampf mit einer Temperatur
von 500 bis 540°C der Dampfturbine zugeführt wird.
Diese besonders wirkungsvolle Betriebsweise einer
derartigen Dampfturbine läßt sich dadurch sicherstellen, daß
im Abhitzekessel nach der Gasturbine, in Strömungsrichtung
der Gase Hochdruck-Heißdampf, Niederdruck-Heißdampf und auf
konstantem Druckniveau ein Dampf-Wasser-Gemisch zur Beheizung
des Entgasers im Dampfkreislauf erzeugt wird, wobei dieses
Druckniveau so gewählt wird, daß keine Kondensation auf
diesen Heizflächen durch Taupunktunterschreitung der Abgase
eintritt. Dies stellt die Einbringung der fühlbaren Wärme in
den Dampfprozeß auf möglichst hohem Temperaturniveau sicher
und erhöht die Leistungsausbeute. Auf dem Druckniveau der
Niederdruckdampferzeugung wird auch der Dampf in den Dampf
prozeß eingeführt, der bei Abkühlung des aus dem Einschmelz
vergasers entnommenen Abgases bzw. aus der der Brennkammer
vor der Entspannungsturbine entnommenen Luft nach deren
Expansion in einer Turbine erzeugt wird.
Mit Rücksicht auf die Besonderheiten des Verfahrens,
welches prinzipiell auf seine Verwendbarkeit im Rahmen eines
Stahlwerkes konzipiert ist, lassen sich eine Reihe von
weiteren Verwendungen der erzeugten Abwärme konzipieren. Im
Rahmen eines Stahlwerkes ist es hierbei besonders vorteilhaft
so vorzugehen, daß in den Dampfkreislauf des Gasturbinen-
Dampfprozesses auch Dampf der im Abhitzekessel der Dampf
turbine auf eine geregelte Dampftemperatur nacherhitzt wird,
aus den Folgeprozessen zur Roheisenverarbeitung eingeführt
wird. Dabei wird bevorzugt in den Dampfkreislauf Sattdampf
oder leicht überhitzter Dampf eingeführt. Vorzugsweise wird
Dampf aus der Verblasung in einem Sauerstoff-Auf-oder
-Einblaseverfahren oder aus der Heißkühlung oder Abhitzekesseln
von Wärmeöfen vor Walzstrecken eingeführt, wobei mit
besonderem Vorteil so vorgegangen wird, daß der Abdampf
diskontinuierlicher Prozesse über Gefällespeicher zu einem
kontinuierlichen Sattdampfband umgewandelt wird. Energetisch
günstig wird das Verfahren vorzugsweise dabei so durchgeführt,
daß die Einbringstelle in die Dampfturbine so
gewählt wird, daß der Druck knapp über dem Brennkammerdruck
der Gasturbine liegt und somit dieser in den Gasturbinen-
Dampfprozeß importierte Dampf auch zum Teil in die Brennkammer,
zur Unterdrückung der Bildung von thermischen Stickoxiden,
eingeleitet werden kann. Im Zuge der nachgeschalteten
teilweise diskontinuierlichen Prozesse ist es hierbei besonders
vorteilhaft, das Verfahren so zu führen, daß im Zuge
der Entspannung des Dampfes in der Dampfturbine an geeigneter
Stelle der Dampfstrom so angetaut wird, daß im Falle des
Wegbleibens von Importdampf in den Gasturbinen-Dampfprozeß
der Druck an der Importdampf-Einbringstelle so angehoben
wird, daß an dieser Stelle aus der Dampfturbine Dampf für die
Einblasung in die Brennkammer entnommen werden kann. Vorzugsweise
wird dabei so vorgegangen, daß bei Zweidruck-Prozessen
an der Stelle der Einbringung von Niederdruck-Dampf der
Dampfstrom angestaut wird, wobei bevorzugt der der Dampfturbine
entnommene Dampf über den Importdampf-Überhitzer im
Abhitzekessel in der Gasturbine zugeführt wird.
Die Erfindung wird nachfolgend an Hand von in der
Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen
näher erläutert. In dieser zeigt Fig. 1 eine schematische
Darstellung einer Vorrichtung zur Durchführung des erfin
dungsgemäßen Verfahrens, Fig. 2 eine teilweise schematische
Darstellung einer Vorrichtung zur Durchführung des erfin
dungsgemäßen Verfahrens mit einer Niederdruck-Tieftemperatur-
Luftzerlegungsanlage in einer Gesamtanlage gemäß Fig. 1,
Fig. 3 eine teilweise Darstellung einer Vorrichtung zur
Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens mit einer
Hochdruck-Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage in einer Anlage
gemäß Fig. 1, Fig. 4 eine teilweise schematische Darstellung
einer Regelung für eine Vorrichtung gemäß Fig. 2 mit einer
Niederdruck-Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage, Fig. 5 eine
teilweise schematische Darstellung einer Regelung für eine
Vorrichtung gemäß Fig. 3 mit einer Hochdruck-Tieftemperatur-
Luftzerlegungsanlage und Fig. 6 eine schematische Darstellung
einer Brennkammer einer Gasturbine für die Verwendung in
einer Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen
Verfahrens.
Bei der Darstellung gemäß Fig. 1 ist mit 1 schematisch
ein Einschmelzvergaser bezeichnet, welchem Einsatzstoffe 2
und Kohle 3 zugeführt werden und aus welchem bei 4 Schlacke
und bei 5 flüssiges Roheisen abgezogen werden. Das bei 5
abgezogene Roheisen kann in einem nachgeschalteten Prozeß zur
Roheisenverarbeitung, insbesondere in einem Sauerstoff-Auf-
oder -Einblaseverfahren weiterverarbeitet werden, wobei dies
in der Darstellung nach Fig. 1 nicht gesondert dargestellt
ist. Neben der Schlacke und dem Roheisen wird aus dem
Einschmelzvergaser 1 Gas bei 6 abgezogen, welches über einen
Wärmetauscher 7 geführt wird, in welchem Dampf erzeugt wird,
wobei die Verwendung des derart erzeugten Dampfes im fol
genden näher beschrieben werden wird. Das aus dem Einschmelz
vergaser 1 stammende Abgas wird nach dem Passieren des
Wärmetauschers 7 und eines Wäschers 8 in einem Verdichter 9
auf ein für die Einbringung in eine Brennkammer 10 geeignetes
Druckniveau gebracht wird, wobei der Druck in der Brennkammer
10 beispielsweise etwa 16 bar beträgt. In diese Brennkammer
10 wird weiters verdichtete Luft aus einem Verdichter 11
eingebracht, wobei die in der Brennkammer bei der Verbrennung
von Abgas aus dem Einschmelzvergaser 1 mit verdichteter Luft
aus dem Verdichter 11 entstehenden Gase einer Expansions
turbine 12 zugeführt werden, welche mit einem Generator 13
gekoppelt ist. Die Expansionsturbine 12 ist darüber hinaus mit
dem Verdichter 11 gekoppelt, wie dies bei 14 angedeutet ist.
Derartige Expansionsturbinen 12, welche mit einem
Generator 13 gekoppelt sind, sind für eine Verwendung von
Erdgas oder Öl als Einsatzmaterial in der Brennkammer 10
optimiert und bekannt. Da das aus dem Einschmelzvergaser 1
abgezogene und verdichtete Gas einen beträchtlich geringeren
Heizwert als Erdgas oder Öl aufweist, ist es zur Erzielung
der für die Brennkammer 10 optimalen Temperaturen notwendig,
der Brennkammer 10 eine relativ große Menge an Abgasen aus
dem Einschmelzvergaser 1 zur Verfügung zu stellen, wodurch
eine für die Abarbeitung in der Expansionsturbine 12 zu große
Abgasmenge aus der Brennkammer 10 zur Verfügung gestellt
wird. Eine Reduzierung der in der Brennkammer 10 entstehenden
Gase könnte durch eine Senkung der Verdichterleistung des
Verdichters 11 erfolgen, wofür jedoch aufwendige Umbau
arbeiten des mit der Expansionsturbine 12 gekoppelten
Verdichters 11 notwendig wären. Die Ausbildung ist daher so
getroffen, daß der Brennkammer zuzuführende oder zugeführte
verdichtete Luft aus dem Verdichter 11 teilweise über eine
Leitung 15 ausgebracht wird, wobei diese verdichtete Luft auf
dem Niveau des in der Brennkammer 10 herrschenden Druckes in
weiterer Folge einer Luftzerlegungsanlage zugeführt wird. Das
in der Expansionsturbine 12 entspannte Gas aus der Brenn
kammer 10 wird über einen Wärmetauscher 16 geführt, wobei in
diesem Wärmetauscher 16 Dampf erzeugt wird, welcher in
weiterer Folge einer Dampfturbine 17 zugeführt wird, welche
ebenso wie die Expansionsturbine 12 mit einem Generator 18
gekoppelt ist. Die abgezogene Druckluft, welche über die
Leitung 15 einer Luftzerlegungsanlage 21 zugeführt wird, wird
in einer Expansionsturbine 19, welche mit einem Generator 20
gekoppelt ist, auf ein für die Einbringung in eine Luftzerle
gungsanlage 21 entsprechendes Druckniveau energieleistend
entspannt. Zur Ausnutzung der nach der Turbine 19 in der
Druckluft enthaltenen Wärme, wird diese über einen Wärme
tauscher 22 geführt, in welchem Dampf erzeugt wird, welcher
auf einem vom Druckniveau des Dampfes, wie er im Wärme
tauscher 16 erzeugt wird, geringeren Druckniveau in die
Dampfturbine 17 eingespeist wird, wie dies schematisch mit
der Leitung 23 angedeutet ist. Auf diesem Druckniveau wird
beispielsweise auch der im Wärmetauscher 7 erzeugte Dampf
über die Leitung 24 in die Dampfturbine 17 eingebracht.
Die vom Verdichter 11 verdichtete Druckluft, welche
teilweise über die Leitung 15 der Tieftemperatur-Luftzerle
gungsanlage 21 zugeführt wird, kann dabei den Luftbedarf der
Druckzerlegungsanlage vollständig abdecken, wie dies im
folgenden näher erläutert werden wird. Es kann aber auch
vorgesehen sein, daß nur ein Teil der für den Betrieb der
Luftzerlegungsanlage nötigen Druckluftmenge abgezogen wird,
und daß der restliche Luftanteil für den Betrieb der Luft
zerlegungsanlage 21 dieser Anlage über einen gesonderten
Verdichter 25 über eine mit 26 angedeutete Leitung zugeführt
wird. Dies wird unter Bezugnahme auf Fig. 2 näher erläutert
werden.
Die bei der Entspannung der Druckluft in der Leitung 15
auf ein für den Betrieb der Luftzerlegungsanlage 21 geeig
netes Druckniveau verwendete Expansionsturbine 19 und der
damit gekoppelte Generator 20 liefern dabei Leistung an den
Verdichter 9 zur Verdichtung des Abgases aus dem Einschmelz
vergaser 1.
Der in der Luftzerlegungsanlage 21 erzeugte Sauerstoff
wird in einem Verdichter 27 auf das für den Betrieb des
Einschmelzvergasers 1 notwendige Druckniveau gebracht und,
wie dies schematisch mit 28 angedeutet ist, in den Ein
schmelzvergaser eingebracht. Der in der Luftzerlegungsanlage
21 erzeugte Stickstoff wird dabei bei 29 abgezogen, wie dies
im folgenden genauer unter Bezugnahme auf Fig. 2 erläutert
werden wird.
Für die Durchführung des Verfahrens in einer Vorrichtung
gemäß Fig. 1 ergeben sich bei einem Durchsatz von 45 t/h
Roheisen im Einschmelzvergaser 1 und einem Heizwert des bei 6
abgezogenen Abgases von 174 MW folgende Leistungswerte für
die einzelnen Komponenten:
- - Gasverdichter 3,2 auf 17 bar: ca. 8,5 MW
- - Luftverdichter der Gasturbine ca. 72 MW (auf derselben Welle wie die Gasturbine)
- - Gasturbine ca. 121 MW
- - Getriebe-/mech. Verluste 0,8 MW
- - Generatorverluste 1,4 MW
- - Generatorleistung 46,5 MW
- - Leistungsäquivalent der entnommenen Hochdruck-Luft, d.h. Aufwand, sie im Verdichter 25 zu komprimieren, ca. 8,5 MW
- - Generatorleistung der Dampfturbine 12,0 MW
- - exkl. Eigenbedarf, inkl. Kühlwasser 1,6 MW
- - Trafoverluste 0,7 MW
In Fig. 2 ist die Darstellung gemäß Fig. 1 im Detail
teilweise dargestellt, wobei für gleiche Bauteile die
gleichen Bezugszeichen beibehalten wurden. Mit 10 ist wieder
um die Brennkammer vor der Expansionsturbine 12 bezeichnet.
Über die Leitung 15 wird Druckluft für die Luftzerlegungs
anlage abgezogen. Mit 22 ist der Wärmetauscher zur Erzeugung
von Dampf dargestellt, wobei dieser Dampf wiederum über die
Leitung 23 der Dampfturbine zugeführt wird. Die Druckluft muß
vor dem Einbringen in die Tieftemperatur-Luftzerlegungs
anlage, welche wiederum mit 21 bezeichnet ist, entsprechend
gereinigt werden, wobei ein Waschturm 30 vorgesehen ist, in
welchem neben einem Staubaustrag, wie er durch 31 angedeutet
ist, auch die geeignete Temperatur der Druckluft eingestellt
werden kann. Nach dem Passieren des Waschturmes 30 erfolgt in
einem Molsieb 32 eine weitergehende Reinigung der Druckluft,
wobei in diesem Molsieb insbesondere CO2 und H2O abgeschieden
werden. Nach dem Passieren des Molsiebes wird die Druckluft
über einen Gegenstrom-Wärmetauscher 33 geführt, in welchem
eine weitere Abkühlung der Druckluft gegen die Zerlegungs
produkte aus der Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage 21
erfolgt. In einem dem Wärmetauscher 33 nachgeschalteten
Gegenstrom-Wärmetauscher 34 erfolgt die Verflüssigung von
Luft bei einem Druckniveau, welches nur geringfügig unter dem
in der Brennkammer 10 herrschenden Druckniveau liegt. Über
ein Reduzierventil 35 erfolgt daher eine Entspannung der
flüssigen Luft auf ein in der Druckkolonne der Niederdruck
tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage 21 herrschendes Druck
niveau, welches beispielsweise 6 bar beträgt.
Bei der in Fig. 2 dargestellten Ausführungsform wird etwa
45% des Einsatzluftbedarfes für die Tieftemperatur-Luft
zerlegungsanlage dem Verdichter 11 entnommen. Der restliche
Anteil der für die Luftzerlegungsanlage 21 nötigen Luft wird
dabei von dem gesonderten Verdichter 25 über die Leitung 26
zugeführt. Im Verdichter 25 wird dabei die Luft auf ein
geringfügig über dem Druck in der Druckkammer der Luft
zerlegungsanlage 21 herrschendes Druckniveau verdichtet und
nach Passieren eines Wärmetauschers 36 in einem Waschturm 37
und einem Molsieb 38 gereinigt. Die derart gereinigte Druck
luft passiert darauf den Gegenstrom-Wärmetauscher 33 und wird
weitgehend gasförmig in die Druckkolonne der Luftzerlegungs
anlage 21 eingebracht.
Die Funktionsweise der Niederdruck-Luftzerlegungsanlage
erfolgt dabei auf an sich bekannte Art und Weise und es wird
aus der Druckkolonne 39 flüssiger Stickstoff und verflüssigte
Luft in die Niederdruckkolonne 40 der Luftzerlegungsanlage 21
eingebracht, wie dies bei 41 angedeutet ist. Im unteren
Bereich der Niederdruckkolonne 40 sammelt sich dabei
flüssiger Sauerstoff, welcher bei 42 abgezogen wird und in
flüssiger Form in einer Pumpe 43 verdichtet wird, bevor er im
Gegenstrom-Wärmetauscher 34 im Gegenstrom gegen die zu
zerlegende Druckluft verdampft, im Gegenstrom-Wärmetauscher
33 erwärmt, und bei 44 abgezogen wird. Dabei erfolgt die
Regelung über ein Bypassventil 46. Da sich der derart er
haltene Sauerstoff bereits auf gegenüber Atmosphärendruck er
höhten Druckniveau befindet, kann der Verdichter 27 einstufig
ausgebildet sein, um ein für die Einbringung des Vergasungs
sauerstoffes in den Einschmelzvergaser 1 entsprechendes
Druckniveau zu erhalten. Für die Verwendung des Sauerstoffes
im Einschmelzvergaser 1 genügt dabei im allgemeinen eine
Reinheit des in der Luftzerlegungsanlage erzeugten Sauer
stoffes von 90 bis 98%, so daß mit geringstmöglichem Luft
einsatz mit bekannten Luftzerlegungsanlagen das Auslangen
gefunden werden kann.
Alternativ kann die Druckluft für die Luftzerlegungs
anlage nach einer ersten Abkühlung in einem strichliniert
angedeuteten Verdichter 45 nachverdichtet werden und nach
Passieren des Gegenstrom-Wärmetauschers 33 und des Ver
flüssigungs-Wärmetauschers 34 von einem entsprechend höheren
Druckniveau durch das Reduzierventil 35 auf das Druckniveau
in der Hochdruckkolonne 39 der Luftzerlegungsanlage 21
entspannt werden. Eine derartige Nachverdichtung im Ver
dichter 45 erfolgt zweckmäßigerweise nur dann, wenn damit ein
so hoher Sauerstoffdruck erzeugt werden kann, daß der Sauer
stoff-Nachverdichter 27 entfallen kann.
Für die Verdampfung des Sauerstoffes nicht benötigte
Druckluft kann dabei aus dem Gegenstrom-Wärmetauscher 33 in
geeigneter Menge energie- und kälteerzeugend einer Expan
sionsturbine 47 zugeführt werden, welche wiederum mit einem
Generator 48 gekoppelt ist. Über 49 wird die Leistung des
Generators 48 abgegeben. Die in der Expansionsturbine 47
teilweise entspannte Druckluft wird darauf gemeinsam mit der
von dem zusätzlichen Verdichter 25 gelieferten Druckluft in
die Druckkolonne 39 der Luftzerlegungsanlage 21 eingespeist.
Bei der Darstellung gemäß Fig. 3 wird anstelle der in
Fig. 2 verwendeten Niederdruck-Tieftemperatur-Luftzerlegungs
anlage eine Hochdruck-Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage 21
eingesetzt. Für gleiche Bauteile wurden auch in Fig. 3 die
gleichen Bezugszeichen beibehalten. Bei der Darstellung gemäß
Fig. 3 wird der gesamte Luftbedarf für die Luftzerlegungs
anlage 21 über die Leitung 15 abgezogen und nach Passieren
eines Stickstoff-Luft-Wärmetauschers 51, dessen Funktions
weise im folgenden noch näher erläutert werden wird, über den
Wärmetauscher 22 zur Dampferzeugung in den Waschturm 30 und
ein Molsieb 32 eingebracht. Die im wesentlichen unter dem
Druck des Verdichters 11 stehende Druckluft wird danach
wiederum über den Gegenstrom-Wärmetauscher 33 geführt und in
den Hochdruckteil 52 der Hochdruck-Tieftemperatur-Luft
zerlegungsanlage 21 eingebracht. Über eine Leitung 53 erfolgt
wiederum in bekannter Weise eine Einbringung von flüssigem
Stickstoff und Sauerstoff in die Niederdruckkolonne 54 der
Luftzerlegungsanlage, in welcher ein Druck von beispielsweise
5 bar herrscht. Dadurch, daß in der in Fig. 3 dargestellten
Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage sowohl in der Hochdruck
kolonne 52 als auch in der Niederdruckkolonne 54 bei gegen
über der in Fig. 2 dargestellten Anlage wesentlich erhöhten
Drücken gearbeitet wird, herrschen in der Luftzerlegungs
anlage gegenüber der Ausführung gemäß Fig. 2 erhöhte Tempe
raturen. Aus der Niederdruckkolonne 54 wird Sauerstoff
abgezogen, welcher im Gegensatz zur Darstellung nach Fig. 2
gasförmig vorliegt und auch nicht verdichtet werden muß, da
sich auch die Niederdruckkolonne 54 auf einem erhöhten
Druckniveau befindet. In Fig. 3 ist in der Austragsleitung für
Produktsauerstoff wiederum ein insbesondere einstufiger
Verdichter 56 eingeschaltet, mit welchem der Sauerstoff auf
ein für den Einschmelzvergaser geeignetes Druckniveau ange
hoben wird.
Wie in Fig. 3 dargestellt, wird ein Teilstrom des
Produktsauerstoffes aus der Leitung 55 über eine Leitung 57
und einen Verdichter 58 einer schematisch angedeuteten
Druckwechseladsorberanlage 59 zugeführt, in welcher hoch
reiner Sauerstoff mit einer Reinheit von größer 98%, bei
spielsweise 99,5%, bei 60 abgezogen werden kann. Derartig
hochreiner Sauerstoff kann beispielsweise in einem an den
Schmelzreduktionsprozeß im Einschmelzvergaser anschließenden
Verfahren, beispielsweise in einem Sauerstoff-Auf- oder
-Einblaseverfahren eingesetzt werden, wie dies bereits oben
erwähnt wurde. Der einen gegenüber dem in der Leitung 57
geführten Gasstrom erhöhten Stickstoffanteil aufweisende
Desorptionsstrom 61 aus der Druckwechseladsorptionsanlage 59
wird dabei dem Sauerstoffstrom 28, welcher eine geringere
Reinheit als der in der Druckwechseladsorptionsanlage 59 ge
wonnene hochreine Sauerstoff aufweist, zugemischt, da die
Reinheit des Sauerstoffes für den Einschmelzvergaser 1 in
relativ weiten Grenzen variieren kann und weniger kritisch
ist.
Da die in Fig. 3 dargestellte Luftzerlegungsanlage sowohl
in ihrer Hochdruckkolonne 52 als auch in der Niederdruck
kolonne 54 einen gegenüber Atmosphärendruck erhöhten Druck
aufweist, kann auch der aus den beiden Kolonnen abziehbare
Stickstoff einer weiteren Verwendung zugeführt werden. Der
aus der Niederdruckkolonne 54 bei 62 abgezogene Stickstoff
wird in den Gegenstrom-Wärmetauscher 33 eingebracht, wobei in
dem Wärmetauscher 33 eine Abkühlung der Druckluft für die
Luftzerlegungsanlage gegen diesen Stickstoffstrom erfolgt. In
weiterer Folge wird dieser Stickstoffstrom aus der Nieder
druckkolonne 54 über den Wärmetauscher 50 geführt und in
einer Expansionsturbine 64, welche mit einem Generator 65
gekoppelt ist, auf Atmosphärendruck entspannt und nach
abermaligem Passieren des Wärmetauschers 50 ausgebracht, wie
dies bei 66 angedeutet ist. Ein Teilstrom des entspannten
Stickstoffstromes wird dabei vor dem Ausbringen über eine
Leitung 67 und ein Ventil 68 zur Heißdesorption des Molsiebes
32 verwendet. Durch das Ventil 68 kann dabei ein weiterer
Teilstrom über einen Wärmetäuscher 69 geführt werden, worauf
dieser Stickstoffstrom nach einer Abkühlung auf nahe
Umgebungstemperatur über das Molsieb 32 geführt wird und zur
Wiederherstellung der Betriebstemperatur eingesetzt wird. Die
derart eingesetzten Stickstoffströme zur Reinigung bzw.
Temperaturherstellung des Molsiebes werden ebenso bei 66
ausgebracht. Eine geeignete Umschaltung, welche nicht näher
dargestellt ist, erlaubt dabei die wechselweise Umschaltung
zwischen den zwei in Fig. 3 dargestellten Molsieben 32.
Eine für die Kälteerzeugung in der Luftzerlegungsanlage
21 notwendige Tieftemperatur-Expansionsturbine ist in Fig. 3
mit 70 bezeichnet. Diese Tieftemperatur-Entspannungsturbine
70 kann in einfacher Weise mit einem Teilstrom des aus der
Niederdruckkolonne 54 abgezogenen Stickstoffstromes unter
Druck betrieben werden, wobei in dieser Turbine 70 eine
Entspannung des Stickstoffes auf nahezu Atmosphärendruck
erfolgt und der entspannte Stickstoff in einer Leitung 71 in
einem Verdunstungskühler 72 eine Abkühlung des für den
Waschturm 30 benötigten Waschwassers in einer Leitung 73
bewirkt. Mit der Abkühlung des Waschwassers für den Waschturm
30 kann dabei die Drucklufttemperatur eingestellt werden.
Neben dem aus der Niederdruckkolonne 54 abgezogenen
Stickstoff wird auch aus der Hochdruckkolonne 52 Stickstoff
über eine Leitung 74 unter hohem Druck abgezogen, wobei
dieser Stickstoff ebenfalls über den Wärmetauscher 50 geführt
wird und nach einem Passieren des Wärmetauschers 51 zur
Abkühlung der Druckluft für die Luftzerlegungsanlage in einer
Hochdruck-Entspannungsturbine 75, welche mit einem eigenen
Generator oder zweckmäßigerweise ebenfalls mit dem Generator
65 gekoppelt ist, auf ein Druckniveau entspannt wird, welches
dem Eingangsdruckniveau der Niederdruckturbine 64 entspricht.
Der in der Expansionsturbine 75 entspannte Hochdruckstick
stoffstrom wird somit in der Niederdruckturbine 65 weiter
entspannt und wie oben angedeutet teilweise für eine Molsieb
reinigung bzw. Molsieb-Temperatureinstellung herangezogen.
Die mit den Entspannungsturbinen 64 und 75 erzeugte me
chanische Energie wird zweckmäßigerweise anstelle der Gene
ratoren dem Verdichter 9 für die Verdichtung des aus dem
Einschmelzvergaser 1 abgezogenen Abgases zugeführt, wie dies
der Deutlichkeit halber in Fig. 3 jedoch nicht dargestellt
ist, wobei die Differenzleistung durch einen Motor-Generator
aufgebracht wird.
Eine einfache Regelung der Vorrichtung kann dadurch er
folgen, daß die Luftexpansionsturbine 47 (Fig. 2) geregelt
ist, wobei der Verdichter 11 der Gasturbine 12 über einen
zusätzlichen Abblaseregelkreis geschützt ist. Dabei wird die
Luftmenge über die Expansionsturbine 47 von einem Prozeß
leitsystem der Gasturbine 12, welches einen Vergleich
zwischen der Leistung der Gasturbine 12, dem Druck in der
Brennkammer 10, der über 22, 30, 32 geführten Luftmenge, und
der Abgastemperatur ermöglicht, automatisch geregelt.
Eine alternative Regelungsmöglichkeit für eine Vorrich
tung, wie sie in Fig. 2 näher beschrieben wurde, kann Fig. 4
entnommen werden. Dabei wurden für gleiche Bauteile die
gleichen Bezugszeichen verwendet. Dabei stellt sich in erster
Linie die Luftmenge durch den Verflüssigungswärmetauscher 34
automatisch ein. Soll mehr Luft entnommen werden, wie dies
von einem nicht näher dargestellten Prozeßleitsystem der
Gasturbine 12 kontrolliert werden kann, so wird die Tief
temperaturexpansionsturbine 47 aufgesteuert, falls zusätz
liche Kälte für die Niederdruck-Tieftemperatur-Luft
zerlegungsanlage 21 benötigt wird, wobei der Regler der
Expansionsturbine 47 mit 76 bezeichnet ist. Die in der
Expansionsturbine 47 entspannte Luft wird, wie bei der Dar
stellung gemäß Fig. 2, dem Druckteil 39 der Tieftemperatur-
Luftzerlegungsanlage 21 zugeführt. Falls keine zusätzliche
Kälte benötigt wird, kann in einfacher Weise ein Gasreduzier
ventil 77 am Phasentrenngefäß 78 in das die Hochdruckluft
nach dem Verflüssiger-Wärmetauscher 34 eingeführt wird,
geöffnet werden, wodurch gasförmige Hochdruckluft zusätzlich
zur bereits verflüssigten und über Ventil 79 aus 78 abge
zogenen in die Druckkolonne 39 des Luftzerlegers 21 einge
bracht wird.
Die Regelung der Sauerstoffmenge erfolgt dabei durch
Regelung an der Pumpe 43 über das Ventil 46, wobei abweichend
von der Darstellung nach Fig. 2 nach dem Verflüssigungs-Wärme
tauscher 34, in welchem der flüssige Sauerstoff wenigstens
teilweise verdampft wird, der Sauerstoff in ein Phasen
trenngefäß 80 eingebracht wird, wobei eine durch die Regelung
bestimmte Sauerstoffmenge über das Ventil 46 flüssig in die
Niederdruckkolonne 40 rückgeführt wird.
In Fig. 5 ist schematisch eine Regelung für eine Vorrich
tung dargestellt, in welcher eine Hochdruck-Tieftemperatur-
Luftzerlegungsanlage eingesetzt wird, wie dies in Fig. 3
näher beschrieben wurde. Bei dieser Vorrichtung wird die
gesamte Druckluft für den Betrieb der Luftzerlegungsanlage 21
dem Verdichter 11 der Gasturbine 12 entnommen, wobei bei
dieser Ausführungsform an der Druckluftzuführungsseite kein
Regeleingriff erfolgt. Die Regelung der aus der Luft
zerlegungsanlage 21 abgezogenen Sauerstoffmenge erfolgt
ebenso hier außerhalb des Luftzerlegers, etwa durch Drehzahl
regelung des Nachverdichters 27 oder Drosselung.
Die Regelung der Entnahmeluft erfolgt bei der Ausfüh
rungsform gemäß Fig. 5 durch Regelung der zusätzlichen Stick
stoff-Niederdruck-Entspannungsturbine 64, deren Regelung mit
81 angedeutet ist, wobei zusätzlich die Hochdruck-Stickstoff
turbine 75 vom Prozeßleitsystem ebenfalls über eine Regelung
82 geregelt werden kann. Wie bei der Darstellung gemäß Fig. 3
wird ein Teilstrom des aus der Niederdruckkolonne 54 abge
zogenen Stickstoffes über eine Tieftemperatur-Entspannungs
turbine 70 geleitet, deren Regelung schematisch mit 83
bezeichnet ist. Diese Entspannungsturbine 70 ist dabei
zweckmäßigerweise von einem Stickstoff-Nachverdichter 84
gebremst, wobei der nachverdichtete Stickstoff über einem
Wärmetauscher 85 vor dem Einbringen in die Expansionsturbine
70 geführt wird. Der in der Expansionsturbine 70 abgekühlte
Stickstoff wird wiederum im Verdunstungskühler 72 für eine
Abkühlung des Waschwassers für den Waschturm 30 eingesetzt.
Wie Fig. 5 weiters zu entnehmen ist, kann ein Teil des
Niederdruck-Stickstoffstromes anstelle einer Entspannung über
die Niederdruck-Stickstoff-Expansionsturbine 64 zum Auffüllen
des zweckmäßigen Gasdurchsatzes für die Gasturbine 12 ver
wendet werden, wobei dieser Stickstoff nach Passieren eines
Drosselventiles 86 dem Verdichter 9 für die Abgase aus dem
Einschmelzvergaser 1 zugeführt werden kann. In Fig. 5 ist
dabei auch der in der Leitung 6 angeordnete Wärmetauscher 7
und Wäscher 8 für das Abgas aus dem Einschmelzvergaser
dargestellt. Eine derartige Verfahrensweise ist grundsätzlich
an sich nicht übermäßig wirtschaftlich, da eine Verdichtung
bei mittleren Temperaturen und eine Expansion bei mittleren
Temperaturen erfolgt und weiters ein Drosselverlust im
Stickstoffweg über das Reduzierventil 86 zum Gasverdichter 9
auftritt, da der Stickstoffdruck nach dem Wärmetauscher 33
über dem Ausgangsdruck vor dem Gasverdichter 9 liegt. Diese
Nachteile werden aber dadurch überkompensiert, daß der
Wirkungsgrad der mit dem Verdichter 11 kombinierten Gas
turbine 12 bei Annäherung an die Vollast deutlich besser
wird, so daß insgesamt eine weitere Verbesserung der Energie
ausnützung zu beobachten ist.
In Fig. 6 ist schematisch eine Brennkammer 10 darge
stellt, wie sie in einer Vorrichtung gemäß den Fig. 1 bis 5
Verwendung finden kann. Aus dem Verdichter 11 wird dabei
Druckluft im Sinne des Pfeiles 87 zwischen die Außenwand 88
und die Brennkammer-Innenwand 89 eingeblasen, wobei an der
Innenwand 89 die Möglichkeit des Lufteintrittes in den
Verbrennungsbereich 90 im Sinne der Teile 91 möglich ist. Das
Abgas aus dem Einschmelzvergaser tritt im Sinne des Pfeiles
92 in die Brennkammer ein und gelangt mit einem Teil 93 der
in die Brennkammer eingebrachten Druckluft in den Verbren
nungsbereich 90. Die an der Außenseite der Brennkammer-Innen
wand 89 vorbeigeführte Druckluft dient dabei zur Kühlung des
Heißgas-Kanales 94 zur Gasturbine 12 sowie der Brennkammer-
Innenwand 89. Wie oben ausführlich erläutert, ist bei
Verwendung einer konventionellen Brennkammer durch den
geringen Heizwert des Abgases aus dem Schmelzvergaser die in
der Brennkammer 10 erzielbare Gasmenge für die Abarbeitung in
der Gasturbine zu hoch, weshalb ein Teil der eingebrachten
Druckluft bei 95 aus der Brennkammer abgezogen wird und einer
Luftzerlegungsanlage zugeführt wird.
Anstelle der Entnahme eines Teiles der vom Verdichter 11
verdichteten Druckluft aus der Brennkammer 10 wäre es prin
zipiell denkbar, bei einer Vorrichtung gemäß den Fig. 1 bis 5
den Druckluftanteil für die Luftzerlegungsanlage zwischen dem
Verdichter 11 und der Brennkammer 10 zu entnehmen, wobei
jedoch eine völlige Neukonstruktion der Brennkammer nötig
wäre, da die bekannten Anlagen bezüglich des Wirkungsgrades
optimiert sind.
Die bei der Kühlung des Heißgas-Kanales 94 sowie der
Brennkammer-Innenwand 89 zusätzlich zur Verdichterarbeit
aufgenommene Wärme der Druckluft für die Luftzerlegungsanlage
kann für die Luftentspannung zur Lufterzerlegung in Form
einer höheren Leistung einer Druckluft-Expansionsturbine
wieder rückgewonnen werden, wobei ein Niederdruck
dampferzeuger diese Wärme anschließend wieder zurückholt.
Claims (36)
1. Verfahren zur Gewinnung von Flüssig-Roheisen in einem
Schmelzreduktionsprozeß mit Kohle, wobei die Vergasung der
Kohle mittels Sauerstoff in einem Einschmelzvergaser erfolgt,
dadurch gekennzeichnet, daß das aus dem Einschmelzvergaser
abgezogene Gas einer Verdichtung unterworfen wird, daß das
verdichtete Gas mit gesondert verdichteter Luft einer Brennkammer
zugeführt und unter überatmosphärischem Druck verbrannt
wird und daß die Abgase der Brennkammer über eine mit
einem Generator gekuppelte Expansionsturbine entspannt
werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß das aus dem Einschmelzvergaser abgezogene Gas vor der
Verdichtung einer Abkühlung unter gleichzeitiger Erzeugung
von Dampf unterworfen wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß der Brennkammer zuzuführende oder zugeführte
verdichtete Luft zumindest teilweise einer Tieftemperatur-
Luftzerlegungsanlage zugeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet,
daß der in der Luftzerlegungsanlage erzeugte Sauerstoff als
Vergasungssauerstoff in den Einschmelzvergaser eingebracht
wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß aus der Brennkammer zuzuführender oder zugeführter
verdichteter Luft der gesamte Luftbedarf der Tieftemperatur-
Luftzerlegungsanlage zur Erzeugung des Vergasungssauer
stoffes für den Einschmelzvergaser entnommen wird.
6. Verfahren nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Vergasungssauerstoff als Unreinsauerstoff
mit ca. 90 bis 98% Reinheit erzeugt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß zur Herstellung von hochreinem Sauerstoff mit einer
Reinheit von mehr als 98% ein Teilstrom des in der Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage
erzeugten Sauerstoffes einer
Druckwechsel-Adsorptionsanlage zugeführt wird und von Stickstoff
befreit wird.
8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß in der Druckwechsel-Adsorptionsanlage hochreiner
Sauerstoff mit einer Reinheit von ca. 99,5% hergestellt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet,
daß der stickstoffangereicherte Desorptionsstrom
aus der Druckwechsel-Adsorptionsanlage dem Sauerstoffstrom
geringerer Reinheit für die Vergasung zugemischt wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 9, dadurch
gekennzeichnet, daß der der Brennkammer zuzuführende oder
zugeführte Druckluft-Teilstrom für die Luftzerlegungsanlage
über eine Entspannungsturbine auf das Druckniveau vor der
Luftzerlegungsanlage entspannt wird.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 10, dadurch
gekennzeichnet, daß über einen zweiten, geregelten Luftverdichter
der für die Produktion des erforderlichen Sauerstoffes
zusätzlich notwendige Luftstrom gefördert wird.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 11, dadurch
gekennzeichnet, daß der der Brennkammer zuzuführende oder zugeführte
Druckluft-Teilstrom für die Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage
zur Erzeugung von Dampf für eine Dampfturbine
und/oder für die Dampfeindüsung in die Brennkammer
verwendet wird.
13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet,
daß der Druckluft-Teilstrom vor der Erzeugung von Dampf
entspannt wird.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 9, dadurch
gekennzeichnet, daß der der Brennkammer zuzuführende oder
zugeführte Druckluft-Teilstrom für die Luftzerlegungsanlage
lediglich unter Erzeugung von Dampf gekühlt und anschließend
in einer Tieftemperatur-Luftzerlegungsanlage auf erhöhtem
Druckniveau eingesetzt wird.
15. Verfahren nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet,
daß das unter Druck anfallende Nebenprodukt Stickstoff der
Luftzerlegungsanlage im Gegenstrom zum der Luftzerlegungs
anlage zuzuführenden Druckluftstrom und/oder dem entspannten
warmen Stickstoff nach einer Entspannungsturbine erwärmt und
in einer Stickstoff-Entspannungsturbine abgearbeitet wird.
16. Verfahren nach Anspruch 14 oder 15, dadurch gekenn
zeichnet, daß ein Teilstrom des entspannten warmen Stick
stoffstromes zur Heißdesorption einer Molsieb-Luftvorreini
gung vor der Luftzerlegungsanlage eingesetzt wird und daß
dieser Teilstrom nach dieser Heißdesorptionsphase auf nahe
Umgebungstemperatur abgekühlt wird und zur Wiederherstellung
der Betriebstemperatur des Molsiebes verwendet wird.
17. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 15, dadurch
gekennzeichnet, daß eine für die Kälteerzeugung in der
Luftzerlegungsanlage notwendige Tieftemperatur-Entspannungsturbine
mit einem Teilstrom des in der Luftzerlegungsanlage
unter Druck erzeugten Stickstoffes betrieben wird, daß der
Stickstoff entspannt wird und danach im Gegenstrom das
Waschwasser abkühlt, mit dem in der Endstufe eines Wasch
kühlers vor der Molsieb-Vorreinigungsanlage der Luftzerlegungsanlage
deren Luft-Eingangstemperatur eingestellt
wird.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 17, dadurch
gekennzeichnet, daß die Stickstoffmengenströme aus der
Hochdruckkolonne der Luftzerlegungsanlage, aus der Niederdruckkolonne
der Luftzerlegungsanlage und aus der Tieftemperatur-Entspannungsturbine
mit etwa 1 : 2 : 2 gewählt werden,
wobei der Teilstrom aus der Hochdruckkolonne in einer Hochdruck-Entspannungsturbine
und der Teilstrom aus der Niederdruckkolonne
gemeinsam mit dem bereits vorentspannten Teilstrom
aus der Hochdruckkolonne in einer Niederdruck-
Entspannungsturbine abgearbeitet werden.
19. Verfahren nach einem der Ansprüche 14 bis 18, dadurch
gekennzeichnet, daß die Stickstoffströme zu den Entspannungsturbinen
in Wärmetauschern gegen den noch warmen Stickstoffstrom
aus der Niederdruckentspannungsturbine und anschließend
gegen den heißen Hochdruckluftstrom, der von der Brennkammer
abgezogen wird, erwärmt werden.
20. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 9, dadurch
gekennzeichnet, daß der der Brennkammer zuzuführende oder
zugeführte Druckluft-Teilstrom für die Luftzerlegungsanlage
abgekühlt und gegen die Zerlegungsprodukte aus der Luftzerlegungsanlage
weiter abgekühlt und anschließend im Gegenstrom
zu verdampfendem Sauerstoff, der in flüssigem Zustand
auf den nötigen Druck für den Schmelzreduktionsprozeß verdichtet
wurde, ganz oder teilweise kondensiert und in die
Druckkolonne der Luftzerlegung eingeführt wird.
21. Verfahren nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet,
daß von dem Druckluft-Teilstrom vor der weiteren Abkühlung gegen
die Zerlegungsprodukte aus der Luftzerlegungsanlage einer
Weiterverdichtung in einem Verdichter, Kühlung und Reinigung
im Waschkühler und Molsieb in einem ersten Gegenstrom-
Wärmetauscher unterworfen wird.
22. Verfahren nach Anspruch 20 oder 21, dadurch gekennzeichnet,
daß von den Durckluft-Teilstrom für die Luftzerlegungsanlage
ein Teilstrom für die Verdampfung von
Produkt-Sauerstoff verwendet wird, und daß der darüber
hinausgehende Teil des Hochdruckluftstromes kälteerzeugend in
einer Entspannungsturbine entspannt und ebenfalls in die
Zerlegungskolonne des Luftzerlegers eingeführt wird.
23. Verfahren nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet,
daß der in der Entspannungsturbine entspannte Teil des
Hochdruckluftstromes in die Druckkolonne des Luftzerlegers
eingeführt wird.
24. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 23, dadurch
gekennzeichnet, daß von der Flüssig-Sauerstoffpumpe zuviel
geförderte Flüssigkeit über ein Regelorgan in die drucklose
Zerlegungssäule zurückgeführt wird.
25. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 24, dadurch
gekennzeichnet, daß die Entspannungsturbinen für Luft oder
Stickstoff vorzugsweise mit dem Verdichter für das aus dem
Einschmelzvergaser abgezogene Gas gekoppelt werden.
26. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 25, dadurch
gekennzeichnet, daß in der Gasturbine nicht mehr zu ver
arbeitendes Brenngas vor dem Abhitzekessel der Gasturbine mit
dem im Abgas noch vorhandenem Restsauerstoff von etwa 14%
nachverbrannt und so die Gaseingangstemperatur in den
Abhitzekessel angehoben wird, so daß Dampf mit hoher Tempera
tur und entsprechend hohem Arbeitsvermögen einer Dampfturbine
zugeführt wird.
27. Verfahren nach Anspruch 26, dadurch gekennzeichnet,
daß Dampf mit einer Temperatur von 500 bis 540°C der Dampfturbine
zugeführt wird.
28. Verfahren nach Anspruch 26 oder 27, dadurch gekennzeichnet,
daß die Expansionsturbine und die Dampfturbine
einen Zweidruck-Dampfkreislauf aufweisen, wobei im Abhitzekessel
nach der Gasturbine, in Strömungsrichtung der Gase
Hochdruck-Heißdampf, Niederdruck-Heißdampf und auf konstantem
Druckniveau, ein Dampf-Wasser-Gemisch zur Beheizung des
Entgasers im Dampfkreislauf erzeugt wird, wobei dieses
Druckniveau so gewählt wird, daß keine Kondensation auf
diesen Heizflächen durch Taupunktunterschreitung der Abgase
eintritt.
29. Verfahren nach Anspruch 26, 27 oder 28, dadurch
gekennzeichnet, daß in den Dampfkreislauf des Gasturbinen-
Dampfprozesses auch Dampf, der im Abhitzekessel der Dampfturbine
auf eine geregelte Dampftemperatur nacherhitzt wird,
aus den Folgeprozessen zur Roheisenverarbeitung eingeführt wird.
30. Verfahren nach Anspruch 30, dadurch gekennzeichnet,
daß in den Dampfkreislauf Sattdampf oder leicht überhitzter
Dampf eingeführt wird.
31. Verfahren nach Anspruch 29 oder 30, dadurch
gekennzeichnet, daß in den Dampfkreislauf Dampf aus der
Verblasung in einem Sauerstoff-Auf-oder -Einblaseverfahren
oder aus der Heißkühlung oder Abhitzekesseln von Wärmeöfen
vor Walzstrecken eingeführt wird.
32. Verfahren nach Anspruch 29, 30 oder 31, dadurch
gekennzeichnet, daß der Abdampf diskontinuierlicher Prozesse
über Gefällespeicher zu einem kontinuierlichen Sattdampfband
umgewandelt wird.
33. Verfahren nach einem der Ansprüche 29 bis 32, dadurch
gekennzeichnet, daß die Einbringstelle in die Dampfturbine so
gewählt wird, daß der Druck knapp über dem Brennkammerdruck
der Gasturbine liegt und somit dieser in den Gasturbinen-
Dampfprozeß importierte Dampf auch zum Teil in die Brennkammer,
zur Unterdrückung der Bildung von thermischen Stickoxiden,
eingeleitet werden kann.
34. Verfahren nach einem der Ansprüche 26 bis 33, dadurch
gekennzeichnet, daß im Zuge der Entspannung des Dampfes in
der Dampfturbine an geeigneter Stelle der Dampfstrom so
angestaut wird, daß im Falle des Wegbleibens von Importdampf
in den Gasturbinen-Dampfprozeß der Druck an der Importdampf-
Einbringstelle so angehoben wird, daß an dieser Stelle aus
der Dampfturbine Dampf für die Einblasung in die Brennkammer
entnommen werden kann.
35. Verfahren nach Anspruch 34, dadurch gekennzeichnet,
daß bei Zweidruck-Prozessen an der Stelle der Einbringung von
Niederdruck-Dampf der Dampfstrom angestaut wird.
36. Verfahren nach Anspruch 34 oder 35, dadurch gekennzeichnet,
daß der der Dampfturbine entnommende Dampf über den
Importdampf-Überhitzer im Abhitzekessel in der Gasturbine
zugeführt wird.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT0070188A AT389526B (de) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | Verfahren zur gewinnung von fluessig-roheisen in einem einschmelzvergaser |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3908505A1 DE3908505A1 (de) | 1989-09-28 |
DE3908505C2 true DE3908505C2 (de) | 1990-10-04 |
Family
ID=3497535
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3908505A Granted DE3908505A1 (de) | 1988-03-15 | 1989-03-15 | Verfahren zur gewinnung von fluessig-roheisen in einem einschmelzvergaser |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01275712A (de) |
AT (1) | AT389526B (de) |
DE (1) | DE3908505A1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008086877A2 (de) | 2007-01-15 | 2008-07-24 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh & Co | Verfahren und anlage zur erzeugung von elektrischer energie in einem gas- und dampfturbinen (gud) - kraftwerk |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB8913001D0 (en) * | 1989-06-06 | 1989-07-26 | Boc Group Plc | Air separation |
GB9105109D0 (en) * | 1991-03-11 | 1991-04-24 | Boc Group Plc | Air separation |
GB9111157D0 (en) * | 1991-05-23 | 1991-07-17 | Boc Group Plc | Fluid production method and apparatus |
GB9425484D0 (en) * | 1994-12-16 | 1995-02-15 | Boc Group Plc | Air separation |
GB0002086D0 (en) * | 2000-01-28 | 2000-03-22 | Boc Group Plc | Air separation |
FR2811712B1 (fr) * | 2000-07-12 | 2002-09-27 | Air Liquide | Installation de distillation d'air et de production d'electricite et procede correspondant |
DE10060678A1 (de) * | 2000-12-06 | 2002-06-13 | Linde Ag | Maschinensystem zur arbeitsleistenden Entspannung zweier Prozess-Ströme |
US7263859B2 (en) * | 2004-12-27 | 2007-09-04 | L'air Liquide, Societe Anonyme A Directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Process and apparatus for cooling a stream of compressed air |
US7225637B2 (en) | 2004-12-27 | 2007-06-05 | L'Air Liquide Société Anonyme á´ Directoire et Conseil de Surveillance pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Integrated air compression, cooling, and purification unit and process |
FR2919717A1 (fr) * | 2007-11-06 | 2009-02-06 | Air Liquide | Procede et appareil de separation d'air avec compression de produit |
FR2927407B1 (fr) * | 2008-02-07 | 2010-05-07 | Air Liquide | Procede et appareil de separation des gaz de l'air. |
EP2313724A2 (de) * | 2008-08-14 | 2011-04-27 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft |
AT507525B1 (de) * | 2008-10-23 | 2010-09-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren und vorrichtung zum betrieb eines schmelzreduktionsverfahrens |
EP2312248A1 (de) * | 2009-10-07 | 2011-04-20 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon |
DE102010049233A1 (de) | 2010-10-25 | 2012-04-26 | Rwe Power Ag | Verfahren zur Gewinnung von Roheisen in einem Hochofen-Reduktionsprozess sowie Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
EP2620732A1 (de) * | 2012-01-26 | 2013-07-31 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung und Dampferzeugung in einem kombinierten System |
-
1988
- 1988-03-15 AT AT0070188A patent/AT389526B/de not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-03-14 JP JP1059867A patent/JPH01275712A/ja active Pending
- 1989-03-15 DE DE3908505A patent/DE3908505A1/de active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008086877A2 (de) | 2007-01-15 | 2008-07-24 | Siemens Vai Metals Technologies Gmbh & Co | Verfahren und anlage zur erzeugung von elektrischer energie in einem gas- und dampfturbinen (gud) - kraftwerk |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3908505A1 (de) | 1989-09-28 |
ATA70188A (de) | 1989-05-15 |
JPH01275712A (ja) | 1989-11-06 |
AT389526B (de) | 1989-12-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3908505C2 (de) | ||
DE60019019T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Luftzerlegung mit Gasturbinen | |
DE60004795T2 (de) | Verfahren zur entfernung und wiedergewinnung von c02 aus abgasen | |
DE102014105237B3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Speichern und Rückgewinnen von Energie | |
DE102007053192B4 (de) | Kraftwerke mit Gasturbinen zur Erzeugung von Elektroenergie und Prozesse zu der Reduzierung von CO2-Emissionen | |
DE60036327T2 (de) | Verfahren zur Luftzerlegung mit einer Brennkraftmaschine zur Herstellung von Luftgasen und elektrischer Energie | |
EP0695860B1 (de) | Luftspeicherturbine | |
DE69119305T2 (de) | Kombinierter Kraftwerkkreislauf mit integrierter Luftzerlegung und Brennstoffvergasung | |
DE102007050781A1 (de) | Systeme und Verfahren zur Energieerzeugung mit Kohlendioxydabsonderung | |
DE2503193A1 (de) | Verfahren zur herstellung eines heizgases durch druckvergasung kohlenstoffhaltiger brennstoffe | |
DE69300239T2 (de) | Gasturbine kombiniert mit Lufttrennungsanlage. | |
DE4103362C1 (de) | ||
DE3600432A1 (de) | Verfahren zum vergasen eines kohlenstoffhaltigen brennstoffs, insbesondere kohle | |
CH666253A5 (de) | Einrichtung zur chemischen erzeugung von kohlendioxid. | |
DE3618745A1 (de) | System zur energieumwandlung | |
DE10330859A1 (de) | Verfahren zum Betrieb von emissionsfreien Gasturbinenkraftwerken | |
DD297078A5 (de) | Verfahren zur minderung des kohlendioxidgehalts des abgases eines gas- und dampfturbinenkraftwerks und danach arbeitendes kraftwerk | |
CH698638B1 (de) | Verfahren zum Betrieb einer Gasturbinenanordnung umfassend die Einspritzung eines Verdünnungsmittels in die Gasturbinenanordnung. | |
DE60034529T2 (de) | Brenngasentspannungsturbine für einen sauerstoffaufblas-vergaser und zugehöriges verfahren | |
DE60023557T2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur luftzerlegung | |
DE102009043499A1 (de) | Verfahren zum Betrieb eines IGCC-Kraftwerkprozesses mit integrierter CO2-Abtrennung | |
WO2009118274A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum abtrennen von kohlendioxid aus einem abgas einer fossilbefeuerten kraftwerksanlage | |
DE3716199A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur reinigung von rohgasen unter gleichzeitiger gewinnung von synthese- und brenngas | |
DE1792421B2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Wasserstoff mit einer Reinheit von mindestens 96 Vol% und einem Druck von mindestens etwa 31,6 atü | |
EP0225864A1 (de) | Verfahren zum Trennen von Gasgemischen, sowie Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8363 | Opposition against the patent | ||
8365 | Fully valid after opposition proceedings | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |